PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
WMC JF
FUNDACION FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
DISEÑO DISEÑO DE FUNDACION ANUL AR PARA TA NQUE CILINDRICO CILINDRICO METALICO ANILLO DE FUNDACION FUNDACION SECCION T INVERTIDA
1. DATOS PARA PARA EL DISEÑO
d = H = gL = HL = Ws = Xs = Wr = tm = tb = gs = Ø = Rs = Kb = f'c = gc = Fy =
DIAMETRO DEL TANQUE: ALTURA DEL TANQUE: PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: LIQUIDO: NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: PESO PARED DEL TANQUE: ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): PESO DEL TECHO DEL TANQUE: ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: PESO UNITARIO DEL SUELO: ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: MODULO DE BALASTO DEL SUELO: RESISTENCIA A COMPRESION COMPRESION CONCRETO: PESO UNITARIO DEL CONCRETO: RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO:
10.50 9.00 1,000 8.36 14,799 4.50 3,236 6.35 6.35 1,660 27 1.00 2.21 210 2,400 5,000
m m kg/m³ m kg m kg mm mm kg/m³ ° kg/cm² kg/cm³ kg/cm² kg/m³ kg/cm²
masa flexible (efecto convectivo)
W2
0 0 . 9
2 X
6 3 . 8
W1 1 X
10.50
131GD03 (13/03/01)
masa solidaria (efecto impulsivo)
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES
WMC JF
FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
CALCULO DE PESOS y ALTURAS EFECTIVOS Pesos efectivos
Peso total del líquido:
W = p d 2 H L g L / 4 =
723,894
d/HL =
kg
1.26
W 1 / W = tanh tanh (0,866 (0,866 (d / H L)) 0,866 (d / H L)
=
0.732
W 2 / W = 0,23 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) =
0.287
W1 = W2 =
529,789 207,907
kg kg
Alturas efectivas
X1 / H L =
0,5 - 0,094(d / H L))
=
0.382
X2 / H L =
1 -
cosh (3,67 / (d / H L)) - 1 = (3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L))
X1 = X2 =
3.19 5.79
m m
0.693
CALCULO DE FUERZAS SISMICAS Parámetros que definen definen la zona sísmica sísmica
Ubicación de la estructura: Campamento San Antonio Se utilizara los parametros descritos descritos en las bases de diseño diseño Civil, y que que son los expuestos tambien tambien en el documento
El contenido del tanque es: Grado de Riesgo =
131GD03 (13/03/01)
AGUA
B
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTUR ESTRUCTURALES ALES
WMC JF
FUNDACION FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
Probabilidad de excedencia anual del movimiento sísmico de diseño
p1 =
0.001
Aceleración horizontal máxima del terreno
De acuerdo al al grafico del Espectro Espectro Sismico para el tipo de de suelo del lugar, lugar, obtenemos obtenemos el valor de a=0.13g a=0.13g 2 cm/s a = 127.53 Ao = a/g cm/s2 g = 981 Ao =
0.130
Valores que definen el espectro de respuesta
= = = o T = T* =
Perfil de suelo j b
S2c 1.0 2.6 0.2 0.8
s s
Condición inicial de anclaje asumida para el tanque
Condición de anclaje Nota:
131GD03 (13/03/01)
=
no anclado
En el caso de " no anclado " esta condición deberá ser verificada en el cálculo de la estabilidad
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES
WMC JF
FUNDACION FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
Coeficiente de amortiguamiento equivalente equivalente
a) Efecto impulsivo horizontal z = 0.03 b* = b / 2.3 (0.0853-0.739 ln z) b* = 3.026 b) Efecto convectivo z = b* =
0.005 4.523
Períodos de vibración
a) Modo impulsivo horizontal
T1 = 1,762 (H L / K h) (g L / g*Es) 1/2
tm / 1000 1000 (0,5 (0,5d) d) H L / 0,5d Kh Es T1
= = = = =
0.00 .00121 121 1.59 0.085 2,1*E06 0.121
kg/cm2 s
b) Efecto convectivo
T2 =
T2 =
20 p (d / 2g) 1/2 (1,84 tanh (1,84 H L / 0,5*d)) 1/2 3.398
s
Ordenadas de los espectros de diseño diseño para para la componente horizontal
Ad Ad Ad Ad c
= = = = =
( j Ao (1 + T ( b* - 1)) / (1 + (T / T +)c (D - 1)) j Ao b* / D 0,8 j Ao b* (T* / T) / D ( j Ao b* / D) (T* / 3) 0,8 (3 / T) 2,1 ( D / b* ) 1/4
Factor de ductilidad
D = T+ = 0.1*( D - 1 ) =
1 0
como debe cumplirse T° T
T+ = To =
131GD03 (13/03/01)
0.20
s
+
T* entonces
para para para
T < T+ T+ T T* T* T 3
para
T > 3
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
PAGINA:
a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal
T1 = Ad1 =
0.121 0.289
s T < T+
b) Ordenada del espectro para el modo convectivo horizontal
T2 = Ad2 =
3.398 0.157
s T > 3
Altura máxima de oscilación del líquido
h = h (camara aire) =
0,48*d*Ad2 = 9.0 - 8.4 =
0.79 0.64
m m
Fuerza cortante en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
V1 = Ad1 ( W 1 + Ws + Wr ) V1 = 158,312 kg b) Modo convectivo:
V2 = Ad2 * W 2 V2 = 32,681
kg
c) Cortante Basal máximo probable:
V = ( V1 2 + V2 2 ) 1/2 V = 161,650 kg
( cortante último )
d) Cortante Basal reducida en la base:
Vr = 0,8 V
=
129,320
kg
( cortante de servicio )
Momento de volcamiento en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
M1 = Ad1 ( W 1*X1 + Ws*Xs + Wr*Xr ) M1 = 516,510 kg*m b) Modo convectivo:
M2 = Ad2 * W 2*X2 M2 = 189,263 kg*m c) Momento de volcamiento máximo probable:
M = ( M1 2 + M2 2 ) 1/2 M = 550,094 kg*m
( momento último )
d) Momento de volcamiento reducido en la base:
Mr = 0,8 M =
131GD03 (13/03/01)
440,075
kg*m
( momento de servicio )
WMC JF
FUNDACION FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
C A L C U L O S E S T R UC UC T U R A L E S
WMC JF
F U N D A C I ON ON A N U L A R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO VIENTO
(Ref. UBC - 1994)
V = qs =
VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO : PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA :
90 176 C 0.80 1.19 1.00
TIPO DE EXPOSICION :
Cq = Ce = Iw =
COEFICIENTE DE PRESION : COEFICIENTE COMBINADO : FACTOR DE IMPORTANCIA :
km/hr k /m2 Tabla 16-H Según la API 650 tomar Valores entre 1.0 y 1.25
Fuerza horizontal resultante en la pared del tanque :
Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A L A L = d * H = 94.50 m2 Fvh = 15,834 kg Momento de volcamiento :
M v = Fvh * H/2 Mv = 71,251
kg*m
TABLA 16 - F PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs )
VELOCIDAD DE VIENTO VIENTO mph ( km/hr ) PRESION qs ( kg/m2 kg/m2 )
70 (113) 61.5
80 (129) 80.00
90 (145) 101.6
100 (160) 125.0
TABLA 16 - G COEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA RAFAGA (Ce) ALTURA SOBRE
EXPOSICION EXPOSICION
EXPOSICION EXPOSICION
EXPOSICION EXPOSICION
EL SUELO (m)
B
C
D
0.0 - 4.5 4.5 - 6.0 6.0 - 7.5 7.5 - 9.0 9.0 - 12.2 12.2 - 18.3 18.3 - 24.4 24.4 - 30.5 30.5 - 36.6 36.6 - 48.8
0.62 0.67 0.72 0.76 0.84 0.95 1.04 1.13 1.20 1.31
1.06 1.13 1.19 1.23 1.31 1.43 1.53 1.61 1.67 1.79
1.39 1.45 1.50 1.54 1.62 1.73 1.81 1.88 1.93 2.02
Donde : M = Momento volcador debido a la presion del viento en N-m (lb-ft ) W = Peso de las paredes y toda la estructura de soporte del cuerpo del tanque en N (lb) D = Diametro del tanque en m (ft) W = Peso de las paredes + peso del techo = 18,034.28 18,034.28 kg 63,119 63,119.97 .97 kg m Entonces el momento volcador según la API 650 sera de :
131GD03 (13/03/01)
110 (177) 151.4
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCU LOS ESTRUCTURALES
WMC JF
F U N D A C IO IO N A N U L A R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD
= Peso máximo del contenido que resiste el volcamiento
WL = 3,16 t b (Fby * g * HL) 1/2 = W L max = 20*g*HL*d = WL =
2,920 1,756 1,756
kg/m kg/m kg/m
Peso de tanque vacío por unidad de circunferencia ( solo pared y techo )
Wt = ( Ws + Wr ) / p d =
547
kg/m
Factor de estabilidad
SF = Mr / d2 ( Wt + W L ) SF sismo = 1.73 > 1,57 SF viento = 1.05 < 1,50
(tanque lleno => WL 0) (tanque vacío => WL = 0) TANQUE INESTABLE. COLOCAR ANCLAJES
Requerimiento de anclajes
C M d W = Ws Ws + W r C
= 2*M / d*W = 440,075 = 10.50 = 18,034 = 4.65
kg*m m kg > 0,66
GOBIERNA SISMO
SE REQUIEREN ANCLAJES
DISEÑO DE PERNOS DE ANCLAJE SEPARACION MAXIMA DE ANCLAJES : NUMERO MINIMO DE ANCLAJES : NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : DIAMETRO PERNOS DE ANCLAJE (min. 1") : DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS : CALIDAD DE PERNOS :
s max Np min = p d / s max N d dcp
= = = = =
1.80 19 22 25.40 10.70 A -307
Tracción en pernos de anclaje
T uniforme = ( 1,273*Mr / d 2 ) - Wt T sismo = 4,535 kg/m T viento = 276 kg/m
131GD03 (13/03/01)
m
mm m
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCUL OS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
PAGINA:
Separación entre pernos de anclaje :
s p = p dcp / Np =
1.53
m
6,929
kg
Tracción máxima en cada perno :
T max = max T unif * s p =
T max = ( 4*M / N p *dcp ) - W / Np T sismo = 6,658 kg T viento = 391 kg T max
=
6,929
kg
Verificación de esfuerzos máximos en pernos de anclaje
Esfuerzo de tracción :
A p A (efectiva) = 0,75 Ap f t act = T max / A ef Ft adm = 1.33*1400
COLOCA R :
= = = =
cm2 cm2 kg/cm2 kg/cm2
5.07 3.80 1,823 1,862
OK
22 PERNOS 25.4 25.4 mm DIA. c / 1528 mm
DISEÑO DE LA FUNDACION ANULAR Dimensiones y propiedades geométricas del anillo
= = = =
0.30 0.70 0.25 0.30
m m m m
b z ( min ) = 2 Wt / ( gL * HL + 2 (h p + h z)* (gs - gc)) =
0.15
m
1.40 11.90 9.10 46.18 647.75 108.87 0.04
m m m m2 m4 m3 m4
ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO : ALTURA PEDESTAL : ESPESOR ZAPATA : ANCHO PEDESTAL :
ht hp hz bp
ANCHO MINIMO MINIMO PRELIMINAR PRELIMINAR ZAPATA ZAPATA :
ANCHO SELECCIONADO SELECCIONADO ZAPATA ZAPATA : DIAMETRO EXTERNO DEL ANILLO : DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO : AREA DE LA BASE DEL ANILLO : INERCIA BASE DEL ANILLO : MODULO DE SECCION : INERCIA SECCION TRANSV. DEL ANILLO :
131GD03 (13/03/01)
bz De Di A
= = = = I = S = It =
WMC JF
FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
C A L C U L O S E S T R UC UC T U R A L E S
WMC JF
F U N D A C I ON ON A N U L A R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
COEFICIENTE DE RIGIDEZ :
ßL = 0,5 p d ( Kb / (4 Ec * I)) 1/2 =
0.00131
ßL < 0.785 => LA FUNDACION ES RIGIDA EJE PARED TANQUE Y ANILLO DE FUNDACION
t
h
p
h
bp
z
h
bz
Verificación de esfuerzos en el suelo Cargas verticales (por unidad de longitud de circunferencia) PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : PESO DEL RELLENO DE TIERRA :
Wt 1 Wt 2 Wt 3 Wt 5
= = = =
547 5,852 1,344 1,004
kg/m kg/m kg/m kg/m
MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO :
Wt 4
= 1,273 M / d 2 cuando SF 0,785 ó tanques anclados = (Wt + W L) * k - W L cuando 0.785 < SF 1.50 1/2 = 1.49 (Wt + W L) / (1 - 0.637*SF) - WL cuando 1.50 < SF 1.57
FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO :
131GD03 (13/03/01)
SF S = k = Wt 4 =
1.73 N/A 5,081
kg/m
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
WMC JF
FUNDACION ANULAR
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
Caso : Operación (tanque ( tanque lleno) : CP + F
Cálculo de esfuerzos en el suelo : ss
(adm)
=
1.00
kg/cm2
= P / A = S Wi / A = p * d ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 5 ) / A P = 288,535 kg
ss
ss
=
0.62
kg/cm2
<
1.00
OK
Caso : Operación + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S
Cálculo de esfuerzos en el suelo : ss
(adm)
=
1.00
kg/cm2
= P / A = S Wi / b z = ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 4 + Wt 5 ) / b z P max = 13,828 kg/m P min = 3,666 kg/m ss
s s max s s min
= =
0.99 0.26
kg/cm2 kg/cm2
< 1.00
OK OK
Caso : Tanque vacío + Viento : CP CP + V
Cálculo de esfuerzos en el suelo : ss
= P/A ± M/S
P = p*d ( Wt 1 + Wt 3 + Wt 5 ) = M = M v + F v * ( hp + hz ) = s s max
=
0.29
kg/cm2
s s min
=
0.13
kg/cm2
95,497 86,293 <
1.00
kg kg*m OK OK
Diseño de la zapata de HoAo MAYORACION MAYORACION DE CARGAS SEGÚN ACI 318-05 (1.2 C M + 1.6 CV)
Wtu 1 Wtu 2 Wtu 3 Wtu 4 Wtu 5 Wtu 6
PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO: PESO DEL RELLENO DE TIERRA : MOMENTO VOLCADOR VOLCAD OR POR VIENTO :
ss
131GD03 (13/03/01)
656 7,022 1,613 5,081 1,205 114,002
kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg * m
513,858 114,002
kg kg*m
= P/A ± M/S
P = p*d (Wtu1+Wtu2+Wtu3+Wtu4+Wtu5) = M = Wtu 6 = s s max s s min
= = = = = =
= 1.22 = 1.01
kg/cm2 kg/cm2
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
T ANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCUL OS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
WMC JF
FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
30.00 Verificacion al corte:
35.00 20.00
140.00 σsmin
1.01 Qu1 =
1.22 σsmax
Qu2
=
1.22
0.00
Verificacion al corte:
Vc adm=0.53*(f´c^1/2)
Qu=
=
d = Qu1 = Qu2 = Qu1 + Qu2 =
7.68 20.00 0.00 0.00 0.00
kg/cm² cm kg kg kg/m
Vc ≤ Vc adm Vc =Qu / ф L*d=
0.00
131GD03 (13/03/01)
0.00
≤
kg/cm² 7.68
OK
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CALCULOS ESTRUCTURALES ESTRUCTURALES
Diseño por Flexión:
WMC JF
FUNDACION ANULA R
28-11-2012
PARA TANQUES
PAGINA:
30.00
55.00
140.00 σsmin
1.01 Mu1 =
1.14 σsmax
Mu2
=
1.22
0.08
Diseño de la armadura:
a= d - √ (d
0.57
- (2.6144*Mu)/(f´c * L))=
Mu=
Mu1 = Mu2 = Mu1 + Mu2 =
As= Mu / (ф*fy (d- a/2)) a/2)) =
cm
171 171,689 ,689.1 .17 7 kg cm /m 8,296.42 kg cm /m 179 179,985 ,985.5 .59 9 kg cm /m 2.03
cm² / m
5.04 4.20
cm2 / m cm2 / m
фZapata=0.0018 фpedestal=0.0020
As min = 0.0018*b*d = As min = 0.0020*b*d = refuerzo en la direccion corta γs *As =
5.88
γs = 2 / (β + 1)
1.17
β = L / bz
0.71
cm2 / m
VERIFICACION DE LA CU ANTIAS MINIMAS LA CUANTIA DE LA ZAPATA ES
ρ= Asmin / b * d
= ρmax= 0.75 ( 0.85*β* f´c / fy * 6090 / (6090 + fy)) = ρmin= 14 / fy =
0.0029 0.0125 0.0028 ρmin < ρ < ρmax
131GD03 (13/03/01)
ok
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CAL CULOS ESTRUCT ESTRUCTURAL URAL ES
131GD03 (13/03/01)
PAGINA:
WMC JF
FUNDACIO FUNDACION N ANULA R
28-11-2012
PARA TA NQUES NQUES
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CAL CUL OS E EST STRUCTU RUCTURAL RAL ES NORTE
WMC JF
FUNDACION FUNDACION ANUL A R
28-11-2012
PARA TANQUES TA NQ UE S
PAGINA:
RANURA 3/4" x 1" (PROFxANCHO) TIP. SON 4
R ext = 5.95 m R int = 4.55 4. 55 m D = 10.50 m bp = 0.30 m
A
R ext A
bp
D
R int EJE NOMINAL PARED DEL TANQUE
PEDESTAL ANILLO DE FUNDACION
ZAPATA ANILLO DE FUNDACION
PLANTA
bz = 1.40 m hz = 0.25 m
EJE PARED TANQUE Y ANILLO DE FUNDACION
4 f b
bp = 0.30 m hp = 0.70 m ht
TANQUE
= 0.30 m
MORTERO ARENA - DIESEL
LOSA
BISEL 1"x1"
0 3 . 0
t
h
p
bp SUELO COMPACTADO AL 95% DE PROCTOR
h
12 f 12 mm x VAR.
HORMIGON POBRE
z
h
0.05
bz SUELO COMPACTADO AL 95% DE PROCTOR
SECCION A - A
131GD03 (13/03/01)
PROYECTO:
INGENIERIA BASICA SISTEMA CONTRA INCENDIO BASE SAN ANTONIO
ELABORADO:
CLIENTE:
PETROBRAS
TANQUE :
REVISADO:
ESPECIALIDAD:
ESTRUCTURAS
CONTRA INCENDIO
FECHA:
CAL CULOS ESTRUCT ESTRUCTURAL URAL ES
131GD03 (13/03/01)
PAGINA:
WMC JF
FUNDACIO FUNDACION N ANULA R
28-11-2012
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