Unidad Temática 1: Operación Técnica de Sistemas Eléctricos de Potencia
2. Fallas en sistemas eléctricos de potencia 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5
Introducción Mallas de secuencia Cortocircuitos Fases abiertas Protecciones
Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Introducción (I)
Definición del Problema El análisis de fallas en los sistemas eléctricos de potencia se enmarca en un problema más amplio denominado --> Cálculo de condiciones anormales
Perturbaciones • sobreca sobrecarga rgass moderada moderadass • cargas as m r cas • oscila oscilacio ciones nes pequeña pequeñass
No tienen efectos graves si se producen en períodos cortos.
Operaciones Anormales • errores de operació operaciónn • errores en ajuste e protecciones
Pueden provocar interrupciones de servicio.
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
Fallas •fases abiertas • cortoc rcu tos: monofásico, bifásico, trifásico
Graves, necesidad de desconexión rápida: • Fases abiertas: abiertas: originan originan calentamiento • Corto Cortocircui circuito: to: corri corrientes entes elevadas, esfuerzos mecánicos, telecomunicaciones. Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Introducción (II) Motivos para su estudio - Dimensionamiento de interruptores - Deconectadores, fusibles - Ajuste de relés de protección - equipos en general
Porcentaje [% ]
Razón/Motivo
Ejemplo
70 a 80
Atmosféricas
7 a 15
Mecánicas
Rayos, tempestades, neblina, hielo, nieve, salinidad, etc. Roturas de conductores, aisladores, golpes, caídas,
8 a 10
Eléctricas
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
Aislantes envejecidos, errores humanos. Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Introducción (III) Cortocircuitos más frecuentes - Monofásicos
--> 70 a 80 %
- Bifásicos a tierra --> 10 % - Trifásicos
--> 8 a 10 %
Tipos de fallas - Simétricas
--> trifásicas
- Asimétricas
--> monofásicas y bifásicas
Otras características - Fallas fugaces
--> 90 a 95 %
- Elevado costo de
--> compromiso inversión vs. seguridad de servicio
evitarlas
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Introducción (IV)
Componentes Simétricas (Fortescue 1918) Transformación lineal que permite expresar un sistema desequilibrado en tres sistemas equilibrados que se superponen
a b c i a + ib + ic
ia ib ic n
Set a-b-c
a i1 b a2 i1 Transformación lineal c ai1
ia ib
i0
ai 2
i0
ia ib ic n
a2 i 2 i0
3i 0 Secuencia cero
ic
i2
Secuencia positiva
ai1
i0 i 0 i 0
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
Secuencia negativa
ai 2
i1 2
a i1
i2
a2 i 2 Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Introducción (V) factor de giro
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a 2 a i b 1 i c 1 a a2 i 2
a=e
a
2
j120 o
=e
A
=−
1
+
2 j 240o
=−
1 2
j
3 2
− j
1+ a + a
2
=0
3 2
Ejemplo Obtenga las componentes simétricas para las siguientes corrientes no balanceadas: = 0.4512∠96.45º
ia
= 1.6∠25º
i0
ib
= 1.0∠180º
i1 = 0.9435∠ − 0.055º
ic
=
0.9∠132 º
i2
= 0.6024∠22.3157º
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Introducción (VI) Transformación inversa
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b i 2 1 a2 a i c A
A
−1
=
1
A
*
3
−1
- sistema levantado de tierra --> secuencia cero no puede existir - expresiones análogas para voltajes
012
V
=A
−1
abc
V
Cálculo de potencia
S (3φ )
abcT
= V
abc*
I
*
(
= AV *
) (A I )
012 T
012 *
012T
= V
T
* 012*
A A I
012T 012*
= 3(V
I
)
*
= 3v0i0 + 3v1i1 + 3v2i2
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Mallas de Secuencia (I)
Impedancias de Secuencia Corresponden a las impedancias de un equipo o componente a las corrientes de las distintas secuencias (Z0, Z1, Z2).
Impedancias de Secuencia: Cargas conectadas en estrella I a Z s V a V b V c
I b Z s
Z m
I c Z s
Z m
I n
I n m
a
Z n
V a Z s + Z n Z m + Z n Z m + Z n i a V Z Z s + Z n m + Z n b = Z m + Z n ib V c Z m + Z n Z m + Z n Z s + Z n i c 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
= I a + I b +
=
s a
I c
m b
m c
n n
V b
= Z m I a + Z s I b + Z m I c + Z n I n
V c
= Z m I a + Z m I b + Z s I c + Z n I n
V
abc
=Z
012
AV
abc abc
=Z
I
abc
012
AI
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Mallas de Secuencia (II) 012
AV
=Z
abc
012
V
AI
012
−1
=A Z =Z
abc
AI
012
=A Z
1
1
abc
A
I
a 2 Z m + Z n Z s + Z n Z m + Z n 1 a2
2
a
2
Z 0
0 0 Zm=0 Z s + 3 Z n + 2 Z m 012 Z = 0 Z s − Z m 0 0 0 Z s − Z m
V 0
−1
012 012
1 Z s + Z n Z m + Z n Z m + Z n 1
1 1 1 012 1 a = Z 3
012
Z
= Z 0 I 0
V 1
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
= Z 1 I 1
Z 1
Z 2
Z s + 3 Z n 0 0 0 = Z 0 s 0 0 Z s
V 2
= Z 2 I 2
- Válido para equipos pasivos.
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Mallas de Secuencia (III)
Impedancias de Secuencia: Líneas de Transmisión (+, -) secuencia positiva Por tratarse de un elemento estático, valores y secuencia negativa asociados a secuencias + y - son iguales. Se aplica todo lo visto hasta el momento. Para determinar la impedancia serie de secuencia (0) secuencia cero cero hay que considerar tanto el efecto del retorno por tierra, como también los conductores de guardia de las líneas, en caso ue ello existan, a ue la corriente se reparte entre ambos caminos. Dificultad de modelar la conductividad de la tierra debido a heterogeneidad de la resistividad de la tierra.
!
• Línea de simple circuito sin conductor de guardia • Impedancia mutua de secuencia cero entre dos circuitos sin conductor de guardia • Impedancia equivalente de secuencia cero de un doble circuito • Impedancia equivalente de secuencia cero de dos líneas con tres terminales • Línea de simple circuito con conductor de guardia
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Mallas de Secuencia (IV)
Impedancias de Secuencia: Generador Sincrónico Equivalente monofásico del generador sincrónico, necesario para estudios de fallas con mallas de secuencia. X 1
(+) X1=secuencia positiva (Xd“=0.12, 1 ciclo; Xd´=0.2, 3-4 ciclos; Xd=1.1, régimen permanente)
E
X 2
(-) secuencia negativa (X2=0.12) X 0
X 0
(0) secuencia cero sólo si neutro está conectado a tierra (X0=0.05) 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
3 Z tierra
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Secuencia Negativa X2 distinto de X1 campo eléctrico del estator rota en sentido contrario al campo mecánico del rotor. Aplicar tensiones de sec. negativa de pequeña amplitud al estator con la máquina rotando a velocidad nominal en en o o vo y con e cam o cor oc rcu a o. a a. Teóricamente X2=(Xd´´+Xq´´)/2 Secuencia Cero Tiene valor pequeño. Se aplica tensión sinusoidal Va a las tres fases en paralelo, haciendo girar la máquina a velocidad nominal y con el campo cortocircuitado. 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Mallas de Secuencia (V) Mallas de Secuencia de un Generador Bajo Carga Situación de generador con neutro a tierra a través de impedancia Zn.
V a
I a
Z s E a
Z n E c Z s
E b
Z s I c
b
V c
V b
- Voltajes internos trifásicos balanceados con secuencia positiva de fasores 1 2 abc E = a E a a - Balance de corrientes - Ley de voltajes de Kirchhoff
V a
= E a − Z s I a − Z n I n
V b
= E b − Z s I b − Z n I n
V c
= E c − Z s I c − Z n I n
Z n Z n i a V a E a Z s + Z n i V Z Z Z n s + Z n n b = E b − b V c E c Z n Z n Z s + Z n i c 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
V
abc
012
AV
=
n
a
c
abc
−Z
012
−Z
=E
= AE
abc abc
I
abc
012
AI
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Mallas de Secuencia (VI) 012
AV
012
= AE
−Z
abc
012
V
AI
012
=E
012
−A Z
−1
=E
012
−Z
abc
AI
012
012 012
I
Z n Z n 1 1 1 1 1 1 Z s + Z n 1 1 a2 a Z 012 1 a a2 Z s + Z n Z n Z = n 3 2 2 1 a a Z n Z n Z s + Z n 1 a a - Dado que se consideran fem balanceadas
Z s + 3 Z n 0 0 Z 0 0 0 0 012 Z = Z s 0 = 0 Z 1 0 0 0 Z s 0 0 Z 2 X 1
E
012
0 = E a 0 X 0
X 2
E 3 Z tierra
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Mallas de Secuencia (VII)
Impedancias de Secuencia: Transformadores (+) secuencia positiva
Depende de tipo de conexión (desfase +)
(-) secuencia negativa
Depende de tipo de conexión (desfase -)
(0) secuencia cero
La representación en secuencia cero depende de: 1. Tipo de núcleo: • acorazado--> permite retorno de sec (0) por núcleo ferromagnético • banco de transformadores 1φ --> permite retorno de sec 0 por núcleo ferromagnético • núcleo --> flujo de secuencia cero retorna por el aire
2. Tipo de conexión: • Estrella, Delta, Puesta a tierra
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Secuencia Cero Se cortocircuitan las tres fases del primario, aplicando una tensión sinusoidal Vo entre ellas y el neutro (tierra). Al cortocircuitar y poner a tierra los bornes del secundario, y medir la corriente Io que circula se obtendrá: Zo = Vo/Io. • Y-y con neutro
H
L G
• Y-y sin neutro
H
L G
• Y-d
L
H G
• D-d
Si existe conexión del neu tro a tiera
L
H G
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (I)
Simplificaciones en el cálculo de C-C •
fems en fase y con mismo valor. La razón es la dificultad de poder determinar fems pre-falla.
•
Se desprecia efecto de:
•Se
•
cargas (corriente de c-c >> corriente de carga)
•
susceptancias de líneas
•
admitancias de magnetización de transformadores
desprecia las impedancias mutuas de sec + y sec - entre circuitos en paralelo
Simplificaciones adecuadas para cálculos manuales de fallas. Estas simplificaciones no son válidas para estudios de fases abiertas estudios de flujos de potencia 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Cortocircuitos (II)
Metodología General Datos de entrada al sistema: - estado de operación estacionario - información para especificar comportamiento transitorio - especificación del tipo y punto de ocurrencia de la falla Transformación a componentes de secuencia: - variables V, I Interconexión de mallas de secuencia en punto de falla: - depende de tipo de falla - impedancia de cortocircuito Cálculo de corrientes y potencias de falla: - resolución de mallas de secuencia interconectadas - cálculo de corrientes en puntos de falla - contribuciones desde otros puntos, - cálculo de variables eléctricas en a, b, c. 2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
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Cortocircuitos (III)
Cortocircuito Monofásico a Tierra
a b c
v a 0 v b = v c
ia ib
i a = ib 0 i c 0
+ Z
1
- Z
2
Conexión Serie
Conocimiento de variables
ic
Z
n
v0 + v1 + v2
Descripción de tipo de C-C
va 1 1 1 v0 2 vb = 1 a a v1 vc 1 a a2 v2
i0
=0
= i 2 = i1 =
v0 1 1 1 va 1 2 v1 = 3 1 a a vb v2 1 a2 a vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
1 3
ia
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (IV)
Cortocircuito Bifásico a Tierra
a b c
v a v b = 0 v c 0
ia ib
i a 0 = ib i c
+ Z
1
- Z
2
Conocimiento de variables
ic
Z
n
i 0 + i1 + i 2
Descripción de tipo de C-C
va 1 1 1 v0 2 vb = 1 a a v1 vc 1 a a2 v2
v0
=0
= v 2 = v1 =
v0 1 1 1 va 1 2 v1 = 3 1 a a vb v2 1 a2 a vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
1 3
va
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (V)
Cortocircuito Bifásico a b c
v a v b = v c v c v b
ia ib
i a 0 = − ib ic i c − ib
+ Z
1
- Z
2
Conocimiento de variables
ic
Z
n
i 0 + i1 + i 2
Descripción de tipo de C-C
va 1 1 1 v0 2 vb = 1 a a v1 vc 1 a a2 v2
v2
=0
= v1
v0 1 1 1 va 1 2 v1 = 3 1 a a vb v2 1 a2 a vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
i0
=0
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (VI)
Cortocircuito Trifásico a b c
v a 0 v b = 0 v c 0
ia ib
i a = ib i c
+ Z
1
- Z
2
Conocimiento de variables
ic
Z
n Descripción de tipo de C-C
va 1 1 1 v0 2 vb = 1 a a v1 vc 1 a a2 v2
v0
=
0
v1
=
0
v2
=
0
v0 1 1 1 va 1 2 v1 = 3 1 a a vb v2 1 a2 a vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (VII)
Cortocircuito Monofásico a tierra con impedancia Zf a b c
v a Z f i a v b = v c
ia ib
Z f
i a = ib 0 i c 0
Z f
+ Z
1
Z f
- Z
2
Conexión Serie
Conocimiento de variables
ic
Z f Z
n
v 0 + v1 + v 2 = Z f ia
Descripción de tipo de C-C
va 1 1 1 v0 2 vb = 1 a a v1 vc 1 a a2 v2
i0
= i 2 = i1 =
v0 1 1 1 va 1 2 v1 = 3 1 a a vb v2 1 a2 a vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
1 3
ia
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Cortocircuitos (VIII)
Datos para estudio de cortocircuito En un sistema interconectado, al conectar una nueva carga, se entregan niveles de cortocircuito a través de los valores de C-C trifásico y Monofásico. Falla Trifásica a Tierra E I falla = x1
Falla Monofásica a Tierra 3 E I falla = x1 + x2 + x0
Falla
13.2/110 kV
G 40 MVA 13.2 kV
T A
Línea B
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
C1 C
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Cortocircuitos (IX) Ejemplo 2: Falla G 40 MVA 13.2 kV
T1
T2
Línea 1
4 D1
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
2
D2 3
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Fases Abiertas (I)
Planteamiento General en Mallas de Secuencia Q a
∆v a
b
∆v b
c
∆v c
∆v a ∆v b = ∆v c
i a = ib i c
p
n
p
n
Conocimiento de variables
Descripción
∆va 1 1 1 ∆v0 2 ∆vb = 1 a a ∆v1 ∆vc 1 a a2 ∆v2
-q p
n
n
+q
No es válido supuesto de despreciar corrientes de carga frente a corrientes de falla.
∆v0 1 1 1 ∆v a 1 2 ∆v1 = ∆vb 1 a a 3 ∆v 2 1 a2 a ∆vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
q
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Fases Abiertas (II)
Una Fase Abierta Q a
∆v a
b
∆v b
c
∆v c
∆v a ∆v b = 0 ∆v c 0
p
i a 0 = ib i c
n
p
n
Conocimiento de variables
i 0 + i1 + i 2
Descripción
∆va 1 1 1 ∆v0 2 ∆vb = 1 a a ∆v1 ∆vc 1 a a2 ∆v2
-q
Conexión paralelo
p
n
n
+q
=0
∆v 0 = ∆v 2 = ∆v1
∆v0 1 1 1 ∆v a 1 2 ∆v1 = ∆vb 1 a a 3 ∆v 2 1 a2 a ∆vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
q
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012
Fases Abiertas (III)
Dos Fases Abiertas Q a
∆v a
b
∆v b
c
∆v c
∆ v a 0 ∆v b = ∆v c
p
i a = ib 0 i c 0
n
p
n
Conocimiento de variables
∆v a + ∆vb + ∆vc = 0
Descripción
∆va 1 1 1 ∆v0 2 ∆vb = 1 a a ∆v1 ∆vc 1 a a2 ∆v2
-q
Conexión Serie
p
n
n
+q
i0
= i 2 = i1
∆v0 1 1 1 ∆v a 1 2 ∆v1 = ∆vb 1 a a 3 ∆v 2 1 a2 a ∆vc
2. Fallas en Sistemas Eléctricos de Potencia
q
Interconexión de mallas de secuencia
i a 1 1 1 i 0 i = 1 a2 a i b 1 2 ic 1 a a i 2
i 0 1 1 1 i a i = 1 1 a a2 i 1 3 b 2 i 2 1 a a i c Sistemas de Energía y Equipos Eléctricos Dr.-Ing. Rodrigo Palma Behnke Depto. de Ingeniería Eléctrica EL4103, Universidad de Chile / 2012