Examen de Elmer

UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS Escuela Profesional de Ingeniería Civil

ROL DE PREGUNTAS - Área de transportes 1. Describa en forma resumida el objetivo y la relación de los ensayos y parámetros de PROCTOR MODIFICADO, CBR, densidad de campo, grado de compactación, de las muestra de laboratorio y material de campo. Utilizar gráficas y esquemas.

Rpta: Rpta: Proctor modificado sirve para graficar la curva de compactación del suelo donde se calcula el óptimo contenido de humedad OCH y la máxima densidad seca MDS, el OCH es usado como humedad del suelo para la elaboración de las muestras de CBR, que nos dará la resistencia la penetración en la prensa. La MDS se utilizar para calcular el GC, que no es más que la relación entre la densidad de campo y la de laboratorio (MDS). 2. Con los datos adjuntos en el cuadro siguiente, resultado del estudio de suelos, calcular el valor del CBR y MR diseño, utilizando el método del instituto de asfalto y AASHTO. CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS SUBRASANTE PRIMER TRAMO SUBTRAMO N° 02: Km. 19+000 AL Km. 78+400 CBR (5,0 mm – 0,2 100% 95% MDS MDS

30.800 23.600 24.500 11.400 8.800 17.000 11.800 35.800

27.70 17.50 82.10 70.80 55.40 48.50 53.40 8.90

17.10 11.10 42.10 41.10 31.20 24.00 26.90 7.20

30.60 19.10 91.20 84.90 73.90 54.90 53.90 8.30

18.80 13.50 44.60 44.90 37.50 32.00 26.60 6.70

CLASIFICACIÓN AASHT SUCS O

MÉTOD O

MDS

OCH

GW-GM A-1-a (0) SM A-2-4 (0) SW-SM A-1-a (0) GM A-2-6 (0) GW-GC A-2-4 (0) GM A-2-4 (0) SM A-2-6 (0) A-7-5 MH

B A C C C C C A

1.301 1.538 1.365 2.005 2.164 1.815 1.939 1.319

CAL.

PROG.

LADO

C-96 C-104 C-112 C-116 C-120 C-123 C-128 C-132

23+952 25+947 27+932 28+921 29+900 30+683 31+921 32+921

I I I I I D I I

M-2 M-2 M-3 M-1 M-1 M-2 M-2 M-1

0.30 –

C-136 C-144 C-150 C-152 C-160

33+901 35+921 37+420 37+920 39+917

I I I I I

M-5 M-1 M-2 M-4 M-3

0.55 – 0.00 –

C-165 C-168 C-172

41+170 41+910 42+913

D I I

1.30 – 0.00 –

C-176

43+913

I

C-184

45+916

I

C-192

47+915

I

M-2 M-1 M-1 M-1 M-3 M-3 M-1

C-196

48+914

I

M-3 M-1

C-200 C-208 C-216

49+851 51+848 53+821

I I I

M-3 M-4 M-3

C-221 C-224

55+069 55+720

D I

M-1 M-1

C-228 C-231 C-232 C-240 C-245 C-246

56+708 57+456 57+706 59+705 60+945 61+192

I D I I D I

M-1 M-3 M-2 M-2 M-2 M-2

Ing. AUGUSTO GARCIA CORZO

CBR (2,5 mm – 0,1 100% 95% MDS MDS

DATOS Prof. M (m)

0.50 – 0.40 – 0.00 – 0.00 – 0.45 – 0.20 – 0.00 –

0.80 – 0.70 – 0.40 –

0.00 – 0.00 – 0.35 – 0.70 – 0.00 – 1.00 – 0.00 – 0.60 – 0.90 – 0.50 – 0.00 – 0.00 – 0.00 – 0.65 – 0.10 – 0.25 – 0.60 0.45 -

PROCTOR

GM SM SC SM SM

A-7-5 (1) A-2-4 (0) A-2-4 (0) A-1-a (0) A-1-b (0)

C C B C A

1.600 2.056 2.042 1.630 1.440

23.900 10.000 8.000 18.200 28.200 28.200

31.80 61.10 22.50 61.30 13.60

26.60 36.00 12.50 34.70 9.00

31.90 78.80 26.00 74.30 16.70

23.90 39.00 14.90 42.90 11.50

SC GW-GC SC SC SP-SM GW SW-SM

A-2-6 (0) A-2-6 (0) A-4 (1) A-2-4 A-2-4 (0) A-1-b (0) A-1-a (0) A-1-b (0)

C C A A C C B

1.924 2.071 1.857 1.866 2.030 2.104 2.052

11.600 9.000 13.800 12.900 11.000 8.200 8.800

26.20 39.70 7.50 9.70 72.60 84.40 43.80

17.00 21.40 5.20 6.80 40.50 41.70 24.50

28.20 53.20 7.30 10.60 96.10 100.00 56.10

18.40 26.10 5.10 7.80 50.30 54.90 32.50

SP SP

A-1-b(0) A-1-a (0)

B C

1.985 2.076

11.30 5.000

45.60 79.90

21.80 42.00

60.50 100.00

29.10 53.90

SP GP-GM GP-GM

A-1-a (0) A-1-a (0) A-1-a (0)

C C C

2.122 2.007 2.124

8.900 14.000 9.000

58.50 47.90 79.40

40.30 22.20 42.20

72.20 58.80 100.00

48.70 29.80 55.10

SM-SC GP-GC

A-1-b (0) A-2-6 (0)

C C

1.821 2.229

14.700 7.300

75.00 39.50

42.30 22.70

82.50 50.90

44.70 26.10

SP-SM SM SP-SM GC SC SP-SM

A-1-b (0) A-2-4 (0) A-2-4 (0) A-7-6 (7) A-2-4 (0) A-2-4 (0)

C A A C C A

2.076 1.944 1.948 1.770 2.055 1.629

7.300 14.300 12.700 16.900 9.300 19.200

70.00 25.80 12.80 4.60 29.70 22.00

35.00 17.30 9.40 2.70 16.40 13.30

85.00 33.80 16.30 5.10 34.80 27.10

40.00 19.70 11.80 2.80 15.90 14.70

UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS Escuela Profesional de Ingeniería Civil C-248 C-252 C-253

61+687 62+686 62+937

I I D

M-3 M-3 M-3

0.60 1.05 0.35 -

GP-GM SP-SM SP

A-1-a (0) A-2-4 (0) A-3 (0)

C A A

1.682 1.853 1.611

18.800 15.000 11.000

55.20 23.00 21.20

41.40 14.30 12.70

70.20 30.60 25.60

47.20 18.40 15.60

C-256 C-260

63+685 64+681

I I

M-3 M-2

0.55 0.70 -

SP-SM GM

A-1-b (0) A-1-b (0)

A C

1.883 2.165

12.400 8.400

23.00 61.50

12.50 41.60

30.60 80.50

15.90 42.90

C-264 C-272 C-280

65+677 67+684 69+683

I I I

M-1 M-2 M-3

0.00 0.30 0.70 -

GW-GC A-2-4 (0) SP A-1-b (0) SC A-2-6 (0)

C A C

2.287 1.740 2.114

6.800 14.800 8.800

55.70 21.60 33.20

36.10 10.40 19.80

71.70 26.90 43.80

43.50 12.50 22.70

Rpta: cuadro de percentil 87.50% -



CBR= 9%

Mr = 3000.CBR 0.65 = 3000. (9)0.65

Mr = 12,513 psi 3. Calcular el volumen de óptimo chancado de material, para una obra donde se pretende explotar una cantera, ubica en el Km. 46+000 del eje de una carretera, al lado izquierdo de dicha vía. La Cantera está constituida por conglomerados, mezcla Ing. AUGUSTO GARCIA CORZO


de gravas. El acceso a la cantera es por una trocha en regular estado de conservación de libre disponibilidad. De acuerdo al expediente técnico se requiere material para la ejecución de obras de muros de gaviones, terraplenes para accesos, concreto para obras especiales: se ha previsto para el procesamiento de material, zarandeo por gravedad y/o chancado en una mini planta chancadora. Destino Concreto

Descripción Arena Piedra

Terraplén Muro Gaviones piedra

tamaño

Proporción 0.53 m3/m3 concreto 0.62 m3/m3 concreto

Nº 40< a < 3/8” ¾”< a < 1 1/2” 11/2 ”< a <2 1/2” >3”

Cantidad requerida 27,000 m3

7,400 m3 4,600 m3

Análisis granulométrico del material de la cantera 1

malla

>3 "

2"

1 /2 "

1"

3/4"

3/8"

Nº 4

Nº 10

Nº 20

Nº 40

Nº 60

3/4"

3/8"

Nº 4

Nº 10

Nº 20

Nº 40

0.055

0.049

0.089

1

3"

m3/m3

1

2 / 2 "

0.156

2"

2 /2 "

0.128

0.100

0.115

1

1"

1 / 2 " 0.113

0.046

0.093

0.033

Nº 140

Nº 200

FONDO total

0.011

0.006

0.005

0.001

Rpta: 45,410 m3 45410 Tamice s

Pe so

Volume n

Re nd.

ASTM

Re tenido

m3

m3

390.0

0.156

0.156 edraplen 4600

320.0

0.12 8

0.12 8 sobrante

250.0

0.100

terrplen

287.5

0.115

3"

2 1/2" 2"

1 1/2" 1"

282.5

7400

0.046

0.159 piedra 16740

3/8"

137.5

0.05 5

0.05 5 sobrante

No4

122.5

0.049

0.089

10

222.5

20

232.5

40

82.5

0.033

60

27.5

0.011

140

15.0

0.006

200

12.5

2500

0.093

0.005

7, 083.96

2484

5,812.48

5812

9, 763.15

2363

-2363

0.113

115.0

Total

29, 487.18

34, 418.60

SOBRAN FALTAN TE TE

0.215

2.5

material explotado

3/4"

< 200

material a procesar

Material Requerim.

arena

7,220.19

-9520

2498

2,497.55

54,204.55 11,988.24 -2322

sobrante

0.001 0.023 sobrante 1.000

14310

0.264

105,283.02

0

1,044.43

1044 1316

-2363

4. Calcular el valor de ESAL, del siguiente estudio de tráfico. utilice Fc=1.20 (factor de corrección estacional), la tasa de crecimiento medio anual de vehículos es de r = 3.5%. Periodo de diseño n = 15 años, Dd= 55%, Dl=80%. Para el cálculo del Fi (factor de daño) utilice las formulas simplificadas de la AASHTO siguientes.


UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS Escuela Profesional de Ingeniería Civil CONTEO Y CLASIFICACION DEL TRAFICO CARRETERA: PANAMERICANA SUR UBICACIÓN : ESTACION DE CONTEO 01 ESTACION :E-1 HORA

AUTO

FECHA : Miércoles 17 de Setiembre del 2008 SENTIDO:AMBOS

CR

BUS

CAMT COMBI MICRO

2E

3E

CAMION 4E

0-1

5

3

-

-

2

-

3

1-2

7

3

-

-

8

-

-

2

2-3

2

2

-

-

6

-

-

3-4

4

-

-

1

4-5

4

3

-

-

1

5-6

6

4

-

2

6-7

6

7

7-8

11

1

8-9

15

10

9-10

13

10-11

-

1 1

3

C2E

1

C3E -

-

-

3

-

-

3

-

-

SEMITRAILER C4E

2T3

3T2

3T3

4T2

1

ORCEN

-

-

-

-

-

21

1.92%

-

-

-

-

-

-

-

-

-

23

2.11%

2

2

-

-

-

-

-

-

-

-

-

14

1.28%

17

-

-

-

-

-

31

2.84%

-

-

2

-

-

5

1

6

-

-

-

-

-

23

2.11%

-

-

4

2

5

-

-

-

-

-

25

2.29%

1

-

4

-

8

-

-

-

-

36

3.30%

1

-

5

-

1

-

-

-

-

30

2.75%

1

8

-

-

-

-

54

4.95%

1

9

-

-

-

-

-

44

4.03%

1

3

1

2

-

2

4

1

1

3

2

-

2

8

3

2

-

11

3

-

26

8

1

11-12

45

8

4

12-13

39

8

13-14

18

14-15

-

1

-

1

1

1

2

1

-

-

2

8

1

6

3

-

-

4

1

3

-

-

-

-

-

64

5.86%

-

1

2

-

5

3

-

-

2

4

3

-

-

-

-

-

77

7.05%

1

-

1

2

-

4

3

-

1

1

4

-

-

-

-

66

6.04%

5

5

-

1

5

-

3

3

-

-

4

2

6

-

-

-

-

-

52

4.76%

25

5

1

-

1

4

-

6

6

-

-

4

6

-

-

-

-

-

58

5.31%

15-16

31

7

2

-

1

7

-

5

6

-

6

5

-

-

-

-

-

73

6.68%

16-17

26

5

3

-

6

-

-

-

-

-

63

5.77%

17-18

17

7

2

-

18-19

8

14

2

-

19-20

17

8

1

20-21

12

4

1

-

21-22

23

9

3

-

-

3

22-23

13

1

2

-

-

2

23-24

4

2

-

-

9

377

135

TOTAL

1

-

1

34

3

BUS

6

4

-

1

4

4

1

1

4

-

1

1

1

5

-

-

-

-

-

48

4.40%

10

1

4

4

-

1

1

13

-

-

-

-

-

58

5.31%

4

2

12

-

-

-

-

-

66

6.04%

9

-

-

-

-

-

40

3.66%

5

-

-

-

-

56

5.13%

-

-

39

3.57%

31

2.84%

10

-

1

7

3

3

-

5

2

-

-

1

3

2

-

-

3

-

4

3

-

-

6

-

8

-

-

-

3

2

1

-

1

-

7

-

-

2

-

-

75

66

11

147

-

-

8

-

-

40

98

AUTO CAMT COMBI MICRO 2E 3E

C2E C3E C4E T2S2

T2S3

T3S2

SEMITRAILER

T3S3

TRAILER

3T2

2

9

SIMPLE SIMPLE SIMPLE SIMPLE SIMPLE TANDEM SIMPLE TRIDEM SIMPLE SIMPLE SIMPLE TANDEM SIMPLE TRIDEM SIMPLE SIMPLE TANDEM SIMPLE SIMPLE TRIDEM SIMPLE TANDEM TANDEM SIMPLE TANDEM TRIDEM SIMPLE TANDEM SIMPLE SIMPLE ESALo

Rpta:


-

ESAL

1

CARGA

1 1 7 11 7 18 7 25 7 11 7 18 7 25 7 11 18 7 11 25 7 18 18 7 18 25 7 18 11 11

1

-

1

4E

CAMION

2

1

EJE VEHCULO LIGERO

1

-

1

7 4

-

1

-

2

3

-

-

-

TOTAL

2T2

-

1

-

TRAILER 3S3

1

-

2

3S2

2

-

-

2S3

2 3

-

2S2

4

65

IMDA

549.00 549.00 40.00 40.00 98.00 98.00 9.00 9.00 75.00 75.00 66.00 66.00 11.00 11.00 4.00 4.00 4.00 65.00 65.00 65.00 20.00 20.00 20.00 147.00 147.00 147.00 8.00 8.00 8.00 8.00

2,957

9,163,169.34

1

20

2 -

FLEXIBLE f f*IMDA

0.000527 0.000527 1.265 3.238 1.265 2.019 1.265 1.706 1.265 3.238 1.265 2.019 1.265 1.706 1.265 3.238 2.019 1.265 3.238 1.706 1.265 2.019 2.019 1.265 2.019 1.706 1.265 2.019 3.238 3.238 19.2956809

EEQ

0.289 0.289 50.615 129.531 124.006 197.883 11.388 15.354 94.903 242.872 83.514 133.268 13.919 18.766 5.061 12.953 8.077 82.249 210.489 110.892 25.307 40.384 40.384 186.009 296.824 250.786 10.123 16.154 25.906 25.906 2,464.103

1092

100%


5. Calcular los espesores de la estructura de pavimento Flexible típico de 3 capas (Carpeta asfáltica + Base + Subbase) para un tramo de carretera de 47 km, que inicia en el km 23+000 al km 70+000. Parámetros de diseño para Pavimento flexible

CBR diseño : 15% Esal : 4’560,670

Confiabilidad R=85%, Zr= -0.1037; S 0=0.45 Estabilidad Marshall (E.T.G. – MOP) = 2000 libras, coeficiente de drenaje m=0.80 CBR BASE = 100% CBR SUBBASE = 40% Para valores faltantes utilizar valores recomendados por la AASTHO.

Rpta

a1= 0.43

a2= 0.14

D1=4

D2=6

”

”


a3=0.12

D3=8

”


6. Utilizando el Factor de deflexión – interfaz para Bicapa (Huang) y de Burmister, determinar el valor de la deflexión W a 6”, del sistema mostrado en la figura, comparar los valores obtenidos, comente los resultados.

SOLUCION: - a/h = 6” / 6” = 1 - E2 / E1 = 15000 / 70000 = 1/5

Factor de deflexión: Fw = 0.6

w

1.5 p a  a E 2  F w  ,  E 2  h E 1 

w

 a E  1.5 x110 x6 x0.6 , 2  15000  h E 1 

w  0.040in 7. En la Figura se muestra un semiespacio homogéneo sometido a dos cargas circulares, cada uno de 10 in. (254 mm) de diámetro y espaciados a 20 en. (508 mm) en los centros. La presión en el área circular es de 50 psi (345 kPa). El medio-espacio tiene módulo elástico 10,000 psi (69 MPa) y la relación de Poisson 0 0.5. Determine el esfuerzo vertical, la tensión, y la deformación en el punto A, que se encuentra en el 10. (254 mm) por debajo del centro de un círculo. Ing. AUGUSTO GARCIA CORZO


Rpta:

z  14  0.38  14.38 psi 

r / a  0 z / a  10 / 5  2 z  0.28 x50  14 psi  z  0.016 x50  0.8 psi  r  

r / a  20 / 5 z / a  10 / 5  2  z  0.0076 x50  0.38 psi  r  0.026 x50  1.30 psi

z  

0.8  1.30  2.10 psi z  0.8  0  0.8 psi  1  z  r ( r   t ) E 1 Ez  14.38  0.5(2.10  0.8) 10000 Ez 

Ez  0.0029

 t  0 psi

fw  0.68 (izquierda) fw  0.21 (derecho)

Ez 

(0.68  0.21) x50 x5 10000

Ez  0.022in

8. Se sabe que las suposiciones en las cuales se basa la teoría elástica no se cumplen a cabalidad en los materiales y en las estructuras de los pavimentos. precisar cuáles son esas suposiciones.

Rpta:



9. Determinar los esfuerzos de alabeo para un pavimento de concreto de 10 pulgadas con juntas transversales a cada 40 pies, y un ancho de línea de 12 pies. Si el módulo de reacción es de 100 pci. Asumir un diferencial de temperatura para condiciones de día de 3oF. - E = 4x106 psi -

µ = 0.15

-

αt = 5x10-6 m/m/°F

-

en 10” = 30°F

C . E . t .t 2 E . t .t  C 1   .C 2    int erior  . 2 2  1     borde 

Tabla de bradbury: k =100 , h =10 , L = 42.97in -

Lx/L = 40(12)/42.97 = 11.17 ; Cx = 1.05 Ly/L = 12(12)/42.97 = 3.35 ; Cy = 0.25

1.05 x(4 x106 x5 x106. x30)  borde   315 psi 2 4 x106 x.5 x10 6 x30  1.05  (0.15 x0.25)  .  int erior    365 psi 2 1  0.152   10. Determinar el esfuerzo en el concreto debido a la fricción Se tiene una pavimento de concreto con un espaciamiento entre juntas de 25 ft (7.6 m) y un coeficiente de resistencia f = 1.5 como se muestra en la figura. yc = 150 pcf = 0.068 pci L=25ft=300 in f=1.5  c



yc . L. f . 2



0.068 x300 x1.5

Tensión del Concreto :

2



19.5 psi

3  5 f ć

Valor Típico: f ć  3000 psi  164 psi  274 psi

19.5 psi !!!

11. Si para una locación y concreto específicos ΔT = 60°F, αt = 5.5x10-6/°F, ε = 1.0x10-4, C = 0.65 y la abertura de juntas permisible para junta sin y con barras de transferencia “dowel” son de 0.05” y 0.25” respectivamente, determinar el espaciamiento de juntas máximo permisible



 L  C . L.( t .t   ) Sin barras:

0.05  0.65 xL(5.5 x10 6 x60  1x10 

4



L  178.60" Con barras:

0.25  0.65 xL(5.5 x10 6 x60  1x10 4 ) 



L  892.90" 12. Determinar la malla de acero requerida para un pavimento de concreto de dos carriles, espesor de 10”, 12’ de largo y 10’ de ancho, con una junta longitudinal en el centro como se muestra en la figura:

12´

12´

10´

10´

W = γc.h, γc = 0.0868 pci = 2400 kg/m3, h = 10”, f = 1.5, L = 12’/10’

As 

 c.h. f . L 2. fs 0.0868 x10 x1.5 x144  0.0022in 2 2 x 43000 0.0868 x10 x1.5 x240   0.0036in 2 2 x43000

Aslongitudinal  Astransversal

13. La siguiente figura muestra un pavimento de concreto de 10 in de espesor con un ancho de la junta de 0,25 in. un modulo de reacción de la subrasante 100 , y un módulo de soporte de dowel de 1.5 x 10^6 pci. Dos cargas de 15,400 libras se aplica sobre el dowel más externo a una distancia de 6 in desde el borde. Los dowels son en ¾ de diámetro y 12 en los centros. Determinar el máximo esfuerzo del dowels sobre el concreto. Verificar si los dowels propuestos son suficientes y si no rediseñe.



15,400 lb

15,400 lb

10”

6´ l  4

12´

12´

12´

12´

12´

12´

….

E .h 3

12(1   2 ).k

4.106.103 l  4  42.97in 12(1  0.152 ).100 1.8l  78in

t P

t P 4 8 . 0

t P 9 6 . 0

t P 4 5 . 0

t P 8 3 . 0

t P 3 2 . 0

  (1  0.84  0.69  0.54  0.38  0.23  0.08)   3.76 Pt Asumimos una eficiencia del 100%

15400 2 Pt  2048lb

3.76 Pt 

Acción de dowels en grupo

Id  B  4

1 . .(0.75) 4  0.0155in 4 64

1,5.106.0,75  0.889in (4.29.106.0.0155)

1.5.106.2048.(2  0,889.0,25)  b   5404 psi 4.0,8893.29.106.0.0155 Calculo del esfuerzo permisible

fd  (

4  d ). f ć 3

Para un concreto de 3000 psi, fb=3250 psi  3250 < 5404 ; fb < σb; el diseño no cumple, se tiene que rediseñar Ing. AUGUSTO GARCIA CORZO

t P 8 0 . 0


Solución: Aumentar el diámetro del dowel y/o disminuir el espaciamiento entre dowels. 14. Utilizando la teoría para ensayos no destructivos, Calcular MR y SNeff, si se realiza un NDT en un pavimento flexible con un plato de 5.9 in (15 cm). El espesor del AC es de 4.25 in (10.8 cm) y la base granular es de 8 in (20.3 cm). La temperatura del AC en el momento del ensayo es de 80F. La carga total aplicada es de 9000 lb (40 kN), La deflexión en el centro del plato es igual a 0.0139 in (13.9 mil o 0.35 mm),La deflexión a 36 in (91 cm) del centro del plato es igual a 0.00355 in (0.09 mm)

Rpta: Usando la ecuación: MR = C (0.24 . P) / (dr . r) y C = 0.33 Entonces: MR = 0.33 (0.24 . 9000) / (0.00355 . 36) MR = 5580 psi (38.5 MPa) a usarse en AASHTO Usando C = 1.00 MR = 16900 psi d0 = 0.0139 que tiene que ser ajustado

Usando la ecuación: MR = 16,900 psi d0 = 0.0139 que tiene que ser ajustado Factor de ajuste = 0.92 d0 = 0.0139 x 0.92 = 0.0128 in (0.33 mm) 0.001 in = 1 mil 0.0128 in = 12.8 mils Para usar la grafica siguiente, se tiene que calcular el valor (MR d0) / P = (16900 x 12.8) / 9000 = 24.0 D = 4.25 + 8 = 12.25 in



SNeff=2.88 15. Un pavimento de concreto de 10 in con un PSI inicial de 4.5 ha estado sujeto a 14.5 millones de 18-kip ESAL antes de ser recapeado. Si k = 72 pci, Ec = 5 x 106 psi, Sc = 650, J = 3.2, y Cd = 1.0. Determinar la capacidad estructural efectiva SCeff del pavimento siguiendo el método de la vida remanente . 16. Se hizo un levantamiento a un pavimento flexible de 250 m2. Calcular el PCI si los valores de falla son los siguientes: Grietas piel de cocodrilo de baja severidad 12 m2 Grietas por fatiga de baja severidad 35 m2 Grietas longitudinales de severidad media 25 m Ahuellamiento de baja severidad 17 m2

Rpta: Densidad de falla Grietas piel de cocodrilo de baja severidad Grietas por fatiga de baja severidad Grietas longitudinales de severidad media Ahuellamiento de baja severidad

12 m2/250m2 = 4.8% 35 m2/250m2 = 14% 25 m/250m2 = 10% 17 m2/250m2 = 6.80%

Determinar las deducciones Grietas piel de cocodrilo de baja severidad Grietas por fatiga de baja severidad Grietas longitudinales de severidad media Ahuellamiento de baja severidad Ing. AUGUSTO GARCIA CORZO

4.8% 14% 10% 6.80%

   

26% 35% 31% 24%




Calculo de “m” m = 1 + 9/98(100 – DM) Donde DM = 35% m = 6.97 m=6 Tan solo tenemos 4 fallas así que se usan las 4 Se empieza con la primera iteración y se suman las “m” fallas: 26 + 35 + 31 +24 = 116% Por figura de DM vs. DMC se calcula que DM = 68% se convierte en DMC = 68% con q = 4 Segunda iteración 26 + 35 + 31 +2 = 94% Por figura de DM vs. DMC, DM = 60% se convierte en DMC = 65% con q = 3 TERCERA iteración 26 + 35 + 2 +2 = 65% Por figura de DM vs. DMC, DM = 47% se convierte en DMC = 32% con q = 2 CUARTA iteración 26 + 2 + 2 +2 = 32% Por figura de DM vs. DMC, DM = 34% se convierte en DMC = 47% con q = 1 ENTONCES q = 1 DMC = 68% q = 2 DMC = 60% q = 3 DMC = 47% q = 4 DMC = 34% Se usara DMC = 68% Entonces PCI = 100 – 68 = 32%



17. Determinar mediante graficas el efecto el % de piedra chancada en la estabilidad de la mezcla asfáltica, e indicar las posibles fallas causadas por una mala determinación de su participación.

La piedra chancada favorece la estabilidad de la mezcla asfáltica



18. Determinar mediante graficas la variación de la consistencia del asfalto en función de la temperatura del ambiente y cómo influye está en la e lección de la misma. -

Asfalto Suave (baja viscosidad); se usa en climas fríos para evitar agrietamiento térmico.

-

Asfalto Duro (alta viscosidad); se usa en climas calientes para evitar ahuellamiento.

CLIMA CALIENTE CLIMA FRIO

D A D I S O C S I V

DURO OPTIMO GRADO DE SUAVE

VISCOSIDAD

TIPO / GRADO

TEMPERATURA 19. Explicar los tipos y efectos de los polímeros en las mezclas asfálticas.



20. Explicar en forma gráfica la reacción producida en la aplicación de emulsiones asfálticas.


Examen de Elmer

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