GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA
6. PRORAČUNI Za proračun jednovremene maksimalne snage, prema internim normama EDBa, koriste se formule A. Jednovremena snaga stambene jedinice: - Maksimalna jednovremena snaga za stanove kada je bbroj roj stambenih jedinica malji od 20: 0,75 0,75 - Pmj1 = 8,5 x ( 0,25 + --------) = 8,5 x ( 0,25 + --------- ) = 5,31 kW n √2
B. Jednovremena snaga stambene jedinice: - Maksimalna jednovremena snaga za stanove kada je bbroj roj stambenih jedinica veći od 20:
1 1 Pmj1 = ------- x 5,1 x n 0.88 = ------- x 5,1 x 22 0.88 = 3,52kW n 22 Jednovremena snaga stambenog dela napojenog sa GRT-1: Pjm = Pmj1 x n C. Jednovremena snaga stambene jedinice: - Maksimalna Maksimalna jednovremena jednovremena snaga za stanove stanove kada kada se koristi el. grejanje: 1-0,9 1-0,9 - Pmj1 = 8 x ( Keg + ---------- ) = 8 x ( 0,9 + --------- ) = 7,53 kW √6 n
Jednovremena snaga stambenog dela napojenog sa GRT: Pjm = Pmj1 x n = 7,53 x 6= 45,18kW Pošto postoji mogućnost da u prelaznom periodu vlasnici stanova koriste el. grejanje, to je korišćena formula pod C za proračun jednovremene snage objekta. ______________________________________________________________________________________
Izbor glavnog napojnog napojnog voda za glavnu glavnu tablu i vodova vodova za stanove:
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA
Glavni napojni vod od KPK do MRO - max. jednovremena snaga objekta je 45180W - Maksimalna jednovremena struja je:
Pj 45180W - I = ----------------------- = ----------------------------- =68,64A 3 x V x cos φ 3 x 400V x 0,95 - Pošto je objekat za tržište to realno postoji mogućnost i povećanja broja apartmana te je izvršeno predimenzionisanje napojnog kabla po zahtevu Investitora, i usvojen presek napojnog kabla 4x25mm2. - Usvojen presek napojnog voda od KPK do MRO je PP00 4x25mm2 osiguran u KPK sa tri komada osigurača tipa NV nazivne struje 80A - za način polaganja kabla (C) a prema JUS. NB2. 752 za izabrani kabl PP00 Y 4 x 25 mm 2 sa PVC izolacijom u zidu u PVC cevi, trajna dozvoljena struja je 89A, (za temp. okoline 35°C K=0,94) Id = 89A x 0,94 = 83,66A, kabl osiguran osiguračima 80A, te zadovoljava.
Napojni vod od MRO do tabli stanova - Maksimalna jednovremena snaga apartmana (uslovljena automatskim osiguračima limitatorima tipa “C” nazivne struje 25A), - Pj= I x 3 x V = 16x √3x400V=11085W - za način polaganja kabla C2 a prema JUS. NB2. 752 za izabrani kabl PP00 Y 5 x 6 mm 2 sa PVC izolacijom u zidu u PVC cevi, trajna dozvoljena struja je Id = 36A x 0,94 x 0,8 = 27,07A , a isti je osiguran osiguračima 25A, te zadovoljava.
6.2. PROVERA KABLOVA NA TRAJNO DOZVOLJENU STRUJU (SRPS.N.B2.752)
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA Napojni vod od KPK do glavne razvodne table MRO, S=25mm2, Io=80A - jednovremena snaga Pj=45180W - nazivni napon V=400V - faktor snage cos = 0.95 - korekcioni faktor za grupna strujna kola k1 = 1 - korekcioni faktor za temp. okoline 35ºC, k2=0,94 Za odabrani kabl PP00 4x25mm 2 i tip el. razvoda “ C”, dozvoljena struja je Ik=89A Maksimalna jednovremena struja za ovo opterećenje je: I jm=Pj / √3 x V x cos I jm=45180 / √3 x 400 = 68,64A Trajno dozvoljena struja odabranog kabla je: Idoz=k1 x k2 x Ik= 0,94 x 1 x 89 = 83,66A>80A Kako je Idoz > I jm odabrani kabl zadovoljava uslove trajnog strujnog opterećenja
Napojni vod od GRT do ormana stana RT-4 - instalisana snaga Pi=22000W - jednovremena snaga Pj=17320W prema osiguračima 3x25A - nazivni napon V=400V - faktor snage cos = 1 - korekcioni faktor za grupna strujna kola k1 = 0.8 - korekcioni faktor za temp. okoline 30ºC, k2=0.94 Za odabrani kabl PP00 Y 5x6mm 2 i tip el. razvoda “C2”, dozvoljena struja je Ik=36A Maksimalna jednovremena struja za ovo opterećenje je: I jm=Pj / √3 x V x cos I jm=1732 / √3 x 400 x 1 = 25A Trajno dozvoljena struja odabranog kabla je: Idoz=k1 x k2 x Ik= 0.8 x 0,94 x 36 = 27,1A>25A, te zadovoljava Kako je Idoz > I jm odabrani kabl zadovoljava uslove trajnog strujnog opterećenja
Napojni kabl od table RT-4 do el. bojlera S=2,5mm2, Io=16A - jednovremena snaga Pn=2000W - nazivni napon V=230V - faktor snage cos = 1 - korekcioni faktor za grupna strujna kola k1 = 1 - korekcioni faktor za temp. okoline 35ºC, k2=0,94 Za odabrani kabl PP00 Y 3x2,5mm 2 i tip el. razvoda “C2”, dozvoljena struja je I k=26A Maksimalna jednovremena struja za ovo opterećenje je: I jm=Pj / U x cos I jm=2000 / 230 x 1 = 8,7A Idoz=k1 x k2 x Ik= 1 x 0,94 x 21 = 19,74A Kako je Idoz > I jm odabrani kabl zadovoljava uslove trajnog strujnog opterećenja
faktor kabl na deonici temperatur e okoline Kt KPK…..MRO 0,94 MRO… RT-4 0,94 RT-4….bojler 0.94
faktor paralelnog vodjenja Kp 1 (2) - 0,8 (2) – 0,8
presek napojnig voda mm2 25 6 2,5
projektovana struja kabla Ijm(A) 68,64A 25,0A 8,7A
nazivna struja osig. Io (A) 80A 25A 16A
trajna struja kabla Ik (A) 89A 36A 21A
trajno dozvodljena struja Idoz (A) 83,66A 27,1A 19,74A
6.3. Prema SRPS N.B2.741 izvršena je provera zaštite od prekomernih struja
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA
Zašitni uredjaji moraju biti predvidjeni da prekidaju svaku struju preopterećenja koja protiče provodnicima pre nego što prouzrokuje povišenje temperature štetne po izolaciju, spojeve, stezaljke ili okolinu. Struja provodnika pri normalnom radu el. instalacije mora biti manja od nazivne struje osigurača ili nazivne vrednosti struje delovanja uredjaja za zaštitu od preopterećenja strujnog kola provodnika. Struja osigurača mora biti manja od stvarno dozvoljene struje koju vod može bez štete da podnese. Radna karakteristika uredjaja koji štiti električni vod od propterećenja mora da ispuni dva uslova: 1) Ib ≤ In ≤ Iz 2) I2 ≤ 1,45 x Iz gde su :
Ib - struja za koju je strujno kolo projektovano In - nazivna struja zaštitnog uredjaja Iz - stalno podnosiva struja provodnika ili kabla I2 - struja koja obezbedjuje pouzdano delovanje zaštitnog uredjaja koja je data kao višekratnik nazivne struje uredjaja (I2=k x In) vrednosti za koeficijent k za različite uredjaje su date u narednoj tablici:
zaštitni uredjaj topljivi osigurač do 4A topljivi osigurač 6-10A topljivi osigurač 16-25A topljivi osigurač preko 25A motorni zaštitni prekidač za sve In
k = l2 / In 2,1 1.9 1,75 1,6
standard IEC 269 VDE 0636 IEC 292 VDE 0636 t.1 VDE 0660 t.104
1,2
rezultati proračuna dati su tabelarno:
vod KPK - MRO MRO - RT-4 str. kolo bojlera str. kolo osvet.
presek 25mm2 6mm2 2,5mm2 1,5mm2
6.4. Proračun pada napona:
Ib 68,64A 25,0A 8,80A 4,05A
In 80A 25A 16A 10A
Iz 83,66 27,1 19,74 15,98
I2 128A 43,75A 17,75A 19A
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA pri proračunu pada napona koišćene su sledeće formule: pad napona za trofazni sistem napajanja kada je cos =1: 100 x P x l u = --------------------(pad napona u u ) 2 k xS x V - pad napona za monofazni sistem napajanja kada je cos ϕ =1: 2 x100 x P x l u = --------------------(pad napona u u ) k x S x U2 - pad napona za trofazni sistem napajanja kada je cos <1: 100 x P x l u = ------------------------ x (R1 + X1 tg ) (pad napona u u ) 2 V x cosϕ - pad napona za monofazni sistem napajanja kada je cos <1: 200 x P x l u = ----------------------- x (R1 + X1 tg ) (pad napona u u ) 2 U x cosϕ
-
gde je: u – pad napona u procentima (%) (kW) Pj - jednovremena snaga (m) L - dužina provodnika 2 – presek provodnika (mm ) S (V) U – fazni napon V – medjufazni napon (V) (Sm/mm2) (k=1/ ) − specifična provodnost R – termogeni otpor provodnika ( Ω) X – induktivni otpor provodnika Ω) cos - faktor snage potrošača Pi (kW)
Kj
Pj (kW)
S (mm2)
l (m)
cos
provod. za Cu
napon (V)
% pad napona
u%1 - pad napona od KPK do MRO 138,98 0.325 45,18 25
5
0.95
56
400
0,118
u%2 - pad napona od MRO do RT-4 22, 925 0.756 17,32 6
14
1
56
400
0,481
1
56
230
0,81
u%3 - pad napona od RT-4 do bojlera 2,0 1 2,0 2,5
15
ukupan pad napona predstavlja zbir gore izračunatih u = u%1 + u%2 + u%3 = 0, 118 + 0,481 + 0,81 = 1,41 što je manje od 3 te zadovoljava
6.5. ZAŠTITA OD INDIREKTNOG DODIRA DELOVA POD NAPONOM
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA
Zaštita od indirektnog dodira prema SRPS N.B2.741 je efikasna ako su karakteristika zaštitnog uredjaja i impendansa strujnog kola takve da u slučaju nastanka kvara zanemarljive impendanse izmedju faznog i zaštitnog provodnika ili izolovanog provodnog dela, bilo gde u instalaciji, nastupa automatsko isključenje napajanja u utvrdjenom vremenu. Ovaj zahtev je zadovoljen ako je ispunjen uslov: Zs ⋅ I a ≤ U 0
gde je:
Zs - impendansa petlje kvara koja obuhvata izvor, provodnik pod naponom do tačke kvara i zaštitni provodnik izmedju tačke kvara i izvora, U0 - nazivni napon prema zemlji, Ia - struja koja obezbedjuje delovanje zaštitnog ure|aja za automatsko isključenje napajanja u vremenu utvrdjenom u sledećoj tabeli: U0 (V) 120 230 277 400 >400
td (s) 0.8 0.4 0.4 0.2 0.1
Najveća vremena isključenja data u tabeli zadovoljavaju za krajnja strujna kola koja napajaju priključnice ili direktno-bez priključnice, ručne aparate klase 1, ili prenosive aparate koji se pomeraju rukom tokom upotrebe. Duže vreme isključenja, koje ne prelazi 5s, dozvoljava se za napojna strujna kola i za strujna kola koja ne zahtevaju vremena isključenja data u tabeli. Impendansa petlje kvara izračunava se kao: Zs
=
Rp
2
+
Xp
2
(Ω )
gde je:
Rp - omski otpor petlje (Ω ) Xp - induktivni otpor petlje ( Ω ) Za izračunatu vrednost struje greške, Ia, sa karakteristike zaštitnog uredjaja (osigurač, prekidač) očita se vreme njegovog isključenja kvara t. Zaštitni uredjaj je dobro izabran ako je ispunjen uslov: t < td b) Ukoliko je napajanje mreže preko transformatora gornje veličine se računaju kao: n=n
R p= R t+ ∑ R n (Ω );
(Ω )
n =1
Rt - omski otpor faznog namotaja transformatora na strani niskog napona Xt - induktivni otpor faznog namotaja transformatora na strani niskog napona Rn - omski otpor pojedinih deonica vodova Xn - induktivni otpor pojedinih deonica vodova - OTPORI TRANSFORMATORA Omski i induktivni otpori transformatora sračunavaju se iz obrasca:
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA u r ⋅ V 2
R t =
100 ⋅ S nt
Xt =
u x ⋅ V2 100 ⋅ S nt
(Ω , %, kV, MVA) (Ω , %, kV, MVA)
gde je:
V - linijski napon (V) Snt - snaga transformatora (MVA) u r =
ux
=
100 ⋅ PCu S nt uk
2
−
(%), gde su PCu gubici u bakru (kW)
2 u r (%), gde je uk napon kratkog spoja (%)
Za transformatore nekih karakterističnih snaga imamo sledeće vrednosti (10/0.4kV):
Snt(kVA) 250 400 630 1000
uk(%) 4 4 4 6
ur (%) 1.30 1.15 1.03 1.35
ux(%) 3.78 3.83 3.87 5.85
Rt(Ω /fazi) 0.0080 0.0060 0.0026 0.0022
Xt(Ω /fazi) 0.024 0.015 0.010 0.009
- OTPORI KABLOVA Omski i induktivni otpori sračunavaju se po opštim obrascima: l ⋅ ( rf + r 0 ) R = (Ω ); n l ⋅ ( x f + x 0 ) X= (Ω ); n gde je:
l - dužina kabla (km) r 0 - omski otpor nulte žile kabla ( Ω /km) r f - omski otpor fazne žile kabla (Ω /km) x0 - induktivni otpor nulte žile kabla ( Ω /km) xf - induktivni otpor fazne žile kabla (Ω /km) n - broj paralelno položenih kablova za napajanje jednog niskonaponskog ormana Za kablove karakterističnih preseka imamo sledeće vrednosti (omski otpori kablova korigovani su na temperaturu od 70 °C - radnu temperaturu kabla, R70=1.2 ⋅ R20; provodnik = bakar)
S(mm2) 1.5 2.5 4 6 10 16 25
r (Ω /km) 16.560 9.072 5.640 3.732 2.208 1.392 0.881
x(Ω /km) 0.115 0.110 0.107 0.100 0.094 0.090 0.086
S(mm2) 35 50 70 95 120 150 185
c) Ukoliko je napajanje mreže iz generatora direktno (bez transformatora) biće: n=n
n= n
n =1
n =1
R p= R g+ ∑ R n (Ω ); X p= X g+ ∑ X
n
(Ω )
r (Ω /km) 0.635 0.469 0.324 0.234 0.185 0.151 0.120
x(Ω /km) 0.083 0.083 0.082 0.082 0.080 0.080 0.080
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA Rg - omski otpor namota generatora Xg – induktivni otpor namota generatora Rn , Xn - otpori kablova (ranije objašnjeno)
Provera efikasnosti TN-C/S sistema tj. petlje (najnepovoljniji slučaj) -Prema izračunatoj vrednosti otpora petlje Zp1= 0,071 Ω , ostvaruje se struja kratkog spoja I1 = 3240,4. Iz dijagrama pregaranja osigurača, za efikasno pregaranje topljivog umetka za propisno vreme t=0,4s, za osigurač nazivne struje Io=250A u trafo stanici, očitava se struja pregaranja Ia=1600A, što je manje od I1, te zadovoljava. - Prema izračunatoj vrednosti otpora petlje Zp2= 0,078 Ω , ostvaruje se struja kratkog spoja I2 = 2959. Iz dijagrama pregaranja osigurača, za efikasno pregaranje topljivog umetka za propisano vreme t=0,4s, za osigurač nazivne struje Io=80A u KPK očitava se struja pregaranja Ia= 400A, što je manje od I2, te zadovoljava. - Prema izračunatoj vrednosti otpora petlje Zp3= 0,157 Ω , ostvaruje se struja kratkog spoja I3 = 1468,6 A. Iz dijagrama aut. osigurača, za efikasno isključivanje za propisano vrema t=0,4s, za automatski osigurač nazivne struje Io=16A u GRT, struja isključenja je Ia= 110A - što je manje od I3, te zadovoljava. - Prema izračunatoj vrednosti otpora petlje Zp4= 0,632 Ω , ostvaruje se struja kratkog spoja I4 = 363,8 A. Iz dijagrama osigurača, za efikasno isključivanje za propisano vrema t=0,4s, za automatski osigurač nazivne struje Io=10 A očitava se struja isključenja Ia= 70A - što je manje od I4, te zadovoljava.
Videti tabelu proračuna karakteristične petlje na sledećem listu
6.6. Odredjivanje nivoa gromobranske zaštite Cilj odredjivanja nivoa zaštite je da smanji ispod najvećeg tolerantnog nivoa rizik od oštećenja usled direktnog atmosferskog pražnjenja u objekat. Posledice tog pražnjenja koje mogu biti opasne su: požar,
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA mehanička oštećenja, ranjavanje ljudi, oštećenja električne i elektronske opreme itd. Mehanička i termička dejstva atmosferskog pražnjenja (silazni i uzlazni udar groma) definiše se temenom vrednošću struje, ukupnom količinom naelektrisanja, impulsnog naelektrisanja i specifičnom energijom udara. Najveće vrednosti ovih karakteristika javljaju se u pozitivnim udarima groma. Štetna dejstva koja izazivaju indukovani naponi (strmina čela izmedju 30% i 90% temene vrednosti struje) moraju se uzeti u obzir prilikom proračuna jer se upravo najveće vrednosti indukovanog napona javljaju pri negativnom povratnom pražnjenju (većina negativnih udara groma u objekat). Polaritet odnosa udara groma zavisi od prirode zemljišta. Usvaja se da ima 10% pozitivnih i 90% negativnih udara groma. Faktori u vezi sa analizom objekta dati su koeficijentima Tip konstrukcije: C1 Sadržaj objekta:C2 Namena objekta: C3 Posledice udara: C4 Usvojena učestanost udara jedata izrazom: NC =
3 ⋅ 10−3 C 1 ⋅ C 2 ⋅C 3 ⋅C 4
Učestanost direktnog udara groma u objekat biće odredjena iz izraza: N d
=
N g ⋅ Ae ⋅10
6
−
br .udara god
gde je: N g – prosečna godišnja učestanost udara groma po km 2 za regiju u kojoj se nalazi štićeni objekat Ae – ekvivalentna prihvatna površina štićenog objekta u m 2 2 Ae = ab + 6h( a + b ) + 9π h ravan krov 2
kos krov Prosečna godišnja učestanost udara groma može se odrediti na sledeći način: Ae = 9h
π
+ 6hb
Ng
=
0,04 ⋅T d
1,25
br .udara km 2god
gde je: T d – broj grmljavinskih dana u toku godine dana (izokeraunički nivo) za posmatranu regiju Ekvivalentna prihvatna površina objekta je površina tla koja ima istu učestanost direktnih udara groma kao i objekat i zavisi od konfiguracije terena (kos ili ravan) i do tipa krova (ravan ili kos) i data je na skicama u prilogu. Najmanja ekvivalentna prihvatna površina je projekcija samog objekta na tle. Ako se na rastojanju d nalazi najbliži branjeni objekat visine hs. i ako je d manje od 3(h+hs ) okolni objektat utiče na ekvivalentnu prihvatnu površinu smanjujući je na rastojanje: X S
=
d + 3( hs 2
−
h)
[m]
gde je d – horizontalno najkraće rastojanje izmedju dva objekta Ako je učestalost direktnih udara u objekat veća od usvojene učestalosti: N d
>
Nc
Gromobranska instalacija je POTREBNA Konačno efikasnost gromobranske instalacije je data izrazom: E r = 1−
Nc N d
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA
Objekat
T d
Objekat
36
Ng
h a b (m) (m) (m) 3,527 10 12 11
Karakteristike Računska efikasnost Er
Ae (m2)
Nd
4324
0,015
Nivo I sa dod. mera. Er >0.98
Prva str.povratnog pražnjena Rastojanje pražnjenja Temena vrednost struje Ukupna kol.naelektrisanja Impulsno naelektrisanje Specifična energija Srednja strmina čela struje Srednje rastojanje odvoda Širina okca mreže Prihvatni sistem Fe/Zn Spusni provodnici Fe/Zn Sistem uzemljenja Fe/Zn
Nc
Neop Instal
Er
E
Nivo zastit e
0,003
DA
0,80
0.9
III
C 1 C 2 C 3 C 4 1
1
1
1
Nivo I
Nivo II
Nivo III
Nivo IV
0.98 ≥ Er >0. 95 2,8kA
0.95 ≥ Er >0. 90 5,2kA
0.90 ≥ Er >0. 80 9,5kA
0.80 ≥ Er >0
20m 200kA 300C 100C 10.000kJ/Ω 200kA/ µ s
30m 150kA 225C 75C 5.600kJ/ Ω 150kA/µ s
45m 100kA 150C 50C 2.500kJ/ Ω 100kA/µ s
60m 100kA 150C 50C 2.500kJ/ Ω 100kA/µ s
10m 5m 50mm2 50mm 2 80mm 2
15m 10m 50mm2 50mm2 80mm2
20m 10m 50mm2 50mm2 80mm2
25m 20m 50mm2 50mm2 80mm2
14,7ka
6.7. Proračun srednjeg osvetljaja proračun srednjeg osvetljaja izvršena je za karakteristične prostorije a prema dole primenjenom obrascu:
nx x x E = -------------------------- = (Lx) gde je: S n - broj svetiljki - svetlosni fluks - stepen iskorišćenja - koeficijent prostorije S = (a x b) površina prostorije ( a-širina, b-dužina ) 2a + 8b K = ------------ (koeficijent prostorije) 10h
gde je h visina od svetiljke do radne površine
Proračun srednjegosvetljaja prostorija dat je tabelarno na sledećem listu
Provera efikasnosti sistema zaštite od indirektnog dodira delova pod naponom primenom ZUDS (zaštitni uredjaj diferencijalne struje) za priključak veš mašine
GLAVNI PROJEKAT EL. ENERGETSKIH INSTALACIJA I GROMOBRANA S obzirom da se priključnica za napajanje veš mašine nalazi u prostoru kupatila za koji propis zahteva isključivanje zaštitnog uredjaja za vreme t=0,03s, to je primenjen prekidač diferencijalne struje - FID 16A/0,03A. Da bi sistem bio efikasan i omogućio efikasno isključivanje, mora da bude ispunjen uslova da izmerena vrednost otpora petlje za konkretan slučaj bude jednaka ili manja od dole izračunate: Ud – dozvoljena vrednost napona dodira Ia – struja aktiviranja diferencijalnog prekidača Rp – otpor petlje Ud 50V Rp = ---------- = ---------- = 1666,7 Ω Ia 0.03A Prema dole izračunatoj vrednosti prelaznog otpora temeljnog uzemljivača, izračunati prelazni otpor Ru = 4,2 Ω zajedno sa izračunatom petljom Zp2 + Zp3 + Zp4 = 0,867 Ω , iznosi R = 5,067 Ω , te se obezbedjuje efikasno isključuvanje primenjenog diferencijalnog prekidača
6.8. Proračun prelaznog otpora temeljnog uzemljivača - Prema preporuci, br. 5/2/1978. Godine, poslovne zajednice Elektroprivrede Srbije, temeljni uzemljivač se smatra kao površinsko – zrakasti uzemljivač i otpor rasprostiranja je dat izrazom:
Rr = -----------2xd − specifični otpor tla d – prečnik ekvivalentnog kruga površine koja pokriva objekat - Površina konture temeljnog uzemljivača iznosi:
Ak = a x b = 11 x 10 = 110m 2 D = √ (4 x Ak/ ) = √ (4 x 110/3,14) = 11,84m - Specifični otpor tla
= 100 Ω m 1 00 Rr = -------------- = ---------------- = 4,2 2xD 2 x 11,84
Decembar 2009. god.
projektant
