Traducción pasos del FEMA 351 para el diseño de cartelas Esta actualización de la conexión se lleva a cabo mediante la conversión de los actuales soldados no reforzada (FUM) de conexión en una conexión haunched, con una sola pierna presentes en el ala de la viga inferior. Esta actualización está precalificada para la conexión de ambas OMF y las aplicaciones de SMF. Si la soldadura del ala de la viga superior de la columna se hace con metal de soldadura con tenacidad muesca baja o sin clasificar, a continuación, además de soldadura la cartela nuevo en el ala de la viga inferior, esta soldadura de haz brida superior debe ser arrancado y sustituido con metal de soldadura conforme a las recomendaciones de las secciones 6.4.2.3 y 6.4.2.4 para obtener el servicio SMF. Los requisitos generales de la sección 6.4 se deben cumplir. Figura 6-12 proporciona un detalle típico para esta conexión. Tabla 8.6 presenta los datos de rendimiento de calificación para la conexión. Consulte la Guía de diseño de acero AISC Serie 12 (Gross et al., 1999) para obtener información adicional al procedimiento de diseño dado en la Sección 6.6.2.1
6.3.5 Determinar el momento plástico probable en las bisagras Para las conexiones totalmente restringidos diseñados para desarrollar bisagra de plástico en la viga o viga, el momento probable de plástico en la ubicación de la bisagra de plástico debe ser determinada como:
M pr = C pr R y Z eF y (6-3) donde: MPR = máximo probable de momento bisagra de plástico. Cpr = Un factor para tener en cuenta la fuerza de conexión alta, incluyendo deformación el endurecimiento, la moderación local, refuerzo adicional y otras condiciones de conexión. Para la mayoría de tipos de conexión, la CPR es dado por la fórmula:
Un valor de 1.2 se puede utilizar para todos los casos, excepto cuando se indique lo contrario en los procedimientos individuales de diseño de conexión incluidas en la precalificación en las secciones posteriores de estos criterios recomendados. Ry = coeficiente aplicable a la viga o material de la viga, que se obtiene de las provisiones sísmicas AISC Ze = el módulo efectivo de plástico de la sección (o conexión) en el lugar de la bisagra de plástico. Fy = el mínimo especificado límite elástico del material del elemento de rendimiento.
Fu = el mínimo especificado esfuerzo de tracción del material del rendimiento elemento. Para las conexiones que no se desarrollan las bisagras de plástico en la viga, la fuerza de la bisagra debe calcularse, o determina a partir de las pruebas, para el mecanismo de rendimiento pertinente, teniendo en cuenta la variación en las propiedades del material de los elementos de rendimiento. Para las actualizaciones de conexión y conexiones de precalificados, los métodos de cálculo para determinar los límites de elasticidad de los diferentes mecanismos activos se dan en el procedimiento de diseño que acompaña a la precalificación individual Comentario: En las Disposiciones sísmicas AISC utilizar la formulación 1.1R M +M para el cálculo de la cantidad Σ M* pb que se utiliza en los cálculos de resistencia de columna (columna fuerte, débil de haz), y para la fuerza requerida de cizallamiento de zonas de panel. Como se describe en FEMA-355D, la investigación ha demostrado que, para la mayoría de los tipos de conexión, el momento cumbre desarrollada es algo mayor que el factor de 1.1 indicaría. Por lo tanto, por estas directrices, el factor de Cpr, calculado como se indica, se utiliza para las conexiones individuales, con un valor por defecto de 1,2 aplicable a la mayoría de los casos. y
p
v
6.3.6 Determinar corte en la rótula plástica El cortante en la bisagra de plástico debe ser determinada por la estática, teniendo en cuenta las cargas de gravedad que actúan sobre la viga. Un diagrama de cuerpo libre de la porción de la viga entre las bisagras de plástico es una herramienta útil para obtener la fuerza cortante en cada bisagra de plástico. La figura 6-6 es un ejemplo de tal cálculo. A los efectos de estos cálculos, la carga de gravedad debe estar basado en las combinaciones de carga indicadas en la Sección 6.5.1.
6.3.7 Determinar las demandas de resistencia en cada sección crítica Con el fin de completar el diseño de la actualización de conexión, incluyendo, por ejemplo, dimensionar las diversas placas, tornillos y soldaduras de unión, que constituyen la conexión, es necesario determinar las exigencias de resistencia al corte y la flexión en cada sección crítica. Estas demandas se puede calcular teniendo un cuerpo libre de la porción del montaje de conexión situado entre la sección crítica y la bisagra de plástico. Figura 6-7 se muestra este procedimiento de dos tramos críticos para la viga mostrada en la Figura 6.6.
6.3.8 Rendimiento Momento Los procedimientos de diseño para algunas conexiones precalificados contenidas en
estos criterios recomendados requieren que el momento en la cara de la columna en el inicio de la formación de bisagra de plástico, Myf, por determinar. Myf puede determinarse a partir de la siguiente ecuación:
DONDE Cpr = coeficiente de la conexión de alta resistencia definida en la Sección 6.3.5 Sb = el módulo de sección elástico de la viga en la zona de bisagra de plástico ZBE = el módulo de sección eficaz de plástico de la viga en la zona de bisagra de plástico. 6.4 Requisitos Generales Esta sección proporciona los criterios para las condiciones de conexión de diseño de actualización que se consideran en general, es decir, aquellas condiciones que, cuando se producen en una mejora de la conexión, se consideran para llevar a cabo de una manera similar, o al menos tener los mismos requisitos que para el éxito rendimiento, con independencia del tipo de conexión que se utiliza. El diseñador debe emplear estos criterios en el diseño de todos los tipos de conexión, excepto cuando la prueba específica se ha realizado la conexión que reúne los requisitos para su uso con diferentes condiciones, o indique expresamente lo contrario en estos criterios recomendados. 6.4.1 Enmarcados 6.4.1.1 Manga y la relación de fuerza de la columna Para los sistemas de varios pisos de SMF, los marcos se deben configurar con una fuerte columna débil-viga configuración, para evitar la formación de un solo piso mecanismos. Como mínimo, la ecuación 9-3 sísmicas de AISC disposiciones deben ser satisfechas. En la aplicación de la ecuación 93, la cantidad Mc tal como se define en la Sección 6.3.7 de estos criterios recomendados debe ser sustituido por el * cantidad de M pb. 6.4.3.2 Grupo de Fuerza de la Zona Conexiones resistentes a momento debe estar dimensionada de modo que sea cortante la fluencia del zona de panel inicia al mismo tiempo como la flexión de los elementos cediendo viga, o de modo que todos los rendimientos tiene lugar en la viga. El procedimiento se recomienda lo siguiente so 1: Calcular el t, el espesor de la zona de panel que se traduce en simultáneo la fluencia del zona de panel y la viga de la relación siguiente:
donde: h es la altura media historia de la columna, medida desde el punto medio de la columna por encima de la viga en el punto medio de la columna por debajo de la viga. Ryc es la relación de la resistencia a la fluencia esperado del material de la columna a la resistencia a la fluencia mínimo especificado, de acuerdo con las provisiones sísmicas AISC 1997. Mc y Cy son los coeficientes definidos en la Sección 6.3.7 y la Sección 6.3.8 de estos criterios recomendados, respectivamente, y otros términos son como se define en las Especificaciones AISC-LRFD. Paso 2: Si t, calculada, es mayor que el espesor de la banda en la columna, proporcionar placas dobles, o aumentar el tamaño de la columna a una sección con grosor tela adecuada.
Cuando se requieren placas dobles, el espesor debe ser determinado como se ha descrito anteriormente, y deben ser proporcionadas y soldadas como se describe en las especificaciones sísmicas AISC 1997. QC / QA Categoría BL / L se definen en los procedimientos de FEMA-353.
Para las conexiones diseñadas utilizando las calificaciones específicas de cada proyecto, la zona del panel de la fuerza debe coincidir con la de las conexiones probadas. Comentario: Varios aspectos de la metodología para el diseño de zonas de panel, que figuran en las provisiones sísmicas AISC 1997, se considera que requieren de revisión, en base a estudios realizados por este proyecto. Como se describe en FEMA-355D, el mejor rendimiento es probable que se consigue cuando hay un equilibrio de la viga de flexión y la distorsión del panel de zona. Las ecuaciones dadas están destinados a proporcionar zonas de panel que están justo al comienzo de ceder en el momento del ala de la viga empieza a ceder El procedimiento recomendado en este criterio de diseño es muy diferente del que figura en las especificaciones sísmicas AISC 1997, pero los resultados no son dramáticamente diferentes. Para la mayoría de los tamaños de las columnas resultados serán similares a los métodos usados en el pasado. Para las columnas con espesor bridas, los métodos aquí se traducirá en la necesidad de zonas de panel moderadamente más gruesos que en el pasado.
6.4.3.1 Las placas de continuidad A menos específica del proyecto pruebas de calificación de conexión se lleva a cabo para demostrar que viga planchas continuidad brida no son necesarios, resistiendo momentoconexiones debe estar provisto de planchas viga de continuidad a través de la brida alma de la columna cuando el espesor de la brida de la columna es menor que el valor dado sea por la ecuación 6-8 o 6-9:
donde: tcf = espesor mínimo requerido de la brida de la columna cuando no hay planchas de continuidad se proporcionan, pulgadas bf = ancho de ala de la viga, pulgadas tf = espesor del ala viga, pulgadas Fyb = mínimo de rendimiento se especifica la tensión de la brida de la viga, ksi FJC = mínimo de rendimiento determinados de tensión de la brida de la columna, ksi Cuando las placas de continuidad se requiere, el espesor de las placas se debe determinar de acuerdo con la siguiente: • Para una cara (exterior) de conexiones, el espesor de la placa de continuidad debe ser al menos de la mitad del espesor de la viga bridas. • Por dos caras (interior) conexiones, las placas de continuidad debe ser de grosor igual al grueso de la viga dos bridas de entrar en la conexión a ambos lados de la columna. • Las placas también deben ajustarse a la sección K1.9 del AISC-LRFD Comentario: Tras el terremoto de Northridge en 1994, algunos ingenieros postulado que la falta de continuidad de planchas fue un factor significativo que contribuye al fracaso de algunas conexiones. Esto fue confirmado en parte por las pruebas iniciales realizadas en 1994 en el que varios ejemplares sin placas de continuidad, mientras que algunas conexiones fallidas con estas placas ha desarrollado con éxito la ductilidad significativa. Basado en esto, FEMA-267 recomienda que todas las conexiones se proporcionan con placas de continuidad. Las Disposiciones AISC sísmicas (AISC, 1997), que se publicó después de que FEMA-267, se relajaron con este criterio y afirma que planchas de continuidad deben ser proporcionados hacerlas coincidir con las conexiones de prueba para obtener calificación. Las investigaciones realizadas por este proyecto tienden a confirmar que, cuando el espesor de la brida de columnas es suficientemente gruesa, las placas de continuidad puede no ser necesario. La ecuación 8.6 fue la fórmula utilizada por el AISC para evaluar las necesidades de las columnas de brida de la placa de continuidad antes del terremoto de Northridge en 1994. Parece que esta fórmula es adecuada para controlar las brida de la columna excesiva palanca, siempre que el alas de las vigas no son demasiado amplias. Estudios reportados en FEMA-355D sugieren que la relación de anchura a espesor ala de la viga columna brida es también importante. Las pruebas con un ratio de 5,3 (W36x150 viga con columna de W14x311) mostraron poca diferencia en el rendimiento con o sin planchas de continuidad, mientras que las pruebas con un ratio de 6,8 (W36x150 viga con columna de W27x258) mostraron algunas diferencias de rendimiento. El factor de 6 en la ecuación 9.6 fue seleccionado por el juicio sobre la base de estas pruebas
