Proyecto de media tensión

CONTROL Y DISEÑO DE PROYECTOS DE MEDIA TENSION PARA LA ELECTRIFICACION RURAL MORALES MARTÍNEZ JUAN JOSE TUXTLA GUTIERREZ, CHIAPAS; A 10 DE ABRIL DE 2008. OBJETIVO DISEÑAR PROYECTOS DE MEDIA TENSION AEREA QUE SEAN OPTIMAS Y EFICIENTES, ASI COMO SUPERVISAR LA OBRA CUANDO ESTE EN CONSTRUCCION PARA ASEGURAR QUE SE SIGAN LOS LINEAMIENTOS PROYECTADOS PARA LA OBRA, POR ULTIMO TENER EL CONTROL DE LA OBRA PARA SU FINALIZACION CORRECTA. JUSTIFICACION LAS COMUNIDADES RURALES SON LAS MAS AFECTADAS Y OLVIDADAS PARA LA INDUSTRIA ELECTRICA, ESTO ES POR LO MISMO DE LA LEJANIA DE LA UBICACIÓN DE LOS ASENTAMIENTOS HUMANOS, ES POR ESO QUE EL DEPARTAMENTO DE ELECTRIFICACION RURAL DE L A COMISION FEDERAL DE ELECTRICIDAD, EL DER CON EL FIN DE SATISFACER LAS NECESIDADES ENERGETICAS DE ESTAS COMUNIDADES Y POR SUPUESTO PARA EL DESARROLLO Y PROGRESO DE NUESTRO PAIS. ES DE GRAN IMPORTANCIA TENER SUPERVISORES COMPETENTES QUE PUEDAN BRINDAR UN PROYECTO ADECUADO Y EFICIENTE Y CON ESTO HACER QUE LA ELECTRIFICACION A ESTAS COMUNIDADES SEA DE CALIDAD, BASADO EN LAS NORMAS VIGENTES DE CONSTRUCCION PARA LA MEDIA TENSION AEREA. SE PROYECTA EN MEDIA TENSION AEREA POR SU COSTO Y RENTABILIDAD QUE ES MAS QUE CONSTRUIR UNA LINEA SUBTERRANEA. LLEVAR UN CONTROL ADECUADO HACE QUE LAS OBRAS NO PRESENTEN UNA DIFICULTAD AL MOMENTO DE QUE SE REALICEN LOS TRAMITES NECESARIOS PARA SU CAPITALIZACION. 1.2 Misión Transformar y mantener una organización enfocada enfocada al c liente con equipos de trabajo agrupados en torno a un proceso que atienda de principio a fi n cualquier tipo de servicio que sea solicitado, con criterios de micro negocio en constante desarrollo y con resultados económicos para garantizar su crecimiento. 1.2.1 Visión Para el año 2011, nos consolidaremos como una empresa competitiva en el suminis tro de energía eléctrica y otros servicios, para la satisfacción de nuestros clientes integrada por colaboradores en constante desarrollo, con sentido de pertenencia y resultados económicos sustentables. III.-DISEÑO DEL PROYECTO ELECTRICO 3.1.-ANTEPROYECTO El anteproyecto se realiza para mandarlo al departamento de contratos y concursos de la CFE, este se encarga de validar el co sto del proyecto. Para someterlo a concurso, los contratistas que participen en este concurso serán elegidos según sea más conveniente para los efectos del cost o, confiabilidad y experiencia del contratista. Los resultados del concurso se dan a saber en un margen de 1 semana. El contratis ta que resulte ganador del concurso será el que lleve acabo la co nstrucción de la obra proyectada respetando el costo de la obra y el periodo de e jecución de esta. Una vez que el contratista es elegido se realiza e l contrato para la obra. 3.1.1.- .- DATOS DEL ANTEPROYECTO Para realizar un buen proyecto eléctrico se debe de tomar en cuenta algunos datos importantes:

y Numero de casas que contaran con el servicio eléctrico: 124 y Red eléctrica existente más cercana ala población: 80 mts. y Nivel de voltaje de la línea existente: 13.2 KV y Tipo de estructura existente en la línea existente donde se desea entroncar la línea eléctrica: PS30 y Calibre de conductor de la línea existente: 266 AWG. y Tipo de conductor de la línea existe nte: ACSR y Numero de fases de la línea existente: 3F-3H 3.1.2.-.-BASES DEL ANTEPROYECTO. Las bases de proyecto será una guía para considerar en la elaboración del proyecto eléctrico.

y El suministro en media tensión será en 13200 volts, con un sistema de tres fases tres hilos. y la red de distribución primaria será de tipo aéreo, y se utilizara sistema de tres fases tres hilos. y la caída de tensión no deberá exceder del 1% en co ndiciones normales de operación.

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y el circuito troncal será en (3F-3H) y Los ramales serán en (2F-3H) y para los ramales el neutro deberá aterrizarse con cable de cobre donde se encuentre instalado un transformador y/o remate de la línea. y las perdidas máximas permisibles en demanda máxima no deberán exceder del 5%. 3.2.-CONSIDERACIONES TECNICAS PARA EL DESARROLLO DEL PROYECTO. 3.2.1.- DENSIDAD DE CARGA. Debido a las diferentes condiciones climatológicas y de desarrollo existentes en el estado, así co mo los diversos factores que se deben considerar para para obtener lasDensidades de Carga, cada División de Distribución determinará cuales son las aplicables en sus Zo nas de Distribución. En el caso de Chiapas y para la ci udad de Tuxtla Gutiérrez la carga a considerar para los usuarios de interés social será de 0.63 KW que en su equivalente e n KVA es 0.7 KVA por usuario. Con este dato podemos calcular las capacidades de los transformadores a utilizar en nuestro proyecto. 3.2.2 CARGAS Y DEMANDAS MÁXIMAS. Cuando el desarrollo se proyecte con un solo ramal monofásico y con el propósito de no desbalancear el circuito. Estos valores pueden incrementarse en cada Zona de Distribución considerando que cuando por alguna situación llegue a o perar la protección del ramal monofásico, no oper e por desbalanceo el interruptor del circuito. Los valores límites en cada aplicac ión deben ser determinado en las Zonas de Distribución en co njunto con las Áreas de Protección. Los desbalances ocasionados en la red por los diseños monofásicos se pueden compensar de la siguiente forma: Cambiando ramales de la red aérea existente a otra fase del circuito Analizar el punto de conexión para definir e l desbalance y conectar el ramal a la fase con menos demanda. Con esta información podemos ca lcular los transformadores. Tabla 3 .1.- C atalogo De Transformador De Distribución Tipo Poste Convencional Marca PROLEC. SELECCIÓN DE FUSIBLES PARA TRANSFORMADORES Tabla 1.2 selectiva de eslabón fusible para protección contra sobrecorriente sobrecorriente en transformadores de distribución monofasicos. nota: la siguiente tabla no es aplicable para transformadores particulares (industriales (industriales o de bombeo) cuyo ti po y ciclo de carga es diferente a la de una red de distribución. Capacidad nominal del fusible Notas: 1.- utilice fusibles tipo universal, con velocidad estándar ³k´ y fraccionario. 2.- para conexiones en delta abierta, el fusible de la fase común será el requerido por el transfor mador de de mayor capacidad. Tabla 3 .2.- fusibles normalizados. Con esta norma podemos calcular el eslabón fusible de nuestro transformador transformador según su capacidad de carga co mo a continuación lo haremos. 3.2.3 DETERMINACION DEL NÚMERO DE SUBESTACIONES. En las redes de distribución aéreas por lo general las subestaciones eléctricas son del tipo intemperie y la mayoría del deno minado tipo poste, el numero de subestaciones y su localización depende de varios factores siendo los mas importantes la característica de la carga, la regul ación de tensión y las perdidas, ya que no se pueden aplicar los mismos criterios de diseño en una zona urbana densamente poblada, que en una zona rural por mencionar solo dos elementos de comparación. Con el objeto de dar la mayor generalidad posible se partirá del caso más completo y si mple ala vez, que esta representado por las redes para zonas urbanas y se ejemplificara para otros casos según sea necesario durante el desarrollo. Para propósitos de eficiencia y coordinación de aislamiento se debe i ndicar en las especificaciones la de operación del trans formador mencionado la altura del sitio de instalación en metros sobre el nivel del mar (M.S.N.M.). La capacidad y numero de las subestaciones de distribución para la cualquiera de los esquemas de redes descritas anteriormente depende básicamente de tres aspectos.















No. Usuarios 40 Carga por lote: 0.7 KVA Lo que tenemos que realizar es el producto del número de usuarios por la carga y obte ndremos el total de KVA demandados, y as í poder seleccionar el transformador transformador comercial adecuado para este banco de transformación:

y Calculo de la capacidad del transformador I:I: KVA total = No. Usuarios x carga por lote = (40) x (0.7) = 28 KVA El transformador comercial inmediato superior a nuestra carga es de 37.5 KVA.

y Calculando la eficiencia del transformador: Usando el transformador de 37.5 KVA, para una carga neta calculada de 28 KVA la ef iciencia es:

EMBED Equation.3 Por lo tanto se tiene una eficiencia de utilización menor al 80 % de la capacidad del transformador que es lo que la comisiónfederal de electricidad nos pide.

y Calculo del fusible del transformador I:

EMBED Equation.3 De acuerdo a la tabla 1.2 tenemos por lo tanto que el f usible del transformador Será eslabón fusible 15k-3. El transformador a utilizar será de 37.5 KVA autoprotegido de 2 fases con una altura de o peración de 667 m.s.n.m. para la ci udad de Tuxtla Gutiérrez, con una temperatura de 34º C promedio de esta ciudad. Según catalogo de la tabla 1.1. Equipo para ser aplicado en redes aéreas, para reducción de la tensión de distribució n primaria en 2 hi los a tensiones de utilización en 3 hilos, para alumbrado y cargas monofásicas domésticas, residenciales o rurales; diseñado de acuerdo con normas K-0000-01 de CF E y NMX-J-116-ANCE. EMBED Excel.Sheet.8 Con la Carga determinada podemos ver el balance de nuestro circuito TXS4010. EMBED Excel.Sheet.8 Tabla 3.4 cuadro de balance de cargas

y Calculando la protección de baja tensión te nemos: Transformador 1: WK=37.5KV----33.75 KW V= 127

EMBED Equation.3 I=234.89xF.D=234.89x0.7=164.423 A Utilizaremos entonces un interruptor de 3 polos de 3x175 A para el la do de baja del transformador.















De la formula anterior tenemos la tabla siguiente: EMBED Excel.Sheet.8 3.2.4 S ELECCIÓN DE APARTARRAYOS 1. Los apartarrayos utilizados en instalaciones aéreas de distribución son de óxidos metálicos. 2. La selección del apartarrayo esta en función de la tensión de la línea y del apartarrayo de acuerdoal tipo de sistema. Tabla 3.5 Selección de Apartarrayos. Nuestro sistema es de 3f-4h, y el nivel de tensión en nuestro sistema es de 13.2 KV, por lo tanto si hacemos el cálculo del voltaje de fase:

EMBED Equation.3 Encontramos que el voltaje de fase es 7 .621 KV multiplicado por el fac tor 1.3 de sistema de tierra, por lo tanto el apartarrayos será de de 10 KV, esta es una de las formas de comprobar el apartarrayos de la tabla 1.5. CONEXIÓN DE APARTARRAYOS 1. Los apartarrayos se deben instalar en posición horizontal, el co nductor flexible de la terminal para conexión a tierra del apartarrayo se debe conectar a una de las tuercas de sujeción del herraje de soporte, éste mismo punto se debe usar para interconectar los apartarrayos con alambre de cobre N°4 AWG. Ver norma 04 E0 02 02.. 2. Todas las conexiones mecánicas deben estar firmemente apretadas para asegurar la rigidez de la instalación. 3. La bajante a tierra conectarla en el extre mo superior a la abrazadera U entre la cruceta y la arandela de presión, y e l extremo inferior conectarlo en derivación al sistema de tierra principal (de una sola pieza e ntre el neutro del equipo, cable de guarda o equipo, al electrodo para tierra). 4. La conexión de la línea a l equipo o cortacircuito fusible hacerla normalmente con alambre de cobre desnudo N°4 AWG. Este puente debe quedar de paso y con conexión firme en el apartarrayo. Figura 3.1 Conexión de un apartarrayo con cable 4AWG. En caso de que el equipo por ali mentar requiera de conductor mayor al N°4 AWG, e l puente de la línea a l equipo hacerlo de una sola pieza y la conexión al apartarrayo hacerla con una derivación del puente. Ta l derivación hacerla con alambre de cobre N°4 AWG y conectador a compres ión. Figura 3.2 Conexión de un apartarrayo con cable mayor a 4 AWG. 3.2.5.- CLARO INTERPOSTAL . 3.2.5.1 CALCULO MECANICO DE LA LINEA Para poder determinar el claro interpostal de una línea tenemos que tomar en cuenta las características mecánicas del cable que utilizaremos, bueno en este apartado nos adentraremos al calculo de algunos parámetros como son: la flecha, la tension ala que estara sometido el cable... etc. Tendremos en cuenta lo que nos menciona la norma de construcción de instalaciones de media tensión aérea de la CFE vigentes. Catenaria: Curva que forma un conductor colgado de dos puntos. Flecha: Distancia medida verticalmente desde el punto mas bajo del conductor hasta una línea recta imaginaria que une sus dos puntos de soporte. Vano o claro interpostal: distancia horizontal entre dos postes o apoyos.

EMBED AutoCAD.Drawing.16

Fig. 3.3 Catenaria















Fig. 3.4 C urva de equilibrio A) Calculo De La Catenaria. Se harán los cálculos a partir de la curva de equilibrio, tal como sigue:  = peso unitario del cable (kg/m) T= Tensión mecánica total en un punto (Kg) T x = Componente horizontal de T (Kg) T y = Componente vertical de T (Kg) = Longitud del cable entre un punto y el vértice de la curva (m) L= Longitud total del cable (m)















Ty=

y Curva en equilibrio  Tx es constante en toda la curva De la figura 1.5 a deducimos la formula:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 Por lo tanto:

EMBED Equation.3 Diferenciando respecto a x:

EMBED Equation.3 Cambio de variable:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 Integrando:

EMBED Equation.3 En el vértice (x=0):

EMBED Equation.3 Deshaciendo el cambio de variable:

EMBED Equation.3 Integrando de nuevo:

EMBED Equation.3 Si el vértice de la curva es el origen de ejes:

















Si en el vértice y(x=0)

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

Fig. 3.6 parámetros de la catenaria Expresión general de la catenaria:

EMBED Equation.3

(3.1)

Donde h = EMBED Equation.3 B) Longitud De Un Arco De Catenaria

= constante de la catenaria.















y Sustituyendo la expresión de : y Finalmente:

EMBED Equation.3

y Si

EMBED Equation.3

(3.3)

D) Calculo De La Flecha En Vano Nivelado De la figura 1.6 calculamos la flecha como sigue:

y La flecha se obtiene en el vértice (x=0)

EMBED Equation.3

(3.4)

Donde: a = claro interpostal o vano Tx = tensión horizontal en la línea  = peso unitario del cable (kg/m) 3.2.5.2 Claro Interpostal -De acuerdo ala norma de construcción de instalaciones eléctricas en media tensión de la Co misión Federal de Electricidad apoyada en la NOM-001-SEDE2005 ± séptima sección-articulo 922-líneas aéreas. Tenemos que la a ltura mínima del conductor de media tensión a tierra con tráfico vehicular será de 7m según la norma 020003 de la CFE. -El cable a utili zar será el ACSR para usar en las líneas aéreas rurales en todos los cables normalizados. -En derivaciones y empalmes de conductores de ACSR o AAC se utilizaran i nvariablemente conectadores a compresión. -para conductores AAC y ACSR se utilizaran varillas preformadas en los apoyos de aisladores para seleccionarlos se puede consultar norma 07FC02. -para conectar ramales en media tensión se utilizara conectador derivador L,T.















CALCULO DE LA TENSION HORIZONTAL. Calculamos la tension horizontal para el c laro regla anterior de C1 proximo inferior a 73.52 m que es e l claro regla, tomando con una temperatura al momento de rematar de tr. Tr= (32º), Temperatura al momento de re matar. C1= (70 m) claro regla proximo inferior al claro regla. t1= (30º) Temperatura proximo inferior a tr. t2= (35º) temperatura proximo superior a tr. Th1= (348 kg) Tension horizontal correspondiente a t1 para un claro C1. Th2= (324 kg) Tension horizontal correspondiente a t2 para un claro C1. Thx= ThxC1= Tension requerida para un claro C1.

EMBED Equation.3

(3.6)

Sustituimos los datos en la formula 3.6 , y tenemos:

EMBED Equation.3 Ahora calculamos la tensión para un claro de 75 m, to mando los datos de la ta bla 1.1 (norma 07FT12.) tr= (32º), Temperatura al momento de rematar. C2= (75 m) claro regla próximo inferior al claro regla. t1= (30º) Temperatura próximo inferior a tr. t2= (35º) temperatura próximo superior a tr. Th1= (356 kg) Tensión horizontal correspondiente a t1 para un claro C2 . Th2= (334 kg) Tensión horizontal correspondiente a t2 para un claro C2. Thx= ThxC2= Tensión requerida para un claro C2. De la formula 3.6, sustituimos los datos anteriores.















EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 por lo tanto, el tendido del cable para un claro regla de 73.52 m a una temperatura de 32º C al momento de rematar se realizara con una tension horizontal de 344.5952 Kg. Tabla 3.6 flechas y tensiones para el ACSR 266 KC M Calculamos la flecha con la formula 3.4, tenemos:

EMBED Equation.3 Con los datos obtenidos anteriormente y el peso para el cable 266 .8 partridge es 544.7 Kg. /Km.: Tx = 344.5952 Kg. CR = 0.07352 Km.  = 544.7 Kg. /Km.

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 Con la flecha y la tensión del cable tenemos los parámetros necesarios para continuar con el proyecto. FIGURA 3.7 ALTURA MINIMA DE CONDUCTORES. Usando los postes de 12-750 tenemos que:

EMBED AutoCAD.Drawing.16

Figura 3.8 altura de conductor a superficie















3.2.6.-EMPOTRAMIENTOS 3.2.6.1 CEPAS PARA POSTES DE CONCRETO Esta sección de empotramientos incluye las cepas y cimentaciones que en función de la naturaleza del terreno y características del material a empotrar, difieren en las distintas regiones de la Re pública Mexicana dada su gran variedad de tipos de terreno. Una vez que se cuenta con el trazo y estacado de la línea, la excavación de las cepas es la primera acción propia para el co nstructor. En la mayoría de los casos quien ejecuta estos trabajos es personal sin conocimientos de construcción de líneas, por lo que se requiere que el supervisor de la obra compruebe las características cas de las cepas. Se debe tomar en cuenta que la cepa debe de estar a l centro de la línea de trazo para que los postes queden alineados, ya que el poste debe debe quedar al centro de la cepa. Antes de empezar las cepas, se necesitan comprobar las dimensiones de las mismas, así co mo las características de consistencia del terreno, las del poste a hincar o del ancla a enterrar. En el medio rural se debe tomar en cuenta que el terreno no tenga problemas de erosión por efectos pluviales o eólicos. Ta mbién verifique que no existan problemas por encharcamiento o inundación. Siempre se debe mantener o mejorar la condición original de la compactación del terreno. Es necesario apisonarlo debidamente para obtener una óptima compactación; tener cuidado de que no queden huecos al cimentar con piedras grandes que obstruyan el llenado con tierra para la compactación. Ver norma 03 00 08 08.. En áreas urbanas siempre siempre se debe tene r presente que pueden existir instalaciones de agua, gas,drenaje, cables eléctricos, de comunicaciones o fibra ópt ica. Se recuerda que al destruir una banqueta es obligación del mismo constructor dejarla en condición si milar a la origi nal y limpia. Se debe tener cuidado de tapar provisionalmente las cepas cuando el poste o a ncla no se instalen inmediatame nte, la cual debe de ser de material resistente y pintada con franjas de color amarillo trafico y negro, de lo contrario se puede causar accidente a los peatones. En el área rural dejar un montículo de tierra adicional una vez cubierta la cepa, para que al compactarse con el tiempo, el nivel de la cepa quede ligeramente superior al del terreno original. En terreno salitroso es necesario prever la corrosión por el efecto del terreno en los materiales aenterrar, en especial en los primeros 60 cm, los postes a instalar se deberán de proteger de la salinidad aplicándole dos capas de impermeabilizante base en frío en la parte a enterrar mas 20 cm sobre la superficie. Para compactar, utilizar el material extraído de la cepa, e xcepto que se indique que debe substituirse o adicionar otros materiales. La profundidad de la cepa para empotrar postes esta en función del ti po de terreno, de la altura,resistencia del poste y de su diámetro en el empotramiento. El diámetro de la cepa es de 50 cm. co momínimo en todos los casos. Se utilizaran los postes de 12-750 para las estructuras de media tensión, para las estructuras de baja serán de 9 -600 y para las retenidas serán de 7- 500. Entonces para saber el hincado correcto de postes serán como sigue:

EMBED Equation.3 Donde

















P = 140 cm 7-600tenemos que: Para el poste de 7-600tenemos

EMBED Equation.3 P = 120 cm De estos resultados tenemos la tabla siguiente: Tabla 3.7 profundidad de empotramiento.

y Un terreno normal que se anega como tierra de cultivo se debe considerar como un terreno blando. y Un terreno blando es posible considerarlo como terreno normal si se compacta con piedras 30 cmen la base y 60 cm en la parte superior del empotramiento. y En áreas urbanas en que el poste está en banqueta terminada se considera como terreno normal. y Un terreno normal es posible considerarlo como terreno duro si se compacta con piedras de 30 cmen la base y 60 c m en la parte superior del empotramiento. y En zonas con actividad sísmica adicione 10 cm a l empotramiento de la tabla a nterior y si el terrenoes blando proceda como se indica en el punto 2. y En líneas rurales con terreno blando o normal se debe agregar una capa de 30 cm de pie dra en laparte superior de l a cepa. 3.2.6.2 CEPAS PARA ANCLAS

y La profundidad de las cepas debe ser de 140 cm para que la inclinación del perno ancla sea de 45º. y El perno ancla debe quedar 20 cm fuera del nivel del piso terminado y se hace una zanja para queel perno ancla quede ali neado al punto de sujeción del cable de retenida en la estructura. El perno ancla a usar es el 1PA. y Para la ubicación de la cepa para la instalación de la retenida debe ser de acuerdo con las dimensiones indicadas en la siguiente fi gura. Figura 3.9 cepa para ancla















3.2.6.3 COMPACTACION DE CEPAS La compactación en las cepas para retenidas de banqueta debe hacerse r ellenando y apisonando la tierra extraída revuelta con piedras. El perno ancla debe quedar pegado a la pared de la cepa. La cepa para retenida de banqueta se debe cavar a partir de la co lindancia del paramento con la banqueta, a una distancia máxima entre éste y la retenida de 5 cm. Para compactar en terrenos blandos utilice piedra de aproximadamente 20 cm de diámetro. Figura 3.14 Separación de perno ancla al limite de propiedad. 3.2.7 DETERMINACION DE ESTRUCTURAS DE MEDIA TENSION. 3.2.7.1 SELECCIÓN DE ESTRUCTURAS DE MEDIA TENSION. Para estructuras de de líneas aéreas de media tensión de 13 a 33 kV, se debe usar como mínimo poste deconcreto de 12 m. 1.Normalmente las crucetas deben quedar perpendiculares a los conductores; en caso de existir alguna def lexión horizontal, la cruceta debe quedar paralela a la bisectriz del ángulo que forme la línea por la deflexión. 2.Si la deflexión se hace en una cruceta en el mismo nivel de la estructura, la separación entre fasesse reduce, lo que a su vez limita la longitud del tra mo interpostal. La separación entre fases esta en función de la flecha f inal del conductor a una te mperatura de 30º C indicada en las tablas de flechas y tensiones para conductores de la norma 07 FT 01. 01 . 3.En las estructuras del tipo T con deflexión, existe li mitación por separación entre fases. En el casode estructuras tipo R o A el á ngulo máximo estará determinado únicamente por la separación entre fases. 4.La siguiente tabla indica e l ángulo máximo horizontal permitido e n un mismo nivel de la estructuraentre estructuraentre la cruceta y el conductor sin problemas por separación entre fases. Tabla 3.8 ángulo máximo de una estructura 1.La estructura del usuario no debe sujetar mecánicamente la tensión de la línea de CFE, por lo quei nvariablemente una acometida se debe construir con tramo flojo de la estructura de CFE a la del usuario.















Figura 3.15 Entronque de la red Montecristo de guerrero CARACTERISTICA DE LA ESTRUCTURA TIPO P 1.La estructura tipo P se utilizará en líneas rurales cuando las características del terreno lo requieran. 2.Por la separación entre fases que presenta esta estructura, puede tener un claro mayor al de la estructura TS, de acuerdo a los cálculos de esta nor ma este comportamiento se presenta para estructuras estructuras en zonas con viento de 120 km/h, no es posible aprovechar la utilización de estas estructuras, debido a que el poste es el que rige el claro máximo. Desde el punto de vista mecánico ésta estructura es similar a la TS, por lo tanto aplican los criterios de diseño de esas estructuras. 3.La estructura tipo P sólo se utilizará en áreas rurales.















El poste 12 tendrá una estructura AD3N, debido a la deflexión que tiene la línea sobre la horizontal. Y esta estructura nos permite deflexiones hasta de 35º sobre la horizontal, lo cual nos favorece pues quedamos entonces dentro de norma al tener una def lexión de aproximadamente 15º. CARACTERISTICA DE LA ESTRUCTURA TIPO AD 1.La estructura A de anclaje para líneas de media tensión tiene como función aislar mecánicamenteuna línea con trayectoria recta, ca mbio de calibre y pequeñas deflexiones. 2.Cuando el remate de los conductores se realice en el poste, e l nombre genérico de esta estructuraes AP (anclaje en el poste). Esta estructura se utiliza para rematar conductor de cualquier calibre. 3.En áreas urbanas generalmente se utiliza estructuras de anclaje con remate en las crucetas. La estructura AD se utili za para todos los conductores normalizados: Diámetro 9.47 mm (2 AWG) Cobre y Mayores Diámetro 20,38 mm (3/0 AWG) ACSR y Mayores Diámetro 24,30 mm (266,8 kCM) AAC y Mayores 13.. Girar los ojos RE o t uercas de 4.Para estructura A de anclaje con crucetas en pequeñas deflexiones, se instalaran retenidas de acuerdo a la norma 06 00 13 ojo según norma 04 H0 22. 22 . Sustituir la moldura RE por un ojo RE s ujeto en uno de los pernos doble rosca o en uno de los extremos de la abrazadera U. En caso de que exista deflexión de la línea, la cruceta debe quedar en la bisectriz del á ngulo que formen los conductores y la abrazadera AG debe quedar en la dirección del conductor rematado. 5.En líneas rectas debe existir una estructura de anclaje cada 1 Km cuando menos; en zonas geograficas so metidas a condiciones climatológicas que ponen en riesgo el daño de las i nstalaciones deberá consultarse con el area correspondiente. correspondiente. 6.A todas las estructuras de anclaje en líneas rurales se les debe instalar retenidas de tempestad, vea norma 06 00 15. 15. 7.Si el remate de los conductores se hace directamente en el poste las retenidas de la estructura seinstalan como se muestra en el siguiente dibujo.















Figura 3.19 poste 11 y 10 10,, los vestiremos con estructuras voladas de paso para ambas ya que para respetar lo que nos indica la norma de dista ncias horizonta les de El poste 11 y 10 conductor al límite de propiedad deben ser como lo muestra la tabla 3.13. Con la distancia de 2.3 m horizo ntales en banquetas de 2 m, debemos usar la es tructura V para quedar dentro de norma, y usaremos de paso estructura sencilla por que la longitud de la línea es corta y no presenta deflexiones considerables. Figura 3.20 distancias horizontales

















1.Desde el punto de vista mecánico la es tructura VS es similar a la TS, VD a TD, VR a RD y la VA a AD consecuentemente aplican aplican criterios de diseño de esas estructuras. 2.Las tablas indican la limi tación del tramo interpostal y def lexión máximos máximos de la línea en base a lascondiciones de diseño y las tensiones horizontales máximas de conductores que se muestran en las flechas y tensiones de tendido, para velocidades de vie nto de 120 km/h, para zona normal y de contaminación. 3.Para el cálculo de las tablas se consi deran los criterios de las estructuras TS y TD para las estructuras VS y VD respectivamente. 4.Las estructuras VR VR y VA se diseñan con las mismas tensiones longitudinales de conductores, desde el punto de vista mecánico estas estructuras son similares, para estas estructuras se proporcionan proporcionan tablas con retenidas en la Nor ma 06 00 04. Tabla 3.14 Limitaciones mecánicas de la VS3N Figura 3.21 Estructura VS3N Tabla 3.15 Modulo de materiales para la VS3N











































1. Para estas estructuras no se incluyen tablas con limitantes, debido a que el diseño de la cruceta, retenida, perno ancla, ancla y empotramiento se realizo con la tensión mecánica de cables, calculadas para las estructuras de paso TS, por lo ta nto los claros interpostales máximos para estas estructuras serán los mismos que para las estructuras TS. Vea Norma 05 T0 02. 02 . Figura 3.28 Estructura RD3N Tabla 3.18 Modulo de materiales para la RD3N















23 , tendrán la estructura VR3N debido a que remata (finaliza) la línea en estos postes, como se visualiza en la f igura 3.30. Los postes 22 y 23,

















1

12-750

AD3N

2

12-750

VD3N

3

12-750

VS3N

4

12-750

VA3N















5. La longitud mínima del poste para instalaciones de baja tensión será de 9 m. 6. El cable mensajero neutro se ubica en la parte superior del bastidor y se fija en un aislador 1C, tanto en estructuras de paso como de remate y a continuación se colocarán las fases. 7. Cuando se presenten nuevos desarrollos habitacionales para electrificación distantes y no exista neutro corrido se debe in terconectar con el neutro más próximo utilizando los postes para línea de media tensión.















y Se considera terreno plano. y La localización de los herrajes en el poste para la sujeción de los cables es de 0 ,2 metros con respecto a extremo superior del poste. Figura 3.34.1 3. Debido que los cables múlti ples son pesados, es necesario aplicar la máxima tensión mecánica sin rebasar los limites de tracción permitido por norma, esto es con la finalidad de o btener flechas y distancias interpostales que sean útiles en la práctica, se observa que la condición de carga sin viento a una

































































































































Proyecto de media tensión

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