Descripción: contiene la memoria de puente peatonal
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Memoria Estructural Edificio de Acero diseñado con la Norma Ecuatoriana NEC-2015Descripción completa
UN EJEMPLO DE DICTAMEN ESTRUCTURAL
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Descripción: Memoria de cálculo estructural de una nave industrial en acero
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Descripción: Ejemplo de memoria de calculo estructural para el diseño de Edificios de Concreto armado
puente peatonalDescripción completa
MEMORIA DE CALCULO
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ANEXO 1 - MEMORIAS DE CÁLCULO PUENTE PEATONAL Av. BOYACA - Av. RINCON MEMORIA DE CALCULO TRAMO PRINCIPAL 1.1 1.1.1
ANAUSIS
DE CARGAS
CARGA MUERTA
AVALUO DE CARGAS PUENTE PEATONAL Av. BOYACA - Av. RINCON CARGAS MUERTAS ltem Peso estructura por m Piso Metálico Lámina Vtas Longitudinales (5) Persianas Metálicas (2) Elementos de conexión Total
CARGA ELEMENTOS METALlCOS NO ESTRUCTURALES Separación entre cada vigueta = 1.20m Ancho Afer Carga por Vta Peso kgf/m2 (m) kgflm Piso Metálico 6.50 1.20 7.8kg/m Vtas Long. son 5 L=1.20m: (3.74x5x1.2)/2.814 = 8.0kg/m Total 15.8kg/m Separación entre cada paral = 1.20m Ancho Afer Carga por Peso kgf/m (m) Paral kgf 18.4kg Persiana de Baranda 15.30 1.20
1.1.2
CARGA VIVA
La carga viva se tiene en cuenta de como una carga linealmente
distribuida
sobre toda la
sección de las viguetas de carga.
1
CARGAS VIVAS
Longitud (m)
Carga Puentes Peatonales
2.81
Unitaria 450.0kg/m2
Peso kgflm 1266.3kglm
Separación entre cada vigueta = 1.20m, carga Viva por vigueta: Unitaria Ancho Afer Carga por Vta (m) kgf/m Carga Puentes Peatonales 450.0kg/m2 1.20 540.0kglm
1.1.3
CARGADE VIENTO
La carga de viento aplicada a la estructura es la siguiente CARGAS DE VIENTO Para una velocidad de 80km/h: Unitaria Mínima Barlovento Sotavento
450.0kg/m 225.0kg/m
Factor de Carga kgf/m Corrección 112.5kglm 0.25 56.3kglm 0.25
Estas cargas se dividen entre dos para ser aplicadas en el cordón superior e inferior SOTAV BARLOV 28.1kglm 56.3kglm Cordón Superior 28.1kglm 56.3kglm Cordón Inferior
1.1.4
FUERZASSISMICAS
Por la ubicación del puente peatonal la zona de microzonificación que le corresponde es la Zona
2.
2
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO-MICROZONIFICACION A. LOCALlZACION EN EL MAPA ZONA 2
BOGOTA
-----
,J.y
or
,O~.
Y
i •..•
•.•-u" •...•"b. --J
~Ec..t-A l.:. E•.•. ERC 1 -,.
~'T~'~'! .&..-CA-..L-E.It(Ai'CP
l~~~~C~~
1
3
OBRA:
PUENTE PEATONAL Av. BOYACA-Av. RINCON
B - PARAMETROS BASICOS DE CALCULO B.1 Localización de la obra SITIO DE LA OBRA: BOGOTA ZONA DE AMENAZA NSR-98: 5 RIESGO DE LA ZONA=IINTERMEDIAI Valor de Aa= 1 0.20 lsegún mapa NSR-98 MICROZONA PARA ANALlSIS 2 PIEDEMONTE COEFICIENTES ESPECTRALES DE ANALlSIS To= 0.20 Am= 0.30 Fa= 1.00 Tc= 1.20 An= 0.40 Fv= 2.25 TL= 6.00 B.2 Perfil del suelo en la zona TIPO DE PERFIL DE SUELO: S2 COEFICIENTE DE SITIO: S =1 1.20 B.3 Grupo de uso de la edificación GRUPO DE USO ESPECIFICADO: 11 COEFICIENTE DE IMPORTANCIA: I =1 1.10 B.4 Cálculo del Espectro de Diseño Fórmula Básica:
ISa = AnF~ 1 I T
1-_----.:=------1 Condiciones de frontera:
Zona 1 Zona 2
Para T entre To y Te
Sa
=
AnFv 1 T2.5
Zona 3 Zona 4 Zona 5
L-_--!..._---I
ISa
= 2.5Am.Fa.l1
Para T mayor que TL
ISa=Am/21
Para T menor que To
ISa = (Am + (Am/To)(2.5Fa-I)T)II
Con estas consideraciones se grafica el espectro de diseño para la microzona
Valores del Espectro de diseño: T (seg) 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO PARA MICROZONA 2 0.900 0.800
\
0.700 0.600 _ 0.500 Q
~ 0.400
"'"
""
"
--------
~
rn 0.300 0.200 0.100 0.000 0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
Periodo T (s)
1.1.5
CARGAS POR TEMPERATURA
Para considerar los esfuerzos causados por las variaciones de temperatura, Bogotá D.e. un gradiente térmico igual a
1.1.6
se adopta para
+/- 200 e.
CARGA DE TENSIONAMIENTO
Para considerar la carga de tensionamiento se aplica un gradiente de temperatura de -800C sobre las diagonales metálicas.
5
1.2
MÉTODOS DE DISEÑO
En los análisis se utiliza el Método del Estado Umite de Resistencia, o de esfuerzos últimos, para el diseño de los elementos metálicos y de concreto de acuerdo al CCDSP.
1.2.1
COMBINACIONESADOPTADAS
En consecuencia con los métodos de análisis descritos en el punto anterior, se
usan las
siguientes combinaciones de carga para cada una de las luces de la estructura: CM=Carga Muerta incluyendo el peso propio de los elementos, el peso de los elementos no estructurales y las conexiones. CV=Corresponde a la carga viva aplicada sobre las tres luces del tramo de puente en estudio. CVl=Corresponde a la carga viva aplicada sobre la primera luz desde el acceso occidental. CV2=Corresponde a la carga viva aplicada sobre la segunda luz desde el acceso occidental CV3=Corresponde a la carga viva aplicada sobre la tercera luz desde el acceso occidental, acceso a las rampas. CVP=Correspondea la carga viva aplicada sobre las tres partes del tramo del puente en estudio, pero cargando solo la mitad del corredor. CW=Carga de Viento (Barlovento y Sotavento) T=Carga por el gradiente del cambio de temperatura. TEN=Carga por tensionamineto de las diagonales. CAS01:
1.30CM+2.17CV+1.0TEN
CASOlA:
1.30CM+2.17CV1+ 1.0TEN
CAS01B:
1.3OCM+2.17CV2+1.0TEN
CAS01C:
1.3OCM+2. 17CV3+1.0TEN
CAS01D:
1.3OCM+2.17CVP+1.0TEN
CAS01E:
1.3OCM+2.17(CV1+CV2)+1.0TEN 6
CASOIF:
1.3OCM+ 2.17(CVl +CV3)+ 1.0TEN
CASOIG:
1.3OCM+2.17(CV2+CV3)+
CAS02:
1.3OCM+ 1.3OCW+ 1.0TEN
CAS03:
1.3OCM+ 1.3OCV+0.39CW+ 1.0TEN
CAS04:
1.3OCM+ 1.3OCV+ 1.30T + 1.0TEN
CAS05:
1.25CM+ 1. 25CW+ 1.25T + 1.0TEN
CAS06:
1.25CM+ 1.25CV+O.38CW+ 1.25T + 1.OTEN
CAS07:
1.OCM+1.0E
1.0TEN
Para el CAS07 se aplicaron todas las variaciones posibles para tener en cuenta el efecto ortogonal de las cargas sísmicas.
Los gráficos muestran como fue cargado el modelo para los diferentes casos y combinaciones de carga, teniendo en cuenta que las unidades empleadas son de toneladas fuerza, metros y grados centígrados.
4
CARGA MUERTA DISTRIBUIDA Piso Metálico y viguetas = O.016Tonf/m
-----~ ~
\
~---------------
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I
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/1' \
\
I \ /
\
5
CARGA MUERTA PUNTUAL Persiana de baranda
=
O.018Tonf
I
\
/
I
!
6
)
CARGA VIVA Carga Viva - O.54Tonf/m
CARGA VIVA P
7
CARGA VIVA 1
CARGA VIVA 2
CARGA VIVA 3
( 8
CARGA DE VIENTO Barlovento = O.056Tonfjm Sotavento = O.028Tonfjm
.1
í
i
/
/
\
\
\
\
\ \\
\
\
/
~
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I
\
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, ~!
\
\ \
\
\
\
'y
(
9
GRADIENTE DE TEMPERATURA
1;.2
7.7
1 •
,
.
TENSION
,5
43.1
-3(;.3
-JO.I
• !t.e
-18.5
-12.3 ;.;).00 YúOO.:!\loo
10
1.4
DATOSDE SALIDA DEL MODELO
1.4.1
1.4.1.1
DEFLEXIONES
Deflexiones Verticales por Carga Viva
Aunque el CCDSP permite que las flexiones causadas por las cargas vivas de servicIo más impacto no sean superiores a 1/800 de la luz, para el diseño se adopta el criterio de la AASHTO la cual aplica como límite 1/500 de la luz:
