Kriteria Desain Pondasi.doc

Rekayasa Pondasi 1 dan 2

BAB I DESAIN KRITERIA

1.1.

UMUM

Perencanaan pondasi diupayakan memenuhi 4 kriteria : a. Efis Efisie ienn dal dalam am biay biayaa b. Efekti Efektiff dalam dalam berat berat strukt struktur ur c. Optimal Optimal dalam dalam waktu dan metoda metoda ppelak elaksana sanaan an d. Efisien dalam pengoperasian dan pemeliharaan bangunan. Hal ini perlu diperhatikan agar memperoleh desain bangunan yang efektif dan dapat dipertanggungjawabkan dipertanggungjawabkan dari segi ‘BMW’ (Biaya, Mutu dan Waktu).

1.2.

BUKU RE REFERENSI

1. '.

ouw ouwle less ss!! 1""# 1""#!! $na $nalilisi siss dan dan %esa %esain in Pon Ponda dasi si &il &ilid id 1 dan dan '! '! Erla Erlang ngga ga!! &aka &akart rtaa (hri (hrist stad adyy! Hary Hary! Hardi Hardiya yatm tmo! o! '))* '))*!! +ek +ekni nikk Pond Pondas asii &ilid &ilid 1 dan dan '! eta eta Offs Offset! et! ,ogjakarta %epa %epart rtem emen en P-! P-! 1" 1"1! 1! Per Perat atur uran an et eton on er ertu tula lang ng /nd /ndon ones esia ia!! 0P 0P!! &aka &akarta rta /bid /bid!! 1"" 1""1! 1! +ata ata (ar (araa Per Perhi hitu tung ngan an 2tru 2trukt ktur ur eto etonn an angu guna nann 23 23 2/5+5165)#! ,ayasan 0P! andung /bid /bid!! '))'! '))'! +at +ataa (ara (ara Pere Perenc ncan anaa aann Pere Perenc ncan anaa aann 3eta 3etaha hana nann 7emp 7empaa un untu tukk angunan! 2/ )#51'*5'))'! ,ayasan 0P! andung /bid /bid!! ') '))' )'!! 2pes 2pesififik ikas asii eto etonn 2ruk 2ruktu tura ral!l! 2/ )#5* )#5*88 88)5 )5') '))' )'!! ,ay ,ayas asan an 0P 0P!! andung /bid /bid!! ')1 ')1)! )! Pet Petaa 7em 7empa pa /nd /ndon ones esia ia &ul &ulii ')1) ')1)!! 5555 555555 555! 5! &ak &akar arta ta 7E( 7E( 9+ -npa -nparr! '))6 '))6!! anu anual al Pon Ponda dasi si +iang iang Edis Edisii #! and andun ungg 2uyo 2uyono no!! 2! dan dan aka akaa awa wa!3 !3!! 1" 1"84 84!! e eka kani nikka +an +anah ah dan dan +ek +ekni nikk Pond Pondas asi!i! Pradnya Paramita! &akarta ;is dan 3usum 3usuma! a! 7ideo 7ideon! n! 1""4! 1""4! %asar %asar5d 5das asar ar Peren Perenca cana naan an eton eton ertu ertula lang ng 2/51""1! Erlangga! &akarta /bid! /bi d! 1""4! 1""4! 7raf 7rafik ik dan dan +abe +abell Perhit Perhitung ungan an eto etonn ertul ertulang ang erd erdasa asarka rkann 2/5 2/5 1""1! Erlangga! &akarta

#. 4. 6. *. . 8. ". 1).. 1) 11.

1.3. 1.3.

SPES SP ESIF IFIK IKAS ASII MA MATE TERI RIAL AL

1.#.1. 1.# .1. (oncre (oncrete te Proper Propertie tiess √

Prodi D III Teknik Sipil Unpand

1


1.#.'. 2teel
1.4.

DESAIN KRITERIA

Penentuan tipe pondasi bergantung pada kondisi tanah yang ada di sekitarnya. 2ecara umum terdapat ' jenis pondasi yang dapat digunakan yaitu : 1.

'.

Pondasi Dangkal (Pondasi I), jika kedalaman tanah keras terletak di dekat

permukaan tanah yaitu = 5#!)) m. +ipe pondasi ini meliputi : a. Pondasi persegi>bujur sangkar atau persegi panjang ?spread footing@ b. Pondasi lajur ?strip footing@ c. Pondasi umpak ?trapesium footing@ d. Pondasi raft ?plat penuh@ e. Pondasi block ?kaison! sumuran atau blok dengan angker@ f. Pondasi persegi>bujur sangkar yang diperbesar ?enlarge pad atau enlarge spread footing@ Pondasi Dalam (Pondasi II), jika jika kedalaman tanah keras terletak jauh dari permukaan tanah yaitu A 5#!)) m. +ipe pondasi ini meliputi : a. Pondasi tiang pancang b. Pondasi tiang bor c. Pondasi tiang strauss dan sebagainya

Pengertian tanah keras diasumsikan memiliki karakteristik sebagai berikut : 1. 2ecara Bisual tidak terurai! masif! berbentuk batuan! tidak bisa dipecah dengan manual tapi harus dengan ripper atau blasting. '. empunyai tekanan konus Cc D ')) kg>cm' ?uji %(P+>sondir@ dan atau nilai 52P+ D 6). 2elanjutnya untuk optimalisasi perencanaan tipe pondasi dapat menggunakan desain kriteria/spesifikasi teknik perencanaan/technical particular and guarantee (TPG) sebagaimana tabel berikut :


2


TABEL DESAIN KRITERIA KELAS PONDASI TOWER BERDASARKAN DATA UJI TANAH

No. KELAS PONDASI 1 +ipe pondasi

' 3elas dan jenis tanah

# %aya dukung ijin pondasi dangkal ?H kg>cm'@

1

2

3

4

5

6

7

(oncrete pad dan chimney



lock or anchor found

enlarge pad  chimney

Pile foundation


F+ anah sangat F+anah baik F+anah normal Fatuan baik>keras tanpa air tanah homogen F52P+ G F52P+ G F52P+ G F52P+ A *) 6)5*) 4)56) #)54) FCc5%(P+ G FCc5%(P+ G FCc5%(P+G FCc5%(P+ A 1))5')) kg>cm' 6)51)) kg>cm' #)56) kg>cm' ')) kg>cm'

F+anah normal dengan air tanah F52P+ G #)56) FCc5%(P+ G #)5')) kg>cm'

'.6) 5 6.))

1.') 5'.6)

).) 51.')

A 6.))

).6) 5 ).)

')

16

1)

5

)

)

erBar iasi

erBariasi

%i atas dasar pondasi

4 2udut galian pondasi ?frustum angle I@ 6 3edalaman m.air tana h

F+ anah jelek F+anah s angat tanpa air tanah jelek F52P+ G F52P+ ')5#) = ') FCc5%(P+G FCc5%(P+ ')5#) kg>cm' = ') kg>cm'

%i bawah dasar pondasi

* $sumsi berat jenis tanah

%i bawah dasar %i bawah das ar %i bawah dasar pondasi pondasi pondasi

= ).6)

).) 56.))

)

1*))

1*))

1*))

5

1"6) > "6) J

1"6) > "6) J

"6) J

'4))

'4))

'4))

'4))

'4))>14)) J

'4))>14)) J

14)) J

> batuan ?Kb kg>m#@

 erat jenis beton ?Kc kg>m#@

8 2ketsa pondasi

atatan !

1. ?')54)@ dengan Cc adalah tekanan konus hasil %(P+ pd kedalaman '5# m dari muka tanah dan angka ')54) merupakan faktor reduksi yang ditentukan Engineer sesuai tingkat keBalidan data uji tanah.


3


BAB II TATA CARA PERHITUNGAN

2.1.

PEMBEBANAN

2.1.1. Beban Mati

eban mati terdiri dari : a. eban yang diperhitungkan bekerja ke pondasi tidak termasuk O09 ?OBerload 9actor@ sebesar 1!6) ?kondisi normal@ dan 1!1) ?kondisi broken@! dan dipilih yang terbesar dari sejumlah simulasi pembebanan pada berbagai macam kondisi. 2ebagai contoh hasil yang diperoleh sebagai berikut : o

&enis eban yang ekerja ke Pondasi tanpa O09

+ower 2-++ 16) k;

+ower 2-+E+ 6)) k;

1. '. #. 4. 6. *.

9?L@ ?ton@ 9?5@ ?ton@ 9M ?ton@ 9y ?ton@ M ?tonm@ y ?tonm@

')!# 14!81 1!86 '!#1 )!"* )!8*

#*!6 #)! #!8) '!61 '!'1 1!*'

+ower 7edung 2ekolah 72 # 0antai 4!6 4)!*8 6!'1 6!41 1!"* '!)4

61!1* #*!' 4!61 6!)* )!"* )!8*


BAB II TATA CARA PERHITUNGAN

2.1.

PEMBEBANAN

2.1.1. Beban Mati

eban mati terdiri dari : a. eban yang diperhitungkan bekerja ke pondasi tidak termasuk O09 ?OBerload 9actor@ sebesar 1!6) ?kondisi normal@ dan 1!1) ?kondisi broken@! dan dipilih yang terbesar dari sejumlah simulasi pembebanan pada berbagai macam kondisi. 2ebagai contoh hasil yang diperoleh sebagai berikut :

b.

b.

&enis eban yang ekerja ke Pondasi tanpa O09

+ower 2-++ 16) k;

+ower 2-+E+ 6)) k;

1. '. #. 4. 6. *. .

9?L@ ?ton@ 9?5@ ?ton@ 9M ?ton@ 9y ?ton@ M ?tonm@ y ?tonm@  ?tonm@

')!# 14!81 1!86 '!#1 )!"* )!8* )!)#

#*!6 #)! #!8) '!61 '!'1 1!*' )!)4

+ower 7edung 2ekolah 72 # 0antai 4!6 4)!*8 6!'1 6!41 1!"* '!)4 )!)8

61!1* #*!' 4!61 6!)* )!"* )!8* )!'

eban chimney! pad dan tanah urugan galian pondasi ?dengan mempertimbangkan frustum angle masing5masing kelas pondasi@ untuk p"ndasi dangkal . -ntuk p"ndasi dala# beban mati ini ditambah berat kelompok tiang pancang>bor dan gaya geser negatif ?negatiBe skin friction@.

2.1.2.

a.

o

Beban Hidup

eban gempa 5555A koefisien gempa G )!165)!46 menurut Peta 7empa /ndonesia! &uli ')1) ?tergantung pada lokasi bangunan yang didesain@ eban tumbukan benda hanyutan saat terjadi banjir ?jika ada@ 5555A P G beban tumbukan G $chm . $h $chm G luas penampang chimney yang terkena aliran air banjir $h G tekanan air banjir G k . ;aN k G koefisien bentuk penampang chimney yg terkena aliran air banjir ;a G kecepatan aliran banjir G # m>det $eferensi ! Peraturan Pe#%e%anan &e#%atan &alan $aya ' *++

2.1.3. K!bina"i Pe!bebanan


4


eban total O09 pondasi

2.2.

G beban mati L beban hidup G 1!6) ?kondisi normal@ G 1!') ?kondisi broken>ekstrim@

TATA #ARA PERHITUN$AN P%NDASI

2.2.1.

Pnda"i Dan&'a( atau Pnda"i I

2.2.1.1. Daya Dukung Ijin Pondasi

a.

erdasarkan 3orelasi ilai 52P+ dengan  dan %r enurut +eraghi ?1"4#@

-ntuk pondasi berbentuk bujur sangkar : 1!3.".N" # $o.N% # &!4. Υ s u b .B.NΥ … … … .?Hardiyatmo!'))*!pers.#.'1.a@ σ ult  ? c G kohesi tanah pasir di dasar pondasi ).)) t>m' 4c!4C!4Υ G faktor daya dukung +eraghi tergantung nilai Ø … … … . ?Hardiyatmo!'))*!tabel #.1@ po G tekanan oBerburden > tekanan Bertikal di dasar pondasi akibat berat tanah di sekitarnya G Ob . % ?t>m'@@

b. σ ult

erdasarkan 3orelasi ilai 52P+ dengan  dan %r enurut eyerhoff ?1"*#@ '(".)".*"+.".N" # '(%.)%.*%+.$o.N% # '(,.),.*,+.&!4. Υ s u b .B.NΥ



c!C!y G faktor daya dukung eyerhoff tergantung nilai  po G tekanan oBerburden>Bertikal di dasar pondasi akibat berat tanah di sekitarnya G ,b . % sc!sC!sy G faktor bentuk pondasi eyerhoff tergantung nilai  dc!dC!dy G faktor kedalaman pondasi eyerhoff tergantung nilai  ic!iC!iy G faktor kemiringan beban eyerhoff tergantung nilai  dan Q ?sudut kemiringan beban terhadap sumbu Bertikal@ c. σ ult

erdasarkan 3orelasi ilai 52P+ dengan  dan %r enurut andel dan 2alencon ?1"*"@ ξ ".".N" # ξ %.$o.N% # &!5.ξ ,.Υy s u b .B.



c!C!y G faktor daya dukung eyerhoff tergantung nilai  po G tekanan oBerburden>Bertikal di dasar pondasi akibat berat tanah di sekitarnya G ,b . %

Rc!RC!Ry d.  ijin

G

koefisien kenaikan kapasitas dukung andel

erdasarkan ilai 52P+ enurut eyerhoff ?1"*#@ G

8..S?L)!#)@>TN


5


e.

erdasarkan ilai 52P+ enurut ouwless ?1"*8@

 ijin kd f.

G G

erdasarkan ilai +ekanan 3onus Cc enurut eyerhoff ?1"6*@

 ijin g.

1'!6)..S?L)!#)@>TN.3d faktor kedalaman pondasi G S1L)!##.?%>@T

G

?Cc>6)@ . S?L)!#)@>TN

erdasarkan ilai +ekanan 3onus Cc enurut rien Hansen ?1"4@

 ijin 9<

G ?Cc>9<@ G faktor reduksi G ') 5 4)

%ari perhitungan butir a s.d. g di atas! dipilih salah satu daya dukung ijin yang optimal atau mewakili! untuk selanjutnya dipakai sebagai dasar perhitungan kestabilan struktur pondasi. 92 yang digunakan G'!))W#!)). 2.2.1.2. Kontrol Kestabilan Struktur

a.

+erhadap 7aya $ngkat 2kema Pembebanan :

9?L@

9?5@

chimney

b 9M or 9y

?h'Lh#@.tgU

h1

muka tanah ).))

U

pad atas ?jika diperlukan

M or y

h' h# h4 O

1 pad bawah ' 'V

X total

G

Xchmn L Xpad L Xsoil

92uplift

G

Xtotal > S9?5@>O09towerT . O09pond ?normal@ D '!))

b. Y; f  (  0 YH

+erhadap 7aya 7eser G G G G G G G

9?L@ L Xchm L Xpad koefisien geser tanah dan pondasi beton G tg ?'>#.@ sudut geser dalam tanah kohesi tanah lebar pondasi panjang pondasi 9M . O09pond?normal@


6


92geser c.

G

?Y; . f L ( .  . 0@ > YH D 1!6)

+erhadap 7aya 7uling 9:?L@

9:?5@ b 9M or 9y 71

muka tanah ).))

74

h1 7*

76

7

h'

M or y Pa

7'

h# h4

7#

O 1 ' 'V

7i li

G G

9?L@ a Pa hi 9M atau 9y

G G G G G

b

G

92guling d.

berat tiap pias pondasi jarak titik pusat tiap pias pondasi ke titik O ?pusat guling@ gaya kompresi dari support reaction tower jarak 9?L@ ke titik O ?pusat guling@ tekanan aktif tanah jarak Pa ke titik O ?pusat guling@ gaya horiontal dari support reaction tower ?diambil salah satu yang terbesar@ jarak 9M atau 9y ke titik O ?pusat guling@

G

?7i . li L 9?L@ . a@ > ?Pa . hi L 9M . b@ D '!))

+erhadap %aya %ukung +anah 9:?L@

9:?5@ b 9M or 9y

h1

muka tanah ).))

M or y

h' h# h4 O 1 ' σ-*0

σ-/(


7


Y Y; e

G G G

 maks

d.

S?9M atau 9y@ . ?h1 L h' L h# L h4@T L ?M atau y@ 9?L@ L Xchm L Xpad Y > Y;

G

S Y; > ?'.'@ T L S * . Y > ?'.'N@ T `  ijin 5 N

+erhadap 3ekuatan Pad>Plat Pondasi

h1

muka tanah ).))

h'

h# h4

d

1 '

d>'

d>' d>' a

#

4

b

bidang kritis

d>'



3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya 7eser Pons ;u G ZS 9?L@ > O09towerT . O09pond?normal@T[ L Xchmn L Xpad ;n G ;u >  ;c G S?fc\@])!6) > #T . bo . d

;n = 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya 7eser 9riksi ;u G S?9M@N L ?9y@NT])!6) ;n G ;u >  ;n\ G ?d . netto@ . fy . ?1!4) . 1@ 555A kuat geser tulangan ;n^ G )!') . fc\ . $c 555A kuat geser beton

;c = ;n\ = 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya +arik>-plift ;n G 9?5@ . O09pond?broken@ ;c G ?1L'>_@ . S?fc\@])!6) > *T . bo . d


8


;n =  . 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya +ekan>3ompresi ;n G 9?L@ . O09pond?normal@ L Xchmn L Xpad ;c G ?1L'>_@ . S?fc\@])!6) > *T . bo . d

;n =  . e.

+erhadap Penurunan 2i.1 G penurunan segera di pusat pondasi G ?maks . 1 . 4 . /p@ > E1 2i.' G penurunan segera di bawah dasar pondasi G ?maks . 1 . 4 . /p\@ > E1 2c G penurunan konsolidasi G h' . Se > ?1 L eo@T 2 G penurunan total G _ . ?2i.1 L 2i.'@ L 2c _ G faktor koreksi kekakuan pondasi G ).8)

“Efsiensi dan keamanan dimensi pondasi plat terutama diperoleh dari : 1. Memperhakan rustum angle tanah sesuai kelas pondasinya 2. Kestabilan terhadap gaya angkat --- !" # 2$%% &. Ketebalan pad atas dan ba'ah yang memenuhi syarat geser pons --- (n ) * . (+ ,. egangan yang bekera pada dasar pad ) / iin tanah0

2.2.1.3. Penulangan Pad 9?L@

9?5@ b 9M or 9y

h1

muka tanah ).))

M or y

h' h# h4 O

1 '

σ-./(

σ-*0

σ

σ-./(

1 σ

' )!6).'


9


d 01 0' w1 w' u n n c $s

G G G G G G G G G D

?h# L h4@ 5 tselimut 1>' '>' ?01 . maks L 0' . min@ > ?01 L 0'@ maks W w1 01N > * . ?#.w1 L '.w'@ u >  $s . )!8) . fy . ?d5)!4'6.c@ Z)!))# > S)!))# L ?fy > Es@T[ . d $s min G )!))'6 . b . d

TIPIKAL PONDASI PAD DAN HINE KELAS 1!2!3!5!7

2.2.1.4. Penulangan Chimney

Prosedur perhitungan menggunakan grafik dan tabel yang disusun ;is dan 7ideon sesuai dengan perencanaan beton 2/ 1""1. Paktual > ? . $tiang . )!86 . fc\@ 555A nilai sumbu Bertikal Paktual > S? . $tiang . )!86 . fc\@T . ?e1 > h@ 555A nilai sumbu horiontal %ari grafik diperoleh r dan _ sehingga : $s G r . _ . $chmn A $s min G )!)1 . $chmn dc G b W cB ?selimut beton@ 9res G S?9M@N L ?9y@NT ;u G 9res > ?b . dc@  . ;c G )!*) . ?1>* . fc\@  . ;s maksG )!*) . ?'># . fc\@ ;u =  . ;c 555A tidak diperlukan sengkang ;u =  . ;s maks555A ukuran chimney memenuhi syarat  . ;c = ;u =  . ;s maks 555A diperlukan sengkang  . ;s G ;u 5  . ;c Prodi D III Teknik Sipil Unpand

10


$s $s min

G G

S?  . ;s @ . b . yT > ? . fy@ ?b . y@ > ?# . fy@ 

tul.pokok

 h

sengkang 

 b

2.2.2.

Pnda"i Da(a! atau Pnda"i II

2.2.2.1. Daya Dukung Ijin Tiang

a.

erdasarkan ilai 52P+ enurut 2uyono dan akaawa ?1"84@ ult ijin

b.

erdasarkan ilai 52P+ enurut eyerhoff ?1"*@ ult ijin

c.

G #8) . b . $b L )!)' . rataN . $s G ult > 92 555A 92 G '!)) W #!))

erdasarkan ilai 52P+! ( dan  enurut +eraghi dan Peck ?1"48@ ult ijin

d.

G Cd . $pile L . % . ?Y li . fi@ G ult > 92 555A 92 G '!)) W #!))

G ' . % . ?L0@ . ( L 1!#) . cb . c .  . 0 G ult > 92 555A 92 G '!)) W #!))

erdasarkan ilai 52P+! ( dan  enurut 2kempton ?1"**@ ult ijin

G $shaft . (a L $pile . (b . C G ult > 92 555A 92 G '!)) W #!))

e.

erdasarkan ilai 52P+! ( dan  enurut Hardiyatmo ?'))*@

f.

ult G $b . pb\ . C L $s . po\ . 3d . tg Q ijin G ult > 92 555A 92 G '!)) W #!)) erdasarkan ilai 52P+! ( dan  enurut ouwless ?1"*8@ ijin

g.

erdasarkan %ata 2ondir > %(P+ ijin

h.

G 1'!6) .  . S? L )!#)@ > T' . 3d

G ?$b . Cc@ > # L ?O . fc@ > 6

erdasarkan 3ekuatan ahan +iang


11


ijin i.

erdasarkan +ekanan 3onus 2ondir enurut eyerhoff ijin

j.

G ?Cc > 6)@ . S? L )!#)@ > T'

erdasarkan +ekanan 3onus 2ondir enurut rien Hansen ijin

k.

G  . fc\ . $pile

G Cc > ?')54)@ 555A faktor reduksi G ')54)

erdasarkan +P7 P0 ijin ijin ijin ijin ijin ijin ijin

G '!6) W 6!)) kg>cm' ?pondasi kelas 1@ G 1!') W '!6) kg>cm' ?pondasi kelas '@ G )!) W 1!') kg>cm' ?pondasi kelas #@ G A 6!)) kg>cm' ?pondasi kelas 4@ G )!6) W )!) kg>cm' ?pondasi kelas 6@ G = )!6) kg>cm' ?pondasi kelas *@ G )!) W 6!)) kg>cm' ?pondasi kelas @ L ground water

%ari perhitungan butir a s.d. k di atas! dipilih salah satu daya dukung ijin yang optimal atau mewakili untuk selanjutnya dipakai sebagai dasar perhitungan kestabilan struktur pondasi. %alam menentukan daya dukung sebuah tiang dalam suatu kelompok tiang! ijin harus dikalikan efisiensi tiang sebesar : E d s m n Pijin

G 1 W Zarc tg?d>s@ . [email protected] L [email protected] > ?").m.n@T G diameter tiang G jarak antara tiang G jumlah tiang dalam satu baris ?arah M@ G jumlah tiang dalam satu kolom ?arah y@ G ijin . E

2.2.2.2. Kontrol Kestabilan Struktur

a.

+erhadap 7aya +ekan Pijin Pijin

b.

D 9?L@ . O09pond?normal@ L Xchmn L Xpad L Xb.fill L Xpile L Pnegatif D ?Y; > m.n@ L ?M . Mi > YMiN@ L ?y . yi > YyiN@

+erhadap 7aya $ngkat enurut ouwless ?1""#@ : Pijin D Xchmn L Xpad L  . % . ?Y li.fi@ . npile . tgQ 92 D '!)) enurut Hardiyatmo ?'))*@ : Pijin D  .db .( . H L ?>'@ . 2 .  . db . ?'.05H@ . 3t . tg L X 92 D '!)) 



c.

+erhadap %efleksi 7aya 0ateral di Puncak +iang


12


;c ;

G  . %N . E . <1 . Sp > ?E . <1@T]m . ?6)@]n G S?9M@N L ?9y@NT

%ari grafik defleksi lateral diperoleh Q yang terjadi. Qijin G S?;per tiang . ?e L f@T > ?1' . Ep . /p@ Q ` Qijin d.

+erhadap omen 0ateral di Puncak +iang ;c G  . %N . E . <1 . Sp > ?E . <1@T]m . ?6)@]n ; G S?9M@N L ?9y@NT %ari grafik momen lateral diperoleh  ijin. aktual G Paktual>tiang . ?kedalaman pile cap dari muka tanah@ ijin ` aktual

e.

+erhadap Penurunan 3elompok +iang 2i 2c  2

f.

G 1 . o . Cp .  > E G p . mB . H G faktor koreksi penurunan konsolidasi G )!) G 2i L _ . 2c

+erhadap 3eruntuhan lok Pondasi +iang g G kapasitas geser kelompok tiang tanpa memperhitungkan kuat dukung ujung tiang G ' . % . ? L 0@ . ( Paktual G 9?L@ . O09pond?normal@ L Xchmn L Xpad L Xb.fill L Xpile L Pnegatif 92 G g > Paktual D 1!')

2.2.2.3. Penulangan Pad

d 01 0' w1 w' u n n c $s 

G G G G G G G G G D

?h# L h4@ 5 tselimut 1>' '>' ?01 . maks L 0' . min@ > ?01 L 0'@ maks W w1 01N > * . ?#.w1 L '.w'@ u >  $s . )!8) . fy . ?d5)!4'6.c@ Z)!))# > S)!))# L ?fy > Es@T[ . d $s min G )!))'6 . b . d

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya 7eser Pons ;u G ZS 9?L@ > O09towerT . O09pond?normal@T[ L Xchmn L Xpad ;n G ;u > 


13


;c

G

S?fc\@])!6) > #T . bo . d

;n = 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya 7eser 9riksi ;u G S?9M@N L ?9y@NT])!6) ;n G ;u >  ;n\ G ?d . netto@ . fy . ?1!4) . 1@ 555A kuat geser tulangan ;n^ G )!') . fc\ . $c 555A kuat geser beton

;c = ;n\ = 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya +arik>-plift ;n G 9?5@ . O09pond?broken@ ;c G ?1L'>_@ . S?fc\@])!6) > *T . bo . d

;n =  . 

3ontrol +ebal Pad $kibat 7aya +ekan>3ompresi ;n G 9?L@ . O09pond?normal@ L Xchmn L Xpad ;c G ?1L'>_@ . S?fc\@])!6) > *T . bo . d

;n =  .

2.2.2.4. Penulangan Chimney

Prosedur perhitungan menggunakan grafik dan tabel yang disusun ;is dan 7ideon sesuai dengan perencanaan beton 2/ 1""1. Paktual > ? . $tiang . )!86 . fc\@ 555A nilai sumbu Bertikal Paktual > S? . $tiang . )!86 . fc\@T . ?e1 > h@ 555A nilai sumbu horiontal %ari grafik diperoleh r dan _ sehingga : $s G r . _ . $chmn A $s min G )!)1 . $chmn dc G b W cB ?selimut beton@ 9res G S?9M@N L ?9y@NT ;u G 9res > ?b . dc@  . ;c G )!*) . ?1>* . fc\@  . ;s maksG )!*) . ?'># . fc\@ ;u =  . ;c 555A tidak diperlukan sengkang ;u =  . ;s maks 555A ukuran chimney memenuhi syarat  . ;c = ;u =  . ;s maks 555A diperlukan sengkang  . ;s G ;u 5  . ;c $s G S?  . ;s @ . b . yT > ? . fy@ $s min G ?b . y@ > ?# . fy@ b










14


tul.pokok

h

sengkang 2.2.2.. Penulangan Tiang Pan!ang"#or

Prosedur perhitungan menggunakan grafik dan tabel yang disusun ;is dan 7ideon sesuai dengan perencanaan beton 2/ 1""1. Paktual > ? . $tiang . )!86 . fc\@ 555A nilai sumbu Bertikal Paktual > S? . $tiang . )!86 . fc\@T . ?e1 > h@ 555A nilai sumbu horiontal %ari grafik diperoleh r dan _ sehingga : $s G r . _ . $chmn A $s min G )!)1 . $chmn dc G b W cB ?selimut beton@ 9res G S?9M@N L ?9y@NT ;u G 9res > ?b . dc@  . ;c G )!*) . ?1>* . fc\@  . ;s maksG )!*) . ?'># . fc\@ ;u =  . ;c 555A tidak diperlukan sengkang ;u =  . ;s maks555A ukuran chimney memenuhi syarat  . ;c = ;u =  . ;s maks 555A diperlukan sengkang  . ;s G ;u 5  . ;c $s G S?  . ;s @ . b . yT > ? . fy@ $s min G ?b . y@ > ?# . fy@ ●

●

%

●

●

●ddd ● ● ●

Tul. pokok Sengkang

b

tul pokok sengkang h1 h' h# ?jika ada@ h4

1

tul pokok

' TIPIKAL PONDASI KELAS 4 Prodi D III Teknik Sipil Unpand

15


b

tul pokok sengkang h1 h' h# tul pokok 0 tiang bor

s\

s

s\

s '

tiang bor

s\ s ' s s\ chimney TIPIKAL PONDASI KELAS 6


16

Kriteria Desain Pondasi.doc

Recommend Documents