GOP
Pontificia Universidad Católica del Perú Departamento de Ingeniería Actual Norma E.060 Decreto Supremo 010-2009 – Vivienda
Simposio Nuevos Criterios para el Diseño Sísmico de Edificios de Concreto Armado
Mayo del 2009 Actualización mayor de la Norma E.060 de 1989
La Norma E.060 – Concr Concreto eto Armado Armado SENCICO Lima – Junio 2017 Ing. Gianfranco Ottazzi Pasino
A partir de noviembre del 2016 el Comité Técnico de la Norma
La Nueva Nor Nor ma E.060 E.060 (2018 ?) Estará basada, pri nci palmente, en en el
E.060 se volvió a instalar para revisar la Norma de Concreto Armado y actualizarla.
ACI 318 – 2011 y en el ACI 318 318 - 201 2014 4
Esperamos terminar la actualización en lo que resta de este año.
El Comité ha decidido no adoptar adoptar el nuevo nuevo
El ACI – 2014 no ha cambiado la filosofía de diseño en concreto armado
for mato (or ganizació n) del ACI 318-2 318-2014 014..
Seguiremos empleando el Diseño por Resistencia:
Mantendrá el for mato act ual de la Norma E.060, E.060, que corresponde al formato clásico o histórico del ACI h asta el 201 2011 1 y de l a E.060. E.060.
Resistencia Proporcionada
Efecto de las Cargas
Resistencia de Diseño Resistencia Exigida
Rn Rn =
Ru
i Si
Si = efecto (demanda) de las cargas
i = factores de amplificación de las cargas
1
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Alternativas Consideradas por el Comité A) Adoptar completamente el ACI 318S 2014 Ventajas: 1. Actual Actualizacio izaciones nes frecue frecuentes ntes 2. Amplia difusió difusión n en nuestro nuestro medio. medio. Tanto por por los ingenieros como por los estudiantes 3. Abunda Abundante nte bibliog bibliografía rafía (libro (libros s y progr programas) amas) 4. Public Publicación ación en Castellano Castellano por el propio propio ACI ACI 5. Com Coment entari arios os inc inclui luidos dos
* Alternativas Consideradas por el Comité B) Adapta Adaptarlo rlo a nuestros nuestros usos usos (realidad (realidad)) 1. Per Permit mite e inco incorpo rporar rar:: -
las car caract acterí erísti sticas cas loc locale ales s de los mat materi eriale ales s
-
la ca cali lida dad d de la ma mano no de obr obra a
-
el nive nivell y cal calida idad d de la supe supervi rvisió sión n
-
los lo s uso usos s y co cost stum umbr bres es
-
el uso uso de la termi terminol nologí ogía a utiliza utilizada da en nuest nuestro ro medio.
Esto es importante cuando se adoptan normas extranjeras basadas en otras realidades.
Cangrejeras y segregación en una columna.
Anclaje del refuerzo???
Super Cangrejeras en una placa.
2
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Falta de recubrimiento , mala calidad del concreto
Todos los defectos juntos.
Ausencia de Curado
M.Carrasco
M.Carrasco
Ductos y cajas para instalaciones eléctricas. Falta de compatibilidad entre especialidades
Falla por cortante en columna. Ausencia de estribos Sismo Moquegua 2001
Interferencia de instalaciones
3
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* Alternativas Consideradas por el Comité
• Combinaciones Básicas ( Resistencias Requeridas U)
B) Adaptarlo a nuestros usos (realidad) Cargas
Permitirá: 2. Modificar los Factores de carga del ACI (Resistencia Requerida)
NTE E.060
ACI-14
1.4 D + 1.7 L
1.2 D + 1.6 L
1.4D
D, L
S
1.2 D + 1.0 L S
1.25 D + 0.6 L S
1.2 D + 0.5 L S
1.25 (D + L)
D,L, Sismo
0.9 D
0.9 D S
S
Comparación de los Factores de Seguridad Globales Falla por flexión - Cargas Verticales • La reducción de los factores U puede conducir a que, bajo cargas de servicio, los esfuerzos en el acero ( fs) sean mayores ya que se requerirá menor área de acero. • En consecuencia pueden presentarse problemas con la fisuración y las deflexiones por flexión bajo cargas de servicio.
Comparación de los Factores de Seguridad Globales Falla por compresión - Cargas Verticales F.S = ( D + L)
0.8 (D +L)
= 0.70 (NTE)
Pu max = (0.8 Po)
L/D
= 0.65 (ACI)
E.060
ACI 14
=1.4 =1.7
=1.2 =1.6 MIN 1.4 D
Reducción del F.S.
0
2.50
2.69
-
0.5
2.68
2.56
4.5%
1.0
2.77
2.69
2.9%
1.5
2.82
2.77
1.8%
F.S = ( D + L)
(D +L)
= 0.9
E.060
ACI-14
=1.4 =1.7
=1.2 =1.6 Min 1.4D
0
1.56
1.56
-
0.5
1.67
1.48
11.4%
1.0
1.72
1.56
9.3%
1.5
1.76
1.60
9%
L/D
Reducción del F.S.
* Alternativas Consideradas por el Comité B) Adaptarlo a nuestros usos (realidad) Permitirá: 3. Modificar los Factores de Reducción de Resistencia del ACI Como consecuencia de no haber adoptado los factores de amplificación del ACI
4
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* Alternativas Consideradas por el Comité
Factores de Reducción de Resistencia ( ) NTE E.060
ACI-14
0.9
0.9
0.70
0.65
0.75
0.75
Entre 0.7 y 0.9
Entre 0.65 y 0.9
Cortante y Torsión
0.85
0.75
Aplastamiento en el concreto
0.70
0.65
Concreto Simple
0.65
0.60
B) Adaptarlo a nuestros usos (realida) Permitirá:
Flexión - Secciones controladas por tracción Columnas. Secciones controladas por compresión Estribos Espirales Columnas con poca carga axial. Secciones de transición en el ACI
4. No adoptar el Diseño Unificado del ACI En el cual los factores de reducción de resistencia en flexión y flexocompresión dependen de la deformación del acero en tracción. - Secciones controladas por tracción - Secciones controladas por compresión - Secciones de transición
Diseño Unificado en columnas ACI - 2014 Columna 0.40x0.80 3
6 5/8”
4 3/4”
3/8”@ 0.30
f’c = 210
Flexión alrededor del eje fuerte
4 3/4”
600
Nos preocupan las columnas !!
500
400
n o t
eb
300
P
200
E.060
100
ACI
0 0
27/67
20
40
60
80
100
Zona de transición
M ton-m
Fuente: Wight- MacGregor
* Alternativas Consideradas por el Comité B) Adaptarlo a nuestros usos (realidad) Permitirá:
* Alternativas Consideradas por el Comité B) Adaptarlo a nuestros usos (realidad) Permitirá: 7. Adaptar y Modificar el Capítulo 21 (Disposiciones para Diseño Sísmico)
5.
6.
Filtrar el contenido del ACI que no se aplica a nuestro medio.
Para cubrir los sistemas estructurales más comunes en nuestro medio.
Adecuar las Normas citadas por el ACI.
Las disposiciones de este capítulo deben estar en concordancia con los factores de modificación de la respuesta sísmica elástica especificados en la Norma E.030
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1) Edificios de pórticos Aporticado con muros de relleno
El sismo agotó la capacidad de las estructuras
Los edificios de pórticos y los sismos: La Molina 1974 Santa María 1968
Moquegua 2001 Pisco 2007
Ecuador , 2016 Magnitud 7.8 Falla tipo panqueque Ecuador , 2016 Magnitu d 7.8
6
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Mucha ductilidad, sin embargo, colapso
Ductilidad Olive View San Fernando 1971 Desplazamiento remanente = 0.50 m
Sismo Northridge 94 - Edificio de estacionamiento - Cal State Campus Tres pisos, prefabricado
Los edificios de pórticos, los sismos y los tabiques:
Terremoto de Ecuador Abril 2016 M = 7.8
Terremoto de Ecuador Abril 2016 M = 7.8
2) Edificios de placas o muros de corte
7
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Edificios de placas masivas 3) Edificios Duales (pórticos y placas)
4) Edificios integrales de concreto armado “Ductilidad Limitada” Híbridos
Sistemas estructurales
No hay que olvidar la otra cara de la ciudad
8
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Factores de Reducción (R) – Norma E.030
Norma E.030 - 2003 definió la clasificación en función del cortante en la base . La Norma E.060 subdividió los sistemas duales 100
Requisitos más exigentes de diseño y detallado
80
60
Pórticos R = 8
Porticos R=8)
40
Duales R = 7
Muros R = 6
Ductilidad limitada
Dual Tipo II (R=7)
Dual Tipo I (R=7)
Muros (R=6)
columnas Columnas
Muros muros
Cortante soportado por los muros
20
0
R=4
0
20
40
60
80
100
Cortante muros (%)
Nueva Norma E.030 – 2017 – Primera opción
100
Nueva Norma E.030 – 2017 – Segunda opción
100
Requisitos más exigentes de diseño y detallado
80
60
Porticos R=8)
40
Dual Tipo II (R=7)
80
Dual Tipo I (R=7)
60
Muros (R=6)
Columnas columnas Muros muros
Cortante soportado por los muros
20
Requisitos más exigentes de diseño y detallado Duales (R=7)
Porticos R=8)
Muros (R=6)
columnas Columnas
Muros muros
40
Cortante soportado por los muros
20
0
0 0
20
40
60
80 70
100
Cortante muros (%)
En contraste el ACI 2014 define:
0
20
40
60
70
80
100
Cortante muros (%)
Norma E.030 - RIGIDEZ
- Pórticos ordinarios -
Pórticos intermedios
-
Pórticos especiales
-
Muros ordinarios
-
Muros especiales
-
Combinaciones de pórticos y muros
LIMITES PARA DESPLAZAMIENTO LATERAL DE ENTREPISO ( i / hei )
Concreto Armado
0.007
Ductilidad limitada
0.005
Depende de la sismicidad de la zona y de la importancia de la estructura (Categoría de Diseño Sísmico). Esto aún no está en la Norma E.030
9
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•
Sin embargo, en terremotos fuertes será necesario movilizar la ductilidad
Consideraciones de Diseño Sismorresistente E.060 Entre las múltiples consideraciones de la Norma E.060 – Capítulo 21- se encuentra:
1.4 Diseño E.030 R=6
1.2 1.0
Sismo 66 a 0.4 g 5%
0.8
Ducti = 6
- Propender hacia los modos de falla dúctil con capacidad de disipar energía.
Diseño por
0.6
Capacidad
0.4 0.2 0.0 0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
Diseño por Capacidad Diseñar el acero de refuerzo por flexión utilizando el Diseño por Resistencia, con las cargas factorizadas (amplificadas) para determinar la resistencia requerida ( Mu)
Pu
Mu
Detallar la distribución de los refuerzos: acero en tracción, acero en compresión, anclajes, empalmes, estribos de confinamiento, etc. para obtener una respuesta dúctil en flexión.
Determinar la Resistencia Probable (en este caso Mpr ) M sobre la base de los refuerzos realmente colocados y la sobre-resitencia esperada.
Mpr
Mn
Curvatura
Mn Mu
Determinar la carga externa necesaria para producir la resistencia probable. En este caso es necesario calcular el valor de Vp tal que:
Mpr
Vp
Vp x l = Mpr
Diseñar con Vp y NO con Vu
Modos indeseables de falla Modos indeseables de falla
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NS Colapso de edificio con losa plana – Terremoto Méjico 1985
Mecanismo de piso blando (malo)
Las vigas disipan mejor la energía que las columnas
Región de rótula plástica (E.060) Región de un elemento de pórtico (columnas, vigas) o muro estructural en la que se espera que ocurra fluencia por flexión durante la respuesta sísmica inelástica de la estructura
Rótulas plásticas en vigas (bueno) Mecanismo de piso blando (malo) Columnas robustas.
Influencia de la carga axial
Detalles del Refuerzo
120
Diagramas momento – curvatura para una sección de 0.35x0.70
cu = 0.004
P = 250 P = 150
100
P = 100 80 ) m n o t (
P = 50
As = A´s = 24 cm2 = 2% fy = 4,200 (elastoplástico) d = 0.65 m
P=0
60
m o M
• Ganchos sísmicos: doblez de 135 grados más una extensión de 8 db al extremo libre de la barra, extensión no menor de 75mm. 8 db
40
75 mm 8 db
20
75 mm 0 0
10
20
30
40
50
60
Curv*1000 (1/m)
11
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El Capítulo 21 reconoce la importancia del Refuerzo Transversal en el desempeño sísmico 1) Confinamiento. Confinan el concreto comprimido y así aumentar su deformación de agotamiento (cu). 2) Pandeo de barras. Sirven para evitar el pandeo de las barras longitudinales en compresión, sobre todo cuando se esperan ciclos inelásticos de carga y descarga.
Funciones del Refuerzo Transversal 3) Control del Agrietamiento. Sirven para controlar el agrietamiento diagonal por cortante, evitando una falla frágil y permitiendo al elemento alcanzar su capacidad en flexión (falla dúctil) antes de que sobrevenga la falla frágil por cortante. 4) Mejorar el comportamiento de los empalmes traslapados de barras en tracción. Controlar el agrietamiento por tracción del concreto generado por esfuerzos de adherencia elevados.
Materiales
VIGAS y COLUMNAS
Edificios d e Muros Estruc turales
Concreto 21 MPa
≤
f’c
≤ 55
MPa
- barras corrugadas. - ASTM A-706M.
Acero
- ASTM A-615M: grado 280 ó 420 fyreal
≤
1,25
fyesp + 125MPa ≤
fu / fyreal
Requisitos geométricos vigas y columnas (Edificios de Muros)
VIGAS Y COLUMNAS DE LOS EDIFICIOS CON SISTEMA RESISTENTE A FUERZAS LATERALES DE MUROS ESTRUCTURALES La fuerza cortante de diseño Vu de las vigas y columnas, no debe ser menor que el menor valor obtenido de (a) y (b): a) La suma del cortante asociado con el desarrollo de los momentos nominales ( Mn) del elemento en cada extremo restringido de la luz libre y el cortante isostático calculado para las cargas de gravedad tributarias amplificadas. En los elementos en flexocompresión los momentos nominales en los extremos de la luz libre del elemento, estarán asociados a la fuerza axial Pu que dé como resultado el mayor momento nominal posible.
No hay requisitos mínimos ni máximos
b) El cortante máximo obtenido de las combinaciones de carga de diseño con un factor de amplificación para los valores del sismo igual a 2.5.
2.5 S 2.5 S
1.25 (D + L) 0.9 D
12
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Diseño del cortante en vigas por Capacidad - Edificios de Muros
Diseño cortante columnas por Capacidad - Edificios de Muros
Sobreresitencia = 1
Sobreresitencia = 1
Con los aceros de flexión realmente colocados se calculan las capacidades nominales en flexión a la izquierda y derecha
Con los aceros realmente colocados se calculan las capacidades nominales en flexión para el valor de Pu
Refuerzo longitudinal en vigas – Edificios de muros
Refuerzo transversal en vigas - Edificios de Muros
- estribos de diámetro mínimo 8 mm (según d barra longi.) en cada extremo:
Mn(+)
en toda la viga:
Mn(+) y Mn (-)
≥
Mn(-) / 3 ≥
Mnmáx / 4
- primer estribo a 100 mm de la cara - hasta 2h: no más de d/4 no necesita ser menor de 150 mm , 10 dbl, 24 dbe, 300 mm - en el resto: no más d/2 No menor que lo necesario por el diseño por fuerza cortante
Refuerzo transversal en columnas – Edificios de Muros 1%
≤ Cuantía ≤
6%
- estribos de diámetro mínimo 8 mm (según dbl)
DISEÑO DE VIGAS y COLUMNAS
Pórticos y Duales
- Lo ≥ hn/6, Bmáx, 500 mm - So -S
≤ ≤
8dbl, Bmín/2, 100 mm
16 dbl, 48dbe, Bmín, 300 mm
- en los nudos: S = 150 mm
No menor que lo necesario por el diseño por fuerza cortante
Pórticos Dúctiles
Sistema Dual
R=8
R=7
13
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Requisitos geométricos en vigas (Pórticos y Duales)
ln
bw bw
≥ ≥
4h 0.25 h
250 mm
≥
Diseño del cortante en vigas por Capacidad (Pórticos y Tipo II)
Requisitos geométricos en columnas (Pórticos y Duales)
Sobreresitencia = 1.25 Con los aceros de flexión realmente colocados se calculan las capacidades nominales en flexión a la izquierda y derecha
B B
≥ ≥
250 mm 0.25 L
Diseño cortante columnas por Capacidad (Pórticos y Duales)
Refuerzo longitudinal en vigas
(Pórticos y Duales)
Sobreresitencia = 1.25 Con los aceros realmente colocados se calculan las capacidades nominales en flexión para el valor de Pu
en cada extremo:
Mn(+)
en toda la viga:
Mn(+) y Mn (-)
≥
Mn(-) / 2 ≥
Mnmáx / 4
Cuantía longitudinal acero en tracción ≤ 2.5 %
14
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Confinamiento en vigas
(Pórticos y Duales)
Confinamiento en vigas (Pórticos y Duales)
- estribos de diámetro mínimo 3/8” - primer estribo a 50 mm de la cara
- hasta 2h: no más de d/4 , 8 db, 24 dbe, 300 mm - en el resto: no más d/2
en las zonas de confinamiento, la distancia horizontal entre las ramas verticales del refuerzo transversal no deberá exceder de 300 mm.
Resistencia mínima a flexión columnas
No menor que lo necesario por diseño por fuerza cortante
Resistencia mínima a flexión
(Pórticos y Duales)
(Pórticos y Duales)
P Mncs
P Mnvi
Mncs
Mnci + Mncs
≥
1.2 ( Mnvi + Mnvd )
Mnvd
Mnvi Mnci P
Mnvd
Mnci P
Mnci + Mncs
≥
1.2 ( Mnvi + Mnvd )
Confinamiento en columnas (Pórticos y Duales) 1%
≤
Si no se cumple lo anterior en algún nudo, las columnas que soportan las reacciones provenientes de dicho nudo, deben confinarse en toda su altura. En el ACI-2014 si no se cumple con esto las columnas deben ignorarse tanto en su rigidez como resistencia.
Confinamiento en columnas (Pórticos y Duales)
Cuantía ≤ 6% ´
- pórticos y duales
Ash
0.3
s bc f c f yt
- Lo ≥ hn/6, Bmáx, 500 mm
- estribos de diámetro mínimo 3/8” - So -S
≤ 6db,
≤
Ash
0.09
Ag 1 Ach
s bc f c´
Ash = 2 (as1 + as3)
f yt
Bmín/3, 100 mm
12 db, 250 mm (fuera de Lo)
Intención: El núcleo confinado debe mantener la capacidad de carga de la columna cuando se pierde el recubrimiento Ash = 2 as1 + as2
15
GOP
Confinamiento en columnas (Pórticos y Duales) Ash
0.3 Ash
´ c
s bc f f yt
0.09
Ag 1 Ach
Confinamiento en columnas – ACI 2014 Si Pu > 0.3 Ag f´c ó f´c > 70 MPa
´
s bc f c f yt
Ash
0.2
Pu f yt Ach
k f kn s bc
Si el núcleo de la sección satisface los requisitos de resistencia no es necesario cumplir con esta ecuaciones
Pérdida del recubrimiento en una columna. Northridge 1994 Mantener la capacidad de carga vertical
Olive View San Fernando 1971 Desplazamiento remanente = 0.50 m
Pérdida del recubrimiento en una columna. Mantener la capacidad de carga vertical
Cortante de diseño en el nudo (Pórticos y Duales) DISEÑO DE NUDOS (Pórticos y Duales )
Vu = 1.25 fy (As1 + As2 ) -
Vcol
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Muros
Muros
•
Diseño por flexo compresión
•
Diseño por cortante
Central Park, Santiago
Sol Oriente, Santiago
P
Sismo de Chile Feb. 2010
M
V
Viña del Mar
Acciones sobre los muros de corte t
17
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• Pandeo de los extremos de los muros por las
Principales tipos de Fallas
Muros Esbeltos
compresiones originadas por la flexión
= hw / lw > 2
Borde en compresión por flexión (columna arriostrada lateralmente, cargas de corta duración)
Mu Pu
Inestabilidad de placas delgadas. Podemos imaginarnos una columna aislada en el borde, que puede pandear alrededor de su eje débil. En placas delgadas conviene colocar “aletas”
Bazán y Meli
• Pandeo de los extremos de los muros por las
compresiones originadas por la flexión
•
Cuantías mínimas de acero
- Si Vu > 0.27
f'c Acw
El espesor de los muros será dimensionado
h 0.0025
considerando la posibilidad de pandeo lateral por
v 0.0025
flexión de los bordes del muro, salvo que se suministre arriostre lateral en los bordes mediante aletas.
- Si Vu < 0.27
f'cAcw
h 0.0020
deberá ser menor de 1/25 de la altura entre
v 0.0015
menor de 150 mm
Vu > Vc
Smax = 3t ó 0.40 m
El espesor del alma de los muros de corte no elementos que le proporcionen apoyo lateral ni
ó
Smax = 3t ó 0.40 m
• Cuantías mínimas de acero
• Cuantías mínimas de acero
En un muro deben emplearse cuando menos dos capas de refuerzo cuando:
- El refuerzo vertical distribuido no necesita estar confinado por estribos a menos que su cuantía exceda de 0,01.
- El espesor del muro sea mayor o igual de 200 mm. - O cuando la fuerza cortante Vu exceda 0.53 f'cAcw
- El refuerzo vertical distribuido no necesita estar confinado por estribos a menos que su cuantía exceda
Edificio Centro Mayor
de 0,01.
18
GOP
•Cantidad mínima de acero vertical para controlar el momento de agrietamiento del muro Puede conducir a una falla frágil.
Acero vertical control del momento agrietamiento •
Si el Msismo > Mcr
•
Si Mcr > Mn
Falla Frágil
Mn >`> Mcr
My
Mn > Mcr
My Mcr
Acero vertical control del momento agrietamiento Resistencia del Muro a flexocompresión
Agrietamiento por flexión
Mn < Mcr
Curvatura
Diseño por cortante
Mcr
(resistencia mínima de la sección)
Mcr (kg-cm) =
Ig yt
( 2 f'c +
Pu Ag
)
Pu = 1.25 (D + L) Aplicable sólo cuando Pu y Mu generan un esfuerzo en la fibra extrema en tracción mayor que 2 f'c
- Tratar que la falla se inicie por flexión (Diseño por Capacidad) - Falla por flexión tiene más ductilidad que la de
cortante. - No siempre es posible, depende de la esbeltez del muro y de la carga axial. - Tope superior de Vu diseño = R Vu análisis
Resistencia al Corte de los Muros
V Vn
V c
V s
Acw
hm 1,5 0,8 lm h si m 2,5 0,53 lm h si 1,5 m 2,5 se lm
f 'c
A c
h
fy
si
Ap or te d el c on cr eto en f un ci ón de l a esbeltez del mur o
obtien e interpo lando ent re 0,8 y 0,53
Vn máximo 2,7 f ´c AC
19
GOP
1.Paramuroso segmento sde muros sometid osa unatracción axial Nu (caso porejemplodemurosacopla dos convigas)el valo rde Vc obtenido
Resistencia al Corte de los Muros Para muros o segmentos de muros sometidos a una tracción axial significativa (muros acoplados con vigas):
Vc
Acw α
f'c (1 -
Vu
Diseño por cortante
Mu
Mn Vu diseño Vu análisis Mu anal. Mn Mu anal. R
Propuesta 0.5 R
Pn P
Nu 35 Ag
) e const
Pu
Mu analysis
Limitar a una altura del muro, desde la base, equivalente a lm, Mu/4Vu o los dos primeros pisos, la que sea mayor
M Mn
Mn
Falla de cortante por deslizamiento en las juntas de llenado horizontales de los muros Afecta la ductilidad y resistencia.
Juntas de llenado en placas. Transferencia del Cortante?
• Cortante fricción
Vn
( N u
Av fy )
Vn Vu = 0.85 Nu = 0.9 D
Cortante fricción
Av = Refuerzo vertical distribuido en el alma del muro
= 0.6
Concreto vaciado sobre concreto endurecido no intencionalmente rugoso.
Vn ( N u
Av fy )
= 1.0
Junta especial
20
GOP
•Confinamiento en las cabezas de los muros (ductilidad)
•Confinamiento en las cabezas de los muros (ductilidad) - Ductilidad
- Capacidad de deformación del concreto (confinamiento) - Pandeo de barras en compresión
•Alternativamente - Confinamiento en las cabezas de los muros
m
Confinamiento especial cuando : h m
c
lm
60 0
Elementos especiales de borde cuando el esfuerzo de compresión en la fibra extrema (fc) exceda de 0.2 f´c. El esfuerzo de compresión se calcula con teoría lineal elástica:
m hm
fc =
c
l m
ACI - 2014
lm 1.5 m
60 0
Pu Ag
+
Mu Yt Ig
hm
c
•Confinamiento especial
•Cuando no se requiere Confinamiento especial Estribos para control de pandeo de barras en compresión: Espaciamiento estribos: - S ≤ 16 db
Espaciamiento estribos:
- S ≤ 48 d estribo
- S ≤ 10 db
- S ≤ menor dimensión del elemento de borde
- S ≤ menor dimensión del elemento de borde
- S ≤ 0.25 m
21
GOP
Vigas de Acoplamiento entre Muros Muros acoplados
Northridge 94 - Edificio 15 pisos en Santa Monica
Torre O´Higgins,Concepción
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Edificio con losas sin vigas (Flat Plate)
Colapso de edificio con losa plana – Terremoto Méjico 1985
Requisitos para edificios de losas planas sin vigas - Máximo de 5 pisos, sin exceder de 18 m de altura.
El Capítulo 21 cubre en detalle también los edificios con muros de ductilidad limitada.
- Muros estructurales capaces de tomar el 80% del cortante sísmico. - Vigas peraltadas de borde en todo el perímetro.
Falta inco rporar, en el Capítulo 21, los requis itos para edifici os con sis temas prefabricados.
- La deriva máxima de entrepiso no debe exceder de 0,005. - Para el análisis sísmico se considerará como viga una franja de losa en cada eje de columnas. - Cuando se tengan losas nervadas: Se tendrán zonas macizas alrededor de las columnas y muros. Se tendrá una losa superior de 50 mm de espesor.
Pontificia Universidad Católica del Perú Departamento de Ingeniería
Gracias por su atención
Ing. Gianfranco Ottazzi Pasino
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