INICIO
Dados: Perfil, tipo de acero y detalles de conexiones con el resto de la estructura
ESPECIFICACIONES ESPECIFICACIONES AISC 2005 (LRFD – ASD) ASD)
ELABORADO POR : M.I. Ing. Héctor Soto Rodríguez e Ing. Alejandro García Ocampo
Obtener Fy y Fu de las tablas 1.1, NTC Metálicas 2004
Obtener el Ag del catálogo de perfiles estructurales AHMSA o del IMCA
Estado límite de flujo plástico en la sección total: Td1=0.9 Fy Ag (LRFD)
NO ¿Conexión extrema atornillada?
An = Ag
SI
Cálculo del área neta (An (An)) 2 An= An= Ag – Ag – ∑ A ag + ∑ (S /4g) t
DIAGRAMA DE FLUJO No. 1
Obtención del coeficiente de reducción del área neta (U ( U) Ref. TABLA D3.1 AISC 2005
Calculo del área neta y efectiva (Ae ( Ae)) Ae = An U
Estado límite de fractura en la sección neta
Td2= 0.75 Fu Ae (LFRD)
Resistencia de diseño Td = menor [ Td1 ; Td2]
SI
Td ≥ Tu
· ·
La sección propuesta es correcta Revisar la resistencia de los tornillos y la ruptura en bloque por cortante y tensión
NO
1 Se adapta la conexión del miembro y se repite el diseño
FIN
ESPECIFICACIONES AISC 2005 (LRFD – ASD) ELABORADO POR: M.I. Ing. Héctor Soto Rodríguez e Ing. Alejandro García Ocampo
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Si
¿Todas las partes de la sección transversal están conectadas?
U = 1.0
No Si
¿Número de tornillos de alta resistencia por línea?
U = 0.75
Ni = 2 ?
Si
No Secciones laminadas o saldadas H ó I conectadas solamente por los patines?
Si
U = 0.9
No bf /d ≥ (2/3)?
No Si Tes obtenidas de secciones laminadas o soldadas conectadas únicamente por los patines?
U = 0.9
Si bf /d ≥ (2/3)?
No
U = 0.85
FIN
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ESPECIFICACIONES AISC – 2005 (LRFD-ASD) ELABORADO POR: M.I. Ing. Héctor Soto Rodríguez e Ing. Alejandro García Ocampo
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Dados: tipo de perfil y acero, longitud, condiciones de apoyo del miembro, carga de diseño y de servicio (Pu y Pa)
Obtener Fy de la tabla 1.1 NTC-Metálicas-2004 ó del M-IMCA, pag. 24
Obtener las propiedades de diseño del perfil propuesto, del catálogo AHMSA ó M-IMCA
Factores de longitud efectiva: kx, ky Fcr Sección E3, Especificaciones AISC 2005 Longitudes efectivas: kxLx, kyLy
No
Ir a la sección E7 Miembros con elementos esbeltos
Cumple con los requisitos Tabla B4.1 Valores máximos permisibles de las relaciones anchogrueso?
Si
Se propone otro perfil
No
Kl / r ≤ 200 Sección E2 relación máxima de esbeltez EC. (E3-4)
Kl / r < 4.71 SE/Fy
Ó Fe ≥ 0.44 Fy
Si
Fcr = [0.658
Fy/Fe
] Fy , EC. (E3-2)
No
KL/r >4.71 E/Fy Ó Fe>0.44 Fy
Fcr = 0.877 Fe , EC.(E3-3)
Pn = Fcr Ag EC.(E3-1)
Pag.4
3
ESPECIFICACIONES AISC – 2005 (LRFD-ASD) ELABORADO POR: M.I. Ing. Héctor Soto Rodríguez e Ing. Alejandro García Ocampo
Continúa de pag. No. 3
Pag. 3
ΦPn > Pu (Φ =0.90)
Se propone otra sección
Pn/Ω > Pa (Ω=1.67) No
Seccion E1 Disposiciones Generales
Si
La sección Propuesta es correcta
FIN
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DIAGRAMA DE FLUJO.- ANÁLISIS DE UN TRAMO DE VIGA NO SOPORTADO LATERALAMENTE UTILIZANDO LAS AYUDAS DE DISEÑO DEL M-AISC 2005 (LRFD-ASD) ELABORADO POR: M.I. Ing. Héctor Soto Rodríguez e Ing. Alejandro García Ocampo
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Tablas 3-10 PERFILES W, Momento disponible en función de la longitud no soportada laterlamente
Dados: Fy, perfil IR, Lb, Mu y Cb
De las tablas 3-10 M-AISC 2005 (LRFDASD)Perfiles W, Momentos disponibles en función de su longitud no soportada lateralmente, se obtienen las resistencias de diseño y permisibles a flexión para el perfil dado.
Si Lb ≤ Lp
ΦMp
= Φb Zx Fy
No De las tablas 3-10, M-AISC 2005 (LRFD-ASD) se obtienen las resistencias de diseño y permanentes a flexión correspondientes Cb=1.0 ; Lb, para el perfil IR propuesto
Md= Φb Mn = min [Cb Mºd ; Φb Mpx ]
Si Md ≥ Mu ?
No
El perfil ensayado a es adecuado a flexión
La sección propuesta no es adecuada El diseño de la viga debe incluir: Revisión por cortante Revisión de deflexión Revisión por vibración · · ·
FIN
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Obtener las dimensiones y propiedades geométricas del perfil propuesto, del catálogo AHMSA ó M-IMCA:
Dados: Fy, perfil IR, Lb,Mu y Cb.
ho,ryy,rxx,Sx,Iy,Ix,J,Zx,Zy,Cw
NOTA No.6 De las tablas 3-2, Perfiles W, Selección por Zx, se obtiene:
Lp, Lr, ΦbMp y
F
Si
NOTA No.4
A
Md = Mp = ΦbMn = ΦbZx Fy
Lb ≤ Lp ?
No Si Lb ≥ Lr ?
Ec. (F2-2)
No NOTA No.1,No.2 Obtener Sx, ry, X1, X2 de la tabla 1 M-AISC 2005 (LRFD-ASD)
NOTA No.2
Lb > Lr
No Si
Contínua Pag. No.7
NOTA No.1
NOTA No.2
NOTA No.3
NOTA No.4
Ec. (F1-1)
Ec. (F2-6)
Ec. (F2-7)
Ec. (F2-6)
NOTA No.5
E= 2.039X106 Kg/cm2 E= 200,000 Mpa E=29,000 Ksi
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Con tin uac ión de l a págin a No.6 Viene de la Pag. No.6
Ec. (F2-3)
Ec. (F2-4) A Pag. No.6
Md = Φb Mn = min [ Cb Mn ; Φb Mpx ]
La sección es inadecuada
Md ≥ Mu ?
La sección propuesta es adecuada por flexión
FIN
NOTA No.1
NOTA No.2
NOTA No.3
NOTA No.4
Ec. (F1-1)
Ec. (F2-6)
Ec. (F2-7)
Ec. (F2-6)
NOTA No.5
E= 2.039X106 Kg/cm2 E= 200,000 Mpa E=29,000 Ksi
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· · ·
Datos: Pu, bf, d B,N, t, Fypl F’c,e1,e2,e3,e4 Rediseñar
e=min (e1,e2,e3,e4) A1= B N A2=(B+2e)(N+2e) r= A1/A2 b= min[Sr ; 2] Pdp= 0.60[0.85 f’c b] A1
No
Pdp ≥ Pu ?
Revisar B y/o N
Si Ver Diagrama de Flujo, Determinación del grueso de placa base
Determine el grueso necesario treq
No
t ≥ treq ?
Revisar B, N y/o t
Si
Las dimensiones de la placa base son adecuadas
FIN
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m= (N - 0.95 d)/2 n= (B - 0.80 bf)/2
X= [ (4 bf d)/(bf+d)2]( Pu/Pdp) l= min [ 2Sx /1 +S(1-x) ; 1] N’= (1 / 4)S(bf d) N*= l n’
L= max [ m,n,n*]
T req= l S 2 Pu / (0.9 Fypl B N)
FIN
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