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UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
CÁLCULO y diseño de una toma lateral
DISEÑO HIDRAULICO II
LUIS ANDRES VACA RUMIGUANO14/07/20146to – 2doLUIS ANDRES VACA RUMIGUANO14/07/20146to – 2do
LUIS ANDRES VACA RUMIGUANO
14/07/2014
6to – 2do
LUIS ANDRES VACA RUMIGUANO
14/07/2014
6to – 2do
INTRODUCCIÓN
BOCATOMA LATERAL
Se ha definido la función del barraje vertedero y del canal de limpia; a continuación se tratará de la estructura de captación o toma, la cual está ubicada por lo general aguas arriba del barraje vertedero, siempre tratando de estar en un lugar donde el ingreso de sedimentos sea en mínimo (ya se ha mencionado, que el ideal es el lado exterior de la parte cóncava de una curva).
En lo que respecta a su cimentación es recomendable que el lugar elegido reúna condiciones favorables de geología (es preferible buscar roca para asentar la estructura),de topografía (que disponga de una cota suficientemente a fin de disminuir las obras complicadas), y de facilidad constructiva (objetivo básico para reducir los costos de construcción)
La destrucción de las cuencas naturales hidrográficas ha causado una crítica escasez de la misma, afectando extensas áreas y poblaciones. Sin embargo, a través de la tecnología conocida como captación del agua, ciudades y comunidades o pueblos pequeños pueden aprovechar el recurso agua, ya sea para consumo domestico, con fines agrícolas, o con fines industriales.
Además para la utilización de los recursos hidráulicos disponibles es necesaria la elaboración de estructuras hidráulicas, que comprenden las captaciones, conducciones, desripiadores, entre otras.
OBJETIVOS
Tener una idea clara sobre el cálculo y diseño de una bocatoma, que va a ser de gran ayuda después en nuestra profesión.
Saber diseñar con criterios claros las diferentes estructuras hidráulicas que se presentan en una Bocatoma.
Calcular y diseñar las obras hidráulicas de la toma lateral: azud, disipador de energía, muros de ala, rejilla, desarenado, desripiador y transición.
Determinar la ubicación de la captación y trazado del canal dentro de la faja topográfica
Saber de dónde sale todo el cálculo que representa cada símbolo y de donde se lo obtiene que se presenta en el cálculo de cada unidad.
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
En este proyecto se tiene una captación lateral de un río, que el caudal que se quiere captar es de 10 m3/s , con el fin de tener una idea de como va diseñado y calculado los diferentes tipos de estructuras hidráulicas que se requiere para el proyecto de riego, con lo cual es de suma importancia para nosotros; en las cuales vamos a tener las siguientes estructuras hidráulicas
Azud (Vertedero)
Rejilla
Desripiador
Desarenado
Transición
DESARROLLO DE LA MEMORIA GENERAL Y TECNICA
Las diferentes metodologías escogidas para este proyecto de riego son todas las explicadas en clase, con un diseño optimo tras un análisis técnico y económico en función de la productividad del proyecto.
El proyecto va a tener la misión de suministrar el recurso hídrico a las poblaciones aledañas a la captación. Realizado los estudios hidrológicos, geológicos, hidrogeológicos se obtuvieron como dato lo siguiente:
Qcrecida= 50m3s
Qdiseño= 10m3s
Ancho del rio = 35 m
Pendiente del rio= 1.4%
Qfirme= (Q90%)
Qfirme90%=Qdiseño*90%=9 m3s
Qmedio anual=(Qfirme+Qcrecida)/2= 29.5m3s
Qecologico= 10%Qmedio anual= 2.95 m3s
CALCULOS Y DISEÑOS DE LAS ESTRUCTURAS HIDRAULICAS
AZUD
Significa 'barrera', siendo esta habitual para elevar el nivel de un caudal o río con el fin de derivar parte de este caudal a las acequias.
El azud, es parte importante en los sistemas de regadío por métodos tradicionales, en los que los azudes, junto a la acequias formaban un sistema hidráulico, que además de servir de uso para riego, alimentaba los lavaderos, abrevaderos para animales, e incluso se utilizaba la fuerza del agua para los molinos de agua, (EN ESTE CASO PARA RIEGO)
Por lo general son estructuras de hormigón y su sección transversal es de forma curvilínea para adaptarse a los principios de la mecánica de fluidos, de esta manera se minimiza el rozamiento del agua con la superficie del azud para evitar la erosión.
DISEÑO DEL AZUD
Datos/Nomenclatura:
Qd=Caudal de diseño= 10 m3/s
B= Ancho del azud = 35 m
Qc= caudal de crecida = 50 m3/s
P= altura azud = 2,8 m
g= gravedad= 9,81 m/s2
To=Altura total
Altura de diseño (Hd):
Hd=Qc2L23
Hd= altura de diseño
L=B= ancho del azud
Hd=502*3523
Hd= 0.80 m
Diseño del vertedero:
R1= 0,5 * Hd R2=0,2* Hd
R1= 0,5 * 0,80 R2 = 0,2 * 0,80
R1=0,40 m R2 = 0,16 m
0.282Hd= 0,23m 0.175Hd= 0,14
2196,0 msnm2196,0 msnm2199,62199,62198,82198,8Perfil del Azud:
2196,0 msnm
2196,0 msnm
2199,6
2199,6
2198,8
2198,8
Pendiente de la cara aguas arriba
K
n
3 a 1
1,936
1,836
3 a 2
1,939
1,810
3 a 3
1,873
1,776
Vertical
2,000
1,850
Y
x
m
m
-2,8
2,29
-2,6
2,2
-2,4
2,107
-2,2
2,01
-2
1,909
-1,8
1,804
-1,6
1,692
-1,4
1,575
-1,2
1,449
-1
1,313
-0,8
1,164
-0,6
0,996
-0,4
0,8
-0,2
0,55
0
0
Radio de curvatura del zampeado:
To= P+Hd
To = 2,80 + 0,80
To = 3,60m
V = 2*g*(To-0,5*P)
V = 2*9,81*(3,60-0,5*2,80)
V = 6,57 m
R = 10V+6,4*Hd+163,6*Hd+64
R = 106,57+(6,4*0,80)+16(3,6*0,80)+64
R=2,59 m
2196,0 msnm2196,0 msnm2199,62199,62198,82198,8
2196,0 msnm
2196,0 msnm
2199,6
2199,6
2198,8
2198,8
1.1 Estabilidad del Azud
En esto de las obras de retención es obligado realizar el respectivo calculo estático y estructuras de estabilidad del azud. En lo que concierne a la estabilidad , si bien es cierto las presas resultan perfectamente estables aun con depresiones fuertes , otras de perfil diferente por circunstancias accidentales en la descarga durante una creciente como por ejemplo el paso de los cuerpos flotantes pueden accionar entradas intempestivas de aire debajo de la lamina vertiente haciendo que esta se despegue .
DATOS/NOMENCLATURA
σsedimentos = peso específico sedimentos = 1800 kg/m3
σsed sumergido = peso específico sedimentos sumergidos =1100 kg/m3
σagua = peso específico agua = 1000 kg/m3
σhormigón = peso específico hormigón = 2400 kg/m3
μ =coeficiente de fricción hormigón - roca = 0,7
Paf = peso árbol flotante = 500 kgf
Vsup rio= velocidad superficial del rio = 2 m/s
FUERZAS ACTUANTES
Fs = fuerza debida a los sedimentos
FH1, FH2 = fuerzas de empuje del agua
Fimp = fuerza de impacto por sólidos flotantes
Fsub = fuerza de sub-presión
Fs=σsed sumergido Po^22
Fs=1100 * 2,48^22
Fs= 3382,72 kg/m
FH1=σagua Po^22
FH1=1000 * 2,48^22
FH1= 3075,2 kg/m
FH2= σ h Po
FH2= 1000 * 0,32 * 2,48
FH2=793,60 kg/m
Fimp= masa*velocidad
Fimp= 5009,81*2
Fimp= 101,94 kg-m/s
Fsub= σ Ht t2
Fsub= 1000 * 3,5 *4,502
Fsub= 7875 kg/m
Fuerzas resistivas:
W1 = 1*2,80*2400
6720 kg
W2=((2,50*2,50)/2)*2400
7500 kg
W3 = 4,50*0,7*2400
7560 kg
W4 = 1*1,30*2400
3120 kg
Wa = 2,8 * 2 * 1000
5600 kg
FUERZA
MAGNITUD
BRAZO
M. VOLCAM
M. RESIST
FH
Fimp
101,94
3,50
356,79
Fs
3382,72
1,53
5175,5616
FH1
3075,2
1,53
4705,056
FH2
793,60
1,94
1539,584
Fv (-)
Fsub
7875
3,67
23625
Fv
W1
6720
3,00
13440
W2
7500
1,67
4500
W3
7560
2,75
17010
W4
3120
5,00
12480
Wa
5600
4,50
19600
Distancia:
y= M resist- M volcam Fv
y= 94275-40678,24 30500-7353,46
y= 2,32 m
Factor al volteo:
Fvolteo= M resist M volcam
Fvolteo= 9427540678,24
Fvolteo= 2,32 > 2 SI CUMPLE
Factor de deslizamiento:
Fdesliza= μ * Fv FH
Fdeslizam= 0,7 *(30500-7353,46 ) 7353,46
Fdeslizam= 2,20 > 1,5 SI CUMPLE
CUENCO DISIPADOR
Datos/ Nomenclatura
Qcrecida= caudal de crecida= 50 m3/s
P= altura azud= 2,8 m
Hd= altura carga de agua = 0,80 m
L = ancho del azud = 35m
K=coeficiente de pérdida= 0,95
K´=1,15
do= 1,40 m
To = 3,60 m
Caudal Unitario:
q= Qcrecida L
q= 50 35
q= 1,43 m3/s
Calado contraído :
dcont (asumido) = 1
(Primera conjugada d1)
dcont = q k 2g (To- dcont asumido)
dcont = 1,43 0,95 29,813,60-1
d1 = 0,21 m
(Segunda conjugada d2)
d2 = d12 1+8 q2g d130,5-1
d2 =0,212 1+8* 1,4329,81 0,2130,5-1
d2 = 1,31 m
d2 vs do
1,31<1,4 NO CUMPLE
dcont´ = q k 2g (To- dcont asumido)
dcont´ = 1,43 0,95 29,813,60-0,21
dcont´ = 0,18 m
(Segunda conjugada d2)
d2 = d12 1+8 q2g d130,5-1
d2 =0,182 1+8* 1,4329,81 0,1830,5-1
d2 = 1,43 m
d2 vs do
1,43>1,4 SI CUMPLE
Cálculo y (umbral):
"Profundidad del colchón amortiguados se asumirá z=0"
y = ( K´ * d2) – ( d0 + z)
y = ( 1,15 * 1.43) – ( 1,4-0)
y = 0,24 m
Nuevo calado contraído:
To2= To + y
To2 = 3,60 + 0,24m
To2=3.84 m
Calado contraído:
dreal = q k 2g (To- dcont asumido)
dreal = 0,18 m
d2 = d12 1+8 q2g d130,5-1
d2real =0,212 1+8* 1,4329,81 0,2130,5-1
d2real = 1,43 m
Condición para que el resalto sea sumergido:
( y+do ) vs d2real
(0,24+1,4) vs 1,43
1,64 > 1,43 si cumple RESALTO SUMERGIDO
2199,62199,62198,82198,82196,0 msnm2196,0 msnm
2199,6
2199,6
2198,8
2198,8
2196,0 msnm
2196,0 msnm
2.1 MUROS DE ALA
Datos/Nomenclatura
Qcrecida= caudal de crecida= 50 m3/s
P= altura azud = 2,8 m
Hd= altura carga de agua = 0,80 m
L = ancho del azud = 35m
To=3,60 m
Altura del muro de ala:
Qc
Fb
<50
0,30 m
>50
0,40 m
H = To + fb
H = 3,6 + 0,4
H = 4 m
22002200
2200
2200
2198,82198,82199,62199,62196,0 msnm2196,0 msnm
2198,8
2198,8
2199,6
2199,6
2196,0 msnm
2196,0 msnm
Diseño de la rejilla
Datos/Nomenclatura
Qdiseño= caudal de crecida= 50 m3/s
P= altura azud = 2,8 m
Hd= altura carga de agua = 0,80 m
L = ancho del azud = 35m
Y1= altura al umbral de la rejilla = 1,19 m
Hr = altura de la rejilla= 1 m
K = coeficiente de pérdida= 0,85
s = coeficiente de sumersión
M = coeficiente de descarga
b = ancho libre rejilla
Ancho libre de la rejilla
Q = k * s * M* b* Hd 3/2
y1 = y2 = 1,9 m
Z = 0,10 a 0,20
hm = Hd + Z
hm = 0,8 + 0,20
hm = 1 m
Cálculo deS: S = 1,05 *1-0,2*hmy2 * 3ZHd
S = 1,05 *1-0,2*11,9 * 30,200,8
S = 0,59
Cálculo de M: M = 0,407+0,045 HdHd+y1 *1+0,285*HdHd+y1^Z * .2g
M = 0,407-0,045 (0,8)0,8+1,9 *1+0,285*0,80,8+1,9^0,2 * .2*9 81
M = 2,30
Ancho libre rejilla:
b = Qdiseñok s M Hd3/2
b = 12,12 m
Número de barrotes:
Sb = 0,20 m
b = 0,10 m
# barrotes = 12,120,20
# barrotes = 60,6 = 61
Número de módulos:
Longitud módulo = 1,5m a 2,5m
# módulos = 12,122
# módulos = 6
Ancho total de la rejilla
B = 12,12 + (0,10 * 60)
B=18,12
N = 61 – 1
N = 60
Se ocupará 6 módulos de 2m IGUAL a 12m, con 5 pilas de 0,30 m
# barrotes = 120,20
# barrotes = 60
Br = 13,5 + (0,10 * 59) Br= 19,4 m
N = 60 – 1 N = 59
Altura mojada:
h = Hr + y1
h = 1 + 1,19= 2,19 m
Área del rio:
A = 35 * 2,19
A=76,65 m2
Velocidad del río:
Vrio = 29,576,65
Vrio= 0,38 m/s
Velocidad en la rejilla
Vrejilla = 1019,4
Vrejilla= 0,52 m/s
Área rejilla :
Ar=Bt *altura rejilla
Ar = 19,4 *1
Ar = 19,4 m2
Ángulo de inclinación:
α = 20°
2197,92197,92198,82198,82198,92198,921962196
2197,9
2197,9
2198,8
2198,8
2198,9
2198,9
2196
2196
Compuerta de purga
Datos/Nomenclatura
Qmedio anual = caudal medio anual = 29,5 m3/s
a = abertura de descarga = 0,80 m
H=P= altura azud = 2,8 m
L = ancho del azud = 35m
k = coeficiente de velocidad = 0,95 a 0,97
V = velocidad aguas arriba = 0,38 m/s
Ancho de compuerta:
a/H
e
0
0,611
0,1
0,615
0,15
0,618
0,2
0,62
0,25
0,622
0,3
0,623
0,35
0,628
0,4
0,63
0,45
0,638
0,5
0,645
0,55
0,65
0,6
0,66
0,65
0,675
0,7
0,69
0,75
0,705
0,8
0,72
0,85
0,745
0,9
0,98
1
1
e = a/H
e = (1,50)/(2,80)
e= 0,54
e = 0,646
Q = k e a b 2g H+V^22g
29,5 = 0,96*0,646*1,50*b*2*9,81 2,80+0,38^22*9,81
b = 4,3 m
Canal de purgas
Datos/Nomenclatura
Qmedio anual = caudal medio anual= 29,5 m3/s
a = abertura de descarga= 0,80 m
b = ancho de la compuerta= 4,30 m
S = pendiente= 3% - 5%
n = 0,015
Cálculo de K
K = Q medio anual * nb83 S12
K = 29,5 * 0,0154,383 0,0312
K = 0,052
De la tabla podemos escoger Yn/b :
Ynb = 0,199
Yn4,30 = 0,199
Yn = 0,856 m
Desripiador
Datos/Nomenclatura
Qdiseño = caudal de diseño= 10 m3/s
M = coeficiente del vertedero= 2,25
S = corrección por humersión= 0,57
Bt = ancho total de la rejilla= 19,4 m
Y1= altura al umbral de la rejilla = 1,19 m
Ancho del desripiador. (bo)
Qdiseño = S*M*bo* (H+y1)3/2
10 = 0,57 * 2,25 *bo* ( 1 + 1,19)3/2
bo = 2,41 m
Z = d1 + Q^22*g*Br*d1^2
1,19 + 1 = d1 + 10^22*9,81*19,4*d1^2
d1 = 2,13 ; 0,38; -0,32
d1 = 0,38
q=Q/Br
q = 10/19,4 = 0,51546
d2 = dn2 -1+1+8*q^2g *d1^3
d2 = 0,382 -1+1+8 * 0,51546^29,81 *0,38^3=0,23
d2 vs Z
0,23 < 2,19 Resalto sumergido
Longitud del resalto
L = 2,5 (1,9 d2 – d1)
L = 25 ((1,9 * 0,233) – 0,38)
L = 1,57 m
L será = 1,60 m
Canal del desripiador
Datos/Nomenclatura
Yn= altura al umbral de la rejilla = 1,19 m
n == 0,025
b = ancho de la compuerta= 1,00 m
Área
A = 1,19 * 1,00 = 1,19 m2
Perímetro mojado
P = (2*1,19 + 1) = 3,38 m
Radio hidráulico
R = 1,193,38 = 0,35
Velocidad
v = 101,19 = 8,40 m/s
Pendiente
J = 8,402*0,02520,35^(4/3) = 0,018
1,8% > 1,4% SI CUMPLE
Compuerta limpieza desripiador
Datos/Nomenclatura
Yn= altura al umbral de la rejilla = 1,19 m
n == 0,03
b = ancho de la compuerta= 2,00 m
Área
A = 1,19 * 2,00 = 2,38 m2
Perímetro mojado
P = (2*1,19 + 2,00) = 4,38 m
Radio hidráulico
R = 2,384,38 = 0,54m
Velocidad
v = 102,38 = 4,20 m/s
Pendiente
J = 4,202*0,0320,54^(4/3) = 0,036
2196,232196,232198,92198,92197,92197,921962196
2196,23
2196,23
2198,9
2198,9
2197,9
2197,9
2196
2196
Transición
La transición es una estructura que se usa para ir modificando en forma gradual la sección transversal de un canal, cuando se tiene que unir dos tramos con diferente forma de sección transversal, pendiente o dirección. La finalidad de la transición es evitar que el paso de una sección a la siguiente, de dimensiones y características diferentes, se realice de un modo brusco reduciendo así las perdidas de carga en el canal. Las transiciones se diseñan tanto a la entrada como a la salida de diferentes estructuras tales como: Tomas, rápidas, caídas, desarenadores, puentes canal, alcantarillas, sifones invertidos
Datos:
12,5
FLUJO:
Subcrítico
2,00m
3,50m
Longitud Horizontal
L=3,38 m
L = 3,40 m
Longitud Inclinada
L'=3,465 m
T=1,16 m
R=10,55m
Desarenador
El principio consiste en reducir la corriente del agua a una velocidad mínima y distribuirla uniformemente a lo largo de la sección de la cámara. El tiempo de transcurso del agua por la cámara, no debe ser menor que el tiempo que la partícula en suspensión necesite para depositarse. El tiempo de sedimentación (ts) debe ser mas corto que el tiempo de recorrido o desplazamiento del agua a lo largo de la cámara. En general las materias en suspensión, están compuestas de partículas de diferentes tamaños de grano. El agua ingresa al desarenador con turbulencia. Para lograr una corriente tranquila uniforme hay que prever un tramo de transición bien diseñado.
Datos/Nomenclatura
Qdis =
10,00
m3/s
Q 90% =
9,00
m3/s
Q crec =
50,0
m3/s
Tr =
100
años
Material
arena
d =
0,50
mm
Diámetro de la partícula
gs =
2,65
T/m³
Peso específico de la partícula
T =
10,0
° C
Temperatura del agua
u 10° =
0,01309
cm2/s
Viscosidad cinemática
Vs =
8,05
cm/s
Velocidad de sedimentación
Criterios de Diseño:
Vp =
(0.7 - 1.20)
m/s Velocidad de paso
=> Vp =
0,8
m/s
Esquema general del comportamiento del solido en el desarenador
VhVsHZona de EntradaZona de SalidaVhVsHZona de EntradaZona de SalidaLLZona de LodosZona de Lodos
Vh
Vs
H
Zona de Entrada
Zona de Salida
Vh
Vs
H
Zona de Entrada
Zona de Salida
L
L
Zona de Lodos
Zona de Lodos
Ecuaciones Utilizadas
Velocidad de sedimentación teórica
8,050
cm/s
Viscosidad Cinemática a 17°
0,01309
cm²/s
Determinacion dereynols
30,75
R =
30,749
R > 1
Es aplicable la LEY de ALLEN
d =
0,500
d =( 0.1 - 1) mm
Determinacion de velosidad ley de allen
Coeficiente de fricción
1,662
Velocidad Real
0,081
m/s
26,10
VH
VS =
0,0683
Factor de Corrección de Velocidad
0,0122
m/s
Velocidad de cimentación Final
0,068
m/s
Determinacion de velocidad horizontal
Velocidad de Avance
35,90=0,36
CRITERIO
para que la partícula no sea arrastrada
Vh adop =
0,320
m/s
Según Camp
a : Cte. de cálculo, Pa' d = 0.5 mm a =44
=> Vh =
31,11cm/s
Determinacion de la geometria del desarenador
Dato:
f=
2,50
factor geométrico q' permite tener relación con
la altura con respecto al canal
Area desarenador
31,25m2
Altura Desarenador
3,54
m
Ancho desarenador
8,84 =>3,5 m
Longitud desarenador
Dato:
(1.0 - 1.3) Factor de eficiencia
fs=
30%
Longitud calculada del desarenador
18,62
m
Longitud adoptada del desarenador
24,21m
L= 8,40m
B =
3,50
4,89
h = 3,54
hmin
bmin =
1,50
Canal de Lavado de Sedimentos
VERTEDERO DE PASODESARENADORCOMPUERTATRANSICIONTANQUE DE CARGACONDUCCIONPLATAFORMA DE OPERACIONCANAL DE DESCARGA11 2 2 3 3VERTEDERO DE PASODESARENADORCOMPUERTATRANSICIONTANQUE DE CARGACONDUCCIONPLATAFORMA DE OPERACIONCANAL DE DESCARGA11 2 2 3 3
VERTEDERO DE PASO
DESARENADOR
COMPUERTA
TRANSICION
TANQUE DE CARGA
CONDUCCION
PLATAFORMA DE OPERACION
CANAL DE DESCARGA
1
1
2
2
3
3
VERTEDERO DE PASO
DESARENADOR
COMPUERTA
TRANSICION
TANQUE DE CARGA
CONDUCCION
PLATAFORMA DE OPERACION
CANAL DE DESCARGA
1
1
2
2
3
3
Canal de descarga
Q =
2,27
m³/s
n =
0,025
J =
1,0%
B1 =
1,5m
Área
A = 0,591 m2
Perímetro mojado
P = 2,288m
Radio hidráulico
R = 0,258m
Velocidad
v = 3,842 m/s
H=0,453 m
Dimensiones del canal de descarga
0,06
0,39
1,5
Corte del desarenador
Caida de los Sedimentos
3,38m 24,21m
CONCLUSIONES:
En este proyecto de riego hemos implantado todos nuestros conocimientos del calculo y diseño de las obras hidráulicas de una toma lateral
En este proyecto hemos trabajado con vertederos creager ya que nos permite tener un flujo estable y sin vibraciones sin desprendimientos ni entradas de aire
Esto es de gran ayuda para cuando seamos profesionales nos demos cuenta de las fallas o errores que cometamos en el diseño o calculo de las obras
En una captación existes muchas unidades las cuales deben ser diseñadas correctamente para que no falle ya que eso seria de mucho riesgo en nuestra profesión
En cada cambio de sección en el recorrido del canal es necesario poner una transición
Cada estructura tiene su funsion definida en la cual debemos tener los criterios bien definidos para poderlos diseñar bien
Siempre se debe hacer estudios previos ya sean topográficos hidrológicos geológicos, también socio-economicos antes de hacer la captación
Que siempre la pendiente en un canal tiene que ser positiva pero muy baja de uno 1 o 3 por mil ya que si es mayor el flujo va a ser supercritico mientras que en los canales siempre tiene que estar en flujo subcritico
RECOMENDACIONES:
1. Todas las obras de la captación deben tener un mantenimiento continuo ya que esta presenta algunas estructuras que si no se les da un mantenimiento continuo llegan a fallar.
2. Que siempre se tiene que hacer una limpieza a los canales para que estos no cambien la rugosidad ya que si cambian ya no funcionará eficazmente como se le diseño.
3. Que en los diseños que se realizo en el presente trabajo hubieron muchos coeficientes que eran de sacar de ábacos se debe tener cuidado al tomar estos ya que si estos están mal tomados el diseño está mal.
BIBLIOGRAFÍA:
Hidráulica General , Gilberto Sotelo Ávila, Volumen 1 Fundamentos, Editorial limusa Págs.totales: 558 págs. Consultadas: 219-220
Manual de mecánica de fluidos, Ing. Milton Silva, Quito-Ecuador, UCE, pags.totales:44, pags.consultadas:100-109,36
http://www.monografias.com/trabajos19/canales/canales.shtml#dise%C3%B1o
http://www.angelfire.com/ia2/ingenieriaagricola/canales.htm#_Toc479998143
http://es.scribd.com/doc/105255625/ESTRUCTURAS-ESPECIALES-EN-OBRAS-HIDRAULICAS
