CH 6 COUP DE BELIER

Chapitre VI

Coup de bélier

PROTECTION DES CONDUITE CONTRE COUP DE BELIER VI. INTRODUCTION : Le coup de bélier est un phénomène de choc qui apparaît au moment de la variation brusque de la vitesse d'un liquide, par suite d’une fermeture ou ouverture rapide d’une vanne, d'un robinet ou de l'arrêt d’une pompe. Ce choc violent se traduit souvent par un bruit caractéristique, et peut entraîner la rupture de la conduite dans les grosses installations, du fait de la quantité d'eau en mouvement. Ce problème peut être résolu avec la mise en place d'un anti-bélier.

VI.1. CAUSES DU PHENOMENE DU COUP DE BELIER : Les causes les plus fréquentes qui provoquent ce phénomène (coup de Bélier) sont :    

Arrêt accidentel des pompes. Fermeture instantanée ou trop rapide des vannes. Démarrage d'une pompe ou son arrêt. Mauvaise évacuation d'air.

VI. 2. CONSEQUENCES DU COUP DE BELIER : Les effets qui peuvent provoquer le phénomène sont :  Rupture des canalisations soit par :

 Ecrasement : suite à une forte dépression.  Eclatement : suite à une forte surpression.



Déboîtement de la conduite et bruit désagréable.

Nous admettons une élasticité de la conduite et une compressibilité de l'eau, quatre phases peuvent être envisagées.

Structuration des réseaux d’adduction et de distribution de la zone Tessala El Merdja

77

Chapitre VI

Coup de bélier

 Les quatre phases :  1ere phase : (Figure N°:1-b)

L'eau poursuit son ascension, mais la conduite n'est plus alimentée, il va donc se produire à partir de la pompe une dépression de tranche en tranche ; l'eau se déprime et la conduite se contracte successivement par diminution élastique de son diamètre. L'onde de dépression se propage jusqu'au réservoir à une vitesse ou célérité (a). Si la distance entre la pompe et le réservoir est L, le temps mis par cette onde pour arriver au réservoir est L/a. Au bout de ce temps la conduite est totalement en dépression et l'eau est immobile. (Figure N°:1-b)  2eme Phase : (Figure N°:1-c)

La conduite étant déformée dans les limites élastiques ; elle reprend son diamètre primitif, à partir du réservoir les tranches successives de conduite se décontractent si bien que l'eau peut redescendre dans la conduite et au bout du temps (L/a) (c'est-à-dire t=2L/a depuis l'origine), toute l'eau est redescend mais va se trouver arrêter par le clapet de protection de la pompe qui bien sur s'est fermé.  3eme Phase : (Figure N°:1-d)

La première tranche de fluide en contact avec le clapet va être comprimée par les tranches suivantes provoquant une dilatation de la conduite. Une onde de pression va parcourir la conduite dans le sens pompe-réservoir. Au bout du temps L/a (c'est à dire t=3L/a depuis l'origine), toute la conduite est dilatée avec une eau surpressée, immobile.  4eme Phase : (Figure N°:1-e) L'élasticité permet à la conduite de reprendre de proche en proche du réservoir à la pompe, son diamètre initial. Au bout du temps L/a (c'est-à-dire t=4L/a depuis l'origine) nous nous retrouverons dans la même situation qu’au moment de la disjonction du moteur de le pompe.

Le phénomène se reproduirait indéfiniment, s'il n'y avait pas les pertes de charges résultant du frottement de l'eau dans la conduite.


78

Chapitre VI

Coup de bélier

Figure VI.9: Evolution de l’écoulement en fonction du temps dans une conduite de refoulement (au moment du coup bélier).


79

Chapitre VI

Coup de bélier

VI. 3. EQUIPEMENT ET MOYENS DE PROTECTION CONTRE LE COUP DE BELIER : Face au danger potentiel que représente le coup de Bélier pour la longévité des conduites hydraulique en refoulement, leur préservation contre ce phénomène est une nécessité absolue. Pratiquement, Il est impossible de supprimer totalement les efforts du coup de Bélier, mais il convient de rechercher leurs limitations à une valeur compatible avec résistance des installations. Ces appareils ont pour effet de limiter les surpressions et les dépressions. Les appareils les plus utilisés sont les suivants :  Les volants d'inertie, qui interviennent dans la protection contre les dépressions.  Les soupapes de décharges, qui interviennent dans la protection contre les surpressions.  Les réservoirs d'air et les cheminées d'équilibre, qui interviennent dans le cas de dépressions et de surpressions.  Les volent d’inertie : Un volant d'inertie est une machine tournante, une masse liée à la partie animée d'un mouvement de rotation de la pompe, répartie autour de l'axe où son principe repose sur le stockage et la restitution d'énergie cinétique dans le but de rendre plus régulier le régime de fonctionnement, et il permette l’arrêt progressif de la pompe en empêchant la rupture brutale, il lutte contre les dépressions provoquées par l’arrêt du groupe.  Cheminée d’équilibre : Elles interviennent pour lutter à la fois contre les dépressions et les surpressions ce sont des réservoirs ouverts à l’air libre dont la cote dépasse la surpression maximale. Elles reçoivent l’eau en cas de surpression et la restituent en cas de dépression.  Les soupapes de décharge : Elles n’interviennent que pour limiter les surpressions, leur utilisation est souvent plus économique du point de vue investissement, mais elles engendrent des pertes considérables de volume d’eau. Dans le cadre de notre projet nous optons pour les réservoirs d’air.  Les réservoirs d’air : Ils protègent les conduites à la fois contre les dépressions et les surpressions .ce sont des réservoirs contenant de l’air et une hauteur d’eau.


80

Chapitre VI

Coup de bélier

 Remarque : Le dispositif de protection par réservoir d’air est certainement le procèdé le plus répandu pour la protection des conduites et les installations de pompage, car c’est un dispositif simple et relativement peut onéreux. On utilise des soupapes de charge en cas de surpression, et pour le cas de dépression en utilise des réservoirs d’air. Dans le cadre de notre projet, nous optons pour des réservoirs d’air en cas de surpression et dépression. Avec des dépressions selon la valeur déterminée du coup de Bélier ; nous distinguons deux cas : Cas d’une fermeture brusque (TP<2L/a) : 𝒃=

𝒂.𝑽𝟎 𝒈

Cas d’une fermeture lente (TP>2L/a) : 𝟐𝑳.𝑽

𝒃= 𝒈.𝑻 𝟎 𝒑 b : la valeur maximale du coup de bélier. a : célérité des ondes. 𝑽𝟎 : vitesse d’écoulement. TP : le temps d’un aller ou d’un retour. Avec :

𝒂=

9900 𝐷

√48,3+(𝐾. ) 𝑒

𝑒 : Epaisseur de la conduite (mm). 𝐷: Diamètre interne de la conduite (mm). 𝐾 : Coefficient dépendent du matériau constituant la conduite. Pour chaque tronçon, la pression dans la conduite est :  En surpression : ∆𝑷𝑺 = 𝑯𝒈 + 𝒃 … … . . (𝑚)  En dépression : ∆𝑷𝒅 = 𝑯𝒈 − 𝒃 … … . . (𝑚) ∆𝑃𝑆 est toujours positive, ∆𝑃𝑑 est généralement négative, cependant elle peut être positive. Dans le cas ou elle est positive, la conduite est en surpression seulement, dans le cas ou elle est négative, la conduite subit des dépressions et des surpressions. Le choix de l’appareil anti-bélier sur les conduites de refoulement se fait selon les cas : ∆𝑷𝒅 ∆𝑃𝑑 > 0 ∆𝑃𝑑 < 0

Appareil anti-bélier Soupapes de décharge Réservoir d’air


81

Chapitre VI

Coup de bélier

VI. 4. LES RESERVOIRS D’AIR : 4.1) Principes de fonctionnement : L’alimentation continue de la veine liquide après disjonction du groupe peut être effectuée à laide d’une réserve d’eau accumulée sous pression dans une capacité métallique disposée à la station de pompage et raccordée au refoulement immédiatement à l’aval du clapet. Cette capacité contient de l’eau et de l’air et en marche normale, la pression de cet air équilibre la pression dans la conduite au point considéré. A la disjonction, le clapet se ferme, puisque la pompe va fournir plus de pression, une partie de l’eau de la cloche est chassée dans la conduite. En effet, à ce moment la pression de l’air de la cloche est encor supérieure à celle qui s’exerce à l’autre extrémité de la conduite (au réservoir). Après diminution progressive, puis l’annulation de sa vitesse, l’eau de la conduite revient en arrière et remonte dans la cloche ; augmentant la pression dans la conduite de refoumlement.la dissipation de l’énergie de l’eau peut être obtenu par le passage de celle-ci à la base de la cloche qui amortira rapidement les oscillations et permettre aussi de réduire le volume de la cloche. 4.2) calcul du réservoir d’air : Le fait de raccorder la coche à air à la conduite de refoulement sans interposer d’organe de freinage, entraînerait une succession d’oscillation qui serait très peu amortie. Il sera donc nécessaire de disposer à la base de la cloche un étranglement qui amortie rapidement les oscillations et permettra aussi de réduire le volume de la cloche. a) Principe de calcul : Une fois que les dimensions du réservoir d’air et celles de l’étranglement seront fixées une application du diagramme de BERGERON sera faite pour déterminer les valeurs de surpression et de dépression maximale dans la conduite, ou il sera pris en compte le temps d’aller-retour de l’onde de propagation (𝜽 = 𝟐𝑳⁄𝒂 ) en prenant (𝑳⁄𝒂)comme une unité de temps, et il sera tenu compte des pertes de charge dans l’organe d’étranglement qui auront des valeurs différentes selon que l’eau monte ou descend vers le réservoir d’air.

VI. 5. ETUDE DU COUP DE BELIER : Un calcul préliminaire s’effectue afin de contrôler la résistance de la conduite vis-à-vis de la dépression et la surpression le calcul se fait comme suit : Tableau VI.17 : récapitulatifs des résultats. D (mm) 500

L(m) 2549,80

Q V0 (m3/s) (m/s) Hg(m) 0,276 1,41 86,62

a(m/s) 971,45

∆𝑷𝑺 ∆𝑷𝒅 (m) (m) 139,63 226,25 -53,01 b(m)

observation (surp+dépr)


82

Chapitre VI

Coup de bélier

 Remarque : Du fait que la longueur de la conduite est supérieure à 1000m nous utilisons un réservoir d’air comprimé plus eau. 5.1) Etapes de calcul : Pour le calcul du réservoir d’air, il est commode de dresser un tableau de différentes colonnes, les titres de colonne sont données respectivement par :  Les temps 𝜃 ; se suivent selon des valeurs : 𝜽 =

𝟐𝑳 𝒂

 Variation du volume d’air dans le réservoir d’air : ∆𝑼 = 𝑺. 𝑽𝒎 . 𝜽

Avec : 𝑆: Section de la conduite de refoulement. 𝑉𝑚 : La vitesse moyenne égale à :(

𝑉0 +𝑉𝑓𝑖 2

) ∗.

𝑉0 : Vitesse du régime normale avant la disjonction 𝑉𝑓𝑖 : Vitesse finale choisie par tâtonnement. La formule (*) n’est applicable que pour le premier intervalle, pour les autre,Vm sera la moyenne arithmétique de la vitesse finale de l’intervalle précédent et de la nouvelle vitesse finale qui aura été choisie pour l’intervalle considéré. Le volume 𝑼 d’air du réservoir a la fin du premier intervalle est donné par : ( 𝜽; 𝑼 = ∆𝑼 + 𝑼𝟎 ) Avec 𝑼𝟎 : Volume d’air choisi arbitrairement au départ. ∆𝑼 : La quantité trouvée à la colonne précédente pour les autres intervalles les volumes s’ajoutant quand l’eau monte et se retranchent quand l’eau descend. La pression 𝒁 dans le réservoir d’air est donnée par la formule :

𝒁=

(𝒁𝟎 + 𝜹𝟎 ). 𝑼𝟏,𝟒 𝟎 𝑼𝟏,𝟒

Avec : Structuration des réseaux d’adduction et de distribution de la zone Tessala El Merdja

83

Chapitre VI

Coup de bélier

𝜹𝟎 : Perte de charge dans la conduite en régime de fonctionnement normale. 𝒁𝟎 : La pression absolue exprimée en (m) d’eau. 𝒁𝟎 = 𝑯𝒈 + 𝟏𝟎

 Calcul de la vitesse et des pertes de charge dans la tuyère : Pour les deux colonnes suivantes : a) 1ere phase : La montée de l’eau : Le coefficient de débit est de l’ordre de 0,92 𝑽𝟏 𝝓𝟐 = =𝑲 (𝟎, 𝟗𝟐𝒅)𝟐 𝑽𝒇 𝑉1 : vitesse de l’eau dans la tuyère. 𝑉𝑓 : vitesse de l’eau dans la conduite à la fin de l’intervalle de temps. 𝜙 : Diamètre de la conduite. d : sera choisi pour que K reste entre 15 et 20 à la moitié de l’eau, la perte de charge est :∆ℎ1 ∆𝒉𝟏 =

𝑽𝟐𝟏 .𝑪 𝟐𝒈

Avec : 𝑉1 = 𝐾. 𝑉𝑓 𝐶:Coefficient de perte de charge déterminé à partir d’un graphique (abaque) donnant les valeurs de 𝐶 en fonction du coefficient 𝑚. 𝒎=

(𝟎, 𝟗𝟐𝒅)𝟐 𝑫𝟐𝒕

Avec Dt : diamètre de la tuyère.

b) 2ème phase : La descente de l’eau : Le coefficient de contraction est égal à 0,5 : Structuration des réseaux d’adduction et de distribution de la zone Tessala El Merdja 𝑽𝟐 𝝅. 𝝓𝟐 /𝟒 𝟐𝝓𝟐 = = = 𝑲′ 𝑽𝒇 (𝟎, 𝟓. 𝝅. 𝒅𝟐 )/𝟒 𝒅𝟐

84

Chapitre VI

Coup de bélier

Donc la tuyère 𝐾′est lié à 𝐾 𝑉2 : La vitesse de l’eau au niveau de la tuyère(conduite). La perte de charge dans ce cas est 𝑽𝟐𝟐 ∆𝒉𝟐 = . 𝑪′ 𝟐𝒈 Avec : 𝑉2 = 𝐾′. 𝑉𝑓 𝐶 ′ :Coefficient de perte de charge déterminé à partir d’un graphique (abaque) donnant les valeurs de 𝐶′ en fonction du coefficient 𝑚′ : 𝒅𝟐 𝒎′ = 𝟐𝑫𝟐𝒕

et

𝑲′ = 𝟏, 𝟕𝑲

Pression sans les pertes de charge de la conduite : 𝒁 − ∆𝒉𝟏 ....................Quand l’eau monte. 𝒁 + ∆𝒉𝟐 ....................Quand l’eau descend. Nous chercherons les pertes de charge de la conduite de refoulement :

𝛿 = 𝑅. 𝑄2 Avec 𝑅 : La résistance de la conduite (m-5s2). Les pertes de charge lors de l’écoulement de l’eau à la vitesse 𝑉𝑓 sont : 𝜹 = 𝑹. 𝑺𝟐𝟎 . 𝑽𝟐𝒇

Avec :

R=

(8. 𝜆. L) ⁄(𝑔. 𝜋 2 𝐷5 )

(voir chapitre station de pompage)

La pression finale dans la conduite (pression avec perte de charge) : 𝒁 − ∆𝒉𝟏 − 𝜹 ....................Quand l’eau monte Structuration des réseaux d’adduction et de distribution de la zone Tessala El Merdja

85

Chapitre VI

Coup de bélier 𝒁 + ∆𝒉𝟐 +𝜹 ....................Quand l’eau descend.

Nous vérifions si la vitesse lue sur le graphique BERGERON correspond à la pression dans la conduite avec perte de charge est celle choisie 𝑉𝑓 .  Remarque : Nous arrêterons l’épure lorsque l’onde de suppression commence à s’atténue. c) Dimensionnement du réservoir d’air : Le dimensionnent du réservoir d’air se fait par la méthode suivante : Du tableau correspond à l’épure de Bergeron nous tirons : 𝑼𝒎𝒂𝒙 : Le maximum des volumes d’air (𝑈 ). 𝑼𝒎𝒊𝒏 : Le minimum des volumes d’air (𝑈 ). Le volume du réservoir d’air (𝑼𝑹𝑨 )est donné par : 𝑼𝑹𝑨 = 1,2. 𝑼𝒎𝒂𝒙 H=2.D (pour des raisons de stabilité). D : diamètre du réservoir d’air (m). H : hauteur du réservoir (m). 𝑼𝑹𝑨 = 𝑺. 𝑯 =

𝝅.𝑫𝟐 𝟒

.𝟐𝑫 =

𝟑

𝑫= √

𝝅.𝑫𝟑 𝟐

𝟐. 𝑼𝑹𝑨 𝝅

VI. 6. APPLICATION NUMERIQUE : Structuration des réseaux d’adduction et de distribution de la zone Tessala El Merdja

86

Chapitre VI

Coup de bélier

Caractéristique de la conduite (500mm)  D = 500mm.  L = 2549,80m.  e = 9mm.  K = 1.  Q = 0,276 m3/s.  S = 0,196 m2.  V = 1,41 m/s.  Hg = 86,62 m, Hmt = 95,7 m.

9900

𝒂=

a = 971,45 m/s

500 ) 9

√48,3+(1.

𝜽 = 2 ∗ 2549,8⁄971,45

𝜽 = 5,25s

∆𝑼 = 𝑂, 196. 𝑉𝑚 . 5,25

∆𝑼 = 1,03 𝑽𝒎 𝒁𝟎 = 96,62 m

𝒁𝟎 =86,62 + 10

𝒁=

(𝒁𝟎 +𝜹𝟎 ).𝑼𝟏,𝟒 𝟎

⇒ 𝜹𝟎 = R Q02 avec :

𝑼𝟏,𝟒

⇒

𝝀 = 0,015

R=

R=

(8. 𝜆. L) ⁄(𝑔. 𝜋 2 𝐷5 )

(8𝑥0,015x2549,8) ⁄(9,81𝑥3.142 𝑥0,55 ) R = 101,23m-5s2

𝜹𝟎 = 101,23. (0,276)2

𝑈0 = 5 m3

⇒

𝜹𝟎 =7,71 m

⇒

𝒁=

(𝟗𝟔,𝟔𝟐+𝟕,𝟕𝟏).𝟓𝟏,𝟒 𝑼𝟏,𝟒

𝒁=

𝟗𝟗𝟑, 𝟎𝟒 𝑼𝟏,𝟒

a) 1ere phase : La montée de l’eau : d=125mm

⇒

𝑽𝟏 𝑽𝒇

=

𝟓𝟎𝟎𝟐 (𝟎,𝟗𝟐.𝟏𝟐𝟓)𝟐

= 18,90.

K=18,90


87

Chapitre VI

Coup de bélier

𝑽𝟏 =18,90 𝑽𝒇 𝑉2

1 ∆ℎ1 = 2𝑔 .𝐶

𝒎=

Avec : C déterminera à partir (le graphe C=f(m)) 𝑫𝒕 =250mm.

(𝟎,𝟗𝟐.𝟏𝟐𝟓)𝟐

𝒎 = 0,21

𝟐𝟓𝟎𝟐

𝑪 = 0,63

∆𝒉𝟏 =11,47 𝑽𝟐𝒇 b) 2ème phase : La descente de l’eau : d=125mm

⇒

𝑽𝟐 𝑽𝒇

=

𝟐.𝟓𝟎𝟎𝟐 𝟏𝟐𝟓𝟐

K’=32

= 32.

𝑽𝟐 =32 𝑽𝒇

∆ℎ2 =

𝑉22 2𝑔

. 𝐶′

Avec : C déterminera à partir (le graphe C’=f(m’))

𝑫𝒕 =250mm. 𝒎′ =

𝟏𝟐𝟓𝟐 𝟐.𝟐𝟓𝟎𝟐

𝒎′ = 0,125

𝑪′ = 0,775

∆𝒉𝟐 = 40,45 𝑽𝟐𝒇 Les pertes de charge lors de l’écoulement de l’eau à la vitesse finale Vf sont : 𝜹 = 𝑅. 𝑄 2 = 𝑅. 𝑆02 . 𝑉𝑓2 𝜹 = 101,23. 0,1962 . 𝑉𝑓2 𝜹 = 3,89 𝑉𝑓2 𝜹 = 𝟑, 𝟖𝟗 𝑽𝟐𝒇


88

Chapitre VI

Coup de bélier


89

Chapitre VI

Coup de bélier Tableau VI.18: épure de BERGERON pour la conduite de refoulement.

A

B

C

D

U0 = 5m3

104,330

E

F

G

H

I

J

K

104,330

7,624

96,705

1,40

1R

L

M 1,4

1θ

1,250

6,250

76,333

19,467

12,169

64,164

4,127

60,037

1,03

2P

1,215

1,03

2θ

0,700

6,950

65,795

6,237

1,249

64,546

0,424

64,122

0,33

4P

0,68

0,33

3θ

0,026

6,976

65,455

-8,960

3,171

68,627

0,305

68,932

-0,28

6P

0,025

-0,28

4θ

-0,468

6,507

72,142

-20,160

16,055

88,197

1,544

89,741

-0,63

8P

-0,455

-0,63

5θ

-0,653

5,854

83,662

-20,480

16,568

100,230

1,593

101,823

-0,64

10P

-0,635

-0,64

6θ

-0,576

5,278

96,723

-15,360

9,320

106,043

0,896

106,939

-0,48

12P

-0,56

-0,48

7θ

-0,370

4,907

107,097

-7,680

2,330

109,427

0,224

109,651

-0,24

14P

-0,36

-0,24

8θ

-0,107

4,800

110,454

0,605

0,012

110,442

0,004

110,438

0,03

16P

-0,104

0,032

9θ

0,155

4,956

105,636

5,103

0,836

104,800

0,284

104,517

0,27

18P

0,151

0,27

10θ

0,309

5,264

97,067

6,237

1,249

95,818

0,424

95,394

0,33

20P

0,3

0,33

A : Intervalle de temps θ. B : Variation du volume d’air ∆U = S. Vm . θ D : Pression dans le réservoir d’aire Z= 993,04/U1,4. E : vitesse dans la tubulure de branchement Montée : V1 =18,90 Vf Descente : V2 =32 Vf

C : Volume d’air U = U0 + ΔU.

G : pression dans la conduite sans la perte de charge dans la : Montée 𝒁 − ∆𝒉𝟏 . Descente 𝒁 + ∆𝒉𝟐

H : pertes de charges de refoulement δ = 3,89 Vf2 .

I : pression de la conduite Montée : Z − ∆h1 − δ Descente : Z + ∆h2 + δ

F : perte de charge

J : vitesse lue sure le graphe. L : vitesse moyenne (Vm).


Montée : ∆h1 =11,47 Vf2 . Descente : ∆h2 = 40,45 Vf2 .

K : désignation du point. M : vitesse finale choisie (Vf). 90

Chapitre VI

Coup de bélier

 Dimensionnement du réservoir d’air :

Pour des raisons de stabilité, il est redemander de choisir : H=2.D. Le volume du réservoir d’air (𝑼𝑹𝑨 ) est donné par :

𝑼𝑹𝑨 = 1,2. 𝑼𝒎𝒂𝒙

D : diamètre du réservoir d’air (m). H : hauteur du réservoir (m). 𝑼𝑹𝑨 = 𝑺. 𝑯 =

𝝅.𝑫𝟐 𝟒

𝟑

𝑫= √ .𝟐𝑫 =

𝝅.𝑫𝟑

𝟐. 𝑼𝑹𝑨 𝝅

𝟐

U0 (m3)

Umax (m3)

URA (m3)

DRA (m)

HRA (m)

5

6,976

8,371

1,75

3,5

Tableau : Récapitulatif des résultats : Appareil anti-Bélier utilisé Réservoirs Méthode de Bélier d’air

Effet de coup de Après utilisation de Bélier l’appareil anti-Bélier ∆𝑷𝑺 (bar) ∆𝑷𝒅 (bar) ∆𝑷𝑺 (bar) ∆𝑷𝒅 (bar) 29,90

-5,13

1,36

-3,97

Remarque ∆𝑷𝑺 (bar) ∆𝑷𝒅 (bar) 28,54

1,16

 Conclusion : Ce tableau montre que l’anti-Bélier choisi constitue le moyen efficace pour la protection du système d’adduction contre le coup de Bélier et l’effet est limité à niveau acceptable


91

Chapitre VI

Coup de bélier


92

Chapitre VI

Coup de bélier


93

Chapitre VI

Coup de bélier

pression (m)

20

EPURE DE BERGERON

1 unite (vitesse) = 0.2 m/s 1 unite (pression) = 20 m

18

16

- a /g.S 14

12

12P

18P

10P

Z0=Hg+10

Dépression MAX

supréssion MAX 16P

14P 10

5R

7R

8P

1R

3R

8

6P

4P

6

2P

a /g.S

4

2

vitesse (m/s) 0 -5

-4

-3

-2

-1

0

1

2


3

4

94

5

6

7

8

CH 6 COUP DE BELIER

Recommend Documents