UNIVERSIDAD ANDINA NESTOR CACERES VELASQUEZ – INGENIERIA CIVIL
UNIVERSIDAD UNIVERSIDAD ANDINA NESTOR CACERES VELASQUEZ FACULTAD DE INGENIERIA Y CIENCIAS PURAS CAP INGENIERIA CIVIL
MECANICA DE MATERIALES II TRABAJO ENCARGADO “CARGAS AXIALES EXCÉNTRICAS” Docente:
ING. VITULAS QUILLE, YASMANI
Presentado Por: o o o
YUDITH TIQUILLOCA TIQUILLOCA MOLINA MOLINA HENRY CONDORI CONDOR I LIPA LIPA ROGELIO ZAMALLOA LLANOS
5to Semestre, Grupo “A” - Sede Puno 2015
MECANICA DE MATERIALES MATERIALES 2
1
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INDICE
INTRODUCCION
03
CAPITULO I Carga axial - !"#i$i%#
04
CAPITULOII $arga axial !x$'ri$a ( )!xi%# a*i+&'ri$a, !# # .la#/ ! *i+!'r0a
08
CAPITULO III C/l+#a* */+!'ia* a $arga !x$'ri$a
12
CAPITULO IV Di*!/ ! $/l+#a* a3/ $arga axial $'ri$a
16
CAPITULO V Di*!/ ! $/l+#a* a3/ $arga axial !x$'ri$a
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PROBLEMAS RESUELTOS
23
BIBLIOGRAFIA
28
MECA MECANI NICA CA DE MATE MATERI RIA ALES LES 2
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INTRODUCCION
Las cargas axiales excéntricas son cargas aplicadas a una columna o pilote que no es simétrica respecto del eje central produciendo un momento flector. Tamién llamada fuer!a excéntrica. "ara que un elemento sea considerado como cargado axialmente# es condici$n necesaria que la l%nea de acci$n de la carga que act&a sore la secci$n trans'ersal del miemro en estudio# coincida con el eje axial que pasa a tra'és del centro de gra'edad del elemento. (i este es el caso el elemento se considera en estado de esfuer!o uniaxial. "ara elementos cargados axialmente la distriuci$n de la deformaci$n com&nmente se toma como uniforme# adem)s se sae que el esfuer!o es proporcional a la deformaci$n.
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CAPITULO I CARGA AXIAL DEFINICION *sfuer!os axiales# son aquellos deidos a fuer!as que act&an a lo largo del eje del elemento. Los esfuer!os normales axiales por lo general ocurren en elementos como cales# arras o columnas sometidos a fuer!as axiales +que act&an a lo largo de su propio eje,# las cuales pueden ser de tensi$n o de compresi$n. -dem)s de tener resistencia# los materiales deen tener rigide!# es decir tener capacidad de oponerse a las deformaciones +d, puesto que una estructura demasiado deformale puede llegar a 'er comprometida su funciona1idad o'iamente su estética. *n el caso de fuer!as axia1es +de tensi$n o compresi$n,# se producir)n en el elemento alargamientos o acortamientos# respecti'amente# como se muestra en la figura 1 +(-L-/-# 2001,.
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igura 1 eformaci$n deida a esfuer!os de tensi$n de compresi$n# respecti'amente.
na forma de comparar la deformaci$n entre dos elementos# es expresarla como una deformaci$n porcentual# o en otras palaras# calcular la deformaci$n que sufrir) una longitud unitaria del material# la cual se denomina deformaci$n unitaria e. La deformaci$n unitaria se calcular) como +(-L-/-# 2001, e 5 d Lo (5)
donde# e deformaci$n unitaria# d deformaci$n total.
Lo longitud inicial del elemento deformado. -lgunas caracter%sticas mec)nicas de los materiales como su resistencia +capacidad de oponerse a la rotura,# su rigide! +capacidad de oponerse a las deformaciones, su ductilidad +capacidad de deformarse antes de romperse,# por lo general se otienen mediante ensaos en laoratorio +resistencia de materiales experimental,# sometiendo a prueas determinadas porciones del material +proetas normali!adas, para otener esta informaci$n. "arece que el primero que reali!$ ensaos para conocer la resistencia de alamres fue Leonardo a 7inci# pero proalemente el primero en sistemati!ar la reali!aci$n de ensaos en pulicar sus resultados en forma de una le fue oert oo9e# sometiendo alamres enrollados +resortes,# a la acci$n de diferentes cargas midiendo las deformaciones producidas# lo que le permiti$ enunciar los resultados otenidos en forma de le +:como la tensi$n as% es la MECANICA DE MATERIALES 2
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fuer!a;,# en su tratado pulicado en 16<8= esto es lo que se conoce en su forma moderna como la L*> * ??@* +(-L-/-# 2001,. La mejor manera de entender el comportamiento mec)nico de un material es someterlo a una determinada acci$n +una fuer!a, medir su respuesta +la deformaci$n que se produ!ca,. e este procedimiento se deducen las caracter%sticas acci$n A respuesta del material. eido a que la fuer!a la deformaci$n asolutas no definen adecuadamente para efectos comparati'os las caracter%sticas de un material# es necesario estalecer la relaci$n entre el esfuer!o +s, la deformaci$n unitaria + e,. La figura 11 muestra una relaci$n directa entre el esfuer!o aplicado la deformaci$n producida a maor esfuer!o# maor deformaci$n +(-L-/-# 2001,.
igura 1.1 elaci$n directa entre el esfuer!o aplicado la deformaci$n producida +Le de oo9e,.
La ecuaci$n de la recta# en la figura 11# est) dada por s 5 m e (6)
donde# m 5 tan a 5 * MECANICA DE MATERIALES 2
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La pendiente de la recta# se conoce como el m$dulo de elasticidad# en los ensaos con fuer!as tensoras# se conoce como B$dulo de >oung# en Conor de TComas >oung. *ntonces# la ecuaci$n +6, se con'ierte en la expresi$n de la Le de oo9e# como s 5 * e (7)
*n el comportamiento mec)nico de los materiales es importante conocer la capacidad que estos tengan de recuperar su forma cuando se retira la carga que act&a sore ellos. La maor%a de los materiales tienen una respuesta el)stica Casta cierto ni'el de la carga aplicada a partir de ella a no tendr)n la capacidad de recuperar totalmente su forma original una 'e! retirada la carga# porque se comportan pl)sticamente. Lo anterior se conoce como comportamiento elasto A pl)stico se muestra en la figura 12 +(-L-/-# 2001,.
Figura 1!" C#$%#r&a$i' 'a* + %,*&i-# .' #* $a&'ria'*
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CAPITULO II CARGA AXIAL EXC/NTRICA 0 FLEXIN ASIM/TRICA CARGA AXIAL EXC/NTRICA EN UN PLANO DE SIMETR2A
-Cora se anali!ar) un elemento que es sometido a una carga axial# cua l%nea de acci$n no cru!a por el centroide del elemento sometido al estado de fuer!a. *ste tipo de an)lisis es mu &til en estructuras elementos como prensas arcos donde la l%nea de acci$n de la carga a la que son com&nmente expuestas# no corresponde con el centroide de la estructura se quisiera anali!ar el estado de esfuer!os en que est) sometida. (uponga# por ejemplo# una pie!a con forma de arco sometida a una carga axial con una l%nea de acci$n por deajo del centroide# como en la siguiente figura
Dote que el elemento posee un plano de simetr%a# que en este plano es donde se aplica la carga. *l centroide se uica a una distancia d de la l%nea de aplicaci$n de la carga# como apreciamos en el siguiente diagrama
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La forma equi'alente de las fuer!as que act&an en este elemento se puede representar por la fuer!a F aplicada en el centroide a un par M que act&a en el plano de simetr%a del elemento.
(i aplicamos las condiciones de equilirio# se podr) notar que la fuer!a F deer) ser igual opuesta a P' mientras que el momento M ser) igual opuesto al momento de P' con respecto a C # es decir
*n los an)lisis de este tipo# se puede tamién encontrar el esfuer!o desarrollado# como la suma de dos esfuer!os# uno céntrico uno de flexi$n. *s decir# el correspondiente a la fuer!a F otro al momento M # los cuales podemos escriir de forma con'eniente como
onde A es el )rea trans'ersal e I el momento centroidal de inercia# se mide con respecto al eje centroidal de la secci$n. MECANICA DE MATERIALES 2
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F'3i4 a*i$&ri-a *n ocasiones es necesario anali!ar elementos que se encuentran ajo un estado de flexi$n en un plano que no corresponde al de simetr%a del elemento. (i el elemento posee planos de simetr%a# es posile descomponer el momento flector como dos momentos que act&an en los planos de simetr%a del elemento determinar el esfuer!o por superposici$n de los efectos de cada uno de los componentes del esfuer!o. Tomemos como ejemplo el elemento de la figura que se encuentra sometido a un par de momentos flectores M BE# actuando en un plano olicuo formando un )ngulo θ con el plano XY .
*l momento flector componentes Mz My como
se
descompone
en
sus
-ctuando en los planos XY XZ respecti'amente# como lo 'emos en las siguientes figuras
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1 ;
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"ara calcular el esfuer!o desarrollado en el elemento# se utili!a el principio de superposici$n# con lo que se define la ecuaci$n
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CAPITULO III COLUMNAS SOMETIDAS A CARGA EXC/NTRICA La ecuaci$n de *uler se otiene a partir de la Cip$tesis de que la carga +“P” , siempre se aplica en el centroide de la secci$n trans'ersal de la columna# que ésta es perfectamente recta +antes de aplicar dicCa carga,. *sta situaci$n es ajena a la realidad# pues las columnas faricadas no son perfectamente rectas# ni suele conocerse con exactitud el punto de aplicaci$n de la carga. "or tanto# las columnas no se pandean repentinamente sino que comien!an a flexionarse# si ien de modo ligero# inmediatamente después de la aplicaci$n de la carga. Fonsideremos entonces una columna sometida a una carga ejercida con una pequeGa excentricidad “e” respecto al centroide de la secci$n trans'ersal# como se muestra. "odemos plantear una expresi$n para determinar el momento flector en cualquier secci$n trans'ersal
M = − P cri ⋅ (e + y )
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-l plantear la ecuaci$n de la el)stica de la 'iga# queda d 2 y dx 2
=
M ( x) E ⋅ I
=
− P cri ⋅ (e + y ) E ⋅ I
La soluci$n general de esta ecuaci$n es
y = C 1 ⋅ sin
⋅ x + C 2 ⋅ cos E ⋅ I P
⋅ x −e E ⋅ I P
-l plantear los l%mites de frontera# se otiene que cuando ‘x=0’ H ‘y=e’ # de modo que ‘C 2 =e’ . Luego# cuando ‘x=L’ H ‘y=e’ # de modo que
C 1 = e ⋅ tan
P
L
⋅ E ⋅ I 2
inalmente# la ecuaci$n 6.4.3 queda de la forma
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y = e ⋅ tan
P P P L ⋅ ⋅ sin ⋅ x + cos ⋅ x − 1 E ⋅ I 2 E ⋅ I E ⋅ I
La deflexi$n m)xima en la 'iga ocurre cuando ‘x=0,5L. introducimos este 'alor en la ecuaci$n# otenemos ymax
= e ⋅ sec
(i
P L ⋅ E ⋅ I 2
*n esta ecuaci$n puede oser'arse que ‘y=0’ cuando ‘e=0’ .
(in
emargo# si la excentricidad “e” es mu pequeGa# el término dentro de la funci$n trigonométrica la Ciciese tender a infinito# “y” tendr%a un 'alor no nulo. *ntonces# como ‘sec(x!"’ cuando ‘x!#$2’ # podemos plantear
P cri L
π
E ⋅ I 2
2
⋅ =
inalmente# se puede determinar el 'alor de la carga cr%tica
P cri
=
2 π
⋅ E ⋅ I L2
D$tese que éste es el mismo resultado arrojado para el caso de carga excéntrica +ec. 6.2.8,. *s preciso recordar que en caso de MECANICA DE MATERIALES 2
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traajar con condiciones de apoo distintas# se dee traajar con la longitud efecti'a + “Le” , en 'e! de la longitud nominal + “L” , de la columna.
"odemos entonces plantear la ecuaci$n del esfuer!o m)ximo en la secci$n de maor deflexi$n de la 'iga
σ max
P ( P ⋅ ymax ) ⋅ c
= + A
I
= + P ⋅ e ⋅ sec A P
P
L c
⋅ ⋅ E ⋅ I 2 I
ecordando que ‘I=A% 2 ’ # podemos reescriir esta ecuaci$n de la forma
σ max
P L P e ⋅ c = 1 + 2 ⋅ sec ⋅ A r E A 2 r ⋅ ⋅
- esta ecuaci$n se le conoce como la &%)*a de *a seca+e# sir'e para determinar el 'alor del esfuer!o m)ximo producido tanto por flexi$n como por compresi$n que se produce en la 'iga. ee cumplirse IP-P c%. ’ .
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CAPITULO IV
DISEO DE COLUMNAS BAO CARGA AXIAL C/NTRICA F o m o s e m e n c i o n $ a n t e r i o r m en t e # e l u s o d e l a f $ r m u l a d e * u le r p a ra e l d i s e G o e s c o mp l e ta m en t e ' ) l i d o s i l a c o l u m na a t r a t ar e s p e r f e c t a m e nt e r e c t a # C e c C a s d e u n m at er ia l c o mp le ta me n te C o mo g én eo # e n l as q ue l os puntos de aplicaci$n de la carga son perfectamente conocidos. * n r ea l i d a d # e s t o n o o cu r r e a s% . " a r a c o m p e n s ar todas imperfecciones que tienen las columnas reales# s e u t i l i ! a n c d . / s d e d . s e 1 , los cuales son productos d e e n s a o s m e c ) n i c o s q u e s e l l e ' a n a c a o s i m u la n d o cond ic io ne s rea les d e con str ucc i$n tra ajo d e elementos sometidos a cargas axiales de compresi$n. - c on tin uac i$ n mos tr a re mo s a lgun os e jemplos de c$digos de diseGo para columnas CecCas de distintos materiales.
C#u$a* .' a-'r#
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Las columnas de acero estructural se diseGan con ase en f$rmulas propuestas por el (tructural (tailit esearcC Founcil +((F,. - dicCas formulas se le Ca aplicado factores de seguridad con'enientes# el -merican Jnstitute of (teel Fonstruction +-J(F, las Ca adoptado como especificaciones para la industria de construcci$n. "ara columnas largas# se utili!a la ecuaci$n de *uler con un factor de seguridad de 1223
σ perm
=
12 ⋅ π 2 ⋅ E 23 ⋅ ( KL / r )
"ara
K ⋅ L ≤ K ⋅ L ≤ 200 r r c
onde el 'alor m%nimo de relaci$n de eselte! efecti'a ')lido para la relaci$n 'iene dado por
K ⋅ L = π ⋅ r c
2 E σ y
*n columnas con relaciones de eselte! menores se usa un ajuste para$lico# con un factor de seguridad dictado por una compleja relaci$n
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σ perm
=
( KL / r ) 2 1 − 2 KL r ( / ) c
5 3 ( KL / r ) 1 ( KL / r )3 3 + 8 ⋅ ( KL / r ) − 8 ⋅ KL r 3 ( / )c c
"ara
K ⋅ L r
K ⋅ L ≤ r c
C#u$a* .' au$ii# L a - l u m in i u m - s so c i a t i on e s p e c i fi c a e l d i s e G o d e columnas de aluminio por medio de tres ecuaciones. "ar cada tipo de aluminio Ca un juego espec%fico de e c u a c i on e s . " o r e je m p l o # p a r a el c a s o d e l a a l e a c i $ n com&n de aluminio +2014KT6, se usa
σ perm
= 28ksi
"ara
0≤
K ⋅ L r
≤ 12 MECANICA DE MATERIALES 2
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σ perm
= [ 30,7 − 0,23 ⋅ ( KL / r )] ksi
"ara
12 ≤
σ perm
K ⋅ L r
=
≤ 55
54000ksi ( KL / r )
2
"ara
55 ≤
K ⋅ L r
Columnas de madera
L a s A * ) . + . ) As s c . a . + e s p e c i f i c a e l d i s e G o d e columnas de aluminio por medio de tres ecuaciones. "ar cada tipo de aluminio Ca un juego espec%fico de MECANICA DE MATERIALES 2
1 :
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e c u a c i on e s . " o r e je m p l o # p a r a el c a s o d e l a a l e a c i $ n com&n de aluminio +2014KT6, se usa
= 1,20ksi
σ perm "ara
0≤
K ⋅ L d
≤ 11
1 KL / d 2 σ perm = 1,20 1 − ksi 3 26,0 "ara
11 ≤
σ perm
K ⋅ L
=
d
≤ 26
5400ksi ( KL / d ) 2 MECANICA DE MATERIALES 2
2 ;
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"ara
26 ≤
K ⋅ L d
≤ 50
CAPITULO V
DISEO DE COLUMNAS BAO CARGA AXIAL EXC/NTRICA
*xisten 'arias formas de tratar casos donde la carga en la columna es excéntrica. Trataremos en esta ocasi$n los métodos m)s comunes el método del esfuer!o admisile el método de interacci$n. *n este caso# se comparan del esfuer!o m)ximo producido en la 'iga el esfuer!o admisile dictado por la ecuaci$n de *uler. *l esfuer!o m)ximo 'endr%a dado por Método del esfuerzo admisible.
σ max
P M ⋅ c
= + A
I
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*l esfuer!o admisile seg&n la ecuaci$n de *uler
σ adm
=
2 π
⋅ E
( L / r ) 2
> dee cumplirse
σ max
σ ad m
(e llama as% pues en él se oser'an c$mo interact&an las tensiones producidas por la carga de compresi$n por el momento flector ejercidos en la 'iga. Método de Interacción.
*n este caso# la condici$n que dee cumplirse es
P M ⋅ c A I 1 + [σ adm ] axial [σ adm ] flexión onde “sad 3 ax.a* ” “sad 3 &*ex.+” se calculan a partir de c$digos de diseGo estipulados para carga axial carga excéntrica MECANICA DE MATERIALES 2
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respecti'amente. Dote que a diferencia del caso anterior# los esfuer!os producidos por carga axial flexi$n se comparan por separado con el esfuer!o cr%tico para cada caso. (eg&n el método anterior se comparan amos esfuer!os respecto al esfuer!o admisile proporcionado por la ecuaci$n de *uler.
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PROBLEMAS RESUELTOS PROBLEMA 81" D/* ./*'!* D!l .#'/ +!i/ ! ? ! #a $!ra AC .!#! # .!*/ ! 5; @g> F/r+a#/ #a )!$a ! 16$+> A!+=* $aa ./*'! !*'a */*'!#i/ ./r # 'ira#'! ED !# !l B! a( #a !ra ! !x'!#*i%# U 7;; @g> allar la a'iga a $/+.r!#*i%#
+=xi+a !# l/* ./*'!*>
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PROBLEMA 8!" La gra ! la "gra 'i!#! #a *!$$i%# r!$'a#glar $/#*'a#'! ! 6 x 1; $+> D!'!r+i#ar la $arga P B! .!a a$'ar a la i*'a#$ia ! :; $+ ! la $ara i#'!r#a .ara B! #i#g#a a'iga #/r+al !x$!a a 7;; @gH$+2>
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PROBLEMA 89" La .i!a !+./'raa !# A?, !*'= */+!'i/ a #a $arga P i#$li#aa a 56 > D!'!r+i#ar !l
$+2> La *!$$i%# ! la !*'r$'ra !* # r!$'=#gl/ ! 2 J 9 $+>
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PROBLEMA 8:"
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PROBLEMA 85"
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BIBLIOGRAFIA
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