UNIVERSIDAD ESTATAL PENÍNSULA DE SANTA ELENA FACULTAD DE CIENCIAS DE LA INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA EN PETRÓLEO
SIMULACIÓN NUMERICA DE YACIMIENTOS
TEMA: COMPARACION DE LAS CURVAS DEL FRENTE DE SATURACION OBTENIDAS POR WOLFRAM MATHEMATICA Y CMG-IMEX
ESTUDIANTE: TUMBACO AGUAYO LEONEL
CURSO: 8/1 Petróleo
2017 – 2017 – 2018 2018
CONTENIDO 1.
............................................................................................................... ............................................ 3 INTRODUCCIÓN. ...................................................................
2.
......................................................................................................................... ....................................................... 3 OBJETIVOS ..................................................................
3.
............................................................................................................. 4 MARCO TÉORICO ..............................................................................................................
3.1 4.
Teoría de desplazamiento de Buckley y Leverett ........................................................ 4
COMPARACIÓN DE LAS CURVAS DE PRODUCCIÓN DE LOS DOS SOFTWARE. . 9 4.1
........................................................................................................... 9 Datos de entrada ............................................................................................................
4.2
Curvas de producción Yacimiento Yacimiento Lineal ................................................................ 10 –
4.2.1.
Curvas de la Saturación en el Frente .......................................................... ................................................................... ......... 10
4.2.2.
Curvas de la Producción Acumulada .................................................................. 10
4.2.3.
.................................................................. 11 Curvas de la Producción Instantánea ...................................................................
4.3
Curvas de producción Yacimiento Yacimiento Lineal ................................................................ 12 –
4.3.1.
Curvas de la Saturación en el Frente .......................................................... ................................................................... ......... 12
4.3.2.
Curvas de la Producción Acumulada .................................................................. 13
4.3.3.
.................................................................. 14 Curvas de la Producción Instantánea ...................................................................
5.
.............................................................................................................. ...................................................... 15 CONCLUSIONES ........................................................
6.
................................................................................................................ 15 BIBLIOGRAFÍA .................................................................................................................
7.
............................................................................................................................ ......... 16 ANEXOS ....................................................................................................................
7.1
Tablas de datos para las curvas del yacimiento Lineal................................................ 16
7.2
Tablas de datos para las curvas del yacimiento Radial ............................................... 19
1. INTRODUCCIÓN. La Inyección de agua es el método dominante entre los de inyección de fluidos e indudablemente a éste método se debe el elevado nivel de los fluidos de producción y de reservas en varios países del mundo. Su popularidad se explica por: •
•
•
La disponibilidad de agua La relativa facilidad con la que se inyecta debido a la carga hidrostática que se logra en el pozo que se inyecta La facilidad con que el agua se extiende a través de una formación petrolífera.
Para determinar si un proyecto de inyección será rentable, se pueden utilizar varios métodos de predicción dependiendo de la geología del yacimiento y del tipo de arreglos de pozos a usarse. El método de Buckley y Leverett permite estimar la cantidad acumulada de petróleo producido antes de la ruptura conforme pase el tiempo durante la inyección y que mediante la aplicación de la Simulación Numérica de Yacimientos puede demostrase la eficiencia de este método. El objetivo de la ingeniería de yacimientos es adquirir un mejor conocimiento de las características del yacimiento de tal manera que el ingeniero de yacimientos esté en capacidad de estimar las reservas recuperables, definir el mejor esquema de explotación que permita recuperar la mayor cantidad de hidrocarburos a un bajo costo y predecir el comportamiento futuro del yacimiento. Esto se logra partiendo del hecho de que las condiciones reales del yacimiento se pueden representar a través de un modelo. El resultado del trabajo muestra una comparación del método de Buckley y Leverett usando dos Software como lo son WOLFRAM MATHEMATICA y CMG IMEX. –
2. OBJETIVOS •
Demostrar la teoría de desplazamiento del modelo Buckley y Leverett utilizado el Software Wólfram Mathematica y comparar los resultados en el Simulador CMG IMEX. Realizar una comparación entre las curvas de producción generadas por ambos Software –
•
3. MARCO TÉORICO 3.1 Teoría de desplazamiento de Buckley y Leverett El concepto de Buckley-Leverett para el desplazamiento de un fluido en un medio poroso, por un fluido inmiscible fue presentado en 1942. El desarrollo teórico asume que un proceso inmiscible puede ser modelado matemáticamente usando los conceptos de permeabilidad relativa y desplazamiento tipo pistón con fugas. Si el desplazamiento es considerado por ser del tipo pistón con fugas, significa que algo de petróleo será pasado por alto, durante el paso o desplazamiento del frente. Para resolver la ecuación se busca determinar la velocidad de avance de un frente de saturación de agua constante:
⁄
Para un frente de saturación de agua constante, se cumple que dS w = 0. Entonces:
()×+()×0 . −[] × [dxdt] [] . Ahora bien dividiendo la Ec.2 por se obtiene:
− ∅ [] [ ] . Comparando la Ec.3 con la Ec.2, resulta que:
. ∅ La Ec.4 implca que la velocidad de avance de un frente de saturación de agua constante, es proporcional a la derivada del flujo fraccional con respecto la saturación al agua. Usando:
. ) . ()= ∅ ( =
Donde,
+ es el caudal total.
Esta ecuación establece que cualquier saturación de agua Sw, se mueve a lo largo de la trayectoria del flujo a una velocidad igual a:
. ∅ Así al aumentar qt, la velocidad del plano de saturación aumenta proporcionalmente. Analógicamente al reducir qt, la velocidad del plano de la saturación baja proporcionalmente. La Ec.6 puede integrarse para obtener:
∅ ()= .
∅1 ()= .
Pero
∫ es el volumen de agua inyectada, que llamamos Wi. Entonces: . ∅
La Ec.10 indica que dad una saturación Sw y un tiempo t, puede determinarse la posición de x, que se comporta con .
Para independizarse de los daros de cada ejemplo particular se definen las siguientes variables adimensionales:
∅
El valor de es un tiempo adimensional que se lo conoce como volúmenes porales inyectados. Así resulta:
() . En la Fig.1 se muestra una curva típica de flujo fraccional de agua fw(Sw).
Figura 1: Curva de Flujo Fraccional de Agua
Si calculamos obtenemos la curva de la Fig.1, su derivada presenta un máximo.
Figura 2: Derivada del Flujo Fraccional Respecto a la Saturación de Agua.
Como X D es proporcional a
, un gráfico de Sw versus X D se obtendrá invirtiendo la
Fig.2, como se ve en la Fig.3.
Figura 3: Distribución de la Saturación de Agua en Función de la Distancia Adimensional
La solución Sw ( x) que se ve en la Fig.3 , presenta más de un valor de Sw para una distancia xD. Esto no tiene sentido físico. Entonces debemos elegir una de las dos ramas de la curva. Dado que la mayor saturación de agua está en el punto de inyección (Sw= 1-Sor), en forma intuitiva, Buckley y Leverett en 1942 dedujeron que, en realidad, los planos de saturación Sw intermedios tienen mayor velocidad que los de Sw pequeños. Entonces los alcanzan y se forma una discontinuidad en la curva Sw ( x). Esta discontinuidad o frente de choque (shock front) se muestra en la Fig4. La saturación en el frente de choque se denomina Swf . Este valor se encuentra mediante un balance de agua, haciendo que las áreas por delante y por detrás del frente de choque sean iguales.
Figura 4: Compensación de Áreas para Hallar el Frente de Choque Aguas arriba del frente la saturación es la connata, Swc. Aguas abajo del frente, vale la ecuación de Buckley-Leverett. La distribución de la saturación de agua se muestra en la Fig.5.
Figura 5: Distribución de la Saturación de Agua Mostrando el Frente de Choque
4. COMPARACIÓN DE LAS CURVAS DE PRODUCCIÓN DE LOS DOS SOFTWARE. 4.1 Datos de entrada DATOS CMG - IMEX Rock Compressibility Reference Pressure Grid Top Grid Thickness Porosity Permeability I,J,K Reservoir Temperature Bubble Point Pressure API Gas Density Pressure Dependence of Water Viscosity Water Salinity Reference Depth Water-Oil Contac
5e-6 1/kPa 30000 kPa 3000 m 10 m 0.20 700 md 90 °C 1000 Kpa 35 0.725 0 cp/Kpa 10000 ppm 3005 m 3010 m
DATOS WOLFRAM MATHEMATICA Radial Lineal Viscosidad de Petróleo 0.49 cp 0.35 cp Viscosidad de agua 0.65 cp 0.75 cp Angulo 20° Densidad de agua 1000 gr/L Densidad de Petróleo 800 gr/L Gradiente de Presión 30000 Kpa Gravedad 9.8 m/s2 Permeabilidad 700 md Longitud 100 m Espesor 10 m Porosidad 0.20 Caudal 150 m3/D
4.2 Curvas de producción – Yacimiento Lineal 4.2.1. Curvas de la Saturación en el Frente
1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 w S 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0
IMEX-SATURACION EN EL FRENTE Sw WOLFRAM-SATURACION EN EL FRENTE (Sw)
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
m
Tiempo en Wolfram y en CMG – IMEX: 117 Días Sw en Wolfram: 0,78 Sw en CMG – IMEX: 0,79
4.2.2. Curvas de la Producción Acumulada Petróleo 120000.00 100000.00 80000.00 p N 60000.00
CMG-IMEX Np
40000.00
WOLFRAM Np
20000.00 0.00 0.00
200.00
400.00 t
600.00
800.00
Agua 300000.00 250000.00 200000.00 p 150000.00 W
WOLFRAM Wp CMG-IMEX Wp
100000.00 50000.00 0.00 0.00
200.00
400.00
600.00
800.00
t
4.2.3. Curvas de la Producción Instantánea Petróleo
140.00 120.00 100.00 o 80.00 q
CMG-IMEX Qo
60.00
WOLFRAM Qo
40.00 20.00 0.00 0.00
200.00
400.00 t
600.00
800.00
Agua 160.00 140.00 120.00 100.00 w 80.00 q
WOLFRAM Qw
60.00
CMG-IMEX Qw
40.00 20.00 0.00 0.00
200.00
400.00
600.00
800.00
t
4.3 Curvas de producción – Yacimiento Lineal 4.3.1. Curvas de la Saturación en el Frente
1.00 0.80 0.60
w S
CMG-IMEX (Sw)
0.40
WOLFRAM (Sw)
0.20 0.00 0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
m
Tiempo en Wolfram y en CMG – IMEX: 346 Días Sw en Wolfram: 0,7039 Sw en CMG – IMEX: 0,69
100.00
4.3.2. Curvas de la Producción Acumulada Petróleo 140000.00 120000.00 100000.00 p N
80000.00 WOLFRAM Np
60000.00
CMG-IMEX Np
40000.00 20000.00 0.00 0.00
200.00
400.00
600.00
800.00
t
Agua 350000.00 300000.00 250000.00 200000.00
p W
WOLFRAM Wp
150000.00
CMG-IMEX Wp
100000.00 50000.00 0.00 0.00
500.00 1000.00 1500.00 2000.00 2500.00 3000.00 t
4.3.3. Curvas de la Producción Instantánea Petróleo 160.00 140.00 120.00 100.00 o 80.00 q
WOLFRAM Qo
60.00
CMG-IMEX Qo
40.00 20.00 0.00 0.00
500.00
1000.00
1500.00
t
Agua 160.00 140.00 120.00 100.00 w 80.00 q
WOLFRAM Qw
60.00
CMG-IMEX Qw
40.00 20.00 0.00 0.00
500.00
1000.00 t
1500.00
5. CONCLUSIONES
Se calcularon las saturaciones en los frentes de saturación en los modelos Lineal y Radial así como las curvas de producción de petróleo y de agua para ambos casos respectivamente En los cálculos realizados se obtuvieron mínimas variaciones en los valores de las Saturaciones de Agua en los Frentes para ambos modelos. Debido a que como el software Wolfram Mathematica posee un sistema de álgebra computacional los resultados obtenidos son mejores a los que se obtuvieron en el software CMG IMEX ya que este ajusta los resultados con respecto a la realidad en un yacimiento es por eso que se pueden observar los desfases en todas las curvas obtenidas. –
6. BIBLIOGRAFÍA Andrade Bravo , J. X., Vilamar Coveña, F. A., Lozano Veliz, V. A., & Gallegos Orta, R. (2013). “APLICACIÓN COMPUTACIONAL DEL MODELO MATEMATICO DE BUCKLEY Y LEVERETT PARA PREDECIR EL COMPORTAMNIENTO DE UN YACIMIENTO SOMETIDO A UNA INYECCION DE AGUA". Guayaquil , Guayas , Ecuador : Escuela Superior Politécnica del Litoral. Beltran Serrano , C. (24 de Febrero de 2015). ACADEMIA. Recuperado el 1 de Septiembre de 2017, de INTRODUCCIÓN A LA SIMULACIÓN NUMÉRICA DE YACIMIENTOS: http://www.academia.edu/14557109/INTRODUCCI%C3%93N_A_LA_SIMUL ACI%C3%93N_NUM%C3%89RICA_DE_YACIMIENTOS Coral Conde, L. M. (2012). ESTUDIO PARA PROYECTO PILOTO DE RECUPERACIÓN SECUNDARIA DE PETRÓLEO POR INYECCIÓN DE AGUA - APLICACIÓN AL YACIMIENTO U INFERIOR EN EL POZO PARAHUACU-03B . Ciudad de Buenos Aires, Buenos Aires , Argentina.
7. ANEXOS 7.1 Tablas de datos para las curvas del yacimiento Lineal SATURACION EN EL FRENTE WOLFRAM CMG-IMEX DISTANCIA (m) (Sw) DISTANCIA (m) 0,78 2,50 100,00 0,79 7,50 94,09 0,80 12,50 88,21 0,81 17,50 82,39 0,82 22,50 76,63 0,83 27,50 70,98 0,84 32,50 65,43 0,85 37,50 60,02 0,86 42,50 54,74 0,87 47,50 49,62 0,88 52,50 44,66 0,89 57,50 39,87 0,90 62,50 35,25 0,91 67,50 30,82 0,92 72,50 26,57 0,93 77,50 22,51 0,94 82,50 18,63 0,95 87,50 14,93 0,96 92,50 11,42 0,97 97,50 8,09 0,98 4,94 0,99 1,96 PRODUCCION ACUMULADA DE PETROLEO WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Np TIEMPO Np 0,00 0,00 0,00 0,00 78308,00 117,10 73308,00 117,10 79171,70 123,39 74171,70 123,39 80035,40 130,38 75035,40 130,38 80899,00 138,15 75899,00 138,15 81762,70 146,81 76762,70 146,81 82626,40 156,50 77626,40 156,50
(Sw) 0,97 0,95 0,94 0,92 0,91 0,90 0,88 0,87 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83 0,82 0,82 0,81 0,80 0,80 0,79 0,79
PRODUCCION ACUMULADA DE AGUA WOLFRAM TIEMPO Wp 0,00 0,00 4,82 0,00 9,65 0,00 14,47 0,00 19,29 0,00 24,12 0,00 28,94 0,00
CMG-IMEX TIEMPO Wp 0,00 0,00 4,82 0,00 9,65 0,00 14,47 0,00 19,29 0,00 24,12 0,00 28,94 0,00
167,38 179,64 193,54 209,38 227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
83490,10 84353,80 85217,40 86081,10 86944,80 87808,50 88672,20 89535,80 90399,50 91263,20 92126,90 92990,60 93854,20 94717,90 95581,60 96445,30 97309,00 98172,60 99036,30 99900,00
167,38 179,64 193,54 209,38 227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
78490,10 79353,80 80217,40 81081,10 81944,80 82808,50 83672,20 84535,80 85399,50 86263,20 87126,90 87990,60 88854,20 89717,90 90581,60 91445,30 92309,00 93172,60 94036,30 94900,00
33,76 38,59 43,41 48,23 53,06 57,88 62,71 67,53 72,35 77,18 82,00 86,82 91,65 96,47 101,29 106,12 110,94 115,76 120,59 120,59 126,69 133,42 140,87 149,14 158,36 168,67 180,25 193,34 208,20 225,19 244,76 267,52 294,24 325,99 364,27 411,22 470,04 545,71 646,48 786,98 996,00 1338,91 2003,05
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 19832,60 21674,80 23708,20 25958,60 28456,90 31240,20 34353,10 37850,30 41799,10 46283,50 51409,80 57314,20 64174,50 72226,80 81792,30 93318,70 107449,00 125144,00 147899,00 178186,00 220397,00 283165,00 386104,00 585418,00
33,76 38,59 43,41 48,23 53,06 57,88 62,71 67,53 72,35 77,18 82,00 86,82 91,65 96,47 101,29 106,12 110,94 115,76 120,59 120,59 126,69 133,42 140,87 149,14 158,36 168,67 180,25 193,34 208,20 225,19 244,76 267,52 294,24 325,99 364,27 411,22 470,04 545,71 646,48 786,98 996,00 1338,91 2003,05
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 14832,60 16674,80 18708,20 20958,60 23456,90 26240,20 29353,10 32850,30 36799,10 41283,50 46409,80 52314,20 59174,50 67226,80 76792,30 88318,70 102449,00 120144,00 142899,00 173186,00 215397,00 278165,00 381104,00 580418,00
3830,68 31018,00
PRODUCCION INSTANTANEA DE PETROLEO WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Qo TIEMPO Qo 150,00 0,00 148,00 0,00 150,00 4,68 148,00 4,68 150,00 9,37 148,00 9,37 150,00 14,05 148,00 14,05 150,00 18,74 148,00 18,74 150,00 23,42 148,00 23,42 150,00 28,10 148,00 28,10 150,00 32,79 148,00 32,79 150,00 37,47 148,00 37,47 150,00 42,15 148,00 42,15 150,00 46,84 148,00 46,84 150,00 51,52 148,00 51,52 150,00 56,21 148,00 56,21 150,00 60,89 148,00 60,89 150,00 65,57 148,00 65,57 150,00 70,26 148,00 70,26 150,00 74,94 148,00 74,94 150,00 79,62 148,00 79,62 150,00 84,31 148,00 84,31 150,00 88,99 148,00 88,99 150,00 93,68 148,00 93,68 150,00 98,36 148,00 98,36 150,00 103,04 148,00 103,04 150,00 107,73 148,00 107,73 150,00 112,41 148,00 112,41 150,00 115,10 148,00 117,10 16,25 115,10 14,75 117,10 14,81 123,39 13,31 123,39 13,45 130,38 11,95 130,38 12,16 138,15 10,66 138,15 10,95 146,81 9,45 146,81 9,81 156,50 8,31 156,50 8,74 167,38 7,24 167,38 7,74 179,64 6,24 179,64 6,81 193,54 5,31 193,54 5,96 209,38 4,46 209,38
1133780,00 9290060,00
3830,68 31018,00
1128780,00 9285060,00
PRODUCCION INSTANTANEA DE AGUA WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Qw TIEMPO Qw 0,00 0,00 0,00 0,00 4,68 0,00 4,68 0,00 9,37 0,00 9,37 0,00 14,05 0,00 14,05 0,00 18,74 0,00 18,74 0,00 23,42 0,00 23,42 0,00 28,10 0,00 28,10 0,00 32,79 0,00 32,79 0,00 37,47 0,00 37,47 0,00 42,15 0,00 42,15 0,00 46,84 0,00 46,84 0,00 51,52 0,00 51,52 0,00 56,21 0,00 56,21 0,00 60,89 0,00 60,89 0,00 65,57 0,00 65,57 0,00 70,26 0,00 70,26 0,00 74,94 0,00 74,94 0,00 79,62 0,00 79,62 0,00 84,31 0,00 84,31 0,00 88,99 0,00 88,99 0,00 93,68 0,00 93,68 0,00 98,36 0,00 98,36 0,00 103,04 0,00 103,04 0,00 107,73 0,00 107,73 0,00 112,41 0,00 112,41 0,00 117,10 0,00 115,10 0,00 117,10 133,75 115,10 131,65 123,39 135,19 123,39 133,09 130,38 136,55 130,38 134,45 138,15 137,84 138,15 135,74 146,81 139,05 146,81 136,95 156,50 140,19 156,50 138,09 167,38 141,26 167,38 139,16 179,64 142,26 179,64 140,16 193,54 143,19 193,54 141,09 209,38 144,04 209,38 141,94
227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
5,16 4,44 3,77 3,17 2,63 2,14 1,71 1,34 1,01 0,73 0,50 0,32 0,18 0,08 0,02 0,00
227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
3,66 2,94 2,27 1,67 1,13 0,94 0,72 0,56 0,47 0,43 0,36 0,22 0,18 0,07 0,01 0,00
227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
144,84 145,56 146,23 146,83 147,37 147,86 148,29 148,67 148,99 149,27 149,50 149,68 149,82 149,92 149,98 150,00
227,54 248,53 272,99 301,78 336,09 377,54 428,51 492,50 575,03 685,19 839,20 1069,04 1447,75 2186,43 4253,04 42055,10
7.2 Tablas de datos para las curvas del yacimiento Radial SATURACION EN EL FRENTE WOLFRAM CMG-IMEX DISTANCIA (m) (Sw) DISTANCIA (m) (Sw) 0,70 0,00 0,69 0,30 0,71 7,80 0,70 21,96 0,72 12,80 0,71 31,02 0,73 17,80 0,71 37,92 0,74 22,80 0,72 43,69 0,75 27,80 0,73 48,71 0,76 32,80 0,73 53,18 0,77 37,80 0,74 57,22 0,78 42,80 0,75 60,91 0,79 47,80 0,75 64,30 0,80 52,80 0,76 67,43 0,81 57,80 0,77 70,33 0,82 62,80 0,79 73,03 0,83 67,80 0,80 75,55 0,84 72,80 0,81 77,90 0,85 77,80 0,83 80,09 0,86 82,80 0,85 82,15 0,87 87,80 0,87 84,07 0,88 92,80 0,90 85,87 0,89 97,80 0,93 87,55
142,74 143,46 144,13 144,73 145,27 145,76 146,19 146,57 146,89 147,17 147,40 147,58 147,72 147,82 148,08 148,10
89,13 90,61 91,99 93,29 94,50 95,64 96,70 97,70 98,63 99,50
0,90 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99
PRODUCCIÓN ACUMULADA DE PETRÓLEO WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Np TIEMPO Np 0,00 0,00 0,00 0,00 88462,70 345,99 84962,70 345,99 90934,30 382,16 87434,30 382,16 93405,90 425,99 89905,90 425,99 95877,50 479,41 92377,50 479,41 98349,10 545,08 94849,10 545,08 100821,00 626,71 97321,00 626,71 103292,00 729,65 99792,00 729,65 105764,00 861,96 102264,00 861,96 1036,26 108236,00 1036,26 104736,00 1273,54 110707,00 1273,54 107207,00 1611,42 113179,00 1611,42 109679,00 2124,71 115650,00 2124,71 112150,00 2986,26 118122,00 2986,26 114622,00 4706,18 120594,00 4706,18 117094,00 9736,25 123065,00 9736,25 119565,00
PRODUCCIÓN ACUMULADA DE AGUA WOLFRAM TIEMPO Wp 0,00 0,00 23,07 0,00 46,13 0,00 69,20 0,00 92,26 0,00 115,33 0,00 138,40 0,00 161,46 0,00 184,53 0,00 207,60 0,00 230,66 0,00 253,73 0,00 276,80 0,00 299,86 0,00 322,93 0,00 345,99 0,00 754,10 9314,25 831,44 19467,20 922,01 31603,20 1029,11 46218,80 1157,24 63989,60 1312,70 85859,50 1504,55 113188,00 1746,35 148008,00 2059,28 193500,00 2478,49 254932,00 3066,74 341720,00 3948,22 472492,00
CMG-IMEX TIEMPO Wp 0,00 0,00 23,07 0,00 46,13 0,00 69,20 0,00 92,26 0,00 115,33 0,00 138,40 0,00 161,46 0,00 184,53 0,00 207,60 0,00 230,66 0,00 253,73 0,00 276,80 0,00 299,86 0,00 322,93 0,00 345,99 0,00 754,10 8614,25 831,44 13667,20 922,01 25803,20 1029,11 40418,80 1157,24 58189,60 1312,70 80059,50 1504,55 107388,00 1746,35 142208,00 2059,28 187700,00 2478,49 249132,00 3066,74 335920,00 3948,22 466692,00
5408,04 690017,00 5408,04 684217,00 8277,85 1119040,00 8277,85 1020040,00 16449,90 2343390,00 16449,90 2144390,00 212996,00 31823800,00 212996,00 31124800,00
PRODUCCION INSTANTANEA DE PETROLEO WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Qo TIEMPO Qo 150,00 0,00 148,50 0,00 150,00 23,07 148,50 23,07 150,00 46,13 148,50 46,13 150,00 69,20 148,50 69,20 150,00 92,26 148,50 92,26 150,00 115,33 148,50 115,33 150,00 138,40 148,50 138,40 150,00 161,46 148,50 161,46 150,00 184,53 148,50 184,53 150,00 207,60 148,50 207,60 150,00 230,66 148,50 230,66 150,00 253,73 148,50 253,73 150,00 276,80 148,50 276,80 150,00 299,86 148,50 299,86 150,00 322,93 148,50 322,93 150,00 341,99 148,50 345,99 22,16 341,99 20,66 345,99 18,76 382,16 17,26 382,16 15,69 425,99 14,19 425,99 12,96 479,41 11,46 479,41 10,54 545,08 9,04 545,08 8,42 626,71 6,92 626,71 6,59 729,65 5,09 729,65 5,02 861,96 3,52 861,96 3,71 1.036,26 2,21 1.036,26 2,63 1.273,54 1,13 1.273,54 1,76 1.611,42 0,89 1.611,42 1,09 2.124,71 0,75 2.124,71 0,60 2.986,26 0,40 2.986,26 0,26 4.706,18 0,26 4.706,18 0,07 9.736,25 0,06 9.736,25
PRODUCCION INSTANTANEA DE AGUA WOLFRAM CMG-IMEX TIEMPO Qw TIEMPO Qw 0,00 0,00 0,00 0,00 23,07 0,00 23,07 0,00 46,13 0,00 46,13 0,00 69,20 0,00 69,20 0,00 92,26 0,00 92,26 0,00 115,33 0,00 115,33 0,00 138,40 0,00 138,40 0,00 161,46 0,00 161,46 0,00 184,53 0,00 184,53 0,00 207,60 0,00 207,60 0,00 230,66 0,00 230,66 0,00 253,73 0,00 253,73 0,00 276,80 0,00 276,80 0,00 299,86 0,00 299,86 0,00 322,93 0,00 322,93 0,00 345,99 0,00 341,99 0,00 345,99 127,84 341,99 125,74 382,16 131,24 382,16 129,14 425,99 134,31 425,99 132,21 479,41 137,04 479,41 134,94 545,08 139,47 545,08 137,37 626,71 141,58 626,71 139,48 729,65 143,41 729,65 141,31 861,96 144,98 861,96 142,88 1.036,26 146,29 1.036,26 144,19 1.273,54 147,37 1.273,54 145,27 1.611,42 148,24 1.611,42 146,14 2.124,71 148,91 2.124,71 146,81 2.986,26 149,40 2.986,26 147,30 4.706,18 149,74 4.706,18 147,64 9.736,25 149,94 9.736,25 147,84
