Auditul Energetic Z24

AUDITUL ENERGETIC AL ANVELOPEI UNEI CLADIRI PARTEA a-I-a ANALIZA ENERGETICA

1. Elemente de identificare ale auditorului energetic  Nume: Prenume: Adresa: Telefon: Fax: Documentul de atestare: 2. Elemente de identificare generala a cladirii: 2.1. Date generale: Cladirea: Bloc de garsoniere Z!2 Adresa: Clu"Na#oca$ str. Fa%ricii$ nr. 1&' Pro#rietar: Tera#ia Clu"Na#oca Destinatia #rinci#ala: Bloc %ara$ cu o singura casa de scara cu P(!E Anul construirii: 1)*& Proiectant: +.C.P. Clu" Constructor: T.,.C.C. Clu"  Numar de unitati locati-e: locati-e: 1&! garsoniere Pro#rietarul a #us la dis#oitia auditorului cartea te/nica a constructiei. 2.2. +nformatii #ri-ind alcatuirea ar/itecturala: Blocul Z!2 din str. Fa%ricii$ nr. 1&' a fost ada#tat la teren de catre +.C.P. Clu" du#a #roiectul ti# +.P.C.T. Bucuresti$ sectiunea nr. ... Cladirea a fost edificata in anul 1)*& si face #arte ditrun ansam%lu de locuinte sociale. Ansam%lul de cladiri cu#rinde locuinte sociale cu P(!E$ fiind format din 0 %locuri identice$ fara a se um%ri reci#roc. Blocul cu#rinde 1&! unitati locati-e de ti# garsoniera. Fiecare unitate locati-a cu#rinde o camera$ un -esti%ul si un C cu dus$ cu su#rafata totala egala cu 10.0!m2. Cladirea are un /ol de intrare si o casa de scara. ocuintele sunt dis#use de o #arte si de alta a unui coridor central longitudinal. Cladirea are aco#eris terasa necircula%il. Finisa"ele sunt cele o%isnuite in anul 1)*&: tencuieli interioare din mortar de -arciment$ cu grosime de 1.3 cm4 ugra-eli in culori de a#a4 #eretii gru#ului sanitar sunt #lacati #artial cu faianta si cu -o#sitorie de ulei4 #ardoselile din inca#erile de locuit sunt din #arc/et lamelar$ iar in anexe si circulatii$ din moaic turnat in cam# continuu4 tencuielile exterioare sunt decorati-e$ din mortar de ciment-ar cu grosimea de 2.3 cm4 ferestrele sunt cu toc si cerce-ele de lemn$ cu#late$ cu doua foi de geam de 0 mm grosime4 1

usa de intrare in %loc este cu toc si cerce-ea din ta%la am%utisata$ cu grad de -itrare de '&5. +naltimea ni-elului este de 2.*& m. +naltimea soclului este de !& cm. Cladirea are trotuar de #rotectie din dale de %eton cu latimea de '& cm. 2.0. Elemente de alcatuire a structurii de reistenta si a elementelor an-elo#ei: a6 7tructura de reisten89 este alc9tuit9 ca mai "os:  #ere8ii #ortan8i exteriori cu grosimea nominal9 de 0& cm i cei interiori cu grosimea nominal9 de 23 cm sunt realia8i din c9r9mii ;l#iori curen8i cu sec8iunea de 2) x 2! cm4  st>l#iori de col8 cu sec8iunea de 2) x 2) cm4  centuri cu =n9l8imea de 2& cm i cu l98imea egal9 cu grosimea idului =nt9rit4  %uiandrugi din %eton armat cu sec8iunea de 2& x 2) cm4  #laneele i scara sunt din %eton armat monolit$ clasa Bc 13$ cu grosimea #l9cii de 1& cm4  funda8iile sunt continui su% idurile #ortante$ din %eton clasa Bc 3.  %6 Protec8ia termic9 i alc9tuirea alc9tuirea constructi-9 constructi-9 a elementelor an-elo#ei: an-elo#ei:  Pere8i exteriori ?detaliul A6:  tencuial9 interioar9 din mortar de -arciment$ cu ρ @ 1&& gm 0$ cu grosimea de 1.3 cm4  id9rie cu densitate de 133& gm 0$ din c9r9mii ;l#iorii din %eton armat$ cu agregate o%inuite$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 2) cm ?detaliul F i ;64  Centurile i %uiandrugii sunt din %eton armat$ cu agregate o%inuite$ cu densitatea de 23&& 0 gm $ au =n9l8imea de 2& cm i grosimea de 2) cm ?detaliul 64  Planeul teras9 necircula%il9 are alc9tuirea ?detaliul B6:  tencuial9 interioar9 din mortar de ciment-ar$ cu ρ @ 1&& gm0$ cu grosimea de 1.& cm4  #lac9 de %eton armat$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 1& cm4  %arier9 de -a#ori 1c(1%4  termoiola8ie din gur9 de termocentral9$ cu densitatea de )&& gm 0$ cu grosimea medie de 1! cm4  a#9 din mortar de ciment cu densitatea de 1)&& gm 0$ cu grosimea de 0.3 cm4  /idroiola8ie de 1c(2#(!% cu grosimea de 1.2 cm.  Plac9 #e sol ?detaliul C6:  ona cald9 a #ardoselii:  #arc/et lamelar din ste"ar cu grosimea de 1& mm4  a#9 din mortar de ciment cu densitatea de 1)&& gm 0$ cu grosimea de 0.& cm4  termoiola8ie din -at9 mineral9 rigid9$ cu densitatea de 0&& gm 0$ cu grosimea de 3.& cm4  #lac9 de %eton armat$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 1& cm4  strat filtrant din %alast$ cu grosimea de 13 cm4  um#lutur9 de #9m>nt cu grosimea de 23 cm4  #9m>nt -egetal i #9m>nt de fundare cu grosimea de * m.  T>m#l9rie exterioar9:  ferestre cu#late din lemn cu dou9 foi de geam:  ua metalic9 din ta%l9 am%utisat9$ cu grad de -itrare de '&5. 2.!. +nstala8ia de =nc9lire:  7ursa de c9ldur9 este o central9 termic9 de cartier.  Cor#uri statice de =nc9lire.  F9r9 sisteme de automatiare i termostatare. 2

usa de intrare in %loc este cu toc si cerce-ea din ta%la am%utisata$ cu grad de -itrare de '&5. +naltimea ni-elului este de 2.*& m. +naltimea soclului este de !& cm. Cladirea are trotuar de #rotectie din dale de %eton cu latimea de '& cm. 2.0. Elemente de alcatuire a structurii de reistenta si a elementelor an-elo#ei: a6 7tructura de reisten89 este alc9tuit9 ca mai "os:  #ere8ii #ortan8i exteriori cu grosimea nominal9 de 0& cm i cei interiori cu grosimea nominal9 de 23 cm sunt realia8i din c9r9mii ;l#iori curen8i cu sec8iunea de 2) x 2! cm4  st>l#iori de col8 cu sec8iunea de 2) x 2) cm4  centuri cu =n9l8imea de 2& cm i cu l98imea egal9 cu grosimea idului =nt9rit4  %uiandrugi din %eton armat cu sec8iunea de 2& x 2) cm4  #laneele i scara sunt din %eton armat monolit$ clasa Bc 13$ cu grosimea #l9cii de 1& cm4  funda8iile sunt continui su% idurile #ortante$ din %eton clasa Bc 3.  %6 Protec8ia termic9 i alc9tuirea alc9tuirea constructi-9 constructi-9 a elementelor an-elo#ei: an-elo#ei:  Pere8i exteriori ?detaliul A6:  tencuial9 interioar9 din mortar de -arciment$ cu ρ @ 1&& gm 0$ cu grosimea de 1.3 cm4  id9rie cu densitate de 133& gm 0$ din c9r9mii ;l#iorii din %eton armat$ cu agregate o%inuite$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 2) cm ?detaliul F i ;64  Centurile i %uiandrugii sunt din %eton armat$ cu agregate o%inuite$ cu densitatea de 23&& 0 gm $ au =n9l8imea de 2& cm i grosimea de 2) cm ?detaliul 64  Planeul teras9 necircula%il9 are alc9tuirea ?detaliul B6:  tencuial9 interioar9 din mortar de ciment-ar$ cu ρ @ 1&& gm0$ cu grosimea de 1.& cm4  #lac9 de %eton armat$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 1& cm4  %arier9 de -a#ori 1c(1%4  termoiola8ie din gur9 de termocentral9$ cu densitatea de )&& gm 0$ cu grosimea medie de 1! cm4  a#9 din mortar de ciment cu densitatea de 1)&& gm 0$ cu grosimea de 0.3 cm4  /idroiola8ie de 1c(2#(!% cu grosimea de 1.2 cm.  Plac9 #e sol ?detaliul C6:  ona cald9 a #ardoselii:  #arc/et lamelar din ste"ar cu grosimea de 1& mm4  a#9 din mortar de ciment cu densitatea de 1)&& gm 0$ cu grosimea de 0.& cm4  termoiola8ie din -at9 mineral9 rigid9$ cu densitatea de 0&& gm 0$ cu grosimea de 3.& cm4  #lac9 de %eton armat$ cu densitatea de 23&& gm 0$ cu grosimea de 1& cm4  strat filtrant din %alast$ cu grosimea de 13 cm4  um#lutur9 de #9m>nt cu grosimea de 23 cm4  #9m>nt -egetal i #9m>nt de fundare cu grosimea de * m.  T>m#l9rie exterioar9:  ferestre cu#late din lemn cu dou9 foi de geam:  ua metalic9 din ta%l9 am%utisat9$ cu grad de -itrare de '&5. 2.!. +nstala8ia de =nc9lire:  7ursa de c9ldur9 este o central9 termic9 de cartier.  Cor#uri statice de =nc9lire.  F9r9 sisteme de automatiare i termostatare. 2

2.3. As#ecte As#ecte #ri-ind starea te/nic9 a cl9dirii:
Pint@2x02.*3(2x11.!3@.!& @2x02.*3(2x11.!3@.!& m [email protected](2x12.&3@)&.& m 7 #l$t@11.!3x02.*3@0*!.)) m2 7 #l$sol@11.!3x02.*3@0*!.)) m2  #@!x2.*&(2.'&@10.!& m <=nc@7 #l$solx #@0*!.))x10.!&@3&2!.* m0 7=nc@3x0*!.))@1*!.)3 m2 7 #$com@00*.!0 m2 0 x [email protected]& m2 3x1.3x02.*3@2!3.'0 m2 3x0x3.1@*'.3 7u$=nc@7=nc H7  H7 #$com@1*!.)3H00*.!0@130*.32 m2 Au$ total@7u(7 #$com@1*!.)3 m2 7-@1*!.2! m2 1.2x2.!@2. m2 ?21((1&6x1.2x1.2@1*1.0' m2 2 7<$7 <$7@&m 2 7<$N <$N@&m 2 7<$E <$E@*.2&m 2 7<$< <$<@*.2&m 7o#$#er$ext@Pintx # H7  H7-@.!&x10.!&H1*!.2!@1&1&.22 m2 A@7 #l$t(7 #l$sol(7o#$#.e(7@0*!.))(0*!.))(1&1&.22(1*!.2!@1)00.3! m2 1)00$3!:3&2!$*@&$0! m1

0.2. Caracteristici termice ale elementelor an-elo#ei cl9dirii 0.2.1 Conducti-it98i termice ale materialelor i coeficien8ii de degradare a #e %aa st9rii te/nice Coeficientii de degradare se extrag din Ietodologia Ic &&112&&' si Normati-ul NP &! 2&&&.

0

Ta%. nr. 2 normat

Material

W/mK 

1. Beton armat 2. Zid9rie de c9r9mid9 gur9 termocentr. 0.Jm#luturi -at9 -at9 miner ineraal9 termoiolante rigid9  %alast !. Iortare tencuieli  #entru: a#e 3. emn ste"ar

1.*! &.*& &.2) &.&)

Coe!icien"i #e #e$ra#are %a&

Vecime ani

calc

Pentr' (ecime

Con#en #en)

In!ilt iltra"ii

Alte #e$ra#ari

W/mK 

 1.&0 1.2& 1.2&

1.1& 1.13 1.0& 1.0&

   

   

1.)1! &.2) &.!3 &.1!&

1.2& 1.&0 1.&0 1.&3

 1.1& 1.1& 

   

   1.0&

&.!& &.)' 1.&30 &.01!

Peste 0&

&.*& &.* &.)0 &.20

0.2.2. ,eisten8e termice unidirec8ionale ale elementelor an-elo#ei ,ela8ia de calcul: , @ , sisi ( ∑ Rsj ( , sese
 R si =

 R se

 R se =

Tencuial9

, s1s1 @

Plac9 de BA Barier9 de -a#ori Termoiola8ie Termoiola8ie gur9 de termocentral9

, s2s2 @  R sj =

d   j

λ calc$  j

La#9 mortar de ciment

 @ &.123 m2K

A 1

 @ &.&!2 m2K

2! &.&1

&.)A' &.1&

1.)1!

 @ &.&1& m2K  @ &.&32 m2K

,s0 @  & m2K se negli"ea9 &.1!

, s!s! @ , s3s3 @

idroiola8ie

1

, s's' @

 @ &.0&) m2K

&.!3 &.&03 1.&30 &.&12

&.1*&

 @ &.&00 m2K  @ &.&*1 m2K

, @ &.'!2 m2K

 %6 #ere8i exteriori: Ta%. nr. 0%  R si

 R si =

 R se

 R se =

Tencuial9 Tencuial9 interioar9 Zid9rie de c9r9mid9

 R sj =

d   j

λ calc$  j

, s1s1 @ , s2s2 @

1

 @ &.123 m2K

A 1

 @ &.&!2 m2K

2! &.&13

&.)A' &.2)

 @ &.&13 m2K  @ &.0!) m2K

&.A2) &.&23 , s0s0 @  @ &.&2! m2K 1.&30

Tencuial9 Tencuial9 exterioar9

, @ &.333 m2K

!

c6 Zone -itrate Ta%. nr. 0c Element

Coe!icient #e #e$ra#are

Fereastr9 cu#lata J9 exterioar9 metalica

d6 #lac9 #e sol: ,ela8ia de calcul:

Re*i)ten"a termic+ 2

,Mf  @ &.0) m Kx&.)& @ &.031 m2K ,Mu$e @ &.02 m2K

1.1 1.&

, @ , si ( ∑  Rsj 4 , se@&4 Ta%. nr. 0d

 R si

 R si =

Parc/et lamelar 

, s1 @

La#9 mortar ciment I1&&

,s2 @   R sj =

Termoiola8ie din #laci de -ata minerala rigida

d   j

λ calc$  j

,s0  @

Plac9 din BA

,s! @

Jm#lutur9 de #ietri

,s3 @ 

Jm#lutur9 de #9m>nt

,s' @ 

P9m>nt &  0 m

,s* @

P9m>nt 0  * m

,s @

1

 @ &.1'* m2K

' &.&1

&.01! &.&0

 @ &.&02 m2K  @ &.&2! m2K

1.&30 &.&3  @ &.03' m2K &.1!& &.1&    @ &.&32 m2K 1.)1! &.13  @ &.1* m2K &.A! &.13  @ &.&*3 m2K 2.&& 0.&&    @ 1.3&& m2K 2.&& !.&&    @ 1.&2' m2K 0.)&

, @ 0.00' m2K

 Nota: Diferenta intre reistenta termica a #ardoselii de #arc/et fata de #ardoseala de moaic este nesemnificati-a. 0.2.0. ,eisten8e termice corectate ale elementelor an-elo#ei ,ela8ia de calcul: ,M @ rx,m2KO Coeficientul de reducere a reisten8ei termice unidirec8ionale r: 1

r  = 1+

 R ×

∑ Ψi × l i  A

ungimile li sunt lungimile #un8ilor termice liniare. ungimile #un8ilor termice liniare se iau cele reale$ #e fa8a interioara a elementelor an-elo#ei. Coeficien8ii Ψi sunt coeficien8i liniari de transfer termic Coeficien8ii Ψi se extrag$ du#9 ca din NP &'&2&&2$ C 1&*02&&3$ C 1&*32&&3 si NP&! 2&&&$ =n func8ie de detaliul constructi- real sau a#ro#iat. a6 Planeu teras9 ?NP &'&2&&2HTa%. A.0.16 A #l$t @ 0*!.)) m 24 ,  #l$t @ &.'!2 m2K4 Ψi$#l$t @ &.! mK ?#rin extra#olare64 ∑ l i @ #erimetrul interior @ .!& m4 3

r  =

1 = &.)02 &.'!2 × &.!A × AA.!& 1+ 0*! .))

, #l$t @ &.)02 x &.'!2 @ &.3) m 2K4  %6 Pere8i exteriori ?NP &'&2&&2 H Ta%. A.021$ C1&*02&&3Ta%. 1.0.6 A #e @ 1&1&.02 m24 ,  #e @ &.333 m 2K4 ,  #$t@ &.'!2 m2K4 l #E@&.2)mK4 /soclu @&.)&m. Pun8i termice: i ∑ l i Element'l W/,mK

Centur9 su% #laneul teras9: Centura la contact cu solul: Centuri curente #erete i su% #lanee curente! %ucati 7t>l#i curen8i ?2! %uc98i6 ?Ψ1 @ Ψ26 7t>l#i de col8 ?! %uc98i6 ?Ψ1 @ Ψ26 Buiandrugi ?3 x 2! @ 12& %uc98i6 L#ale8i i glafuri la ferestre ?0 laturi x 11) ferestre6 L#ale8i i #rag u9

∑ l i ×ψ  i 1+

&.333× 03).)&

=

1 1.1)A

.!&x!

&.21x!x.!&@*!.23'

2x&.&'@&.12 2x&.13@&.0& &.! &.12

2! x 10.3& @ 02!.&& ! x 10.3& @ 3!.&& 12& x 1.*& @ 2&!.&&

2 x &.12 x 02! @ **.*' 2 x &.0& x 3!.&& @ 02.!& &.! x 2&!.&& @ )*.)2

0 x 1.2 x 11) @ !2.!

&.12 x !2.! @ 31.2&

&.12

1.2 x 2 x 2.! @ '.&&

&.12 x '.&& @ &.*2

&.1*(&.&!@&.21

= &.)034

, #e @ &.03 x &.333 @ &.!'0m 2K. c6 Zona -itrat9?C1&*02&&3$ NP&'&2&&26 ,- @ , -4 ,f  @ &.031 m2K4 AFE@1*1.0'm 24 ,u$e @ &.02 m2K4 AuE@2.m24 d6 Plac9 #e sol A #l$sol @ 0*!.)) m24 ,  #l$sol @ 0.00' m 2K4 Ψ2@ &.03 mK?NP &'&2&&2Ta%. A064 ∑ l i @ #erimetrul interior @.!&m 1+

1 = &.*A!4 0.00' × AA.!& × &.03 0*!.))

,M #l$sol @&.*!x0.00'@2.'13m2K. 0.2.!. Coeficienti de #ierderi de caldura ai elementelor an-elo#ei ,elatia de calcul:  H   j Coeficientul  H  PE  =

=

1&1&.22 &.!'0

 A  j  R  j

W/K 

&.1* x .!&@13.&2 &.12 x .!& @ 1&.'&

1&1&.02

r  =

∑ l i

.!& .!&

= 03).)&W  C K 4

1

r  =

&.1* &.12

m

 .

i

4

= 21A1.)&W  C K 4

'

Coeficientul  H  FE  = Coeficientul  H  PT 

=

Coeficientul  H  sol  =

1*1.0' &.031 0*!.)) &.3)A 0*!.)) 2.'13

+

2.AA &.02

= !)*.2&3W  C K 4

= '2*.&*0W  C  K 4 = 1!0.!&&W  C K 4

0.2.3. Coeficientul de #ierderi de caldura #rin sc/im%ul de aer necontrolat a6Numarul de sc/im%uri orare de aer  Date fiind degradarile tam#lariei se considera un s#or de sc/im%uri de aer de 135. Cladirea ex#ertiata: are sim#la ex#unere4 este moderat ada#ostita4@ are #ermea%ilitate ridicata la aer  Ca urmare conform C1&*12&&3 reulta n@&.*. Datorita unei degradari de 135 reulta: n?C6@&.*x1.13@&.&3/ 14  %6Coeficientul de #ierderi de caldura #rin sc/im%ul de aer 
Ta%elul nr. ! DJ,ATA P,E+I+NA,A DE +NCAZ+,E 2* se#tem%rie2 mai
Ta%elul nr. 1& DJ,ATA ,EAA DE +NCAZ+,E 1' august21iunie
!.1.3. Tem#eratura medie exterioara #e durata  #reliminara de incalire Conform calculului din fig. 1$ ta%. nr. ! reulta: θ em =

∑ θ emj × De  p   j ∑ De  p   j $ $

=

'!).)& 21A

$ $

in care:

= 2.)A1°C 4

este tem#eratura medie in luna "4  De $ p $  j este numarul de ile din luna ".

θ  emj

!.1.'.Tem#eratura interioara medie de calcul a cladirii 7e calculeaa ca medie #onderata intre tem#eratura s#atiilor incalite si tem#eratura s#atiilor  neincalite$ cu relatia: θ i $inc =

∑  A  j × θ i   j ?°C 64 ∑  A  j $

!.1.'.1.Arii si tem#eraturi de calcul a6Pentru s#atiile incalite Ainc@130*.32m24 θ i $inc = + 2&°C .  %6Pentru s#atiile neincalite Casa scarii Acs@*'.3&m24 ol de intrare A/[email protected]&m 24 Coridoare Acor @2!3.'0m 24 Total s#atii neincalite@00*.!0m 2. Tem#eratura medie in s#atiile neincalite se calculeaa #e %aa de %ilant termic intre s#atiile interioare si exterioare cu care acestea -in in contact. 

 Auj

,elatia de calcul: θ u

=

∑  Ruj × θ uj + ∑ &.0! × n  j × V uj × θ uj  Auj

?°C 64

∑  Ruj + ∑ &.0! × n × V uj in care Au"sunt su#rafetele de contact in m 24 , u"reistentele termice unidirectionale ale su#rafetelor de contact4 θ uj − tem#eraturile din s#atiile se#arate #rin ariile Au"4 Pentru #ereti interiori , si@&.3*&m2K4 Pentru usile s#re coridoare , us@&.21'm2K4 Pentru #lanseul #este /ol: ,  #l./ol@&.30m2K4 Pentru #laca #e sol:,  #[email protected]'m2K4 7u#rafetele de contact cu mediul incalit si cu mediul exterior tem#eraturile si reistentele termice ale onelor adiacente s#atiilor neincalite sunt cele de mai "os: Casa scarilor ?#e 3 ni-eluri6: Element Pereti interiori Pereti de fatada Ferestre Placa #e sol Planseu terasa

Arii  m2

Tem#eraturi °C

AP$int@100.'3m2 APE$csc@2).)23m2 AF@*.2&m2 A #$s@10.'2m2 A #$T@10.'2m2

2& 2.)1 2.)1 ).&& 2.)1

Arii  m2

Tem#eraturi °C

,eist. unidirectionale m2K &.3*& &.333 &.031 0.00' &.'!2

ol de intrare: Element Pereti interiori Pereti de fatada Jsa acces exterior Placa #e sol Planseu s#re eta"

APint@2'.*0m2 APE$@!.3!3m2 Au$E@2.&m2 APs@10.'2m2 AP$P@10.'2m2

2& 2.)1 2.)1 ).&& 2&

,eist. unidirectionale m2K &.3*& &.333 &.02& 0.00' &.30

Coridoare ?#e 3 ni-eluri6: Element

Arii  m2

Tem#eraturi °C

Pereti interiori ?ona o#aca6 Jsi de legatura Pereti de fatade Ferestre Placa #e sol Planseu terasa

A #$int@'3.!3m2 Au$"@1).!3m2 APE@1).03m2 AF@1!.!&m2 A #s@!&.)!m2 APT@!&.)!m2

2& 2& 2.)1 2.)1 ).&& 2.)1

,eist. unidirectionale m2K &.3*& &.21' &.333 &.031 0.00' &.'!2

7u#rafete cumulate$ tem#eraturi si reistente termice unidirectionale Element

Arii  m2

Tem#eraturi °C

Pereti interiori Pereti de fatada Ferestre Jsa ext. Planseu terasa Placa #e sol Planseu intermediar ?curent6 Jsi s#re coridoare

A #$int@!3.0m2 AP$E@30.2m2 AF@21.'&m2 Au$E@2.&m2 A #$T@3!.3'm2 A #$s@'.1m2 A #$C@10.'2m2 Ausi@1).!3m2

2& 2.)1 2.)1 2.)1 2.)1 ).&& 2& 2&


,eist. unidirectionale m2K &.3*& &.333 &.031 &.02& &.'!2 0.00' &.30 &.21'


× 2& +

30.A2

× 2.)A1 +

21.!&

× 2.)A1 +

2.AA&

× 2.)A1 +

3!.3'

× 2.)A1 +

'A.1A

× ).&& +

1)A .!3

× & . 3*& & . 333 & . 031 & . 02& & . '!2 0 . 00' & . 21' θ u = A!3 .A0 30.A2 21.!& 2.AA 3!.3' 'A.1A 1)A .!3 10.'2 + + + + + + + + &.0! × &.A&3 × ?0'.** + 1A0 .A* 6 &.3*& &.333 &.031 &.02 &.'!2 0.00' &.21' &.30A 10.'2 + × 2& + &.0! × &.A&3 × ?0'.** + 1A0 .A* 6 × 2.)A1 + &.0! × &.A&3 × 332 .') × 2& &.30A = 1A.&2°C 4 + &.0! × &.A&3 × 332 .')

Deoarece tem#eratura s#atiilor neincalite difera cu mai #utin de ! °C decat tem#eratura s#atiilor incalite$ calculul necesarului de caldura se face #entru intreaga cladire considerand tem#eratura medie interioara egala cu -aloarea medie #onderata intre tem#eratura s#atiilor incalite si tem#eratura s#atiilor neincalite. !.1.'.2.Tem#eratura interioara medie de calcul Arii incalite: Ainc@130*.32m24 θ i $inc = +2&°C 4 Arii neincalite: Aneinc@00*.!0m24 θ ui = +1A.&2°C 4 Tem#eratura interioara medie #onderata: θ im =

130*.32 × 2& + 00*.!0 × 1A.&2 130*.32 + 00*.!0

=

0'A0&.AA) 1A*!.)3

= 1).'!°C .

!.2.+ntensitatea medie lunara a radiatiei solare Conform Ietodologiei Ic &&112&&'$ #entru ona Clu"Na#oca$ -alorile intensitatii medii lunare a radiatiei solare$ #e orientarile cardinale care intersecteaa cladirea sunt cele din ta%elul nr. 3. Tem#eraturi medii lunare θ em si intensitatea medie lunara a radiatiei solare + s" Conform 7TA7 !0) si Ic &&112&&' -alorile

θ em  si

+s" se redau in ta%elul nr. 3. Ta%elul nr. 3

una +anuarie Fe%ruarie Iartie A#rilie Iai +unie +ulie August 7e#tem%rie Qctom%rie  Noiem%rie Decem%rie

Tem# medie θ em °C 

Est 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

0.' 1.2 !.& ).1 1!.2 1'.* 1.0 1*.* 1!.1 .3 2.) 1.2

+ntensitatea radiatiei solare medie m2
7ud *1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 )&.! )*. 1&.) 12&.2 11*.0 12&. *0.3 !).&


Durata  #reliminara

Est

+ntensitatea radiatiei medii solare + s" m2O
1&

7ud

+anuarie Fe%ruarie Iartie A#rilie Iai +unie +ulie August 7e#tem%rie Qctom%rie  Noiem%rie Decem%rie

de inc. D12 ileO 01 2 01 0& 2 & & & ! 01 0& 01

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *).2 *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *).2 *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

1&3''.! 21A = !A .!* W  C m 2

Iedie

1&3''.! 21A = !A .!* W  C m 2

unara 12.1 1).1 2.* 0. '3.2 *3.! **.1 ''.* !'.' 20.' 1!.2 ).!

Iedie

unara

*1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 !*2).! )&.! 21A )*. = 21 .') 1&.) 12&.2 W  C m 2 11*. 12&. *0.3 !).&

Iedie

1)1**. 21A = A*.) W  C m 2

3.Calculul #ierderilor de caldura #e #erioada #reliminara ,elatia de calcul: Q L$ P  = ∑N H   j × ?θ i − θ emj 6O × t  p ?Wh6 Coeficientii  " de #ierderi de caldura si tem#eraturile θ emj ?-ei #ct. 0.2.6: Pentru #eretii exteriori$ one -itrate si #lanseu terasa:  T@211.)&(!)*.2&3('2*.&*0@00&'.0*K4 θ em = 2.)A1°C 4

Pentru #laca #e sol:  s@1!0.!&&K4 θ em$ sol  = ).&&°C 4 Pentru -entilarea necontrolata: -ent@10*3.0&*K4 θ em = 2.)A1°C 4 Tem#eratura medie interioara este: θ i = +1).'!°C 4 Tim#ul de incalire #relimiar este: t #@3202ore. Q L$ P  = N00&'.0*A × ?1).'! − 2.)A16 + 1!0.!&& × ?1).'! − ).&&6 + 10*3.0&* × ?1).'! − 2.)A16O × 3202 = = ?33&A&.)31 + 1320.'!A + 22)11.20)6 × 3202 = *)313.A0A × 3202 = !1'&2*&&&Wh = !1'&2* kWh.

'.Calculul a#orturilor de caldura #e #erioada #reliminara de incalire ,elatia de calcul:

Q  $ p = Qi $ p + Q s $ p ?Wh 6 .

'.1.A#orturi interne 7e calculeaa numai #entru su#rafata incalita direct ?locuinte6. Qi $ p = !i ×  Ainc × t  p = ! × 130*.32 × 3202 = 021**21)Wh = 021**.21)kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Ainc@130*.32m24 tP@3202/4 Fluxul Φ i $ p = ! × 130*.32 = '13&.&AW  = '.13kW . '.2.A#orturi din radiatia solara ,elatia de calcul: Q s = N

∑ ? "  sj × ∑  A snj 6 + ?1 − #6 × ∑ ? "  sj × ∑  A snj$u 6O × t  p ?Wh6   j

n

j

+s"radiatia solara totala #e #erioada de calcul #e unitatea de su#rafata #e orientarea " in m 24 Asn"aria rece#toare a su#rafetei n cu orientarea "4  %factorul de diminuare #entru a#orturile din s#atiul neincalit calculat conform 7,EN+7Q 10*)&.
Fatada #rinci#ala este orientata s#re sud si reulta: A7@&2.@**.12m2 ?se scade usa de acces64 A N@&3x1.!!@*2.2m2 ?se scad ferestrele de la casa scarii64 AE@*.2&3x1.!!@& ?se scad ferestrele de la coridor64 A<@*.2&3x1.!!@& ?se scad ferestrele de la coridor6. Factorul F7@F/xF&xg4 F7@factorul de corectie #entru um%rire4 Factorul F/$7@&.3 factorul #entru um%rire #artiala datorata oriontului4 F/$N@&.)34 F/$E@&.24 F/$<@&.24 Pentru α@2&° orientarile 7$ N$ E si < se dau in 7,EN+7Q 10*)&Anexa $ ta%. 0. Factorul F&@1factor de corectie #entru um%rire datorat #roeminentelor din fatada ?nu sunt  #roeminente6. Factorul de #enetrare    =  F $ ×  ⊥ 4  F $ = &.)&4   ⊥ = &.*34  F $ ×   ⊥ = &.'*34   ⊥ = &.*3 #entru -itra" du%lu4 Factorul  F  F  =

 Atrans  A% $t 

4

FF$7@&.&4 FF$N@&.&4 FF$E@&.&4 FF$<@&.&4 Ariile rece#toare #entru onele neincaite: Asn"$u@A "$uxFs"xFFxg4 A7$u@2.m24 A N$u@*.2&m24 AE$u@*.2&m24 A<$u@*.2&m2. Factorii Fs"$ FF si g nu se modifica. Factorul de corectie % se calculeaa cu formula: #=

unde:  H ue

 H ue  H iu +  H ue

4

=  Lue +  H % $ue ?W  C K 64

 H iu =  Liu +  H % $iu ?W  C K 64

ueeste coeficientul de cu#la" termic #entru elementele care delimiteaa s#atiul neincalit de exterior4  Lue =

 Au $  j

∑  Ru   j 4 $

-$ueeste coeficientul de #ierderi de caldura #rin -entilatia s#atiilor neincalite cu -olumul < u si este egal cu: -$ue@&.0!xnux
 A pi $u S  R pi $u

+

 A Fi $u S  R Fi $u

4

-$iu@&conform 7,EN +7Q 10*)#aragraful 3.!.
30 .A2 &.333

+

21 .'& &.031

+

2.AA &.02

+

3! .3' &.'!2

+

'A.1A 0.00'

= 2*2 .0'W  C  K 4

12

<$ue@&.0!x&.&3x**0.00@211.''K. Elemente interioare care se#ara s#atiul incalit de cel neincalit: Pereti interiori A #i$u@!3.0m 24 ,M #$int@&.3*&m2K4 Planseu #este /ol A #$$u@10.'2m24 ,M #$$u@&.30 m2K4 Jsi de legatura s#re coridor Ausi@1).!3m 24 ,Musi int@&.21' m2K. Ca urmare:  Liu =

A!3.A0 &.3*&

Coeficientul

+

10.'2 &.30A

+

1)A.!3 &.21'

= 2!2*.)AW  C K 4

2*2 .0' + 211 .''

#=

2!2*.)A + 2*2 .0' + 211 .''

=

!A! .&2 2)11.))A

= &.1'' .

A#orturi solare catre s#atiile incalite in #erioada #reliminara: Calculul este efectuat #e orientari cardinale. Ta%elul nr. * Qrientare Cardinala Est
+s" m2O !.!* !.!* *.)* 21.')

t # /O 3202 3202 3202 3202

A " m2O & & *2.2 **.12

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

s" /O   13)))'&& 0*'3)2

s" /O   13))).' 0*'3.)2

Total s$#@1)*'332/@1)*'3.32/4 A#orturi solare catre s#atiile neincalite in #erioada #reliminara: Calculul este efectuat #e orientari cardinale. Ta%elul nr.  Qrientare Cardinala Est
+s" m2O !.!* !.!* *.)* 21.')

t # /O 3202 3202 3202 3202

A " m2O *.2& *.2& *.2& 2.

F&

FFu

F/

gu

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

s"$u /O *3*)*& *3*)*& 13)0*'2 1!&'0

Total s$#$u@023&0!&/@023&.0!&/4 A#orturi solare totale #e #erioada #reliminara de incalire. Q s$ p = Q s $ p + ?1 − #6 × Q s$ p $u = 1)*'3.3A2 + ?1 − &.1''6 × 023&.0!& = 22!*'.0''kWh4

Fluxul

Φ s $ p$u =

Q s $ p$u

=

t  p

22!*'.0'' 3202

= !.2)'kW  = !2)'W .

'.0. A#orturi totale #e #erioada #reliminara Q  $ p = Qi $ p + Q s $ p = 021**.21) + 22!*'.0'' = 3!'30.3A3kWh.

Fluxul a#orturilor totale Φ  $ p = Φ a $ p =

Q  $ p t  p

=

3!'30.3A3 3202

= 1&.!!'kW  = 1&!!'W .

'.!. Determinarea factorului de utiliare a a#orturilor de caldura #entru #erioada #reliminara ,a#ortul Pentru

γ   =

Q  $ p Q L $ p

=

3!'30.3A3 !1'&2*

= &.1010*

a

γ   ≠ 14η 1 =

Parametrul

a =  a &

1 − γ  

a +1

1 − γ   +

τ  τ &

10

s"$u /O *3*.)* *3*.)* 13)0.*'2 1!&.'0

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  =

C   H 

4

Coeficientul @T(7(<@00&'.1*(1!0.!&&(10*3.0&*@!2!.3K4 ∑  ρ ij × cij × d ij ×  A  j N &  C °C O Ca#acitatea termica interioara a cladirii C  = ∑ i j 7u#rafete A ": Pereti exteriori: Zona o#aca A #e@1&1&.22m 24 Pereti grei interiori: 2x02.*3x2.3x3(2x1&x!.3x2.3x3@2&01.23m24 Pereti interiori usori: 2x1&x2.*3x2.3x3@'*.3m24 Pardoseli calde: Au$inc@130*.32m24 Pardoseli reci: Au$neinc@00*.!0m 24 Ta-ane@A u$inc(Au$neinc @1*!.)3m2. ;rosimile d " nu #ot de#asi 1&cm sau se o#resc la stratul termoiolant.
gm0O 1*&& 133& 1*&& 133& 1*&& 133& 1*&& 23&& && 1)&& 20&& 1)&&

Tencuiala interioara Zidarie caramida ;.<.P. Tencuiala Zidarie caramida ;.<.P. Tencuiala Zidarie caramida ;.<.P. Tencuiala ta-an Placa %.a.m. Parc/et lamelar  7a#a Ioaic 7a#a

Pereti exteriori Pereti interiori grosi Pereti interiori su%tiri Planseu curent Pardoseli calde Pardoseli reci

ci" UgKO !& !& !& !& !& !& !& !& 231& !& !& !&

ρi"

Com#onenta elementului

di" mO &.&13 &.&3 &.&0& &.1*& &.&0& &.& &.&1& &.&)& &.&1 &.&03 &.&1 &.&03

A " m2O 1&1&.22 1&1&.22 2&01.23 2&01.23 '*.3& '*.3& 1*!.)3 1*!.)3 130*.32 130*.32 00*.!0 00*.!0

C U°CO 21'102!& 112&2&2 *&1*3& !!)3)'& 2)!323&& **!203' 2'**!2' 03!0'333& 0&*0!&2 33'* '31)1! 1!!&

Total C@10'&111&&UK  Coeficientul τ  =

a

1 − γ  

1 − γ  a +

1

=

 H 

=

10A'&111&&

= *).*)3 h4 0'&& × !A2!.AA3 *).*)3 τ  a = a& + = &.A& + = 0.!'4 0& τ &

Parametrul η 1 =

C 

1 − &.1010*

0.!'

1 − &.1010*

!.!'

=

1 − &.&&&A)1 1 − &.&&&11*

=

&.)))1) &.)))AA0

= &.)))0.

*. Necesarul de caldura #e #erioada #reliminara ,elatia de calcul: Q h $ p = Q L $ p − η 1 × Q  $ p = !1'&2* − &.)))0 × 3!'30.3A3 = 0'1!!1.'3kWh 4 Q L $ p = !1'&2*kWh4 Q  $ p = 3!'30.3A3kWh4

η  = &.)))04

. Necesarul de caldura #entru #erioada reala de incalire .1. Determinarea tem#eraturii de ec/ili%ru si a #erioadei reale de incalire D r  a6 Determinarea tem#eraturii de ec/ili%ru ,elatia de calcul:

θ ed  = θ id  −

η  × Φ    H 

?°C 6 4

1!

θ id  = +1).'!°C 4η  = &.)))04 H  = !A2!.AA3W  C K 4 Φ   $ p = 1&!!'W 4

θ ed  = 1).'! −

&.)))0 × 1&!!' !A2!.AA3

= 1).'! − 2.1'& = 1*.!A°C .

 %6 Determinarea #erioadei reale de incalire Dr  Pe graficul din fig. 1$ in ordonata$ se marc/eaa tem#eratura de ec/ili%ru θ ed  = 1*.!A°C .  a intersectia dre#tei θ ed   cu cur%a tem#eraturilor medii lunare se gaseste iua ince#utului si iua sfarsitului #erioadei reale de incalire a cladirii. Pentru caul dat incalirea ince#e la 1' august si se termina la 21 iunie. Durata reala de incalire este Dr @01&ile. Tim#ul real de incalire este t r @2!x01&@*!!&ore. .2.Determinarea tem#eraturii exterioare medii #e durata reala de incalire Calculul este efectuat in ta%. nr. 1& din fig. 1. θ em $ r  =

∑ θ r    j × θ emj ∑  Drj $

=

2&'2.2& 01&

= '.'32°C .

.0.Determinarea radiatiei solare medii #e durata reala de incalire Calculul este efectuat in ta%elul nr. 11.
2

+ntensitatea medie a radiatiei solare + s" m O
Est unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

1A33).! 01& = 3).A* W  C m 2

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

1A33).! 01& = 3).A* W  C m 2

unara 12.1 1).1 2.* 0.' '3.2 **.! **.1 ''.* !'.' 20.' 1!.' ).!

Iedie

7ud unara

1&30).A 01& = 0! .&& W  C m 2

*1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 )&.! )*. 1&.) 12&.2 11*.0 12&. *0.3 !).&

.!.Pierderile de caldura #e #erioada reala de incalire ,elatia de calcul: Q L $r  = ∑ N H   j × ?θ i − θ emj $r  6O × t r  ?Wh 6 Coeficientii  " de #ierderi de caldura si tem#eraturile θ  emj$ r  : Pentru #eretii exteriori(one -itrate(#lanseu terasa:  T@00&'.0*K4 θ em$T  Pentru #laca #e sol:  7@1!0.!&&K4 θ em$'# = ).&&°C 4 Prin -entilare necontrolata: <@10*3.0&*K4 θ em$V  = '.'32°C 4 Tem#eratura θ id  = +1).'!°C 4 Tim#ul #relimiar: tr @*!!&ore. 13

= '.'32°C 4

Iedie

2AA23.A 01& = )2.)A W  C m 2

Q L $r  = N00&'.0*A × ?1).'! − '.'326 + 1!0.!& × ?1).'! − ).&&6 + 10*3.0&* × ?1).'! − '.'326O × *!!& = = ? !2)!0.20* + 1323.**' + 1*A'2.!A*6 × *!!& = '2001.3& × *!!& = !'0*!'0'&Wh = !'0*!'.0'kWh.

.3.A#orturile de caldura #e #erioada reala de incalire a6 A#orturi interne Qi $r  = ! i ×  Ainc × t r  = ! × 130*.32 × *!!& = !3*3'3)3Wh = !3*3'.3)3kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Ainc@130*.32m24 tr @**!&/4 Fluxul Φ i $ r 

=

Qi $r  t r 

= '13&.AW  = '.13&AkW .

 %6A#orturi din radiatia solara #e #erioada reala de incalre Fata de #ct. '.2.ta%. * si  se #astreaa -alorile A "$ F&$ F/$ FF si g si se modifica -alorile +s"$# si t # cu -alorile din ta%. 11 si t r @*!!&/ si reulta:  %16A#orturi solare catre s#atiile incalite in #erioada reala Calculul este redat in ta%elul nr. 12. Ta%elul nr. 12 Qrientare Cardinala Est
+s"$r  m2O 3).* 3).* 0!.&& )2.)

tr  /O **!& **!& **!& **!&

A " m2O & & *2.2 **.12

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

s"$r  s"$r  /O /O     *)0!0'.' *)0.!! 2023)0 202.3)0

Total s$r @02'*'&0&/@02'*'.&0/4  %26A#orturi solare catre s#atiile neincalite #e #erioada reala Calculul este redat in ta%elul nr. 10. Ta%elul nr. 10 Qrientare Cardinala Est
+s"$r  m2O 3).* 3).* 0!.&& )2.)

tr  /O **!& **!& **!& **!&

A " m2O *.2& *.2& *.2& 2.

F&

FFu

F/

gu

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

s"$u /O 100103!.1 100103!.1 *3)0*.2! 3*012.&3

s"$u /O 1001.03!1 1001.03!1 *3.)0*2! 3*.012&3

Total s$r$u@!0)3)3*.3/@!0)3.)3*/4  %06A#orturi solare totale #e #erioada reala 6 Q s? R $r  = Q s $r  + ?1 − # 6 × Q s $r  = 02'*'.&0 + ?1 − &.1''6 × !0)3.)3* = 02'*'.&0 + 0''3.3' = 0'0!1.3)kWh.

Coeficientul %@&.1''. Fluxul a#orturilor solare Φ s? R$ r 6

=

0'0!1.3) *!!&

= !.AA3kW  = !AA3W .

.'.A#orturi totale de caldura #e #erioada reala Q  $r  = Qi $r  + Q s $r  = !3*3'.3)3 + 0'0!1.3) = A2&)A.1A3kWh .

Fluxul

Φ   $r  =

Q  $r  t r 

=

A2&)'.1A3 *!!&

= 11.&0!* kW .

.*.Determinarea factorului de utiliare a a#orturilor de caldura 1'

,a#ortul

Q  $r 

γ  ? R 6 =

Q L $r 

A2&)'.1A3

=

!'0*!'.0'

= &.1**4 γ   ≠ 14

a

Coeficientul η 1 Parametrul

1 − γ  

=

a +1

1 − γ  

a =  a &

+

τ  τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  =

C   H 

4

@!2!.3K4 Constanta C@10'&111&&UK 4 C 

Coeficientul τ  = Parametrul

10A'&111&&

=

= *).*)3 h4 0'&& × !A2!.AA3 *).*)3 τ  a = a& + = &.A& + = 0.!'4 0& τ &

 H 

a

Factorul

η r  =

1 − γ  

a +1

1 − γ  

=

1 − &.1**

0.!'

1 − &.1**

!.!'

=

1 − &.&&23 1 − &.&&&!!233

=

&.))*3 &.)))3'

= &.))*)!.

..Necesarul de caldura #entru incalire #e #erioada reala ,elatia de calcul: Q h $r  = Q L $r  − η r  × Q  $r  = !'0*!'.0' − &.))*)! × A2&)'.1A3 = 0A1!2&.12kWh .

 NQTA: Necesarul de caldura de mai sus Qh $r  se mai corecteaa$ conform Ic &&1!2&&)$ cu #ierderi si a#orturi de caldura ale retelei de la sursa si la distri%utia caldurii. .).Consumul s#ecific de caldura ra#ortat la aria utila incalita  Nota: Conform Ic &&102&&'$ #aragraf 1.0.3. la cladirile ... Ainc re#reinta suma ariilor utile ale a#artamentelor la care se adauga su#rafetele cu destinatie te/nologica colecti-a ?s#alatorii$ uscatorii$ etc6 mai #utin s#atiile de circulatie comuna. Fara corectiile de mai sus$ consumul s#ecific de energie ra#ortat la aria utila incalita direct ?fara s#atiile de circulatia comune6 este: an ! inc $r  =

Qh$r   Au $inc

=

0A1!2&.12 130*.32

2

= 2!A.&*3?kWh C m an6.

.1&. Emisia de noxe a cladirii si indicele mediu de emisie de CQ 2 Considerand ca gaul metan este com%usti%ilul #rimar cu emisia de &.2&3gCQ2/ reulta: ?R6

 E C( = 0A1!2&.12 × &.2&3 = *A1)1.1&kC(2 . 2

+ndicele mediu:

 " C(2 =

 E C(2  Au $inc

=

*A1)1.1& 130*.32

2

= 3&.A33kC(2 C m an. .

).+ncadrarea cladirii #e grila de e-aluare #entru consumul de energie necesara incalirii Pentru consumul s#ecific anual de 2!.&*3 /m 2an cladirea se incadreaa #e grila la litera E cu limitele 2!30!0/m2an. 1*

1&.Diagnoa cladirii Diagnoa consta in com#ararea cladirii reale$ analiata energetic cu o cladire de referinta. Conform Ietodologiei Ic &&1!2&&'$ cladirea de referinta are: aceeasi forma geometrica$ -olum si arie totala a an-elo#ei ca si cladirea reala4 aria onelor -itrate la cladirea de referinta de locuit este aceeasi cu a cladirii reale4 reistentele termice corectate sunt cele minime normate conform Ic &&112&&' ca#. 11?ta%. 11.!$ coloana marcata cu V64 numarul de sc/im%uri orare de aer este n@&.3/ 14 sursa de caldura este cea a cladirii reale4 instalatia interioara este cu cor#uri statice termostatate4 cladirea de referinta nu este #enaliata. ?Pentru alte elemente -ei Ic &&102&&' #ct. +++.0.!.'6. 1&.1.Caracteristici te/nice si termote/nice ale cladirii de referinta a6Caracteristici #e ansam%lul cladirii Arie utila incalita: Au$inc@130*.32m24 Arie utila neincalita Au$neinc@00*.!0m 24 
θ em = +2.)A1°C .

a26Pentru s#atiile neincalite: +n calculul tem#eraturii #e %aa de %ilant termic se #astreaa ariile elementelor care intra in relatia de calcul$ reistentele termice ale elementelor interioare si se modifica reistentele termice ale elementelor exterioare si numarul de sc/im%uri orare de aer.
Arii  m2 *'.3& AP$int@100.'3m2 APE$csc@2).)23m2 AF@*.2&m2 A #$s@10.'2m2 A #$T@10.'2m2 13.0& APint@2'.*0m2 APE$@!.3!3m2

1

Tem#eraturi °C  2& 2.)1 2.)1 ).&& 2.)1  2& 2.)1

,eistente termice m2K  &.3*& 1.!& &.!& 0.&& 0.&&  &.3*& 1.!&

Au$E@2.&m2 APs@10.'2m2 AP$P@10.'2m2 2!3.'0 A #$int@'3.!3m2 Au$i@1).!3m2 APE@1).03m2 AF@1!.!&m2 APs@!&.)!m2 APT@!&.)!m2

Jsa acces Placa #e sol Planseu #este /ol Coridoare Pereti interiori ?ona o#aca6 Jsi s#re coridor Pereti exteriori Ferestre Placa #e sol Planseu terasa
A #$int@!3.0m2 AP$E@30.2m2 AF@21.'&m2 Au$E@2.m2 A #$T@3!.3'm2 A #$s@'.1m2 A #$@10.'2m2 Ausi@1).!3m2

2.)1 ).&& 2&  2& 2& 2.)1 2.)1 ).&& 2.)1

&.!& 0.&& &.30  &.3*& &.21' 1.!& &.!& 0.&& 0.&&

2& 2.)1 2.)1 2.)1 2.)1 ).&& 2& 2&

&.3*& 1.!& &.!& &.!& 0.&& 0.&& &.30 &.21'


Tem#eratura

θ u

Tem#eraturi °C 2.)1 2.)1 2&.&&


Zona

 Numar n /1 &.3 &.3 &.3

este data de relatia:

 Auj

θ u =

∑  RSuj × θ uj + ∑ &.0! × n  j × V uj × θ uj  Auj

?°C 64

∑  RSuj + ∑ &.0! × n × V uj

in care: Au"sunt su#rafetele de delimitare in s#atiul neincalit si cel incalit sau exterior in m 24  ,Mu"reistentele termice corectate ale elementelor de delimitare4 θ uj − tem#eraturile in inca#erile de contact sau exterioare4 nnumarul de sc/im%uri orare de aer4
× 2& +

30.A2

21.'&

+

10.'2 &.30A

1.!& 30 .A2

&.!& 2.AA

× 2.)A1 +

2.AA&

&.!& 'A .1A

× 2.)A1 +

3!.3'

× 2.)A1 +

'A .1A

× ).&& +

1)A .!3

× 0.&& 0.&& &.21' 21.'& 3!.3' 1)A .!3 10.'2 + + + + + + + + &.0! × &.3 × ?0' .**! + 1A0 .A* 6 &.3*& 1.!& &.!& &.!& 0.&& 0.&& &.21' &.30A

θ u = &.3*& A!3 .A0

× 2.)A1 +

× 2& + &.0! × &.3 × ?0'.**! + 1A0 .A* 6 × 2.)A1 + &.0! × &.3 × 332 .') × 2& + &.0! × &.3 × 332 .')

= 1A.)0°C 4

Deoarece tem#eratura s#atiilor neincalite θ u = +1A.)0°C  nu difera cu mai mult de !°C decat tem#eratura s#atiilor incalite θ i = +2&°C  $ necesarul de caldura se calculeaa #entru intreaga cladire$ cu -aloarea medie #onderata intre tem#eratura s#atiilor incalite si tem#eratura s#atiilor neincalite. a06Tem#eratura medie #e cladirea de referinta 1)

θ im =

∑  Ai × θ i ∑  Ai

=

130*.32 × 2& + 00*.!0 × 1A.)0 130*.32 + 00*.!0

=

0*10*.)3 1A*!.)3

= 1).A&°C .

1&.2.2.+ntensitatea medie a radiatiei solare #e #erioada #reliminara a cladirii de referinta ,aman -ala%ile -alorile medii lunare din ta%elul nr. 3 iar cele medii #e durata #reliminara de incalire sunt cele din ta%elul nr. ' si reulta: +s$E$#@!.!*m24 +s$<$#@!.!*m24 +s$N$#@21.')m24 +s$7$#@*.)*m2. 1&.0.Calculul #ierderilor de caldura #e #erioada #reliminara #entru cladirea de referinta ,elatia de calcul:

Q L? R$ P 6 =

∑ N H   j R ?

6

× ?θ im − θ emj 6O × t  p ?Wh 6

? R 6 ? R6  H  P  $ E  = *21.3A'W  C  K 4θ em = 2.)A1°C 4

? 6

? R6  H  F  R = !03.'&W  C K 4θ em = 2.)A1°C 4 ? R 6 ?R6  H  P  $T  = 12!.))*W  C  K 4θ em = 2.)A1°C 4 ? R 6

? R6  H  P $ 'ol  = 12!.))*W  C  K 4θ em = ).&&°C 4

 H %ent  = &.0! × n × V inc = &.0! × &.3 × 3&2!.A* = A3!.22AW  C  K 4θ em = 2.)A1°C 4 θ im = 1).A&°C 4 t  p = 3202 h.

,eulta #ierderile #reliminare de caldura #entru cladirea de referinta: ?R6 Q L $ P 

= N*21.3A' × ?1).A& − 2.)A16 + !03.'& × ?1).A& − 2.)A16 + 12!.))* × ?1).A& − 2.)A16 + 12!.))* × ?1).A&

+ A3!.22A × ?1).A& − 2.)A16O × 3202 = 0*2A1.A1× 3202 = 1)3&3A&&&Wh = 1)3&3A kWh.

1&.!.A#orturi de caldura #entru cladirea de referinta$ #e #erioada #reliminara a6Din surse interne 6 Qi?$ R  p = ! i ×  Au $inc × t  p = ! × 130*.32 × 3202 = 021**21)Wh = 021**.21)kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Au$inc@130*.32m24 tP@3202/4 ? R 6

Fluxul Φ i$ p =

Qi $ p t  p

= '13&.&AW  = '.13&kW .

 %6A#orturi din radiatia solara ,elatia de calcul: 6 Q s? R $ p = ?

∑N "  sj × ∑  A snj O + ?1 − #6 × ∑N "  sj × ∑  A snj$n O6 × t ?Wh6   j

n

j

? R 6 Q s $ p

+n relatia se #astreaa -alorile + s"$ Asn"$ Asn"$n si t de la calculul marimii s a cladirii reale ?-ei #ct. '.2.6. 7e sc/im%a ca -aloare factorul de diminuare % care se calculeaa introducand in relatiile  #entru ue si iu -alorile reistentelor termice #entru cladirea de referinta. Ca urmare:

2&

6 Q s? R $ p = 1)*'3.3A2kWh 4 6 Q s? R $ p $u = 023&.0!&kWh 4

# ? R 6 =

? R 6  H ue ? R 6 ? R 6  H iu +  H ue

4

? 6 ? R 6  R 6  H ue =  L?ue +  H V  R$ue 4 ? R 6 ? R 6 ? 6  H iu =  Liu +  H V  R$iu 4

? R 6

Coeficient de cu#la" termic  Luj =

 Au $  j

∑  RuS? R$  j 6 ?W  C K 64

in care Au$" sunt ariile elementelor care delimiteaa s#atiul neincalit de exterior cu reistentele termice corectate  Ru? R$  j6 . Acestea sunt: Pereti exteriori A #$E$u@30.2m 24 ,M #E$u@1.!&m2K4 Ferestre AF$u@21.'&m 24 ,MF$u@&.!& m2K4 Jsa exterioara Ausa@2.m24 ,Musa@&.!& m2K4 Planseu terasa A #$T@3!.3'm24 ,M #$T@0.&& m2K4 Placa #e sol A #$7@'.1m24 ,M #$7@0.&& m2K. Ca urmare:  L?ueR 6 =

30.A2 21.'& 2.AA 3!.3' 'A.1A + + + + = 1!& .33'W  C  K 4 1.!& &.!& &.!& 0.&& 0.&&


Coeficientul de cu#la" termic  Liu

=

 Aij

∑  RS  j ?W  C K 64

in care Ai" sunt ariile elementelor interioare care se#ara s#atiul neincalit de cel incalit$ iar ,M " sunt reistentele acestor elemente. Pereti interiori A #$int@!3.0m24 ,M #$int@&.3*&m2K4 Ta-an #este /ol A #$@10.'2m24 ,M #$@&.30 m2K4 Jsi s#re coridor Ausi@1).!3m 24 ,Musi@&.21' m2K. Ca urmare:  R

 L?iu 6 =

A!3.A0 &.3*&

+

10.'2 &.30A

+

1)A.!3 &.21'

= 2!2*.)AW  C  K 4

 R

 H V ? $iu6 = & ?se negli"eaa conform 7,EN+7Q10*)#aragraful 3.!64

,eulta: #=

1!&.33' + 101.!'' 2!2*.)A + 1!&.33' + 101.!''

=

2*2.&22 2*&&.&&2

= &.1&14

A#orturile din radiatia solara reulta: Q s?$R p6 = 1)*'3.3A2 + ?1 − &.1&16 × 023&.0!& = 1)*'3.3A2 + 2)22.&3' = 22'A*.'!0kWh 4

Fluxul Φ s? R$ p6

=

22'A*.'!0 = !00'W  = !.00' kW . 3202

c6A#orturile totale de caldura #entru cladirea de referinta #e #erioada #reliminara ? R 6 ? R 6 ?R 6 Q   $ p = Qi $ p + Q s $ p = 021**.21) + 22'A*.'!0 = 3!A'!.A'2kWh.

21

Fluxul

? R 6 Φ   $ p

=

? R 6 Q   $ p

=

t  p

3!A'!.A'2 3202

= 1&.!A'kW .

1&.3.Determinarea factorului de utiliare a a#orturilor de caldura #entru cladirea de referinta #e  #erioada #reliminara ? R 6

,a#ortul γ  

? R 6 Q  

=

=

? R 6 Q L

Coeficientul

η 1? R 6 =

Parametrul

a =  a &

3!A'!.A'2 1)3&3A

? R6

= &.2A1224 γ  

≠ 14

a

1 − γ  

a +1

1 − γ  

+

τ  τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 ? R 6

τ  =

C 

 H ? R 6

4

?,6@coef. total de #ierderi termice al cladirii4 ?,6@*21.3'(!03.'&(12!.))*(12!.))*(3!.22@22'1.!&K4 C?,6@C@10'&111&&UK 4 C 

Coeficientul τ  = Parametrul Factorul

 H 

=

0'&& × 22'1.!&A

a

=

= 1*&.2!)h4

τ  1*& .2!) = &.A& + = '.!*34 τ & 0&

a = a& +

η 1? R 6

10A'&111&&

1 − γ  

a +1

1 − γ  

=

1 − &.2A122

'.!*3

1 − &.2A122

*.!*3

= &.)))A.

1&.'.Necesarul de caldura #entru cladirea de referinta #e #erioada #reliminara de incalire ,elatia de calcul: 6 ? R 6 ? R 6 ?R6 × Q   Qh? R $ p = 1)3&3A − &.)))A × 3!A'!.A'2 = 1!&2&!.11kWh . $ p = Q L $ p − η 1

1&.*. Necesarul de caldura #e #erioada reala de incalire a cladirii de referinta 1&.*.1. Determinarea tem#eraturii de ec/ili%ru si a #erioadei reale de incalire ,elatia de calcul: θ ed 

= θ id  −

η ? R 6 × Φ ?a R 6  H ? R 6

?°C 64

? R 6 θ id  = 1).'!°C 4η ? R 6 = &.)))A4 Φ    = 1&!A'W 4 H  ? R 6 = 22'1.!&AW  C  K 4

θ ed  = 1).'! −

&.)))A × 1&!A'

= 1).'! − !.'0' = 13.&&!°C  ≅ 13°C . 22'1.!&A θ ed  = 13.&&°C  #e graficul din fig. 2 se sta%ileste data ince#erii

Pentru si data terminarii incalirii reale a cladirii de referinta. Conform graficului$ #entru cladirea de referinta$ incalirea ince#e la data de ) se#tem%rie si se termina la data de 23 mai. Deci  D r ? R 6 = 23) )ile.

22

Ta%elul nr. !

Ta%elul nr. 13

DJ,ATA P,E+I+NA,A DE +NCAZ+,E 2* se#tem%rie2 mai
DJ,ATA ,EAA DE +NCAZ+,E Dreal ) se#tem%rie23 mai
1&.*.2.Determinarea tem#eraturii medie #e durata reala de incalire #entru cladirea de referinta Conform calculului din Fig. 2$ ta%. 13 tem#eratura exterioara medie de calcul #entru cladirea de referinta este θ em = !.&A°C . 1&..Determinarea -alorii medii a radiatiei solare #entru cladirea de referinta #e #erioada reala de incalire Ta%elul nr. 1' Durata  #reliminara una de inc. D12 ileO +anuarie 01 Fe%ruarie 2 Iartie 01 A#rilie 0& Iai 23 +unie & +ulie & August & 7e#tem%rie 22 Qctom%rie 01  Noiem%rie 0& Decem%rie 01

+ntensitatea radiatiei medii solare + s" m2O
Est unara 2.0& 3&.& '!.& *3.!& *0.)& &.2& *).2& *&.0& *!.2& '0.1& 02.0& 2&.2&

Iedie

10'&1.* 23) = 32.32 W  C m 2

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *).2 *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

10'&1.* 23) = 32 .32 W  C m 2

20

unara 12.1 1).1 2.* 0. '3.2 *3.! **.1 ''.* !'.' 20.' 1!.2 ).!

Iedie

7ud unara

*1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 *&'*.A )&.! 23) )*. = 2*.2) 1&.) 12&.2 W  C m 2 11*. 12&. *0.3 !).&

Iedie

200*) 23) = )&.2* W  C m

2

1&.).Coeficienti de #ierderi de caldura #entru cladirea de referinta #e ti#uri de elemente ale an-elo#ei ?-ei #ct. 1&.0.6 ?R6  H  P  $ E  = *21.3A'W  C K 4

?R6

 H  F 

= !03.'&W  C  K 4

R

? 6  H  P  $T  = 12!.))*W  C K 4 ? R6

 H  P $ 'ol  = 12!.))*W  C K 4

 H %ent  = &.0! × n × V inc = &.0! × &.3 × 3&2!.A* = A3!.22AW  C K 4

∑  H   j R ?

6

= 22'1.!&AW  C  K 4

1&.1&.Pierderile de caldura #entru cladirea de referinta #e #erioada reala de incalire ,elatia de calcul:

Q L? R$r 6 =

∑ N H   j R ?

6

? 6 × ?θ i − θ emj 6O × t r R ?Wh 6

t r ? R 6 = 23) × 2! = '21'ore4 θ i = +1).A&°C 4θ e $ p $ E  = θ e $ F  = θ e $ p $T  = θ e$%ent  = !.&A°C 4θ e$ p $ sol  = ).&&°C 4

,eulta: Q L? R$r 6 = N*21.3A' × ?1).A& − !.&A6 + !03.'& × ?1).A& − !.&A6 + 12!.))* × ?1).A& − !.&A6 + 12!.))* × ?1).A& − ) + A3!.22A × ?1).A& − !.&A6O × '21' = 0!)0!.0!A × '21' = 21*132&&&Wh = 21*132kWh .

1&.11.A#orturile de caldura #entru cladirea de referinta in #erioada reala de incalire a6Din surse interne Qi?$ Rr  6 = !i ×  Ainc × t r ? R 6 = ! × 130*.32 × '21' = 0A22AA)*Wh = 0A22A.A)*kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Ainc@130*.32m24 tr @'21'/4 ? R 6

Fluxul

? R 6 Φ i $r 

=

Qi $r  t  p

= '13&.&AW  = '.13&kW .

 %6Din radiatia solara Fata de calculul de la #ct. .3.% in ta%elele de calcul se #astreaa marimile A "$ F&$ F/$ g$ FF si se modifica radiatia solara medie #e #erioada reala de incalire introducand -alorile + [email protected]m24 +s$<@32.32m24 +s$N@2*.2)m2 si +s$7@)&.2*m2. Coeficientul % se modifica si ramane cel de la #ct. 1&.!.%.$ adica %@&.1&1.
? R 6  "  sj

t r ? R 6

m2 32.32 32.32 2*.2) )&.2*

ore '21' '21' '21' '21'

A " m2

F&

  *2.2 **.12

1 1 1 1

F/ &.2 &.2 &.)3 &.3

g &.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

FF &.*3 &.*3 &.*3 &.*3

6 Q s? R $r 

6 Q s? R $r 

/   3)'''.) 1'211&!

/   3)'.* 1'21.1&!

?,6s$r @2!31*)*&.) / @ 2!31*.)*1/.  %26A#orturi solare catre s#atiile neincalite #entru #erioada reala$ #entru cladirea de referinta Ta%elul nr.1 Qrientari cardinale

? R 6  "  sj

m2

? R 6

t r 

ore

A " m2

F&

F/

2!

g

FF

6 Q s? R $ r $u

6 Q s? R $ r $u

/

/

Est
32.32 32.32 2*.2) )&.2*

'21' '21' '21' '21'

*.2 *.2 *.2 2.

1 1 1 1

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'*3 &.'*3 &.'*3 &.'*3

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

)*3*').2& )*3*').2& 3*!&2.03 ')30)0.)0

)*3.*') )*3.*') 3*.!&2 ')3.0)!

?,6s$r$u@020!00!.*/ @ 020!.0!3/. c6 A#orturi totale din radiatia solara #entru cladirea de referinta in #erioada reala de incalire 6 ? R 6 ? R6 Q s? R $r  = Q s $r  + ?1 − #6 × Q s $r $u = 2!31*.)*1 + ?1 − &.1&16 × 020!.0!3 = 2!31*.)*1 + 2)&*.'*' = 2*!23.'!*kWh.

Fluxul

? R 6 Φ s $r 

6 Q s? R $ r 

=

=

t r 

2*!23.'!* '21'

= !.!12kW  = !!12W .

d6A#orturi totale de caldura #entru cladirea de referinta in #erioada reala de incalire ? R 6 ? R 6 ?R6 Q   $r  = Qi $r  + Q s $r  = 0A22A.A)* + 2*!23.'!* = '3'3!3!!Wh = '3'3!.3!!kWh.

Fluxul

? R 6 Φ   $ r 

? R 6 Q   $ r 

=

=

t r 

'3'3!.3!! '21'

= 1& .3'2 kW  = 1&3'2.1A3W .

1&.12.Calculul gradului de utiliare a a#orturilor de caldura #entru cladirea de referinta #e #erioada reala de incalire ? R 6

,a#ortul γ  

Q  ? R$r 6

=

? R 6 Q L $r 

'3'3!.3!! 21*132

? R6

= &.!'&3&*4 γ  

≠ 14

a

? R 6 1

Coeficientul η  Parametrul

=

=

a =  a &

1 − γ  

a +1

1 − γ  

+

τ  τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  =

C ? R 6  H 

? R 6

4

Ca#acitatea termica interna C nu se modifica C ?,6@C@10'&111&&UK 4 ?,6@coef. total de #ierderi termice al cladirii4 ?,6@22'1.!&K4 C 

Coeficientul τ  = Parametrul Factorul

 H 

=

0'&& × 22'1.!&A

= 1*&.2!)h4

1*& .2!) τ  = &.A& + = '.!*34 τ & 0&

a = a& +

η 1? R 6 =

10A'&111&&

a

1 − γ  

a +1

1 − γ  

=

1 − &.!'&3&*

'.!*3

1 − &.!'&3&*

*.!*3

= &.))'!A.

1&.10.Necesarul de caldura #entru cladirea de referinta #e #erioada reala de incalire ,elatia de calcul: 6 ? R 6 ? R 6 ?R6 × Q   Qh? R $r  = 21*132 − &.))'!A × '3'3!.3!! = 131*2A.3'kWh. $r  = Q L $r  − η 

 NQTA: Necesarul de caldura de mai sus Qh? R$r 6 mai #oate fi corectat in functie de alimentarea cu caldura din surse #ro#rii$ conform Ic &&122&&' si Ic &&1!2&&).

23

1&.1!.Consumul s#ecific de caldura ra#ortat la aria utila incalita direct #entru cladirea de referinta$  #e #erioada reala de incalire ? R 6 !inc $r 

=

6 Qh? R $r 

 Au $inc $dir 

=

131*2A.3'

= )A.&A!?kWh C m 2 an6.

130*.32

1&.13. Emisia de noxe a cladirii si indicele mediu de emisie de CQ 2 +n i#otea utiliarii gaului metan ca sursa #rimara de energie emisia de CQ 2 este: ? R 6

 E C( = Qh? R 6 × &.2&3kC( 2 C kWh = 131*2A.3' × &.2&3 = 011&!.033kC( 2 . 2

? R 6

+ndicele mediu:  " C(

? R 6

=

2

 E C(

=

2

 Au $inc $dir 

011&!.033 130*.32

= 2&.20kC(2 C m an. . 2

11.Concluiile diagnoei Com#ararea #erformantelor cladirii reale cu cele ale cladirii de referinta se #reinta in ta%elul nr. 1). Ta%elul nr. 1) Coeficientul de #ierderi de caldura  ?K6 Cladirea reala Cladirea de referinta

Consumul de energie  #entru incalire Qh ?kWh6

Consumul s#ecific

Emisia de noxe an 2 ?kWh C m an ?gCQ26 !inc

+ndicele de emisie de noxe ?gCQ2m2an6

itera de incadrare

!2!.3

01!2&.12

2!.&*3

*1)1

3&.33

E

22'1.!&

131*2.3'

).&!

011&!.033

2&.20

B

Efectuand ra#ortul ?,6@!2!.322'1.!&@2.100' se o%ser-a ca #entru a aduce cladirea reala la #erformanta cladirii de referinta este necesara ma"orarea #rotectiei termice a cladirii reale de  #este doua ori. Calculand #onderea #ierderilor de caldura #rin elementele an-elo#ei si #rin -entilare necontrolata reulta: Pierderi #rin an-elo#a:

 p an% =

 H an%  H total 

=

0!!).**A !A2!.AA3

× 1&& = *1.3&54

an-@0!!).**K4 total@!2!.3K4 Pierderi #rin -entilarea necontrolata:

 p%ent  =

 H %ent   H total 

=

10*3.0&* !A2!.AA3

-ent@10*3.0&*K4 Ponderea #ierderilor #rin elementele an-elo#ei: Pierderi #rin #eretii de fatada: PE@211.)&K4  p PE  =

 H  PE   H total 

=

21A1.)& !A2!.AA3

× 1&& = !3.2254

Pierderi #rin #lanseul terasa: PT@'2*.&*0K4

 p PT  =

 H  PT   H total 

=

'2*.&*0 !A2!.AA3

× 1&& = 10.&&54

Pierderi #rin #laca #e sol: Psol@1!0.!&K4

 p Psol  =

 H  Psol   H total 

=

1!0.!& !A2!.AA3

× 1&& = 2.)*54

Pierderi #rin ona -itrata: 2'

× 1&& = 2A.3&54

FE@!)*.2&3K4

 p FE  =

 H  FE   H total 

=

!)*.2&3 !A2!.AA3

× 1&& = 1&.0154

Din ra#oartele de mai sus se o%ser-a #onderea mare a #ierderilor de caldura #rin #ereti si  #lanseul terasa care insumeaa cca 35. De asemenea$ calitatea si etanseitatea redusa a tam#lariei face ca #rin onele -itrate sa se  #iarda$ #rin transmisie termica directa si #rin sc/im%ul de aer necontrolat cca 0)5 din caldura. Pierderile de caldura #rin #laca #e sol sunt reduse. Jrmare celor de mai sus$ se recomanda ca inter-entia #rin rea%ilitare termica sa -iee in s#ecial elementele su#rastructurii$ adica #eretii de fatada$ tam#laria si #lanseul terasa$ astfel incat coeficientul de #ierderi de caldura total sa fie adus su% 2&&&K.

PARTEA a-II-a PROPUNERE DE OLUTII DE REA0ILITARE TERMICA A ANVELOPEI

1.7intea analiei energetice a cladirii si #ro#uneri de rea%ilitare termica a elementelor an-elo#ei 1.1.7intea analiei energetice Com#ararea #erformantelor cladirii reale cu cele ale cladirii de referinta se #reinta in ta%elul nr. 2&. Ta%elul nr. 2& Coeficientul de #ierderi de caldura  ?K6

Consumul de energie  #entru incalire Qh ?kWh6

Consumul s#ecific

Emisia de noxe an 2 ?kWh C m an ?gCQ26 !inc

2*

+ndicele de emisie de noxe ?gCQ2m2an6

itera de incadrare

Cladirea reala Cladirea de referinta

!2!.3

01!2&.12

2!.&*3

*1)1

3&.33

E

22'1.!&

131*2.3'

).&!

011&!.033

2&.20

B

Efectuand ra#ortul ?,6@!2!.322'1.!&@2.100' se o%ser-a ca #entru a aduce cladirea reala la #erformanta cladirii de referinta este necesara ma"orarea #rotectiei termice a cladirii reale de  #este doua ori. Calculand #onderea #ierderilor de caldura #rin elementele an-elo#ei si #rin -entilare necontrolata reulta: Pierderi #rin an-elo#a:

 p an% =

 H an%  H total 

=

0!!).**A !A2!.AA3

× 1&& = *1.3&54

an-@0!!).**K4 total@!2!.3K4 Pierderi #rin -entilarea necontrolata:

 p%ent  =

 H %ent   H total 

=

10*3.0&* !A2!.AA3

× 1&& = 2A.3&54

-ent@10*3.0&*K4 Ponderea #ierderilor #rin elementele an-elo#ei: Pierderi #rin #eretii de fatada: PE@211.)&K4  p PE  =

 H  PE   H total 

=

21A1.)& !A2!.AA3

× 1&& = !3.2254

Pierderi #rin #lanseul terasa: PT@'2*.&*0K4

 p PT  =

 H  PT   H total 

=

'2*.&*0 !A2!.AA3

× 1&& = 10.&&54

Pierderi #rin #laca #e sol: Psol@1!0.!&K4

 p Psol  =

 H  Psol   H total 

=

1!0.!& !A2!.AA3

× 1&& = 2.)*54

Pierderi #rin ona -itrata: FE@!)*.2&3K4

 p FE  =

 H  FE   H total 

=

!)*.2&3 !A2!.AA3

× 1&& = 1&.0154

Din ra#oartele de mai sus se o%ser-a #onderea mare a #ierderilor de caldura #rin #ereti si  #lanseul terasa care insumeaa cca 35. De asemenea$ calitatea si etanseitatea redusa a tam#lariei face ca #rin onele -itrate sa se  #iarda$ #rin transmisie termica directa si #rin sc/im%ul de aer necontrolat cca 0)5 din caldura. Pierderile de caldura #rin #laca #e sol sunt reduse. Jrmare celor de mai sus$ se recomanda ca inter-entia #rin rea%ilitare termica sa -iee in s#ecial elementele su#rastructurii$ adica #eretii de fatada$ tam#laria si #lanseul terasa$ astfel incat coeficientul de #ierderi de caldura total sa fie adus su% 2&&&K. 1.2.Pro#uneri de solutii constructi-e 7e #ro#un solutiile constructi-e de rea%ilitare termica #entru fiecare element al an-elo#ei$ du#a cum urmeaa: a6Peretii de fatada: Du#a uscarea fortata a onelor afectate de condensul su#erficial si structural se rectifica tencuiala exterioara degradata si a#oi se a#lica un termosistem agrementat cu #olistiren de fatada ignifugat cu conducti-itatea termica λ  = &.&!2W  C mK  cu grosimile:-arianta +a1&cm4 -arianta a ++a13cm. Buiandrugii$ s#aletii golurilor de ferestre si usi exterioare se #lac/eaa cu #olistiren de fatada de 0cm grosime.  %6Zonele -itrate: 2

7e ado#ta o singura -arianta:se inlocuieste tam#laria existenta cu tam#larie #e rame din P
1)00.3! 3&2!.A*

2

0

= &.0A m C m .

Durata D12@21ile$ data ince#erii si incetarii incalirii:2*se#tem%rie2 mai4 Tem#eratura aerului interior θ i = +2&°C 4 Tem#eratura medie a aerului exterior #e durata #reliminara de incalire θ em = +2.)A1°C . Tem#eratura medie lunara si intensitatea medie a radiatiei solare lunare se #astreaa ca in  #artea +a a lucrarii. ?-ei ta%. 36. !.Caracteristici termote/nice ale cladirii du#a rea%ilitare !.1.Caracteristicile termote/nice ale materialelor din alcatuirea constructi-a a elementelor an-elo#ei in eta#a de rea%ilitare +ntrucat se #rocedeaa o%ligatoriu la uscarea fortata a elementelor afectate de condens$ #entru eta#a de rea%ilitare -or ramane coeficientii de degradare a conducti-itatii termice datorati -ec/imii materialelor. Ca urmare -alorile de calcul ale conducti-itatii termice a materialelor ramase in alcatuire si adaugate sunt cele din ta%elul de mai "os: Iaterial

λ normat 

 

Beton armat Iortar #t. sa#e
mK  1.*! &.)0 &.* &.*& &.&0 &.&!2 &.&!2 &.1* &.* &.)0


Coef. de degradare a  1.&0 1.&0 1.&0      

λ  de calcul mK 

1.*! &.)3 &.)' &.*21 &.&0 &.&!2 &.&!2 &.1* &.* &.)0

!.2.ungimi ale #untilor termice Centuri la atic 1@Pint@.!&m4 Centura la soclu 2@Pint@.!&m4 Centuri curente 0@!%ucxP int@!x.!&m@030.'&m4 Buiandrugi #este ferestre si usa de intrare  !@2!%ucx3ni-x1.*&m@2&!m4 7#aleti si glafuri ferestre 11)%ucx0x1.2&m(1%ucx2x2.!&m(1%ucx1.2&m@!0!.!&m4 7tal#i de colt !%ucx10.3&m@3!.&&m4 7tal#i la ramificatii 2!%ucx10.3&@02!m. !.0.,eistente termice unidirectionale ,elatia de calcul:  R& =  R +

d S S

λ 

?m  K  C W 6 in care: 2

,reistenta termica a elementului existent la care se adauga straturile noi. Daca din alcatuirea existenta se elimina anumite straturi degradate acestea se scad din reistenta ,4 d S

λ S

reistenta straturilor noi. Finisa"ul su%tire din termosistem se negli"eaa.

a6Pereti de fatada 
λ  = &.&!2W  C mK  :

0&

 R & "  =  R si +  R se +

d   j

∑ λ   j

= &.123 + &.&!2 +

&.&13 &.A)'


 R& ""  =  R& "  +

&.&!2

+

&.2) &.*21

+

&.&23 &.A)'

+

&.1& &.&!2

2

= 2.AA0m  K  C W 4

λ  = &.&!2W  C mK  :

= !.&*0m 2 K  C W 4

 %6Zona -itrata@ 
S

2

S

2

=  R& "  = &.33m  K  C W 4  R& ""  =  R& ""  = &.33m  K  C W 4

c6Planseul terasa 
d   j

d S  j

∑ λ   j ∑ λ S  j &.&13 &.A)'

+

+

&.1& 1.*!

=

+&+

&.1& &.A*

+

&.13 &.&0A

+&+

&.&03 &.1*

+

&.&&A &.1*

2 = !.0A0 m  K  C W 4


&.&3 &.&0A

2 = !.0A0 + 1.01' = 3.')) m  K  C W 4

d6Placa #e sol Nu se modifica fata de #artea +a.  R& "  =  R& ""  = 0.00'm 2 K  C W 4

!.!.,eistente termice corectate ,elatia de calcul:  R&S = r & ×  Ro ?m 2 K  C W 64

in care r &este coeficientul care tine seama de efectul defa-ora%il al #untilor termice liniare4 Coeficientii r & sunt dati de relatia: 1

r & = 1+

 R& ×

∑ l i ×ψ i

4

 A

in care: lisunt lungimile #untilor termice de ti# i de #e aria de calcul A "$ in m4 ψ i − coeficienti liniari de transfer termic #entru #untile termice de ti# i$ in mK4 , &reistenta termica unidirectionala in cam#ul ariei A. Coeficientii ψ  i se extrag din 7C&&*2&&2$ ta%. 1. Coeficientii ψ  i care nu se gasesc in 7C&&*2&&2 se extrag #rin asimilare din C1&*02&&3. a6Pereti de fatada A@1&1&.02m24 , &+@2.0m2K4 , &++@!.&*0m2K. Ti# #unte termica Centura su% atic de idarie ?T)d6 Centura la soclu ?P!a6 Centuri curente ?E'e6 Buiandrugi ?E'c6 7#aleti si glafuri 7tal#i de colt iesind ?E'a6 ,amificatii cu stal#isori ?C1&*02&&36

∑ l 

i

ungime li m .!& .!& 030.'& 2&!.&& !0!.!& 3!.&& 02!.&&

× ψ  &i = 21A.AAAW  C K .

01

ψ  i

l i × ψ  i

mK  &.10 &.1! &.&! &.!& &.1) &.1) &.&2

W  × K 

11.!)2 12.0*' 1!.1!! 1.'&& 2.30' 1&.2'& '.!&

a16
1

r & "  = 1+

=

2.AA0 × 21A.AAA

1 1.'23

= &.'134

1&1&.02

= r & "  ×  R & "  = &.'23 × 2.AA0 = 1.*!!? m 2 K  C W  64

a26
1

r & ""  =

!.&*0 × 21A.AAA

1+

=

1 1.AA2

= &.3014

1&1&.02

 R&S $ ""  = r & ""  ×  R& ""  = &.301 × !.&*0 = 2.1'!?m 2 K  C W 64

 %6Zone -itrate 
= &.33?m 2 K  C W  64

c6Planseu terasa A@0*!.))m24 , &+@!.00m2K4 , &++@3.'))m2K4 Punti termice: Centura la atic de idarie l 1@.!&m4 ψ 1 = &.10W  C mK 4 l 1 ×ψ 1 c16
1

r & "  = 1+

!.0A0× 11.!)2

=

1 1.10!

= 11.!)2W  C K .

= &.AA24

0*!.))

 R &S $ "  = r & "  ×  R & "  = &.AA2 × !.0A0 = 0.A'3?m 2 K  C W  64

c26
1

r & ""  = 1+

3.')) × 11.!)2

=

1 1.1*3

= &.A314

0*!.)) 2

= r & ""  ×  R& ""  = &.A31 × 3.')) = !.A3&?m  K  C W 64

d6Placa #e sol A@0*!.))m24 , &+@, [email protected]'m2K4 Puntea termica: ?Detaliu P!d6 Centura la soclu l1@.!&m4 ψ 1 = &.2)W  C mK 4 l 1 ×ψ 1 Coeficientul

r & =

= 23.'0'W  C K .

1 1 = = &.A1!4 0.00' × 23.'0' 1.22A 1+ 0*! .))

 R&S $ "  =  R&S $ ""  = r & ×  R& = &.A1! × 0.00' = 2.*13?m 2 K  C W 6.

!.3.Coeficienti de cu#la" termic sau de #ierderi de caldura #entru elementele an-elo#ei si sc/im% de aer  Ta%el nr. 21 Element al an-elo#ei

7u#rafata m2

Perete de fatada Zona -itrata Planseu terasa Placa #e sol

1&1&.02 1*!.2! 0*!.)) 0*!.))

,eistenta termica ,M& m2K
Coef. &total  sau &total @ 02

Coef. de #ierderi & K 
3.Parametrii climatici exteriori si interiori 3.1.Parametrii climatici exteriori #e #erioada #reliminara de incalire 7e #astreaa -alorile din Partea +a de calcul. Durata #reliminara de incalire D12@21ile si t #@3202ore. Data ince#erii incalirii este 2* se#tem%rie$ iar data incetarii incalirii este 2 mai. Tem#eratura medie lunara si intensitatea medie lunara a radiatiei solare #e #erioada #reliminara de incalire sunt cele din ta%elul nr. 3. Tem#eratura medie exterioara #e durata #reliminara de incalire este θ em = +2.)A1°C . ,adiatia solara medie #e durata #reliminara de incalire #e orientari cardinale are -alorile calculate in ta%. nr. ' si anume: +s$E@!.!*m24 +s$<@!.!*m24 +s$N@21.'!m24 +s$7@*.)*m24 3.2.Parametrii climatici interiori a6Tem#eratura s#atiilor incalite este θ i = +2&.&&°C .  %6Tem#eratura s#atiilor neincalite θ iu se calculeaa #e %aa de %ilant termic cu relatia:  Auj

θ u =

∑  Ruj × θ ij + ∑ &.0! × n  j × V uj × θ ij  Auj

4

∑  Ruj + ∑ &.0! × n  j × V uj Au"ariile elementelor interioare si exterioare care delimiteaa s#atiile neincalite de cele incalite si de exterior4 θ  ij tem#eratura s#atiilor incalite adiacente celor neincalite si tem#eratura aerului exterior a elementelor ce -in in contact cu mediul interior neincalit4 n "numarul de sc/im%uri orare de aer intre mediul neincalit si mediul incalit4
Arii de contact  m2 A #$int@!3.0 APE@30.2 AF@21.'& Ausi@2. APT@3!.3' APsol@'.1 AP@10.'2 Ausi@1).!3

Tem#eraturi in one adiacente °C 2&.&& 2.)1 2.)1 2.)1 2.)1 ).&& 2&.&& 2&.&&

,eist. termice la elemente de contact m2K

00

θ i = +2&.&&°C .

A!3.A0

θ u $ " 

+

=

= &.3*&

1)A.!3 &.21'

× 2& +

30.A2

21.'&

× 2.)A1 +

× 2.)A1 +

1.**! A!3.A0

2.AA

× 2.)A1 +

3!.3'

× 2.)A1 +

'A.1A

×) +

10.'2

&.33& &.33 0.A'3 2.*13 30.A2 21.'& 2.AA 3!.3' 'A.1A 10.'2 1)A.!3 + + + + + + + + &.3*& 1.**! &.33& &.33 0.A'3 2.*13 &.30A &.21'

&.30A

× 2& +

× 2& + &.0! × &.3 × ?0'.** + 1A0.A*6 × 2.)A1 + &.0! × &.3 × 332.') × 2&

= + &.0! × &.3 × **0.00 2)'*A.23 + )&.!0A + 11*.&*2 + 13.'1& + !2.&A1 + 22'.&11 + 3&'.02& + 1A0*3 + 111 .A1! + 1A*).1!'

1!A!.)1 + 0&.00A + 0).2*0 + 3.02' + 1!.11' + 23.112 + 20.01' + )1A.*3 + 0*.3&) + )0.)3*

= 1).1!*


θ u $ "" 

+

= &.3*&

1)A.!3 &.21'

× 2& +

30.A2

× 2.)A1 +

21.'&

2.1&! A!3.A0

2.AA

× 2.)A1 +

× 2.)A1 +

× 2.)A1 +

'A.1A

×) +

&.33& &.33 !.A3& 2.*13 30.A2 21.'& 2.AA 3!.3' 'A.1A 10.'2 1)A .!3 + + + + + + + + &.3*& 2.1&! &.33& &.33 !.A3& 2.*13 &.30A &.21'

10.'2 &.30A

× 2& +

× 2& + &.0! × &.3 × ?0'.** + 1A0 .A*6 × 2.)A1 + &.0! × &.3 × 332.') × 2& + &.0! × &.3 × ?0'.** + 1A0.A* 6 + &.0! × &.3 × 332 .')

=

3!.3'

=

2)'*A.23 + *'.230 + 11*.&*2 + 13.'1& + 00.303 + 22'.&11 + 3&'.02& + 1A0*3 + 111.A1! + 1A*).1!' 1!A!.)1 + 23.3A& + 0).2*0 + 3.20' + 11.2!) + 23.112 + 20.01' + )1A.*3 + 0*.3&) + )0.)3*

= 1).1&1

c6Tem#eratura medie interioara a cladirii ,elatia de calcul:
Ai@130*.32m 4 θ i = +2&.&&°C 4 Am@00*.!0m 24 θ u$ "  = +1).1!*°C 4


c16Tem#eratura medie interioara in -arianta +a θ im$ "  =

130*.32 × 2& + 00*.!0 × 1).1!* 130*.32 + 00*.!0

=

0*2&).!A3 1A*!.)3

= 1).A!3°C 4

c26Tem#eratura medie interioara in -arianta a ++a θ im $ ""  =

130*.32 × 2& + 00*.!0 × 1).1&1 130*.32 + 00*.!0

=

0*1)3.'3 1A*!.)3

= 1).A!&°C 4

'.Calculul #ierderilor de caldura #e #erioada #reliminara de incalire ,elatia de calcul: Q L$ p = ∑ N H   j × ?θ im − θ emj 6O × t  p ?Wh 6 a6
 %6
t #@3202ore4 Pereti exteriori  H  PE $ ""  = !''.A*'W  C  K 4 θ im = +1).A!°C 4 θ em = +2.)A1°C 4 Zone -itrate  H  FE $ ""  = 01'.A&&W  C  K 4 θ im = +1).A!°C 4 θ em = +2.)A1°C 4 Planseu terasa  H  PT $ ""  = **.01*W  C  K 4 θ im = +1).A!°C 4 θ em = +2.)A1°C 4 Placa #e sol  H  P $ sol $ "  = 10A.11AW  C  K 4 θ im = +1).A!°C 4 θ em = +).&&°C 4
*.Calculul a#orturilor de caldura #e #erioada #reliminara de incalire ,elatia de calcul:

Q  $ p = Qi $ p + Q s $ p ?Wh 64 .

*.1.A#orturi interne 7e calculeaa numai #entru su#rafata incalita direct. Ainc@130*.32m24 t #@3202ore4 ,elatia de calcul: Qi = ! i ×  Ainc × t  p 4

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 a6
Qi $ p$ " 

Fluxul Φ i$ p$ "  =

t  p

=

021**.21) 3202

= '13&W  = '.13kW .

 %6
Fluxul Φ i$ p$ "" 

=

Qi $ p $ ""  t  p

=

021**.21) 3202

= '13&W  = '.13kW .

*.2.A#orturi din radiatia solara #e #erioada #reliminara ,elatia de calcul: Q s = ?

∑ N "  sj × ∑  A snj O + ?1 − #6 × ∑ N "  sj × ∑  A snj$u O6 × t  p ?Wh64   j

n

j

n

+s"radiatia solara totala #e #erioada de calcul #e unitatea de su#rafata #e orientarea "$ in m 24 Asn"aria rece#toare a su#rafetei n #e orientarea "4  %factorul de diminuare #entru a#orturile solare din s#atiul neincalit$ calculat conform 7, EN +7Q 10*)&. +ntensitatile +s" sunt calculate #e orientari cardinale in ta%elul ' si au -alorile de calcul: +s$E@+s$<@!.!*m24 +s$N@21.)m24 +s$7@*.)*m24 Ariile rece#toare #e onele incalite: Asn"@A "xFs"xFFxg4 A "sunt ariile -itrate #e orientari cardinale si #e one incalite si neincalite4 A7@**.12m24 A N@*2.2m 24 AE@ A<@&4 Factorul F7@F/xF&xg4 F7@factorul de corectie #entru um%rire4 Factorul F/$7@&.34 F/$N@&.)34 F/$E@ F/$<@&.24 03

Factorul F&@1 ?nu sunt #roeminente #e fatada6. Factorul de #enetrare    =  F $ ×  ⊥ 4  F $ = &.)&4   ⊥ Factorul  F  F 

=

 A%itraj  A Fer .

= &.'*4    = &.)& × &.'* ≅ &.'&4

= &.*34

Ariile rece#toare #entru onele neincaite: Asn"$u@A "$uxFs"xFFxg4 A7$u@2.m24 A N$u@*.2&m24 AE$u@*.2&m24 A<$u@*.2&m2. Factorii Fs"$ FF si g nu se modifica. Factorul de corectie % se calculeaa cu formula: #=

unde:  H ue

 H ue  H iu +  H ue

4

=  Lue +  H % $ue ?W  C K 64

 H iu =  Liu +  H % $iu ?W  C K 64

ueeste coeficientul de cu#la" termic #entru elementele care delimiteaa s#atiul neincalit de exterior4 -$ueeste coeficientul de #ierderi de caldura #rin -entilarea s#atiilor neincalite cu -olumul neincalit
 Au $e

∑  RSu e ?W  C K 64 $

Elemente ale -olumului neincalit in contact cu exteriorul:
30.A2 21.!& 2.AA 3!.3' 'A.1A + + + + = 112.)*3W  C K 4 1.**! &.33& &.33& 0.A'3 2.*13

<$ue$+@&.0!x&.3x**0.00@101.!''K4 ue$+@112.)*3(101.!''@2!!.!!1K4
30.A2 2.1'!

+

21.!& &.33&

+

2.AA &.33&

+

3!.3' !.A3&

+

'A.1A 2.*13

,  #[email protected]'!m2K4 , F$u@&.33& m2K4 , usa$u@&.33& m2K4 ,  #$T$u@!.3& m2K4 ,  #$7$u@2.*13 m2K.

= 1&!.'!1W  C K 4

<$ue$++@&.0!x&.3x**0.00@101.!''K4 ue$++@1&!.'!1(101.!''@20'.1&*K4 iucoeficientul de #ierderi de caldura intre -olumul neincalit si inca#erile incalite adiacente #rin transmisie termica si #rin -entilare4  H iu =  Liu +  H % $iu ?W  C K 64

iucoeficientul de cu#la" #rin transmisie termica. 0'

+ntrucat elementele interioare ?#ereti$ usi$ #lanseu curent6 nu isi modifica alcatuirea constructi-a$ coeficientul iu ramane cel din Partea +a$ #ct. '.2 atat #entru -arianta +a cat si #entru -arianta a ++a de rea%ilitare adica: iu$+@iu$++@2!2*.)K4 Coeficientul -$iu@& conform 7, EN +7Q 10*)&$ #aragraful 3.!. Ca urmare coeficientul % reulta: a6+n -arianta +a de rea%ilitare # "  =

 H ue$ "   H iu $ "  +  H ue$ " 

=

2!!.!!1 2!2*.)A + 2!!.!!1

=

2!!.!!1 2'*2.!21

= &.&)14

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare # ""  =

 H ue$ ""   H iu $ ""  +  H ue$ "" 

=

20'.1&* 2!2*.)A + 20'.1&*

=

20'.1&* 2''!.&A*

= &.&A)4

A#orturi solare in #erioada #reliminara de incalire Calculul este efectuat in ta%elele de mai "os #e orientari cardinale: a6+n -arianta +a de rea%ilitare Pentru s#atiile incalite direct Ta%elul nr. 22 Qrientare Cardinala Est
+s"$# m2O !.!* !.!* 21.') *.)*

t # /O 3202 3202 3202 3202

A " m2O & & *2.2 **.12

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

s"$+ s"$+ /O /O     03&'3'2 03&'.3'2 103*')&3 103*'.)&3

Total s$#$+@1*&0!'*/@1*&0.!'*/4

 Pentru s#atiile incalite indirect Ta%elul nr. 20 Qrientare Cardinala Est
+s"$# m2O !.!* !.!* 21.') *.)*

t # /O 3202 3202 3202 3202

A " m2O *.2& *.2& *.2& 2.

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

s"$++ /O '*0.*31 '*0.*31 0!).2) 3&*.&21

s"$++ /O '*0.*31 '*0.3*1 0!).2) 3&*.&21

Total s$#$++@22&021/@22&0.21/4 A#orturi solare totale in #erioada #reliminara in -arianta +a de rea%ilitare: Q sp $ "  = Q sp $ "  + ?1 − # "  6 × Q sp $u $ "  = 1*&A0!'* + ?1 − &.&)16 × 22&0A21 = 1)&A'*!&Wh = 1)&A'.*!&kWh4

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare +ntrucat in am%ele -ariante de rea%ilitare se utilieaa aceleasi ferestre$ raman -ala%ile -alorile din ta%elele nr. 22 si 20 si se modifica doar coeficientul de corectie %. Ca urmare$ in -arianta a ++a de rea%ilitare reulta: Q sp $ ""  = Q sp $ "  + ?1 − # ""  6 × Q sp $u $ "  = 1*&A0!'* + ?1 − &.&A)6 × 22&0A21 = 1)&)11!AWh = 1)&)1.1!AkWh4

*.0.A#orturi totale de caldura #e #erioada #reliminara a6+n -arianta +a de rea%ilitare Q  $ p$ "  = Qi $ " $ p + Q s $ " $ p = 021**21) + 1)&A'*!& = 312'0)3)Wh = 312'0.)3)kWh .

0*

Fluxul a#orturilor totale #reliminare Φ  $ p$ " 

=

Q  $ p $ "  t  p

=

312'0.)3) 3202

= )*)A.13*0W  = ).*)AkW .

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare Q  $ p $ ""  = Qi $ "" $ p + Q s $ "" $ p = 021**21) + 1)&)11!A = 312'A0'*Wh = 312'A .0'* kWh .

Fluxul a#orturilor totale #reliminare Φ  $ p $ "" 

=

Q  $ p $ ""  t  p

=

312'A0'* 3202

= )*)A.)))AW  = ).*))kW .

*.!.Determinarea factorului de utiliare a a#orturilor de caldura #e #erioada #reliminara a6+n -arianta +a de rea%ilitare Pierderile $#$+@1*&&22/4 A#orturile g$#$+@312'0.)3)/4 ,a#ortul

γ   "  =

Q  $ p $ " 

312'0.)3)

=

Q L $ p $ " 

1*&&22

= &.0&134

a

Pentru

1 − γ  

γ   ≠ 14η  "  =

Parametrul

a +1

1 − γ  

a =  a &

τ 

+

τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  "  =

C   H  " 

4

+@1)*3.'0K4 C@10'&111&&UK  =

Coeficientul τ  "  Parametrul

C   H  " 

a = a& +

1 − &.0&13

A.2)'

1 − &.0&13

10A'&111&& 0'&& × 1)*3.'A0

= 1)!.A*h4

τ  1)!.A* = &.A& + = *.2)'4 τ & 0&

*.2)'

η  "  =

=

=

1 − &.&&&13AA 1 − &.&&&&!*AA

=

&.))A!12 &.))))322

= &.)))A).

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare Pierderile $#$++@13)12*/4 A#orturile g$#$++@312'.0'*/4 ,a#ortul Pentru

γ   ""  =

Q  $ p$ ""  Q L$ p $ "" 

312'A.0'*

=

13)12*

= &.02224

a

γ   ≠ 14η  ""  =

Parametrul

a =  a &

1 − γ  

a +1

1 − γ   +

τ  τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  ""  =

C   H  "" 

4

++@130.00)K4 C@10'&111&&UK  C 

Coeficientul τ  ""  =  H 

 "" 

=

10A'&111&& 0'&& × 1A30.00)

= 2&*.*03h4

0

Parametrul η  ""  =

a = a& +

τ  2&*.*03 = &.A& + = *.*2!34 τ & 0&

1 − &.0222

*.*2!3

1 − &.0222

A.*2!3

=

1 − &.&&&13A* 1 − &.&&&&3110

=

&.)))A!0 &.))))!A)

= &.)))A).

.Necesarul de caldura #e #erioada #reliminara de incalire ,elatia de calcul: Q h $ p = Q L $ p − η 1 × Q  $ p 4

a6+n -arianta +a de rea%ilitare Qh$ p $ "  = 1&*&22 − &.)))A) × 312'0.)3) = 11A*0' .'AkWh4

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare Qh$ p $ ""  = 13)12* − &.)))A) × 312'A.0'* = 1&*A'!.2* kWh.

).Necesarul de caldura #entru #erioada reala de incalire ).1.Determinarea tem#eraturii de ec/ili%ru si a #erioadei reale de incalire a6Determinarea tem#eraturii de ec/ili%ru ,elatia de calcul:

θ ed  = θ id  −

η  × Φ    H 

?°C 6

a16Pentru -arianta +a de rea%ilitare θ id  = θ im"  = +1).A!3°C 4η 1 = &.)))A)4 H  "  = 1)*3.'A0W  C K 4 Φ   $ "  = )*)AW 4

θ ed $ "  = 1).A!3 −

&.)))A) × )*)A 1)*3.'A0

= 1).A!3 − !.)3) = 1!.AA'°C .

a26Pentru -arianta a ++a de rea%ilitare θ id  = θ im""  = +1).A!C 4η 1 = &.)))A)4 H  ""  = 1A30.00)W  C K 4 Φ   $ ""  = )*))W 4

θ ed $ ""  = 1).A! −

&.)))A) × )*)) 1A30.00)

= 1).A! − 3.2A* = 1!.330°C .

 %6 Determinarea #erioadei reale de incalire si a duratei de incalire Pe graficul din fig. 0 si fig. !$ in ordonata$ se marc/eaa tem#eratura de ec/ili%ru θ ed $ "   si a#oi θ ed $ ""  . a intersectia dre#telor θ ed $ "   si θ ed $ ""   cu cur%a tem#eraturilor medii lunare se gaseste iua ince#erii si res#ecti- a incetarii incalirii.  %16Pentru -arianta +a de rea%ilitare Tem#eratura θ ed $ "  = 1!.AA'°C 4 Din fig. 0$ reulta: data ince#erii incalirii este 1& se#tem%rie si data incetarii este 22 mai4 numarul de ile Dr$+ este 233 ile$ iar tim#ul de incalire este tr$+@'12& ore.  %26Pentru -arianta a ++a de rea%ilitare Tem#eratura θ ed $ ""  = 1!.330°C 4 Din fig. !$ reulta: data ince#erii incalirii este 10 se#tem%rie si data incetarii este 1* mai4 numarul de ile Dr$++ este 2!* ile$ iar tim#ul de incalire este tr$++@3)2 ore. 0)

).2.Tem#eratura exterioara medie #e durata reala de incalire Calculul este efectuat in ta%elul nr. 2! si nr. 23 din fig. 0 si fig. !. a6Pentru -arianta +a de rea%ilitare θ em$ "  = !.*0!°C 4

 %6Pentru -arianta a ++a de rea%ilitare θ em$ ""  = !.2)0°C .

Ta%elul nr. 1

Ta%elul nr. 2!

DJ,ATA P,E+I+NA,A DE +NCAZ+,E DJ,ATA ,EAA DE +NCAZ+,E 2* se#tem%rie2 mai 1& se#tem%rie22 mai
a6
Durata reala Dr$+ ileO

unara

01 2 01 0& 22 & & & 21 01 0& 01

2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

+ntensitatea medie a radiatiei solare + s" m2O
Est Iedie

100&3 .A 233 = 31 .1A W  C m 2

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

100&3.A 233 = 31.1A W  C m 2

unara 12.1 1).1 2.* 0.' '3.2 **.! **.1 ''.* !'.' 20.' 1!.' ).!

Iedie

'A01.' 233 = 2'.*) W  C m 2

7ud unara *1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 )&.! )*. 1&.) 12&.2 11*.0 12&. *0.3 !).&

Iedie

22)*).3 233 = )& .11 W  C m 2

 %6
Durata reala Dr$++ ileO

unara

01 2 01 0& 1* & & & 1 01 0& 01

2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

+ntensitatea medie a radiatiei solare + s" m2O
Est Iedie

12*10 .* 2!* = 31 .!* W  C m 2

unara 2.0 3&. '!. *3.! *0.) &.2 *). *&.0 *!.2 '0.1 02.0 2&.2

Iedie

12*10.* 2!* = 31 .!* W  C m 2

unara 12.1 1).1 2.* 0.' '3.2 **.! **.1 ''.* !'.' 20.' 1!.' ).!

Iedie

'0'3.A 2!* = 23 .** W  C m 2

7ud unara *1.2 1&1.' 1&2.' )!.2 )&.! )*. 1&.) 12&.2 11*.0 12&. *0.3 !).&

Iedie

221*3.' 2!* = A).*A W  C m 2

).!.Pierderile de caldura #e #erioada reala de incalire ,elatia de calcul:

Q L $ r  =

∑N H   j × ?θ id $r  − θ em$r  6O × t r  ?Wh64

).!.1.+n -arianta +a de rea%ilitare Coeficientii  " de #ierderi de caldura si tem#eraturile θ  emj $ r  : Pereti exteriori  H  PE  = 3').313W  C  K 4θ em $ "  = +!.*0!°C 4 Zone -itrate  H  FE  = 01'.A&&W  C  K 4θ em $ "  = +!.*0!°C 4 Planseu terasa  H  PT  = )*.&22W  C  K 4θ em $ "  = +!.*0!°C 4 Placa #e sol  H  P $ sol  = 10A.11AW  C  K 4θ em $ "  = +).&&°C 4
!1

).!.2.+n -arianta a ++a de rea%ilitare Coeficientii  " de #ierderi de caldura si tem#eraturile θ  emj $ r  : Pereti exteriori  H  PE  = !''.A*'W  C  K 4θ em $ ""  = +!.2)0°C 4 Zone -itrate  H  FE  = 01'.A&&W  C  K 4θ em $ ""  = +!.2)0°C 4 Planseu terasa  H  PT  = **.01*W  C  K 4θ em $ ""  = +!.2)0°C 4 Placa #e sol  H  P $ sol  = 10A.11AW  C  K 4θ em $ ""  = +).&&°C 4
).3.A#orturi de caldura #e #erioada reala de incalire ).3.1.+n -arianta +a de rea%ilitare a6A#orturi interne Qi $r $ "  = !i ×  Ainc × t r $ "  = ! × 130*.32 × '12& = 0*'0A!)&Wh = 0*'0A.!)kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Ainc@130*.32m24 tr$+@'12&/4 Fluxul Φ i $r $ " 

=

Qi $r $ "  t r $ " 

= '13&.AW  = '.13&AkW .

 %6A#orturi din radiatia solara Fata de #ct. '.2. se #astreaa -alorile: Asn"@A "xFs"xFFxg4  %+@&.&)14 g@&.'&4 7e modifica -alorile +s"$+ si t #$+ cu tr$+.  %16Pentru s#atiile incalite direct sd$r$+  Ta%elul nr. 2 Qrientare Cardinala Est
+s"$r  m2O 31.1 31.1 2'.*) )&.11

tr$+ /O '12& '12& '12& '12&

A " m2O & & *2.2 **.12

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

s"$d$r$+ s"$d$r$+ /O /O     3&''13! 3&''.13! 1'2'*3** 1'2'*.3**

Total s$d$r$+@21000*01/@21000.*01/4

 %26Pentru s#atiile neincalite direct sn$r$+  Ta%elul nr. 2) Qrientare Cardinala Est
+s"$r$+ m2O 31.1 31.1 2'.*) )&.11

tr$+ /O '12& '12& '12& '12&

A " m2O *.2& *.2& *.2& 2.

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

Total s$n$r$+@2**'!)&/@2**'.!)/4 !2

s"$n$r$+ /O 021'* 021'* 3&!'30 '&*3&0

s"$n$r$+ /O 02.1'* 02.1'* 3&!.'30 '&*.3&0

c6A#orturi totale din radiatia solara in -arianta +a Q s $r $ "  = Q s $d $r $ "  + ?1 − # "  6 × Q s $u $r $ "  = 21000.*01 + ?1 − &.&)16 × 2**'.!) = 20A3*.3'kWh.

Coeficientul %@&.&)14 Fluxul a#orturilor solare Φ s $r $ " 

20A3*3'&

=

= 0A)A.2)!W  = 0.A)A2)!kW .

'12&

d6A#orturi totale de caldura in #erioada reala de incalire in -arianta +a de rea%ilitare Q  $r $ "  = Qi $r $ "  + Q s $r $ "  = 0*'0A.!) + 20A3* .3' = '1!)'.&3kWh.

Fluxul

Q  $r $ " 

Φ   $r $ "  =

t r $ " 

=

'1!)'.&3 '12&

= 1&.&!AkW .

).3.2.+n -arianta a ++a de rea%ilitare a6A#orturi interne Qi $r $ ""  = ! i ×  Ainc × t r $ ""  = ! × 130*.32 × 3)2A = 0'!3*'*!Wh = 0'!3*.'*!kWh.

Conform Ic&&1!2&&) Ri@!m24 Ainc@130*.32m24 tr$++@3)2/4 Fluxul Φ i$r $ "" 

=

Qi $r $ ""  t r $ "" 

= '13&W  = '.13kW .

 %6A#orturi din radiatia solara Fata de ta%. 2 si 2) se modifica marimile + s"$++ cu -alorile calculate in ta%. 2' si 2*$ iar  tr @3)2/ si %++@&.&).  %16Pentru s#atiile incalite direct sd$r$++  Ta%elul nr. 0& Qrientare Cardinala Est
+s"$r$++ m2O 31.!* 31.!* 23.** ).*

tr$++ /O 3)2 3)2 3)2 3)2

A " m2O & & *2.2 **.12

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

s"$d$r$++ s"$d$r$++ /O /O     !*2&0*) !*2&.0*) 13'))31' 13')).31'

Total s$d$r$++ @2&!1))3/@2&!1).)3/4  %26Pentru s#atiile neincalite direct sn$r$++  Ta%elul nr. 2) Qrientare Cardinala Est
+s"$r$++ m2O 31.!* 31.!* 23.** ).*

tr$+ /O 3)2 3)2 3)2 3)2

A " m2O *.2& *.2& *.2& 2.

F&

FF

F/

g

1 1 1 1

&.*3 &.*3 &.*3 &.*3

&.2 &.2 &.)3 &.3

&.'& &.'& &.'& &.'&

s"$n$r$+ /O 1&'2* 1&'2* !*&2&) 3'2)

s"$n$r$+ /O 1&.'2* 1&.'2* !*&.2&) 3'.2)

Total s$n$r$++ @2'***32/@2'**.*32/4 c6A#orturi totale din radiatia solara in -arianta a ++a Q s $r $ ""  = Q s $d $r $ ""  + ?1 − # ""  6 × Q s $u $r $ ""  = 2&!1).A)3 + ?1 − &.&A)6 × 2'**.*32 = 22A3).02*kWh.

Fluxul a#orturilor solare Φ s $r $ "" 

=

22A3)02* 3)2A

= 0A3'.1'1W  = 0.A3'1'1kW .

d6A#orturi totale de caldura in #erioada reala de incalire in -arianta a ++a de rea%ilitare Q  $r $ ""  = Qi $r $ ""  + Q s $r $ ""  = 0'!3*.'*! + 22A3).02* = 3)01*.&&1kWh.

Fluxul

Φ   $r $ ""  =

Q  $r $ ""  t r $ "" 

=

3)01*.&&1 3)2A

= 1&.&&'kW .

).*.Determinarea factorului de utiliare a a#orturilor de caldura !0

a6+n -arianta +a de rea%ilitare ,a#ortul Pentru

γ   "  =

Q  $r $ "  Q L $r $ " 

1*A'1!.&A

= &.0!!04

1 − γ  a

γ   ≠ 14η  "  =

Parametrul

'1!)'.&3

=

a +1

1 − γ  

a =  a &

τ 

+

τ &

Conform Ic &&122&&'#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  "  =

C   H  " 

4

+@1)*3.'0K4 C@10'&111&&UK  =

Coeficientul τ  "  Parametrul

C 

=

 H  " 

a = a& +

η  "  =

=

A.2)'

1 − &.0!!0

0'&& × 1)*3.'A0

= 1)!.A*h4

τ  1)!.A* = &.A& + = *.2)'4 τ & 0&

*.2)'

1 − &.0!!0

10A'&111&&

1 − &.&&&!1A 1 − &.&&&1!!

=

&.)))3A2 &.)))A3'

= &.)))*.

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare ,a#ortul Pentru

γ   ""  =

Q  $r $ "" 

3)01*.&&1

=

Q L $r $ "" 

1'')33

= &.03304

a

γ   ≠ 14η  ""  =

Parametrul

a =  a &

1 − γ  

a +1

1 − γ   +

τ  τ &

Conform Ic &&12#ct. ++.1.3.1&.! a&@&.&4 τ o = 0&h4 τ  ""  =

C   H  "" 

4

++@130.00)K4 C@10'&111&&UK  C 

Coeficientul τ  ""  =  H 

=

 "" 

Parametrul

a = a& +

1 − &.0330

A.*2!3

1 − &.0330

0'&& × 1A30.00)

= 2&*.*03h4

τ  2&*.*03 = &.A& + = *.*2!34 τ & 0&

*.*2!3

η  ""  =

10A'&111&&

=

1 − &.&&&00** 1 − &.&&&11))

=

&.)))''20 &.)))AA&1

= &.)))*A24

)..Necesarul de caldura #entru incalire la %ransament )..1. +n -arianta +a de rea%ilitare Qh $r $ "  = Q L $r $ "  − η r $ "  × Q  $r $ "  = 1*A'1! .&A − &.)))* × '1!)' .&3 = 11*10' .!AkWh.

)..2. +n -arianta a ++a de rea%ilitare Qh $r $ ""  = Q L $r $ ""  − η r $ ""  × Q  $r $ ""  = 1'')33 − &.)))*A2 × 3)01*.&&1 = 1&*'3&.)0kWh.

!!

 NQTA: Necesarul de caldura de mai sus Qh $r  se mai corecteaa$ conform Ic &&1!2&&)$ cu #ierderi si a#orturi de caldura ale retelei de la sursa si la distri%utia caldurii. ).).Consumul s#ecific de caldura ra#ortat la aria utila incalita direct Fara corecturile de mai sus$ consumul s#ecific de caldura necesara incalirii ra#ortat la aria utila incalita direct reulta: a6+n -arianta +a de rea%ilitare an

!inc $ "  =

Qh $r $ "   Ainc

=

11*10'.!A 130*.32

2

= *'.1A3?kWh C m an6.

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare an !inc $ ""  =

Qh $r $ ""   Ainc

=

1&*'3&.)0 130*.32

2

= *&.&1'?kWh C m an6.

).1&.Energia #rimara necesara incalirii Pentru utiliarea gaului metan la #roducerea energiei necesara incalirii$ factorul de con-ersie este: f /[email protected]g/ #entru ga metan. Ca urmare$ necesarul de energie #rimara reulta: a6+n -arianta +a de rea%ilitare E #+@/$r$+xf@11*10'.!x1.1@123&.12/an4  %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare E #++@/$r$++xf@1&*'3&.)0x1.1@11!1'.&20/an4 ).11.Emisia de noxe a #roducerea energiei termice utiliand gaul metan factorul de emisie de CQ 2 este   *  h$C(2 = &.2&3kC(2 C kWh.

Emisia de CQ2: a6+n -arianta +a de rea%ilitare  E C(2 $ "  = Qh$r $ "  ×   *  h $C(2 = 11*10'.!A × &.2&3 = 2!&12.)'2 kC(2 C an.

+ndicele mediu:

 " C(2 =

 E C(2 $ "   Ainc $dir 

=

2!&12.)'2 130*.32

= 13.1AkC(2 C m 2 an. .

 %6+n -arianta a ++a de rea%ilitare  E C(2 $ ""  = Qh $r $ ""  ×   *  h$C(2 = 1&*'3&.)0 × &.2&3 = 22&'A.!!& kC(2 C an.

+ndicele mediu:

 " C(2 =

 E C(2 $ ""   Ainc $dir 

=

22&'A.!!& 130*.32

2

= 1!.03kC(2 C m an. .

1&.+ncadrarea cladirii #e grila de e-aluare du#a rea%ilitare du#a consumul de caldura #entru incalire a6+n -arianta +a de rea%ilitare an 2 Pentru !inc $ "  = *'.1A3? kWh C m an 6 cladirea se incadreaa #e grila la litera B cu limitele *&W11*/m2an$ a#roa#e de litera A. a6+n -arianta a ++a de rea%ilitare 2 an Pentru !inc $ ""  = *&.&1'? kWh C m an 6 cladirea se #oate a#recia ca se incadreaa la limita dintre litera A si B din grila de e-aluare. 11. +ndici te/nicoeconomici com#arati-i 11.1.+ncadrarea cladirii in criteriile de #erformanta !3

+n ta%elul nr. 02 se #reinta sintea auditului energetic al cladirii in situatiile de cladire reala$ cladire de referinta si cladire rea%ilitata in -ariantele + si ++. Ta%el com#arati- cu #erformantele energetice ale cladirii inainte si du#a rea%ilitare: Ta%el nr. 02 7ituatia cladirii Cladire reala Cladire de referinta Cladire rea%ilitata -ar. + Cladire rea%ilitata -ar. ++

Coeficientul de #ierderi de caldura  ?K6 !2!.3

Consumul s#ecific

Emisia de CQ2

an ! inc

 E C(2

01!2&.12

?/m2an 6 2!.&*3

?gCQ2an6 *2!').20

22'1.!&

131*2.3'

).&

1)*3.'0

11*10'.!

130.00)

1&*'3&.)0

 Necesarul de caldura #entru incalire inc?/an6

+ndicele mediu ?gCQ2m2an6

+ncadrarea #e grila de e-aluare

!*.10!

E

22.!2

1.*3

B

*'.13

2!&12.)'2

13.1

B

*&.&1'

22&'.!!&

1!.03

AB

 " C(2

Din ta%elul de mai sus se o%ser-a ca #rin rea%ilitarea termica a an-elo#ei in am%ele -ariante$  #erformantele energetice ale cladirii sunt su#erioare cladirii de referinta si mai ales ca res#ecta  #re-ederile Qrdonantei de ;u-ern nr. 1&0.&!.2&&) a-and consumul de caldura necesara incalirii mai mic de 1&&/m 2an de arie utila incalita. Emisia de noxe se reduce de cca 0 ori in am%ele -ariante de rea%ilitare. 11.2.Numarul de ani de recu#erare a in-estitiei ,elatia de calcul$ in i#otea ca #lata lucrarilor de rea%ilitare se face la rece#tia lucrarilor$ este cea de mai "os:  + r  =

C in% ∆ E × c

? ani64

in care: Ccostul lucrarilor de rea%ilitare$ in EJ,Q4 ΔE-economia anuala de caldura$ in /an ; ccostul unui / de energie$ EJ,Q/.  NQTA: Calculul se efectueaa in EJ,Q$ fara T
7@Pextx?&.!&(&.0&6@)&.&x&.*&@'0.'&m24 3.,efacere com#leta a #lanseului terasa si iolarea cu -ata minerala rigida de 13 si 2&cm grosime #e su#rafata de 0*!.))m 2(fata interioara a aticului cu inaltime de 0&cm$ #e #erimetrul interior egal cu .!&m. 7@0*!.))(&.0&x.!&@!&1.3&m24 '.+nlocuirea tam#lariei exterioare cu ferestre si usa #e toc din P
Ca.&0 Ca.&! Ca.&3 Ca.&' Ca.&* Ca.& Ca.&)

Denumire lucrare ,ectificare tencuieli exterioare Placarea #eretilor cu #olistiren de fatada ignifugat
7u#rafete 7 sau lungimi $ m2 sau ml '33.3m2

,elatie de calcul 3x7

Cantitati de material m0


1&0*.3&m2 1&0*.3&m2

20.)x7(0*.0x< 20.)x7(0*.0x<

1&0.*3 

 133.'!

2''' 

 0&'&0

113.*&m2 1!!.'&m2

20.)x7(0*.0x< 20.)x7(0*.0x<

0.!* 

 !.0!

2)3 

 0'1

'0.'&m2

20.x7(1&3x<

0.1&

0.1&

1!

1!

!&1.3&m2 !&1.3&m2

2x7(0*x< 2x7(0*x<

'&.20 

 &.0&

10!*& 

 1!210

1*!.2!m2

11&x7





1)1'*

1)1'*





113*

113*

    Total Cost

0'0 12 *1&23 !'.1) EJ,Q m2

0'0 12 *!!2 !.!& EJ,Q m2

3*.!&ml )&.&ml )&.&ml

2x !x 2x

Cost #e m2 de arie utila incalita direct Ainc@130*.32m2

11.2.2.Economia anuala de energie a6+n -arianta +a: C  ∆ E  "  = Q h $inc $r  − Q h $inc $r $ "  = 0A1!2&.12 − 11*10'.!A = 2'!2A0.'!kWh C an4 ?

6

 %6+n -arianta a ++a: ∆ E  ""  = Q hC  $inc $ r  − Q h $inc $ r $ ""  = 0A1!2&.12 − 1&*'3&.)0 = 2*0*').1)kWh C an. ?

Costuri EJ,Q

6

11.2.0.Costul unui / nesu%-entionat$ fara T