Analisa Pylon - Single Plane

BAB VIII STRUKTUR PYLO

8.1 Penampang Struktur Pylon Analisa penampang Pylon dikontrol terhadap kelangsingan yang mengakibatkan tekuk sebelum mencapai keadaan limit kegagalan material atau sebelum beton mengalami batas regangan hancur 0,003.

Tampak Belakang

Tampak Samping

Tampak Depan

Gambar 8.1 Tampak Belakang dan Samping Pylon sama

Dilihat dari gambar diatas, bentuk penampang Pylon tidak sepanjang sisinya sehingga akan dilakukan analisa

penampang guna mengecek kemampuan tiaptiap penampang disepanjang Pylon. Dibawah ini dapat dilihat berbagai bentuk penampang Pylon :

Base

1

2

3

x y

4

5

6

7

Gambar 8.2 Penampang Pylon pada ketinggian tertentu. Sumbu yang diberikan pada penampang, disesuaikan dengan sumbu bahan pada pemodelan MIDAS/CIVIL .Penampang

Pylon bentuknya merupakan unsimetris sepanjang penampang, sehingga dalam analisa pengaruh gaya dalam dan tekuk, akan dibagi menjadi beberapa segmen berdasarkan posisi kabel. Ha ini dipertimbangkan, karena disetiap posisi kabel, elemen- elemen akan mengalami perubahan dan perbedaan gaya yang cukup signifikan. Maka dari itu perlu adanya peninjauan secara khusu terhadap masing- masing elemen. Adapaun pembagian elemen dapat dilihat dibawah ini :

Gambar 8.3 Pembagian segmen Pylon

Adapun hasil analisa gaya dalam dari MIDAS/CIVIL setiap segmen yang ditinjau, disajikan ditabel dibawah ini : Tabel 8.1 Gaya Dalam MAX dari Elemen A-G L ( panja panjang ng )

AKSIAL AKSIAL

m

Ton

Ton.m

Ton.m

A

27,591

- 16790.72

-95285.82

- 76.39

B

2,532

- 14144.32

-7 -7128.32

- 13.37

C

2,935

- 12767.07

39 3961.35

-10.9

D

2,892

- 10832.19

52 5296.66

-8.36

E

2,935

- 8710.32

5296.66

-6.04

F

2,988

- 6222.00

4482.34

-4

G

3,027

- 3566.26

2893.05

-2.28

ELEMEN

MOME OMEN My MOME OMEN Mx

Dari table diatas, dapat dilihat bahwa nilai Momen lebih didominasi pada sumbu Kuat (Sumbu Y) sedangkan nilai Momen arah sumbu lemah (sumbu X) relative kecil. Dan elemen yang mengalami gaya yang paling besar adalah elemen yang paling bawah ( elemen A ), baik dari gaya Momen maupun Gaya Aksial Tekannya. Dalam analisa kekuatan Pylon ini, Momen Mx tidak ditinjau dikarenakan nilainya/ pengaruhnya yang relative kecil. Jadi hanya P aksial dan Momen My yang akan dipertimbangkan dalam mendisain Pylon.

8.2 Analisa Penampang Pylon Sebelum menganalisa elemen yang ada, maka dilakukan terlebih dahulu menentukan parameter- parameter penampang tiaptiap elemen. Adapun salah satu contoh perhitungan dari salah satu penampang Pylon dapat dilihat dibawah ini :

A1 d1

ya Titik Netral Penampang

A2

d2 d4 d3

d5

A3

A5

A5

A3

yb

A4

A4

Gambar 8.4 Penampang 6 (Pylon) -

Luas dan Inersia Penampang A 1 s/d A5.

♣ Area.1

A1 = 33.992,045cm 2 I 1 =

a 2 + 4.a.b + b 2 36(a + b)

×h = 3

213,12 + 4 × 213,1 × 548,2 + 548,2 2 36(213,1 + 548,2)

4 21 . 130 . 237 , 58 I = cm 1

♣ Area.2 A2 = 82.997,48cm 2 I 2 =

1 12

× b × h3 =

1 12

× 548,2 × 151,43 = 158.538.753,1cm 4

× 89,33

♣ Area.3 A3 = 2.643,3cm 2 I 3 =

1 12

× b × h3 =

1 12

× 80,1× 333 = 239.879,475cm 4

♣ Area.4 A4 = 2.046,555cm 2 4 I 4 = 209.810,139cm

♣ Area.5 A5 = 4.928,26cm 2 4 I 5 = 1.459.010,662cm

ATOTAL = 136.225,745cm 2

-

Mencari Titik etral Penampang.

Ya =

( A1 × Y 1 ) + ( A2 × Y 2 ) + ( A3 × Y 3 ) + ( A4 × Y 4 ) + ( A5 × Y 5) ATOTAL

Ya = 151,586cm ≈ 152cm

-

Inersia Penampang Total.

I TOTAL =

∑ (I + A.d ) 2

O

4 I TOTAL = 821.431.852,7 cm

Adapun analisa penampang yang lain, ditabelkan dibawah ini : Tabel 8.2 Inersia Penampang Pylon

PENAMPANG Base Base 1 2 3 4 5 6 7

Ya

Luas Tot Total Iner ersi siaa Total

cm

cm 360000.00 .000 175225.52 .520 163992.85 .857 160855.90 .900 156214.16 .160 150544.09 .090 136225.74 .745 126296.65 .650

2

450.000 300.00 .000

214.98 .980 196.36 .360 179.19 .197 180.63 .630 172.60 .602 151.58 .586 144.88 .880

4

cm 24300000000 2397246314 1833462556 1615101280 1366993383 1174635734 821431852.7 642664767.4

ry cm 259.808 116.965 105.736 100.203 93.546 88.332 77.653 71.334

8.3 Analisa Kekakuan Elemen. Dalam analisa Pylon ini, telah dikatakan diawal bahwa hanya Momen My dan Gaya P aksial yang akan ditinjau. Sehingga bila dilihat pengaruh terhadap bentuk penampang Pylon, maka yang berpengaruh adalah Inersia ( Iy ). Selain itu, berdasarkan pengaruh gaya dalam terhadap bentuk penampang Pylon ( searah memanjang jembatan/ searah sumbu x pylon ), maka dalam analisa kekakuan pylon dapat dikategorikan sebagai Rangka dengan pengaku Lateral (yang berupa Kabel). Unutk itu rumus yang akan digunakan adalah :

. Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1

; syarat kelangsingan

M 2

1. Analisa Kekakuan Elemen A.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1

; syarat kelangsingan kelangsingan

M 2

Pada Elemen A terdapat dua penampang yaitu Penampang 1 dan base . Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 1 ), sehingga bila penampang 1 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang base ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

1 m 1 9 ,5 7 2

base X Y

Gambar 8.5 Elemen A pada Pylon

k =1 Lu = 27,591m = 2759,1cm r y =

I A

= 259,808cm; penampang −1

Sehingga syarat kekakuannya ialah :

k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1× .2.759,1

M 2

259,808

⇔

≥ 34 − 12 ×

- 7128.32 - 95285.82

10,620 ≤ 33,102 Dari perhitungan diatas untuk Segmen A dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen A”. 2. Analisa Kekakuan Elemen B.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1 M 2

; syarat kelangsingan

Pada Elemen B terdapat dua penampang yaitu Penampang 2 dan 1. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 2 ), sehingga bila penampang 2 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 1 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

2

m 2 3 ,5 2

1 X Y

Gambar 8.6 Elemen B pada Pylon

k =1 Lu = 2,532m = 253,2cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1 × .253,2

M 2

105,736

⇔

≥ 34 − 12 ×

- 5.71 - 7128.32

2,395 ≤ 33,990 Dari perhitungan diatas untuk Segmen B dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen B”. 3. Analisa Kekakuan Elemen C.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1


M 2

Pada Elemen C terdapat dua penampang yaitu Penampang 4 dan 3. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 4 ), sehingga bila penampang 3 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 3 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

3

m 5 3 ,9 2

2 X Y

Gambar 8.7 Elemen C pada Pylon

k =1 Lu = 2,935m = 293,5cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1 × .293,5

M 2

100,203

⇔

≥ 34 − 12 ×

- 5.71 3.961,35

2,929 ≤ 34 Dari perhitungan diatas untuk Segmen C dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen C”.

4. Analisa Kekakuan Elemen D.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1


M 2

Pada Elemen D terdapat dua penampang yaitu Penampang 4 dan 3. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 4 ), sehingga bila penampang 3 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 3 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

4

m 2 9 ,8 2

3 X Y

Gambar 8.8 Elemen D pada Pylon

k =1 Lu = 2,892m = 289,2cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1 × .289,2

M 2

93,546

⇔

≥ 34 − 12 ×

5.296,66 3.961,35

3,092 ≤ 17,955 Dari perhitungan diatas untuk Segmen D dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen D”. 5. Analisa Kekakuan Elemen E.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1


M 2

Pada Elemen F terdapat dua penampang yaitu Penampang 5 dan 4. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 5 ), sehingga bila penampang 5 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 4 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

5

m 5 3 ,9 2

4 X Y

Gambar 8.9 Elemen E pada Pylon

k =1 Lu = 2,935m = 293,5cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1 × .293,5

M 2

88,332

⇔

≥ 34 − 12 ×

4.482,34 5.296,66

3,323 ≤ 23,845 Dari perhitungan diatas untuk Segmen E dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen E”. 6. Analisa Kekakuan Elemen F.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1


M 2

Pada Elemen F terdapat dua penampang yaitu Penampang 6 dan 5. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 6 ), sehingga bila penampang 6 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 5 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

6

m 8 8 ,9 2

5

X Y

Gambar 8. 10 Elemen F pada Pylon

k =1 Lu = 2,988m = 298,8cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

M 1

1 × .298,8

M 2

77,653

⇔

≥ 34 − 12 ×

2.893,05 4.482,34

3,848 ≤ 26,255 Dari perhitungan diatas untuk Segmen F dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen F”.

7. Analisa Kekakuan Elemen G.

.Lu k

r

≥ 34 − 12 ×

M 1


M 2

Pada Elemen G terdapat dua penampang yaitu Penampang 7 dan 6. Dalam analisa ini yang akan digunakan sebagai analisa kekakuan adalah penampang yang kecil ( penampang 7 ), sehingga bila penampang 7 telah memenuhi syarat berarti penampang yang lebih besar ( penampang 6 ) juga telah memenuhi syarat kekakuan.

7

m 7 2 ,0 3

6

Gambar 8.11 Elemen G pada Pylon

k =1 Lu = 3,027m = 302,7cm r y =

I A



k .Lu r

≥ 34 − 12 ×

4,243 ≤ 34,159

M 1

1 × .302,7

M 2

71,334

⇔

≥ 34 − 12 ×

− 38,23 2.893,05

Dari perhitungan diatas untuk Segmen G dianalisa sebagai kolom tidak Langsing , sehingga tidak mengalami Pembesaran Momen. B : ilai M 1 dan M 2 dapat dilhat pada Tabel “Gaya pada Pylon Segmen G”. 8.4 Analisa Tulangan dan Kapasitas Kekuatan Pylon 8.4.1 Analisa Tulangan Lentur Dari analisa diatas, dapat disimpulkan bahwa semua penampang Pylon merupakan Elemen tidak langsing/ kolom pendek sehingga keruntuhan yang terjadi bukan akibat tekuk namun lebih didominasi keruntuhan akibat material. Adapan analisa pada tiap elemen dapat dilihat dibawah ini : 1. Elemen A ( Penampang Base ) P ( kN) 1200000 (Pmax)

fs=0

fs=0

fs=0.5fy

fs=0.5fy

1

1600000

1600000 Mx (kN-m) (Pmin) -200000

Gambar 8.12 Analisa Kekuatan Pylon ( Penampang Base )

Dari analisa pcaCol, didapatkan hasil analisa antara lain :

ρ = 1,047% As penampang = 360.000cm 2 As pakai = 0,01047 × As penampang = 3.769,2cm 2 Astulangan =

1 4

.

1

× π × D 2 = × π × 3,2 2 = 8,038cm 2

Jumlah.tul =n=

4

3.769,2cm 2 8,038cm

2

= 468,923 ≈ 470 D32mm

Mn = 1.145.056,4k −m Mn ≥ Mu φ 0,9 × 1.145.056,4k − m ≥ 952858.2 k −m 1.030.550,76kN - m ≥ 952858.2 k − m......OK 2. Elemen B ( Penampang 1 ) P ( kN) 250000

(Pmax)

1

fs=0

fs=0

fs=0.5fy

fs=0.5fy

160000

160000 Mx (kN -m) -m) (Pmin) -50000

Gambar 8.13 Analisa Kekuatan Pylon ( Penampang 1 )

Dari analisa pcaCol, didapatkan hasil analisa antara lain :

ρ = 0,467% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%

As penampang = 175.225,52cm 2 As pakai = 0,01× As penampang = 1.752,25cm 2 Astulangan =

1 4

1

× π × D = × π × 3,2 2 = 8,038cm 2

=n= Jumlah.tul

2

4

1.752,25cm 2 8,038cm

2

= 217,996 ≈ 220D32mm

Mn = 128.545,9 k −m φ Mn ≥ Mu 0,9 × 128.545,9 k − m ≥ 71.283,2 k −m 115.691,31kN - m ≥ 71.283,2 k − m......OK

.

3. Elemen C ( Penampang 2 ) P ( kN) 450000

(Pmax)

fs=0

fs=0 1

fs=0.5fy

fs=0.5fy

-250000

250000 Mx (kN-m) (Pmin) -100000

Gambar 8.14 Analisa Kekuatan Pylon ( Penampang 2 ) Dari analisa pcaCol, didapatkan hasil analisa antara lain :

ρ = 0,874% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%


1 4

1

× π × D 2 = × π × 3,2 2 = 8,038cm 2

Jumlah.tul =n=

4

1.639,928cm 2 8,038cm

2

= 204,022 ≈ 205D32mm

.

−m Mn = 239.049,4 k φ Mn ≥ Mu 0,9 × 239.049,4 k − m ≥ 39.613,5 k −m 215.144,46kN - m ≥ 39.613,5 k − m......OK 4. Elemen D ( Penampang 3 ) P ( kN) 450000 (Pmax)

fs=0

fs=0 1

fs=0.5fy

fs=0.5fy

200000

250000 Mx (kN -m) -m) (Pmin) -100000


ρ = 0,882% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%


1 4

1

× π × D 2 = × π × 3,2 2 = 8,038cm 2

Jumlah.tul =n=

4

1.608,559cm 2 8,038cm

2

= 200,119 ≈ 200 D32mm

.

−m Mn = 218.984,5 k φ Mn ≥ Mu 0,9 × 218.984,5 k − m ≥ 52.966,6 k −m 197.086,05kN - m ≥ 52.966,6 k − m......OK 5. Elemen E ( PenampangP 4 ) ( kN) 450000

(Pmax)

fs=0 fs=0 fs=0.5fy fs=0.5fy

1

180000

200000 Mx (kN-m)

-50000

(Pmin)


ρ = 0,858% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%


1 4

1

× π × D 2 = × π × 3,2 2 = 8,038cm 2

Jumlah.tul =n=

4

1.562,142cm 2 8,038cm

2

= 194,345 ≈ 195D32mm

.

−m Mn = 179.616,2 k φ Mn ≥ Mu 0,9 × 179.616,2 k − m ≥ 52.966,6 k −m 161.654,58kN - m ≥ 52.966,6 k − m......OK 6. Elemen F ( Penampang 5 ) P ( kN) 400000

(Pmax)

fs=0 fs=0 fs=0.5fy fs=0.5fy 1

160000

180000 Mx (kN-m) -50000

(Pmin)


ρ = 0,881% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%

As penampang = 150.544,09cm 2 As pakai = 0,01 × As penampang = 1.505,441cm 2 Astulangan =

1 4

× π × D2 =

=n= Jumlah.tul

1 4

× π × 3,2 2 = 8,038cm 2

1.505,441cm 2 8,038cm

2

= 187,290 ≈ 190 D32mm

.

−m Mn = 146.031,5 k φ Mn ≥ Mu 0,9 × 146.031,5 k − m ≥ 44.823,4 k −m 131.428,35kN - m ≥ 44.823,4 k − m......OK 7. Elemen G ( Penampang 6 ) P ( kN) 350000

(Pmax)

fs=0 fs=0 fs=0.5fy fs=0.5fy

1

140000

140000 Mx (kN-m) (Pmin)

-50000


ρ = 0,837% ⇔ ρ pakai = ρ min = 1%

As penampang = 136.225,745cm 2 As pakai = 0,01 × As penampang = 1.362,257cm 2 Astulangan =

1 4

× π × D2 =

=n= Jumlah.tul

1 4

× π × 3,2 2 = 8,038cm 2

1.362,257cm 2 8,038cm

2

= 169,4770 ≈ 170D32mm

.

−m Mn = 96.949,1 k φ Mn ≥ Mu 0,9 × 96.949,1 k − m ≥ 28.930,5 k −m 87.254,19k N - m ≥ 28.930,5 k − m......OK 8.4.2 Analisa Tulangan Geser Pylon. Berdasarkan analisa MIDAS diperoleh energy dalam tiap elemen sebagai berikut : Tabel 8.3 Analisa Gaya Geser dan Aksial Pylon. AKS AKSIAL

GESER

kN

kN

A

16790.72 .72

-3 -3234.28 .28

B

14144.32 .32

-28 -2822.36 .36

C

12767.07 .07

-1 -1421.67 .67

D

10832.19

-471.26

E

8710.32

287.4

F

6222

542.66

G

3566.26

1006.15

H

0

ELEMEN

-20.98

73032.88

Elemen yang mengalami aksial, lentur dan geser akan dianalisa dengan nilai Vc :

'c  u  f  Vc = 1 + bw.d  14. Ag  6 Vn = Vc + Vs Elemen. φ .Vn ≥ Vu ; analisa ini akan dianalisa per Elemen.

0,5 × φ × Vn ≥ Vu

a. Perhitungan tulangan geser pada elemen A

'c  u  f  Vc = 1 + bw.d  14. Ag  6

 16.790.720  50 15.361.276 = 19.516.869,76    14 ×15.361.276  6

Vc = 1 +

Adapun analisa perhitungan pada tiap penampang dapat dilihat pada table dibawah ini. Tabel.8.4 Perhitungan Gaya Geser Beton tiap Elemen. ELEMEN

Nu

Ag

N

mm

2

Vc

Vu

N

N

0,5×φ ×Vn≥Vu N

A

16790720

153612 61276.00 .000

19516869.75 .757 323428 4280

7318826.16 .16

B

14144320

169609 60918.85 .850

21179294.62 .627 282236 2360

7942 942235.48 .48

C

12767070

162424 42437.85 .850

20216620.59 .598 142167 1670

7581 581232.72 .72

D

10832190

15853503.00 .000

19595379.48 .486 471 471260

7348267.31 .31

E

8710320

15337912.50 .500

18809132.55 .556

287400

7053424.71 .71

F

6222000

14338491.75 .750

17421838.67 .675

542660

6533189.50 .50

G

3566260

13126119.75 .750

15769486.02 .028 1006150

5913557.26 .26

Persyaratan sebuah penampang tidak memerlukan tulangan geser bila 0.5 × φ × Vn ≥ Vu . Dari table diatas dapat disimpulkan bahwa kekuatan beton mampu menahan gaya geser yang terjadi, sehingga tidak membutuhkan tulangan geser. Namun dalam perencanaan akan digunakan tulangan geser praktis dengan jarak antar tulangan Smax=60cm.

8.4.1 Perhitungan Angker Kabel pada Pylon. Angker kabel dipasang sesuai dengan jumlah strand kabel yang telah dihitung. Perhitungan ini meliputi cek tegangan beton saat stressing, besarnya gaya pencar Tb dan kebutuhan tulangan melintang dan tulangan pecah ( spalling ) yang dihitung berdasrkan buku “Desain Praktis Beton Prategang” Andri B Budiardi,2008.

H

B D H

Gambar 8.19 Dimensi Angker pada Pylon Tabel 8.3 Dimensi Angker Kabel Angker

31

37

61

91

∅d (mm)

160

180

200

250

∅A1

340

370

460

550

B (mm)

480

530

660

810

∅D (mm)

280

300

380

450

(mm)

Contoh perhitungan akan diberikan pada angker kabel M6, dan kabel yang lain akan disajikan dalam bentuk tabel.

-

Kabel M6 ( 91 Strand ); Paksial = 16.276,529 kN

H = 1000 mm B = 810 mm A’b= H x H = 1000 mm x 1000 mm = 1.000.000 mm2 2

Ab = (BxB) – Luas D = (810x810) – (1/4x3,14x450) 2

Ab = 497.137,5 mm . Stressing dilakukan saat beton berusia 14 hari, kuat tekan beton diperkirakan 85%f’c. f ci ci = 85% x f’c = 85% x 50Mpa = 42,5 Mpa Tegangan Ijin beton saat stressing :

σ b =

1,2 × P 1,2 × 16.276,529 Ab

=

497.137,5

= 39,288Mpa

Kekuatan desain terhadap tegangan Tumpu :

f × 0,85 × f cp = φ ci ×

A'b Ab

= 0,85 × 0,85 × 42,5 ×

f ! cp = 41,373Mpa > σ b .........OK

1.000.000 497.137,5

Tabel 8.4 Nilai Tegangan angker tiap Kabel KABEL

DIMENSI DIMENSI ANGKER (mm) H(mm) H(mm) B(mm) B(mm) A'b (mm2) D(mm) Ab (mm2)

ANG ANGKER KER

P (Kn (Kn)

TEGANGAN

Ket

fb (Mpa) (Mpa) fcp(Mpa) fcp(Mpa) fb
M1

1000

660

1000000

380

322246

61

11666.469

43.444

54.092

OK

M2

1000

660

1000000

380

322246

61

9372.969

34.904

54.092

OK

M3

1000

660

1000000

380

322246

61

9016.744

33.577

54.092

OK

M4

1000

810

1000000

450

497137.5

91

14760.354

35.629

43.550

OK

M5

1000

810

1000000

450

497137.5

91

16421.841

39.639

43.550

OK

M6

1000

810

1000000

450

497137.5

91

16276.529

39.289

43.550

OK

M7

950

810

902500

450

497137.5

2@91

15052.053

36.333

41.373

OK

S1

950

660

902500

380

322246

61

8568.357

31.907

51.387

OK

S2

950

660

902500

380

322246

61

9464.487

35.244

51.387

OK

S3

950

660

902500

380

322246

61

10354.092

38.557

51.387

OK

S4

950

660

902500

380

322246

61

11137.527

41.475

51.387

OK

S5

950

660

902500

380

322246

61

11785.400

43.887

51.387

OK

S6

950

660

902500

380

322246

61

12285.286

45.749

51.387

OK

S7

950

660

902500

380

322246

61

12592.785

46.894

51.387

OK

Tegangan di bawah pelat angker: f t

= P/Ab < fcp...OK Tabel 8.5 Nilai Tegangan angker tiap Kabel ft

f cp

Ke t

Mpa

( Mpa)

ft
11666.469

36.20361

54.092

OK

61

9372.969

29.08638

54.092

OK

M3

61

9016.744

27.98093

54.092

OK

M4

91

14760.354

29.69069

43.550

OK

M5

91

16421.841

33.03279

43.550

OK

M6

91

16276.529

32.7405

43.550

OK

M7

2@91

15052.053

30.27744

41.373

OK

S1

61

8568.357

26.58949

51 51.387

OK

S2

61

9464.487

29.37038

51 51.387

OK

S3

61

10354.092

32.13102

51.387

OK

S4

61

11137.527

34.56219

51.387

OK

S5

61

11785.400

36.57268

51.387

OK

S6

61

12285.286

38.12394

51.387

OK

S7

61

12592.785

39.07817

51.387

OK

KABEL

ANGKER

P ( Kn)

M1

61

M2

8.4.2 Perhitungan Tulangan Pencar dan Melintang. Perhitungan ini meliputi besarnya gaya pencar Tb dan kebutuhan tulangan melintang dan tulangan pecah ( spalling ) yang dihitung berdasrkan buku “Desain Praktis Beton Prategang” Andri Budiardi,2008. -

Tulangan Melintang.( Kabel S7 )

Sengkang diletakkan didaerah antara 0,2 H s/d 1H; dalam disain kali ini akan direncanakan 0,3 H = 0,3 x 1000 = 300 mm. Menurut SNI 03-2847-2002 Ps.20.13.3.2.

 B   660  × 1 −  = 0,25 ×12.592.785 × 1 Tb = 0,25 × P  = 1.070.386,725 1000 H     Asb =

Tb fys

=

1.070.386,725 360

= 2.973,296mm 2

Sehingga jumlah sengkang yang akan dipasang dekat ujung angker. Dipakai tulangan D22mm ( As=379,94mm2). n=

Asb As.Tulangn

=

2.973,296 379,94

= 7,8 ≈ 8Tulangan

Untuk mencegah spalling ( pecah ), maka akan dipasang tulangan dengan kuat tarik = 2%P=0,02 x 12.592.785N = 251.855,7 N. As =

2% × P 251.855,7

fys

=

360

= 699,599mm 2 ;direncanakan dengan

tulangan D22mm ( As=379,94mm2). n=

As As.Tulangn

=

699,599 379,94

= 1,8 ≈ 2Tulangan

Tabel 8.6 Kebutuhan Tulangan Melintang dan Tulangan Spalling NO n A ngke r P KAB KABEL Akt Aktual Force (kN) (kN) M1 61 11666.469 M2 61 9372.969 M3 61 9016.744 M4 91 14760.354 M5 91 16421.841 M6 91 16276.529 M7 2@ 91 30104.105 S1 61 8568.357 S2 61 9464.487 S3 61 10354.092 S4 61 11137.527 S5 61 11785.400 S6 61 12285.286 S7 61 12592.785

Tulangan Melintang

Spalling

P pe ncar

As

n

As

n

554157.28 .285

1539.32 .326

4

648.13 .1372

2

445216.00 .007

1236.71 .711

3

520.72 .7205

1

428295.35 .350

1189.70 .709

3

500.93 .9302

1

701116.81 .812

1947.54 .547

5

820.01 .0197

2

780037.42 .426

2166.77 .771

6

912.32 .3245

2

773135.11 .113

2147.59 .598

6

904.25 .2516

2

1429945.00 .006

3972.06 .069

10

1672.45 .45

4

728310.36 .365

2023.08 .084

5

476.01 .0198

1

804481.368

2234.67

6

525.8048

1

880097.82 .829

2444.71 .716

6

575.22 .2273

2

946689.82 .823

2629.69 .694

7

618.75 .7515

2

1001759.04 .040

2782.66 .664

7

654.74 .7445

2

1044249.33 .334

2900.69 .693

8

682.51 .5159

2

1070386.72 .722

2973.29 .296

8

699.59 .5992

2

Analisa Pylon - Single Plane

Recommend Documents