S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODI ČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
OVLAŠĆENI PROJEKTANT
ANALIZA OPTEREĆENJA
ANALIZA OPTERE ĆENJA Osnovni podaci za objekat
Lokacija
Piperi, Crna Gora
Seizmička zona
VIII
Osnovna brzina vetra
v m,50,10
Opterećenje od snega
s=
Vrsta objekta
stambeni
Konstrukcija
armirano betonska, livena na licu mesta
Način fundiranja
Plitko
Krov
Drveni sa crepom
= 19 m/s 1,00 kN/m2
krovni pokrivač mediteran crep (d=3.8cm) hidroizolacija potkonstrukcija drvo (po m2) termoizolacija opšivka
d cm 3 ,8 0 ,4 1 0 0 ,0 8 ,0 1 0 0 ,0
dodatno stalno
zap. Tež. kN/m3 11,80 10,00 0 ,1 5 1 ,3 0 0 ,1 5
g kN/m2 0 ,4 5 0 ,0 4 0 ,1 5 0 ,1 0 0 ,1 5
g= g=
0,89 0,90
zap. Tež. kN/m3 7 ,0 0 2 5 ,0 0 21,00
g kN/m2 0 ,1 8 5 ,0 0 0 ,4 2
g= g=
5,60 0,60
zap. Tež. kN/m3 7 ,0 0 2 5 ,0 0 21,00
g kN/m2 0 ,1 8 5 ,0 0 0 ,4 2
g= g=
5,60 0,60
kN/m2 kN/m2
potkrovlje daske AB ploča cementni malter
d cm 2 ,5 2 0 ,0 2 ,0
dodatno stalno
kN/m2 kN/m2
visoko prizemlje daske AB ploča cementni malter dodatno stalno
d cm 2 ,5 2 0 ,0 2 ,0
kN/m2 kN/m2
Vpr ognjište kamena obloga cementni malter AB ploča cementni malter
d cm 3,0 2,0 20,0 2,0
dodatno stalno
zap. Tež. kN/m3 28,00 21,00 25,00 21,00
g kN/m2 0,84 0,42 5,00 0,42
g= g=
6,68 1,70
zap. Tež. kN/m3 24,00 21,00 25,00 21,00
g kN/m2 0,36 0,42 5,00 0,42
g= g=
6,20 1,20
zap. Tež. kN/m3 18,00 21,00 25,00 21,00
g kN/m2 7,20 0,42 5,00 0,42
g= g=
13,04 8,10
kN/m2 kN/m2
1,50 g kN/m 0,60
m
0,60 0,90
kN/m' kN/m'
1,80 g kN/m 0,60
m
0,60 1,10
kN/m' kN/m'
kN/m2 kN/m2
Vpr kupatilo kerami čke pločice cementni malter AB ploča cementni malter
d cm 1,5 2,0 20,0 2,0
dodatno stalno
kN/m2 kN/m2
Žardinjere zemlja cementni malter AB ploča cementni malter dodatno stalno
d cm 40,0 2,0 20,0 2,0
pregradni zid Pk
gips karton 15cm dodatno stalno
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 15,0 60,00
g= g=
pregradni zid Pk
gips karton 15cm dodatno stalno
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 15,0 60,00
g= g=
pregradni zid Pk
gips karton 12cm
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 12,0 35,00
g= g=
dodatno stalno
1,80 g kN/m 0,35
m
0,35 0,70
kN/m' kN/m'
2,20 g kN/m 0,35
m
0,35 0,80
kN/m' kN/m'
2,60 g kN/m 0,35
m
0,35 1,00
kN/m' kN/m'
2,55 g kN/m 0,60
m
0,60 1,50
kN/m' kN/m'
2,55 g kN/m 0,40
m
0,40 1,00
kN/m' kN/m'
pregradni zid Pk
gips karton 12cm
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 12,0 35,00
g= g=
dodatno stalno
pregradni zid Pk
gips karton 12cm
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 12,0 35,00
g= g=
dodatno stalno
pregradni zid Vpr
gips karton 15cm
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 15,0 60,00
g= g=
dodatno stalno
pregradni zid Vpr
gips karton 12cm
spratna visina: d zap. Tež. kg/m2 cm 12,0 40,00
g= g=
dodatno stalno
ograda
hrastova ograda dodatno stalno
visina: d cm 6,0
1,00 zap. Tež. g kg/m2 kN/m 100,00 1,00
m
g= g=
kN/m' kN/m'
1,00 1,00
Kamena ku ća
-pos KKK
Kao nosač krova predviđa se drvena konstrukcija koja se sastoji od glavnih nosača: -rogovi 8/12cm - pos KR -krovna greda 10/16cm - pos KG -krovni spreg 3/10cm - pos KS -AB greda 20/50cm – pos 201 -drveni stubici 1212cm – pos DSK glavni nosači se postavljaju na me đusobnom razmaku od 74-90cm. Nakon montaže glavnih nosača potrebno je međusobno ih povezati krovnim spregom pos KS, dimenzija 3/10cm, koji će obezbediti bočnu stabilnost krovnih nosača. Krovni spreg se spaja sa rogom sa njegove donje strane.
pos K S 3 / 10cm
Rogovi se vezuju za horizontalnu krovnu gredu vezom na zasek. Horizontalna greda, dalje, prenosi sile na drvene stubove12/12cm. Rogovi takođe prenose sile i na AB grede krova 20/50cm preko tvrdog drveta i čeličnog ankera, prema detalju. Statički proračun i dimenzionisanje krovnih elemenata: Za krovne nosače od drveta, usvaja se četinar druge klase, E║=1000kN/cm2 s.t. krovne konstrukcije........ 0.90 sneg...................................... 1.00 vetar...................±1.00x0.5= 0.50
kN/m2 kN/m2 kN/m2 ┴ na krovnu ravan
emax = 90cm α=30˚ s.t. krovne konstrukcije....... g ┴ =0.9x0.9xcosα= sneg...................................... s0=1.0x0.9xcos2α= vetar.................................... w0=0.5x0.9= kombinacije opterećenja:
I II
(1.64-1.38)/1.38=0.19=19%>15%
0.70kN/m1 0.68kN/m1 0.45kN/m1 ┴ na kr. ravan
g+s = (g+s) xcosα+w =
1.38kN/m 1.64kN/m=q ┴
→merodavan je II sl. Opterećenja sa
uvećanjem osnovnih sopuštenih napona za 15%
pos KR pos KG pos DSK pos 201
pos 201
Pos. KR
0 2 3
q 0 2 3
q
8 5
74
199
199
q ┴ =1.64 kN/m q║=0.9xsin 2α+0.5x0.9.sinα x cosα =0,60 kN/m maxM=0.9kNm =90000Ncm maxT=-2.28kN=-2280N maxf=0.23cm
σc║=90000/192=469N/cm2<850 (četinari II klase) Usvaja se presek 8/12cm
Reakcije:
1.4kN(vert) i 4.5kN(horiz) na pos 201 4.8kN na pos KG 1.8kN na pos KR
Pos. KG
4.85kN
qu=8x4.85kN
qu=8x4.85kN
Pretpostavlja se raspodela optrećenja qu u razmeri g:p=40:60 g=0.4x4.85=1.94kN p=0.6x4.85=2.90kN maxf=3.9cm
σc║=348000/512=680N/cm2<850 N/cm2 (četinari II klase) τ=1.5x6230/192=49N/cm2<90 N/cm2 (četinari II klase) Usvaja se presek 12/16cm
prilkom izvođenja veze na zasek pos KG upustiti u pos KR za max 2.50 cm. Reakcije na stubove DSK
qu=8x4.85kN
Rg=2.6kN Rp=3.8kN
Rg=5.2kN Rp=7.4kN
Pos. DSK
qu=8x4.85kN
4.85kN
Rg=6.9kN Rp=9.9kN
Rg=5.1kN Rp=7.3kN
Rg=6.3kN Rg=0.9kN Rp=9.0kN Rp=1.3kN
Rg=4.7kN Rp=6.8kN
Rg=2.7kN Rp=3.9kN
Uzima se stub koji prolazi pored stepeništa i pada na ploču visokog prizemlja pos 100, na koti ±0,00 jer je njegova dužina najve ća. Hu=385cm Nmax=15.3kN Pretpostavlja se stub dimenzija 12/12cm od četinara II klase. s.t. stuba: obloga:
0.12x0.12x3.85x7 5kg/m’
=0.4kN =0.2kN
usvaja se Nmax=16kN
λ=Hu/i i=
I F
=
12
4
12
3
=3.464
λ=385/3.46=111.1
→
ω=3.97
σc║=3.97x16000/122=441N/cm2<850 N/cm2 (četinari II klase) Usvaja se presek 12/12cm
Procenat iskorišćenosti napona od 52% daje dodatni stepen sigurnosti na bočne incidentne udare u stub (pomeranje nameštaja itd.)
ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA
Osnovni podaci o modelu Datoteka: Datum proračuna:
pip 1.3.twp 16.11.2010
Način proračuna:
3D model
X Teorija I-og reda Teorija II-og reda
Modalna analiza
Stabilnost
Seizmički proračun
Faze građenja
Nelinearan proračun Veličina modela
Broj čvorova: Broj pločastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj graničnih elemenata: Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja:
2292 2027 338 2448 2 2
Jedinice mera
Dužina: Sila: Temperatura:
m [cm,mm] kN Celsius
Ulazni podaci - Konstrukcija Šema nivoa Naziv
z [m] 2.80 0.00
Pk Vpr
h [m] 2.80 2.55
Npr
-2.55
Tabela materijala No 1
Naziv materijala Beton MB 30
E[kN/m2] 3.150e+7
γ[kN/m3]
µ
0.20
αt[1/C]
25.00
1.000e-5
Em[kN/m2] 3.150e+7
µm 0.20
Setovi ploča No <1> <2>
d[m] 0.200 0.350
e[m] 0.100 0.175
Materijal 1 1
Tip prora čuna Tanka plo ča Tanka plo ča
Ortotropija Izotropna Izotropna
E2[kN/m2]
G[kN/m2]
α
Setovi greda Set: 1 Presek: b/d=20/20, Fiktivna ekscentri čnost
Mat. 1 - Beton MB 30
2
0 2
T
A1 4.000e-2
A2 3.333e-2
A3 3.333e-2
I1 2.253e-4
I2 1.333e-4
I3 1.333e-4
A1 6.250e-2
A2 5.208e-2
A3 5.208e-2
I1 5.501e-4
I2 3.255e-4
I3 3.255e-4
3
20 [cm]
Set: 2 Presek: b/d=25/25, Fiktivna ekscentri čnost
Mat. 1 - Beton MB 30
2
5 2
T
3
25 [cm]
Set: 3 Presek: b/d=25/40, Fiktivna ekscentri čnost 2
0 4
T
Mat. 1 - Beton MB 30
A1 1.000e-1
A2 8.333e-2
A3 8.333e-2
I1 1.273e-3
I2 5.208e-4
I3 1.333e-3
Mat. 1 - Beton MB 30
A1 9.621e-2
A2 8.659e-2
A3 8.659e-2
I1 1.473e-3
I2 7.366e-4
I3 7.366e-4
3
25 [cm]
Set: 4 Presek: D=35, Fiktivna ekscentri čnost 2
5 3
T
3
[cm]
Setovi površinskih oslonaca Set 1
K,R1 6.500e+3
K,R2 6.500e+3
K,R3 6.500e+3
Izometrija (Top)
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
0 4 / 5 2 = d / b 4
0 1 . 4
0 2 / 0 2 = d / b
0 2 / 0 2 = d / b 3
0 5 . 2
0 4 / 5 2 = d / b
0 2 / 0 2 = d / b
m 0 2 / 0 2 = d / b 0 2 . 0 = d
0 2 / 0 2 = d / b
0 4 / 5 2 = d / b
2
0 5 . 2
0 2 / 0 2 = d / b
0 2 / 0 2 = d / b 1
0 1 . 4
0 4 / 5 2 = d / b 0
Nivo: Pk [2.80 m]
4
3
2
1
0
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
0 4 / 5 2 = d / b 4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
0 4 / 5 2 = d / b
0 4 / 5 2 = d / b
m 0 2 . 0 = d
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0 4 / 5 2 = d / b 0
Nivo: Vpr [0.00 m]
4
3
2
1
0
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
0 1 . 4
3
0 5 . 2
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
m 5 3 . 0 = d
0
Nivo: Npr [-2.55 m]
4
3
2
1
0
0 1 . 4
0 5 . 2
4
0 5 . 2
H_4
2 _ V
3
2
0 1 . 4
4 _ V
3.00
H_3
1 _ V
3 _ V
1
6 _ V
0.55
H_2
2 _ V
0
5 _ V
3.00
H_1
0
Dispozicija ramova
1
2
1.15
3
4
0 1 . 4
0 5 . 2
0 5 . 2
0 1 . 4
2
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
2.80
5 2 / 5 2 = d / b
2.55
1
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
0
Ram: H_1
0
1 0 1 . 4
2 0 5 . 2
3 0 5 . 2
4 0 1 . 4
2
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
2.80
5 2 / 5 2 = d / b
2.55
1
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
0
Ram: H_4
0
1
2
3
4
0 0 . 3
5 5 . 0
5 1 . 1
0 0 . 3
2
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
2.80
5 2 / 5 2 = d / b
2.55
1
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
0
Ram: V_1
0
1 0 0 . 3
2 5 5 . 0
3 5 1 . 1
4 0 0 . 3
2
b/d=20/20
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
2.80
5 2 / 5 2 = d / b
5 3 = D
5 2 / 5 2 = d / b
2.55
1
0
Ram: V_3
0
1
2
3
4
0 0 . 3
5 5 . 0
5 1 . 1
0 0 . 3
2
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
2.80
5 2 / 5 2 = d / b
2.55
1
b/d=25/40
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
0
Ram: V_6
0
1
2
3
4
Ulazni podaci - Optere će nje Opt. 1: g (g)
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
0 7 . 2 = P
0 7 . 2 = P
4
0 1 . 1 = p
0 6 . 0 -
0 9 . 0 = p
0 7 . 4 = P
= q
0 0 . 1 - = p
=
0 6 . 0 -
q
0 1 . 4
0 7 . 4 = P
0 8 . 0 = p
0 9 . 0 = p
0 0 . 1 - = p 0 7 . 0 - = p
0 9 . 0 = P
0 0 . 1 = p
0 9 . 0 = P
0 9 . 0 - = p
0 1 . 2 = P 0 1 . 2 = P
0 3 . 6 = P
0 9 . 0 - = p
3
0 5 . 2
5 7 . 0 = p
0 0 . 1 = p
0 0 . 1 = p
0 1 . 5 = P
0 1 . 5 = P 5 7 . 0 = p
0 4 . 2 = p
0 4 . 2 = p
2
0 5 . 2
0 6 . 0 -
0 9 . 6 = P
0 9 . 6 = P
= q
0 9 . 0 - = p
0 9 . 0 - = p
1
0 9 . 0 - = p
0 0 . 1 = p
0 0 . 1 - = p
0 6 . 0 = q
0 1 . 4
0 9 . 0 = p
0 2 . 5 = P
0 9 . 0 = p
0 6 . 0 =
0 8 . 0 = p
q
0 2 . 5 = P
0 6 . 2 = P
0 6 . 2 = P
0
Nivo: Pk [2.80 m] 4
3
2
1
0
Opt. 1: g (g)
0 0 . 3
5 1 . 1
0 0 . 1 = p
0 0 . 1 - = p
0 0 . 3
0 0 . 1 = p
0 2 . 1 -
4
0 5 . 1 = p
0 5 . 1 = p
=
0 0 . 1 - = p
5 5 . 0
q
0 1 . 4
0 5 . 1 - = p 0 5 . 1 = p
0 5 . 1 - = p
0 5 . 1 = p
0 0 . 1 = p
0 1. 5 p = 0 1 . 2 = P
0 5 . 1 - = p
0 5 . 1 - = p
0 1 . 2 = P
0 3 . 6 = P
0 5 . 0 = q
3 0 6 . 0 = q
0 5 . 2
2
0 5 . 2
1
0 5 . 1 - = p
0 5 . 1 = p
0 5 . 1 - = p 0 5 . 1 = p
0 5 . 1 - = p
0 7 . 1 -
0 1 . 4
=
0 1 . 8 -
0 8 . 2 = P
q
0 5 . 1 = p
= q
0 8 . 2 = P
0 5 . 2 = P
0 0 . 1 - = p 0 6 . 0 = q
0 0 . 1 = p
0
Nivo: Vpr [0.00 m] 4
3
2
1
0
Opt. 1: g (g)
0 0 . 3
5 1 . 1
0 0 . 9 =
5 5 . 0
0 0 . 3
0 0 . 9 -
0 0 . 9 -
=
=
q
q
4
q
0 1 . 4
3
0 5 . 2
0 0 . 9 -
0 0 . 9 -
0 0 . 9 -
=
=
=
q
q
q
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0 0 . 9 =
0 0 . 9 -
0 0 . 9 -
q
=
=
q
q
0
4
Nivo: Npr [-2.55 m]
3
2
1
0
Opt. 2: p
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
0 9 . 3 = P
0 9 . 3 = P
4
0 0 . 1 -
0 8 . 6 = P
0 8 . 6 = P
0 3 . 1 = P
0 3 . 1 = P
0 0 . 1 = q
= q
0 1 . 4
0 0 . 2 = P 0 0 . 2 = P
0 0 . 9 = P
3
0 5 . 2
0 3 . 7 = P 0 1 . 1 = p
0 3 . 7 = P
2
0 6 . 3 = p
0 6 . 3 = p
0 1 . 1 = p
0 5 . 2
0 0 . 2 -
0 9 . 9 = P
0 9 . 9 = P
= q
1
0 0 . 1 = q
0 1 . 4
0 0 . 1 -
0 4 . 7 = P
0 4 . 7 = P
0 8 . 3 = P
0 8 . 3 = P
= q
0
4
Nivo: Pk [2.80 m]
3
2
1
0
Opt. 2: p
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
0 1 . 4
0 0 . 2 = P
0 0 . 3 =
0 0 . 9 = P
0 0 . 2 = P
q
3
0 5 . 2
0 0 . 2 = q
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4 0 6 . 2 = P 0 6 . 2 = P
0 5 . 2 = q
0
4
Nivo: Vpr [0.00 m]
3
2
1
0
Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna:
Ploče - redukcija krutosti na savijanje: Multiplikator krutosti oslonaca: Sprečeno oscilovanje u Z pravcu
0.100 10000.000
Faktori opterećenja za proračun masa No 1 2
Naziv
Koeficijent
g (g) p
1.00 0.50
Raspored masa po visini objekta Nivo
Z [m] 2.80 0.00 -2.55 0.68
Pk Vpr Npr Ukupno:
X [m] 6.53 6.72 6.60 6.62
Y [m] 3.98 3.92 3.94 3.95
Masa [T] 80.57 89.64 33.91 204.12
Položaj centara krutosti po visini objekta Nivo
Z [m]
Pk Vpr Npr
X [m]
2.80 0.00 -2.55
Y [m] 6.60 6.60 6.60
3.75 3.74 3.73
eox [m] 0.07 0.12 0.00
eoy [m] 0.23 0.19 0.21
Ekscentricitet po visini objekta Nivo
Z [m]
Pk Vpr Npr
2.80 0.00 -2.55
Periodi oscilovanja konstrukcije No 1 2 3
T [s]
f [Hz] 0.5092 0.4726 0.3483
1.9637 2.1160 2.8708
T/m2 1.17 0.92 1.78
Izometrija (Front) Forma oscilovanja: 1/3 [T=0.5092sec / f=1.96Hz]
Izometrija ( Left) Forma oscilovanja: 2/3 [T=0.4726sec / f=2.12Hz]
Izometrija (Top) Forma oscilovanja: 3/3 [T=0.3483sec / f=2.87Hz]
Seizmi čk i prora ču n Seizmi čki proračun: JUS (Ekvivalentno stati čko optere ćenje) Kategorija tla: Seizmi čka zona: Kategorija objekta: Vrsta konstrukcije: Kota uklještenja: Ploče - redukcija krutosti na savijanje: Multiplikator krutosti oslonaca:
II IX (Ks = 0.100) II 1 Zd = 0.00 m 0.100 10000.000
Ugao dejstva zemljotresa: Naziv
T [sec]
Sx Sy
α [°]
0.509 0.473
Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sx) Nivo Pk Vpr Npr
Z [m] 2.80 0.00 -2.55 Σ=
S [kN] 79.02 0.00 0.00 79.02
Z [m] 2.80 0.00 -2.55 Σ=
S [kN] 79.02 0.00 0.00 79.02
Raspored seizmičkih sila po visini objekta (Sy) Nivo Pk Vpr Npr
Raspored masa po visini objekta Nivo Pk Vpr Npr Ukupno:
Z [m] 2.80 0.00 -2.55 0.68
X [m] 6.53 6.72 6.60 6.62
Y [m] 3.98 3.92 3.94 3.95
Masa [T] 80.57 89.64 33.91 204.12
T/m2 1.17 0.92 1.78
0.00 90.00
Stati čk i prora ču n Opt. 3: I+II
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 . 1
0 0 . 3
4
7 . 1 -
0 0 .
3 . 3 -
0 . 5 0 1 . 4
1 . 6 -
3
- 5. 0
0 5 . 2
- 3. 3
2
3 . 3 -
0 5 . 2
0 . 5 -
1
7 . 6 -
0 1 . 4
. 5 0
- 3. 3
7 . 1 -
7 - 1.
0
4
3
Nivo: Pk [2.80 m] Relativni ugib plo ča: max wr= 1.0 / min wr= -6.7 m / 1000 Vremenski ugib: 6.7x3=20.1mm < L/300 = 6600/300 = 22mm
2
1
0
Opt. 3: I+II
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
0 . 0
0 . 0
1 . - 1
4
1 . 1-
2 . 2 -
3 . 3 -
0 1 . 4
5 . 5 -
3 . 4 4
0 5 . 2 2 . 2 -
2
. 2 2
2 . 2 -
0 5 . 2
3 . 3 -
4 . 4 -
1
4 . 5 -
2 . 2 -
0 1 . 4
. 2 2
1 . 1 -
- 1. 1
0 . 0
4
3
Nivo: Vpr [0.00 m] Relativni ugib plo ča: max wr= 0.0 / min wr= -5.5 m / 1000 Vremenski ugib: 5.5x3=16.5mm < L/300 = 6600/300 = 22mm
2
1
3 . 0 -
0
0
Opt. 9: [Anv] 5-8
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
1 . 7 3
4 . 6 2
0 4 / 5 2 = d / b 9 . 4 4 -
8 . 0 4 4 . 7 1 -
4 . 2 3 -
4
7 . 4 1 -
0 1 . 4
2 . 0 2 / 0 2 = d / b 5
7 . 3 1
7 . 5 -
7 . 7 6
7
. 2 0 2 / 0 = d / b 8 0 . 7 -
1 . 2 7
7 . 1 1
3
0 5 . 2
9 . 1 1
0 4 / 5 2 = d 4 / . b 6 1 -
6 . 0 2 1 -
1 . 3 1 -
0 2 / 0 2 = d / b
8 . 6 1 m 0 2 / 0 2 = d / b 0 2 . 0 . 6 1 = 8 d
0 2 / 0 2 = d / b
5 . 5
7 . 3 8 6 . 5 1 -
0 4 / 5 2 6 = . d 1 / - b
2
0 5 . 2
9
6 . 5 7
. 0 2 / 0 2 = d / b 8
7 . 2 1
4 . 6 1
5 . 2 / 0 2 = d / b 8 0
5 . 6 6
5 . 3 -
6 . 7 -
2 . 6 -
1
0 1 . 4
3 . 7 3
4 . 8 2
7 . 2 3 -
0 4 / 5 2 = d / b
6 . 4 3 0
8 . 5 1 -
3 . 2 3 -
4
Nivo: Pk [2.80 m] Uticaji u gredi: max M3= 75.6 / min M3= -120.6 kNm
3
2
0 . 7 1 -
1
0
Opt. 9: [Anv] 5-8
0 0 . 3
5 1 . 1
6 . 5 3 -
5 5 . 0
0 0 . 3
6 . 5 2 -
0 4 / 5 2 = d / b 1 . 9 4
1 . 1 4 -
4
4 . 5 2
6 . 8 2
0 1 . 4
5 . 8 -
4 . 1 -
5 . 0 1 8 . 9 1
1 . 3 1
2 . 2
0 2 / 0 2 = d / b
3
1 . 0
8 . 6 1
0 2 / 0 2 = d / b 2 . 0
0 . 0 1 -
0 5 . 2
0 4 / 5 2 = d / 2 . b 0 2
4 . 7 8
0 2 / 0 2 = d / b
0 . 5 8 -
2 . 9
1 m 0 2 / 0 2 = d / b 0 2 . 0 = d
1 . 8 0 2 / 0 2 = 7 . 3 2 d . / 3 b -
2 . 5 5
9 . 0 2
2 . 0 4 5 - / 5 2 = d / b
1 . 9 6 -
2
0 5 . 2
6 . 7 1 -
1
. 0 2 / 0 2 = d / b 0
7 . 9
5 . 4
0 . 5 1
-
7 . 7 1 -
7 . 5 1
0 . 2 2
5 . 4
1 0 2 / 0 2 = d / b
1 -
1
0 . 5 1
1 . 5
8 . 0
6 . 5 -
0 1 . 4
3 . 8 2 -
9 . 7 4 -
9 . 7 2 -
0 4 / 5 2 = d / b
6 . 6 4 0
0 . 5
4 . 5 3
4
Nivo: Pk [2.80 m] Uticaji u gredi: max T2= 87.4 / min T2= -85.0 kN
2
3
2
1
0
Opt. 9: [Anv] 5-8
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
9 . 2 3
0 0 . 3
2 . 8 2
0 4 / 5 2 = d / b 0 . 7 4 -
6 . 3 5 6 . 6 2 -
9 . 9 3 -
4
4 . 6 -
0 1 . 4
3 . 0 5 2 . 6 5
3
0 5 . 2
0 4 / 5 2 = d / b
6 . 0 9 -
m 0 2 . 0 = d
0 . 5 7 -
0 4 / 5 2 = d / b
2
0 5 . 2
1
8 . 2 5
0 1 . 4
2 . 6 5
3 . 5 3
9 . 2 2 -
0 4 / 5 2 = d / b
Nivo: Vpr [0.00 m] Uticaji u gredi: max M3= 56.2 / min M3= -90.6 kNm
1 . 6 -
8 . 9 1 -
6 . 0 4 -
4
5 . 7 3 -
3
2
1
0
0
Opt. 9: [Anv] 5-8
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
1 . 5 3 -
0 0 . 3
7 . 3 3 -
0 4 / 5 2 = d / b 4 . 1 4
4 . 6 4 -
4
0 . 1 2
4 . 5 2
0 1 . 4
3
0 5 . 2
7 . 2 5
0 4 / 5 2 = d / b
m 0 2 . 0 = d
6 . 9 4 -
8 . 8 4
0 4 / 5 2 = d / b
7 . 0 4 -
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
1 . 7 2 -
6 . 1 4 -
8 . 9 1 -
0 4 / 5 2 = d / b
1 . 7 5 0
3 . 4 2
4 . 6 3
4
Nivo: Vpr [0.00 m] Uticaji u gredi: max T2= 57.1 / min T2= -49.6 kN
3
2
1
0
Proračun nosivosti preseka na T-sile presek 25/40 cm
Beton:
MB - marka betona:
40
AB presek: b - širina preseka: d - visina preseka: h - st. st . visina približna: max T-sila sa koef. sig.
25 40 35 88
→ τr=
0,130
2
kN/cm
cm cm cm kN
Uzengije:
GA, RA, MA?
→ σ v=
GA
24 kN/cm2 2
Ø preseka:
8
mm
→ au,1=
razmak e= sečnost ugao nagiba α: ugao Θ (25-55��:
10 2 90 45
cm
(preporučeno: 5; 7,5; 10; 12,5; 15; 17,5; 20...cm)
0,503
cm
� �
Proračun: τ u ,u
=
m ⋅ a u (1) b ⋅ e u
⋅ σ v ⋅
0,097 kN/cm2
τu,u= τ Ru ,A
(cos α + sin α ⋅ ctg θ )
3 =
2
⋅
(τ u ,A
− τ r
)
τRu,A=
0,097 kN/cm2
→τu,A=
0,194 kN/cm2
τr<τu,A<3τr
τ u A
=
,
- deo sile prihvata beton a deo prihvataju uzengije ili koso gvož đe. T u 0 9 h b .
→�u=
⋅
⋅
153,1 53,1 kN
Nosivost preseka je 153,1kN za slu čaj kada u nosivosti učestvuju i beton i uzengije prečnika 8mm na me đusobnom rastojanju od 10cm. Sila na AB preseku od 88kN je manja od grani čne sile koja iznosi 153,1kN te je nosivost zadovoljena.
Opt. 5: I+II
0 8 . 2
5 5 . 2
1 . 2 -
0 . 1 -
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 4
0 1 . 4
2 . 0 -
3
0 5 . 2
0 . 3 -
0 4 / 5 2 = d / b
3 . 1 -
5 2 / 5 2 = d / b
0 4 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
4 . 0 0 . 2 -
1 . 1 -
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 0
2
Ram: H_1 Uticaji u gredi: max σ,0= 0.4 / min σ,0= -3.0 MPa
1
0
Opt. 5: I+II
0 8 . 2
5 5 . 2
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 4 9 . 1 2 . 4 -
0 0 . 3
3
5 1 . 1 0 2 / 0 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 3 = D 2
5 5 . 0 4 . 3 -
1
2 . 5 -
0 0 . 3
2 . 0
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 0 3 . 1 0 . 3 -
2
Ram: V_3 Uticaji u gredi: max σ,0= 0.2 / min σ,0= -5.3 MPa
1
0
Opt. 5: I+II
0 8 . 2
5 5 . 2
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 4
2 . 0 3 . 1 -
1 . 0 -
4 . 2 -
0 0 . 3
3
5 1 . 1 0 4 / 5 2 = d / b
0 4 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 2
5 5 . 0 7 . 1 -
1
2 . 3 -
0 0 . 3
2 . 0 5 2 / 5 2 = d / b
5 2 / 5 2 = d / b 0 0 . 1 1 . 2 -
2
Ram: V_6 Uticaji u gredi: max σ,0= 0.2 / min σ,0= -3.2 MPa
1
0
DUKTILNOST STUBOVA USVOJENA ARMATURA PRESEKA
f b=
MB 30
f bk = 2,050
→
RA 400/500
→ σv
=
σv
E Ab , i = Ab ⋅ 1 + µ ⋅ a E b
=
;
σ β
p
σ
0
40
E a E b
≈
10
N
β za stubove: σdop=
0
usvojen min % armiranja:
0,8 %
N
= =
p
0 . 35
≤
Ab , i N
g
0 .7
=
N
+ ⋅
β
p
k
7,35 kN/cm²
Aa1/Aa2
-
Aa3/Aa4
Armatura dobijena dimenzionisanjem stubova na koso savijanje - G+P+vetar/seizmika A1
A1 A3
A4 A2
pozicije
● ■
/ //
b
d
Ab
stubova
presek
cm
cm
cm
S00 S02 S04
■
25 25 25
625 625 625
125 2 ,00 191 3 ,06 132 2 ,11
min min min
8,50
8,50
12 RØ 16
7,70
7,70
12 RØ 16
■
25 25 25
9,10
9,10
S20
■
25
25
625
196 3 ,14
min
7,80
7,80
S22
●
35
961,625
500 5 ,20
min
1 0,00
S24
■
25
25
625
199 3 ,18
min
S40
■
25
25
625
156 2 ,50
min
S42 S44
■
25 25
25 25
625 625
261 4 ,18 156 2 ,50
min min
■
■
2
N g+p
σ ο
kN
Mpa
µ potr Aa1/Aa2 Aa3/Aa4
Usvojena
2
armatura
%
µ st
µ potr2
%
%
3,86
3,86
12 RØ 16
3,86
min min min
12 RØ 16
3,86
min
10,00
12 R Ø 16
2,51
min
8,00
8,00
12 RØ 16
3,86
min
1 2,10
12,10
12 R Ø 16
3,86
min
1 0,50
10,40
12 R Ø 16
3,86
1 2,10
12,10
12 R Ø 16
3,86
min min
cm
cm
2
Napomena
Opt. 3: Sx
0 8 . 2
5 5 . 2
4 . 5
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
4 . 5
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
4 . 5
0
2
Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Xp= 5.4 / min Xp= 0.0 m / 1000 5.4mm < H/600 = 5350/600 = 8.9mm
1
0
Opt. 4: Sy
0 8 . 2
5 5 . 2
4
5 . 4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
2
6 . 4
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0
6 . 4
2
Ram: H_5 Uticaji u gredi: max Yp= 4.6 / min Yp= 0.0 m / 1000 4.6mm < H/600 = 5350/600 = 8.9mm
1
0
Opt. 5: I+II
0 0 . 3
9 6 . 8 5 1
5 1 . 1
5 5 . 0
9 8 . 7 5 1
2 7 2 . 6 1 4 5 . 4 2 0 1 . m 8 2 5 0 3 1 . 0 5 = 9 . 9 0 d 9 . 6 7 3 4 3 . 8 . 5 6 1 9
0 0 . 3
1 4 . 2 7 2
m 1 2 . 5 4 6 5 3 . 0 = 1 0 d . 8 2 0 9 . 0 9 5
6 4 . 5 2 1 0 2 . 8 m 0 1 5 3 . 0 5 9 . = 0 d 9 9 6 . 3 7
4
3
0 1 . 4
3
0 5 . 2
7 9 . 9 5 1 0 6 m 2 4 . 5 . 3 8 5 . 2 0 0 1 = 1 d
2 7 . 2 4 1
5 9 . 0 9
9 1 . 4
0 1 . 8
4 1
4 1
m 5 3 . 0 = d
2 7 . 2 4 1
m 6 4 . 5 3 5 . 2 0 1 = d
0 2 . 8 0 1
2 7 . 2 4 1
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
1
5 1 . 8 5 1
1 3 . 4 0 . 4 6 5 9 6 . 37 5 9 . m 0 9 5 3 0 . . 2 0 8 = 0 6 1 d 4 . 2 5 7 2 . 1 2 4 1
4
5 9 . 0 9 0 2 . 8 0 1
0 9 . 4 5 1
3
Nivo: Npr [-2.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max σ,tla= 159.97 / min σ,tla= 39.18 kN/m2
1 0
2 7 . 2 4 1
2
9 6 . 7 3
5 m 9 5 0. 3 9 . 0 = 0 2 d 8.
m 5 6 4 . 5 3 . 2 1 0 = d
1
4 6 5. 1 2
0
0
Opt. 5: I+II
0 0 . 3
1 4 . 4 2 -
5 1 . 1
9 2 . 4 2 -
6 9 . 2 1 3 1 9 . - 1 5 m 6 . 6 5 - 1 . 3 0 9 9 = . 3 d - 1 3 3 1 . 8 - 1 6 8 . 3 0 .
5 5 . 0
0 0 . 3
2 . 1 9 6
m 1 . 9 3 1 5 3 . 0 = 1 d . 6 6 5 1 . 3 9 9
1 3 . 9 1 5 6 . 6 m 1 5 3 . 9 0 9 . = 3 d 1 3 3 . 1 1 -
4
6 -
0 1 . 4
3
0 5 . 2
1 6 . 4 2 -
5 1 m 6 3 5 . . 3 6 9 . 1 0 1 = d
6 9 . 1 2 -
9 9 . 3 1 -
8 1 . 2 2 -
8 7 . 2 2 -
m 5 3 . 0 = d
6 9 . 1 2 -
m 1 3 5 . 3 . 9 0 1 = d
5 6 . 6 1 -
6 9 . 1 2 -
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
7
3 3 . 4 2 -
1 8 . 6 6 . 8 3 3 . 1 1 9 9 . m 3 1 5 3 5 . 6 0 . 6 = 1 1 d 3 . 6 9 9 1 . 1 2 -
4
9 9 . 3 1 5 6 . 6 1 -
9 m 9 5 3. 3 . - 1 0 = 5 6 d .
m 5 1 3 . 9 3 . 1 0 = d 3 8 . 3 2 -
6 - 1
6 9 . 1 2 -
3
Nivo: Npr [-2.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6.03 / min s,tla= -24.61 m / 100 0
2
3 3 1. - 1
1
3 1 9. - 1
0
0
Dimenzionisanje (beton) Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
9 . 1
. 3 9 0 1 . 4
9 . 1
7 . 7
8 . 5
3 . 8
1. 9 . 5 8 3
. 3 9 . 1 9
0 5 . 2
2
0 5 . 2 . 1 9 . 3 9 . 5 8 7 . 7 9 . 7
6 . 9
7 . 7
1
9 . 1
9 . 1 8 . 5
0 1 . 4
9 . 3
9 . 1
0
4
Nivo: Pk [2.80 m] Aa - d.zona - Pravac 1 - max Aa1,d= 9.6 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 usvaja se armatura u polju fi10/15
3
2
1
0
Opt. 5: I+II
0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
3 . 1
3 . 1
0 1 . 4
3 . 1
7 . 2
7 . 2
7 . 2
0 . 4
3 1.
2 . 5
3
0 5 . 2
2
0 5 . 2
1
0 . 4 3
3 . 5
. 4
3 . 1
0 . 4
7 . 2
0 1 . 4
3 . 1
7 . 2 3 . 1
3 . 1
0
4
3
Nivo: Npr [-2.55 m] Uticaji u pov. osloncu: max s,tla= -6.03 / min s,tla= -24.61 m / 100 0
2
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
9 . 4 -
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
9 . 4 -
. 9 9 8 . 9 1 1 . 4 8 -
) 0 . 1 = b ( r S
2 . 7 -
2
4 9 . 4 - . 3 1 -
0 5 . 2
1
0 1 . 4
9 . 4 -
Nivo: Pk [2.80 m] Aa - g.zona - Pravac 1 - max Aa1,g= -19.8 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 osnovna armatura fi10/15 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi16/15 4
3
2
0
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
7 . 2 -
5 5 . 0
0 0 . 3
4
7 . 2 -
0 1 . 4
7 . 2 -
3
0 5 . 2
4 . 5 -
7 . 2 -
7 . 4 0 . 1 1 5
) 0 . . 8 1 = b ( r S
2
-
0 5 . 2
7 - 2.
1
0 1 . 4
7 . 2 -
7 . 2 -
Nivo: Pk [2.80 m] Aa - g.zona - Pravac 2 - max Aa2,g= -10.7 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 osnovna armatura fi10/15 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi16/15 4
Kontrola ploča na probijanje
Nivo: Pk [2.80 m] Presek 2 (6.60,3.55,2.80)
0
3
2
1
0
MB 30
s 0 h 2
5 9 . 5 4
B Lh [cm] b/d=25/25
45.95
KONTROLA KRITI ČNOG PRESEKA 1. (Lh = 0.09m od ivice stuba) (stub zamenjuju ćeg kružnog preseka, ds = 0.28m) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu Merodavni smi čući napon (ta čka B) Debljina plo če Stati čka visina plo če
N= τ= d,pl = hs =
Obim kritičnog preseka
Okp =
Postojeća armatura u plo či Procenat armiranja - pravac 1 Procenat armiranja - pravac 2 Srednja vrednost procenta armiranja Koeficijent Koeficijent Koeficijent Dopušteni glavni napon zatezanja Dopušteni glavni napon zatezanja Maksimalna otpornost( γ2 x τb) Uslov je ispunjen
211.55 kN 0.828 MPa 0.200 m 0.177 m 1.444 m
µ,1 = µ,2 = µ= αa = γ1 = γ2 = τa = τb =
τ,max =
0.850 % 0.850 % 0.850 % 1.300 1.558 0.539 0.800 2.200 1.187 MPa
τ,gr =
0.831 MPa
Uslov: τ <= τ,max (0.83 <= 1.19)
Otpornost na probijanje plo če bez dodatne armature za obezbe đenje (2/3 x γ1 x τa) Uslov: τ <= τ,gr (0.83 <= 0.83) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbe đenje od probijanja plo če.
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
8 . 1
. 3 6
0 1 . 4
3
8 . 1
0 5 . 2
2
0 5 . 2
. 1 8
1
. 3 6
1. 8 0 1 . 4
7 . 2 0 . 9
4 . 5
8 . 1
0
Nivo: Vpr [0.00 m] Aa - d.zona - Pravac 1 - max Aa1,d= 9.0 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 usvaja se armatura u polju fi12/15 osnovna armatura fi10/15 4
3
2
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4 1 . 1
0 1 . 4
3
0 5 . 2
1 . 1
1 .
2 . 2
3 . 3
7 . 3
1 . 1
2
1
0 5 . 2
1
3 . 3
0 1 . 4
1 . 1
4 . 4
1 1 .
2 . 2 1 . 1
0
4
Nivo: Vpr [0.00 m] Aa - d.zona - Pravac 2 - max Aa2,d= 4.4 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 usvaja se armatura u polju fi10/15
3
2
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
1 . 5 -
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
- 5. 1
4 . 5 1 -
6 . 0 2 -
6 . 4 -
) 0 . 1 = b ( r S
1 . 5
2
1 . 0 3
0 1 . 5 . 2 1 -
0 5 . 2
1
0 1 . 4
1 . 5 -
Nivo: Vpr [0.00 m] Aa - g.zona - Pravac 1 - max Aa1,g= -20.6 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 osnovna armatura fi10/15 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi19/15 4
3
2
0
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
4 . 8 -
5 4 . 6 . 2 1 1 -
) 0 . 1 = b ( r S
1 .
3 4 . 8 -
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0
Nivo: Vpr [0.00 m] Aa - g.zona - Pravac 2 - max Aa2,g= -16.5 cm2/m usvaja se oja čanje oko otvora +-2fi16 osnovna armatura fi10/15 usvaja se dodatna armatura nad osloncem fi19/15 4
Kontrola ploča na probijanje
Nivo: Vpr [0.00 m] Presek 1 (6.60,3.55,0.00)
3
2
1
0
MB 30
s 0 h 2
7 . 2 5
B Lh [cm] D=35
52.7
KONTROLA KRITI ČNOG PRESEKA 1. (Lh = 0.09m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu Merodavni smi čući napon (ta čka B) Debljina plo če Stati čka visina plo če
N= τ= d,pl = hs =
Obim kritičnog preseka
Okp =
Postojeća armatura u plo či Procenat armiranja - pravac 1 Procenat armiranja - pravac 2 Srednja vrednost procenta armiranja Koeficijent Koeficijent Koeficijent Dopušteni glavni napon zatezanja Dopušteni glavni napon zatezanja Maksimalna otpornost( γ2 x τb) Uslov je ispunjen
284.02 kN 0.969 MPa 0.200 m 0.177 m 1.656 m
µ,1 = µ,2 = µ= αa = γ1 = γ2 = τa = τb =
τ,max =
1.160 % 1.160 % 1.160 % 1.300 1.820 0.630 0.800 2.200 1.386 MPa
τ,gr =
0.971 MPa
Uslov: τ <= τ,max (0.97 <= 1.39)
Otpornost na probijanje plo če bez dodatne armature za obezbe đenje (2/3 x γ1 x τa) Uslov: τ <= τ,gr (0.97 <= 0.97) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbe đenje od probijanja plo če.
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
0 . 6
5 5 . 0
0 0 . 3
3. 0
0 3.
4
0 . 6
3. 0
0 1 . 4
3
0 5 . 2
9 . 3
0 . 3
0 . 7 0 . 3 . 6 0
0 . 3
0 . 6
0 . 9
0 . 5 0 . 9 1
) 0 . 1 = b ( r S
0 . 3 0 . 6
0 . 3 2
3. 0
0 . 3 0 . 3
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0 . 3
0 . 3
6. 0
4
Nivo: Npr [-2.55 m] Aa - d.zona - Pravac 1 - max Aa1,d= 15.0 cm2/m usvaja se fi22/15 u srednjim temeljima usvaja se fi16/15 u ugaonim temeljima
3
0 . 3
2
1
0
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
7 . 3 7 . 3
0 0 . 3
7 . 3
7 . 3
7 . 3
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
7 . 3
7 . 3
5 0 . . 7 5 1
7 . 3
2 . 1 1
2
7 . 3
0 5 . 2
1
0 1 . 4
7 . 3
4
Nivo: Npr [-2.55 m] Aa - d.zona - Pravac 2 - max Aa2,d= 15.0 cm2/m usvaja se fi22/15 u srednjim temeljima usvaja se fi16/15 u ugaonim temeljima
7 . 3
7 . 3 7 . 3
3
2
7 . 3
7 . 3
1
0
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
5 . 4 -
4 . 3 -
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
0
4
Nivo: Npr [-2.55 m] Aa - g.zona - Pravac 1 - max Aa1,g= -4.5 cm2/m usvaja se fi10/15
3
2
1
0
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=2.00 cm 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
4 . 4 -
1 . 1 -
0 0 . 3
3 . 3 -
4
0 1 . 4
3
0 5 . 2
2
0 5 . 2
1
0 1 . 4
1 . 1 -
4
Nivo: Npr [-2.55 m] Aa - g.zona - Pravac 2 - max Aa2,g= -4.4 cm2/m usvaja se fi10/15 Kontrola ploča na probijanje
Nivo: Npr [-2.55 m] Presek 1 (6.60,3.55,-2.55)
3 . 4 -
3
3 . 3 -
2
0
1
0
MB 30
s 5 h 3
7 . 7 6
B Lh [cm] D=35
67.7
KONTROLA KRITI ČNOG PRESEKA 1. (Lh = 0.16m od ivice stuba) Merodavna kombinacija: I+II Sila u stubu Merodavni smi čući napon (ta čka B) Debljina plo če Stati čka visina plo če
N= τ= d,pl = hs =
Obim kritičnog preseka
Okp =
Postojeća armatura u plo či Procenat armiranja - pravac 1 Procenat armiranja - pravac 2 Srednja vrednost procenta armiranja Koeficijent Koeficijent Koeficijent Dopušteni glavni napon zatezanja Dopušteni glavni napon zatezanja Maksimalna otpornost( γ2 x τb) Uslov je ispunjen
506.22 kN 0.728 MPa 0.350 m 0.327 m 2.127 m
µ,1 = µ,2 = µ= αa = γ1 = γ2 = τa = τb =
τ,max =
0.700 % 0.700 % 0.700 % 1.300 1.414 0.489 0.800 2.200 1.077 MPa
τ,gr =
0.754 MPa
Uslov: τ <= τ,max (0.73 <= 1.08)
Otpornost na probijanje plo če bez dodatne armature za obezbe đenje (2/3 x γ1 x τa) Uslov: τ <= τ,gr (0.73 <= 0.75) Uslov je ispunjen, nije potrebna dodatna armatura za obezbe đenje od probijanja plo če.
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB 30, RA 400/500 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
8 . 2
2 . 3
0 . 3
4 4 . 1
7 . 1
5 . 2
0 1 . 4
9 . 1
5 . 1
1 . 5
4 . 1
5 . 5
8 . 1
3
5 . 1
0 5 . 2
8 . 1
6 . 2
8 . 1
0 . 1
5 . 9
5 . 6 6 . 2
4 . 2
2
5 . 2
0 5 . 2
8 . 5
5 . 1
9 . 1
5 . 2
5 . 1
1 . 5
1 . 1
7 . 1
3 . 1
1
0 1 . 4
8 . 2
4 . 2
5 . 2 0
Nivo: Pk [2.80 m] Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 9.5 cm2 usvaja se -5fi16 +3fi16 u podužnim gredama 25/40 usvaja se +-3fi14 u popre čnim gredama 25/40 u ostalim gredama +-3fi12 uzengije Ufi8/20/10 GA 4
5 . 1
6 . 1
5 . 2
3
2
1
0
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB 30, RA 400/500 0 0 . 3
5 1 . 1
5 5 . 0
0 0 . 3
5 . 2
2 . 4
5 . 4 7 . 2
6 . 3
4
1 . 1
0 1 . 4
9 . 3 3 . 4
3
0 5 . 2
4 . 7
1 . 6
2
0 5 . 2
1
1 . 4
0 1 . 4
1 . 5
8 . 2
8 . 2
6 . 2
9 . 3 0 6 . 3
Nivo: Vpr [0.00 m] Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 7.4 cm2 usvaja se -4fi16 +3fi16 u podužnim gredama 25/40 usvaja se +-3fi14 u popre čnim gredama 25/40 uzengije Ufi8/20/10 GA 4
8 . 1
3 . 2
3
2
1
0
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB 30, RA 400/500 0 8 . 2
5 5 . 2
1 . 2 1
6 . 3
3 . 3
5 . 2
6 . 3
4 4 . 3
6 . 3
2 . 2 1
0 0 . 3
8 . 2 8 . 2
3
5 1 . 1 8 . 7 9 . 2
6 . 1
9 . 2
3 . 2 9 . 2
5 5 . 0
2 9 . 2 8 . 7
1
0 0 . 3
5 . 8 4 . 3
5 . 1
2 . 3
8 . 1
8 . 2 0
5 . 3
2 . 3
5 . 8
2
Ram: V_1 Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 12.2 cm2 uzengije u stubovima fi10/15/7.5 GA
1
0
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB 30, RA 400/500 0 8 . 2
5 5 . 2
4 . 0 1
7 . 1
8 . 1
7 . 1
8 . 1
4 . 2
4
5 . 0 1
8 . 1
0 0 . 3
3
5 1 . 1
2 5 5 . 0
5 . 2
1
0 . 1
0 0 . 3
6 . 7
3 . 1
2 . 1
3 . 1
2 . 1
0
7 . 7
2
Ram: V_3 Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 10.5 cm2 uzengije u stubovima fi10/15/7.5 GA
1
0
Merodavno opterećenje: 5-8 PBAB 87, MB 30, RA 400/500 0 8 . 2
5 5 . 2
0 . 2 1
9 . 3
6 . 3
5 . 2
6 . 3
4 6 . 3
9 . 3
1 . 2 1
0 0 . 3
8 . 2 5 . 2
3
5 1 . 1 0 . 8 6 . 2
7 . 1
5 . 2
7 . 2
2 5 . 2
6 . 2
5 5 . 0
0 . 8
1
0 0 . 3
0 . 9
5 . 3
4 . 1
4 . 3
1 . 1 0 5 . 3
5 . 3
1 . 9
2
Ram: V_6 Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 12.1 cm2 uzengije u stubovima fi10/15/7.5 GA
1
0
STEPENIŠTE
Osnovni podaci o modelu Datoteka: Datum proračuna:
step Pk pip.twp 15.11.2010
Način proračuna:
2D model (Xp, Zp, Yr)
X Teorija I-og reda Teorija II-og reda
Modalna analiza
Stabilnost
Seizmički proračun
Faze građenja
Nelinearan proračun
Veličina modela
Broj čvorova: Broj pločastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj graničnih elemenata: Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja:
3 0 2 6 2 1
Jedinice mera
Dužina: Sila: Temperatura:
m [cm,mm] kN Celsius
Ulazni podaci - Konstrukcija Tabela materijala No 1
Naziv materijala Drvo - listari - masivno
E[kN/m2] 1.250e+7
µ 0.20
γ[kN/m3]
αt[1/C] 7.00
1.000e-5
Em[kN/m2] 1.250e+7
µm 0.20
Setovi greda Set: 1 Presek: b/d=10/12, Fiktivna ekscentričnost Mat. 1 - Drvo - listar...
2
2 1
T
A1 1.200e-2
A2 1.000e-2
K,R3 1.000e+10
K,M1
A3 1.000e-2
I1 1.984e-5
I2 1.000e-5
I3 1.440e-5
3
10 [cm]
Setovi tačkastih oslonaca 1
K,R1 1.000e+10
K,R2 1.000e+10
K,M2
K,M3
Ulazni podaci - Optere će nje Lista slučajeva opterećenja No 1 2 3
Naziv g (g) p Komb.: I+II
Opt. 1: g (g)
5 1 . 2
2
p = 1 . 4 0
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1
2 1 / 0 1 = d / b
0
0
1
1.10
Opt. 2: p
5 1 . 2
2
p = 1 . 5 0
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1
2 1 / 0 1 = d / b
0
0
1
1.10
Stati čk i prora ču n Opt. 3: I+II
5 1 . 2
2
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
9 0 . 2
1
2 1 / 0 1 = d / b
1.10
0
Uticaji u gredi: max M3= 2.09 / min M3= 0.00 kNm Opt. 3: I+II 0
1 5 1 . 2
2
1 2 . 3 -
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1 2 . 3
1
2 1 / 0 1 = d / b
0
Uticaji u gredi: max T2= 3.21 / min T2= -3.21 kN 0
1
1.10
Opt. 3: I+II
5 1 . 2
6 4 2 .
2
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1
6 4 . 2 2 1 / 0 1 = d / b
0
1.10
-4.14
Uticaji u gredi: max N1= 2.46 / min N1= -4.14 kN Opt. 1: g (g) 0
1 5 1 . 2
2 1 0 . 2 = 3 R
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1
2 1 / 0 1 = d / b
0 0 1 . 2 = 3 R
Reakcije oslonaca
0
1
1.10
Opt. 2: p
5 1 . 2
2
3 0 . 2 = 3 R
b / d = 1 0 / 1 2
1.65
1
2 1 / 0 1 = d / b
1.10
0
3 0 . 2 = 3 R
Reakcije oslonaca
Analiza opterećenja:
0
1
s.t. grede gazišta ograda
korisno
0.12x0.12x7= 0.1 0.1x0.8x7/2= 0.3 1.0 g=
kN/m kN/m kN/m 1.4 kN/m
3.0/2= 1.5 p=
kN/m 1.5 kN/m
maxf=6.92cm
σc║=209000/288=726N/cm2<850 (četinari II klase)
N/cm2
τ=1.5x3210/144=34N/cm2<90 N/cm2 (četinari II klase) Usvaja se presek 12/12cm
