Curso Avanzado WellFlo
Contenido
1. Wellflo Avanzado Gas Lift . 1.1 Gas Lift Overview. 1.2 Posición de Válvula Operadora 1.3 Espaciamiento de Mandriles. 1.4 Diseño de Válvulas 1.5 Validación del Diseño
Contenido
1. Wellflo Avanzado Gas Lift . 1.1 Gas Lift Overview. 1.2 Posición de Válvula Operadora 1.3 Espaciamiento de Mandriles. 1.4 Diseño de Válvulas 1.5 Validación del Diseño
1.1 Gas Lift Overview
Pozo Flujo Natural / Pozo Gas Lift Pozo Flujo Natural
Pozo en Gas Lift
Salida de gas y crudo
(A)
Salida de gas y crudo
(B) Entrada de Gas
Crudo y gas de formación
Pozo de flujo natural donde el peso de la columna es disminuido por Gas de formación
Crudo y gas de formación
Pozo en Gas Lift, donde el peso de la columna es disminuido por gas de formación y el gas de inyección
Esquema de Gas Lift en Superficie Patio de tanques
Estació Estación de Flujo Estació Estación de Descarga
PC
Planta Compresora
Embarque
Múltiple de gas
Procesamiento
Gas a Venta
Ventajas de Gas Lift • Método probado • Bajo costo de equipo downhole. • Puede ser instalado y atendido sin workover • Flexible a cambios de condiciones de funcionamiento • No afectado por la arena, escamas y asf áltenos • OK para pozos desviados • Permite la inyección química downhole • OK en pozos calientes • Tolera GOR alto • Tuber ía abierta para PLT
Desventajas de Gas Lift • Se necesita suministro de gas. • Puede ser lento para arrancar despu és del cierre. • Necesario suministro de gas por l ínea de flujo para cada pozo • El diseño de la tuber ía, el Casing y el Cabezal de pozo, deber ían resistir el gas de alta presi ón. • Manejo de Altas Presiones en Cabezales. • Formación de Hidratos. • Menor capacidad de producci ón que ESPs. • Interferencia de v álvula; cabeceo.
Costos asociados al Gas Lift
• Provisión de suministro de gas • Compresión de gas • Provisión de energía • Línea de gas al pozo • Completaci ón de Gas lift • Costos operativos
Completaciones de Gas Lift Salida de gas y crudo
Entrada de Gas Salida de gas y crudo
Entrada de Gas
Completació Completación simple de de Gas Lift continuo flujo por tuber ía
Completació Completación simple de Gas Lift continuo flujo por por Anular
Completaciones de Gas Lift Salida de gas y crudo
Salida de gas y crudo
Entrada de Gas
Entrada de Gas
Completació Completación Simple de Gas Lift intermitente
Completació Completación dual de Gas Lift continuo flujo por tuber ía
Secuencia de Arranque de Gas Lift
Consideraciones de Dise ño de Gas Lift Diseño • Fuente de Suministro de Gas • Suministro de Gas comprimido/Presión de Arranque Kick off • Volumen de Suministro de Gas • Tamaño de Tuber ía • Tuber ía / Flujo Anular • Número y Espaciamiento de V álvulas Gas lift • Tipo de válvula (IPO o PPO) • Presión de Separador (FTHP) • Presiones de transferencia de v álvula / márgenes de dise ño de válvula • Equipos de Seguridad ( Downhole)
Objetivos de Dise ño / Consideraciones Diseño • Permitir que el gas de levantamiento sea inyectado tan profundo como sea posible. • Conservar Presión de Inyecci ón (CHP operación) tanto como sea posible. • Asegurar que todas las v álvulas de descarga superiores est én cerradas después de que el Punto de Operaci ón haya sido alcanzado. • Garantizar la descarga del pozo con la presi ón de inyección disponible sin tener en cuenta el nivel l íquido en la tuber ía. • Asegurar que por las Válvulas de descarga pase la cantidad correcta de gas que permita el cierre en secuencia de las mismas. (Análisis Avanzado) • Asegurar que el diseño sea perdurable ante condiciones futuras.
Etapas de Dise ño de Gas Lift Diseño
√
Gas Lift Design
√
√
√
Posición Válvula Operadora Espaciamiento de Mandriles Diseño de Válvulas Validación de Diseño
1.2 Posición de Válvula Operadora
Posición de la Válvula Operadora • El Punto Máximo de Inyección, es el punto de equilibrio entre la presión de inyección de gas y la presión hidrostática de la columna de fluido en el tubing, a la misma profundidad y un diferencial presión. • Este punto debe correlacionarse con el diferencial de presi ón que se quiera utilizar sobre la válvula durante la operación. • Una Válvula Operadora se puede colocar arriba del Punto M áximo, pero el sistema no va a ser eficiente y en algunos casos el pozo ni siquiera puede producir . • A su vez no tiene sentido colocar la válvula por debajo del Punto Máximo de Inyección, pues NO existe presión de inyección suficiente para abrirla.
Posición de la Válvula Operadora • La profundidad de la válvula operadora determina la presi ón hidrostática por encima del punto de inyección (columna gasificada), de esta forma determina también la presión de fondo fluyente y el drawdown en la cara de la formación.
• Mientras más profundo se pueda posicionar la v álvula operadora mayor ser á la producción del pozo.
• Factores limitantes: ─
Presión de gas de inyección disponible: Permite determinar la profundidad del punto máximo de inyección.
─
Cantidad de gas inyectada: Determina la columna hidrostática por encima del punto de inyección.
Posici ón de la V álvula Operadora Posición Válvula
• La profundidad ideal deber ía ser “el punto más profundo de inyección” para las condiciones del sistema Yacimiento / LAG / Pozo. • Las condiciones del sistema Yacimiento / LAG / Pozo variar án con la vida del pozo. Se deben considerar las condiciones “promedio” o las “peores” al diseñar. • Cuales podr ían ser las peores condiciones de operaci ón?
M áximo punto de inyecci ón: Máximo inyección: Efecto de Qgi
increasing Qgi
deepest valve position moving down
• Si Qgi (volumen de gas de iny) aumenta, se mueve la curva de presión de la TP hacia la izquierda. • Esto resulta de alivianar la columna dentro de la TP por el incremento en la cantidad de gas en la tuber ía.
M áximo punto de inyecci ón: Máximo inyección: Efecto de Corte Agua
• Al aumentar el corte de agua la curva del increasing water cut
pozo se mueve hacia la derecha. • Esto resulta de el aumento en la
deepest valve position moving up
hidrostática por el mayor peso de la columna de fluido en la TP.
Gr áfico de Presi ón Gas Lift Gráfico Presión THP
CHP oper
Pressure
Gradiente de presi ón de gas Gradiente Gradiente de fluido arriba del punto de inyección (gradiente objetivo) Diferencial a trav és de la válvula operadora Profundidad de inyecci ón
h t p e D
mid perf depth
drawdown
Punto de balance de P, o m áximo de inyección Gradiente de fluido por debajo del punto de inyecci ón Presión de reservorio
Pressure
Presión de fondo fluyente e t a R
IPR del pozo
Datos Ejemplo 5 Pozo XX-2 Pozo XX-2
Pozo 1
Pyac: Pyac: 5100 psi
Oil 27.5 API
Tyac: Tyac: 230 °F
Salinidad: Salinidad: 200 Kppm
THP: 150 psi
Gas Gravity: Gravity: 0.74
DrawDown: DrawDown: No > 1500 Lpc
GOR : GOR : 320 scf/stb WaterWater-cut: cut: 20%
Tubing 3-1/2’’ #9.3
PUNTA DE TUBERIA a 14280’ 14280’ 14580’- 14780’ 14780’ Layer 14580’
MD (Pies)
Survey TVD (Pies)
Angulo
350 2670 6530 10180 13180 14180 14280 14680
350 2590 6210 9560 12210 12980 13050 13300
0 15.09 20.311 23.392 27.953 39.646 45.573 51.318
Pb : 1850 psi IP: IP: 1.3 stb/day/psi Bo : 1.21 rb/stb @ Pb THP: 150 psi Temp Wellhead: Wellhead: 100 °F Q Test: 1500 BBpd Use Corr. Corr. Glaso asa nyecc on (MMpcd) 0.2 0.45 0.9 1.3
7’’ 23 # a 15000’ 15000’
BBpd 910 1330 1780 2050
Data de Desviaci ón Desviación
Equipos de Completaci ón Completación
Gas Lift Data
Seleccione Dataprep – Gas Lift Data Use los siguientes par ámetros de diseño: • CHP de Operación: • Gravedad Esp Gas Iny:
1200 LPc 0.8
• Diferencial de Presión en la Válvula: 100 Lpc • Máximo Punto de Inyecci ón: 60 Ft sobre punta Tubing Estos son los datos mínimos para iniciar un diseño de Gas Lift
Gas Lift Data
Perfil de Presiones Tuber ía Tubería THP
CHP oper
Pressure
En WellFlo: Deepest Injection Point
Grav Esp Gas Iny
h t p e D
Tasa Diseño Correlación Flujo Multifásico ?? Valve Diff Pressure
Máximo Punto Inyección drawdown mid perf depth
Pwf
P Yac
Selecci ón de Correlaci ón Selección Correlación Flujo Multif ásico Multifásico • De los datos suministrados, se tiene una prueba de Inyecci ón de Gas lift contra Barriles de Producci ón. • Use Note pad o Block de Notas para generar un archivo de extensión (*.xvr ) con los datos obtenidos. • Cargue el archivo siguiendo: File – Load Measured Data – Variable versus Liquid Rate
Deepest Injection Point
• En el siguiente diseño, se debe considerar que el Drawdown aceptado no debe ser mayor a 1500 Lpc, debido a posible conificación. • Para realizar los Cálculos: • Use la sección – Analysis – Deepest Injection Point Control
Analysis Deepest Injection Point
Analysis Deepest Injection Point
Selecci ón de Correlaci ón Selección Correlación Flujo Multif ásico Multifásico • Realice Sensibilidad de Correlaciones de Flujo Multif ásico Simultánea con Tasa de Inyección de Gas Lift • Use la sección – Analysis – Deepest Injection Point Control
Selecci ón de Correlaci ón Selección Correlación Flujo Multif ásico Multifásico
• Una vez seleccionada la Correlación de Flujo Multif ásico, se debe verificar que el Drawdown NO sea mayor a 1500 Lpc. • Use la sección – Analysis – Deepest Injection Point Control • Con sensibilidad de Gas Lift y en la ventana de “ Plot Options” Seleccionar - ‘ y y- axis – Operating pt pt Pressure’ • Identifique la tasa de inyección de gas lift que cumple con la condición de Pwf .
Selecci ón de Tasa Inyecci ón Gas Lift Selección Inyección Con Pwf ímite Pwf L Límite
Qiny = 0.9 MMpcd Pwf = 3600 Lpc
Posición de Válvula Operadora: Métodos Método 1: Diseño bajo las peores condiciones • Establecer las condiciones que dar ían un punto de operaci ón muy poco profundo: máx. IP/Pres, máx. WC, mínimo Qgi • Este diseño normalmente siempre “trabaja” • Minimiza trabajos de workover (muy conservador) • Producción diferida vs. profundidad “optima” Método 2: Diseño esperado • Maximizar producción colocando la válvula en el punto máximo de inyección • El punto máximo debe buscarse utilizando condiciones reales de producción • Utilizar un rango de seguridad flexible ( bracketing envelope) • Requiere de trabajos de workover cuando se requiera cambiar la profundidad del punto de inyección (usando los dummies)
Posición de Válvula Operadora
• Para establecer las mejores o peores condiciones
de
operación, realizamos sensibilidad de Gas Lift ( 0.6, 0.8, 0.9, 1.0, 1.3, ) con % Agua (0, 20, 50, 75, 99) en forma simultánea usando la sección- Analysis ‘ Analysis – Deepest Injection Point – Operating Point ’ ’. • Una vez realizados los cálculos, puede observar los mismos en el Report, siguiendo la ruta: botón ‘results’ de la sección ‘Operating Point – – report ’
Posición de Válvula Operadora P Yac: 5100 Lpc Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 0.9 1 1.3
Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 0.9 1 1.3
Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 0.9 1 1.3
0 1883 2055 2129 2197 2368
Operating Point Rate, STB/day (%) A y S 20 50 1599 1797 1882 1959 2155
1184 1413 1513 1605 1839
75
99
865 1112 1225 1330 1601
506 809 942 1063 1372
Operating Point Injection Depth, ft: (%) A y S 0 20 50 75 7231 7704 7907 8095 8568
6997 7501 7716 7913 8412
6791 7310 7537 7746 8279
Operating Point Pressure, psig: (%) A y S 0 20 50 3651 3519 3462 3410 3278
3870 3718 3653 3593 3443
4190 4013 3936 3866 3685
Peores Condiciones
99
6763 7270 7503 7719 8281
6683 7249 7499 7729 8315
75
99
4434 4244 4157 4077 3868
4710 4478 4376 4282 4044
Diseño esperado
Posición de Válvula Operadora P Yac: 4100 Lpc
Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 1.1 1.3 1.5
Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 1.1 1.3 1.5
Q iny (MMpcd) 0.6 0.8 1.1 1.3 1.5
0 1024 1249 1511 1651 1770
Operating Point Rate, STB/day (%) A y S 20 50 798 1030 1315 1468 1599
518 750 1052 1221 1367
75
99
311 538 857 1041 1202
191 628 850 1037
Operating Point Injection Depth, ft: (%) A y S 0 20 50 75 8409 9030 9758 10146 10487
0 3312 3139 2937 2830 2738
8258 8848 9575 9967 10306
8251 8775 9460 9844 10178
Operating Point Pressure, psig: (%) A y S 20 50 3486 3307 3089 2971 2870
3702 3523 3291 3161 3048
99
8342 8808 9465 9846 10180
8592 9417 9837 10192
75
99
3861 3686 3441 3299 3175
3953 3617 3446 3303
Oferta – Demanda Peores condiciones de diseño
Presión Vs Profundidad Peores condiciones de diseño
Profundidad Válvula 6684 Ft
Posición de Válvula Operadora Limitaciones de Fondo P Yac: 5100 Lpc Valvula Operadora 6684’
Critical Drawdown Limit
Análisis de rendimiento: Válvula Posicionada en 6684 ft.
1820 BBpd
Q Iny: Iny: 1.0 MMpcd
Comparación de Escenarios
Prof 6684'
Prof 7913'
Dif
Q (Bbpd)
1820
1882
-62
Q (Bnpd)
1456
1506
-50
% AyS Q Iny ( MMpcd)
20
20
1
0.9
0.1
Pwf (Lpc)
3700
3653
47
Opciones: • Usar diseño “Peores Condiciones ”, perder producción, no hacer workwovers… • Usar el método-2 con punto m áximo de inyecci ón y “braketing envelope” para posicionar dummies a ser usados en el futuro.
Resumen Posición Válvula Operadora Pozo Flujo Natural?
Carga de información mí nima nima diseño CHP Operación, SG gas, Q iny= 0 “Gas Lift Data”
Cargar Qiny esperada “Gas Lift Data”
Selecció Selección Correlació Correlación Flujo Multif ásico “Deepest “Deepest Injection Point” Point”
Realizar Sensibilidades con Lí mites mites de inyecció inyección Yacimiento. Deinir Q prod esperado y q iny “Deepest “Deepest Injection Point” Point”
Definir “ Peores Condiciones” Definir “Peores Condiciones” Sensibilidad Qiny vs % AyS Seleccionar Profundidad de Vá Válvula Cargar Profundidad de Válvula “Gas Lift Data”
Revisar condiciones de Yac bajo Nueva Prof , Ajustar Parámetros, Comparar Q esperado vs Q “peores condiciones”
1.3 Espaciamiento de Mandriles
Espaciamiento de Mandriles Requerimientos: • Número mínimo de válvulas • Minimizar costo • Minimizar fugas potenciales en la tuber ía • Flexibilidad para levantar tan profundo como lo permitan las condiciones • Se debe usar el “bracketing envelope” para tener en cuenta condiciones cambiantes en la operación • Evitar interferencia entre válvulas • Espaciamiento mínimo de los mandriles 450 ft
Overview Espaciamiento de Mandriles CHP Max
THP
Kick off
Gradiente Fluido Muerto
Tp Casing Closing Margin
Overview Espaciamiento de Mandriles Analysis √
Gas Lift Design
Espaciamiento de Mandriles
Gas Lift Design
Overview Parámetros de Diseño Analysis
Gas Lift Design
Parámetros de Diseño
Gas Lift Design
Dimensiones Márgenes de Diseño Diseñ Diseño
Overview Margen de Transferencia Analysis
Gas Lift Design Válvulas Operadas por Pcasing
Gas Lift Design
Overview Margen de Transferencia Analysis
Gas Lift Design
Margins Design
Cálculo de Transferencia por Número de Válvula
Gas Lift Design
Presió Presión Tubing (Corregida): (Presió (Presión Tubing Original) + (Margen en Vá Válvula 1)
Presió Presión Tubing (Corregida): (Presió (Presión Tubing Original) + (Margen en Vá Válvula 1) + (n 1)* Incremento por Vá Válvula
Overview Margen de Transferencia Analysis
Design
Gas Lift Design
Cálculo de Transferencia por Número de Válvula THP
CHP Max
Kick off
Gas Lift Design
Margen en Vá Válvula 1 Incremento por Válvula Margen de Presió Presión de Cierre en Casing
Overview Margen de Transferencia Analysis
Gas Lift Design
Cálculo de Transferencia por Profundidad
Gas Lift Design Válvulas Operadas por Pcasing
Overview Margen de Transferencia Cálculo de Transferencia por Profundidad • La Presión de Transferencia en una V álvula es calculada Gas Lift Design
por el Cambio de la Presión de Tuber ía original por una Fracción
del
Diferencial
de
Ptubing
-
Pcasing
predominante en dicha Profundidad
• La Fracción para ser aplicada en cada Profundidad es interpolada entre el Cabezal y la Profundidad de Referencia.
Overview Margen de Transferencia Cálculo de Transferencia por Profundidad De este modo, en una Profundidad de Válvula (z):
Gas Lift Design
• (Presión de Transferencia) = (Presi ón de Tuber ía Original) + f (z) x DP (z) donde, DP (z) = Pcsg - Ptbg en la Profundidad (z), y la Fracción f (z) es definido como: z − z ( wellhead ) f ( z ) = f ( wellhead ) + * ( f ( ref ) − f ( wellhead )) zref z ( wellhead ) −
Overview Margen de Transferencia Analysis
Gas Lift Design
Margins Design
Cálculo de Transferencia por Profundidad Válvulas Operadas por Pcasing
Gas Lift Design
Overview Margen de Transferencia Analysis
Gas Lift Design
Design
Cálculo de Transferencia por Profundidad
Gas Lift Design Margen Pt+ Pt+f(z)*DP f(z)*DP
Overview Espaciamiento de Mandriles Analysis
Gas Lift Design
Gas Lift Design
Design
Overview Espaciamiento de Mandriles Analysis
Gas Lift Design
Gas Lift Design
Design
Válvula Operativa con todos los má márgenes de Seguridad
Espac. Espac. Min Válvula
Válvula Operativa Diseñada
Overview Espaciamiento de Mandriles Consideraciones para diseñar V álvula Operativa por Casing 1. Que la siguiente posición sea menor al mínimo Gas Lift Design
espaciamiento “minimum valve spacing ” • La última Válvula es la Válvula Operativa y el espaciamiento debajo es el mí nimo nimo espaciamiento. • La Válvula Operativa de Diseño se marca a una profundidad con suficiente presión diferencial (relativa para la presión en Tp NO corregida)
Overview Espaciamiento de Mandriles Consideraciones para diseñar V álvula Operativa por Casing 2. Pcasing - Ptubing < presi ón diferencial Gas Lift Design
• Sube hasta que alcanza la profundidad a la que se llega llega a la Presi ón Diferencial . • La nueva posición es la válvula operativa de diseño si el espaciamiento es mayor que el Espaciamiento M ínimo de Válvula • Si la nueva posición es menor que el espaciamiento mínimo la válvula operativa de diseño ser á marcada hacia arriba una vez alcanzado espaciamiento mínimo.
Overview Espaciamiento de Mandriles Consideraciones para diseñar V álvula Operativa por Casing 3. La siguiente Posición es: Debajo de M á x. Prof de Gas Lift Design
inyecci ón. • La Válvula Operativa de diseño ser á posicionada a la profundidad máxima dada por Pcasing-Ptubing
> Presión diferencial de la Válvula. • Si Pcasing-Ptubing
< presión diferencial entonces
se mover á hacia arriba, hasta que se cumpla el criterio de diferencial.
Overview Espaciamiento de Mandriles Consideraciones para diseñar V álvula Operativa por Casing • Ubicar á la siguiente posición como la Válvula Gas Lift Design
Operativa
de
espaciamiento
Diseño es
provista
mayor
cuando
el
que
el
“mínimo
menor
al
“mínimo
espaciamiento de la válvula” • Si
el
espaciamiento
es
espaciamiento de la válvula”, entonces subir á la válvula hasta que cumpla mínimo espaciamiento.
Overview Válvulas Operadas Por Presión Tubing Analysis
Gas Lift Design
Válvulas Operadas por Ptubing
Gas Lift Design
Overview Válvulas Operadas Por Presión Tubing Analysis
Gas Lift Design
Margins Design
Cálculo de Presión de cierre fluido por N úmero de Válvula
Gas Lift Design
Presió Presión Cierre Fluido (Corregida): (Presió (Presión Tubing Original) + (Margen en Vá Válvula 1) Presió Presión Cierre Fluido (Corregida): (Presió (Presión Tubing Original) + (Margen en Vá Válvula 1) +(n+(n-1)*
Overview Válvulas Operadas Por Presión Tubing Analysis
Gas Lift Design
Design
THP
Gas Lift Design Margen en Vá Válvula 1
Fluid Closing Pressure
Presió Presión transferencia
Presió Presión Transferencia: (Fluid Closing Pressure) Pressure) + (Margen Presió Presión Transf )
Overview Válvulas Operadas Por Presión Tubing Analysis
Gas Lift Design
Margins Design
Cálculo de Presión de cierre fluido por Profundidad
Gas Lift Design
Presió DP(z)) Presión Cierre Fluido (Corregida): (Presió (Presión Tubing Original) + f(z)* f(z)*DP(z DPz= = PcasingPtubing a Profundidad z DPz Pcasing
z − z ( wellhead ) * ( f ( ref ) − f (wellhead )) f ( z ) = f ( wellhead ) + zref ( wellhead )
Overview Válvulas Operadas Por Presión Tubing Analysis
Gas Lift Design
Gas Lift Design Margen Closing Fluid Pressure Pt+f(z)*DP
Design
Overview Márgenes de Transferencia IPO Injection Pressure Operation
PPO Producction Pressure Operation
Márgenes de Transferencia
Calculo Presió Presión de Cierre de Fluido
Calculo Presió Presión de Transferencia
Número de Válvulas
Profundidad de Referencia
Número de Válvulas
Profundidad de Referencia
Ptransf = Pt + (Margen en Válvula)
Ptransf = Pt + f(z)*DPz
PCierre= PCierre= Pt + (Margen en Válvula)
PCierre= PCierre= Pt + f(z)* DPz f(z)*DPz
Siguiente Vá Válvula Ptransf = Pt + (Margen en Vá Válvula) + (n(n-1)* Increment
DPz= DPz=PcasigPcasig-Ptubing @ z
Siguiente Vá Válvula PCierre= PCierre= Pt + (Margen en Vá Válvula) + (n(n-1)* Increment
z − z ( wellhead ) * ( f ( ref ) − f (wellhead )) f ( z ) = f ( wellhead ) + zref ( wellhead )
DPz= DPz=PcasigPcasig-Ptubing @ z
Overview Márgenes de presión Casing/Tubing • En una situación ideal las válvulas abrir án y cerrar án exactamente cumpliendo los gradientes de presión e casing y tubing • Muchos factores que crean inestabilidades e incertidumbres, especialmente en la Pt requieren que se utilice un factor de seguridad en el diseño. Esto se hace utilizando los “closing pressure margins”. • Los márgenes de presión de Casing reducen la presión necesaria para mantener la válvula abierta . De esta forma se asegura que las válvulas superiores cierren cuando las inferiores se empiezan a abrir. Esto aplica para diseño de válvulas tipo IPO (20-50 psi) y se ignora para las PPO.
Overview Márgenes de presión Casing/Tubing • Para las PPO se usa el margen en la presión de Fluido/Tubing para cada válvula. • El objetivo es lograr que las válvulas cierren, si se exagera en estos márgenes el resultado ser án demasiadas válvulas para el diseño. • El margen de seguridad se aplica en el sentido donde la válvula es más sensible tubing para PPO).
(por ejemplo: Casing para IPO, y
Overview Margen de presión de transferencia
• En un instante determinado ambas válvulas están abiertas hasta que la presión de cierre de la superior vence la presión de casing y se cierra, permitiendo el paso de todo el gas por la válvula inferior.
Overview Margen de presión de transferencia • El factor más importante de las válvulas durante la descarga es el efecto “throttling”. • Los márgenes de seguridad antes mencionados tienen que ver con apertura y cierre de válvulas. La presión de transferencia tiene que ver con paso de gas por las válvulas.
Overview Margen de presión de transferencia
Performance sin corregir
Performance de la valvula a una presion de casing reducida
Qgi Margen de cierre de presion de fluido
Pt
pressure
Pc
Margen de cierre por presion de casing
Operación de transferencia pressure
pressure
h t p e d
Válvula superior
Válvula superior
Válvula inferior
Válvula inferior
Esquema Diseño Gas Lift
Pozo Flujo Natural?
Carga de informació información mí nima nima diseño “Gas Lift Data”
Cargar Pará Parámetros de diseñ diseño Q dis, Qiny dis, Kick off … “Gas “Gas Lift Design” Design”
Selección Parámetros Diseño (QBbpd Dis, Dis, Qiny, Qiny, entre otros)
“Deepest Injection Point”
Realizar Sensibilidades con Lí mites mites de inyecció inyección Yacimiento “Deepest “Deepest Injection Point” Point”
Realizar Cá Cálculo de Espaciamiento “Gas “Gas Lift DesignDesign-Design” Design”
Dimensionar Vá Válvulas “Gas Lift Design-Sizing”
Evaluación del Diseño, Sensibilidades Operación “AGVM, Dynalift”
Ejemplo 5 Espaciamiento de Mandriles • Tomar Ejemplo de Ubicación de Válvula Operadora para realizar Espaciamiento de Mandriles y seguir esquema de Diseño. • El Espaciamiento se realizar á para Válvulas IPO, con cálculo de Presión de Transferencia por n úmero de Válvulas
No Fluye Natural
Carga de Datos Mínimos Diseño • Verificar datos mínimos datos para realizar el diseño ‘ data data prep.. ‘ Gas Gas Lift Data’ : • CHP operación, Gravedad especifica gas Inyección, Tasa de inyección de diseño, profundidad de Válvula operadora. • Realizar ensayos con Máx. Punta de tuber ía
Parámetros de Diseño
Use los siguientes par ámetros de diseño: • Kick off : • CHP Máx:
1400 LPc 1400 Lpc
• Gradiente Fluido Muerto: 0.465 • Máximo Punto de Inyecci ón: 60 Ft sobre punta Tubing • Casing Closing Margin:
50 Lpc
• Transfer Pressure Margins:
50 Lpc
• Increment per Valve:
-10 Lpc
Carga de Parámetros de Diseño • Usar la sección Analysis ‘ – Gas Lift Design’ y cargar Par ámetros de Diseño.
Carga de Márgenes de Diseño • Usar la sección Analysis ‘ – Gas Lift Design’ – Designs Margins’ … y cargar Márgenes de Diseño.
Profundidad Máx. Punta Tubería
Modificaciones más comunes a este método de Posicionamiento
• Presión de kickoff para arrancar inyección. • Diferencial de presi ón en la primera v álvula para asegurar Transferencia. • Margen de presión en el Casing para cada una de las válvulas más profundas • Margen de presión de Transferencia ( Casing) • Margen de presión de fluido para cerrar la v álvula (PPO)
Efecto de Kick – off en Espaciamiento de Mandriles Sin Kickoff
Kickoff = 1600 Lpc
• El efecto real de usar compresi ón para hacer kick-off es un ahorro de válvulas de descarga pues la primera se profundiza bastante hasta poderse eliminar
Ejercicio
• Realice modificaciones en Transfer Pressure margins y evalúe. • Realice modificaciones en Casing Closing Margins y evalúe.
Ejercicio API para Dise ño Gas Lift Pozo APIAPI-11V6
PYac = 2125 psig Datos de Producción:
Tubi Tubing ng 2-7/ 2-7/8’ 8’’’ 6.5# 6.5#
PUNTA DE TUBERIA a 7980’ 7980’ Layer
8000’ 8000’- 8025’ 8025’
500 ft de lí línea de flujo de 3 1/2” 1/2” # 9.3 hasta el separador
7’’ 23 # a 8100’ 8100 ’
IP= 1.13 WC = 50% Pwh = 100 psig Oil sg = 35oAPI Water sg = 1.07 GOR = 350 scf /stb Gas sg = 0.88 BHT = 178oF Pburb = 2445 psig Psep = 75 psig FWHT = 86oF @ 200 Bpd
Ejercicio API para Dise ño Gas Lift Objetivos
Par ámetros de Gas Lift
Ajsutar PVT/Standing
CHP = 1200 psig
Entrar datos de equipo
Gradiente de fluido estático =
Entrar datos de reservorio
0.465 psi/ft
Entrar datos de prod
GLR total de diseño = 1200
Ingresar IP
scf /stb
Ajustar punto de oper .
Gravedad del gas de iny =
Determinar nueva producción
0.65
si se implementa inyección
Máximo punto de inyección =
de gas.
7940 ft.
Use correlación HB (mod) y
Qiny Diseño= 0.68 MMpcd
Beggs and brill std Lflujo
Ejercicio API para Dise ño Gas Lift
Ejercicio API para Dise ño Gas Lift
Válvula Nro API Calculado (ft) API Grafico (ft) API Ajustado (ft) WellFlo (ft) 1 2 3 4 5 6 7
2483 4390 5797 6783 7434 7820 7940
2475 4375 5800 6775 7425 7825
7690 7940
2496 4425 5853 6863 7547 7940
% desv 0.52 0.79 0.96 1.17 1.50 1.51
• Los gradientes API se calcularon manualmente para producir 800 stb/d. WellFlo produce 828 stb/d para el mismo Qgi = 0.68 MMscf /d /d • EL método API posiciona la válvula operadora a 7940 ft y luego usa 250 ft. de espaciamiento mínimo, calculando más válvulas. • En ambos el punto de operación esta a 7940 ft.
1.4 Diseño de Válvulas
Revisión Principios Básicos
• Normalmente la válvula Operadora es solo un orificio, es decir que siempre esta abierta y no se puede cerrar ( No presenta calibración). • Todas las válvulas están abiertas al empezar el proceso de descarga. • Las válvulas abren y cierran de acuerdo a la presión de domo, presión de apertura y presiones de Casing y Tubing.
Revisión Principios Básicos
• Cuando pasa gas por la válvula esta se asume 100% abierta y el volumen de gas se deriva de el concepto de paso de gas por un orificio cuadrado. • La válvula se asume totalmente abierta hasta que la presión es suficiente para abrir la válvula inferior y entonces la válvula empieza a cerrarse. • La válvula permite flujo a un Volumen constante durante toda su apertura.
Revisión Principios Básicos Válvula IPO al Abrir •
La fuerza de cierre la provee presió presión de nitr ógeno actuando sobre
(Ab - Ap) Ap)
el área del fuelle (bellows (bellows)) •
La fuerza de apertura es una combinació combinación de presió presión de Tubing
Pd
actuando sobre la bola y presió presión de Casing actuando alrededor
Pd . Ab
del área del fuelle
Pg . (Ab (Ab - Ap) Ap)
Fuerzas de Cierre
Pd . Ab
Pg
Fuerzas de Apertura
Pt . Ap + Pg . ( Ab – Ap)
Ap
Pd . Ab = Pt . Ap + Pg . (Ab – Ap) si
R= Ap / Ab R= Ap/ Ab
Pod = Pg = (Pd - Pt.R) / (1-R)
Pt . Ap
Pt
Revisión Principios Básicos Válvula IPO al Cerrar •
La fuerza de cierre la provee presió presión de nitr ógeno actuando sobre el área del fuelle (bellows (bellows))
•
(Ab - Ap)
La fuerza de apertura la ejerce la Presió Presión de Gas en el área alrededor del Fuelle y la Presió Presión de Gas sobre la bola del Vástago.
Pd Pd . Ab Pg . (Ab (Ab - Ap) Ap)
Fuerzas de Cierre
Pd . Ab
Ap
Fuerzas de Apertura
Pg
Pg . Ap + Pg . ( Ab – Ap) Pd . Ab = Pg . Ap + Pg . (Ab – Ap) si
R= Ap / Ab R= Ap/ Ab
Pvcd = Pg = Pd
Antes de Cerrar Pd = Pg
Pg . Ap
SPREAD Pod - Pcd
Revisión Principios Básicos Calibración de Válvulas
• Se hace en el taller del fabricante • Se necesita un ensamblaje para probar la presión de apertura en superficie • Todas las válvulas deben probarse antes de ser utilizadas y antes de ser retiradas • La válvula como tal es el elemento más importante en el diseño.
Revisión Principios Básicos Calibración de Válvulas Pruebas Realizadas: 1. Determinación y prueba de la presión de domo 2. Test Rack Opening Pressure – presión de apertura en taller 3. Test Rack Closing Pressure – presión de cierre y rango de movimiento del vástago 4. Carga de fluido del fuelle 5. Presión de calibración del resorte
Revisión Principios Básicos Calibración de Válvulas Banco de Pruebas
Pd @ 60F = Pd @ Prof x Factor corr . Temp TRO (gauge) = Pd @ 60F/(1- A Ap/Ab) = Pd @ 60F – 14.65 R/(1-R)
Revisión Principios Básicos Calibración de Válvulas
• La presión de domo se calibra para Pt=0 entonces, Pd = Pcsg (1-R) • La válvula se monta en el ensamblaje mostrado anteriormente (Pc = Pd/(1-R). Esto se conoce como Ptro y da una idea de la presi ón de apertura de la válvula.
Revisión Principios Básicos Calibración de Válvulas • La válvula se mantiene abierta ahora aplicando presi ón de Casing, se mantiene constante la de Casing y se libera la de Tubing hasta que la válvula cierra. La presión de Casing que registre al cerrarse se conoce como Test Rack Closing Pressure. • El “valve spread”, o rango de trabajo es la diferencia entre la TRO de apertura y la TRO de cierre. Esta gobernada por el área del port, el área del fuelle y las caracter ísticas de hacer “throttling” de la válvula.
Opciones de Dimensionamiento. 1. Tamaño de Puerto, Cálculo utilizando la ecuación de Thornhill Craver . 2. Presiones de apertura y cierre, cálculo para cada válvula 3. C á álculo l culo de presiones de diseño para cada válvula, “Dome” y “Test Rack Opening” (Tro) 4. Selecci ón del Tipo de V á álvula l vula : - Calibrada - Orificio
Opciones de Dimensionamiento. Resultados del diseño transferidos a el dimensionamiento (Sizing).
• Tasa de Inyección
Qgi
• Profundidades de válvulas
MD y TVD
• Temperatura del pozo
Temp
• Transferencia de presión en Tp Pt
P tubing
• Presión en “casing” Pvo
P Open Valve
Tamaño de Puerto Una vez realizado el espaciamiento con sus respectivos re – ajustes, se procede a el dimensionamiento de Válvulas a través de la sección Analysis ‘ Analysis – Gas Lift Design – Sizing ’ ’
Tamañ Tamaño de Puerto
Pt
Pvo
Tamaño de Puerto Ecuación de Thornhill-Craver: Qgas= 155.5 Cd . A . Pg
2g (k/(k-1) ) [ ( Ppd/Pg)(2/k) - (Ppd/Pg)(k+1)/k ] /
gg Tv
Qgas: Cd:
Flujo de gas, Mpcnd. Coeficiente de descarga, adimensional. (empíricamente Cd=
A: Pg: g: k :
Area expuesta a flujo, pulg2. (π.D2/4) Presión de gas (aguas arriba), lpca Aceleración de la gravedad, 32.17 pie/seg2 Relación del calor específico del gas a presión constante al calor específico a volumen constante. ( Cp/Cv= k= 1.27) Presión de producción (aguas abajo), lpca Gravedad específica del gas inyectado, adimensional. Temperatura de flujo, º R.
0.865)
Ppd: gg: Tv:
Si (Ppd/Pg) < [ 2 / (k+1)] k/(k-1) = Ro existe flujo crítico y se debe hacer (Ppd/Pg) = Ro (aprox. 0.55)
Presiones de Cierre y Apertura Se tienen dos métodos para determinar la Presión de domo.
1.-
Usando la Presión de Casing de Operación (Pvo)
Apertura de Válvula Profundidad ( P Open Valve). 2.- Especificando la Presión de Cierre en superficie (P Close Surf )
Presiones de Cierre y Apertura
1.- Usando la ( Pvo Pvo ): • Se debe verificar que la columna ‘Calculate by Close’ se encuentre seleccionado “NO”
Presiones de Cierre y Apertura
• La presión de domo es calculada de: Pd = Pvo (1- R)+Pt (R) • La presión de cierre de v álvula Pvc es igual a Pd (Columna Pd y Pc) • La presión de cierre en superficie Psc seguida por la Pvc corregida por el gradiente de gas (Columna P close surf ) • La presión de apertura en superficie seguida por la Pvc corregida por el gradiente de gas
Presiones de Cierre y Apertura
Pvo Pd, Pvc Pd = Pvo (1(1- R)+Pt (R) Pso – Pvo Corregido Gradiente de Gas
Pt
Psc
Pd Pvc
Presiones de Cierre y Apertura ): 2.- Especificando Presi ón de Cierre ( Psc Psc • Se debe verificar que la columna ‘Calculate by Close’ se encuentre seleccionado “Yes”
Presiones de Cierre y Apertura • Se introduce la Presión de Cierre en Superficie (Psc) • La Presión de Cierre en Fondo (Pvc) es computada utilizando el Gradiente de Gas y la (Psc). Por definición esta es la presión de domo in-situ Pd ubicado en la columna (Pd, Pc) • La presión de apertura de válvula Pvo se cálcula con Pd, R y Pt: Pvo= (Pd-Pt*R) /(1-R) Se ubica en la columna de P Open Valve • La P Open Surf (Pso) se consigue de la Gradiente del Gas.
Pvo corregida con el
Presiones de Cierre y Apertura
Pvc
Yes
Pso – Pvo Corregido Gradiente de Gas
Pvo es Calculado: Pvo = (Pd (Pd--Pt*R) Pt*R) /(1/(1-R)
Calibración de Presiones • Las presiones in-situ (Pvo, Pvc) , superficie (Psc, Pso) y de domo (Pd) han sido calculadas a la temperatura de válvula. • Pd es convertida a su valor a 60 °F y es ubicado en la columna P dome a 60 °F • La Test Rack Opening TRO se deriva de: TRO= (Pdome a 60 °F - 14.65*R) /(1-R)
Calibración de Presiones Pd a 60 °F Pd a Temp de Válvula
Cálculo TRO TRO= (Pdome a 60 °F - 14.65*R) /(1/(1-R)
PTRO
Selección de Válvula • La selección de Válvulas se hace desde las columnas Manufacturer y Valve Model • Si se selecciona la Opcion “None” en la columna Manufacturer , en la columna de Valve Model se activar án 3 modelos: Mandril 1.0”, 1.5” y Orificio.
Ejercicio • En el Ejemplo 5 de espaciamiento de Mandriles se tienen cuatro (4) mandriles, se requiere realizar el correspondiente dise ño de válvulas, considerando la posición de válvula operadora ajustada en 6684’ y la limitante de Drawdown NO superior a 1500 Lpc • Se tienen Mandriles de 1.5” seleccione válvulas apropiadas para dicho mandriles y en operadora coloque Orificio.
Diseño de Válvulas • Una vez logrado el espaciamiento, elimine los mandriles que teng an el espaciamiento mínimo y pruebe los resultados de operación en la sección Analysis – Operating Point . Y graficar el perfil de presiones.
Diseño de Válvulas • Note que el punto de inyección queda ubicado en la v álvula superior. Esto debido a que el balance de presiones considerando el margen de presión entre Presion de Casing y Tubing, permite el paso de gas por dicha válvula.
• Este análisis corresponde a sólo balance de presiones, mas no representa el comportamiento del flujo de gas a través de válvulas.
Diseño de Válvulas • Tomar la nueva tasa de diseño y a través de la sección Analysis – Gas Lift design – recalculated .
Diseño de Válvulas
Diseño de Válvulas • Seleccionar Sizing para diseñar válvulas. • Una vez seleccionadas las válvulas presione el botón report y los datos llevarlos a Excel, estos datos corresponde a las presiones de diseño. Valve Valve No Depth Depth TVD 1 2 3
Pt
3067.4 5473 6997.7
Psc 530 963.6 1297
1367.7 1337.1
Tv(°F) 135.3 160.6 176.5
P d& P v c 1526.3 1612.2
Port Size R 12 12 16
OP 1563.4 1636.3 1397
0.0359 0.0359
Ps o 1400 1356.3 1115.6
Pd@60F 1294.4 1301
TRO 1342.5 1349.4
Set to 1345 1350
Valve Desc Valve Model GL Valve 1 GL Valve 2 GL Valve 3
1.5" IPO 1.5" IPO Orifice
Validación de Presiones de diseño • Para verificar las presiones de apertura y cierre de v álvulas ir la sección Operating Point y graficar Gas Lift Diagnosis. • Tome los datos de Presión de apertura y cierre en superficie del reporte y realice sensibilidades a través de Sensitivies – Artificial Lift – Casing Head Pressure Operation.
Pt
Psc 530 963.6 1297
1367.7 1337.1
P d& P v c 1526.3 1612.2
OP 1563.4 1636.3 1397
Ps o 1400 1356.3 1115.6
Pd@60F 1294.4 1301
TRO 1342.5 1349.4
Set to 1345 1350
Valve Desc Valve Model GL Valve 1 GL Valve 2 GL Valve 3
1.5" IPO 1.5" IPO Orifice
Validación de Presiones de diseño Analizando Válvulas IPO
Válvula Abre Flujo de gas
• La Válvula Nro 2 tiene una presión de Apertura de 1356 Lpc, al graficar esta opción en ‘gr áfico Gas Lift Diagnosis ’ , se observa que el recuadro se ubica sobre la línea de Pt, indicando que cualquier incremento de Presi ón de Casing, el recuadro pasar ía al lado izquierdo de Pt la válvula ABRE.
Validación de Presiones de diseño Analizando Válvulas IPO
Válvula Cierra
• La Válvula Nro 2 tiene una presión de Cierre de 1337 Lpc, al graficar esta opción en ‘gr áfico Gas Lift Diagnosis ’ , se observa que el recuadro se ubica sobre la línea de Pcasing, indicando que cualquier disminuci ón de Presión de Casing, el recuadro pasar ía al lado Derecho de Pc la válvula cierra.
Validación de Presiones de diseño
• En el siguiente caso, el recuadro de la V álvula Nro 2 se encuentra entre la presi ón de Casing y la de Tubing. Para diagnosticar este caso se debe considerar lo siguiente: • La válvula estar á abierta: Si durante la descarga, la presi ón de casing ‘NO’ alcanz ó su presión de cierre. • La Válvula estar á Cerrada: Si durante la descarga, la Pcasing bajó a su presión de cierre. Esta abrir á hasta alcanzar su Pso, entonces el recuadro debe pasar al lado Izquierdo de la Ptubing del gr áfico arriba.
1.5 Validación de Diseño
AGVM • El Advanced Gas Valve Modelling (AGVM), introduce la interpretación verdadera de la válvula en WellFlo, a través de cálculos de puntos de operación que permiten al usuario ver el impacto en el comportamiento del Pozo, debido a: - Tipo de válvula - Tamaño de puerto - Ajustes de válvula - Presión de Casing
Valve Performance
• El Valve Performance, es la medida cuantitativa de la respuesta de rendimiento de una válvula a cambios de presión de tuber ía / Casing para una presión de Calibración dada
Performance de Válvulas
Flujo Cr í ítico t ico 20/64ths Camco R-20 Ptro : 650 psig
Throttling region
Casing Pressure
¿Por qué necesitamos datos de Performance?
• La necesidad de Performance de válvula de LAG, es una exigencia de las técnicas de diseño: Espaciado de válvula y Dimensionamiento de asiento. • El Performance de válvula es necesaria para programas de simulación dinámicos. • El Performance de válvula es necesaria para realizar la solución eficaz.
Performance Real de Válvulas
• Las válvulas están raramente abiertas en su totalidad cuando fluye el gas. • Cada tipo de válvula tiene caracter ísticas de flujo diferentes. • El flujo de gas por la válvula cambia constantemente. Las válvulas por lo general estrangulan el flujo. • El flujo de Gas por válvulas no pueden ser predichos usando las ecuaciones Thornhill-Craver .
Modelos de Performance de Válvulas
• Thornhill-Craver • Proportional Response • TUALP Models • Winkler & Eads • API 11V2 RP Simplified Method • API 11V2 RP TUALP Method • Halliburton Energy Services Model
Thornhill-Craver • El Thornhill-Craver es usado para calcular el Flujo de gas y definir el tamaño de asiento de las válvulas.
Q gas
2 ( k +1) k k k P 2 − P 2 = 0.239C d d 2 P 1 P T 1γ gas z (k − 1) P 1 1
Where Q gas = gas rate in Mscf/d
d
= orifice diameter (64ths of inch)
C d = discharge coefficient (-)
P1
= Upstream pressure (psia)
P2
= Downstream Pressure (psia) K =
z
= Gas deviation factor
γ gas
C p Cv
Ratio of specific heats (-)
= Gas relative density (air = 1)
T1 = Absolute Upstream Temperatur e ( R) o
Thornhill-Craver
• El Modelo de Thornhill-Craver fue requerido para válvulas de orificio ribeteados por cuadrado. Esto calcula un rendimiento que asume q ue el área llena del orificio est á abierta para fluir. • El modelo está muy bien para predecir el flujo por válvulas de orificio. Los rendimientos predichos est án dentro de +/-5 el % del flujo actual. • El Thornhill-Craver no fue querido para el uso en v álvulas de levantamiento de gas de tipo no orificio (Ejemplo descarga). • El T-C sobreestimar á el flujo de gas y as í especificar á tamaños de puerto más pequeños que requerido
Respuesta Proporcional
• El modelo de respuesta proporcional fue desarrollado por Merla para predecir la interpretación de flujo por sus válvulas de serie L. • El modelo fue desarrollado de datos de prueba actuales. • El modelo está bien sólo para las válvulas de serie L y predice dentro de +/-20 % sobre el rango de presión
Modelo TUALP • Los modelos de TUALP son desarrollados de datos dinámicos de prueba - completamente estadístico y no incluyen factores relacionados a la construcción de la válvula. • Los modelos están bien sólo dentro del rango de presión probada. • Los modelos tempranos no están muy bien. Exactitud dentro de +/-30 % sobre rango de presión probado. Fuera de esta presión la exactitud se aleja r ápidamente.
Modelo Winkler-Eads • Completamente mecanístico y no usa datos probados. • La ecuación de equilibrio de fuerza estática es solucionada para válvula de “steam Travel” y el área abierta fluir es calculada. • Predice tasas de flujo, para asientos menores que 1/4" dentro de +/-30 % sobre rango de presión. La exactitud para asientos más grandes se aleja r ápidamente.
Modelo API 11V2 RP Simplified • Usan Tasas de Carga y datos de coeficiente de flujo de pruebas actuales. • Usa la ecuación de equilibrio de fuerza estática para calcular Stem Travel. • Predice dentro de +/-20 % para válvulas con puertos menores que ¼”. La exactitud para puertos grandes se aleja r ápidamente.
AGVM La metodología consiste en:
• Seleccionar la V álvula como el nodo solución, allí se realizan una serie de cálculos de punto de operaciones sobre un rango de tasas de inyección de gas.
• Esto define una tasa de producción, temperatura fluyente, presiones de Tubing y Casing de la válvula seleccionada para cada tasa de inyección de gas.
AGVM • Una correlación apropiada para el Performance de la válvula es usada para determinar la tasa de gas a través de la válvula para cada combinación de presión de Tubing y Casing y temperaturas.
• La presión de tuber ía es graficada contra tasa de inyección de gas tanto para el pozo como válvula - la intersección de las dos curvas implica la compatibilidad entre el pozo y el dise ño de válvula
AGVM
• Para realizar Cálculos con el AGVM se sigue la siguiente ruta: Analysis – Advanced Gas Valve Modelling
AGVM
AGVM
Lí mites mites de Operación
Punto de Operació Operación Pozo - Válvula
Performance de Vá Válvula
Presió Presión Tuberí Tuberí a
Cierre Vá Válvula
PTubing = PCasing
Ajuste AGVM AGVM
CHP vs Qgi
Qgi
CHP? CHP? CHP? CHP?
Qgi1
CHP1
CHP1 Qgi1 BBpdi
Qgi
Qgi
BBpd vs Qgi
Qgi1 = Qgi BBpdi
Límites de Operación Válvula Operadora
Qgmax
Válvula Superior
CHPClose
Qgimin
Qgix CHPmin CHPOpen
BBpd vs Qgi
BBpdi
Qgi
CHPClose
Validación Diseño
• Los diseños de los pozos Ejemplo 5 y Pozo API, realice el correspondiente ajuste de CHP Operación y los límites de operación. • Evalue cambio de Orificio en ambos casos.
Ejemplo Final WellFlo Avanzado I Pozo XX-2 °API Salinidad Sginy Pyac (Lpc) Temp °F
17 45000 0.71 1450 179
• El
siguiente
pozo,
presenta
su
Completaci Completación, propiedades PVT (*.pvt), Registro
fluyente fluyente
(Mayo (Mayo
05) 05)
y
su
correspondiente correspondiente hist órico de producci ón. Tubing 3- 1/2’’ 9.3#
• Se requiere determinar la capacidad de producci ón del pozo, diagnostico sistema
PTA DE TUBERIA a 5497’ 5497’
LAG y posible diseño de Gas Lift mas adecuado.
Colgador 3- ½”, ½”, 9.3 Lbs /pie /pie- 5524’ 5524’
5700’ 5700’
7’’ 23 # a 8100’ 8100’
con
orificio
Valv
Operadora). Operadora). Prof. Mandril
Layer
(Pruebe
2089' 3911' 5424'
Tamano Mandril IPO 1.5" IPO 1.5" IPO 1.5"
Nombre
Port Size
PTR psig
CMACD_1 CMACD_2 CMACD_3
12/64" 12/64" 12/64"
1050 900 870
Ejemplo Final WellFlo Avanzado I
22-Mar-05 2-Apr-05 5-May-05 14-Jun-05 21-Jun-05 2-Jul-05 9-Aug-05 24-Nov-05 10-Dec-05 13-Jan-06 6-Mar-06 28-Jul-06 7-Aug-06 17-Aug-06 25-Aug-06
BBpd
BNpd
600 600 454 340 458 454 441 450 445 421 410 401 405 401 392
526 439 327 249 335 332 340 338 329 301 316 301 304 301 294
RGP SCF/STB 380 360 453 675 445 494 509 669 842 900 402 266 319 256 269
Qiny Mpcd
Gtotal
%AyS
CHP
THP
460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460
699 650 640 660 641 656 665 670 721 715 612 565 582 562 564
12 27 28 27 27 27 23 25 26 29 23 25 25 25 25
890 890 700 750 700 690 700 700 700 700 700 700 700 700 700
120 125 110 115 105 110 115 115 115 115 115 115 115 115 115
• La siguiente Tabla, muestra un hist órico del comportamiento de producci ón del pozo X-2, relacione cada una de las variables de producci ón y ubique con el apoyo de gr áficos eventos que permitan realizar ajuste de la capacidad producción del pozo y diagnostico del mismo.
