Projektimi i ures automobilistike monolite.
Te hartohet projekti i ures automobilistike monolite me te dhenat dhe kerkesat e meposhtme: A) Te dhenat: Hapesira e llogaritjes l=18m Skemengarkesa N-100 dhe K-400 Gabariti G=7m
B) Kerkesat: 1. Dimensionimi paraprak. 2. Llogaritja e soletes soletes sipas gjendjes kufitare te grupit grupit te pare dhe gjendjes kufitare te grupit te dyte. 3. Llogaritja e konsolit te soletes. 4. Llogaritja e traut kryesor kryesor sipas 2 gjendjeve. gjendjeve. 5. Llogaritja e sharnierit. 6. Llogaritja e mbeshtetjes ndermjetese. 7. Vizatimet: a) Pamje e prerje ballore e ures. b) Pamje e prerje vertikale dhe pamje nga lart. c) Konstruimi i elementeve te llogaritur me siper.
Projektimi i ures automobilistike monolite.
1. Dimensionimi paraprak.
a) Dimensionimi i trareve kryesore gjatesore. Meqe gabariti i ures G=7m eshte relativisht i vogel dhe ura do te ndertohet per ngarkesa te vogla (N-100) pranoj dy trare gjatesore me hapesire aksiale midis tyre l=5m. Per arsyen e mesiperme nuk po vendosim trare gjatesore ndihmes. Lartesia e traut nga kushti ht=(
1
1
8
12
1
1
5
8
)l=150 225cm pranohet ht=180cm.
Gjeresia e traut nga kushti bt=( )ht=22.5 36cm pranohet bt=30cm (per armature ne forme karkasi).
b) Dimensionimi i traut terthor. Ne drejtimin terthor vendosim trare ne distance aksiale 4m midis tyre ne menyre qe soleta te punoje ne te dy drejtimet. Lartesia e traut ht=
2 3
e lartesise se traut gjatesor =120cm.
Gjeresia e traut pranohet bt=25cm.
c)Dimensionimi i soletes. Soleta pranohet me lartesi hs=20cm.
Dimensionimi i detajeve te tjere te seksionit terthor paraqitet ne figuren nr.1.
Projektimi i ures automobilistike monolite.
2.Llogaritja e soletes Soleta mbeshtetet ne traret kryesore dhe ne traret terthore. Permasat e soletes jane: Ne drejtimin terthor
b=5.0-0.30=4.7m
Ne drejtimin gjatesor
a=4.0-0.25=3.75m
Permasat llogaritese jane: lb=b+hs=4.7+0.2=4.9m la=a+hs=3.75+0.2=3.95 lb la
4.9 3.95
1.24 <2
Meqenese raporti i brinjeve eshte me i vogel se 2 soleta llogaritet si e mbeshtetur ne kontur.
Llogaritja e momenteve nga ngarkesat e perhershme:
Percaktimi i ngarkesave te perhershme ne solete: -asfaltobeton
0.05*2100*1*1=
105*1.2=
126 daN/m2
-Shtrese mbrojtese
0.03*2400*1*1=
72*1.2=
86.4
-Hidroizolim
0.01*1800*1*1=
18*1.2=
21.6
-Shtrese rrafshuese
0.06*2200*1*1=
132*1.2=
158.4
-Soleta
0.20*2400*1*1=
480*1.1=
528
gn=807
g=920.4 daN/m2
a1=la=3.95m b1=lb=4.90m lb la
1.24 ;
a1 la
3.95 3.95
1.0 ;
b1 la
4.9 3.95
1.24
Ne tabele gjenden me interpolim koeficientet: =0.053 dhe =0.041.
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Momentet llogaritese nga ngarkesat e perhershme jane: M ag = *g*la*lb=0.053*920.4*3.95*4.9=944.16daNm M bg = *g*la*lb=0.041*920.4*3.95*4.9=730.39daNm
Llogaritja e momenteve nga ngarkesat e perkohshme.
a) Prej ngarkeses N-100:
a1=a2+2H=0.2+2*0.15=0.5m b1=b2+2H=0.4+2*0.15=0.7m Po=
P a1 * b1
4800 0.5 * 0.7
13714.3
daN/m2
Sipas figures gjenden: P1=Po*F1=13714.3*(2.4*0.5)=1645 =13714.3*(2.4*0.5)=16457.2 7.2 daN P2=Po*F2=13714.3*(1.0*0.5)=6857.2 daN
Per siperfaqen e pare: a1
0.5 3.95
la
0.1266 ;
b1
2.4 3.95
la
0.6076 ;
lb
4.9 3.95
la
1.24
Nga tabela =0.17869 dhe =0.12344 Per siperfaqen e dyte: a1 la
0.5 3.95
0.1266 ;
b1
la
1.0 3.95
0.2532 ;
lb la
4.9 3.95
Nga tabela =0.2449 dhe =0.1991
Atehere momentet ne te dy drejtimet drejtimet do te jene: M aP =( 1*P1- 2*P2)*(1+ )*np M aP = (0.17869*16457.2-0.2449 (0.17869*16457.2-0.2449*6857.2)*1.2*1. *6857.2)*1.2*1.4=2295.76daNm 4=2295.76daNm M bP ( 1*P1- 2*P2)*(1+ )*np M bP =(0.12344*16457.2-0.19 =(0.12344*16457.2-0.1991*6857.2)*1.2* 91*6857.2)*1.2*1.4=1212.50daNm 1.4=1212.50daNm
1.24
Projektimi i ures automobilistike monolite.
b) Prej ngarkeses K-400
a1=la b1=b2+2H=0.6+2*0.15=0.9m P=3.95*50=197.5kN=19750daN Po=
19750 0.9 * 3.95
2
5555.6 daN/m
Do te studiojme dy pozicione te mjetit levizes si ne figuren nr.2. Pozicioni nr.1
Sipas figures gjenden: P1=P0*F1=5555.6*(3.5*3.95)=76806daN P2=P0*F2=5555.6*(1.7*3.95)=37306daN Per siperfaqen e pare: a1
3.95 3.95
la
1.0 ;
b1
3.5 3.95
la
0.8861 ;
lb
4.9 3.95
la
1.24
Nga tabela =0.06395 dhe =0.057 Per siperfaqen e dyte: a1
3.95 3.95
la
1.0 ;
b1
1.7
3.95
la
0. 4304;
lb
4.9 3.95
la
1.24
Nga tabela =0.0828 dhe =0.08803 Atehere momentet ne te dy drejtimet drejtimet do te jene: M aK =( 1*P1- 2*P2)*np M aK = (0.06395*76806-0.082 (0.06395*76806-0.0828*37306)*1.1=200 8*37306)*1.1=2005.09daNm 5.09daNm M bK ( 1*P1- 2*P2)*np M bK =(0.057*76806-0.08803*37306)*1.1=1203.28daNm Pozicioni nr.2 a1 la
3.95 3.95
1.0 ;
b1 la
0.9 3.95
0.2278
Atehere: =0.09075 dhe =0.1075 M aK = *P*np=0.09075*19750.16*1.1=1971.56daNm M bK *P*n p=0.1075*19750.16*1.1=2335.46daNm
lb la
4.9 3.95
1.24
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Per drejtimin gjatesor momenti me i madh shkaktohet nga pozicioni nr.2 i ngarkeses se kontrolllit ndersa ne drejtimin terthor shkaktohet nga pozicioni nr.1 i ngarkeses se kontrollit. Atehere momentet e plota do te jene: jene: Ma=M ag M aK =944.16+2005.09=2949.25daNm Mb=M bg M bK =730.39+2335.46=3065.85daNm
Momentet llogaritese ne hapesire dhe ne mbeshtetje jane: M ha =0.525Ma=0.525*2949.25=1548.36daNm M ma =-0.75Ma=-0.75*2949.25=-2211.94daNm M bh =0.525Mb=0.525*3065.85=1609.57daNm M bm =-0.75Mb=-0.75*3065.85=-2299.39daNm
Llogaritja e forces prerese nga ngarkesat e perhershme.
Behet shperndarja e ngarkeses ne dy drejtime. 4
ga= g n
B * lb
4 4 la B * lb
807 *
1* 4.9 4
3.95 1* 4.9
4
gb= g n
B * la 4
4
la B * lb
807 *
4
1* 3.95 4
4
567.4 daN/ml
4
3.95 1* 4.9
4
239.6 daN/ml
Per inkastrim te soletes ne te gjitha drejtimet koeficienti B=1. Atehere forcat prerese do te jene. Q ag g a Q bg g b
la 2
lb 2
567.4 *
239.6 *
3.95 2 4.9 2
1120.6 daN
587 daN
Llogaritja e forces prerese nga ngarkesat e perkohshme. Nga ngarkesa N-100.
Pozicioni me i disfavorshem paraqitet ne figuren nr.3a. Behet shperndarja e ngarkeses se perqendruar P ne te dyja drejtimet la dhe lb me anen e formulave:
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Pa P
b a
dhe Pb
b
P
a a
b
Uljet a dhe b nga ngarkesa njesi percaktohen me anen e ekuacioneve. 1
EI a= la3 ( a3 3 a4 3 a5 a6 ) 3
1
EI b= lb3 ( b3 3 b4 3 b5 b6 ) 3
la=3.75m dhe lb=4.7m.
Per rroten e pare: a
x la
=
1.875 3.75
0.5
dhe b
x lb
0.35 4.7
0.074
EI a=0.272 dhe EI b=0.011 Pa1=4800 Pa2=4800
0.011 0.272 0.011 0.272 0.272 0.011
186.6daN
4613.4daN
Ne kete menyre behen llogaritjet dhe per rrotat e tjera, si ne tabelen e meposhtme:
Rrota
a
b
EI a
EI b
Pa
Pb
1
0.5
0.074
0.275
0.011
184.6
4615.4
2
0.5
0.436
0.275
0.515
3129.1
1670.9
3
0.5
0.670
0.275
0.374
2766.1
2033.9
4
0.5
0.979
0.275
0.003
51.8
4748.2
Forca prerese per drejtimin terthor eshte. Qb=(1+ ) Pb
i
ku :
y xi a xi
yx1=0.9255; yx2=0.5638; yx3=0.3298; yx4=0.0212.
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Gjeresia punuese e soletes eshte. a)Ne mbeshtetje a0=a1=50 por nga kushti a 0>lb/3 pranohet ao=157 cm b)Ne hapesire a=a1+lb/3=50+470/3=50+157= /3=50+470/3=50+157=207 207 cm por nga kushti a>2/3lb pranohet a=313 cm.
Atehere
ax1=ao+2x1=157+2*35=227cm ax2=ax3=a=313 cm ax4=ao+2*10=157+20=177 cm
Qb=1.2*(4615.4
0.9255 227
1670.9
0.5638 313
2033.9
0.3298 313
4748
0.0212 177
) =2944.7 daN
Ne drejtimin gjatesor futen 4 rrota si ne figure.
Llogaritjet si per rastin e mesiperm paraqiten ne tabelen e meposhtme:
Rrota
a
b
EI a
EI b
Pa
Pb
1
0.067
0.074
0.0042
0.011
3473.6
1323.4
2
0.067
0.436
0.0042
0.515
4761.2
38.8
3
0.067
0.670
0.0042
0.374
4746.7
53.3
4
0.067
0.979
0.0042
0.003
2000.0
2800.0
Gjeresia punuese punuese per rroten e dyte eshte b=0.5*(1.7+1.1)=140 cm. Rrota e dyte jep ngarkesen me te madhe per drejtimin gjatesor dhe njekohesisht i takon gjeresia punuese me e vogel prandaj llogaritjet kryhen vetem per kete ngarkese. Keshtu:
Qa=(1+ ) Pa
i
y xi b xi
ku : yx2=0.5638;
=1.2*4761.2*
0.5638 1.4
=2301 daN
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja ne aftesi mbajtese e soletes:.
Kemi h=20cm, ho=20-3=17cm, b=100cm. Do te perdoret beton B-25 dhe Celik me Rs=2700daN/cm2
Duke perdorur formulen e llogaritjes se As: A0=
M 2
b * h0 * Rbt
;
=1 – 1 2 A 0 ;
As = bh0
Rb Rs
Duke qene se kemi te bejme me m e llogaritje monotone mund te perdorim dhe programimin ne Visual Basic per llogaritjen As.
'Program per llogaritjen e armatures ne funksion te 'momentit ne seksion. Option Explicit Private Sub Armatur_Click() Dim ho, b, Rb, Rs, M, Armatura As Double ho = 17 b = 100 Rb = 135 Rs = 2700 M = InputBox("Momenti ne seksion=?", M) Armatura = (1 - Sqr(1 - 2 * M / (ho * ho * b * Rb))) * Rb * b * ho / Rs MsgBox (Armatura) End Sub
Seksioni
M
A0
As
Shufrat
Mbështetja a-a Hapësira a-a Mbështetja b-b Hapësira b-b
221194 154836 229939 160957
0.0567 0.0397 0.0589 0.0415
0.0584 0.0405 0.0608 0.0421
4.96 3.44 5.17 3.58
710 510 710 510
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e trareve terthore.
Traret terthore mbeshteten ne dy traret kryesore dhe jane me nje hapesire me inkastrim te pjesshem ne mbeshtetje. Traret terthore me nje hapesire llogariten si te mbeshtetur lirisht me hapesire qe eshte e barabarte me largesine midis boshteve te trareve kryesore. Ne mbeshtetje traret kontrollohen per momentin negativ qe merret sa 50% e momentit maksimal ne hapesire. Gjendet reaksioni ne traun terthor nga ngarkesat e levizshme duke ngarkuar vijen influente te reaksionit. Per ngarkesen N-100,
Reaksioni Po= Pi*yi=4800*1.0=4800daN Mperk=(1+ )*np*Po*(1.25+0.4+0.7=1.2*1.4*4800*2.35 Mperk=18950.4daNm
Per ngarkesen K-400,
Po=50*
(0.5 1.0) * 2 2
* 2 150 kN=15000 daN
Mperk=np*Po*1.25=1.4*15000*1.25=26250 *1.25=1.4*15000*1.25=26250 daNm Pra momenti maksimal shkaktohet nga ngarkesa e kontrollit K -400.
Per ngarkesat e perhershme,
Ngarkesa nga soleta eshte
g1=920.4*4.0=3681.6daN/ml
Ngarkesa nga pesha vetjake e traut eshte
go=0.25*(1.2-0.2)*1*2500*1.1=687.5
2
Mkost=
g o * l1
8
2 2 g1 (3l1 l2 )
24
687.5 * 5
2
2
2
3681.6(3 * 5 4.0 )
8
24
Momentet maksimale jane: Ne hapesire
Mh=11199.04+26250=37449daNm
Ne mbeshtetje
Mm=0.5*Mh=18725daNm
11199.04daNm
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e traut terthor sipas aftesise mbajtese.
Ne mesin e hapesires M=37449 daNm, h=120 cm, b=25 cm, hp=20 cm, bp=12*hp+b=265, sepse raporti
h p
20
120
h
0.167 0.1
Duke pranuar per armim shufra me diameter =20 mm. a=3+2+3/2=6.5 cm dhe ho=120-6.5=113.5 cm. Momenti qe perballohet nga pllaka, Mp=bp*hp*Ro*(ho-
h p 2
)=265*20*115*(113.5-10)=630832.5 )=265*20*115*(113.5-10)=630832.5 daNm
Mp=630832.5daN>M=374 =630832.5daN>M=37449 49 daNm, pra aksi asnjanes bie mbi pllake. Atehere seksioni llogarites eshte eshte drejtkendesh me permasa permasa bp*h=265*120 cm. Ao=
M 2 o
b p * h * Rb
3744900 2
265 *113.5 *115
As=1- 1 2 Ao *bp*ho*
Rb R s
0.0095
2
15.8cm
Pranojme 6 20 mm me As=18.85cm2
Ne mbeshtetje M=18725 daNm. Seksioni llogarites eshte drejtkendesh me permasa b*h=25*120 cm.
Ao=
M 2 o
b p * h * Rb
1872500
0.051
2
25 *113.5 *115
As=1- 1 2 Ao *bp*ho*
Rb R s
2
8 cm
Pranoj 3 20 me As=9.43 cm2
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e konsolit: A) Percaktimi i forcave te brendshme brendshme nga ngarkesat e perhershme. perhershme. I- Llogaritja e ngarkesave dhe forcave te brendshme per seksionin 1-1 (a) Percaktimi i ngarkesave dhe skemes llogaritese. -nga parmaku P=120 daN/ml -G1=0.20*0.20*2400*1.1=105.6daN -nga soleta g1=0.1*1*2400*1.1=264daN/ml -nga asfaltobetoni g2=0.03*2000*1*1.2=72daN/ml -nga turma qt=400*1*1.4=560daN/ml Atehere ngarkesa totale totale lineare eshte q=896daN/ml q=896daN/ml
(b)Percaktimi i forcave te brendshme br endshme M1-1=(P+G)*0.75+q*
0.65
2
2
=(120+105.6)*0.75+896*0.652/2=358.48daNm
Q1-1=P+G1+q*0.65=120+105.6+896*0.65=808daN
II- Llogaritja e ngarkesave dhe forcave te brendshme per seksionin 2-2 (a) Percaktimi i ngarkesave dhe skemes llogaritese. -nga turma P2=0.15*400*1.4=84daN -pesha vetjake e pjeses vertikale G 2=0.15*0.3*2400*1.1=118.8daN -pesha vetjake e soletes g3=0.2*2400*1.1=528daN/ml -shtresat g4=392.4daN/ml
(b)Percaktimi i forcave te brendshme br endshme M2-2=M1-1+Q1-1*1.0+(G2+P2)*0.925+g3*
1 .0 2
2
+g4*
0.85
2
2
M2-2=358.48+808*1.0+(84+118.8)*0.925+528*0.5+392.4*0.852/2=1759.82daNm
Q2-2=Q1-1+G2+P2+g3*1.0+g4*0.85 Q2-2=808+118.8+84+528*1.0+392.4*0.85=1872.3daN
Projektimi i ures automobilistike monolite.
B) Percaktimi i forcave f orcave te brendshme nga ngarkesat e perkohshme: (a) Per N-100 kemi: a1=0.5m,bk=0.77m dhe P=4800 Gjeresia punuese e soletes a=a1+2b1=0.5+2*0.7=1.9m M=(1+ )* f *0.42*P*
1
a
=1.3*1.4*4800*0.42*
1 1.9
=1931.12daNm
Q=(1+ )* f *P=1.3*1.4*4800=8736daN
(b) Per ngarkesen e kontrollit K-400: a1=1.0m, bk=0.72m dhe Po=5555.6 Gjeresia punuese e soletes a=a1+2b1=1.0+2*0.72=2.44m 2
M=(1+ )* f *Po*
a1bk 2a
=1.3*1.4*5555.6*
1* 0.72
2
2 * 2.44
=1074.11daNm
Q=(1+ )* f *P=1.3*1.4*5000=9100daN
C) Percaktimi i forcave te brendshme nga turma (ne seksionin 2-2): qt=400daN/m2 Mt=qt* f *b k 2 /2=400*1.4*0.852/2=202.3daNm Qt=qt* f *bk=400*1.4*0.85=476daN
Forcat e brendshme te llogaritjes ne seksionin 2-2: M2-2=1759.82+1931.12=3690.94daNm Q2-2=1908+9100=11008daN
D) Llogaritja ne aftesi mbajtese: As 1-1=(1- 1 2
M b * h02 * Rb
)
b * ho * Rb Rs
ku: M=35848daNcm, b=100cm, h o=8cm, Rb=115daN/cm 2 dhe Rs=2450daN/cm2. Atehere As 1-1=1.88cm2 Dhe per M2-2=369094daNcm,HO=18cm; As 2-2=8.8cm2
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e trareve gjatesore. Trau gjatesor llogaritet si nje tra me nje hapesire. Percaktimi i ngarkesave te perhershme.
a) Te normuara: 1. Nga shtresat, asfaltobeton
5*1*350*0.0021=3.675daN/cm
hidroizolim
1*1*350*0.0018=0.630daN/cm
shtrese mbrojtese betoni
3*1*350*0.0024=2.520daN/cm 3*1*350*0.0024=2.520daN/cm
shtrese rrafshuese
6*1*350*0.0022=4.620daN/cm 6*1*350*0.0022=4.620daN/cm
pra gsn=3.675+0.630+2.520+4.620=11.445daN/cm
2. Nga trotuari, gnt=G1n+(g1n+g2n)*0.65+G2n=96+(240+60)*0.65+108=3.99daN/cm
3.Nga 3. Nga parmaku, gnp=1.0daN/cm
4.Pesha 4. Pesha vetjake, -soleta nga ana e brendshme e trareve t rareve g1n=(470/2*20+1/2*45*15)*1*0.0025=12.594daN/cm -soleta nga ana e jashtme e trareve g2n=
10 20 2
*100*1*0.0025=3.75daN/cm
-trau gjatesor g3n=180*30*1*0.0025=13.5daN/cm -traret terthore P1n [ n
470 2
(120 20)
P1 1447.6daN
1 2
* 45 *15] * 25 * 0.0025
Projektimi i ures automobilistike monolite.
(b) Llogaritese. 1.Nga shtresat, gs=11.455*1.5=17.183daN/cm
2.Nga trotuari, gt= G1+(g1+g2)*0.65+G2=105.6+(264+72)*0.65+118.8=4.428daN/cm
3.Nga parmaku, gp=1.0*1.2=1.2daN/cm
4.Nga pesha vetjake, -soleta g1=12.594*1.2=15.1128daN/cm g2=3.75*1.2=4.5daN/cm -trau gjatesor g3=13.5*1.2=16.2daN/cm -trau terthor P1=1447.6*1.2=1737.1daN
Llogaritja e forcave te brendshme nga ngarkesat e perhershme.
Reaksioni i normuar i traut ne mbeshtetje eshte: An=3 P1 (g1+g2+g3+gs+gp+gt)*
1800 2
An=3*1447.6+(12.594+13.5+3.75+11.445+3.99+1.0)*900 An=45994 daN
Ndersa reaksioni llogarites eshte A=3*1737.1+(15.1128+4.5+16.2+17.183+4.428+ A=3*1737.1+(15.1128 +4.5+16.2+17.183+4.428+1.2)*900 1.2)*900 A=57973daN
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Nga zgjidhja statike e traut nen veprimin e ngarkesave te mesiperme merren momentet e normuara si me poshte:
Seksioni
Momenti I normuar
Forca prerese Llogarites
I normuar
Llogarites
0
-
-
445.46
562.36
1
726.86
917.27
362.16
456.83
2
1295.09
1634.18
264.38
333.94
3
1696.01
2140.30
181.08
228.42
4
1944.09
2453.01
83.30
105.52
5
2019.06
2547.98
0.00
0.00
6
1944.09
2453.01
-83.30
-105.52
7
1696.01
2140.30
-181.08
-228.42
8
1295.09
1634.18
-264.38
-333.94
9
726.86
917.27
-362.16
-456.83
10
-
-
-445.46
-562.36
Llogaritja e forcave te brendshme nga ngarkesat e perkohshme:
Per percaktimin e pozicionit me te pafavorshem te ngarkesave te perkohshme (N-100,K-400 dhe turma ne trotuar) ne drejtimin terthor te ures llogariten koeficientet e vendosjes terthore per secilen ngarkese sipas ligjit te leves. Ngarkesa N-100 afrohet tek bordura 50cm nga aksi i rrotes, ngarkesa K-400 afrohet 65 cm nga aksi i rrotes dhe ngarkesa e turmes shtrihet vetem ne trotuar. Koeficientet e vendosjes terthore percaktohen nga vijat influente te reaksionit ne tra. -Per N-100, 1.1 0.76 0.54 0.2 2.6 -Per K-400, =1.07+0.55=1.62
-Per turmen, =
1.4 1.2 2
1.3
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Per ngarkesen N-100 merret parasysh dhe koeficienti dinamik, madhesia e te cilit percaktohet ne varesi te gjatesise se ngarkimit te vijes influente. Per l=18m kemi (1+ )=1.2
Per cdo seksion te traut gjatesor percaktohet momenti i normuar sipas formules: -Per N-100, Mi=( Pi * yi ) * 10 0 * K Ku koeficienti K varet nga gjatesia e ngarkimit te vijes influente, dhe per rastin konkret K=1 -Per K-400, Mi=( Pi * yi ) * 40 0
Momentet llogarites percaktohen sipas formules:
-Per N-100, Mi=M in *(1+ )*np -Per K-400, Mi=M in *np
Momentet nga turma ne trotuar.
Ngarkesa e perkohshme perkohshme e normuar nga turma turma ne trotuar merret merret pt=400daN/m2. Ngarkesa njetrajtesisht e shperndare ne drejtimin gjatesor eshte: qt=pt*1.0=400 daN/m Momenti maksimal i normuar eshte: Mt=qt* * t Momenti maksimal llogarites eshte: M=Mt*np
Ne kete menyre llogariten momentet perkules per 9 seksionet e traut dhe rezultatet paraqiten ne tabelen e meposhtme:
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Vlerat e momenteve ne 11 seksionet e traut:
Momenti
i n o i s k e S
I normuar N-100
Llogarites
K-400
Turma
N-100
K-400
Turma
0
-
-
-
-
-
-
1
694.2
774.36
58.32
1166.256
851.796
81.648
2
1173.12
1542.24
103.68
1970.8416 1696.464
145.15
3
1436.76
2125.44
136.08
2413.757
2337.984
190.512
4
1522.56
2475.36
155.52
2557.91
2722.896
217.728
5
1474.2
2592
162
2476.656
2851.2
226.80
6
1522.56
2475.36
155.52
2557.91
2722.896
217.728
7
1436.76
2125.44
136.08
2413.757
2337.984
190.512
8
1173.12
1542.24
89.28
1970.8416 1696.464
145.15
9
694.2
774.36
48.3
1166.256
851.796
81.648
10
-
-
-
-
-
-
N -100 dhe K-400. Forcat prerese ne hapesire nga veprimi i N-100
Forcat prerese ne seksionin i jane: -Per N-100, Qi=( Pi * yi ) * 10 0 * (1 ) * K ; -Per K-400, Qi=( Pi * yi ) * 40 0 -Nga turma ne trotuar, Qi=qt* * t Ne kete menyre llogariten forcat prerese ne 11 seksionet e traut dhe rezultatet paraqiten ne tabelen e meposhtme.
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Forca prerese ne 11 seksionet e traut: i n o i s k e S
Forca prerese E normuar N-100
K-400
Llogaritese Turma Turma
N-100
K-400
Turma
0
534.456
575.91
46.80
748.24
633.50
65.52
1
462.696
511.11
37.91
647.77
562.22
53.07
2
390.936
446.31
29.95
547.31
490.94
41.93
3
319.176
381.51
22.93
446.85
419.66
32.10
4
253.656
316.71
16.85
355.12
348.38
23.59
5
191.256
251.91
0.000
267.75
277.10
0.000
6
253.656
316.71
16.85
355.12
348.38
23.59
7
319.176
381.51
22.93
446.85
419.66
32.10
8
390.936
446.31
29.95
547.31
490.94
41.93
9
462.696
511.11
37.91
647.77
562.22
53.07
10
534.456
575.91 575.91
46.80
748.24
633.50
65.52
Reaksioni i traut ne mbeshtetje nga ngarkesa N-100, K-400 dhe turma ne trotuar. t rotuar. Duke iu referuar vijave influente, reaksionet e normuara jane: -Per N-100, An= ( Pi*yi)* 100*K=171.3*2.6*1=445.38kN -Per K-400, An= ( Pi*yi)* 400=355.5*1.62=575.91kN -Nga turma ne trotuar, An=qt* * t=36*1.3=46.8kN Reaksionet llogaritese jane: -Nga N-100, A=An*(1+ )*1.4=445.38*1.2*1.4=748.24kN -Nga K-400, A=An*np=575.91*1.1=633.50kN -Nga turma, A=An*np=46.8*1.4=65.52kN
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Percaktohet reaksioni i plote i normuar:
a)Kombinimi me N-100, A=4599.4+445.38+46.8=5091.6kN A=4599.4+445.38+46.8= 5091.6kN b)Kombinimi me K-400, A=4599.4+575.9=5175.3kN A=4599.4+575.9=5175 .3kN
Reaksioni i plote llogarites eshte: a)Kombinimi me N-100, A=5797.3+748.24+65.5=6611kN A=5797.3+748.24+65.5= 6611kN b)Kombinimi me K-400, A=5797.3+633.5=6430.8kN
Reaksioni maksimal ne mbeshtetje eshte Rn=5175.3kN dhe Rll=6611kN
Llogaritja e traut sipas aftesise mbajtese:
Llogaritja sipas aftesise mbajtese behet per te gjitha seksionet e traut. Percaktimi i permasave te pllakes se traut: t raut: Trashesia fiktive e pllakes h’p percaktohet nga barazimi i siperfaqeve te pllakes reale dhe asaj fiktive. S=
1 2
1
(10+20)*100+20*235+ 45*15=6537.5cm2 2
b’s=bk+bs/2=100+175=275 cm S=275*h’p h’p=23.8 cm
c=6*23.8=142.8 cm
Gjeresia llogaritese e pllakes eshte bp=45+2*45+2*142.8=277.8 =45+2*45+2*142.8=277.8 cm
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e armatures gjatesore per seksionet 1 9 te traut. Seksioni “1”:
Momenti M=2165.22 kNm =21652200 daNcm; h=1.80 m, b=30 cm, b p=275 cm ho=180-11.5=168.5cm Momenti qe perballon pllaka eshte Mp=275*23.8*135*(168.5-11.9)+2700*32.17* =275*23.8*135*(168.5-11.9)+2700*32.17*(168.5-4)=152656151 (168.5-4)=152656151 daNcm Meqe Mp>M aksi neutral bie mbi pllake. Atehere seksioni llogarites merret drejtkendor me dimensione bp*h. Kjo eshte e vertete dhe per seksionet e tjera me te ngarkuara te traut. As1=(1- 1 2 *
21652200 2
275 *168.5 *135
)*
275 *168.5 *135 2700
=48.08 cm2
Per seksionin 1 pranoj 6 32 me As=48.26 cm2 Ne kete menyre llogaritet armatura dhe per seksionet e tjera te traut dhe rezultatet paraqiten ne tabelen e meposhtme. Seksioni
M
AS
AS e vend.
Nr shufrave
0 – 0
0
0
48.26
632
1 – 1
2165.22
48.08
48.26
632
2 – 2
3750.17
83.95
88.47
1132
3 – 3
4744.56
106.75
112.6
1432
4 – 4
5393.63
121.75
128.69
1632
5 – 5
5624.00
127.1
128.69
1632
6 – 6
5393.63
121.75
128.69
1632
7 – 7
4744.56
106.75
112.6
1432
8 – 8
3750.17
83.95
88.47
1132
9 – 9
2165.22
48.08
48.26
632
10 – 10
0
0
48.26
632
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e traut nga forca prerëse.
Llogaritja nga forca prerese do te behet per seksionin me te ngarkuar (seksioni 0-0). Aftesia mbajtese e betonit eshte Q Qb min b 4 * (1 n ) * b * h0 * Rbt Q b min 0.6 *1* 30 *168.5 *10.7 324.5 kN Q 1376.2 Q bmin 324.5kN
Përcaktojmë diametrin e stafave dhe numrin e degëve të tyre d=10 mm; n=4 Asw 0.758 * 4 3.032 cm 2
Rsw 2100 daN/cm ;
2
R s 2700 daN/cm
2
Aftësia mbajtëse lineare e stafave stafave duhet të jetë: qsw
Q
2
137620
2
2 2
4 * 2 * 30 *168.5 *10.7
4 * b 2 * b * h0 * Rbt
259.8 daN/cm
Hapi i stafave do të jetë: sw
Asw * Rsw
3.032 * 2100 259.8
q sw 2
s w,max max
b 2 * b * h0 * Rbt 1.5Q
24.5cm 2
2 * 30 *168.5 *10.7 1.5 *137620
88.3cm
Atehere pranojmë konstruktivisht konstruktivisht nje armim terthor me stafa hapesire dhe 10 cm ne mebeshtetje.
10 me
hap 20 cm ne
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Llogaritja e sharnierit.
Meqe kemi ure me mbistrukture te thjeste do te perdorim sharniere tangenciale. Permasa e pllakes percaktohen nga rezistenca e betonit ne shtypje lokale. Duke ditur gjërësinë e traut bt nxjerrim përmasen tjetër ne drejtimin gjatësor b. Kemi beton B – 25 , Rb = 135 daN/cm2. b=
A b t * R sh.l
Ku : A =1393.57 kN – Reaksioni në mbështetje bt = 30 cm
– Gjerësia e traut.
Duke zëvendësuar kemi.
b=
139357 30 * 1.44 * 0.7 * 135
Rsh.l = Rb ; =
3
F F 1
30
cm.
1.44
Llogaritja e trashësisë se pllakës . Materiali i pllakës eshte celik celik Ç – 27s ;Rs =2350 daN/cm2 Dimensionimin e bëjmë duke duke u nisur nga momenti që është e aftë të mbaje pllaka pllaka duke e marre ate me skeme statike konsol si ne figure.
M=
=
A b 139357 30 * * 522588 daNcm 2 4 2 4 M W
Rs
ku : W =
bt *
A/2
2
6
b/2
Projektimi i ures automobilistike monolite.
Nga ku nxjerrim :
6 M
6 522588
Rs bt
2700 30
6
cm.
Llogaritja e kunjit. Forcat horizontale që shfaqen janë forca sizmike dhe f orca e frenimit. Me më të madhen m adhen nga këto forca bëjmë dimensionimin e kunjit. Zona sizmike eshte 8 balle Forca e frenimit Ffren=kfr *B*P*f=0.3*130*1.4=54.6 kN Forca sizmike S = A*ks=1393*1/20 =69.6 kN ku ks eshte koeficienti sizmik i cili merret ne tabele ne funksion te zones sizmike.
Forca sizmike për llogaritjen e kunjit merret : Sp.k=569.6=348 kN
Kunji do te llogaritet nga rezistenca ne prerje gjate veprimit te forces horizontale sizmike. Pra duhet plotësuar kushti: 2
Sp.k
* dk
4
'
* Rs
nga ku nxjerrim:
dk=
4 * S p.k ' s
* R
4 * 34800 3.14 *1700
5.1
cm.
