Universidad de Atacama Facultad de Ingeniería Depto. de Minas
Realizado por: Juan José Shu Alfaro Profesor: Rafael Fonseca.
Introducción
En las perforaciones en abanico y en anillo, los hoyos son perforados radialmente hacia fuera, desde una galería de acceso, en un plano paralelo al corte o del lado abierto del bloque (ver figura). Los anillos pueden ser completos o parciales, dependiendo del cuerpo mineralizado y de la configuración del rea de alivio. Los abanicos y anillos pueden se usados como tronadura primaria para quebrar el mineral, como m!todo para un sub corte deba"o del bloque o del cuerpo mineralizado a e#cavar o como parte del proceso de e#tracción de un pilar. En este traba"o abordaremos en profundidad todo lo referente a la voladura en abanico, tanto distintos clculos teóricos de espaciamiento y burden, así como tambi!n diversas consideraciones que se deben tomar en cuenta al momento de llevar a cabo un proyecto de características se$aladas anteriormente.
Perforaciones en abanico
PERFRA!I"# E# A$A#I!
La perforación se realiza corrientemente desde galerías de preparación en la forma de cueles en abanico con perforaciones hacia arriba, hacia aba"o, o en ambos sentidos. %eneralmente es conveniente evitar la carestía que supone una longitud e#cesiva de galerías, por lo que los barrenos pueden ser relativamente largos.
El emboquille y orientación correcta de los barrenos es de gran importancia para el resultado de la voladura, sobre todo para la fragmentación obtenida. &omo elementos au#iliares a este respecto cabe citar los niveles de burbu"a, transportadores de ngulos, etc.
'l efectuar las voladuras, las hileras de barrenos tienen generalmente rotura libre, pues los ciclos de voladuras se adaptan a los traba"os de remoción del material llevados a cabo mas aba"o. La roca arrancada es recogida en depósitos situados a un nivel inferior y en donde se efecte la remoción del material.
FRA%ME#&A!I"# DE 'A ('ADURA La fragmentación tiene una gran importancia en estos casos, pues el empleo posterior de cargas conformadas para el taconeo de los bloques grandes implica interrupciones de todo el ciclo de producción, sin contar la influencia del grado de fragmentación sobre las operaciones de remoción. i se quiere que la e#plotación en abanico sea mas eficaz posible, la estimación del grado de fragmentación y la adopción de la voladura a este ob"etivo constituye factores de gran importancia.
La perforación de cueles en abanico se ha desarrollado como consecuencia del deseo de limitar las magnitud de las labores de preparación. *esde el punto de vista de las t!cnicas de voladuras, los cueles en abanico no resultan tan acertados, pues la distancia entre los barrenos se va haciendo progresivamente mayor, y la mitad inferior de los mismo no pueden ser aprovechadas de forma adecuada. Los barrenos paralelos ofrecen una mayor posibilidad de lograr mayor precisión y carga con una fragmentación ms provechosa y resultados globales superiores.
&iros largos de producción) La demanda por aumentar la velocidad de producción en unión con el perfeccionamiento de las t!cnicas de perforación ha conducido al amplio uso de tronadura de tiros largos para la e#tracción del mineral.
&iros largos en abanico * anillos) Los tiros se perforan radialmente desde una galería de acceso en un plano paralelo a un espacio abierto+ para esto se emplean perforadoras montadas sobre columnas, las cuales a partir de una sola posición, pueden perforar un abanico completo, o sea, no es necesario desplazar la maquina de un tiro a otro. Evidentemente esta solución presenta el inconveniente característico de los tiros en abanico e#ceso de metros perforados en las cercanías del subnivel.
&on las maquinas perforadoras actuales se pueden perforar tiros de - a -/ metros hacia arriba y de unos 0/ metros hacia aba"o, lo que permite distanciar los subniveles hasta / metros en caso de sub1level stoping. En el caso del sub1level caving esta separación es menor.
La tendencia actual es disparar 0 o ms abanicos a la vez, dispuestos de modo que los tiros de uno queden intercalados en relación con los del inmediato vecino, así como tambi!n el nmero de los micro retardos.
El diagrama de disparo se determina en un principio mediante clculos teóricos y luego se va corrigiendo segn los resultados de la prctica. 2a a depender como es natural, de las características mecnicas de la roca.
'sí, para rocas duras y homog!neas, la distancia entre dos abanicos consecutivos (burden) es del orden de 3.0 y puede alcanzar hasta 0./ a - metros.
4ara rocas muy blandas. La separación en el fondo de los hoyos de un mismo abanico varían entre 3.5 (rocas muy dura) a 6 metros (rocas muy blandas).
&on el ob"etivo de vencer ms fcilmente el empotramiento, conviene en algunos casos, perforar los abanicos dndoles una cierta inclinación con respecto a la vertical (hasta -7).
Definiciones) 4ara el diagrama en abanico podemos decir que
$urden) distancia entre 0 (dos) abanicos consecutivos. Espaciamiento) distancia entre los e#tremos de los hoyos vecinos en un abanico, medida en ngulo recto de uno de los hoyos y sobre la línea límite del bloc8 de mineral.
Es+uema del abanico &ada variación del bloque de mineral, requiere un nuevo dise$o o esquema. La aplicación del dise$o calculado, se efecta rpidamente siguiendo las instrucciones que se darn a continuación
los hoyos se perforan hacia las esquinas del bloque. ' escala y con un transportador, los e#tremos de los hoyos se marcan consecutivamente, usando el espaciamiento calculado, como se muestran en la figura, o se puede hacer en 'utocad siguiendo el mismo procedimiento.
' medida que los hoyos intermedios se apro#iman a los hoyos de las esquinas, se deben hacer peque$os a"ustes de la siguiente manera
El hoyo anterior al de la esquina, o bien, se centraliza entre el ante penltimo y el de la esquina, o se elimina. &uando se omite el ante penltimo hoyo, se debe centralizar, si es necesario. Esta prctica rara vez e#cede del 3 9 sobre el espaciamiento planeado.
Dise,o del !arguío Los hoyos convergen hacia el e"e de perforación y requieren un dise$o alternativo de taco, sin cargas para evitar un e#ceso de carga.
'sumamos - largos de taco sin carga :s ; 0 veces el *imetro del e#plosivo (:acos cortos). :m ; / veces el *imetro del E#plosivo (:acos
Empezando en un hoyo fcilmente reconocible, al del nivel del piso, por e"emplo, los tacos sin cargas, se especifican en el siguiente orden (:s, :m, :s, :m) (:s, :L, :m, :L) :s, :L= Etc. &omo se muestra en la figura.
'ntes de cargar, una persona responsable coloca una indicación a cada hoyo, indicando si se aplica :s, :m o :L.
#otas de !arguío A.- >ingn taco debe ser mayor que 0?- del hoyo. i :m, e#cede de los 0?- del hoyo, usar :s. i solo :L es mayor a 0?- del largo del hoyo, alternar :s y :m, hasta que se encuentren hoyos ms largos que 3./ :L.
$.- 'l comparar finalmente, el factor de carga planificada y el utilizado, puede haber una discrepancia significativa, causada por el uso de las apro#imaciones para especificar el taco. Esto es inevitable, sin sacrificar tambi!n la fragmentación, o bien, imponer un sistema de carga ms comple"o, y se puede "ustificar que un factor de carga ms alto implicar una fragmentación promedio ms fina, lo que es bienvenida en esta clase de operación. Es importante no disminuir el factor de carga en el clculo original, tratando de reducir el factor de carga promedio. @a que esto trae como resultado una mala fragmentación en la región crítica en el perímetro del abanico.
Elección del dimetro de perforación e debe usar el dimetro ms grande que sea posible+ esto tiene los siguientes beneficios
Aenor perforación los hoyos grandes aceptan ms e#plosivos, por lo que pueden quebrar un dise$o ms amplio. Esto significa menor concentración de hoyos, alrededor del e"e de perforación y una perforación de carguío ms rpida, adems de aumentar la productividad del equipo disponible.
&arguío ms fcil en los hoyos grandes hay menos obstrucciones que impiden que los cartuchos sean empu"ados al fondo. El uso de dimetros menores que 6/ mm
(3 B pulg.) pueden necesitar carga de -0C0mm
(3 D C 5), que tienen la desventa"a de ser cortos, y por o tanto, toman ms tiempo en cargarlos.
El dimetro ms grande que se debería considerar para hoyos hacia arriba, es alrededor de - (F/ mm)+ ms grande que esto hay problemas con la retención del e#plosivo. G6 mm (0 H) es el dimetro grande ms comn.
&IP/ DE E0P'/I(/ A U&I'I1AR Dinamitas) 'món %elatina G o :rone# n73 o n70. e prefiere este ltimo, por su menor costo por cartucho.
A+uageles estos deben cargarse con un cargador neumtico de cartucho, para que se puedan confinar bien en el hoyo y así no pueda caerse+ esto sucede al cargarse manualmente con un taqueador (coligue)+ puede usarse Iidre# - u
Anfo) se puede usar solo en hoyos secos+ su fcil carguío neumtico y su ba"o precio, "unto con una buena efectividad de quebrantamiento, lo hace una buena elección. La desventa"a, es que requiere una mayor iniciación. &omo regla general, debe iniciarse a intervalos de / mts., para asegurar una velocidad estable de detonación a lo largo de toda la columna. &omo iniciador, se puede usar de pentolita o cartucho de dinamita o aquageles.
RE&ARD/ :eóricamente un retardo diferente, se debería usar en cada hoyo para me"orar la fragmentación y limitar los efectos de vibraciones, pero tiene las siguientes desventa"as
Limitación del tama$o de la tronadura se limita el rango de retardos y el asegurar diferentes retardos a cada abanico, restringiría el nmero de abanicos que se puedan tronar a la vez.
Jallas en los ltimos restados los hoyos convergen al e"e de perforación, y con la prctica comn de primar cerca de la boca del hoyo, los detonadores estn ubicados muy "untos en la masa rocosa.
&omo resultado de esto, el primer hoyo que detona, romper hoyos adyacentes, destruyendo, adems los detonadores. Esto puede suceder an cuando los detonadores est!n muy dentro del hoyo+ pero esto se evitaría, si todos los retardos fueran iguales.
En vista de estos problemas y debido a que es ms simple su implementación, es preferible especificar solo un retardo por abanico. Los detonadores deben colocarse a distancias mayores de - a 6 mts. de la boca del hoyo, para evitar fallas.
Reducción de vibraciones 4ara evitar vibraciones, muchas veces es imperativo usar de un retardo por abanico. 4ara minimizar el peligro de fallas, los retardos se pueden colocar como se muestra en la siguiente figura.
!arguío de los tiros El carguío de los tiros involucra la colocación de todos los componentes necesarios dentro del hoyo del tiro, incluyendo la carga principal del e#plosivo, cargas intermedias, sistemas de iniciación, iniciadores y taco. Las t!cnicas de carguío de tiros varían dependiendo del dimetro del tiro, tipo de e#plosivo, y la magnitud de la e#plosión. 4ara los propósitos de esta discusión, las perforaciones de los tiros han sido clasificadas arbitrariamente como de peque$o dimetro (K 3 mm) y de gran dimetro ( 3 mm). Los tiros de peque$o dimetro pueden ser perforados prcticamente con cualquiera inclinación, desde verticales hacia aba"o, hasta verticales hacia arriba. Los tiros de gran dimetro son generalmente perforados hacia aba"o, pero en algunos casos pueden estar en ngulos u horizontales.
Mecordemos que para el caso de anlisis de este traba"o, debemos considerar lo mencionado anteriormente, en cuanto a los ngulos di"imos lo siguiente
El dimetro ms grande que se debería considerar para hoyos hacia arriba, es alrededor de - (F/ mm)+ ms grande que esto hay problemas con la retención del e#plosivo. G6 mm (0 H) es el dimetro grande ms comn.
En casi todas las situaciones es recomendable que la carga e#plosiva quede totalmente acoplada. :otal acoplamiento, significa que la carga e#plosiva debe llenar completamente todo el dimetro de la perforación del tiro. El carguío d tiros con e#plosivo a granel asegura un buen acoplamiento.
Los productos a granel son normalmente vaciados, empu"ados, o bombeados dentro del hoyo y por lo tanto se usan ms comnmente en tiros horizontales o en ngulo hacia aba"o, o en ngulo hacia arriba, en este ltimo caso el cual es que
nos interesa, el 'nfo es soplado en la perforación por medio de una manguera de carguío.
El 'nfo a granel puede ser cargado en tiros de peque$o dimetro a trav!s d una manguera de carguío. Las cargas de 'nfo vaciadas en perforaciones de dimetro menor que 3 mm tienden a perder eficiencia debido a la ba"a densidad del 'nfo y a su reducida velocidad de detonación en dimetros peque$os.
*eber tenerse cuidado cuando se vacían cargas de 'nfo en dimetros inferiores a / mm. Esto se podr hacer solamente en condiciones absolutamente secas, debido a que la eficiencia del 'nfo comienza a caer en forma significativa en este punto, y el agua complicara el problema.
El carguío neumtico de 'nfo en hoyos de peque$o dimetro es el m!todo preferido debido al fcil mane"o, rpido carguío, y por el me"or desempe$o del 'nfo a causa de la pulverización parcial de lo grnulos, los que dan una ms alta densidad de carguío y mayor sensibilidad. Los dos tipos bsicos de carguío neumtico son el de recipiente a presión y el e#pulsor o cargador tipo venturi. Los sistemas cargadores neumticos disponibles varían en capacidad desde 3 Ng. hasta sobre 33 Ng.
Los acuageles y emulsiones a granel pueden ser cargados en agu"eros tan peque$os como de / mm. in embargo, la sensibilidad, y por lo tanto el dimetro en que puede ser usado en forma efectiva depende de sus formulaciones. El uso de acuageles y emulsiones en dimetros inferiores a los especificados para cada producto puede resultar en e#plosiones anormales o en tiros fallidos. *eber consultarse al fabricante antes de cargar acuageles o emulsiones en tiros de peque$o dimetro.
El 'nfo %ranulado o en cristales puede ser cargado en forma neumtica en hoyos hacia arriba de peque$o dimetro por medio de soplado a trav!s de una manguera de plstico rígida. Los grnulos de nitrato de amonio impactan al llegar, rompi!ndose parcialmente y se apretu"an entre sí dentro del hoyo. La fricción contra las paredes del hoyo perforado evita que la carga se caiga fuera del hoyo.
En perforaciones verticales hacia arriba de dimetro mayor que 3 mm, el carguío a granel de 'nfo acuageles, o emulsiones puede resultar problemtico debido a que la fricción contra las paredes del hoyo no es suficiente para mantener en su lugar una carga pesada. '"ustando la geometría de la lanza, distancia de parada, presión de aire y contenido de agua, es posible cargar los hoyos de manera que el e#plosivo no se caiga, pero el m!todo tiene que ser aplicado con precisión y habilidad para que funcione. %eneralmente, el carguío hacia arriba de las emulsiones a granel es ms fcil que los acuageles a granel. *ebido a la consistencia ms espesa y pega"osa de las emulsiones, !stas tienden a adherirse me"or a las paredes del barreno que los acuageles.
'l cargar cualquier e#plosivo a granel en una perforación ascendente es necesario mantener la correcta distancia de parada para asegurar que la manguera no est!
demasiado cerca de la columna de e#plosivo que avanza y que el aire que escapa no perturbe la columna. &ontrariamente, si se mantiene mucha distancia de parada de los e#plosivos puede no impactar adecuadamente en la columna de e#plosivo.
&uando se carga 'nfo en tiros de gran dimetro que estn dirigidos hacia arriba, tambi!n se usa el llamado O !arguío de #ieve o tambi!n O !arguío en !ascada. &on este m!todo, en el hoyo se introduce una manguera para evacuar el aire, la que es de mayor dimetro que la manguera de carguío. La manguera de evacuación se fi"a al collar en posición para cerrar el espacio que queda entre la manguera de evacuación y la pared del hoyo. *espu!s la manguera de carguío es insertada y empu"ada hasta el fondo del hoyo y el 'nfo se carga en forma normal. Las partículas de 'nfo caen como nieve para llenar el espacio entre la manguera evacuadota de aire y las paredes del tiro perforado, mientras que el aire escapa por la manguera de evacuación. *e esta manera, perforaciones hacia arriba de 0 mm o ms de dimetro pueden ser llenadas con 'nfo. *esafortunadamente este m!todo es ms costoso y consume ms tiempo.
Diversos m2todos para el calculo $urden * Espaciamiento PR !3'!U'/ DE !AR%A/ El m!todo de perforación en abanico (subniveles con perforación ascendentes) puede muy bien compararse, desde el punto de vista de la t!cnica de voladuras, a las voladuras en banco sobre la superficie. La voladura comprende generalmente un nmero limitado de hileras de barrenos, y las dimensiones geom!tricas del
cuerpo mineral y sus condiciones de confinamiento limitado implican normalmente que este m!todo de e#plotación no sea difícil de llevar a la prctica. 4uede considerarse generalmente que una carga específica de ,6 8g?m- es suficiente. i se establece la comparación con la voladura de la zona central en una cmara subterrnea, resulta que !sta ltima precisa solamente ,- 8g?m-, pero es preciso tener en cuenta que su grado de constricción es menor y el emplazamiento de los barrenos mas venta"oso.
i los filones de mineral son estrechos, aumenta la constricción, y con ello la carga específica necesaria. e describe un factor a a$adir a la carga específica dependiendo de la anchura del cuerpo mineral f
0,40 B
0,40 N de Barrenos por hilera 1
*onde P ; ancho del cuerpo mineral.
i se adopta una carga específica de ,6 8g?m- como valor orientativo adecuado para la e#plotación en abanico, puede establecerse la siguiente correlación.
q 0,40
0,40 B
Esta relación permite formar la tabla siguiente .
'ncho de la veta (mt)
&arga especifica necesaria
kg mt 3
-
./-
/ 3 0 - 6
.65 .66 .63 .60 .63
En los casos en que el mineral previamente arrancado impide la rotura libre, ha de aumentarse la carga en el factor ,- # la altura del mineral arrancado (botada).
E"emplo
e ha de realizar una e#plotación en cmaras con perforación en abanico. La anchura del filón mineral es de 35 m y la altura entre niveles (galerías) es de 3/ m.
El mineral ya arrancado por voladuras anteriores cubre una altura de unos 3 m.
q 0,40
0,40 0,03 10 0,72 kg/m3 18
&omo la distancia entre los barrenos es relativamente grande, hay riesgo de que se produzcan fragmentos de gran tama$o aunque se coloque la misma carga específica en el fondo de los barrenos, la fragmentación es ms deficiente debido a la menor perforación específica.
'sí pues, sería preferible aumentar la carga específica en las e#tremidades de los barrenos de modo que se obtenga una fragmentación ms regular. e sugiere utilizar una carga específica de ,/ 8g?m- en 3?/ de la longitud del barreno en los casos normales, reduci!ndola a ,-F 8g?m- en el resto del barreno.
Las cargas pueden ser calculas a partir de la concentración de carga posible para el dimetro de los barrenos utilizados.
*imetro
&oncentración
&arga
2olumen ?
barreno
de
Específica
metro de
(mm)
&arga (Ng?m)
(Ng?m-)
Parreno en el fondo
-/
3,0
,/
(m-) 0,6
63
3,F
,/
-,6
65
0,-
,/
6,G
/3
0,G
,/
/,0
i se conoce el volumen por metro de perforación en el fondo del barreno puede calcularse el espaciamiento. 4ara evitar la sobre perforación puede ser conveniente modificar el valor de la relación (piedra (burden) ? espaciamiento), desde la cifra normal de ,5 a ,/.
Los estudios realizados en los ltimos a$os han indicado que la fragmentación suele me"orar cuando se aumenta el espaciamiento en relación con la roca. 2 # 02 ; 2 V 2 ; 2olumen en el fondo de los barrenos
4uede, por consiguiente, calcularse ya el espaciamiento entre los barrenos.
*imetro Parrenos (mm)
4iedra (m)
Espaciamiento (m)
-/
3,3
0,0
63
3,-
0,G
65
3,/
-,
/3
3,G
-,0
E4EMP') e va realizar una e#plotación por el m!todo de cmaras con perforación en abanico en las condiciones siguientes *imetro de los barrenos 'ltura de banco
-5 mm
3F m (hacia arriba)
'nchura del filón de mineral 0 m >o quedara mineral previamente arrancado que impida la rotura libre.
Procedimiento de clculo
q 0,40
3.
0,40 20
0,42 kg/m 3
(,/ 8g?m- en el fondo de los barrenos)
0. calculo del volumen por barreno en el fondo
&oncentración de carga
d * d 1000
38 * 38 1000
1.40kg / m
&arga específica ./ 8g?m-
2olumen por barreno
1.40 0.50
2 .8 m 3
-. El espaciamiento se calcula basndose en el volumen por barreno que se acaba de hallar
0 2 2 v ; 0,5 m
v1
; 3,0 m (apro#.)
E 1 ;
0Cv3 ; 0C3,0 ; 0,6m
En cada barreno, la carga en el e#tremo, como carga de fondo, ha de llenar al menos 3?/ de la longitud. La carga de columna , que normalmente llena tambi!n el barreno, se distribuye de tal forma que se obtenga una carga especifica adecuada+ en este caso ,60 8g?m- .
Recomendaciones) Los barrenos perforados paralelamente permiten me"ores resultados en la voladura. El empleo de barrenos con amplios espaciamientos implica así mismo un me"or aprovechamiento de los mismos.
El encendido se efecta mediante detonadores de micro retardo, con lo que la abertura inicial toma la forma de un cuele en cu$a o en v. En el caso de minerales conductores de la electricidad, han de hacerse comprobaciones de las perdidas a tierra de corriente, adems de las mediciones de resistencia.
4ara garantizar que la perforación y la carga se realizan de modo que proporcionen resultados apetecidos, es esencial una cuidadosa planificación de las voladuras y e"ecución del proyecto.
M2todo de 'angefors para el clculo de dise,o
B Max. *onde
B MAX .
Purden A#imo
* ; *imetro perforación QmmR
D 33
CARGA * PRP
C f * S B
& ; constante de la roca, depende del grado de cliva"e y fracturamiento, varía entre .6 y 3. 4M4 ; 4otencia relativa en peso del e#plosivo. CARGA
*ensidad del e#plosivo Qg?cc ó Ng?dm -R
S B Melación de espaciamiento burden, se considera 3.0/ a 3.6, para obtener un buen aprovechamiento. f ; grado de fi"ación de los tiros en el fondo (coeficiente) que depende de la
inclinación del abanico, donde f ; 3, para barrenos verticales f ; .S, para barrenos inclinados con relación -3. f ; .5/, para barrenos inclinados con relación 03.
E5emplo) para una perforación en abanico, realizada en una labor desarrollada por el m!todo sub. Level stoping, determine el burden y espaciamiento de los tiros de acuerdo a los siguientes datos * ; G/ mm. 4M4 ; .5F relativa al 'nfo. J ;3. 'sumimos tiros perpendiculares. & ; ./ ?P ; 3.0/ c arg a
3.- (gr?cc).
Meemplazando estos datos en la formula anterior tenemos que
B MAX
0.G/ mts.
4ara el clculo del burden prctico debe considerarse el efecto de la desviación de los tiros, esta desviación deber ser restada al burden m#imo, obteniendo el burden apropiado
B practico
0.G/ 1 *esviación
*esviación ; error de emboquille(m?m) T .-CLargo perforación(m) *esviación ; .3T.-CL
*onde .3 ; representa una desviación normal de 3 cm. .- ; indica un - 9 de desviación por metro lineal de perforación. Es consecuente de factores como calidad del operador, características de la roca, etc.
L ; longitud de perforación ; - mts. *onde *esviación ; 3 mt. B practico
3.G/ mt.
Luego el espaciamiento es
?P ; 3. ; 0.3/ mt. 4or lo tanto se usar un burden de 3.G/ m, y un espaciamiento de 0.3/ m.
M2todo /udafricano para el clculo del dise,o El presente m!todo asegura una buena fragmentación en el rea crítica de los e#tremos de los hoyos. 4ara simplicidad del clculo, se asume que todos los hoyos son paralelos con la columna e#plosiva, alcanzando hasta un largo del taco de 0 veces el dimetro de carga. El hecho de que el factor de carga aumente hacia el inicio de los hoyos por la convergencia de los mismos, se comportan en la practica, usando diferentes largos de tacos, en cada hoyo
El m!todo e#ige la selección del factor de carga, a partir de la siguiente tabla
gr mt
:ipo de Moca
J.&
8imberlita &uarzita (blanda) &uarzita (dura) Esquistos?caliza granito hematita
3
-/ 6 5 G 5 3
Estos valores se deben tomar sólo como guía, especialmente con los e#plosivos lurries, que varían en forma amplia su potencia.
E#isten 0 variantes para el clculo y espaciamiento dependiendo de los datos que tengamos
(ariante 6) PC * MC K
B S L
4ara r ;
PC L
B S
r * MC K
*onde L ; largo carga e#plosiva U pasadura.
A& ; *ensidad de carga gr?mt. N ; Jactor de carga
A& ;
EXPLOSIVO D
1.270
gr 3
mt
2
, siendo D ; *imetro del cartucho en QmR, o del hoyo si el
e#plosivo es a granel y la densidad del e7plosivo en Qg?m -R S El espaciamiento tiene un rango de 1.5 B o el B.
Luego B S
r D 2 exp o!ivo 1.27 K
En tronaduras en bancos N sería 3F a F
gr 3
mt
, siendo el ms usado -
gr
en dimetros grandes N se aumenta en un / 9, y r varía de .G a .5.
E5emplo) *eterminar el burden y espaciamiento a partir de la formula indicada anteriormente y con los siguientes datos exp o!ivo
gr ;5GG 0.866 cc
gr mt 3
; espaciamiento (m) P ; Purden (m) M ; constante que varía de Q.G a .5R.consideremos 8.9
gr (esquistos caliza compacta). mt
N ; G/
3
mt
3
* ; G-./ mm.; .G-/ m. *e acuerdo a la formula, transformando unidades y reemplazando tenemos que
,
B S 0.SG m0. B S
4or lo tanto B 2 B
2.6m 2
1.72mt .
'hora determinaremos el espaciamiento S 1.72mt
(ariante :) L MC * " K
B S
*onde P ; Purden (m) ; espaciamiento (m) L ; largo carga e#plosiva U pasadura.QmR I ; largo promedio del hoyoQmR A& ; *ensidad de carga gr?mt. N ; Jactor de carga
gr 3
mt
&omo se asume que todos los hoyos son paralelos, con un taco igual a 0 veces el dimetro
L;I1
20 D 1.000
, siendo * ; *imetro del cartucho en QmmR, o del hoyo si el
e#plosivo es a granel. La relación espaciamiento burden es normalmente 3.- a 3./.
E4EMP') Roca cali;a) E#plosivo 'nfo, cargado neumaticamente con densidad ; .S0 en hoyos de /F mm, con promedio de largos de hoyos de 3 m.
*eterminar dise$o Ac para 'nfo en /F mm hoyos ; 0.-/ gr?mt. N para &aliza ; G Q
gr 3
mt
R
L ; I U .0Cd ; 3 U .0C/F ; 5.S m. 8. 2.350 * -.6F m0 10 600
B S
3.- P C P ; -.6F P ; 3.G
; 0.3 Los abanicos, por lo tanto, deben perforarse separados a 3.G m, y los hoyos en ngulos, deben terminar en sus e#tremos separados 0.3 m.
Ane7os E+uipos de Perforación Radiales /imba <6=9 Equipo de perforación compacto de martillo en cabeza hidrulico montado en brazo para taladros largos. *imetros de barreno entre 65 y G6 mm y profundidad de taladro opcional hasta -0 m. 4erforación radial de -G grados y taladros paralelos con separación de hasta -,F m.
/imba '>!) Equipo de perforación para producción de martillo en cabeza hidrulico, con sistema de perforación computarizado para altos niveles de productividad y precisión. *imetros de barreno entre 5S y 33/ mm y profundidad del taladro hasta /3 m.
/imba M ?!) Equipo de perforación para producción, de martillo en cabeza hidrulico, con sistema de perforación computarizado para altos niveles de productividad y p recisión. *imetros de barreno entre /3y 5S mm y profundidad del taladro hasta /3 m.
