Trabajo-Final-de-Concreto-Armado-I (1).docx

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

“AÑO DE LA DIVERSIFICACIÓN PRODUCTIVA Y DEL FORTALECIMIENTO DE LA EDUCACIÓN”

UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN ANTONIO ABAD DEL CUSCO

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL CONCRETO ARMADO I

DOCENTE:

Ing. Francisco Serrano Flores. Ing. ALUMNOS:

 

Cordoni Jara Vernica Is!"i. &a"ani Ra"os Frangois Brig'on.

#$#%%# #$()*%

FECHA DE ENTREGA:

$( de Dicie"+re del )(#%

)(#%, II TRABAJO TRABAJO

Página Página

TRABAJO TRABAJO

Página Página

CONCRETO ARMADO I I.

FIC - UNSAAC INTRODUCCION

Nuestro país se encuentra ubicado en una zona de alta actividad sísmica, debido a esto es importante que los ingenieros civiles tengan una adecuada capacidad para realizar un análisis y diseño sísmo-resistente. El concreto armado es un material muy utilizado en nuestro medio por lo que los ingenieros civiles deben tener un debido conocimiento del comportamiento y diseño del concreto reorzado. Está compuesto por materiales de ácil adquisici!n y que, salvo el cemento se encuentran todo el resto de sus componentes en estado natural. " que además por la gran compatibilidad entre el concreto y el acero de reuerzo, puede ser utilizado en casi todo tipo de estructuras pues soporta todo tipo de solicitaciones. #a teoría que sustenta el análisis estructural y la ilosoía de los reglamentos que norman los diseños deben ser conocidas por todo ingeniero que se dedique al cálculo, diseño y$o construcci!n. El presente traba%o contiene todos los criterios de estructuraci!n y observaciones anal an aliz izad adas as en el pl plan ano o de la viv iviien enda da de & pi piso soss. ' pa parrte de el ello lo,, con onti tien ene e el predimensionamiento de elementos estructurales como son( vigas) tanto principal como secundaria, columnas y losa aligerada. En otro ítem se muestra el respectivo metrado de cargas verticales, sobrecargas, metrado de cargas *orizontales por sismo y un análisis sísmico estático. ' continuaci!n se presenta el modelamiento y cálculo de la estructura con ayuda del programa E+' /&././ obteni0ndose los diagramas de las envolventes de momentos lectores y cortantes. +ambi0n se presenta el diseño de un tramo de losa aligerada por el 10todo de 2ross con las distintas posiciones de sobrecarga, así como un tramo de escalera. 3ara terminar se presenta el diseño de las vigas tanto principal como secundaria) así como el diseño por corte.

CONCRETO ARMADO I

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II.

INDICE

1. INTRODUCCIÓN

2

2. ÍNDICE

2

3. CRITERIOS DE ESTRUCTURACIÓN

5

4. PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

4

4.1.

PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS

5

4.1.1.

PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGA PRINCIPAL



4.1.2.

PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGA SECUNDARIA

!

4.2.

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS ALIGERADAS

"

4.#.

PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS

1$

4.#.1.

M%TODO DE &AMAS'IRO & (EGARRA

11

4.#.2.

M%TODO DEL INGENIERO ANTONIO BLANCO

14

5.

METRADO DE CARGAS

1

5.1.

METRADO DE CARGAS VERTICALES

5.1.1.

METRADO DE CARGAS PERMANENTES )*D+ PARA EL P,RTICO PRINCIPAL1!

5.1.2.

METRADO DE CARGAS PERMANENTES )*D+ PARA EL P,RTICO SECUNDARIO1

5.2.

METRADO DE SOBRECARGAS )*L+ INCLU&ENDO TODAS POSICIONES DE SC2$

5.2.1.

PARA EL P,RTICO PRINCIPAL

2$

5.2.2.

PARA EL P,RTICO SECUNDARIO

2#

6.

METRADO POR SISMO

1

LAS

25

.1.

METRADO DE CARGAS 'ORI(ONTALES

25

.1.1.

METRADO POR SISMO PARA EL ENTREPISO #

2

.1.2.

METRADO POR SISMO PARA EL ENTREPISO 2

2!

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4./.&.

1E+5'67 375 817 3'5' E# EN+5E387 /

9:

4.9.

'N;#88 <1827 E+;+827

9=

7.

MODELAMIENTO Y CÁLCULO CON ETABS V.13.1.1

&/

>./.

3'5' E# 3?5+827 358N283'#

&9

>././.

EN7#EN+E 6E# 68'@5'1' 6E 171EN+7

&>

>./.9.

EN7#EN+E 6E# 68'@5'1' 6E 275+'N+E

&:

>.9.

3'5' E# 3?5+827 E2AN6'587

&:

>.9./.

EN7#EN+E 6E# 68'@5'1' 6E 171EN+7

&=

>.9.9.

EN7#EN+E 6E# 68'@5'1' 6E 275+'N+E

&=

8.

DISEÑO DE UN TRAMO DE ALIGERADO UTILIZANDO EL MÉTODO DE HARDY CROSS4$

:./.

1E+5'67 6E 2'5@'

BC

:.9.

378287NE 6E 75E2'5@'

BC

:.9./.

3581E5' 37828?N 6E 75E2'5@'

B9

:.9.9.

E@AN6' 37828?N 6E 75E2'5@'

BB

:.9.&.

+E52E5' 37828?N 6E 75E2'5@'

B4

:.9.B.

2A'5+' 37828?N 6E 75E2'5@'

B:

:.9.D.

A8N+' 37828?N 6E 75E2'5@'

DC

:.&.

EN7#EN+E

D9

:.B.

2;#2A#7 6E ;5E' 6E '2E57

D&

:.D.

'2E57 6E +E13E5'+A5'

DD

:.4.

E58F82'28?N 6E EN'N2GE

D4

:.>.

'51'67 6E #' #7' '#8@E5'6'

D:

9.

DISEÑO DE UN TRAMO DE ESCALERA

D:

10.

DISEÑO DE VIA PRINCIPAL DEL PRIMER PISO

!2

11.

DISEÑO DE VIA SECUNDARIA DEL PRIMER PISO

!4

12.

DISEÑO POR CORTE

44

/9./.

E3'28'18EN+7 6E E+587 - 8@' 358N283'#

44

13.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

"

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III. CRITERIOS DE ESTRUCTURACION #os principales criterios que son necesarios tomar en cuenta para lograr una estructura sismo-resistente, son( /. 5evisando los planos de la ediicaci!n, se observa que la estructura es sim0trica en planta y asim0trica en elevaci!n. Estas características pueden generan eHcentricidades

9. 2onsiderando la estructura en elevaci!n se recomienda realizar una %unta para evitar la asimetría eHistente. &. No eHiste desase de columnas entre dos elementos del mismo e%e, de *aber eHistido tendría que *aber sido como máHimo un /CI de la luz adyacente. B. EHiste un volado cuya longitud es de C.:Cm. Esta longitud es aceptable ya que es menor a #$& J B./C$& J /.&> m. D. No se aprecian placas en el plano. Esto condiciona a que el dimensionamiento de las columnas debe ser lo suicientemente resistente para soportar las uerzas laterales del sismo. 4. En cuanto a densidad de muros, la densidad de muros en la direcci!n " es mayor que la densidad de muros en la direcci!n K lo cual indica que la estructura presenta un me%or comportamiento sísmico en " que en K. >. 2omplementando el aspecto anterior, se considera recomendable la colocaci!n de placas en el sentido K Lel lado con menor longitudM ya que al no eHistir una buena densidad de muros en ese sentido será propenso a deiciencias sismo resistente. :. En el plano se plantean columnas rectangulares. Esto no es conveniente especialmente ante solicitaciones sísmicas ya que no plantean una rigidez similar en ambos sentidos. 3or esta raz!n, para el pre dimensionamiento de las columnas se *a considerado que las dimensiones de las columnas sean cuadradas y estas vayan disminuyendo de dimensi!n a medida que se suba de piso, tal como lo recomiendan los doctores "amas*iro y egarra. =. Gaciendo una revisi!n rápida, se observa que las luces contiguas no son iguales y algunas diieren en más del 9CI entre dos tramos sucesivos. 3or esta raz!n, se puede

/C. e considera que no eHiste problema en lo que se reiere a vigas c*atas y columnas cortas. Estas conllevan a allas sobre armadas y presentan un mal comportamiento

especialmente en corte cuando *ay solicitaciones sísmicas. +ambi0n se veriica que no *ay riesgos por esbeltez de columnas. //. #a ubicaci!n de la escalera es adecuada ya que no genera intererencias en los e%es orto onales ni roduce desase de columnas. #o ue sí se destaca es ue se trata de

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una escalera de un solo tramo enrollada tipo caracol. El elemento rígido considerado a nivel de entrepiso es una losa aligerada.

IV. PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 4.1.

P"#$%&#'(%)'*&%#'+) $# ,%-*(

3ara el predimensionamiento de vigas generalmente se considera un peralte de /$/C a /$/& de la luz libre L#M. 'demás de ello, en la Norma 3eruana de 2oncreto 'rmado se indica un valor mínimo para el anc*o de la viga el cual es 9D cm. e usará el criterio de igualar el momento actuante L1uM con el momento resistente L1rM que soporta una viga y se comprobará si dic*os valores concuerdan con las tablas brindadas por 'ntonio lanco.

       

/ 0 Fa3 6 67i8n 9 $.$.  : 0 Ca;ia 6; 3n63 9 21$ 7i;i?a3 6n P6@+. C0 C36i6n6 76 6 a763 a 6n>a3> aa 6; =3=6n3 =ái=3 9 114. 0 P6a;6 6 ;a Higa 9 1.1. P0 C7ana 6 ;a Higa >6 a>7=6 1. K0 An3 6 ;a Higa K 9 A2$. A0 An3 iK7ai3. 

5esolviendo el sistema de ecuaci!n se obtiene( 'demás se sabe que(

'sumiendo los siguientes valores de carga permanente en lo que respecta a la carga muerta, se tiene(

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Peso *!#" A+!#e",o Peso Peso -o-"+

C"#" " 2 1 1 5

e asume los valores de la carga permanente. #as Onicas inc!gnitas que quedan son la sobrecarga y la luz de la viga. En el siguiente cuadro se muestran relaciones en la que el peralte de la viga está en unci!n de la luz de la viga y la sobrecarga.

S&C  2'( Pe"+-e

1 4 L

154  (44 L12

344  44 L11

544 7 644 L1$

6onde( b J 't$9

$ E>3g6=3> 6; =a3 Ha;3

b J *$9

4.1.1 P"#$%&#'(%)'*&%#'+) $# ,%-* /"%'%/* e considera una sobrecarga L$2M de 9CC Pg$cm9 debido a que se trata de una vivienda simple.

C**&)(  iendo el valor de # J &.=D m Lver iguraM

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* J #$/9 LegOn la tabla anterior para una $2 de 9CC Pg$cm9M

 9

.  9 .     

C*) $# 6 2onsiderando un 't de(

 9

. .     9 . 

e tiene 9 posibilidades(

 .  999  .       

#a Norma 3eruana establece que el valor de b debe ser mayor o igual a 9D cm, entonces asumiremos b J 9D cm.

4.1.2. P"#$%&#'(%)'*&%#' P"#$%&#'(%)'*&%#'+) +) $# ,%-* (#'$*"%* e considerará una sobrecarga L$2M de 9CC Pg$cm9 ya que se trata de una vivienda simple, entonces tenemos(

CÁLCULO DE  'nálogo al cálculo de viga principal, siendo el valor valor de # J B.=C m y * J #$/9.

 9

.  9 .   9  

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CÁLCULO DE 6 2onsiderando un 't de(

9 

.  

.  9.

e tiene 9 posibilidades(

.  999 . 

 

  

#a Norma 3eruana establece que el valor de b debe ser mayor o igual a 9D cm, entonces asumiremos b J 9D cm.

A7a;=6n6 6> 3=@n 3n>i6a Higa> 6 ig7a; 6a;6 6n ;a> 3> i6i3n6> 6 ;a 6iai8n 6i ai8n a7=6nan3 6; an3 6 ;a> Higa> aa 6; a>3 6 Higa> inia;6>. E; Ing. An3ni3 B;an3 63=i6na 6n 3=a áia 6; 7>3 6 ;a> >ig7i6n6> i=6n>i3n6> aa >6i3n6> 6 Higa> 6ni6n3 6n 76na >3;a=6n6 ;a i=6n>i8n 6 ;a ;7? )L+. L L

SEC (5:4

L

(5:54 #$5$ (5:54

L

25$ #$$

L

25!$ #$!$

L

#$!5 4$!5

L

#$"5 #$$

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3ara la viga principal con una luz de &.=D m, me%oraremos la secci!n utilizando un valor promedio entre &D y BC. #uego la secci!n sería de 2540. 3ara la viga secundaria con una luz de B.=C m, me%oraremos la secci!n utilizando un valor promedio entre BD y DC. #uego la secci!n sería de 2550. Finalmente el predimensionamiento de las vigas quedaría con las siguientes dimensiones.

4.2.

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIERADA

3ara determinar el peralte de las losas aligeradas se consideran los siguientes criterios. /M El predimensionamiento de peralte obedece a varias reglas y recomendaciones. 3ara ello nos ayudaremos con la siguiente tabla.

144

SIN ENSANCHE Y CUMPLE
CUMPLE CON
154 

L&

L&

L&B6

344 

L&

L&

L&68

544 7

L&

L&

L&55

SO;REC ARGA S&C

CONDICIN CR>TICA $ENSANCHES M?=IMOS L&6

e considera una sobrecarga de 9CC Pg$cm9 y una luz #JB.=Cm y se tiene que el valor de QeR es igual a(    99  9 .  

TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

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9M 'nálogamente a continuaci!n se muestran algunos valores prácticos segOn el 8ng. 'ntonio lanco.

LUCES  5 6 8

 1 ( ( 3

Nos encontramos con una luz L#M J B.=C m  D.DC m, entonces se empleará un * J 9C cm. Entonces tomaremos el valor * J 9C cm como un predimensionamiento de espesor de losa.

Es de comentar que al tener una luz de # J B.=C m, es preerible el uso de una losa aligerada ya que de tener valores menores a &.C m o ma yores a 4.DC m, se podría considerar el empleo de una losa armada en / ! 9 sentidos respectivamente.

4.3.

PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS

3ara el predimensionamiento de las columnas se utilizan 9 m0todos(

M8+)$) $# Y*&*(%") = <#-*""*. 5esulta muy práctico especialmente para cargas verticales y es recomendable para ediicaciones de D S 9C pisos, lo cual no es el caso. M8+)$) $# I'-. A'+)'%) B*'). 10todo más completo y más preciso aun cuando se trata de solicitaciones sísmicas. •

M:TODO DE YAMAS;IRO Y
2omo ya se especiic!, este m0todo es recomendable para ediicaciones de entre D y 9C pisos. El ediicio en estudio es de tan solo tres niveles raz!n por la cual este m0todo no es TRABAJO Página

aplicable en este traba%o. in embargo se tratará de realizar los cálculos segOn la siguiente metodología con ayuda de la tabla que a continuaci!n se muestra.

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I PISO 2

FIC - UNSAAC LU < >& B 4 :

A'+#

B 4 :

A + > / 4 & 4 4 / 4 & 4 4

TIPO DE COLUMNA>@? I I I I V C.CC/ C.CC/ C.CC / B C.CC9 /B / C.CC/ C.CC/ C.CC C.CC/ 9 B /B D C.CC/ C.CC/ C.CC C.CC/ C.CC9 C.CC & 9 C.CCB 9D C C.CC/ C.CC/ C.CC C.CC9 / 4 9C C C.CC/ C.CC/ C.CC

e utilizará la siguiente !rmula(

6onde(

 0 Q6a 6 ;a 3;7=na. n( NOmero de pisos que soporta la columna incluido el piso en estudio. P( 2oeiciente eHtraído de la tabla.

 0 42$$ 7i;i?a3 6n P6@+. 3revio a los cálculos es importante deinir una columna como crítica y deinir el tipo segOn su ubicaci!n en el plano en planta. /. e obtiene el área tributaria para la columna más crítica que en este caso es una columna del tipo 8 del segundo piso.

CONCRETO ARMADO I

 9 )

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.  . .  .   +  )  + 9   .    

9. e obtiene el valor de P correspondiente para una columna del tipo 8 9.   &. 2álculo de 'g.    9 .+.(     9  9 .         B. 2álculo del lado de la columna asumiendo que se trata de una columna cuadrada.         9       9 9 .. D. 2onsiderando que no es recomendable secciones de columna con espesores menores a 9D cm, se opt! por tomar este valor( 9  4. 'nalizando para el antepenOltimo piso) como el ediicio es de & pisos, el antepenOltimo piso vendría a ser el /ro. >. e obtiene el valor de P correspondiente para una columna del tipo 8 para el antepenOltimo piso.

9.   :. 2álculo de 'g.    9 .+.(     9  9 .         =. 2álculo del lado de la columna asumiendo que se trata de una columna cuadrada.   9       9       9 .. /C. 3ara el penOltimo y Oltimo se mantendrá la secci!n correspondiente al antepenOltimo piso( C3;7=na> 6      . #a gráica muestra el resumen del cálculo segOn este m0todo.

(52': (52' (52': (52' (52':

CONCRETO ARMADO I •

M:TODO DEL INENIERO ANTONIO BLANCO

Es un m0todo resulta más conveniente y cumple en me%or orma para ediicaciones de cualquier altura y en condiciones sismo resistentes.

6onde( 3( 2arga sobre la columna en estudio. 'g( ;rea de la columna en 7a;7i6 i>3.

6onde( Tu( 2arga que varía desde /+on$m9 para vivienda y /.D +on$m9 para ediicios pOblico.

!"  #$ . %  n( NOmero de pisos por encima, incluido el piso en estudio. 't( ;rea tributaria.

CÁLCULO DE 

6onde( T6( 2arga muerta calculada en el predimensionamiento de vigas. T6 J D:CPg$m9. T#( obrecarga considerada. T# J 9CCPg$m9.

5eemplazando valores se tiene(

& ' 9 . )+  . )+ & ' 9   & ' 9  9 .  % 

CÁLCULO DE A+ 2orresponde al de área tributaria de la columna crítica.

CONCRETO ARMADO I .   9 )  

.  

. 

. + 9 .  

+  )





El valor de n, corresponde a & pisos considerando al primero como el piso en estudio.

@3 #uego reemplazando valores(

 9 & '     9 .  .   9 .  % #uego(

 9

  9

 . ) :  . * .



  9 . Finalmente, las dimensiones de la columna serán(

 9    9. 9 .      9   ) +,, .,/ ,0 / -'0 ,/+

K

bJ9Dcm

b

CONCRETO ARMADO I

V.

METRADO DE CARAS

El metrado de cargas se realiz! ba%o dos consideraciones. Ana que corresponde a un metrado de cargas verticales para cargas permanentes y sobrecargas, y otra consideraci!n para el metrado de cargas *orizontales de viento y sismo.

5.1. METRADO DE CARAS VERTICALES e reiere al peso de los elementos estructurales sobre el p!rtico en estudio considerando el anc*o tributario correspondiente. e tiene que( •

3ara p!rticos principales se considera el anc*o tributario real.

•

3ara p!rticos secundarios se considera medio metro a cada lado del p!rtico en estudio y no se considera las cargas puntuales.

3ara el metrado de cargas verticales utilizamos los valores de la norma E-9C y tambi0n algunos valores muy usuales( 

2oncreto( 9BCCPg$m&



Enlucidos de cemento( 9CCCPg$m&



Enlucidos de yeso( /CCCPg$m&

3ara 1uros 

3ara unidades de albañilería s!lida por cm, de espesor total incluyendo el acabado( /=Pg$ Lm9HcmM.



3ara unidades de albañilería *uecas por cm, de espesor total incluyendo el acabado( /BPg$ Lm9HcmM.



#osa aligerada de *J9Ccm( &CC Pg$m9.



3iso terminado( /CC Pg$m9.

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5.1.1. METRADO DE CARAS PERMANENTES >D? PARA PARA EL PÓRTICO PRINCIPAL PRINCIPAL

PRTICO PRINCIPAL EN EL EE 3 7 3 ELEME NTO *IGA ALIGERADO PISO MURO PESO TOTAL

PESO ESPEC>
 4.(5

ANCH

 $ ' 4.

PESO TOTA

PE SO PRO ( 11B 38(. 11 (6 B

DISTA NCIA AL EE $') $. 1. $. $

DISTANC IA EE AL PRTICO $') 4. 4. 2.!5 $

O TRI;UTA 3.8( 3.8(

(5.4

(.5

(DO Y TRA MO A7; ;7 C C7

CANTID AD DE TA;IFU ER>A 1 2 # 4

PESO ESPEC >
AN CH O $2' 15 25 15 15

ALT ALT O $' ) 2. 2. 2. 2.

(DO Y 3ER PISO TRA MO A-B BC-

CANTIDAD DE TA;IFUER >A 1 2 #

PESO ESPEC >
AN CH O 2' 15 15 15

ALT ALT O $' ) $ 2. $

DISTA NCIA AL EE $ 2. $

PES O PR OPI $.$$ 1!5 $.$$

TECHO $TODOS LOS TRAMOS) ELEME NTO VIGA ALIGERADO PISO MURO SOGA PESO TOT TO TAL

PESO ESPEC>
 4.(5

 $ ' 4.

ANCH O TRI;UTA 3.8(5 ' 3.8(5 '

15.4

1.5 PESO TOTA

PE SO PRO ( 11 38 ( (1 B.

PE SO PRO PIO 114 #1 ##. $.$

CONCRETO ARMADO I CUADRO TOTAL CARGA DISTRI; CARG

A PUNTUA

PIS PIS TEC PIS PIS TEC

FIC - UNSAAC TRAMO

TRAMO

TRAMO

#$"1.## #$"1.## 21!.5$ $.$$ $.$$ $.$$

##2.4 ##2.4 21!.5$ 1!5.5 1!5.5 $.$$

2!.$$ 2!.$$ 21!.5$ $.$$ $.$$ $.$$

CARGAS EN EL PRTICO PRINCIPAL La> aga> 7n7a;6> >6 6n76nan a 1. = 6; 66 B-B.

21!.5$
1!5.5

##2.4
#$"1.##
2!.$$
1!5.5

#$"1.##
A

##2.4
;

2!.$$
C

D

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

5.1.2. METRADO DE CARAS PERMANENTES >D? PARA EL PÓRTICO SECUNDARIO

e debe resaltar que para el metrado de cargas verticales en p!rticos secundarios, no se consideran las cargas puntuales por lo que solo se considerará la tabiquería paralela al p!rtico.

PRTICO SECUNDARIO EN EL EE C 7 C ELEMENTO VIGA ALIGERADO PISO MURO PESO TOTAL

PESO ESPEC>
 4.(5

 $')

ANCH O TRI;UTA

4.5 1.444 1.444

(5.4

(.5 PESO TOTA

PE SO PRO 34 34 14 11 18 B

(DO Y TRA MO 1-2 2-# #-4 4-5

CANTID AD DE TA;IFU 1 2 4 5 

PESO ESPEC >
AN CH O 15 15 15 15 15

ALT O $' $ $ $ 2. 2.

DISTA NCIA AL EE $ 1 $ 1 2

DISTAN CIA EE AL 1 2.5 1 2.5 #.5

TECHO $TODOS LOS TRAMOS) ELEMENTO *IGA ALIGERADO PISO MURO PESO TOTAL

PESO ESPEC>
 4.(5

 $ ' 4.5

ANCH

O TRI;UTA 1 1

15.4

1.5 PESO TOTAL

PE SO PRO 34 34 14 ( 11 (B.

PE SO PRO $.$ 4## $.$ #52 4#

CONCRETO ARMADO I

CUADRO TOTAL PIS CARGA PIS DISTRI; TEC CARGA PUNTUA L $#)

PIS TEC

FIC - UNSAAC

TRAMO 1"!.$$ 1"!.$$ 112!.5$

TRAMO 2##$.# 2##$.# 112!.5$

TRAMO 1"!.$$ 1"!.$$ 112!.5$

TRAMO 2"5.!$ 2"5.!$ 112!.5$

$.$$ $.$$

$.$$ $.$$

$.$$ $.$$

$.$$ $.$$

5.2. METRADO DE SOBRECARAS >L? INCLUYENDO TODAS LAS POSICIONES DE SC 5.2.1 PARA EL PÓRTICO PRINCIPAL  



An3 iK7ai3 9 #."25=. S3K6 Caga 9 2$$
TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

PRIMERA POSICIN DE SO;RECARGA

SEGUNDA POSICIN DE SO;RECARGA

TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I TERCERA POSICIN DE SO;RECARGA

CUARTA POSICIN DE SO;RECARGA

CONCRETO ARMADO I

5.2.2. PARA EL PÓRTICO SECUNDARIO

An3 iK7ai3 9 #.#$ =.  S3K6 Caga 9 2$$
SEGUNDA POSICIN DE SO;RECARGA

CONCRETO ARMADO I TERCERA POSICIN DE SO;RECARGA

CUARTA POSICIN DE SO;RECARGA

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

FUINTA POSICIN DE SO;RECARGA

VI. METRADO POR SISMO

!.1.

METRADO DE CARAS ;ORI
DATOS Y *IGA PRINCIPAL *IGA SECUNDARIA ESPESOR DE LA ESCALERA ALIGERADO COLUMNAS PRIMER PISO COLUMNAS SEGUNDO COLUMNAS TERCER PISO ALTURA T>PICA DE S&C DE PISO T>PICO S&C DE ESCALERAS S&C DE TECHOS Y AZOTEAS MUROS $TA;IFUER>A) PISO TERMINADO

*ALORES 25 =  4$ 25 =  5$ 1! 2$ = )#$$ 25 =  25 25 =  25 25 =  25 2.52 = 2$$
CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

!.1.1. METRADO POR SISMO PARA EL ENTREPISO 3 

LOSA $2os!,e",o e+ o+",o)

W)..+ X(1 . ..1 ..1.+Y 2   

 

  Y 

W. YW N  N Y 9 .  

ESCALE RA CALCULO DE Z1[ 

3    9  456 / C3n a7a 6 ;a g7a i6nia=3> ;a> =6ia> n66>aia> aa a;;a \.

456 / 9



3  

    9  . 

9

. 

.

 

.



9 .  

9 .     

La 6>a;6a 6> 6 7n >3;3 a=3  aa 6; 66 niH6; >6 =6aá >8;3 ;a =ia. a+ DESCANSO0

W.1.YW.  Y   

K+ INCLINADO0

W.  R . YW. 1   Y  



9 .

] *IGA PRINCIPAL

9 .  

)..+).+ 9 .  

*IGA SECUNDARIA

CONCRETO ARMADO I ). . +). + 9 .   

COLUMNAS ). . +). 7+ 9 .  

PESO TOTAL DEL TERCER NI*EL

&  9 .   9 .  % !.1.2. METRADO POR SISMO PARA EL ENTREPISO 2 

LOSA $2os!,e",o e+ o+",o)

W)..+ X(1 . ..1 ..1.+Y 2       Y  W.YW  Y 9 .  ESCALERA CALCULO DE Z1[ 

3    9  456 / .  456 / 9 9   83   8.   .      9  . 

9 .  

9 .     

C3=3 ;a 6>a;6a 6> 6 7n >3;3 a=3 a n3 >6 7>aá ;a =ia. a+ DESCANSO0 W. 1. YW.  R  N  N Y 9 .  

K+ INCLINADO0 W.  R . YW. 1 N  N Y 9 .  

] *IGA PRINCIPAL ). . +). + 9 .   

*IGA SECUNDARIA

). . +). + 9 .   

COLUMNAS

). . +). + 9 . 

CONCRETO ARMADO I PESO TOTAL DEL SEGUNDO NI*EL

&  9 .   9 .  % !.1.3. METRADO POR SISMO PARA EL ENTREPISO 1 

LOSA $2os!,e",o e+ o+",o)

W)..+ X(1 . ..1 ..1.+Y 2    N  N Y  W.YW  Y 9 .  ESCALERA CALCULO DE Z1[ 

3    9  456 / .  9 456 / 9 83   8.   .      9  . 

9 .  

9 .     

C3=3 ;a 6>a;6a 6> 6 7n >3;3 a=3 a n3 >6 7>aá ;a =ia. + DESCANSO0 W. 1. YW.  R  N  N Y 9 .  

+ INCLINADO0 W.  R . YW. 1 N  N Y 9 .  

] *IGA PRINCIPAL ). . +). + 9 .   

*IGA SECUNDARIA

). . +). + 9 .   

COLUMNAS

). . +). + 9 .  

PESO TOTAL DEL PRIMER NI*EL

&  9 .   9 .  %

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

CUADRO RESUMEN DE METRADO DE CARGAS HORIZONTALES NI *E NI*EL

PESO $#) 1$!221

PESO $T) 1$!.2

NI*EL

1#$24#

1#$.2

NI*EL

1#$24#

1#$.2

PESO

#!!$"

#!.!

!.2. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO C?LCULO DE LA 6 6K6 7=;i 760

APORTICADA ( $. (ONA2 S 1. INTERME T $. INTERME C . C92.5 C T9#5 T $. U 1. VIVIEND C_A_ R ". CON !. =63>

% + 3 9 .   ) +  3  .  C3=3 >6 766 H6 760 3 9 .  ` 3 9 % .  OK6ni3> ;3> aá=63> >6 366 a a;7;a ;a 76?a Ka>a; =6ian6 ;a >ig7i6n6 8=7;a0

9:3; 

D8n60  

V0 F76?a

Ba>a;. (0 Fa3 6 ?3na.

U0 Ca6g3a 6 ;a 6iai8n.

< 9 

C0 Fa3 6 a=;iai8n = >>=ia.



S0 P6; 6; >76;3.



& %

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

R0 C36i6n6 6 67i8n 6 76?a >>=ia.  * T0 P6>3 3a; 6 ;a 6>77a. R66=;a?an3 ;3> Ha;36> 36>3ni6n6> >6 i6n60 

< 9

. R . R .  R . 

 . 9 .  %



C?LCULO DE LA ig7i6n6 7a3 >6 =76>an ;3> á;7;3>  6>7;a3> 3K6ni3>. P ALT 76?a> 3an6> >6 a;7;an 3n ;a >ig7i6n6 8=7;a0 PI SO N

FK ! $T 7 4. "5. 1$$.1

MOME NTO DE *OLTE (35.

Entonces las fuerzas laterales del edificio son:

TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

DIAGRAMA DE
1".5# PISO # PISO 2

CORTANTE F!

##.! 41.#!

PISO 1 $.$$$

2$.$$$4$.$$$$.$$$

DIAGRAMA DE MOMENTO
135.3 31 .6 58 PISO 2 PISO #

4.4 44

A(OTEA MOMENTO FLECTOR Mi

VII. MODELAMIENTO Y CÁLCULO CON ETABS V.13.1.1 e utilizará el programa E+' para su respectivo análisis y cálculo de la envolvente de momentos. Esta es una *erramienta muy poderosa que nos acilita el traba%o en un corto tiempo. 3ara dar inicio al programa, conviene aclarar con que parámetros se está traba%ando. Estos parámetros son(

 ) :  9 

(35. 4

a

 

     9 ) >

a

 

CONCRETO ARMADO I 7.1.

PARA EL PÓRTICO PRINCIPAL

MODELAMIENTO DEL P,RTICO

S6 366 a ;a 6nii8n 6; =a6ia; 76 6n 6>6 a>3 6> 6 CONCRETO21$.

S6 366 a ;a 6nii8n 6 ;a >6i8n 6 ;a> Higa>  3;7=na>.

CONCRETO ARMADO I

CONCRETO ARMADO I

S6 ;6 a>ignan ;a> 6>6iHa> >6i3n6> 6 3;7=na> 6 2525  Higa> 6 254$

S6 6n6 6; i3 6 a33 6n ;a Ka>6. P3 ;3 g6n6a; 6; i3 6 a33 6=;6a3 6> 6; 6 6=3a=i6n3. L76g3 >6 a>igna 6; >i>6=a 6 aga =76a *D 3n>i6an3 ;a> aga> i>iK7ia> a> 3=3 ;a> aga> 66ni7;a6> 76 >6an aga> 7n7a;6> 3=3 >6 H6 6n ;a g7a.

CONCRETO ARMADO I

S6 a>ignan ;a> 3>ii3n6> 6 >3K6aga >i6n30     

LIVE0 La aga HiHa 6n >. LIVE10 La i=6a 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE20 La >6g7na 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE#0 La 66a 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE40 La 7aa 3>ii8n 6 >3K6aga.

S6 a>igna 7na n76Ha 3=Kinai8n 6 aga> HiHa> a ;a 7a; >6 ;6 ;;a=aá VIVATOTAL  n3> aá 3=3 6>7;a3 7na 6nH3;H6n6 6 ;a> =ái=a>.

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

S6 6n6 7n n76H3 a>3 6 aga> 6>áia 3 >i>=3 a ;a 7a; >6 ;6 6n3=ina BASALSISMICO 6; i3 bUA 6; 6n3 6 =a>a 6; 8i3 inia; 76 >6a ;a =ia 6 ;a ;3ngi7 3a; 3 >6 >i=cia  a>igna=3> ;a 76?a 3an6 3K6nia 6; aná;i>i> >>=i3 E-$#$ aa aa 6n6i>3 6>6iHa=6n6. 3 . ? . 9

.   

9 .  

S6 a6 5 3=Kinai3n6> 6 aga 3n>i6an3 ;a aga MUERTA aga VIVATOTAL  aga BASALSISMICO 3n ;3> >ig7i6n6> a36> 6 a=;iai8n0 COMB10 1.4MUERTA  1.!VIVATOTAL  COMB20 1.25MUERTA  1.25VIVATOTAL  1BASALSISMICO  COMB#0 1.25MUERTA  1.25VIVATOTAL - 1BASALSISMICO  COMB40 $.MUERTA  1.25BASALSISMICO  COMB50 $.MUERTA - 1.25BASALSISMICO A 6>a 3=Kinai8n 6 aga> >6 ;6 aá 6; n3=K6 6 ESTATICA  n3> aá 3=3 6>7;a3 7na 6nH3;H6n6 6 ;3> =ái=a> Ha;36>. 

S6 ana;i?a 6; =36;3 6>a H6? in;76n3 aná;i>i> iná=i3 376 >6 ;6 3;38 >i>=3. Adai=3> 7n 6>63 6 6>76>a a n76>3 i>6d3

S6 6n6 7c 36na6 6 ;a aga =76a  6 ;a aga HiHa a@a 7an6 7n >i>=3 >i6n3 1$$ aa ;a aga =76a  25 aa ;a aga HiHa. L76g3 >6 6n6 6; a>3 6 6>63 6 6>76>a a; 7a; >6 6n3=inaá SISMOe  >6 7i;i?aán ;3> a36> 36>3ni6n6> a aa a>3.

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

L76g3 >6 a6 3a 3=Kinai8n 6 aga> 3n>i6an3 6; 6>63 6 6>76>a adai3 a; 3ga=a a; 7a; >6 ;6 6n3=in8 DINAMICA  aá 3=3 6>7;a3 7na 6nH3;H6n6 6 ;3> =ái=3> Ha;36>. Ti6n6 ;a> >ig7i6n6> 3=Kinai3n6>0   

COMB10 1.4MUERTA  1.!VIVATOTAL COMB0 1.25MUERTA  1.25VIVATOTAL  1SISMOe COMB!0 $.MUERTA  1.25SISMOe

Fina;=6n6 >6 3Ki6n6n ;3> iaga=a> 76 a 3nin7ai8n >6 a7nan. 7.1.1. ENVOLVENTE DEL DIARAMA DE MOMENTOS

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

7.1.2. ENVOLVENTE DEL DIARAMA DE CORTANTES

>.9.

3'5' E# 3?5+827 E2AN6'587

E; aná;i>i> 6; 8i3 >67nai3 >6 6a;i?aá >ig7i6n3 6; =i>=3 36i=i6n3 76 aa 6; 8i3 inia;. P3 6>a a?8n a;g7n3> a>3> >6án 3=ii3> aa 6Hia 67nania  >3;3 >6 a7naán ;3> a>63> i=3an6>  =á> 6>a;an6> 6; =36;a=i6n3. S6 ;6 a>ignan ;a> 6>6iHa> >6i3n6> 6 3;7=na> 6 2525  Higa> 6 255$.

S6 a>igna 6; >i>6=a 6 aga =76a *D 3n>i6an3 ;a> aga> i>iK7ia>.

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

S6 a>ignan ;a> 3>ii3n6> 6 >3K6aga 3=3 >6 =76>a 6n ;a a7a. Si6n30      

LIVE0 La aga HiHa 6n >. LIVE10 La i=6a 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE20 La >6g7na 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE#0 La 66a 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE40 La 7aa 3>ii8n 6 >3K6aga. LIVE50 La 7ina 3>ii8n 6 >3K6aga. 7.2.1. ENVOLVENTE DEL DIARAMA DE MOMENTOS

7.2.2. ENVOLVENTE DEL DIARAMA DE CORTANTES

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

VIII. DISEÑO DE UN TRAMO DE ALIERADO UTILI
3eso del aligerado J &CC Pg. $m9 H /m J &CC Pg$m

•

3iso +erminado( J/CC Pg. $m9 H /m J /CC Pg$m

•

3eso tabiquería equivalente LregularM J /CCUg$m9 H /m J /CC Pg$m

*D 9 5$$
$2 J

9CCUg$m9 H /m J 9CC Pg$m

*L 92$$
TA J /.BLDCCM V /.> L9CCM J/CBC Pg$m TAW

J/CBC$9.DJ B/4 Pg. $igueta

CÁLCULO DE DF •

T6 J /.B LDCCM J >CC Pg$m T6WJ

>CC$9.DJ9:C Pg. $ igueta

.2. POSICIONES DE SOBRECARA

DISEÑO DE ALIGERADO QD@ U @

TRABAJO

(84 %#&'&!#0e-" 16 %#&'&!#0e-"

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

MÉTODO DE HARDY CROSS

CÁLCULO DE COEFICIENTES DE DISTRIBUCIÓN RIGIDECES, K:

Kvolad 1 K12 ==0.244 1 / 4.10 K23 = 1 / 4.90 = 0.204 1 / 2.75 = 0.364 K34 = 1 / 2.85 = 0.351 K45 =

L=0.80 L=4.10 L=4.90 L=2.75 L=2.85 Cvolad FACTOR DE DISTRIBUCIÓN FD: C12 = C23 = C34 = C45 =

TRABAJO

0.000 1.000 0.455 0.641 0.491

0.545 C21 = C320.359 = C430.509 = C54 = 1.000

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.2.1. PRIMERA POSICION DE SOBRECARA PRIMERA POSICIN DE CARGA

16 %#&'

16 %#&'

$."$ =

16 %#&' (84 %#&'(84 %#&'

4.1$ =

4.$ =

2.!5 =

2."5 =

1(35 MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO: Mvolado= M12(-)=M21(+)= M23(-)=M32(+)= M34(-)=M43(+)= M45(-)=M54(+)=

1

C MEP S()*+,

0.000 1.000 $ 5%&.'0 0.00 -133.10 0.00

133.1kg-m 582.7kg-m 560.2kg-m 262.2kg-m 189.5kg-m

2

0.55 0.55 $5%&.'0 5#0.&0

-449.60

-224.80

133.10 0.00

-807.50 134.78 0.00 -29.15

0.!5" 0.#1 0.50" $5#0.&0 &#&.&0 1%".

0.00

560.20 112.52 53.49 -24.34 -13.42 6.11 10.88 -4.95 -1.64 0.75 1.33 -0.61 -0.20 0.09 0.16 -0.07 -0.02 0.01 0.02 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

MF

$

1!!.10

$'00.&"

'00.&"

$1.&#

R C!

332.80

852.80 -138.34

852.80 138.34

686.00 58.37

686.00 -58.37

RF

!!&.%0

'1.#

""1.1

'.!'

#&'.#!

7.31 -5.93 0.90 -0.73 0.11 -0.09 0.013 -0.01 0.00 0.00

5

4

-560.20 106.98 56.26 -26.84 -12.17 21.75 3.05 -3.29 -2.47 2.66 0.37 -0.40 -0.30 0.33 0.05 -0.05 -0.04 0.04 0.01 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

262.20 191.02 18.50 -47.92 -48.42 38.84 6.10 -5.87 -4.94 4.75 0.75 -0.72 -0.60 0.58 0.09 -0.09 -0.07 0.07 0.01 -0.01 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

1.&#

&&".

0.00

572.00 -

399. 80.3

399.0 -80.38

#!".!

'".

!1%.#

67.34

189.5 35.7 94.75 -93.42 0.00 11.77 0.00 -9.53 0.00 1.44 0.00 -1.17 0.00 0.18 0.00 -0.14 0.00 0.02 0.00 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.000 $ 189.50

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

DIAGRAMA DE
B1.6 #

B.3B # 63.3 # B.38 #

$) $7)

318.6( #

33(.84 # 54.66 # 6(B.63 #

1.1 # DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR:

B44.( #7'

1.(6 #7' ((.4B #7' 133.14 #7'

$7) $) B8.43 #7' 184.84 #7' (8.B( #7' 81.3 #7'

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.2.2. SEUNDA POSICION DE SOBRECARA SEGUNDA POSICIN DE CARGA

(84 %#&'

(84 %#&'

$."$ =

4.1$ =

16 %#&' 4.$ =



(84 %#&' 2.!5 =

16 %#&' 2."5 =

1

C

MEP S()*+,

2

0.000 1.000 $%".#0 !"&.&0 0.00 -89.60 0.00

0.55 0.55 %!&.!0 $!"&.&0

- 302.60

-151 .30

89.60 0.00

-543.50 -157.40 0.00 -64.16

0.00

8 32.30 -131.40 117.72 -53.56 16.59 -7.55 20.84 -9.48 2.03 -0.92 2.55 -1.16 0.25 -0.11 0.31 -0.14 0.03 -0.01 0.04 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-9.04 -11.36 -1.11 -1.39 -0.14 -0.17 -0.017 -0.02 0.00 0.00

0.!5" 0.#1

$%!&.!0

176.50 420.37 -26.75 59.26 -89.33 74.42 -7.54 7.25 -9.47 9.11 -0.92 0.89 -1.16 1.12 -0.11 0.11 -0.14 0.14 -0.01 0.01 -0.02 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00

$#1!.'

#1!.'

$%".#0

%".#0

$'%%.!0

'%%.!0

R C!

224.00

574.00 -170.41

574.00 170.41

1019.20 35.62

1019.20 -35.62

RF

&&.00

0!.5"

'.1

105.%&

"%!.5%

0.50" 1'#.50 &%1.

-832.30 235.43 -65.70 33.19 -26.78 41.68 -3.78 4.06 -4.74 5.10 -0.46 0.50 -0.58 0.62 -0.06 0.06 -0.07 0.08 -0.01 0.01 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

MF

5

4

$

281.6 281.60 140.80 -172.33 0.00 -14.55 0.00 -18.27 0.00 -1.78 0.00 -2.24 0.00 -0.22 0.00 -0.27 0.00 -0.03 0.00 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1#1.

385.00 592. 164.61 - 56.5

5".#1

1.000

#".

0.00

592.8 -56.52

5!#.&

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

DIAGRAMA DE
145.8( #

6.3( # 5.61 # 43.5 #

$) $7) ((4.3 #

((.44 #

536.(8 # B.1 # 83.58 # DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR:

B88.34 #7' 613.B #7'

161.4B #7' 8.64 #7'

$7) $)

B5.1( #7'

(44.8 #7' 35.4 #7'

551.3( #7'

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.2.3. TERCERA POSICION DE SOBRECARA

TERCERA POSICIN DE CARGA

16 %#&'

16 %#&'

16 %#&'

$."$ =

4.1$ =

4.$ =

(84 %#&'

(84 %#&'

2.!5 =

2."5 =


1

C

MEP S()*+,

0.000 1.000 5%&.'0 $ 0.00 -133.10 0.00

2

0.55 0.55 %!&.!0

$5%&.'0

-449.60 1 33.10 0.00

-224.80 -807.50 -13.52 0.00 -64.16

%"'.%0

$5%%.&0

852.80 186.51

1019.20 63.18

1019.20 -63.18

-1.25 -0.01 -0.15 -0.002 -0.02 0.00 0.00

1!!.10

R C!

332.80

852.80 -186.51

RF

!!&.%0

###.&"

$%!&.!0

0.00

-0.11

$

0.!5" 0.#1

$%"'.%0

-10.21

10!".!1

10%&.!%

5

4

8 32.30 -11.28 117.72 -53.56 1.61 -0.73 18.74 -8.53 0.20 -0.09 2.29 -1.04 0.02 -0.01 0.28 -0.13 0.00 0.00 0.03 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.88

MF


-832.30 235.43 -5.64 3.21 -26.78 37.47 -0.37 0.39 -4.26 4.59 -0.04 0.05 -0.52 0.56 -0.01 0.01 -0.06 0.07 0.00 0.00 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

"5#.0&

0.50" 1'#.50 1%".

1.000 $

176.50 420.37

- 189.5 -6.38 189.50 -3.31 94.75 5.74 - -149.72 -77.61 0.00 66.91 -1.41 -0.73 0.00 0.70 - -16.43 -8.51 0.00 8.19 -0.17 -0.09 0.00 0.09 -2.01 -1.04 0.00 1.00 -0.02 -0.01 0.00 0.01 -0.25 -0.13 0.00 0.12 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.03 -0.02 0.00 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

5%%.&0

10'.

385.00 399. 174.68 - 37.8

55".#%

!#.

0.00

399.0 -37.83

!#1.1

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

DIAGRAMA DE
148(.38 #

666.( # 55.68 # 36.83 #

$) $7) (14.3( # 33(.84 #

361.1B #

56.4( #

143.31 #

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR:

8B.84 #7'

588.(4 #7'

133.1( #7'

14B.8( #7'

$7) $)

(8.5( #7'

(3(.1 #7' 3.3 #7' 54.( #7'

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.2.4. CUARTA POSICION DE SOBRECARA

CUARTA POSICIN DE CARGA

(84 %#&'

(84 %#&'

$."$ =

4.1$ =

16 %#&'

16 %#&'

4.$ =

2.!5 =

(84 %#&' 2."5 =


1

S()*+,

$%".#0

0.00

R C!

RF

%".#0

224.00

574.00 -166.54

0'.#

0.!5"

%!&.!0

0.50"

$%!&.!0

&#&.

-832.30 204.67 -65.70 16.94 -23.28 33.71 -1.93 2.07 -3.83 4.13 -0.24 0.25 -0.47 0.51 -0.03 0.03 -0.06 0.06 0.00 0.00 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

262. 365. 37.00 18.5 182.72 30.2 15.13 60.1 -7.70 -3.85 30.09 3.70 -15.32 -7.66 1.85 7.37 -0.94 -0.47 3.68 0.45 -1.87 -0.94 0.23 0.90 -0.12 -0.06 0.45 0.06 -0.23 -0.11 0.03 0.11 -0.01 -0.01 0.06 0.01 -0.03 -0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

''&.0

$##5.#

574.00 1019.20 166.54 21.82

1019.20 572. -21.82 184.

$!"&.&0

-302.60

$%".#0

&&.00

5

4

0.55 0.55

!"&.&0

-89.60 89.60 0.00 0.00

MF

2

0.000 1.000

C

MEP


1.000 1%".

$

$

-151.30 -543.50 832.30 -157.40 -131.40 0.00 102.33 -55.77 -46.56 8.47 -4.62 -3.85 16.85 -9.19 -7.67 1.04 -0.57 -0.47 2.06 -1.12 -0.94 0.13 -0.07 -0.06 0.25 -0.14 -0.11 0.02 -0.008 -0.01 0.03 -0.02 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

$''&.0

'0.5

101.0&

""'.!%

##5.

'5#.

$

189.5 35.7 189.50 94.75 -136.24 0.00 -7.43 0.00 -14.78 0.00 -0.91 0.00 -1.81 0.00 -0.11 0.00 -0.22 0.00 -0.01 0.00 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15%.

572.0 399. - 55.5

!%'.#

5.

0.00

399.0 -55.58

!!.

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

DIAGRAMA DE
141.4( # B56.38 # 5.58 #

4B.6 #

$) $7) ((.44 # 38B.6( # 33.( #

B4.5 # B.38 # DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR:

BB(.4 #7'

665.6 #7'

158.1 #7' 8.64 #7'

$7) $)

((.85 #7' (4.84 #7'

(4B.85 #7'

5(8.88 #7'

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.2.5. GUINTA POSICION DE SOBRECARA

FUINTA POSICIN DE CARGA

(84 %#&'

(84 %#&'

(84 %#&'

$."$ =

4.1$ =

4.$ =

16 %#&'

16 %#&'

2.!5 =

2."5 =


1

C

MEP S()*+,

2

0.000 1.000 $%".#0 !"&.&0 0.00 -89.60 0.00

0.55 0.55 5#0.&0 $!"&.&0

- 302.60

-1 51.30

89.60

-543.50

560.20

-9.10 0.00 -29.15

-7.60 53.49 -24.34 1.57

-0.85

0.00

-7.07 -0.10 -0.87 -0.01 -0.11 -0.002 -0.01 0.00 0.00 0.00

MF

$%".#0

%".#0

R C!

224.00

574.00 -122.24

RF

&&.00

TRABAJO


51.'#

5

4

0.!5" 0.#1

0.50" &#&.&0 &%1.

$5#0.&0

-560.20

262.20

106.98 -3.80 3.14 -12.17

191.02

-0.71 12.98 -5.91 0.19

25.96 -0.36 0.38 -2.95

46.35

-0.09 1.59 -0.72 0.02 -0.01 0.19 -0.09 0.00 0.00 0.02 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.18 -0.04 0.05 -0.36 0.39 -0.01 0.01 -0.04 0.05 0.00 0.00 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

5.67

$5"0.'"

5"0.'"

574.00 122.24

686.00 30.81

686.00 -30.81

#"#.&

'1#.%1

#55.1"

$!".%0

-

1.000 $

281.6

-

-9.53 281.60 -4.94 140.80 5.60 - -116.03 -60.14 0.00 -0.71 -5.90

-1.37 0.00 -11.38 0.00

-0.09 -0.72 -0.01 -0.09 0.09 0.00 -0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.17 0.00 -1.39 0.00 -0.02 0.00 -0.17 0.00 0.00 0.00 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

!".%0

&%&.

572.00 -

592. 99.0

592.8 -99.06

#&".&'

#"1.

"!.'

0.69

0.08 0.69 0.01

0.00

57.27

0.00

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

DIAGRAMA DE
B16.81 #

61.86 #

6(.(B #

51.B6 #

$) $7)

((.44 #

51.B3 # 66.( #

3.B #

655.1 #

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR:

54.B #7' 3.84 #7' (8(.31 #7'

8.64 #7'

$7) $)

35.34 #7'

(B.4B #7'

(1.3 #7' 3(6.B3 #7'

TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I .3. ENVOLVENTES

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.4. CÁLCULO DE ÁREA DE ACERO 3rimero se tiene que tener en cuenta las dimensiones de la vigueta como se muestra a continuaci!n( 40 "m

5 "m

( ( 10 "m

20 "m

CONCRETO ARMADO I

.5. ACERO DE TEMPERATURA El acero de temperatura va colocado en la losa superior de D cm colocado a manera de malla en los 9 sentidos y su cálculo se realiza con la !rmula que se muestra de la siguiente

manera(

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

6onde(    

Xst( ;rea de acero de temperatura. b( 'nc*o, se considera por metro lineal L/CC cmM. t( Espesor de la parte superior de la losa LD cmM. 3( 2uantía, está dada por la siguiente tabla(

ELEME L3>a 3n Kaa> 6 14f L3>a 3n Kaa> 37gaa> 3n   42$$ L3>a 3n Kaa> 37gaa> 3n   42$$

P $.$ $.$ $.$

Asando ierro de /$BY y reemplazando en la !rmula, se tiene(

h /9 .     h /9 . 

#uego el espaciado será(

9

.  .   9 .  

Entonces inalmente se tiene(

F f  .  

.!. VERIHICACION DE ENSANC;ES POR MOMENTOS

e compara el momento máHimo de la envolvente, con el momento obtenido con la siguiente !rmula( 5eemplazando valores, se obtiene(

@ AB 9 $.$  $."5  21$  4$  5  )1" X 52+ @ AB 94"$.15 CD X E

El momento máHimo es de(

@ A 9 "!."$ CD X E 2omparando valores(

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC @ AB j @ A

4"$.15 CDXEj"!."$CDXE(GH IJ KGLGMIKL + POR CORTES

e comparará u con c para lo cual previamente se calcularán estos valores.

. < '9 .  X   '9 <  . 

El corte que soporta el concreto se calcula con la siguiente !rmula(

5eemplazando valores se tiene(

<  9 .  .   8     9 <  .

2omparando valores(

<  j < ' .  j .  ) NO PQ RN;N3PR;+ No *ay necesidad de utilizar doble vigueta.

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

.7. ARMADO DE LA LOSA ALIERADA

I. DISEÑO DE UN TRAMO DE ESCALERA El plano de la vivienda propone la siguiente escalera(

,/- 9   3-  ,+,/- 9   ) :  9 S 

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC 9 > 9 S7 ) ;73 9 S7  /- ,,,.- 9 S7  9 

9.



"

9.



"

CÁLCULO DEL ESPESOR +1 3ara este cálculo se usará la siguiente !rmula(

MT B B 1 9 2  3> / T25 3> / 9 9 9 $."11 8MT2  T21"2  252

1"1! B 1 9 $."11 9 2. E k #$ E 2 METRADO DE CARAS #osa de descanso T6 J C./>H/H9BCC V /CCUg$m9H/m T6 J DC:Pg$m T# J 9CCPg$m9H/m J 9CCPg$m

.  )+ 9  .   &'9. )+   #osa inclinada

T6 J C.&CH/H9BCC V /CCUg$m9H/m T6 J :9CPg$m

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

T# J 9CCPg$m9H/m J 9CCPg$m

.  )+ 9  .   &'9. )+   #uego se *alla la carga equivalente

..  .. . . 

&'9

97 .

2;#2A#7 6E 171EN+7

  .9 .   .X  ?  9  U'   9    .9 .   .X  ?  9  U'   9        9   ) + 9. )  ' ?  U  



 . .  +9 . X    

  .9 .  . X  ?  9  U'   9    .9 .  . X  ?  9  U'   9  CÁLCULO DEL ACERO PRINCIPAL

? V 9  S X  3ara( a J /.CC cm

 / 9

? , .   >)  , 9

.  9 (. X ,7W.     (X .+

 /  ) > .    9    .  :) .  

9 .  

9 .  

3ara( a J C.&> cm

 / 9

? , .   >) 

9

.  9 .     (X .+ (. X ,7W

 /  ) > .    9    .   .  :)

9 .  

9 .  

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

COMPROBANDO CON EL ACERO MÍNIMO

.

9



  

9

.      

/ 9  .    

Esto indica que se debe tomar &.49 cm9 y no /.D4 cm9 Asando( Z &$:R

.   9 .    9 .   " 4  l 7f   " 4 ACERO DE TEMPERATURA egOn la tabla que se mostr! anteriormente, la cuantía Q3R para losas con barras corrugadas con

y J B9CC Ug$cm9 es( 3 J C.CC/:

  /9    9.    /9 .    Asando( Z &$:R

.   9 .    9 .   " 4  l 7f   " 4

TRABAJO

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

ARMADO DE LA ESCALERA

. DISEÑO DE VIA PRINCIPAL DEL PRIMER PISO El modelamiento en el programa E+' nos permite conocer el momento máHimo en la viga principal del primer piso.

K  9  m M7   

25 = 4$ = 4 = # = 4 = $."2Tn-= 42$$
SE VERIHICA SI SE REGUIERE ACERO EN COMPRESIÓN 3máH J C.C/4 L+ablaM

TRABAJO

'smáH J C.C/4 H 9D H &4 J /B.BC cm9

Página

TRABAJO

Página

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC 14.40 x420

a

0.85 x210

=

13.55cm

a

=

M] $.14.4$42$$)# ] 1#.55+ 7 2 M ut

15.91Tn

=

−

j.  NO;R=R]:^R=R h[/ CALCULO DEL ÁREA DE ACERO 's/ J 'smáH J /B.B cm9 3ara el acero en compresi!n se aplica 'cero mínimo(

A> =in $.! 21$ 25# 42$$ 'Ws J 9./> cm9 7bteni0ndose así el siguiente resultado(

As- @ As1 @ As @ (.1B

3 1 4=

1 l #4mm #2=

4$=

# l 1mm 4= 25 =

C;EGUEO DE HALLA SUB ARMADA Xo /9 .)

, X Y . + ,

1#.55 X $."5 p 4 Z[\ 9 $.$$# ) + 1#.55 Zo\ 9 $.$$225 Xo /  X >

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

$.$$225 $.$$21  R 3R=O _:QR .  X o 9 h / X h: /     p . 14.4 X  T 25 p



$.$1#$.$1$ _ ;:a=?b

I. DISEÑO DE VIA SECUNDARIA DEL PRIMER PISO E; =36;a=i6n3 6n 6; 3ga=a ETABS n3> 6=i6 3n36 6; =3=6n3 =ái=3 6n ;a Higa >67naia 6; i=6 i>3.

K9 9 9 9 m9 M7   

25 = 5$ = 4 = 4 = 4 = 1.$1 Tn-= 42$$
SE *ERI=á 9 $.$1  25  4 9 1".4$ =2 

18.40 x4200 0.85 x210 x25

a

=

a M

17.32cm

=

0.9 x18.40 x4200(46

=

17.32 −

2

ut

M ut

25.97Tn

=

  j . 

CALCULO DEL ?REA DE ACERO

−

m

NO ;R =R]:^R=R h[/

)

A>1 9 A>=á 9 1".4$ =2 Paa 6; a63 6n 3=6>i8n >6 a;ia A63 =ni=30

CONCRETO ARMADO I As min

0.7 =

FIC - UNSAAC

210 x25 x46

4200

Am> 9 2.!" =2 OK6nicn3>6 OK6nicn3>6 a> 6; >ig7i6n6 6>7;a30 As- @ As1 @

 J 1 J

As @ (.B8

4=

1 l #4mm 42=

5$=

4 l 1mm 4= 25 =

CHEFUEO DE
Z

\

X Y . , + .  ) ,

1!.#2 X $."5 p 4 + 1!.#2

9 $.$$# )

Zo\ 9 $.$$241 Xo / / 

X >

$.$$241 $.$$21 $.$$21  R 3R=O _:QR  X o

9

h /

X h: /  p .



 . 

1".4$ X 2.!" 25 p 4  $. $ .!cT`

$.$1#$.$1$ _ ;:a=?b

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC

II. DISEÑ DISEÑO O POR CORTE CORTE ESPACIAMIENTO DE ESTRIBOS  VIA PRINCIPAL E; =36;a=i6n3 6n 6; 3ga=a ETABS n3> 6=i6 3n36 6; 36 =ái=3 6n ;a Higa inia; 6; i=6 i>3. 4=

1 l #4mm #2=

4$=

# l 1mm 4= 25 =

K9 9 9 9 m9 V7=  9  

25 = 4$ = 4 = # = 4 = 12.52 Tn 42$$ 21$

S6 366 a a;7;a 6; 3an6 @;i=3 ZV7[ a 7na i>ania Z[ aa 6;;3 >6 aá 7n =6a3 6 ;a Higa. C?LCULO DE D Paa 6;;3 >6 3n>i6aá 6; an3 iK7ai3 a;7;a3 6n 6; 6>6n6 in3=6 aa ;a Higa inia;0 A 9 #."25 = P.P. .P. VIGA VIG A 9 $.25$.4$ $ .25$.4$24$$ 24$$ 9 24$.$$
*7 9 1.4*D  1.!*L *7 9 1.42#4#.!5  1.!!5 9 45"1.!5 6á ig7a; a0

CONCRETO ARMADO I V7 9 12.52 $.#)4.5"+ V7 9 1$."! Tn. La =ái=a 76?a 3an6 76 766 >33a 7na Higa 3n 7na >6i8n aa 6>0 V=a 9 r 2.121$ K )l9$."5+ V=a 9 $."52.121$ 25#. V=a 92#.2" Tn.j 1$."! Tn. s 3t u C?LCULO DE *2 S6 366 a a;7;a 6; 36 76 aK>3K6 6; 3n630 V 9 l $.5# K V 9 $."5$.5#21$ 25#. V 9 5."" Tn. CALCULO DEL CORTE REMANENTE V> 9 V7 -V V> 9 1$."! v 5."" V> 9 4. Tn ESPACIAMIENTO POR <RMULA ; 9

/ d  )>  .
U>an3 \ #"[ ; 9

.   .     

9 .  

S@342' ") ESPACIAMIENTO POR M?=IMOS V 9 r 1.121$ K e 9 $."5  1.1  21$  25  # 9 12.1 fg

12.1 j 4. ] S=á 9 2 9 1".$ =

CONCRETO ARMADO I

FIC - UNSAAC S':@152'

) ESPACIAMIENTO POR SISMO EDI 24x2.54x#" #$= So@14 2'

 w 1$ 15."" 22."

EL ESTRI;AMIENTO 6 3Ki6n6 ;a >ig7i6n6 i>iK7i8n 6 6>iK3>. 1 V 3&8J W 52' 8 V 3&8J W 142' [ III. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES





 

#a ediicaci!n consta de columnas de 9DHBC y no de 9DH9D como se prediseñ! en este traba%o. Esto altera los momentos de inercia de estos elementos lo cual no es recomendable. Ana columna cuadrada tiene me%or comportamiento ante acciones sísmicas por su simetría y conservaci!n del momento de inercia en ambas direcciones. #a ubicaci!n de la escalera es adecuada ya que no corta ningOn e%e de vigas y además no genera ningOn desase de columnas entre dos elementos del mismo e%e. e pudo notar que el espesor de la losa de la escalera no es la adecuada ya que t J />cm no se encuentra dentro del rango de #$9D [ #$&C. En el plano se vio la presencia de un volado de C.:C m el cual se encuentra dentro del rango de #$&, siendo # la longitud de la luz pr!Hima al volado. El análisis de la losa aligerada se *izo considerando este volado pero aplicándole la carga del tramo adyacente. Este mismo criterio se utiliz! para el modelamiento con el programa E+' .=.4.

Trabajo-Final-de-Concreto-Armado-I (1).docx

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