EJEMPLO DE DISEÑO DE ALCANTARILLAS DE UN PROYECTO
5.1. 5.1. ALCANTA ALCANTARILLA RILLAS S 5.1. 5.1.1. 1. Fund Fundam amen ento tos. s. T!o " u#$a$%n El tipo de alcantarill alcantarilla a deberá de ser elegido en cada caso teniendo teniendo en cuenta
el caudal a eliminarse, la naturaleza, la pendiente del cauce y el costo en relación con la disponibilidad de los materiales. La cantidad y la ubicación serán fijadas para garantizar garantizar el drenaje, drenaje, evitando la acumulación acumulación excesiva de agua aguas. s. Ademá demás, s, en los los punt puntos os bajo bajoss del del perf perfilil debe debe proy proyec ecta tars rse e una una alcantarilla de alivio, salvo solución alternativa. Dmensones m&nmas La dimensión mínima interna de las alcantarillas deberá ser la ue permite su
limpieza y conservación. !ara el caso de las alcantarillas de paso, es deseable ue la dimensión mínima de la alcantarilla alcantarilla sea por lo menos ".## m. !ara las alcantarillas de alivio pueden ser aceptables diámetros no menores a #.$# m., pero lo más com%n es usar un diámetro mínimo de #.&# m en el caso de tubos y anc'o, alto #.&# m en el caso rectangular. Cond$ones de F'u(o (ásicamente existen dos condiciones de flujo en alcantarillas ue dependen de las las condi condici cion ones es tant tanto o aguas aguas arri arriba ba como como aguas aguas abaj abajo, o, los los condu conduct ctos os pueden fluir llenos o parcialmente llenos, claro ue el primero es una condición muy rara ya ue generalmente aunue sea una mínima parte del conducto fluye parcialmente llena.
)lujo lleno. *ambi+n llamado flujo a presión es generado por un aumento de la presión en el conducto el cual sucede por niveles muy altos del agua en inmediaciones aguas arriba. En este tipo de flujo el conducto de la alcantarilla fluye lleno en toda su longitud, puede presentarse o no cabeza elevada de agua a la salida. )lujo parcialmente lleno -uperficie libre/. !ara esta condición de flujo existen tres tipos de regímenes de flujo crítico, subcrítico y supercrítico. El tipo de r+gimen se determina mediante la evaluación del n%mero de )roude. Estas situaciones se muestran continuación.
|
!71)58363A3 076*60A -dc/
0A(E2A 3E A45A A LA E8*7A3A 5!E7)606E 3EL A45A
)L591 5(076*601 )r : " ;elocidades bajas
0A(E2A 3E A45A A LA AL63A
)L591 5!E7076*601 )r < " ;elocidades altas
E00618 3E 018*71L )r = "
Cont)o' de Ent)ada " Sa'da
0ontrol a la entrada. 1curre cuando el conducto de la alcantarilla es capaz de conducir conducir más flujo flujo del ue puede aceptar la entrada. entrada. La profundidad profundidad crítica crítica se da muy cerca de la entrada, y el r+gimen de flujo inmediatamente aguas abajo es supercrítico. Las características 'idráulicas aguas abajo de la sección de control no afectan la capacidad de la alcantarilla. in embargo la cabeza a la entrada y la geometría de la entrada son los mayores controles de flujo. 0ontrol a la salida. e da cuando la alcantarilla no es capaz de conducir el flujo ue puede aceptar la entrada. La sección de control para el flujo de control a la salida en una alcantarilla puede estar ubicada a la salida del conducto o en un punto aguas abajo de +sta. En conductos de alcantarillas con estas condiciones se presenta tanto el flujo subcrítico como el flujo a presión. A continuación se muestra las condiciones de flujo para control a la entrada.
5!E7)606E 3EL A45A
5!E7)606E 3EL A45A
(1>(E1 ?@
(1>(E1 ?@
B B
(. E8*7A3A 81 5>E7463A
A. AL63A 81 81 5>E7463A
AL63A 5>E7463A
5!E7)606E 3EL A45A
5!E7)606E 3EL A45A
(1>(E1 ?@
B
(1>(E1 ?@
B
3. AL63A E8*7A3A 5>E7463A 0. E8*7A3A 5>E7463A
Los factores ue afectan los controles en una alcantarilla sonC
5.1.*. 5.1.*. Dse+o ,d)-u'$o ,d)-u'$o de 'a a'$anta)' a'$anta)''a 'a
Ecuación 7acional >+todo desarrollado en el aDo de "F, pero por su sencillez todavía se sigue utilizando. Bipóte Bipótesis sis fundam fundament entalC alC una lluvia lluvia consta constante nte y unifor uniforme me ue cae sobre sobre la cuenca de estudio, producirá un gasto de descarga el cual alcanza su valor máximo cuando todos los puntos de la cuenca está contribuyendo al mismo tiempo en el punto de diseDo. En la siguiente figura se muestra la 'ipótesis básica de la fórmula racional.
La 'ipótesis se satisface para un lapso de tiempo, denominado tiempo de concentración tc, definido como el tiempo ue tarda el agua en fluir desde el punto más alejado de la cuenca 'asta el punto de aforo o de estudio. El gasto pico o máximo se define con la expresiónC G = #.?HI0I6IA 3onde G es el gasto máximo, en mJKs 0 es el coeficient coeficiente e de escurrimient escurrimiento o i es la intensidad media de la lluvia para una duración igual al tiempo de concentración de la cuenca, en mmK' y A es el área de la cuenca drenada, en m?. 7esultando los siguientes gastos máximosC ALCANTARILLA
PRORESI/A
Cauda' M-0mo m23s4
AL0. 8M #" AL0. 8M #? AL0. 8M #J AL0. 8M #$ AL0. 8M #O AL0. 8M #&
#NJ#? #NH?# "N"#O ?N#OO ?N$H& JN$
#.#&& ?.?#? ".?&H ".$& ?.OO ".?FH
D-met)o de Tu#e)&a Alcantarilla sin carga
La teo)&a de' es$u))mento $)&t$o demuest demuestra ra ue cuando cuando el agua agua escurre por un tubo con salida salida libre y pendiente pendiente suficiente suficiente para no producir producir remanso en el gasto gasto ue puede darle al tubo está limitado limitado por la cantidad de agua ue puede entrar al tubo y es por lo tanto independiente en cierta forma, de la pendiente del tubo. Así mismo, considera ue la carga total de una corriente se transforma en otras dosC 5na carga o energía potencial ue depende de la profundidad critica de las secciones construidas y la carga o energía cin+tica representada por la carga de la velocidad, la ue produce la velocidad crítica. ".P La carga o profundidad crítica es los ?KJ de la profundidad original ?.P ?.P La carg carga a de velo veloci cida dad d Bv= Bv="KJ "KJ de esa esa prof profun undi dida dad d en cana canale less rectangulares La velocidad crítica es calculada a partir de la ecuación de carga de velocidad Hv
v =
2
2 g
0omo la caída o carga representa parte de la profundidad, la parte restante y el área puede calcularse fácilmente, luego con estos datos determinar descarga total o critica. Cálculo Diámetro de tubería
La carga ue produce la velocidad crítica es igual a 6.2112D, en la ue 3 es el diámetro del tubo en metros. La Ecuación es válida solo cuando la superficie del agua en la represa coincide con la parte superior del tubo y, cuando tiene una pendiente tal ue no produce remanso debido a la fricción. 3e la ecuaciónC
Cálculo del área en la sección critica
La profundidad de la sección críticaC -"P#.J""J/ -"P#.J""J/ x 3 = #.&HH 3 0on esta profundidad calculamos el área y con la velocidad crítica conocida se determina la descarga
3e esta ecuación se calcula los diámetros del tubo, si se conoce el gastoC
ALCANTARIL LA ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC.
N° N° N° N° N° N°
01 02 03 04 05 06
Diámetr Q en PROGRESI Alcantaril VA calc!la" la (m3/s) (#!l$) 0+302 #.#&& ""Q 0+720 ?.?#? $& Q 1+105 ".?&H JH Q 2+055 ".$& $J Q 2+476 ?.OO $F Q 3+848 ".?FH JH Q
Diámetr a"#ta" (#!l$) Ø 24“ Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“ 2 Ø 48 “ Ø 48“
Verifcación de diámetros de alcantarillas Capacidad máxima de las alcana!illas se"#n el diáme!$ en p%l"adas& ' (24)*0.41 m 3,s
' (36)*1.14 m 3,s ' (48)*2.344 m3,s
Q en ALCANTARI PROGRESI Alcantarill LLA VA a (m3/s) ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC.
N° N° N° N° N° N°
01 02 03 04 05 06
0+302 0+720 1+105 2+055 2+476 3+848
#.#&& ?.?#? ".?&H ".$& ?.OO ".?FH
Diámetr a"#ta" (#!l$)
Q entra"a (m3/s)
Cn"ici% n "e "ise&
Ø 24“ Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“ 2 Ø 48 “ Ø 48“
0.410 2.344 2.344 2.344 4.688 2.344
-%ciene /ns%cien -%ciene -%ciene -%ciene -%ciene
Diámetr a"#ta" (#!l$)
Q Cn"ici%n entra"a "e "ise& (m3/s)
Segunda verifcación:
Q en ALCANTARIL PROGRESIV Alcantarilla LA A (m3/s) ALC. N° 01 0+302 #.#&& ALC. N° 02 0+720 ?.?#? ALC. N° 03 1+105 ".?&H ALC. N° 04 2+055 ".$& ALC. N° 05 2+476 ?.OO ALC. N° 06 3+848 ".?FH
Ø 24“ 2 Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“ 2 Ø 48 “ Ø 48“
0.410 4.688 2.344 2.344 4.688 2.344
-%ciene -%ciene -%ciene -%ciene -%ciene -%ciene
Cálculo de la Pendiente
0onocida 0onocida el área 'idráulica 'idráulica de la alcantarilla, alcantarilla, se calculará calculará la pendiente pendiente necesaria para permitir ue el agua pase por la sección sin ue se produzca el remanso. e utilizara la formula de >anning por ser una sección ue toma en cuenta la fricción del agua contra el tubo.
3espejando C
3ondeC n= #.?" -rugosidad para tubos corrugados/
3ondeC 7 = 7adio Bidráulico. A' = Rrea Bidráulica. !m = !erímetro >ojado
7 = #.?FO 3
LuegoC
Las pendientes para las alcantarillas diseDadas son las siguientesC ALCA AL CANT NTA ARI RILL LLA A
PRO PR ORE RESI SI/ /A
AL0. 8M #" AL0. 8M #? AL0. 8M #J AL0. 8M #$ AL0. 8M #O AL0. 8M #&
#NJ#? #NH?# "N"#O ?N#OO ?N$H& JN$
D-met)o !u'74 S ?$T ? S $ T S $ T S $ T ? S $ T S $ T
Pendente Ca'$u'ada S89 "." "." "." "." "." "."
Pendente Re$omendada S89 ?.## ?.## ?.## ?.## ?.## ?.##
Rasante de fondo en las alcantarillas
La rasante ue se le da al fondo de la alcantarilla, siempre se 'ace lo suficiente baja para drenar todo el agua superficial del terreno adyacente aguas arriba y aun más si la cota de salida lo permite
5.1.2. 5.1.2. Dse+o est)u$t est)u$tu)a' u)a' de de 'a a'$anta) a'$anta)''a ''a Diseño estructural de Tubería Tubería Minimultiplate (TMC)
Los conductos de acero corrugado, reconocidos desde 'ace muc'o tiempo por su destacada resistencia estructural sobre las cargas subterráneas más pesadas, se conocen a'ora como resultado de una compleja combinación, de la interacción entre el suelo y el acero La interacción del suelo y el acero implica ue el conducto flexible de acero act%a con el relleno de material seleccionado ue lo rodea para soportar las cargas 7ecientes investigaciones 'an demostrado ue la estructura subterránea ideal funcionara de manera ue toda la carga act%e sobre el suelo ue lo rodea y cubre Las estructuras de acero corrugado se aproximan a esta condición ideal. P)o$edmento de dse+o est)u$tu)a' a se7u)
".P 3eterminación de la densidad del material para relleno ue se necesita o se espera obtener. ?.P Aplicación del coeficiente de carga correspondiente a la carga total para establecer la presión ue actuara sobre el acero. J.P 3eterminación del esfuerzo compresivo aceptable para el diámetro de la tubería, la corrugación y la densidad del suelo. $.P 0alculo de la compresión en la pared de la tubería. O.P 3eterminación del espesor necesario. &.P ;erificación de la rigidez mínima del manipuleo. H.P 3e acuerdo a las consideraciones consideraciones anteriores anteriores procedemos procedemos a la verificación verificación de la alcantarilla >inimultiplate -*>0/, ue se utilizara en el proyecto. Dse+o Est)u$tu)a'
A.P 3eterminación de las 0argas ". 0argas ;ivas Estas cargas son causadas por el transito vial en movimiento. !ara este caso se tiene un ve'ículo *ípico de 0arga BP?#, actuando en una área de #.F# m x " m, para diferentes diferentes alturas de cobertura de relleno, relleno, se puede observar ue esta influencia disminuye conforme se aumenta la cobertura de relleno.
Alt!ra "e C'ert!ra "e Rellen (m)
Car$a Via ($/m*)
Alt!ra "e C'ert!ra "e Rellen (m)
Car$a Via ($/m*)
0.30 0.60 0.0 1.20
8788 433 22 153
1.50 1.80 2.10 2.40
1221 76 854 488
!ara alturas superiores, se omitirá la carga viva, debi+ndose diseDar en base a la carga muerta. 1. Ca)7 Ca)7as as Mue) Mue)ta tas s
Es el principal parámetro ue interviene en el diseDo de las alcantarillas *>0 y esta dado por la presión presión ue ejerce la cobertura de relleno sobre la corona de la alcantarilla. e supone ue el peso del terrapl+n es distribuido en un anc'o de #.F" m determinándose el peso especifico lineal en "F?? UgKm J La altura de cobertura mínima recomendada es de #.J# m, esta altura se considera desde la corona de la tubería 'asta el nivel de sub rasante. 0on respecto a la cobertura máxima ue soporta la alcantarilla se puede observa en el siguiente cuadroC DIA+ETRO DIA+ETR O 0.60 0.0 1.20 1.50 1.80
(m* (m* (m* (m* (m*
24 36 48 60 70
ALT,RA AL T,RA DE CO-ERT,RA +INI+A (m)
ALT,RA DE CO-ERT,RA +A.I+A (m)
0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
17.80 16.40 15.0 15.80 14.80
La presión unitaria del terrapl+n está dada porC 0m = p x ' 3onde 0m es presión del peso en UgKm ?, p es la unidad de peso del suelo dado en UgKm J, generalmente p="F?? UgKm J y ' es la altura del relleno sobre la tubería (.P )ado de $om!a$ta$%n de' Re''eno e debe colocar como relleno, un material ue nos garantice un grado de compactación igual o mayor al O@ del !roctor Estándar. e 'a establecido la compactación por el >+todo del !roctor Estandar debido a ue ue el tipo tipo ue ue se util utiliz iza a para para esta esta acti activi vida dad d de acue acuerd rdo o al grad grado o de
compactación, actuara sobre el acero de la tubería un determinado porcentaje de la carga total -U/. !ara el grado de compactación de O@ corresponde un U=#.& 0.: P)es%n de Dse+o En la determinación de la presión de diseDo, se presentan dos casosC ".P ".P 0uan 0uando do la altu altura ra de rell rellen eno o es igua iguall o may mayor ue ue el diám diámet etro ro de la estructura B:3 !p = -0> N 0;/ ?.P 0uando la altura de relleno es menor ue el diámetro de la estructura B<3 !p = 0> N 0; 3ondeC !p = !resión de 3iseDo -UgKm?/ = 0oeficiente de carga 0> = 0arga >uerta -UgKm?/ 0; = 0arga ;iva -UgKm?/ 3.: Com!)es%n Anu'a) Es el empuje compresivo sobre la pared del conducto. La compresión anular es una carga axial ue act%a tangencialmente sobre la pared del conducto. 0 = !p I 3K? 3ondeC 0 = 0ompresión anular !p = !resión de diseDo -UgKm ?/ 3 = 3iámetro del 0onducto -m/ E.P Esfuerzo de !ared !a red AdmisibleC El acero de las alcantarillas metálicas tienen un límite de fluencia mínima de ?J?# UgKcm? En base a este parámetro se puede obtener el esfuerzo compresivo máximo -fb/ para los siguientes casosC 0aso 8V #" 0uando 3Kr < ?F$
fb = fv = ?J?# UgKcm ? 0aso 8V #? 0uando ?F$ < 3Kr < O## fb = ?"?.J" P #.##OH-3K?/ ? 0aso 8V #J 0uando 3Kr : O## fb = J$H K -3Kr/ ? 3ondeC fb = Esfuerzo 0ompresivo máximo -gKm ?/ 3 = 3iámetro de la tubería -cm/ r = 7adio de giro de la corrugación -cm/ de acero corrugado &mm x "Jmm, seg%n la siguiente tabla
Es#esr en mm
rea "e Secci%n cm*/m
Ra"i "e Gir cm
1.5
16.20
0.436
2.0
21.60
0.438
2.5
27.00
0.442
3.0
32.50
0.446
4.0
43.30
0.455
El esfuerzo de diseDo se toma un coeficiente de seguridad de ?, y así se tieneC fcP fbK? ).P ).P Espesor de la !ared !ara determinar el espesor de la pared, calculamos previamente el área de la paredC A=0Kfc 4. 7igidez al >anipuleoC 2
C f
D EI
=
0)máx. = #.?$? cmKg 3ondeC 0) = 0oeficiente de )lexibilidad en cmKg 3 = 3iámetro en cm E = >odulo de elasticidad en UgKcm ? 6 = momento de inercia en cm $Kcm
Es#esr en mm
rea "e Secci%n
+ment "e Inercia
1.5
16.20
0.03076
2.0
21.60
0.04156
2.5
27.00
0.05276
3.0
32.50
0.06444
4.0
43.30
0.0857
DESARROLLO DE LA +ETODOLGIA DE DISE1O
".P 5bicación de AlcantarillaC
!rogresiva Um ##NH?#
?.P 3iámetro de la *ubería -m/C
".?#
J.P Altura de 0obertura de 7elleno -m/C
#.F#
0álculo de la carga vivaC eg%n cuadro tenemos ue para una altura de relleno de #.F#m, la carga viva es de ?,F?F.##UgKcm ?
0álculo de la carga muertaC
*enemos ue TpQ es igual a "F?? UgKm J y la altura de relleno de #.F#m, por lo ue la carga muerta es deC 0> = "F?? UgKm JI#.F#m ="H?F.# UgKcm ?
0álculo de la presión de diseDo 'r = #.F# < S=".?# -$W/, entoncesC !p = 0> N 0; ∴
!p = ?,F?F.## UgKm ? N "H?F.# UgKm ?
!p = $&O.# UgKm ?
0álculo de la 0ompresión anularC C = P P ×
∅
2
C =4658.80
Kg m
2
×
1.20 m 2
0 = ?HFO.? UgKm
0álculo del Esfuerzo de !ared AdmisibleC 5tilizaremos planc'as minimulitplate cuya corrugación sea de & mm x "J mm y un espesor mínimo comercial de ?.Omm y su radio de giro es r = #.$$? cm ∅
r
=
120 0.442
=271.49
?H".$F< ?F$ ∴
fb = fv = ?,J?# UgKcm ?
Esfuerzo de diseDoC f c =
f b 2
=
2320 kg / cm 2
fc = ""&# UgKcm ?
Espesor de !aredC
2
A =
C 2795.28 Kg / m = f c 1160 Kg / cm2
A = ?.$" cm?Km 3e acuerdo al manual de A7>01 P !er%, obtenemos los siguientes datosC ue la tubería de #.& mm de espesor con corrugación de & mm x "J mm tiene una área de ."F cm?Km pero el espesor mínimo comercial de la tubería de S=".?# m es de ?.O# mm. !or lo *anto *anto se recomienda r ecomienda usarC Alcantarilla >inimultiplate >!P& -*>0/ circular S=".?# m, e=?.O# mm con corrugación de &mm x "Jmm.
7igidez al >anipuleoC E = ?.""EN#& UgKcm ? 6 = #.#O?H& cm $Kcm 2
C f
D EI
=
2
120 =
2.11 E
06
× 0.05276
0f = #."?FJO cmKg ∴
#."?FJO cmKg < #.?$? cmKg cumple, por lo ue la corrugación & mm
x "J mm está bien. Longitud de las Alcantarillas La longitud de las Alcantaril Alcantarillas las depende del anc'o de la calzada, -teniendo -teniendo como concepto básico ue las planc'as minimultiplate >!P& tiene una longitud de #." m/, de la altura del terrapl+n, del talud mismo, de la pendiente de la alcantarilla, del desviaje de la relación al camino además depende del tipo de accesorios utilizados en los extremos ya sean muros o cabezales rectos o con aleros.
!ara poder ver el diseDo definitivo de las alcantarillas a proyectarse se tendrá en cuenta el siguiente cuadro recomendado por la fic'a t+cnicaC elaborado por las empresas iderperu, y !roductos A7>01 Diámetr (m)
rea (m*)
0.60 0.0 1.20 1.50 1.80
0.28 0.64 1.13 1.77 2.54
Es#es r (mm) 1.50 2.00 2.50 3.00 3.30
Pes ($/m) 31.22 5.3 2.6 143.06 17.78
Alt!ra "e +2nima "e C'ert!ra (m) 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
Alt!ra máima "e C'ert!ra (m) 17.8 16.4 15. 15.8 14.8
%ene& ica cnica ela9$!ad$ p$! -ide!pe!% A:;C<
Agujeros en las Alcantarillas Alcantarillas Las dimensiones y distribución de los agujeros en las láminas deben cumplir con lo siguienteC a/ 3imensiónC 3imensiónC Los agujeros agujeros para para las uniones longitu longitudinal dinales es seg%n el perfil perfil pueden ser ovalados o circulares para alcantarillas >!P& y circulares para alcantarillas >!P"O? cumpliendo con los siguientes diámetrosC
L$s a"%=e!$s pa!a las %ni$nes ci!c%n>e!enciales de9en se! $?alad$s pa!a ;@68 ci!c%la!es pa!a ;@152 c%mpliend$ c$n l$s si"%ienes diáme!$s&
*oleranciaC *oleranciaC la tolerancia para las dimensiones de los agujeros a gujeros de las uniones longitudinales y circunferenciales deberán ser de ± "mm tanto para los agujeros circulares como para los agujeros ovalados. b/ 3istri 3istribuc bución ión de de los los agujer agujerosC osC 5niones circunferencialesC la longitud del arco debe estar comprendida entre J"$mm y $#mm para >!P& y para >!P"O? deberá tener máximo ?O#mm de arco 5niones longitudinalesC los agujeros para láminas con un numero menos o igual a "$torn "$tornill illosK osKm m -$.O -$.O tornil tornillosK losKpie pie// por cada cada costur costura a longit longitudi udinal nal deben deben estar estar distribuidos en una sola fila, los agujeros deben ser ovalados y deben estar distribuidos de la siguiente maneraC
!ara láminas con un n%mero mayor a "$.H& *ornillosKm *ornillosKm -$.O tornillosKpie/ deben estar distribuidos en dos filas en forma alternadas -en zigzag/, cuyas medidas se deben realizar al centro del agujero, de acuerdo al siguiente cuadroC
Distancia (mm) Bel 9$!de a la p!ime!a la& ;@68 25 ;p152 35 Be la se"%nda a la p!ime!a la& ;@68 40 ;p152 50 Espaciamiento en las Alcantarillas m%ltiples !ara !ara la ins instal talaci ación de ? ó más estr estruc uctu tura ras, s, se debe deberá rá dej dejar un adec adecua uado do espaciamiento ue permita una correcta compactación. ;er cuadroC
Es#aciamient +2nim entre t!'er2as +4lti#les Ds!%c%!a
Biáme!$
Dspaciamien$ mEnim$
Fasa 60 cm Be 60 cm a 180 cm Be 180 cm a más Diámetro
en!e %9e!Eas “Ds 0.30 cm G diáme!$ 0 cm
Es
:es%men de c%ad!$ de Alcana!illas&
ALCANTARIL PROGRESI LA VA ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC. ALC.
N° N° N° N° N° N° N° N° N° N° N° N° N°
01 02 03 04 05 06 07 08 0 10 11 12 13
0+302 0+720 1+105 2+055 2+476 3+848 3+82 4+33 4+50 6+211 6+674 6+736 6+78
Diámetr (#!l$)
Es#esr (mm)
Pen"iente S5 6
Ø 24“ 2 Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“ 2 Ø 48 “ Ø 48“ 2 Ø 48“ Ø 48“ Ø 36“ 2 Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“ Ø 48“
2.00 2.00 2.00 2.00 2.50 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00
2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00
2.50 2.00 2.00
