SKETSA PENULANGAN LANTAI TEPI
16 - 200
.
10 - 200
16 -
200
10 -
200
3 cm
3 cm
2 cm
f 19 f 19 -
200 200
3 cm
f 16 f 19 -
200 200
3 cm SKETSA PENULANGAN LANTAI TENGAH
PERENCANAAN PELABUHAN
I
II
m c 5 7
II I
Penulangan Balok
7 f
32
2 f
32
20 cm
f 19 f 19 -
200 200
3 cm
f 16 f 19 -
200 200
3 cm SKETSA PENULANGAN LANTAI TENGAH
PERENCANAAN PELABUHAN
I
II
m c 5 7
II I
Penulangan Balok
7 f
2 f
32
32
20 cm
4
f 12
2
f
32
45 c m
45 c m
Pot. I-I
Pot. II-II
4
f 12
7
f
75 cm
32
CHARLES PS. / D 111 99 065
PERENCANAAN PELABUHAN
f 19 f 19 -
200 200
3 cm
f 16 f 19 -
200 200
3 cm SKETSA PENULANGAN LANTAI TENGAH
PERENCANAAN PELABUHAN
I
II
m c 5 7
II I
Penulangan Balok
7 f
2 f
32
32
20 cm
4
f 12
2
f
32
45 c m
45 c m
Pot. I-I
Pot. II-II
4
f 12
7
f
75 cm
32
CHARLES PS. / D 111 99 065
PERENCANAAN PELABUHAN
PERENCANAAN PELABUHAN
I
II
m c 5 7
II I
Penulangan Balok
7 f
2 f
32
32
20 cm
4
f 12
2
f
32
45 c m
45 c m
Pot. I-I
Pot. II-II
4
f 12
7
f
75 cm
32
CHARLES PS. / D 111 99 065
PERENCANAAN PELABUHAN
CHARLES PS. / D 1 11 99 065
PERENCANAAN PELABUHAN
CHARLES PS. / D 1 11 99 065
I. PERENCANAAN PELABUHAN Direncanakan suatu dermaga dengan data-data sebagai berikut : ►
Data-data pasang surut ▪
Muka air terendah (LWS)
=
-2.40
m
▪
Muka air laut rerata (MSL) =
0.00
m
▪
Muka air tertinggi (HWS)
-0.50
m
=
Jadi beda tinggi air pasang surut (t)
=
-0.50
-
=
1.90 m
►
Bobot rencana kapal (Gross Tonage) =
►
Berdasarkan bobot rencana tersebut, dari tabel karakteristik kapal diperoleh data sbb:
►
▪
Panjang kapal
=
▪
Draft kapal
=
9.3 m
▪
Lebar kapal
=
22.3 m
▪
Tinggi kapal
=
13 m
15000
-2.40 ton
153 m
Untuk dermaga bagi kapal-kapal yang memerlukan kedalaman lebih dari 4, 5 m dengan pasang pasang surut terbesar : ▪
3 m atau lebih, maka elevasinya :
( 0.5
-
1.5 ) m
▪
kurang dari 3 m, maka elevasinya :
(1
-
3) m
dihitung dari HWS. Jadi, karena pasang surut surut terbesar = maka beda tinggi dermaga =
1.90 m +
= elevasi dernaga = =
3.4 m 1 m
+
3.4 m -2.40 m
1.90 m 1.5
(dihitung dari HWS)
I. PERENCANAAN PELABUHAN Direncanakan suatu dermaga dengan data-data sebagai berikut : ►
Data-data pasang surut ▪
Muka air terendah (LWS)
=
-2.40
m
▪
Muka air laut rerata (MSL) =
0.00
m
▪
Muka air tertinggi (HWS)
-0.50
m
=
Jadi beda tinggi air pasang surut (t)
=
-0.50
-
=
1.90 m
►
Bobot rencana kapal (Gross Tonage) =
►
Berdasarkan bobot rencana tersebut, dari tabel karakteristik kapal diperoleh data sbb:
►
▪
Panjang kapal
=
▪
Draft kapal
=
9.3 m
▪
Lebar kapal
=
22.3 m
▪
Tinggi kapal
=
13 m
15000
-2.40 ton
153 m
Untuk dermaga bagi kapal-kapal yang memerlukan kedalaman lebih dari 4, 5 m dengan pasang pasang surut terbesar : ▪
3 m atau lebih, maka elevasinya :
( 0.5
-
1.5 ) m
▪
kurang dari 3 m, maka elevasinya :
(1
-
3) m
(dihitung dari HWS)
dihitung dari HWS. Jadi, karena pasang surut surut terbesar = maka beda tinggi dermaga =
1.90 m +
= elevasi dernaga = =
►
►
►
3.4 m
+
1.90 m 1.5
3.4 m -2.40 m
1 m
Merencanakan lebar dermaga untuk water depth : ▪
kurang dari 4,5 m adalah
10 m
▪
antara 4,5 - 7,5 m adalah
15 m
▪
lebih dari 7,5 m adalah
20 m
Kemiringan lantai dan arah der maga ▪
Kemiringan lantai dibuat 1% - 1,5% ke arah laut
▪
Arah dermaga diusahakan agar searah dengan angin dominan.
Fasilitas lantai dermaga ▪
Bolder
▪
Direncanakan jenis kapal antar samudera samudera dengan jarak antar bolder :
25 m
►
Data-data lainnya : ▪
Kecepatan gelombang
=
2.55 m/dtk 40
= 2.96 mil laut/jam
2
kg/m
▪
Beban angin
=
▪
Jenis dermaga
= Barang umum
▪
Data sondir
=
-16
▪
Beban lantai rencana : Beban hidup dermaga
=
9
ton/m
Beban hidup trestle
=
30.0
ton/m
Crane
=
25 ton
Truck
=
17 ton
=
0.15 m/det
bertiup sejajar dengan kapal
m 2 3
Beban titik :
▪
►
Kecepatan sandar kapal (V)
Direncanakan panjang dermaga untuk 2 kapal ▪
L p = = =
n.Loa + (n - 1).15,00 + (2 x 25) 2 .
153 m
+
(
371 m
dimana : n
= jumlah jumlah kapal yang ditambat
Loa = panjang kapal L p
= panjang dermaga
2 -
1 ) . 15,00 + ( 2 x 25)
REKAYASA PELABUHAN
PERENCANAAN PELABUHAN Kriteria Perencanaan 1 Jenis Dermaga Penumpang 2 3
Bobot kapal rencana ( Gross Tonage ) Kecepatan rencana kapal (V)
4
Beba n lantai re renca na na a b
= =
15000 0.15
ton m/det
Beban hidup Beban titik - Crane
=
8.5 t/m²
=
25
t
-
= =
17 0
t t
65
m untu untuk k men mencap capai ai keda kedala lama man n yang yang diis diisya yara ratk tkan an..
Truck Peti kemas
Dire Direnc ncan anak akan an jarak jarak derm dermag agaa dar darii pan panta taii =
Direncanakan dermaga berbentuk pier. Dermaga dan pantai dihubungkan dengan jembatan penghubung. - Muka air terendah (LWS) = -2.40 m -
Muka air tertinggi
(HWS)
-
Beda tinggi air pasang surut (G)
=
-0.50 = (
m -0.50 -
(
-2.40 )) =
1.90 m
Fender dipasang vertikal Apabil Apabilaa pasang pasang surut surut > 8 m maka maka derm dermaga aga untuk untuk kapal kapal yang yang meme memerlu rlukan kan kedala kedalama man n derm dermaga aga > memiliki elevasi antara 0.5 1.5 m ya ng ng dihitung dari HWS, jadi eleva si si dasar tanah didaratan. =
-0.50 +
0.95 =
0.450
;
diambil
13
m
0.45
* Mene Menentu ntukan kan dime dimens nsii kapal kapal Berdasarkan tabel I, untuk gross tonage = 15000 Panjang kapal = 153 m Diafragma
=
9.3 m
Panjang Dermaga
=
371 m
ton
untuk kapal jenis kontainer
* Menentu Menentukan kan lebar lebar dermaga dermaga kapal terhada terhadap p standar standar lebar appron appron : < 5 >
4.5 m - 7.5 m 7.5 m
Diambil lebar dermaga
= = = =
10 m 15 m 20 m 20 m , un untu tuk k leb lebar ar app appron ron
>
7.5
* Menentu Menentukan kan lantai lantai dan dan arah arah derm dermaga aga : Kemiringan lantai di dibuat 1 % 1.5 % kearah laut : Arah dermaga agar diusahakan searah dengan angin dermaga. * Fasi Fasili lita tass Lain Lain - Bolder Direncanakan je jenis kapal antara samudera dengan jarak antar bolder
-0.5
0.45 0.95
=
25
m
m 1.90 m
-2.40 13.2 Draft kapal
1
m
9m
m
AGUS SALAM / 45 04 041 044
LAY OUT PERENCANAAN (1 TAMBATAN)
203.0 m 153.0 m
25 m
22.3 m
Ship
25 m
Dermaga
17 m
pjg tres 125 m
t r e s t l e
Dermaga Tipe Jetty
LAY OUT PERENCANAAN
Ship
+1 m
1.5
HWS MSL draft
9 m
m
-0.50 m
± 0.00 m
LWS
-2.40 m
-11.70 m
-12.7 m
2 m
LAY OUT PERENCANAAN
Ship
+1 m
1.5
HWS MSL draft
9 m
m
-0.50 m
± 0.00 m
LWS
-2.40 m
-11.70 m
-12.7 m
2 m
1.5 m
2.5 m
2.5 m
1.5 m
3 m
2.5m
2.5m
2.5m
2.5m
2.5m
2.5m
2.5m
2.5m
1m 3 m
3m
3m
3 m
1m 3 m
3 m
1.5
3
3
3
1.5
TRESLE (JEMBATAN) BALOK 130 m
1
3
APRON
3
1 3
3
17 m 3
3
3 1
203
PENEMPATAN TIANG PANCANG DAN SKETSA DERMAGA UTAMA
REKAYASA PELABUHAN
PERENCANAAN PELAT DERMAGA
1
Perhitungan Tebal Plat Untuk kedua ujung menerus dengan rumus L = 3 m L 300 h min = = = 28 28
Diambil tebal pelat 2
=
25 cm
P em b e ba na n
Akibat berat sendiri Tebal plat
=
25
cm
10.714 cm
1.5
3
3
3
1.5
TRESLE (JEMBATAN) BALOK 130 m
1
3
APRON
3
1 3
3
17 m 3
3
3 1
203
PENEMPATAN TIANG PANCANG DAN SKETSA DERMAGA UTAMA
REKAYASA PELABUHAN
PERENCANAAN PELAT DERMAGA
1
Perhitungan Tebal Plat Untuk kedua ujung menerus dengan rumus L = 3 m L 300 h min = = = 28 28
Diambil tebal pelat 2
=
10.714 cm
25 cm
P em b e ba na n
Akibat berat sendiri Tebal plat g - Air hujan
Wu = = =
= = = =
beton
1.2 Wdl + 1.2 650 780 kg/m
25 2400 5 1000
1.6 Wll + 1.6
cm kg/m cm kg/m
q
=
0.25
x
2400
=
600
kg/
q
=
0.05
x
1000 Wdl
= =
50 650
kg/ kg/
0
Perhitungan momen Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh : Lx = Bentang terkecil plat Ly = Bentang terbesar plat Mlx = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah x Mly = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah y Mtx = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah x Mty = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah y
Ly Lx
3
3 Diperoleh : Momen tumpuan Mtx = Mty
Momen Lapangan MLx = MLy
=
3.0 3.0
=
1
m
= = =
-0.001 Wu Lx -0.001 780 -365.04 kgm
=
0.001
Wu Lx
x 3.00
x
52
REKAYASA PELABUHAN
PERENCANAAN PELAT DERMAGA
1
Perhitungan Tebal Plat Untuk kedua ujung menerus dengan rumus L = 3 m L 300 h min = = = 28 28
Diambil tebal pelat 2
=
10.714 cm
25 cm
P em b e ba na n
Akibat berat sendiri Tebal plat g - Air hujan
Wu = = =
= = = =
beton
1.2 Wdl + 1.2 650 780 kg/m
25 2400 5 1000
1.6 Wll + 1.6
cm kg/m cm kg/m
q
=
0.25
x
2400
=
600
kg/
q
=
0.05
x
1000 Wdl
= =
50 650
kg/ kg/
0
Perhitungan momen Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh : Lx = Bentang terkecil plat Ly = Bentang terbesar plat Mlx = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah x Mly = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah y Mtx = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah x Mty = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah y
Ly Lx
3
3
Momen Lapangan MLx = MLy
Akibat beban hidup Momen tumpuan Mtx = Mty
Momen Lapangan MLx = MLy
3.0 3.0
=
1
m
Diperoleh : Momen tumpuan Mtx = Mty
B
=
(
8.5
= = =
-0.001 Wu Lx -0.001 780 -365.04 kgm
x 3.00
= = =
0.001 0.001 147.42
Wu Lx 780 kgm
x 3.00
= = =
-0.001 -0.001 -3978
Wu Lx 8500 kgm
x 3.00
= = =
0.001 0.001 1606.5
Wu Lx 8500 kgm
52
2
21
t/m2)
x 3.00
52
21
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
C
Akibat bergerak Beban Crane Beban Truck
= =
25 17
Bidang kontak ban ( Untuk truck ) Tekanan ban dianggap menyebar
= 45
ton ton 20 &
50
cm
o
20
50
25 cm
25 cm by
bx by
= =
50 20
+ +
bx
2 ( 2 (
25 25
Bidang kontak ban ( Untuk crane ) Tekanan ban dianggap menyebar
/ / = 45
tan 45 ) tan 45 )
= =
45 &
100
100 70
cm cm
cm
o
45
100
25 cm
25 cm by
bx by
= =
100 + 45 +
bx
2 ( 2 (
25 25
/ /
tan 45 ) tan 45 )
= =
150 95
cm cm
Untuk menentukan momen design akibat beban bergerak ditinjau beberapa kemungkinan : Pada saat roda crane berada di tengah plat
by
bx Lx by Ly
Ly
bx
= =
1.50 m 3 0.95 m 3
=
0.500 m
=
0.317 m
Lx Tabel untuk konstruksi Beton Indonesia ( ir Sutami ) Hal 391 Untuk Ly / Lx = 1 Harga-harga koefisien momen MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
a1 a2 a3 a4
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
Untuk menghitung momen digunakan rumus : M
MLx
=
= = =
a1 (bx/Lx) + a2 ( by/Ly) + a3 (bx/Lx) +( by/Ly) + a4 -0.062 0.500 + -0.017 0.500 + 0.3167 2.340417 1.207 1.939572 tm = 1939.6 kg
x .
w 0.3167 +
+
0.13 0.39
x
25 ton
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Dengan cara yang sama diperoleh : MLy = 2.547 / 1.207 = Mtx = -7 / 1.882 = Mty = -6.7 / 1.882 =
2.11050 -3.73251 -3.55226
tm tm tm
= = =
2110.49724 kg -3732.5066 kg -3552.2586 kg
Pada saat roda truk berada di tengah plat
by
bx Lx by Ly
Ly
bx
=
1 3 0.7 3.0
=
=
0.3333
=
0.2333
Lx MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
a1 a2 a3 a4
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
-0.062 0.333 + -0.017 . 0.333 + 0.23333333 1.791233 = 0.957 = 1.872369 tm = 1872.4 kg Dengan cara yang sama diperoleh : MLy = 1.87 / 0.957 = 1.95233 tm Mtx = -5.1 / 1.632 = -3.15273 tm Mty = -5 / 1.632 = -3.07563 tm MLx
=
0.2333 +
= = =
+
0.13 0.39
x
17 ton
1952.33449 kg -3152.7273 kg -3075.6282 kg 2.75 m
Pada saat 2 roda (crane dan crane) berada di tengah plat dengan jarak antar roda = sejajar sumbu x
2.75 m
0.95
0.95 1.8 m 3
Beban crane Beban crane 25 + 25 3m
a1 a2 a3 a4
MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
bx/Lx 3.7 / 3 1.233333333 1.8 / 3 0.6000 1.9 / 3 0.6333
= = x
1.800
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
25 25 90 3
=
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
by/Ly
W ( Ton)
0.3167
1 +2 + 3
0.3167
3
0.3167
1+2 Max
ton =
30
ton
1 =
0.95
2 =
0.95
3 =
1.80
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065 MLx MLy Mtx Mty 3.9 / 1.9 7.2 / 1.9 -19 / 2.6 -13 / 2.6 1.9856 3.6866 -7.2036 -5.1284 2.6 / 1.3 3 / 1.3 -8 / 2 -8 / 2 2.0070 2.2997 -4.1591 -3.8417 4.3 / 1.3 5 / 1.3 -14 / 2 -12 / 2 3.1847 3.7164 -6.7659 -6.1844 3.1847 3.7164 -7.2036 -6.1844
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
1.4 m
Pada saat 2 roda (truk dan crane) berada di tengah plat dengan jarak antar roda =
sejajar sumbu x
1.4
0.7
0.95 0.575 3
Beban truk Beban crane 17 + 25 x 3 MLx Mly a1 -0.062 -0.017 a2 -0.017 -0.062 a3 0.13 0.13 a4 0.39 0.39 bx/Lx by/Ly 2 / 3 0.3167 0.7417 0.6 / 3 0.3167 0.1917 1.7 / 3 0.3167 0.5500
= =
17 ton 1 = 0.70 25 ton 2 = 0.95 24.15 3 = 0.58 0.58 = = 8.05 3 Mtx Mty 0.062 0.136 0.136 0.062 -0.355 -0.355 1.065 1.065 MLx MLy Mtx Mty W ( Ton) 3.9 / 1.4 4.9 / 1.4 -13 / 2.1 -12 / 2.1 1 +2 + 3 2.7173 3.3782 -6.2688 -5.5275 0.9 / 0.9 0.9 / 0.9 -2 / 1.6 -2 / 1.6 3 1.0102 0.9598 -1.5352 -1.5825 3.8 / 1.3 4.2 / 1.3 -12 / 1.9 -11 / 1.9 1+2 3.0252 3.3762 -6.0409 -5.6655 Max 3.0252 3.3762 -6.2688 -5.6655 1m
Pada saat 2 roda (truk dan truk) berada di tengah plat dengan jarak antar roda = sejajar sumbu x
1
0.7
0.7 0.3 3
Beban truk Beban truk 17 + 17 3
a1 a2 a3 a4
MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
= = x
0.300
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
=
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
17 17 10.2 3
ton =
3.4
ton
1 =
0.70
2 =
0.70
3 =
0.30
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
bx/Lx 1.7 / 0.5667 0.3 / 0.1000 1.4 / 0.467
3 3 3
by/Ly
W ( Ton)
0.233333333
1 +2 + 3
0.233333333
3
0.233333333
1+2 Max
Keadaan Beban Roda
MLx MLy Mtx Mty 3.4 / 1.2 4 / 1.2 -11 / 1.9 -10 / 1.9 2.8569 3.3283 -5.7781 -5.2835 0.4 / 0.7 0.4 / 0.7 -1 / 1.4 -1 / 1.4 0.5633 0.5351 -0.7709 -0.7949 3.3 / 1.1 3.7 / 1.1 -10 / 1.8 -9 / 1.8 3.0288 3.3563 -5.6699 -5.3373 3.0288 3.3563 -5.7781 -5.3373
Berat Sendiri (A)
Beban Hidup (B)
Berat Kendaraan ©
Kombinasi A*1,3 + (B)*1,8
Kombinasi A*1,3 + (C)*1,8
Crane Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
1606.50 1606.50 -3978.00 -3978.00
1939.57 2110.50 -3732.51 -3552.26
3083.35 3083.35 -7634.95 -7634.95
3682.88 3990.54 -7193.06 -6868.62
Truk Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
1606.50 1606.50 -3978.00 -3978.00
1872.37 1952.33 -3152.73 -3075.63
3083.35 3083.35 -7634.95 -7634.95
3561.91 3705.85 -6149.46 -6010.68
Crane & crane
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
1606.50 1606.50 -3978.00 -3978.00
3184.70 3716.42 -7203.57 -6184.45
3083.35 3083.35 -7634.95 -7634.95
5924.11 6881.20 -13440.98 -11606.56
Truk & crane Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
1606.50 1606.50 -3978.00 -3978.00
3025.23 3376.15 -6268.82 -5665.47
3083.35 3083.35 -7634.95 -7634.95
5637.05 6268.72 -11758.43 -10672.40
truk & truk Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
1606.50 1606.50 -3978.00 -3978.00
3028.81 3356.33 -5778.12 -5337.26
3083.35 3083.35 -7634.95 -7634.95
5643.50 6233.04 -10875.16 -10081.62
Ditengah Plat
Momen design
ML ML
= =
6881.20 -13440.98
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
kgm kgm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
P E R E N CA N A A N P E L A T T R E S T L E
1
Perhitungan Tebal Plat Untuk kedua ujung menerus dengan rumus L = 3 m L 300 h min = = = 10.714 cm 28 28
Diambil tebal pelat 2
=
25 cm
P em b eb an a n
Akibat berat sendiri Tebal plat g beton - Air hujan
Wu = = =
= = = =
1.2 Wdl + 1.2 650 780 kg/m
25 2400 5 1000
1.6 Wll + 1.6
cm kg/m cm kg/m
q
=
0.25
x
2400
=
600
kg/
q
=
0.05
x
1000 Wdl
= =
50 650
kg/ kg/
0
Perhitungan momen Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh : Lx = Bentang terkecil plat Ly = Bentang terbesar plat Mlx = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah x Mly = Momen lapangan maksimum per meter lebar di arah y Mtx = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah x Mty = Momen tumpuan maksimum per meter lebar di arah y
Ly Lx
3
3 Diperoleh : Momen tumpuan Mtx = Mty
Momen Lapangan MLx = MLy
B
Akibat beban hidup Momen tumpuan Mtx = Mty
Momen Lapangan MLx = MLy
=
3.0 3.0
=
1
m
= = =
-0.001 Wu Lx -0.001 780 -365.04 kgm
= = =
0.001 0.001 147.42
Wu Lx 780 kgm
= = =
-0.001 -0.001 -14040
Wu Lx 30000 kgm
= = =
0.001 0.001 5670
Wu Lx 30000 kgm
x 3.00
52
2
x 3.00
21
( 30 t/m2) 2
x 3.00
x 3.00
2
52
21
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
C
Akibat bergerak Beban Crane Beban Truck
= =
25 17
Bidang kontak ban ( Untuk truck ) Tekanan ban dianggap menyebar
ton ton
= o 45
20 &
50
cm
20
50
25 cm
25 cm by
bx by
= =
50 + 20 +
bx
2 ( 2 (
25 25
Bidang kontak ban ( Untuk truck ) Tekanan ban dianggap menyebar
/ / = o 45
tan 45 ) tan 45 )
= =
45 &
100
100 70
cm cm
cm
45
100
25 cm
25 cm by
bx by
= =
100 + 45 +
bx
2 ( 2 (
25 25
/ /
tan 45 ) tan 45 )
= =
150 95
cm cm
Untuk menentukan momen design akibat beban bergerak ditinjau beberapa kemungkinan : Pada saat roda crane berada di tengah plat
by
bx Lx by Ly
Ly
bx
= =
1.5 3 0.95 3
=
0.5
=
0.3167
Lx Tabel untuk konstruksi Beton Indonesia ( ir Sutami ) Hal 391 Untuk Ly / Lx = 1 Harga-harga koefisien momen MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
a1 a2 a3 a4
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
Untuk menghitung momen digunakan rumus : M
MLx
=
= = =
a1 (bx/Lx) + a2 ( by/Ly) + a3 (bx/Lx) +( by/Ly) + a4 -0.062 0.500 + -0.017 . 0.500 + 0.31666667 2.34042 1.207 1.93957 tm = 1939.6 kg
x
w 0.3167 +
+
0.13 0.39
x
25 ton
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Dengan cara yang sama diperoleh : MLy = 2.55 / 1.207 = 2.11050 Mtx = -7 / 1.882 = -3.73251 Mty = -6.7 / 1.882 = -3.55226
tm tm tm
= = =
2110.49724 kg -3732.5066 kg -3552.2586 kg
Pada saat roda truk berada di tengah plat
by
bx Lx by Ly
Ly
bx
=
1 3 0.7 3.0
=
=
0.3333
=
0.2333
Lx MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
a1 a2 a3 a4
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
-0.062 0.333 + -0.017 . 0.333 + 0.23333333 1.79123 = 0.957 = 1.87237 tm = 1872.4 kg Dengan cara yang sama diperoleh : MLy = 1.87 / 0.957 = 1.95233 tm Mtx = -5.1 / 1.632 = -3.15273 tm Mty = -5 / 1.632 = -3.07563 tm
MLx
=
0.2333 +
= = =
+
0.13 0.39
x
17 ton
1952.33449 kg -3152.7273 kg -3075.6282 kg
Pada saat 2 roda (crane dan crane) berada di tengah plat dengan jarak antar roda = sejajar sumbu x
2.75 m
2.75 m
0.95
0.95 1.8 m 3
Beban crane Beban crane 25 + 25 3m
a1 a2 a3 a4
MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
= = x
1.800
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
bx/Lx by/Ly 3.7 / 3 0.31666667 1.233333333 1.8 / 3 0.31666667 0.6 1.9 / 3 0.31666667 0.633333333
25 25 90 3
=
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
W ( Ton) 1 +2 + 3 3 1+2 Max
ton =
30
ton
1 =
0.95
2 =
0.95
3 =
1.80
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065 MLx 3.9 / 1.9 1.98556701 2.6 / 1.3 2.00701531 4.3 / 1.3 3.18470149 3.18470149
MLy 7.2 / 1.9 3.68659794 3 / 1.3 2.2997449 5 / 1.3 3.71641791 3.71641791
Mtx -19 / 2.6 -7.2035692 -8 / 2 -4.1591253 -14 / 2 -6.7659222 -7.2035692
Mty -13 / 2.6 -5.128362 -8 / 2 -3.8417157 -12 / 2 -6.18445 -6.18445
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
1.4 m
Pada saat 2 roda (truk dan crane) berada di tengah plat dengan jarak antar roda =
sejajar sumbu x
1.4
0.7
0.95 0.575 3
Beban truk = 17 ton Beban crane = 25 ton 17 + 25 24.15 x 0.58 = = 8.05 3 3 MLx Mly Mtx Mty -0.062 -0.017 0.062 0.136 -0.017 -0.062 0.136 0.062 0.13 0.13 -0.355 -0.355 0.39 0.39 1.065 1.065
a1 a2 a3 a4
W ( Ton)
bx/Lx by/Ly 2 / 3 0.316666667 0.74166667 0.6 / 3 0.316666667 0.19166667 1.7 / 3 0.316666667 0.55
1 +2 + 3 3 1+2 Max
MLx 3.9 / 1.4 2.71732911 0.9 / 0.9 1.01020779 3.8 / 1.3 3.02522546 3.02522546
MLy 4.9 / 1.4 3.37823101 0.9 / 0.9 0.95980195 4.2 / 1.3 3.37615385 3.37615385
1 =
0.70
2 =
0.95
3 =
0.58
Mtx -13 / 2.1 -6.2688214 -2 / 1.6 -1.5352135 -12 / 1.9 -6.0408973 -6.2688214
Mty -12 / 2.1 -5.5275 -2 / 1.6 -1.5825413 -11 / 1.9 -5.6654702 -5.6654702 1 m
Pada saat 2 roda (truk dan truk) berada di tengah plat dengan jarak antar roda = sejajar sumbu x
1
0.7
0.7 0.3 3
Beban truk Beban truk 17 + 17 3
a1 a2 a3 a4
MLx -0.062 -0.017 0.13 0.39
= = x
0.300
Mly -0.017 -0.062 0.13 0.39
=
Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065
17 17 10.2 3
ton =
3.4
ton
1 =
0.70
2 =
0.70
3 =
0.30
Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
bx/Lx by/Ly 1.7 / 3 0.23333333 0.566666667 0.3 / 3 0.23333333 0.1 1.4 / 3 0.23333333 0.466666667
W ( Ton) 1 +2 + 3 3 1+2 Max
Keadaan Beban Roda
MLx 3.4 / 1.2 2.85685714 0.4 / 0.7 0.56327189 3.3 / 1.1 3.02880734 3.02880734
MLy 4 / 1.2 3.32828571 0.4 / 0.7 0.53506912 3.7 / 1.1 3.35633028 3.35633028
Mtx -11 / 1.9 -5.7781162 -1 / 1.4 -0.7709368 -10 / 1.8 -5.6698772 -5.7781162
Mty -10 / 1.9 -5.2834602 -1 / 1.4 -0.7949273 -9 / 1.8 -5.3372616 -5.3372616
Berat Sendiri (A)
Beban Hidup (B)
Berat Kendaraan ©
Kombinasi A*1,3 + (B)*1,8
Kombinasi A*1,3 + (C)*1,8
Crane Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
5670.00 5670.00 -14040.00 -14040.00
1939.57 2110.50 -3732.51 -3552.26
10397.65 10397.65 -25746.55 -25746.55
3682.88 3990.54 -7193.06 -6868.62
Truk Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
5670.00 5670.00 -14040.00 -14040.00
1872.37 1952.33 -3152.73 -3075.63
10397.65 10397.65 -25746.55 -25746.55
3561.91 3705.85 -6149.46 -6010.68
Crane & crane
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
5670.00 5670.00 -14040.00 -14040.00
3184.70 3716.42 -7203.57 -6184.45
10397.65 10397.65 -25746.55 -25746.55
5924.11 6881.20 -13440.98 -11606.56
Truk & crane Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
5670.00 5670.00 -14040.00 -14040.00
3025.23 3376.15 -6268.82 -5665.47
10397.65 10397.65 -25746.55 -25746.55
5637.05 6268.72 -11758.43 -10672.40
truk & truk Ditengah Plat
MLx Mly Mtx Mty
147.42 147.42 -365.04 -365.04
5670.00 5670.00 -14040.00 -14040.00
3028.81 3356.33 -5778.12 -5337.26
10397.65 10397.65 -25746.55 -25746.55
5643.50 6233.04 -10875.16 -10081.62
Ditengah Plat
Momen design
ML ML
= =
10397.65 -25746.55
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
kgm kgm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Per hti ungan Tul angan Dermaga Mutu Beton yang digunakan Mutu Baja yang digunakan Tebal plat A
: : :
fc' = fy = 250
30 400 mm
Mpa Mpa
b1
=
0.85
- Tulangan lapangan ML
= = =
6881.20 kgm 6881198.239 kg mm 67504554.72 N.mm
direncanakan Ø 19 d = t = 250 = 200.5 Mn perlu =
Rn
Mu = Ф
=
67504554.72 0.8
Mn =
1/2 Ø 40 9.5
=
84380693.4 Nmm
84380693.4
2
b*d Rn
mm d' mm
1000
200.5
= =
r * fy (1 - 0,59 (r * fy / f'c))
=
400r - 3146,666r
r * 400
(
=
1
2.09901
2
-
r
0.59
400 30
)
2
dari kedua nilai Rn diatas diperoleh r dengan rumus abc: r = 400r - 3146,666r2 + 2.09901 2
= 3146,666r - 400r + 2,22651 = 400 =
=
400
2
2*
4 * 3146,666 2.09901 3146.666
=
1.4 400
=
400
± 365 6293.332
600 600 + fy 0.85
0,85 * f'c * b1 fy 0.85
0.0035
30 400
r maks = 0,75 * r b = =
0.75 0.0243844
r min < r < r maks = As = r*b*d
0.0035
=
=
0.00583
r min = 1.4 fy r b =
±
0.00583
1000
dipakai tulangan Ø 19 atau tulangan
Ø
13
600 = 600 + 400
0.033
0.033
<
200.5
-
242.43422
-
100 =
0.00583 =
<
0.02438 2
1168.92 mm
1326
2
mm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
B
- Tulangan tumpuan ML
= = =
-13440.98 kgm 13440976.47 kg mm 131855979.2 N.mm
direncanakan Ø 19 d = t = 250 = 200.5 Mn perlu =
Rn
Mu = Ф
=
1/2 Ø 40 9.5
131855979.2 0.8
Mn =
=
164819974 Nmm
164819974
2
b*d Rn
mm d' mm
1000
=
200.5
= =
r * fy (1 - 0,59 (r * fy / f'c))
=
400r - 3146,666r
r * 400
1
4.09997
2
-
0.59
r
400 30
2
dari kedua nilai Rn diatas diperoleh r dengan rumus abc: r = 400r - 3146,666r2 + 4.09997 2
= 3146,666r - 400r + 3,99918 = 400
±
400
2
2* =
=
=
1.4 = 400
=
400
600 600 400
0.0325
± 329.234 6293.33
600 600 + fy 0.85
0,85 * f'c * b1 fy 0.85
0.0035
30 400
r maks = 0,75 * r b = =
0.75 0.024375
r min < r < r maks = As = r * b * d
0.0035
=
3146.67 4.09997
0.0109
r min = 1.4 fy r b =
4* 3146.666
0.0109
1000
dipakai tulangan Ø 19
-
=
0.0325
<
200.5
0.0109 < =
0.02438 2
2185.45 mm
129.66895
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Per hti ungan Tul angan Tr estl e Mutu Beton yang digunakan Mutu Baja yang digunakan Tebal plat A
: : :
fc' = fy = 250
30 400 mm
Mpa Mpa
b1
=
0.85
- Tulangan lapangan ML
= = =
10397.65 kgm 10397646 kg mm 102000907.3 N.mm
direncanakan Ø 19 d = t = 250 = 200.5 Mn perlu =
Rn
Mu = Ф
=
Rn
102000907.26 = 0.8
Mn = b*d
mm d' 1/2 Ø 40 9.5 mm 127501134.1 Nmm
127501134.1
2
1000
= 2
200.5
= =
r * fy (1 - 0,59 (r * fy / f'c))
=
400r - 3146,666r
r * 400
(
1
-
3.17165
r
0.59
400 30
)
2
dari kedua nilai Rn diatas diperoleh r dengan rumus abc: r = 400r - 3146,666r2 + 3.17165 2
= 3146,666r - 400r + 222651 = 400 =
= =
400
2
- 4 * 3146,666 3.17165 2 * 3146.67
=
1.4 = 400
400
± 346.525 6293.33
600 600 + fy 0.85
0,85 * f'c * b1 fy 0.85
0.0035
30 400
600 = 600 + 400
r maks = 0,75 * r b = =
0.75 0.03251 0.02438
r min < r < r maks = As = r*b*d
0.0035
=
=
0.00583
r min = 1.4 fy r b
±
0.00583
1000
dipakai tulangan Ø 19 atau tulangan
Ø
13
<
200.5
-
242.434
-
100 =
0.00583 =
<
0.03251
0.02438 2
1168.92 mm
1326
2
mm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
B
- Tulangan tumpuan ML
= = =
-25746.55 kgm 25746552 kg mm 252573675.1 N.mm
direncanakan Ø 19 d = t = 250 = 200.5 Mn perlu =
Rn
Mu = Ф
=
Rn
252573675.1 = 0.8
Mn = b*d
mm d' 1/2 Ø 40 9.5 mm 315717093.9 Nmm
315717093.9
2
1000
= 2
200.5
= =
r * fy (1 - 0,59 (r * fy / f'c))
=
400r - 3146,666r
r * 400
1
-
7.85361
0.59
r
400 30
2
dari kedua nilai Rn diatas diperoleh r dengan rumus abc: r = 400r - 3146,666r2 + 7.85361 2
= 3146,666r - 400r + 3,87717 = 400 =
=
400
2
- 4 * 3146.67 7.85361 2 * 3146.67
=
1.4 400
=
400
± 247.284 6293.33
600 600 + fy 0.85
0,85 * f'c * b1 fy 0.85
0.0035
30 400
r maks = 0,75 * r b = =
0.75 0.02438
r min < r < r maks = As = r * b * d
0.0035 <
=
=
0.0106
r min = 1.4 fy r b =
±
0.0106
1000
dipakai tulangan Ø 19
-
600 600 400
=
0.0325
0.0325
200.5
0.0106 < =
0.02438 2
2125.3 mm
133.34
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
PERHITUNGAN BALOK DERMAGA Tebal plat Air hujan
0.25 0.05
x x
2400 1000 DL LL
beban hidup merata di atas dermaga -
Muatan lantai + Beban hidup q1 = 0.5 WDL Lx q1 = 0.5 650 3 q1 = 13725 kg/m
= = = =
+ +
600 50 650 8500
0.5 0.5
Berat Sendiri Balok dermaga Ditaksir balok dermaga dengan dimensi q2 = 0.3 x 0.6 x 2400 q2 = 432 kg/m Beban titik (P) Crane = 25 Truck = 17 P = 25
ton ton +
17
=
42
kg/m kg/m kg/m kg/m
WLL Lx 8500 3
30
x
60
cm
ton
2 P er h it u ng an M o m e n
A
Beban merata Digunakan panduan dan ikhtisar momen PBI 1971 hal 199
-1/30
5/8
1/10
1/2
+ 1/10
1/2 +
A
1/10
1/12
+
B
Ra
5/8
1/30
1/10
C
3m
D
Rb
Transfer beban segitiga ke beban merata Ra
Mmax
= = =
1/4 q l 0.25 x 10293.75
= = =
Ra x 1/2 0.5 q 10294 0.5 0.5 4984.875 kgm
13725 x kg
3
x L/2 x L/2 x 432 x 1.5
Bila beban hidup ditiadakan Ra = 1/4 q l = 0.25 650 3 = 487.5 kg Mmax = Ra x L/2 0.5 q1 x L/2 x L/2 x = 487.5 0.5 0.5 432 x 1.500 = 81.75 kgm Untuk beban merata : Mmax = 1/8 q 4984.875 = 1/8 q q = 4431
1/3 x
1.5
1/3 x
1.5
x
0.333
x
0.333
l 3 kg/m
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Untuk beban merata tanpa beban hidup 81.75 = 1/8 q 3 q = 72.666667 kg/m Beban terbagi rata yang dipikul oleh balok dermaga q t otal to = 2 4431 + 432 = 9294 k g/ m q t otal to = 2 72.666667 + 432 = 577.33333 kg/m Momen lapangan M AB = M CD
M BC
Momen tumpuan MA =
MB
=
MC
Gaya Lintang DBA =
DA
B
MD
DCD
=
DD
= = = = = =
1 /1 0 q l 1/ 1 0 9294 8364.6 1/12 q l 1/12 9294 6970.5 kg/m
= = = = = =
- 1 / 30 q l -1/30 9294 -2788.2 kg/m -1 - 1 /1 0 q l - 1 /1 0 9294 -8364.6 kg/m
= = = = = =
5/ 8 q l 5 /8 92 9 4 17426.25 kg 1/ 2 q l 1 /2 9294 13941 kg
1.25
- 4 /5
9 k g /m 9
9 =
2788.2
k g/ m
9 =
8364.6
k g/ m
3
3
Untu Untuk k Beba Beban n Terp Terpus usat at
1
1
1 - 4 /5
1. 25
1
- 1 /4
- 1/ 4 +
5/ 6
+
A M0
Q0
2/ 4
B
=
D0
Momen lapangan M AB = MCD
MBC
= = =
1 /4 P L - 1/ 4 42000 31500 kgm
= = =
1/ 2 P 1 /2 42000 21000 kgm
= = = = = =
5/6 Mo 5 /6 31500 26250 kgm 3/4 Mo 3 /4 31500 23625 kgm
+ C
5 /6 D
3
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Momen tumpuan MA =
MD
MB
MC
=
= = = = = =
- 1/ - 1/
Mo 31500 -7875 kgm -4 - 4 /5 Mo - 4 /5 31500 -25200 kgm
Momen Lintang D AB =
DBC
=
DCB
DBA
DCD
= = =
1.25 Qo 1.25 21000 26250 kg
= =
8364.6 -8364.6
=
Momen Maximum Momen lapangan Momen tumpuan
= = =
1 Qo 1 21000 21000 kg
+ +
26250 = -25200.0 =
34614.6 33564.6
kgm kgm
3 P er er h i tu tu n g an a n T u l an an g an an
bm
bm 25 c m
60
30
cm
30 300
cm
cm
cm
Ukuran balok
ht = 600 mm bw = 300 mm Lebar manfaat ( bm ) dari PBI 1971 Hal 118 balok T : be < 16 t + bw = 4300 be < Ln + bw = 3000 be < 1/ 4L = 750
L Ln
= =
3000 2700
bm diambil yang terkecil = 750 cm Tulangan lapangan Mmax = 34614.6 kgm = 346146000 N.mm be = 750 mm bw = 300 mm ht = 600 mm Ø = 19 d = ht ht d' - 0, 0,5 Ø tul = 600 40 -
9.5
t
=
250
=
550.5 mm
diasum diasumsik sikan an a = t dim dimana ana a adala adalah h letak letak garis garis netr netral al Mn = 346146000 = 432682500 0.8 As = Mn fy (d - a/2) Ф = 0.85
432682500 400 550.5 -
= 250 2
2990.82394
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
r =
As be * d
rb =
0,85 * f'c * b1 fy
=
r maks = = r min
=
0.85
2990.823944 750 550.5
=
0.00724
600 600 + fy
30 400
0.85 6 00
600 +
400
=
0.033
rb
0.75 0.75
0.033
= 1,4 / fy = 1.4 400
=
r min < r < r maks
=
= 0.0243844
0.0035 0.0035
<
0.007
<
0.02438438
….
ok
periksa lokasi sumbu netral dengan asumsi as umsi sebagai balok segi empat a = As * fy = 2990.8239 400 0,85 * f'c be 0.85 30 750 = 62.55 karena letak garis netral berada pada flens ( a < t ) dianalisis sebagai balok biasa As = r * b * d = 0.007 3 00 550.5 = 1196.3296 5Ø
dipakai tulangan
19
=
1416.925
Tulangan tumpuan tulangan tumpuan dihitung sebagai balok biasa
Mmax = =
33564.6 kgm 335646000 Nmm
d 600
= h - d' = 600
-
40 -
9.5
=
550.5 mm
40 300 Rn
r
=
Mn/Ф 2 b d
=
1 m
=
1 -
394877647.1 300 303050.25 1 -
=
2 Rn m fy
4.343
m
=
fy 0,85 x f'c
= =
=
=
1 15.69
1 -
1 -
2
400 0.85 30 15.69
4.34 15.69 400
0.0120
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
r min
=
1.4 fy
r maks =
=
1.4 400
0,85 * b * f'c fy
=
0.85
=
=
600 600 + fy
0.8 400
0.0035
* 0,75
30
600 +
600
*
0.75
400
0.023
r min < r < r maks = maka dipakai r As = r * b * d = 0.011985 300 = 1979.3249 mm dipakai tulangan 6 Ø
0.0035
<
0.01199
<
0.0229
550.5 19
=
1700.31
mm
Tulangan Geser
Gaya geser rencana diambil gaya geser maksimum yaitu
Vu =
33.56
ton
Penampang kritis pertama pada jarak d : Vud
=
1500
1500
550.5
.
335646
=
212463.92 N
apasitas geser a o : Vc Vc Vc
1/6 . = 1/6 . = 150760.63 N =
f'c 30
. .
Vc yang dapat dipergunakan = Vs
=
Vud f
-
b 300 1/2 .
Vc
Av . fy . d Vs
=
Vc
212463.9 0.8
=
irencana an tu angan seng ang s =
f
157.1429 .
Jadi digunakan sengkang
. .
-
75380.317 N
= -
75380.317 v=
10
400 . 190199.58
10
d 550.5
=
190199.58
N
157.14286 mm
550.5
=
181.9292
=
114819.3 N
=
301.368
mm
>
mm
>
130
Untuk daerah diluar jarak d Vud Vc
= =
Vs
=
s = a
212463.9 N 150760.63 N Vud f
Av . fy . d Vs
=
guna an seng ang
Vc
212463.9 0.8
=
157.1429 .
10
-
400 . 114819.26 -
150760.63 550.5
275
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
d 4
d
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
PERHITUNGAN BAL OK TRESTLE
Tebal plat Air hujan
0.25 0.05
x x
2400 = 1000 = DL = LL =
beban hidup merata di atas trestle -
Muatan lantai + Beban hidup q1 = 0.5 WDL Lx q1 = 0.5 650 3 q1 = 45975 kg/m
+ +
600 50 650 30000
0.5 0.5
Berat Sendiri Balok dermaga Ditaksir balok dermaga dengan dimensi q2 = 0.30 x 0.6 x 2400 q2 = 432 kg/m Beban titik (P) Crane = 25 Truck = 17 P = 25
ton ton +
17
=
42
kg/m kg/m kg/m kg/m
WLL Lx 30000 3
30
x
60
cm
ton
2 P er h it u n g an M o m en
A
Beban merata Digunakan panduan dan ikhtisar momen PBI 1971 hal 199
-1/30
5/8
1/10
1/2
+ 1/10
1/2 +
A
1/10
1/12
+
B
Ra
5/8
1/30
1/10
C
3m
D
Rb
Transfer beban segitiga ke beban merata Ra
= = =
Mmax = = =
1/4 q l 0.25 x 45975 x 34481.25 kg Ra x 1/2 0.5 q 34481 0.5 0.5 17078.625 kgm
3
x L/2 x L/2 x 1/3 432 x 1.5 x
Bila beban hidup ditiadakan Ra = 1/4 q l = 0.25 650 3 = 487.5 kg Mmax = Ra x L/2 0.5 q1 x L/2 x L/2 x 1/3 = 487.5 0.5 0.5 432 x 1.500 x = 81.75 kgm Untuk beban merata : Mmax = 1/8 q 17078.625 = 1/8 q q = 15181
1.5
1.5
x
0.333
x
0.333
l 3 kg/m
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Untuk beban merata tanpa beban hidup 81.75 = 1/8 q 3 q = 72.666667 kg/m Beban terbagi rata yang dipikul oleh balok dermaga q total = 2 15181 + 432 = 30794 kg/m q total = 2 72.666667 + 432 = 577.33333 kg/m Momen lapangan M AB = M CD = = = M BC = = = Momen tumpuan MA = MD
MB
=
MC
Gaya Lintang DBA =
DA
B
DCD
=
DD
1/10 q l 1/10 30794 27714.6 1/12 q l 1/12 30794 23095.5 kg/m
= = = = = =
-1/30 q l -1/30 30794 -9238.2 kg/m -1/10 q l -1/10 30794 -27714.6 kg/m
= = = = = =
5/8 q l 5/8 30794 57738.75 kg 1/2 q l 1/2 30794 46191 kg
9 kg/m 9
9 =
9238.2
kg/m
9 =
27714.6
kg/m
3
3
Untuk Beban Terpusat
1
1.25
-4/5
1
1 -4/5
1.25
1
-1/4
-1/4 +
5/6
+
A
B M0
= = =
1/4 P L -1/4 42000 31500 kgm
= = =
1/2 P 1/2 42000 21000 kgm
Momen lapangan M AB = MCD = = = MBC = = =
5/6 Mo 5/6 31500 26250 kgm 3/4 Mo 3/4 31500 23625 kgm
Q0
2/4
=
D0
+ C
5/6 D
3
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Momen tumpuan MA = MD
MB
=
= = = = = =
MC
-1/4 Mo -1/4 31500 -7875 kgm -4/5 Mo -4/5 31500 -25200 kgm
Momen Lintang D AB =
DBC
=
DCB
DBA
DCD
= = =
1.25 Qo 1.25 21000 26250 kg
= =
27714.6 -27714.6
=
Momen Maximum Momen lapangan Momen tumpuan
= = =
1 Qo 1 21000 21000 kg
+ +
26250 = -25200.0 =
53964.6 52914.6
kgm kgm
3 P er h i tu n g a n T u la n g an
bm
bm 25 cm
60
30
cm
30 300
cm
cm
cm
Ukuran balok
ht = 600 mm bw = 300 mm Lebar manfaat ( bm ) dari PBI 1971 Hal 118 balok T : be < 16 t + bw = 4300 be < Ln + bw = 3000 be < 1/4L = 750
L Ln
= =
3000 2700
bm diambil yang terkecil = 750 cm Tulangan lapangan Mmax = 53964.6 kgm = 539646000 N.mm be = 750 mm bw = 300 mm ht = 600 mm Ø = 19 d = ht d' - 0,5 Ø tul = 600 40 -
9.5
t
=
250
=
550.5 mm
diasumsikan a = t dimana a adalah letak garis netral Mn = 539646000 = 674557500 0.8 As = Mn fy (d - a/2) Ф = 0.85
400
674557500 550.5 -
= 250 2
4662.73
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
r =
rb =
=
r maks = = r min
As be * d
=
0,85 * f'c * b 1 fy 0.85
4662.732426 750 550.5
600 600
0.75 rb 0.75 0.0325125
=
r min < r < r maks
0.01129
600 600 + fy
30 0.85 400
= 1,4 / fy = 1.4 400
=
=
0.033
400
= 0.0243844
0.0035
=
0.0035
<
0.011
< 0.0243844
….
ok
periksa lokasi sumbu netral dengan asumsi sebagai balok segi empat a = As * fy = 4662.7324 400 0,85 * f'c be 0.85 30 750 = 97.52 karena letak garis netral berada pada flens ( a < t ) dianalisis sebagai balok biasa As = r * b * d = 0.0113 300 550.5 = 1865.093 5Ø
dipakai tulangan
19
=
1416.925
Tulangan tumpuan tulangan tumpuan dihitung sebagai balok biasa
Mmax =
52914.6 kgm 529146000 Nmm
=
d 600
= h - d' = 600
-
40 -
9.5
=
550.5 mm
40 300 Rn =
r
Mn/Ф b d
=
1 m
=
1 15.69
=
1 -
622524705.9 300 303050.25 1 -
=
2 Rn m fy
6.847
m
=
fy 0,85 x f'c
= =
r min
=
0.0204
=
1.4 fy
r maks =
=
=
1 -
1 -
=
1.4 400
0,85 * b * f'c fy 0.85
0.8 400
600 600 + fy
2
400 0.85 30 15.69
6.847 15.69 400
=
0.0035
* 0,75
30 600
600 +
* 400
0.75
0.023
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
r min < r < r maks = maka dipakai r As = r * b * d = 0.0204 300 = 3364.7632 mm dipakai tulangan 8 Ø
0.0035
<
0.0204
<
0.023
550.5 19
=
2267.08
mm
Tulangan Geser
aya geser rencana
am
gaya geser ma s mum ya u
enampang ritis pertama pa a jara Vud
1500
=
u =
on
.
:
550.5 1500
.
529146
= 334949.4 N
apasitas geser a o : Vc Vc Vc
1/6 . f'c = 1/6 . 30 = = 150760.63 N
. .
b 300
c yang apat iperguna an = Vs
Vud
=
f
-
Vc
.
Av . fy . d Vs
=
f
157.1429 .
Jadi digunakan sengkang
ntu Vud Vc Vs s =
aera
Vc
334949.4 0.8
=
irencana an tu angan seng ang s =
. .
= 75380.32 - 75380.32 = v=
10
400 . 343306.46
10
-
d 550.5
343306.46
N
157.1429 mm
550.5
=
100.7929
=
267926.1 N
=
129.1507
mm
<
mm
<
80
i uar jara
= 334949.4 N = 150760.63 N =
Vud f
Av . fy . d Vs
=
Jadi digunakan sengkang
Vc
334949.4 0.8
=
157.1429 .
-
400 . 267926.14
10
-
150760.6 550.5
100
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
PEMILIHAN TIPE FENDER Pemilihan tipe fender didasarkan pada besarnya energi, yaitu : - Sebagian energi yang diterima fender dan sebagian diserap oleh kapal dan air Dermaga direncanakan untuk melayani kapal berbobot mak.25000 ton dimana spesifikasi kapal Diketahui : *
panjang kapal
=
153
m
*
Draft
=
9.3
m
*
Diplacement tornage
=
15000
ton
* *
panjang garis air ( Lpp ) Lebar kapal
= =
142.635 m 22.3 m
*
s au
=
2760
kg/cm2
*
s bk
=
350
kg/cm2
Besarnya energi tumbukan kapal yang diserap oleh fender dihitung dengan rumus : E
=
W
V
2
Cm Ce
Cs
Cc
2 g E : energi benturan
( tm )
V ; komponen tegak lurus sisi dermaga dari kec kapal pada saat membentur dermaga W: displacement ( berat ) kapal g:
( m/d )
percepatan gravitasi
Cm koefisien massa Ce koefisien eksentris Cs
koefisien kekerasan
Cc
koefisien bentuk dari tambatan
=
1
Cb
=
=
1
W Lpp B d go
Cb d
= =
koefisien blok kapal draft kapal
=
15000 142.635
Cm = =
1+ 1
22 9.3
=
d
2*Cb
B 3.14
2
lebar kapal panjang garis air
go
berat jenis air laut
=
0.49471
9.3 =
###
1.83
22
dgan menggunakan grafik koefisien blok untuk nilai Cb diperoleh ( r/Loa ) = r
=
0.22
*
3
(t/m )
1.025
π
+
B = Lpp =
153
=
33.66
0.22
m
untuk kapal yang bersandar di dermaga : l= Ce
=
1/4 Loa
=
1
38.25
m
= 2
1 + ( l/r )
1 l
+
38.25
=
0.436
2
33.66
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
kecepatan merapat kapal pada dermaga (daerah pelabuhan ) : o V = v sin 10
E
=
0.15
=
15000
=
sin
10
0.02595
2 9.81 0.41078 tm
0
=
0.15
m/d
0.02595
2
1.8
=
0.436
1.0 1.0
41.0776 kg.cm
energi yang membentur dermaga adalah 1/2 E. akibat E trs dermaga memberikan perlawanan sebesar F 1/2 d maka : F 1/2 d
= 1/2 E
Fd
=
E
=
0.20539 tm
Dipilih tipe fender karet "Bridgestone Super Arch" dengan tipe
Data-data dimensi Fender type
FV 002-5-1
:
FV 002-5-1
▪
A =
300
(cm)
a
(cm)
=
40
▪
B =
310
(cm)
b
(cm)
=
32
▪
C =
71.5
(cm)
c
(cm)
=
5.8
▪
gaya ( R )
52
(ton)
d
(cm)
=
2.9
▪
E =
3.4
(ton meter)
e
(cm)
=
13.1
f
(cm)
=
20
g
(cm)
=
3
▪
Bidang kontak =
▪
R/E =
0.393
2
m
15.29
Sketsa fender
5.8 3 2 0 3 4
1 . 3 1
2 . 9
71.5
71.5
20
300 310 Jarak antara fender berdasarkan kedalaman air 8 -10 (m) berkisar antara 10 - 15 (m)… Pelabuhan, B. Triatmodjo : 208 Dalam perencanaan ini jarak antara fender sama dengan jarak antara 4 tiang
Berdasarkan muka air tertinggi (HWS) = direncanakan tingginya : dimensi balok =
-0.5 m
320
=
b
=
50
cm
h
=
20
cm
q
=
0.1
3.2 m
x
12 m
, maka balok fender dipasang vertikal
dan lebar :
2400
=
=
60
240
=
0.6 m
kg
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Dianggap reaksi oleh fender tersebar merata sepanjang bidang kontak pada balok, momen yang terjadi akibat benturan kapal adalah : 1
2
Mt = Ml = /12 . q . l =
240.000
1/12
3.2
2
=
Beban angin bertiup miring dengan sudut
Ditinjau permeter Mt = Ml =
1
=
3.2 2
/12 . q . l
Momen total : Mtot =
x
=
45 O
31.8198 .
1/12
2E+08 Mult =
+
2
=
terhadap dermaga
204800000
N.mm 2
=
45 kg/m
Cos
=
31.8198 kg/m
45
O
2
101.82 kg/m
101.823
868892.81
1.5
=
=
205kg.m
.
3.2
=
2
=
86.89 kgm
=
868892.8127 N.mm
205668892.8 N.mm
205668892.81
308503339.2
Penulangan balok fender
tulangan tumpuan dihitung sebagai balok biasa Mmax =
30850.3 =
kgm
308503339 Nmm
d
=
500
h - d'
=
500
-
50 -
9.5
=
440.5
mm
50 200 Rn
=
Mn/Ф
=
362945105
2
b d r
=
1
200 1 -
1 -
=
194040.25
2 Rn m
m
9.3523
m
fy
=
fy
=
0,85 x f'c
0.85 =
=
1
1 -
1 -
2
9.3523
15.686
r min
0.0308
=
1.4
=
=
400
0,85 * b * f'c
600
fy
600 + fy 0.8
400 =
1.4
fy
0.85
30
15.686
15.686
400
=
r maks =
400
=
0.0035
* 0,75
30
600 600
+
*
0.75
400
0.0229
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
r min < r < r maks
=
0.0035
<
0.0308
<
0.0229
maka dipakai r As
=
r * b * d
= =
0.0035
200
308.35
2
mm
440.5
5 Ø
dipakai tulangan
19
=
1416.925
mm
2
Tulangan Geser
Gaya geser rencana diambil gaya geser maksimum yaitu
Vu =
ton
0.21
Penampang kritis pertama pada jarak d : Vud
=
1500
1500
440.5
.
2053.8776
=
1450.7222
N
Kapasitas geser balok : Vc Vc Vc
= 1/6 . = 1/6 . = 80423.93 N
f'c 30
. .
Vc yang dapat dipergunakan = Vs
=
Vud f
-
b 200
1/2 . Vc
=
Av . fy . d Vs
=
f
157.14286 .
-
-
40211.964 N
40211.964
Av =
10
400 . 38398.56 10
Jadi digunakan sengkang
d 440.5
=
Vc
1450.7222 0.8
Direncanakan tulangan sengkang
s =
. .
=
-38398.56
N
157.14286 mm
440.5
=
721.08356
=
-78610.53 N
=
352.22473
mm
110
Untuk daerah diluar jarak d Vud Vc
= =
Vs
=
s =
1450.7 N 80423.93 N Vud f
Av . fy . d Vs
Jadi digunakan sengkang
-
=
Vc
=
1450.7222 0.8
157.14286 .
-
400 . 78610.53 10
-
80423.929
440.5
mm
200
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
d 4
d 2
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
PERHITUNGAN BOULDER
Garis arus R2
Gaya angin
R1
30
250
Sudut arah horizontal
Sudut arah verti
* Gaya T Akibat Angin Beban angin diambil
=
kg/m bertiup miring sudut
45
O
terhadap dermaga
Cos
45
2
= * * * * *
2
40
28.2842712 kg/m
GT Panjang kapal Draft Lebar kapal Tinggi kapal
= 15000 t = 153 m = 9.3 m = 22.3 m = 13 m
A = Panjang kapal . (Tinggi kapal - Draft kapal) =
153
(
566.1
2
m
Jadi R 1 = 1.3
.
=
13
40
-
.
9.3
)
566
= 29437.2 kg * Gaya akibat arus (Ra) - Kecepatan arus sejajar kapal =
2.6 knot
- 1 knot = 1 mil laut/jam 0
- 1 mil laut = 1/60 ekuator
V = 2.55
1852
m
1852
.
3600 = 1.31183 m/det - Luas bidang terkena arus = Draft kapal x Lebar kapal B =
d
x B
=
9.3
x 22.3
=
207.39 m
2
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
2
- R 2 = 1/2 . go .c. v . B dimana : go = berat jenis air laut c Jadi R 2 =
= 1/2
102.5 kg
1 .
102.50
.
1
. 1.31183
2
.
207.39
= 18291.1 kg - Jika R1 dan R 2 bekerja bersama maka : P = R1 + R2 = 29437.2 kg + 18291.0655 = 47728.266 kg Maka gaya T akibat beban arus dan angin : T =
P Cos 25
=
47728.3 0.90631
= 52662.3 kg = 52.662 ton Gaya total akibat angin dan arus akan ditahan oleh 2 buah Boulder, maka besarnya gaya yang 52.662 ton terjadi untuk 1 Boulder 6 = 8.7771 ton Jadi digunakan Boulder dengan kapasitas 14 t Jarak antara bolder sesuai GRT =
15000
hal…..210
diambil jarak maksimum antara bolder 25 m dengan jumlah tambatan 6 buah.
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
al
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
IV. PEMILIHAN DAN PERHITUNGAN POER Untuk poer yang digunakan, direncanakan sebagai berikut :
35 cm
30 cm
35 cm
35 cm
30 cm
35 cm
40 cm
80 cm
35 cm
30 cm
35 cm
A. Pembebanan Poer Untuk setiap poer menahan beban lantai dengan luas - Berat sendiri poer
=
(
1
+ 4(
(
x 0.35
1 x
x 0.35
3
x
3
)
0.80 ) x
0.4
- Berat balok dari 4 arah
=
[ ( 0.4
x
0.3
x
- Berat plat lantai
=
(
3
x
3
x
0.25 )
- Beban hidup
=
(
3
x
3
x
8500 )
- Beban truck, crane,
= 25000 + 17000
3
)
x
) * 2 x
2400
=
2390.4 kg
2400
=
1728 kg
2400
=
5400 kg
=
76500 kg
=
42000 kg
=
128018.4 kg
TOTAL
Q
=
SP A
Ditinjau 1 pias (
128018.4
= 1
1m
x )
=
q=
2
128018.4
kg/m
128018.4
kg/m
1
2
m
2
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Perhitungan Momen o q=
2
kg/m
128018.4
40 cm
80 cm
o 35 cm
- Mo-o - Mult
30 cm
35 cm
2
=
1/2
q. l
=
1/2
.
=
1.5
Mo
=
1.5
128018.4 16002.3
.
0.5
2
=
16002.3
=
24003.45
kgm
=
240034500
Nmm
kgm
Penulangan Poer
-
Mult
=
d
=
24003.45 800
Rn
kgm
- 20 -
9.5
Mult
=
b.h
2
240034500
=
=
2
1000
1
1 -
1
-
2
15.69
r maks
=
=
0,85 * b * f'c
=
0.85
600
=
0.0114
* 0,75
600 + fy 0.8
30
400
<
0.404 15.69 400
0.0035
fy
r min
0.404323
770.5 .
= 15.69
m
r min
= 770.5
600 600 +
r < r maks
=
0.0035
As = 0.011351 dipakai tulangan
*
7 Ø 19
0.75
=
0.0306
400
0.011351 < 1000 770.5 =
<
0.0306 8746.0179
2
= 1983.695 mm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Kontrol tulangan geser praktis 90 cm
40 cm
80 cm 45
0
45
0
30 cm 100 cm
Luas bidang geser A =
4
P
47728.27
=
tAP =
x
90
x
40
2
=
14400
cm
=
4.971694325
1.5 P A
=
1.5
.
47728.26552 14400
t' bpm untuk K
=
350
1.08
350
=
kg/cm
2
2
20.20495 kg/cm
(Buku Teknik Sipil hal. 340) Sketsa Penulangan Poer A' =
20 % A
=
20 %
maka digunakan tulangan
.
1983.695
f 10 -
=
2
396.739 mm
197.9 mm
Ø 10
f 10 m c 0 2 1
175
7
f 19
7
f 19
30 cm 100 cm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN PERENCANAAN SUB STRUKTUR D ERMA GA (Pondasi Tiang Pancang) A. Perhitungan gaya-gaya / beban rencana
Gaya vertikal
A
B
- Muatan A - Berat balok
=
[ ( 0.4
x
0.3
x
3.00 ) *
2400
=
864 kg
Berat balok
=
( 0.4
x
0.3
x
3.00 ) *
2400
=
864 kg
2400
=
5400 kg
x
=
2390.4 kg
25000
=
42000 kg
x
=
76500 kg
=
128018.4 kg
- Berat plat lantai
=
(
3
x
3
x
0.25 )
- Berat poer
=
(
1
x
1
x
0.80 )
+ 4( - Beban truck + crane
=
- Beban hidup
=
0.35
17000 (
3
x
0.35
+ x
3
x
0.4
x )
2400
8500 ) S VA
- Muatan B - Berat balok
=
[ ( 0.4
x
0.3
x
3.00 ) *
2400
Berat balok
=
( 0.4
x
0.3
x
3.00 ) *
2400
=
864 kg
3
x
0.6
x
3.2
2400
=
13824 kg
=
42000 kg
=
2390.4 kg
=
76500 kg
2400
=
5400 kg
S VB
=
140978.4 kg
- Berat balok fender
=
- Beban truck + crane
=
- Berat poer
=
(
17000 (
1
+ 4(
+ x
0.35
)
x
25000 1
x
x 0.35
0.8 x
864 kg
) 0.4
- Beban hidup
=
(
3
x
3
x
8500 )
- Berat plat
=
(
3
x
3
x
0.25 )
)
x x
2400
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN 1. Penentuan daya dukung A. Penentuan daya dukung pada tanah
q
=
Ns . Ap
JHP . As
+
3
5
dimana : Ns
: Nilai konis…….(u/pelabuhan Ns min =
Ap
: Luas penampang tiang
JHP
: Jumlah hambatan pelabuhan
As
: Keliling tiang
2
150 kg/cm )
Direncanakan tiang pancang dengan penampang bundar ( Tiang direncanakan dengan elevasi : maka :
q
150
=
.
-16
1962.5
50 cm )
m dengan data : 800
+
.
157
3 198605 kg
=
198605 kg 16
+
Ns
:
150
kg/cm
-
JHP :
800
kg/cm
.
2
4
5
=
panjang tiang =
2
-
1.1
> V kritis =
140978.4 kg
17.1 m
B. Kontrol daya dukung tiang pancang terhadap tekuk
Direncanakan tiang pancang dengan penampang bundar (
Diameter
50
cm )
Kondisi tiang pancang Lk =
1/2
.
=
1/2
.
P
Imin
Lt
.
2
17.1
=
12.092 m
=
1209.153 cm
=
1.69
.
P
.
.
. Lk
=
1.69
=
348338523827
2
2
P = 140978.4 kg
140978.4
.
1209.153
2
Tanah Keras
imin
Imin
=
348338523827
=
A
l
(Kelangsingan)
Lk
=
1209.152596
=
imin
sk
=
p
2
.
=
=
0.090758
13322.81265
E
2
. imin
E
=
2
Lk =
2
3.14
.
29725.41001
35580886.66
4700
fc'
fc' =
40
= 29725.4 MPa .
1209.153 =
13322.81265
1962.5
13322.81265
2
2
2
kg/cm
2
sd
p . E
= n
.
l 2
=
3.142 . 3.5
=
.
2
(Tegangan Izin) 29725.41001 0.090758
n =
3.5
2
2
10176282.88 kg/cm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Pk
p
=
2
.
E
. Imin 2
Lk 2
=
3.142 .
29725.41001
.
1209 cm =
69898343064 kg
=
69898343.06 ton
P
<
Pk
140978.4 kg
<
69898343064 kg
348338523827 2
Syarat : .…………………. OK
2. Perhitungan gaya horizontal tiang miring
2.1 Akibat reaksi fender
H
=
E' . R
=
0.205388
E H
.
52
3.4
= 3.141225 ton
Reaksi reaksi ini dianggap diteruskan pada dermaga dan menyebar dengan sudut 45
Gaya horizintal ini ditinjau pada pinggir fender dan hanya menghasilkan
0
2 pasang
tiang miring yang menerima gaya tersebut. Jadi tiang menerima gaya ( 1 pasang ) =
3.141225 ton
= 1.570612 ton
2 2.2 Gaya akibat tarikan kapal pada boulder Gaya tarik pada boulder yang terletak pada lantai dermaga P = gaya ini dipikul oleh 8.777 ton
2
8.777 ton
pasang tiang sehingga tiap pasang menerima gaya :
= 4.389 ton
2 2.3 Gaya akibat rotasi (momen torsi) terhadap pusat berat dermaga Ditinjau dermaga sebagai satu kesatuan struktur, dimana gaya akibat tumbukan kapal dianggap menimbulkan torsi (momen torsi) terhadap pusat berat konstruksi dapat dihitung dengan rumus : Hi =
H n
+
Xi S Xi
2
H.e
dimana : Hi
= Gaya horizontal pada tiang
H
= Gaya horizontal akibat reaksi fender
n
= Jumlah pasang tiang miring
Xi
= Jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi
S Xi
= Jumlah jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN 2
S Xi
2
S Xi
=
=
[( 1.5
2
( 22.5
2
( 43.5
2
( 64.5
2
( 85.5
2
( 107
2
) +
( 4.5
) + ( 25.5
2
) + ( 46.5
2
) + ( 67.5
2
) + ( 88.5
2
) +
2
( 110
2
) +
2
( 7.5
) + ( 10.5
2
) + ( 31.5
2
) + ( 13.5
2
) + ( 34.5
2
) + ( 16.5
2
) + ( 37.5
2
) + ( 19.5
2
)
) + ( 40.5
2
) )
) + ( 28.5
2
) + ( 49.5
2
) + ( 52.5
2
) + ( 55.5
2
) + ( 58.5
2
) + ( 61.5
2
) + ( 70.5
2
) + ( 73.5
2
) + ( 76.5
2
) + ( 79.5
2
) + ( 82.5
2
)
) + ( 91.5
2
) + ( 94.5
2
) + ( 97.5
2
) +
( 101
2
) +
( 104
2
)
) +
2
) +
2
) +
2
) +
( 122
2
) +
( 125
2
)
( 113
( 116
( 119
( 127.5
2
[( 2.25
+
20.25
+
56.25
+
110.25
+
182.25
+
272.25
+
380.25
506.25
+
650.25
+
812.25
+
992.25
+
1190.25
+
1406.25
+
1640.25
1892.25
+
2162.25
+
2450.25
+
2756.25
+
3080.25
+
3422.25
+
3782.25
4160.25
+
4556.25
+
4970.25
+
5402.25
+
5852.25
+
6320.25
+
6806.25
7310.25
+
7832.25
+
8372.25
+
8930.25
+
9506.25
+ 10100.25
+ 10712.25
11342.25
+
11990.25
+ 12656.25
+ 14042.25
+ 14762.25
+ 15500.25
) ]
x
16256.25 ) ] x S Xi
2
=
2
+ 13340.25
2
476977.5
Hi =
3.141 ton
+
127.5
.
38 =
3.141
.
127.5
476977.5
0.19 ton
Akibat beban gempa Pada perhitungan beban akibat gempa diperhitungkan beban-beban yang bekerja adalah sbb : ►
Berat sendiri konstruksi - Plat lantai
=
2
.
17
- Balok memanjang
=
5
2 +
Balok melintang
=
2
5
10
- Balok fender
=
2
.
0.6
- Balok poer
= 10 .
.
0.30
.
2400
1 .
0.4
.
0.3
0.4 .
3.2
.
0.3 .
=
24480
2400
=
4320
2400
=
5760
=
9216
=
23904
=
67680 kg
=
67.68 ton
2400
2390 q1
►
Beban hidup Beban hidup yang diperhitungkan 50 % q2
►
=
50%
.
=
31875 kg
=
31.875 ton
Beban total (w)
2.5
= q1
.
3
.
8500
+ q2
=
67.68 ton
=
99.555 ton
+ 31.88
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN ►
Gaya horizontal akibat gempa F
=
dimana :
k.W F
= Gaya horizontal akibat gempa
w
= berat sendiri konstruksi dan beban hidup
k
= Koefisien gempa = Koef. Daerah x Koefisien kepentingan = Koef. Daerah wilayah gempa II = = Koef. Kepentingan = =
Jadi
F = =
0.228
0.19 x
x
1.2
1.2
0.19
(untuk bangunan dermaga klasifikasi A)
= 0.228
99.555
22.69854
Jadi gaya horizontal maksimum yaitu gaya akibat reaksi dari fender jadi beban / gaya maksimum pada tiang miring sbb : V sin q2 + H cos q 2
w P1 =
V H
sin ( q1 +q2 ) V sin q2 + H' cos q 2
w P2 =
q1
;
q2 =
q q
0.2
128.0184 ;
140.9784
w
sin q1
=
sin
140.9784
= 0.629613
w
cos q1 = cos q2 =
cos
140.9784
= -0.776909
sin
268.9968
= -0.999847
= sin q2
w sin ( q1 +q2 )
P1
<
sin ( q1 +q2 )
w tan q1 = tan q2 = 1/5 =
1:5
<
tan a =
H
H' =
P2
=
cos a
a =
22.699
=
18/100 10.20397
= 23.06332514 ton
cos 10.20397
P1 =
140.9784 kg
.
+ 23.06333
.
-0.776909
=
-70.855
=
-106.696
-0.99985 70.855
P2 =
0.629613
140.9784
.
ton < 0.629613
198.605 ton
-
23.06333
……..
.
O.K
-0.776909
-0.99985 106.696
ton <
198.605 ton
……..
O.K
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN B. Perhitungan Penulangan pada tiang pancang
Berat tiang q =
0.19625
L = Panjang tiang =
17
.
2400
=
m
471
kg/m
(digunakan tiang dengan panjang 12 m)
D = 50 cm Penulangan Tiang pancang dihitung berdasarkan kebutuhan pada pengangkatan
Dua titik angkat
a
L - 2a L- =
a 12 m
M1
M1
-
+ M2
M1
q a
= 1/2
M2
= 1/8
q
L-a
2
q = berat tiang pancang : kg/m - 1/2 q a
2
a
q M1
= = = =
4 a + 4 a L . 0.209 m . L 0.209 17 3.574 m 471 kg/m'
= 1/2
L
= 1/2
=
0
2
=
3007.985265
471 a
= 1/2 471 3.574 = 3007.98526 kgm M2
2
471 L-a
q a
- 1/2
= 1/2 471 17 = 40078.00701 kgm
kgm
3.574
2
- 1/2
471
3.574
2
Satu titik angkat
1/3L
2/3L
Mx a L
= R1 x - G = 0.29 = 12 m
- x
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN Maka : a = 0.29 12 = 3.5 m M1 = 1/2 q a = 0.5 471 3.5 = 2851.9992 kg.m M2
471 L-a
= 1/2
= 1/2 471 = 14243.04 = 14243.04
Mmax
q a
- 1/2
12 kgm kgm
2
2
3.480
- 1/2
471
3.5
2
Tulangan tiang
f'c = 40 Mpa fy = 400 Mpa M max =
=
40078.007 kg.m 400780070 N.mm Ø
direncanakan tulangan d
= 50 - 4 = 45.1 cm = 451 mm
0.5
r b = 0,85 * f'c * b1
1.9
600 600 + fy
fy =
19
0.85 40 0.85 400
600 600 + 400
= 0.04
r maks = 0,75 * r b
=
0.75
*
1.4 fy Rn = Mn/Ф 2 D d
r min
r
=
=
1 m
0.04 = =
1 -
= 0.03
1.4 = 0 400 400780070.1 = 500 202950
1 -
3.94954
2 Rn m fy
m
=
fy 0,85 x f'c
= =
=
1 11.8
=
0.01053
r min
<
r
1 -
1 -
< r maks
2
3.95 11.8 400
=
As = Ag*r = 159316 0.01053 = 1676.89 dipakai tulangan 12 Ø 19
400 0.85 40 11.8
0
=
<
0.01 <
0.03
2
3400.62 mm
tulangan geser diambil 20% As
= 20% 1676.89 = 335.377 dipakai tulangan Ø 10
-
234 mm
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
MPa
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN + + + + + +
+ + + + + +
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
PERENCANAAN SUB STRUKTUR DERMAGA / TIANG PANCANG A 1
Perhitungan Gaya-gaya / Beban rencana Gaya Vertikal
Ukuran balok
ht bo L
Muatan A * Berat Balok * Berat pelat lantai * Berat poer * Berat crane * Beban hidup
= = = = = = = =
75 cm data dari balok dermaga 60 cm 3 m 3 0.6 0.75 2 2400 3 3 0.333 2400 1.3 1.3 0.55 + 0.4 0.4 0.60 25000 + 25000 8500 3 3
4
2400
S VA Muatan B * Berat Balok
=
3
* Berat Fender
=
3
* Berat poer * Berat crane * Beban hidup
= = =
+ 2.5 0.4
0.60 3.5
0.75 2400 2400
1.3 1.3 0.55 + 25000 + 25000 8500 3 2.5
0.4
0.4 0.60
4
2400
S VB
= = = = = =
6480.0 7200.0 3152.4 50000.0 76500.0 143332.4
kg kg kg kg kg kg
=
5940.0
kg
=
10080.0 kg
= = = =
3152.4 50000.0 63750.0 132922.4
kg kg kg kg
Penentuan Daya dukung Tanah Q
dimana
=
Ns AP 3
+
JHP * As 3
: Ns Ap JHP As
= = = =
Nilai Konis ( Untuk Pelabuhan Ns min = Luas Penampang tiang Jumlah Hambatan Pelekat Keliling tiang
Tiang direncanakan pada elevasi
-
50 m
2
)
dengan data-data :
2
Ns = JHP =
150 kg/cm 800 kg/cm
Q
=
150
Q
= =
50 50 3 125000 + 32000 157000 kg
Jadi panjang tiang
=
50 + 1 - 0.75
Q
=
157000 kg
maka
150 kg/cm
800 50.0 4.0 5
= >
50.25 m V kritis
=
143332.4 kg
Ok !!!!!!…
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
2
Perhitungan Gaya Horizontal Tiang Miring 2.1 Akibat Reaksi Fender Reaksi fender yang diperhitungkan K dermaga dan menyebar dengan sudut 45 R
=
12 m tm. Reaksi ini dianggap diteruskan pada
o
R 45
a Gaya horizontal ini ditinjau pada pinggir fender,dan hanya menghasilkan yang menerima gaya tersebut. Jadi tiap pasang tiang menerima gaya horizontal
3 pasang tiang miring = 12 = 3 = 4 tm
2.2 Akibat Tarikan Kapal pada Boulder Gaya tarik pada boulder yang terletak pada lantai dermaga adalah karean hanya angin saja. Kita anggap boulder pada dolphia tidak bekerja. H
= 14844323.8 kg
=
14844.3238 ton
Boulder diletakkan pada titik A gambar ( a ) Jadi tiap pasang tiang menerima gaya = 14844.3238 3 = 4948.10793 ton 2.3
Gaya Akibat Angin dan Arus Gaya akibat angin dan arus diperhitungkan pasa saat kapal bersandar di dermaga di mana angin dan arus secara bersamaan kapal di dermaga R = 8189449.54 kg = 8189.44954 ton (Gaya akibat arus diabaikan ) Gaya ini ditahan oleh Jadi tiap tiang menerima gaya : = 8189.44954 49 = 167.131623 ton
2.4
49 Tiang miring
Akibat Rotasi ( momen torsi ) terhadap pusat berat dermaga Ditinjau dernaga sebagai satu kesatuan struktur,dimana gaya akibat tumbukan kapal dianggap menimbulkan torsi ( momen torsi ) terhadap pisat berat konstruksi dapat dihitung dengan rumus : Hi
=
H n
Xi S Xi
H
e
2
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Dimana : Hi Hi n Xi 2
S Xi
= = = =
Gaya horizontal pada tiang Gaya horizontal akibat reaksi fender jumlah pasang tiang miring jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi
=
Jumlah jarak tiang kuadrat terhapa pusat berat konstruksi
150 m S Xi
2
= 2
= 2
= 2 = 2* = Hi
1.5
2
+ 4.5
2
+ 7.5
2
+
10.5
2
+ 13.5
2
+ 16.5
2
+
19.5
2
+ 22.5
2
+ 25.5
2
28.5
2
+ 31.5
2
+ 34.5
2
+
37.5
2
+ 40.5
2
+ 43.5
2
+
46.5
2
+ 49.5
2
+ 52.5
2
55.5
2
+ 58.5
2
+ 61.5
2
+
64.5
2
+ 67.5
2
+ 70.5
2
+
73.5
2
+ 76.5
2
+ 79.5
2
82.5
2
+ 85.5
2
+ 88.5
2
+
91.5
2
+ 94.5
2
+ 97.5
2
+ 100.5
2
+ 103.5
2
+ ####
2
109.5
2
+
112.5
2
+
115.5
2
+
118.5
2
+
121.5
2
+
124.5
2
+
127.5
2
130.5
2
+
133.5
2
+
136.5
2
+
139.5
2
+
142.5
2
+
145.5
2
+
148.5
2
110.25
+
182.25 +
2.25
+
812.3
+
20.25
+
992.3
56.25
+
272.25 +
380.25
+
506.25
+
650.25
+
+
+
1190.3 +
1406.3
+
1640.3 +
1892.3 +
2162.3
+
2450.3
+
2756.3 +
3080.3 +
3422.3 +
3782.3 +
4160.3
+
4556.3 +
4970.3 +
5402.3
+
5852.3
+
6320.3 +
6806.3 +
7310.3 +
7832.3 +
8372.3
+
8930.3 +
9506.3 +
10100.3
+
10712.3 +
11342.3 +
11990.25
+
12656.25
+
13340.25
+
14042.25
+
14762.25
+
15500.25
+
16256.25 +
17030.25
+
17822.25
+
18632.25
+
19460.25
+
20306.25
+
21170.25
+
22052.25
80912.25
+
2180.25 374962.50
749925.00 m = 12 + 49 = 0.60
+
15302.25
+
41546.25
+
98547.75
+
136473.75
2
148.5 12 148.5 749925.00
F 2.5
Akibat beban gempa
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Beban-beban yang diperhitungkan adalah : * Berat sendiri konstruksi :
= 2000 kg/m2
g aspal -
Lapisan aus Plat lantai Balok memanjang Balok vertikal Balok fender Balok poer
= = = = = =
L =
3
3 20 0.1 2000 3 20 0.3 2400 3 0.6 0.75 8 2400 20 + 1 0.6 0.75 2400 3 0.4 3.5 2400 8* 3152.4 q1
* Beban hidup : Beban hidup yang diperhitungkan ql = 50 % 20 3 = 90000 kg = 90 ton Berat total W = q1 + q2 = = 2
50
= = = = = = = =
12000 kg 48000 kg 25920 kg 22680 kg 10080 kg 25219.2 kg 143899.2 kg 143.8992 ton
% 3000
143.8992 + 90 233.8992 ton
Gaya Horizontal akibat gempa dihitung dengan rumus : F = k. w dimana : F = Gaya horizontal akibat gempa k = Koefisien daerah wilayah gempa x koefisien kepentingan Koefisien daerah wilayah gempa = 0.03 Koefisien kepentingan untuk bangunan dermaga klasifikasi A = 1.2 K = 0.03 x 1.2 = 0.036 F = 0.036 x 233.8992 = 8.420371 ton jadi gaya horizontal maksimum yaitu gaya akibat reaksi dari gempa sehingga gaya maksimum dari tiang miring adalah 18% V P1 = Vsin q 1 + H' cos q2 H sin q1 + q1 P1
=
Vsin
q1 q2
Tan
q1 q1
P1
P2
H'
=
H Cos a
H'
=
8.4203712 cos 10.204 8.555695
= P1
= =
P2
= =
sin cos sin
- H' cos sin q1 + = Tan q 2 =
= q2 6.0618 = 6.0618 = 12.124 =
H = Tan a = a
=
143.3324 0.1056 + 8.556 0.99441 0.210020916 112.5787 ton < Qtekan = 157 143.3324 0.1056 - 8.556 0.210020916 31.5596 ton (tarik)
q1
= 0.106 0.994 0.21
q2 q1
3 50.25 6.0618
=
0.0597
8.42 18 100 10.2
ton
Ok !
0.99441
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
Daya dukung tanah akibat tarikan - Berat tiang = 0.45 x 0.45 x - Gesekan tiang = 800 x 45 x
P2
B
=
31.5596
ton
<
diambil ukuran balok 50.25 x 2400 = 4 x 45 =
Qtarik
=
45
x 45 24.4215 ton 64.8 ton 89.2215 ton
89.2215 ton
Perhitungan Penulangan Berat tiang Mmax
q
= =
diambil ukuran balok 0.45 * 0.45 * 2400 = q l 32
45 x 45 486 kg/m' Mmax
=
q l 8
0,33 L 0,67 L o,25 L L
=
0,5 L
Panjang tiang miring
0,25 L = cos
Mmax 1
=
486
Mmax 1
=
486
28.81 32
51.25 8 Maka ditetapkan momen design Mu = 1.5 * 159.5 =
Cu
=
ho Mmult 2 Ko s 'bk b
=
12605.87
=
159533.41 kgm
=
1 q Cu
=
= s au
Mu r ho
=
51.25 28.81
m
= 159.5334 tm 239.3 * 10 kgcm
40 38.97904352 1.02619 1
0.0417 22.7723
= A
50.25 0.98
40 23930011.89 2 0.5 350 45
=
=
=
kgm
= 159533.41 kgm 239.3 tm =
=
Lu
50.25 11.3099
=
=
1.02619
2780
23930011.89 x 22.77227 x
9.45
cm
40
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
REKAYASA PELABUHAN
AGUS SALAM / 45 04 041 044
