Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. UNIDAD I TENSION 1.-Determinar la capacidad de la placa de 8 x 3/8” mostrada en la figura. Si el esfuerzo de tensión permisible es de 22000 psi. La placa esta conectada mediante dos hileras de remaches de ¾”.
*Cálculo del diámetro del barreno: b =1/8 in + ¾ in b = 7/8 in. *Determinar área neta: An=(8” – 2 (7/8)”) 3/8 An=2.34 in² Pn/Ω=Fy*Ag
Estructuras de Acero
Pn/Ω= 51.48 kips.
1
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 2. Una placa de 14¨y ½¨de espesor está sujeta a cargas de tensión como se muestra en la figura. Determinar el área neta crítica efectiva considerando tornillos de ¾¨. *Cálculo del diámetro del barreno: b =1/8” + ¾” b = 7/8”
Trayectoria A-C-E-F= H-C-D-G A-B-C-D-G A-B-C-D-E-F
*Trayectorias de Falla: Desarrollo 14” – 2 (7/8)” 14” – 3 (7/8)”
A-B-C-E-F
Resultado 12.25 in.² 11.895 in.² 11.541 in² 12.12 in²
*Trayectoria más desfavorable: 11.541 in² *Determinando Área Efectiva: Ae=An*U U= 1 No hay ningún elemento que produzca efecto cortante de la placa. Ae= 5.77 (1) Ae= 5.77 in²
*El reglamento especifica el 85% del Área bruta, después de barrenado para agujeros alternados: Ag= 14 x ½ in. Ag= 7 x .85 Ag= 5.95 in² 5.95 in²> 5.77 in² Si cumple con la especificación, se utiliza el área más pequeña.
Estructuras de Acero
*Determinando Área Nominal: An=11.54 x ½ An= 5.77 in²
2
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 3. Determine el área neta a lo largo de la trayectoria A-B-C-D-E-F para un canal 15 x 33.5 in. el cual se muestra en la sig. Figura. Los agujeros son para tornillos de ¾ in.
*Determinando el Área Nominal: An= 10-
8.78 in²
*Determinando Área Efectiva U=1 Se agarra por los patines y el alma no hay efectos de Ruptura. Ag= An*U Ag= 8.78 in² x 1 Ag= 8.78 in²
Estructuras de Acero
Comparar por que están alternados los tornillos 8.78 in² =8.78 in² Área Neta efectiva = 8.78 in²
3
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 4. Determinar el área neta efectiva del perfil W12X16. Considerando barrenos para tornillo de 1 in. Datos del Perfil: Área = 4.71 in² D=12 in. bf= 3.99 in. Tw= .22 in. Tf= .265 in.
*Cálculo del diámetro del barreno: b =1/8” + ¾” b = 7/8” *Trayectorias de Falla: Trayectoria A-B-D-E A-B-C-D-E
Desarrollo 4.71 –
Resultado 4.215 in.² 4.11 in.²
4.71 –
*Trayectoria mas desfavorable: 4.11 in² *Determinar el valor de U:
*Cálculo del Área Neta efectiva : An*U = 4.11 in² (.98) Área Neta efectiva =4.02 in².
*Comparación: 4.71 (85%) = 4 in² 4 in² .
Estructuras de Acero
Tomando como Área efectiva 4
4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 5. Para dos hileras de barrenos mostrados en la figura. Calcular el paso necesario para tener un área neta a lo largo de la trayectoria DEFG igual a la correspondiente a la trayectoria ABC considerar tornillos de ¾¨. *Cálculo del diámetro del barreno: b =1/8 in + ¾ in b = 7/8 in.
*Trayectorias de Falla: Trayectoria D-E-F-G
Desarrollo 6–
A-B-C
6–
Resultado in.² 5.125 in.²
–
Estructuras de Acero
s²=2.64
5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 6. Seleccionar un perfil W de 8 in. Que resista una carga de tensión de 30 kips como muerta y 90 kips. como viva. El miembro tiene una longitud de 25ft. Y se conectarán como se muestra en la sig. Figura. Utilizar Acero ASTM A992 y barrenos de 5/8 in.
*Determinar Pu por los métodos LRFD
ASD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv
Pu= Wm + Wv
Pu= 1.2(30 kips.) +1.6(90 kips) Pu= 180 kips.
*Determinar barreno y Área necesaria b =1/8” + 5/8
*Despejando de la fórmula para revisar por Fluencia:
b = ¾
Estructuras de Acero
*Perfil elegido que cumple con las limitaciones que menciona el problema.
6
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Revisando la Fuerza Admisible por fluencia: ASD LRFD Pn=AgØtFy Pn= 5.26 in² (.9)(50 ksi) Pn= 236.7 kips > 180 kips.
Pn= 157.48 kips > 120 kips.
Cumple por fluencia *Sacar el Área Efectiva An= 5.26 in² An=4.27 in² *Sacar la U
Se corta el perfil y se busca en las tablas el valor de =
L= 9 in.
(2)Calculando bajo el caso 7 se obtiene un valor menor, se especifica tomar el valor mas elevado, por lo tanto U=.907
Estructuras de Acero
(2)
7
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *Determinando Área Efectiva Ae=AnU Ae=4.27 in² (.9) Ae=3.87 in²
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura: LRFD
ASD Pn=AgØtFy
Pn= .75(65 kips)(3.87 in²) Pn= 188.66 kips Pn= 125.78 kips
188.66>180 kips. 125.78 >120 kips.
Cumple bajo el parámetro mas desfavorable *Revisar por Esbeltez = =243.90
243.90 < 300
Estructuras de Acero
Por efectos de esbeltez si cumple.
8
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 7. Seleccionar un perfil W que resista una carga de Tensión de 110 kips como carga Muerta y 160 Kips como carga viva, el miembro tiene una longitud de 30ft. Y se conectará con dos hileras de tornillos de ¾¨ en cada patín. Utilizar Acero A992.
*Determinar Pu por los métodos LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(110 kips.) +1.6(160 kips) Pu=388 kips.
ASD Pu= Wm + Wv
*Determinar barreno y Área necesaria b =1/8” + 3/4 b = 7/8
*Revisando la Fuerza Admisible por fluencia: ASD
Pn= 299.4 kips > 270 kips
Estructuras de Acero
Perfil que cumple con el Área requerida: W 14X 34
9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
LRFD Pn=AgØtFy Pn=10in² (.9)(50 ksi) Pn= 450 kips > 388 kips
*Despejando de la fórmula para revisar por Fluencia:
Revisando la Fuerza Admisible por fluencia:
ASD
Estructuras de Acero
Pn= 447kips > 270kips.
LRFD Pn=AgØtFy Pn= 5.26 in² (.9)(50 ksi) Pn= 236.7 kips > 180 kips.
Se corta el perfil y se busca en las tablas el valor de =
1 0
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
L= 10.5 in.
*Determinando Área Efectiva Ae=11.5 in²-(4(7/8))(.530) Ae=9.64 in² Ae=AnU Ae=(9.64 in²)(.916) Ae= 8.83 in² *Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura: ASD
Pn= 286.9 kips 286.9 >270 kips.
Estructuras de Acero
LRFD Pn=AgØtFy Pn= .75(65 kips)(8.83 in²) Pn= 430.6 kips 430.6>388 kips.
1 1
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 8. Seleccionar un perfil W que resista una carga de tensión de 110 kips. como carga muerta y 160 kips. como carga viva, el miembro tiene una longitud de 30 ft. Y se conectará con dos hileras de tornillos de ¾ in. en cada patín. Utilizar acero A992.
*Revisar la Fuerza Admisible por Fluencia LRFD
ASD
Pn=AgØtFy Pn= .9(50 ksi)(6 in²) Pn= 270 kips Pn= 179.64 kips *Determinar Área Efectiva
3er. Disposición del caso 4 1.5 w> l ≥w 9> 8 ≥ 6 U=.75
Ae=AnU Ae= 6 in²(.75) Ae= 4.5 in
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura LRFD ASD
Pn= 146.25 kips
Estructuras de Acero
Pn=AeØtFy Pn= .75(65 ksi)(4.5 in²) Pn= 219.37kips
1 2
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 9. Calcular la Resistencia de Diseño Pu para el ángulo mostrado en la Figura el cual se encuentra soldado en su extremo y lados del ala de 8¨. El esfuerzo de fluencia es de 50 ksi. Y Ruptura 70 ksi.
Ag=9.94 in² *Revisión por fleuncia: ASD LRFD Pn=AgØtFy Pn=9.94in² (.9)(50 ksi) Pn= 447.3kips
Pn= 297.6 kips
L= 6 in.
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura LRFD
ASD
Pn=AeØtFy Pn= .75(70 ksi)(7.35 in²) Pn= 386.17kips Pn= 257.45 kips.
Estructuras de Acero
*Determinando Área Efectiva Ae=AgU Ae=9.94in² (.74) Ae=7.35 in²
1 3
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 10. L a placa de 1¨x 6¨mostrada en la figura está conectada a una placa de 1¨x 10¨con soldadura de filete longitudinal para soportar una carga de tensión. Determine la resistencia de diseño Pu del miembro si se considera una placa con Acero A992.
*Revisar por Fluencia LRFD Pn=AgØtFy Pn= .9(50 ksi)(6 in²) Pn= 170 kips
ASD
Pn= (50ksi x 6 in²)1.67 Pn= 179.64 kips.
*Calculando el área efectiva: Ae=AnU Ae= 6 in²(.75) Ae= 4.5 in²
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura LRFD
ASD
Pn=AeØtFy Pn= .75(65 ksi)(4.5 in²) Pn= 219.37kips
Estructuras de Acero
Pn= 146.25 kips
1 4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 11. Una cubierta a base de sección compuesta, se encuentra soportada base de canal estructural a una separación de 3 ft., mismo que recae sobre una armadura metálica compuesta por una cuerda superior y una inferior, elementos diagonales y elementos verticales. Debido al uso que se le va a dar al polín estará sometido a una carga muerta de .5 klb/ft como viva. En base a esto se desea diseñar el elemento (diagonal o vertical) mas desfavorable bajo cargas a tensión, utilizando un perfil tipo “L”. El elemento se encontrará conectado como se presenta en el detalle de la unión. Se utilizará acero A-36.
LRFD
Marco A
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(250 kips.) +1.6(500 kips) Pu= 1000 kips.
Haciendo Sumatoria de Momentos en A y B se obtienen las reacciones R1=R2=5 kips.
Estructuras de Acero
Analizando el Nodo 1
1 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. Se obtiene Fa= 12.5 kips =FB Que se utilizará como la fuerza mayor.
*Determinar barreno y Área necesaria b =1/8in + 5/8in
*Despejando de la fórmula para revisar por Fluencia:
b = 3/4in.
Estructuras de Acero
*Se elige un perfil para satisfacer el Área.
1 6
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 12. Determine la resistencia de diseño bajo la metodología del LRFD y ASD que soporta un perfil HSS 6 x 4 x 3/8 ´´, ASTM A500 de grado B, con una longitud de 30 pies. Dicho miembro está soportando una carga muerta de 35 kips y una carga viva de 105 kips a tensión. Asumiendo que el extremo de la conexión está soldada a una placa de ½¨de espesor cuya longitud es de 12´´.
*Determinar Pu LRFD
ASD
b= ½ + 1/8 = 5/8 in
Fluencia LRFD
ASD
*Revisión por Ruptura:
LRFD
ASD
Rx= 2.14 Ry= 1.55
Estructuras de Acero
*Revisión por Esbeltez
1 7
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 13. Un perfil tipo HS 6.000 x .500 ASTM A500 grado B, con una longitud de 30 ft. Soporta una carga muerta de 40 kips y una carga viva de 120 kips a tensión. Asumiendo que el extremo de la conexión está soldada a una placa concéntrica de ½´´ de grosor y 16 ´´ de longitud. Determine la resistencia de diseño por el método del LRFD y ASD.
*Determinar Pu por los métodos LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(40kips.) +1.6(120 kips) Pu= 240 kips.
ASD Pu= Wm + Wv
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura
16>1.3(12.9)
LRFD
ASD
251.87 kips > 240 kips.
168.06 kips > 160 kips.
Estructuras de Acero
Pn=AeØtFu Pn= .75(58 ksi)(5.79 in²) Pn= 251.87kips
1 8
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Revisando la Fuerza Admisible por fluencia: ASD
Pn= 222.84 kips > 160 kips.
LRFD Pn=AgØtFy Pn= 8.09in² (.9)(46 ksi) Pn= 334.92 kips > 240 kips.
Estructuras de Acero
*Revisando por Esbeltez:
1 9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 14.- Un ángulo 2L 4 x 4 x 1/2´´ (con 3/8´´ de separación) ASTM A36, tiene una línea de 8 tornillos de 3/4´´ de diámetro con agujeros estándares y tiene una longitud de 25 ft. El ángulo doble soporta una carga muerta de 40 kips y una carga viva de 120 kips a tensión. Determine la resistencia de diseño por el Método del LRFD y ASTM.
*Propiedades del Perfil:
*Determinar barreno y Área necesaria b =1/8” + 5/8 b = 3/4
*Determinar Pu por los métodos LRFD
Estructuras de Acero
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(40 kips.) +1.6(120 kips) Pu= 240 kips.
ASD Pu= Wm + Wv
2 0
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
*Revisar por Fluencia LRFD Pn=AgØtFy Pn= .9(36 ksi)(7.49 in²) Pn= 243 kips 243>240 kips
ASD
Pn= 161.67 kips
161.67 >160 kips.
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura LRFD
ASD
Pn=AeØtFu Pn= .75(58 ksi)(3.99 in²) Pn= 173.56 kips Pn= 138.57 kips
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 15. Un ángulo sencillo de 8 x 4 x ½ tiene dos líneas de tornillos en su lado largo y uno en el lado corto. Los tornillos tienen ¾ de diámetro y se utilizan agujeros punzonados estándar, están arreglados con un paso de 3 pulg y un escalonamiento de 1 ½ pulg. En las líneas estándar de gramil como se muestra en la figura. La fuerza T se transmite a la placa de unión mediante tornillos en ambos lados. Se utiliza un ángulo de oreja que no se muestra en la figura. Se supondrá que el miembro esta fabricado con acero A588 Grado 50, determine la resistencia de diseño en tensión de este miembro.
*Determinar barreno y Área necesaria b =1/8” + 5/8 b = 3/4in. *Determinando la Ruta mas Crítica: B-E-I-J-M= 11.5-
*Sacar el Área Bruta An= 8 in(3.5 in) An=11.5 in²
*Determinando Área Crítica: Ag= 9.21 in x 1/8 in Ag= 4.60 in
= 9.21 in. *Determinando Área Efectiva Ag= An*U Ag= 4.61 in x .60 Ag= 2.76 in² *Revisando la Fuerza Admisible por fluencia: ASD
*Revisar la Fuerza Admisible por Ruptura: LRFD Pn=AgØtFy Pn= .75(70 kips)(2.76 in²) Pn= 144.9 kips
ASD
Pn= 96.6kips.
Estructuras de Acero
Pn=173.65kips
LRFD Pn=AgØtFy Pn= 5.8 in² (.9)(50 ksi) Pn= 261kips
2 2
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
16. Una columna de perfil W10 X 22 se encuentra articulada en sus apoyos y tiene 15 ft. De altura. Utilizando la expresión de Euler. a) Determine la carga Crítica de Pandeo de la Columna. Suponga que el acero tiene un límite de fluencia de 36 ksi. b) Repita la parte del inciso con longitud de 8ft.
Datos del Perfil: Área= 6.49 in² Rx= 4.27 in. Ry= 1.33 in. Є= 29 x 10 ³ ksi.
*Determinar el Esfuerzo de Pandeo Crítico de Euler: (1) Fe=
*Determinando Fuerza Nominal a compresión: Pn= Fcr * Ag Pn= 15.63 ksi ( 6.49 in²) Pn= 101.41 kips.
Fe= Fe= 15.63 ksi.
*Revisando esbeltez: < 200 = 136 136< 200
b) Fe=
Fe= Fe= 54.94 ksi. > 36 ksi.
(1) *El valor de k es dado por una tabla de valores efectivas para miembros principales solamente que no es anexada en este manua l. para los miembros sujetos a tensión en condiciones de apoyo usuales, se considera “k” con un valor igual a 1.
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 17. Seleccionar un perfil w A992 para una columna que soporta una carga axial de 140 kips como carga muerta y una viva de 420 kips. La columna tiene 30ft. De largo y se encuentra simplemente apoyada en los extremos. El peralte por especificaciones arquitectónicas es de 40 in. *Determinar Pu por los métodos LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(35 kips.) +1.6(105 kips) Pu= 210 kips.
ASD Pu= Wm + Wv
*Determinar la relación kl
Seleccionando perfil W 14x132 ØPu =892 kips>840kips
Estructuras de Acero
ΩPu=394 kips>560kips
2 4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 18. Verificar bajo al metodología del LRFD y ASD, la fuerza de un perfil HSS 6X4X3/8 ASTM A500 grado B , con un largo de 30ft. El miembro esta soportando una carga muerta de 35 kips y una carga viva de 105 kips a tensión. Asumiendo que el extremo de la conexione sta soldada una placa de ½” de espesor cuya longitud es 12”. *Determinar Pu por los métodos LRFD
ASD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(35 kips.) +1.6(105 kips) Pu= 210 kips.
Pu= Wm + Wv
*Revisión por Ruptura
U= .866
Ae=AgU Ae=6.18in²(.866) Ae= 5.356 in² ASD LRFD
Pn= 155.32 kips 155.32 kips > 140 kips.
Pn=AeØtFu Pn= .75(58 ksi)(5.356 in²) Pn= 232.986 kips
232.986 kips > 210 kips.
*Revisar la Fuerza Admisible por Fluencia ASD
Pn=AgØtFy Pn= .9(46 ksi)(6.18 in²) Pn= 255 kips>210kips Pn= 170 kips >140 kips
Estructuras de Acero
LRFD
2 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. UNIDAD II COMPRESION 19. Seleccionar un Perfil W de Acero A992, para una columna que soporta una carga axial de 140 kips como carga muerta y 420 como carga viva. La Columna tiene 30 ft. De largo y se encuentra simplemente apoyada en los extremos. El peralte limite por especificaciones arquitectónicas es de 14 in.
*Determinar Pu por los métodos LRFD
ASD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(140kips.) +1.6(420 kips) Pu= 840 kips.
Pu= Wm + Wv
*Determinando la Relación longitud efectiva para entrar a la tabla 4-1 del Manual del AISC:
LRFD ØPn = 892 kips.> 840 kips.
ASD
Estructuras de Acero
Kl= 30ft (1)
2 6
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
20.Calcular la fuerza admisible para una columna W 14x 132 con una longitud no arriostrada de 30´ de alto y se encuentra apoyada en sus extremos. Utilizando Acero A992. Propiedades del Perfil: Ag= 38.8 in² Rx= 3.76 in² Ry= 6.28 in² Fy= 50 ksi Fu= 65 ksi
*Determinar la relación de esbeltez:
*Entrando a la tabla:
LRFD
ASD
ØPn = 22.9 kips.
*Determinar la Fuerza Admisible Pn= Fcr*Ag LRFD Pn= 22.9 kips (38.8 in²) Pn= 888.52 kips.
ASD Pn= Fcr*Ag Pn= 15.3kips (38.8 in²) Pn= 593.64 kips.
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 21.- Rediseñe la columna del ejercicio anterior, asumiendo que la columna se encuentra soportada literalmente sobre el eje al centro de esta.
*Determinar la relación de longitud efectiva para entrar a la tabla: Kl= (1)(15ft)= 15 Tomando en cuenta LRFD= Pu=840 kips y ASD Pa= 560 kips.
LRFD
ASD
ØPn = 1000 kips.> 840 kips. *Equivalencias porque está arriostrada la columna: =
Estructuras de Acero
= 18.08
2 8
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *Entrar a la tabla con la relación de kl= 18 ft. Del perfil W 14x 90.
LRFD
ASD
Estructuras de Acero
ØPn = 928 kips.> 840 kips.
2 9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 22. Calcular la fuerza admisible de un perfil W14x 90 ED 30 ft. De alto y soporte lateral en el eje a la mitad del claro.
Propiedades del Perfil:
*Determinar la relación de longitud equivalente: =
= =58.65
=48.65
*Cálculo del esfuerzo por pandeo elástico: Fe= Fe= Fe= 83.21ksi. > 36 ksi.
*Determinar el Esfuerzo Crítico de Pandeo Flexionante: Cumple con la condición: <4.71 < 4.71 58.65 < 113.43
Estructuras de Acero
Tomando como crítica la que se acerca mas a 200 = 58.6
3 0
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
*Por lo que Fcr es calculada bajo la fórmula:
*Determinando el Esfuerzo Admisible: Pn= Fcr*Ag Pn= 38.88 ksi * (26.50 in²) Pn= 1030.32 kips
Fcr= 38.88 ksi. *Revisando bajo las dos metodologías: LRFD ØPn =.9(1030.32 kips) ØPn = 927.29 kips.
ASD
Estructuras de Acero
927.29 kips.> 840 kips
3 1
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 23. Verificar si la columna compuesta con Acero A992 y placas de 15 x ¼ in. en el alma y 8 x 1 in. en los patines, es lo suficientemente fuerte para soportar una carga muerta de 70 kips. Y una carga viva de 210 kips. La columna tiene una longitud de 15ft. y se encuentra simplemente apoyada en sus extremos.
*Calcular la Fuerza Actuante: LRFD
ASD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv
Pu= Wm + Wv
Pu= 1.2(70kips.) +1.6(210 kips) Pu= 420 kips. *Propiedades Geométricas: Propiedad Desarrollo Área +
1095.64 in⁴
Inercia en el eje y
85.34 in⁴
Radio de giro en x
7.45 in
Radio de giro en y
2.079 in
Estructuras de Acero
Inercia en el eje x
Resultado 19.75 in²
3 2
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
*Determinar la relación de longitud efectiva:
*Cálculo de Fuerza Crítica de Pandeo: Fe=
Fe= Fe= 38.22 ksi. *Revisando esbeltez y torsión por que es perfil hechizo: Para perfiles tipo I hechizos *Determinar las constantes de Torsión:
Fe= Fe= Fe= 92.17 ksi.
*Revisión de esbeltez en elementos:
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. Esbeltez en el Patín: Esbeltez del Alma:
.35 < kc <.76
Es esbelta.
No es esbelto. Qs=1
*Determinando la relación de longitud efectiva:
*Calculando Fcr:
Donde b=h F= Fcr con Q=1
Estructuras de Acero
*Determinar el ancho efectivo del alma, ya que es esbelta:
3 4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *Determinando la relación de longitud efectiva:
*Calculando Fcr:
*Se calcula el ancho efectivo:
*Calcular el Área efectiva : Aeff= betw + 2 tfbf Aeff=
+ Aeff= 19.11 in²
*Sustituyendo: Qa= Qa= Qa= .967
*Verificando que siga en el mismo caso para el calculo del Esfuerzo Critico de Pandeo (Fcr)
=
Estructuras de Acero
Q= Qa*Qs Q= .967 (1)
3 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
115.35>86.54
*Determinando el Esfuerzo Admisible: Pn= Fcr*Ag Pn= 28.47 ksi * (19.75 in²) Pn= 562.28 kips *Revisando bajo las dos metodologías: LRFD ØPn =.9Pn ØPn = 562.28 kips(.9)
ASD
Estructuras de Acero
506.05 kips.> 420 kips
3 6
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 24. Determinar si la columna hechiza con Acero A993 fabricada con placas de 10 ½ “x 3/8” para los patines y placa de 7 ¼ x ¼” para el alma es lo suficientemente fuerte para soportar las cargas muertas de 40 kips y vivas de 120 kips. La columna tiene arriostre a una long. De 15 ft.
*Determinar Pu por los métodos LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(40 kips.) +1.6(120 kips) Pu= 240 kips.
ASD Pu= Wm + Wv
Desarrollo
Resultado
Área Inercia en el eje x
9.68 in²
+
122.49 in⁴
Inercia en el eje y
72.36 in⁴
Radio de giro en x
3.55 in
Estructuras de Acero
*Propiedades Geométricas: Propiedad
3 7
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. Radio de giro en y
2.73 in
*Determinar la relación de longitud efectiva:
*Cálculo de Fuerza Crítica de Pandeo: Fe= Fe= Fe= 65.84 ksi. Fe= Fe= Fe= 71.05 ksi.
*Revisión de esbeltez en elementos: Esbeltez en el Patín:
Estructuras de Acero
.35 < kc <.76
=25 >
es esbelto.
3 8
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
=
=
*Cálculo esbeltez en el Alma
No es esbelta Qa=1 *Cálculo del Esfuerzo Crítico
*Determinando el Esfuerzo Admisible: Pn= Fcr*Ag Pn= 35.76 ksi * (9.68 in²) Pn= 346.51 kips
LRFD ØPn =.9Pn ØPn = 346.51 kips(.9) 311.86 kips.> 240 kips
ASD
Estructuras de Acero
*Revisando bajo las dos metodologías:
3 9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 25.- Determinar si la columna es adecuada para soportar las cargas gravitacionales mostradas. Asumir que la columna es continua sujetada en la dirección transversal. El Acero para vigas y columnas es a base de A992. * Propiedades de los Perfiles: W18x50 Ix=800in⁴ W24x55 Ix=1350in⁴ W14x82 Ix=881in⁴ Ag=24 in² Fy= 50 ksi Fu= 65 ksi
*Calcular la Fuerza Actuante en azotea y entrepiso: LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(41.5kips.) +1.6(125 kips) Pu= 249.8 kips.
ASD Pu= Wm + Wv Pu= 41.5kips. +125 kips Pu= 166.5kips.
*Calculo del factor “k”
Estructuras de Acero
*Entrando a la tabla con el Acero Fy=50 ksi,
4 0
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
*Determinando factores de Rigidez:
*Determinando Factor “K” del nomograma: K=1.47 *Determinando relación de esbeltez para entrar a la tabla:
ΦPn= 942 kips > 250 kips. P/Ω= 627 kips > 167 kips.
La columna es adecuada para soportar las cargas gravitacionales.
Estructuras de Acero
≈9 ft
4 1
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 26. Continuación *Calcular la Fuerza Actuante en azotea y entrepiso: LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(100 kips.) +1.6(300 kips) Pu= 600 kips.
ASD Pu= Wm + Wv Pu= 100kips. +300kips Pu= 400 kips.
*Cálculo del factor “k”: ASD τ=
LRFD τ=
τ=
τ=
τ=
τ=
*Entrando a la tabla con el Acero Fy=50 ksi, para τ=
del ASD y τ=
Del LRFD,
*Interpolando para τ del ASD, se obtiene: Τa= .862 ASD
Τa= .890 LRFD
Gsup= Ga= τ
Ginf= Gb= Base rígida Gb=1
Ga= .89 Ga=1.45
Estructuras de Acero
*Determinando factor de Rigidez ¨G¨.
4 2
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *El valor de k es dado por una tabla de valores efectivas para miembros principales solamente que no es anexada en este manual. para los miembros sujetos a tensión en condiciones de apoyo usuales, se considera “k” con un valor igual a 1. *Haciendo equivalencias 8.15
Entrando a la tabla con kl=7 ft.
LRFD ØPn = 995 kips. 995 kips.>600 kips
ASD
Estructuras de Acero
662 kips.>400kips
4 3
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
27.Verificar la fuerza para un elemento a base de doble angulo2L 4 X 3 ½ X 3/8 , separación de ¾”, la columna de 8 ft. De longitud se encuentra articulada en los extremos y esta sometida a Wm=20 kips. Wv=60 kips. Utilizando Acero A36. *Determinar Pu por los métodos
LRFD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(20 kips.) +1.6(60 kips) Pu= 120 kips. Pu= Wm + Wv
ASD
No es esbelta Qa=1 *Cálculo del esfuerzo por pandeo elástico: Fe= Fe= Fe= 48.45 ksi.
Fey= Fey= Fey= 88.7 ksi.
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Sustituyendo los datos nuevos en la ecuación
Fe= 24.88 ksi *Determinando el Esfuerzo Admisible: ØPn= Fcr*Ag ØPn= 24.88 ksi * (5.35 in²) ØPn= 133.1 kips
LRFD ØPn = 120.02kips.
Estructuras de Acero
ASD
4 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Estructuras de Acero
28. Una viga w14x22 funciona como viga secundaria, mientras que una viga de 18x40 funciona como una viga principal, para soportar una losa de entrepiso de sección compuesta (Steel deck). El entrepiso estará sometido a una carga muerta de 350 kg/m² y una carga viva de 250 kg/m². Revisar si los elementos mencionados cumplen satisfactoriamente para soportar las cargas a las que serán sometidas. (tomar en cuenta soporte lateral producido por los pernos de cortante @60cm en las vigas secundarias).
4 6
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
b) Lb= 219.7 in lp=44 in lr=124.8 in
*Cálculo del Momento Nominal:
Fcr=4.87ksi. Mn= 53.71 ton*m
Lb> Lr Pertenece a la Zona Elástica
Mpx= Fy*Zx Mpx= 50ksi (78.4 in³) Mpx= 3920 klb*in
k lb*in ØMnx= 37.36 ton*m
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
29. Seleccionar un Perfil WT miembro a compresión con una longitud de 26ft. Para soportar una carga muerta de 20kips y una viva de 60 kips en compresión axial. Los extremos son apoyos simples. Utilizar ACERO A992. *Combinación de cargas: LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(20kips.) +1.6(60 kips) Pu= 120 kips. ASD Pu= Wm + Wv Pu= 20kips. +60 kips Pu= 80 kips.
Estructuras de Acero
*De la tabla relación de esbeltez kl Seleccionado el perfil WT 15 x 45 ØPu(LRFD)=140 kips > 120kips Pn/Ω(ASD)= 93 kips > 80 kips
4 8
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 30. Seleccionar un perfil WT miembro a compresión de 20ft, para soportar una carga muerta de 5 kips y una viva de 15 kips en compresión axial. Los extremos son apoyos simples. Utilice Acero A992
*Combinación de cargas LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(5 kips.) +1.6(15 kips) Pu= 30 kips.
*De la tabla relación de esbeltez kl Seleccionado el perfil WT 12 x 27.5 ØPu(LRFD)=50.1 kips > 30kips Pn/Ω= 33.4 kips > 20 kips
Estructuras de Acero
ASD Pu= Wm + Wv Pu= 5 kips. +15 kips Pu= 20 kips.
4 9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 31.Seleccionar un perfil HSS, con una longitud de 20ft, para soportar una carga muerta de 85 kips y una viva de 255 kips en compresión axial. La base esta empotrada y en la parte superior tiene apoyo simple. Utilice acero A500grado B.
*Combinación de cargas LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(85 kips.) +1.6(255kips) Pu= 310 kips.
*De la tabla relación de esbeltez kl= 16 Seleccionado el perfil WT 12 x 27.5 ØPu(LRFD)=530kips > 310kips Pn/Ω= 353 kips > 340 kips
Estructuras de Acero
ASD Pu= Wm + Wv Pu= 85 kips. +255 kips Pu= 340 kips.
5 0
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 32. Seleccionar un perfil rectangular HSS 12 x 8 con miembros a compresión con una longitud de 30ft, para soportar una carga muerta de 26 kips y una viva de 77 kips. La base esta empotrada y la parte superior es apoyo simple. Con acero A500 grado B.
*Determinar Fuerza Actuante por los métodos LRFD
ASD
Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv
Pu= Wm + Wv
Pu= 1.2(26kips.) +1.6(77 kips) Pu= 154.4 kips. Kl= 24ft (1)
LRFD ØPn = 155 kips. ASD
Estructuras de Acero
*Determinando la Relación longitud efectiva para entrar a la tabla 4-1 del Manual del AISC:
5 1
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
33. Calcular la fuerza actuante de un miembro a compresión, con una columna de 14 ft. Sus extremos son simplemente apoyados. El patín inferior es PL ¾ x 5, el patín superior es PL ¾ X 8, y el alma es PL 3/8 x 10 1/2 . Utilice Acero A572 grado 50.
*Revisión de esbeltez: No es esbelto
Esbeltez en el Patín:
Esbeltez del Alma:
.35 < kc <.76
No Es esbelta.
*Propiedades geométricas obtenidas mediante un exhaustivo análisis: Ag= 13.7 in² Ix=334 in⁴ Iy=39.9 in⁴ Rx=4.94 in Ry=1.71 in J=2.01 in Ho= 11.25 in Cw=795 in⁶ E=9.04 in Yo=2.50 in H=.813
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *Cálculo del esfuerzo por pandeo elástico: Fe= Fe= Fe= 29.65 ksi.
Fe= 26.4 ksi
Mpx= Fy*Zx Mpx= 22.6ksi (13.7 in³) Mpx=310 klb*in
Estructuras de Acero
ØPu(LRFD)=310 kips > 279kips Pn/Ω= 33.4 kips >186 kips
5 3
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. UNIDAD III FLEXION 34.- Seleccionar un perfil W para una viga con un claro de 35 ft. La cual se encuentra simplemente apoyada en sus extremos. La limitante para la selección del miembro es de 18 in. De peralte. La limitante de deflexión para la carga viva se encuentra dada por la expresión Δ=L/360. La carga muerta uniformemente distribuida es de 45 kips/ft. Y la carga viva es de .75 kips/ft. Asumir que la viga se encuentra soportada lateralmente a todo lo largo. Utilizando Acero A992.
*Combinación de cargas LRFD Pu= 1.2 Wm + 1.6Wv Pu= 1.2(.45kips.) +1.6(.75 kips) Pu= 1.74 kips.
ASD Pu= Wm + Wv Pu= .45kips. +.75 kips Pu= 1.2 kips.
*Cálculo del Momento Ultimo: LRFD
ASD
*Limitante de deflexión Máxima permisible Δ=1.16 in.
Estructuras de Acero
Deflexión Máxima Actuante
5 4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. Lb≤Lb
Estructuras de Acero
Mn= Mp = Fy*Zx Mp=(50ksi)(101 in³)
5 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. 35.- Determinar el Momento Resistente y Admisible para un perfil W14x 22 el cual cuenta con una carga uniformemente distribuida W y se encuentra apoyado en ambos extremos por medio de apoyos simples. Los momentos actuantes son los siguientes. MMáx. =4708.81 kg*m MA =3532.63 kg*m MB =4708.81 kg*m MC =3532.63 kg*m A) Considerar arriostramiento a cada 60 cm. B) Considerar la misma viga con una longitud de 2.5 m con arriostramiento solo en sus apoyos. C) Considerar la misma viga con una longitud de 5 m y arriostramiento solo en sus apoyos. *Revisar compacidad
Estructuras de Acero
Patines
5 6
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
*Esbeltez en el Patín:
Fcr=19.23 ksi.
*Calculando Momento Nominal: Mn=Fcr*Sx Mn=19.23 ksi.(29 in²) Mn= 557.67 klb*in ØMn=5.78 ton*m > 4.7 ton*m
Estructuras de Acero
Esbeltez del Alma:
Es compacta
5 7
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
*Determinando límites en base a la tabla
lb
b) Lb 98.4 > Lp 44.08
Donde Cb= Cb= Cb=1.13
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Mn Mn Mn=1397.58≤ 1660
ØMn=4.7 ton*m
c) *Determinando la relación de longitud efectiva:
Fcr=19.23ksi.
Calculando Momento Nominal:
Determinar la Resistencia del W18x50, simulando que hay soporte a lo largo.
Estructuras de Acero
Mn=Fcr*Sx Mn=19.23 ksi.(29 in²) Mn= 557.67 klb*in ØMn=5.78 ton*m > 4.7 ton*m
5 9
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
LRFD ØPn = 267 kips. ASD
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. UNIDAD IV FLEXOCOMPRESION 36.Verificar si la columna W 14 X 99 es lo suficientemente resistente para resistir las fuerzas axiales y momentos factorizados que se muestran a continuación. La longitud no soportada lateralmente es de 14 ft. Y la columna se encuentra simplemente apoyada en sus extremos. Utilizar acero tipo A992.
Pu=400 kips Mux= 250kips*ft Muy=80 kips*ft Pa= 267 kips Max=167 kips*ft May=53.3 kips*ft
*Relación de esbeltez
Fey= Fey= 139.6 ksi.
= Klx= 45.28 =
Fex=
Klx= 27.23
Fex=
*Determinar el Pandeo elástico:
Fex= 386.01 ksi.
Fey= *Revisión de compacidad de Patines
.35 < kc <.76
≤ Los patines son compactos
Alma
Estructuras de Acero
=9.34
6 1
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Esbeltez del Alma: =23.50
*Calcular el esfuerzo de pandeo:
Fe= Fe= Fe= 160.5 ksi.
*Determinando el Esfuerzo Admisible: ØPn= Fcr*Ag ØPn= 43.03 ksi * (29.1 in²)(.9) ØPn= 1127 kips *Entrando a la tabla con la relación de kl=14ft
ASD=Pn/Ωc=75 kips. LRFD=ØcPn=1130 kips.
ØMnx=644.97 klb*ft (LRFD) *Obteniendo los momentos directamente de la tabla del AISC. ØbMpy= 311kips*ft
Estructuras de Acero
*Obteniendo los Momentos Flexionantes directamente de las tablas del AISC
6 2
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
*Revisión por flexo compresión Bajo la metodología del LRFD
Utilizar la fórmula H1.1a
.93
Estructuras de Acero
Está esforzada al 95% de su capacidad. Falta integrar los efectos de 2ndo. Orden.
6 3
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
37. Determinar bajo que opción las columnas estarán menos esforzadas.
OPCION 1
OPCION 2
Mom en colum W 10X 45 Produc. W18X50 Mx= 4.307 klb*ft Produc. W16X31 My= .16 klb*ft Pu=100.98 kips.
Perfil
Ix (in⁴)
Iy (in⁴)
W10X39
209
45
W10X45
248
53.40
W16X31
375
W18X50
800
Estructuras de Acero
Mom en colum W 10X 39 Produc. W18X50 Mx= 44.819 klb*ft Produc. W16X31 My= 3.71 klb*ft Pu=100.98 kips.
6 4
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. II PISO 1ER OPCION
Gax=1
Gbx=1
Gax= 1.25
Gbx= .69
K=1.3 Gay=1
Gby=1
Gay= 1.61
Gby= .88
K=1.4
*Relación de Equivalencias:
Klx= 7.54 kly= kly=17.5
Estructuras de Acero
=
6 5
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. *Entrando a la tabla:
*Utilizar la fórmula H1.1b
Donde:
Mpx= Fy*Zx Mpx= 50ksi (46.8 in³) Mpx= 2340 klb*in klb*in Mnx= 2063.57 klb*in
Estructuras de Acero
Tomando en cuenta Lb= 12.5 ft, Lp= 6.99 ft, Lr= 24.2 ft. lb>Lp
6 6
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
Mpy= Fy*Zy Mpx= 50ksi (17.2 in³) Mpx=860 klb*in
Mnx=154.77 klb*ft
klb*in Mny= 53.32 klb*ft *Sustituyendo los datos en la fórmula H1.1B
.46 Está esforzada la columna al 46% de su capacidad. IER PISO τ τ τ τ Gax= .685 Gbx=1
Gax= Kx=1.25
Gay= .87 Gby=1
Gay= Ky= 1.3
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano
Ky= 1.3 = Klx= 7.27 kly= kly=16.25
*Entrando a la tabla
ØPn =281 kips kly ØPn =505 kips klx
H1.1ª
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Lb=12.5 ft Lp=7.10 ft Lr=26.9 ft
Donde:
Mpx= Fy*Zx Mpx= 50ksi (54.9 in³) Mpx= 2745 klb*in klb*in Mnx= 2645 klb*in ØMnx=184.9 klb*ft
Mpy= Fy*Zy Mpx= 50ksi (20.3 in³) ØMpx=1015 klb*in klb*in Mny= 64.89 klb*ft Estructuras de Acero
Sustituyendo los datos en la formula H1.1B *Ecuación H1.1ª:
.38
6 9
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano. Está esforzada al 38% de su capacidad. 37.1 Revisar la columna bajo la Opción 2. OPCION 2 IIPISO.
Gax=1
Gbx=1
Gax= .27
Gbx= .147
K=1.08
Gay=1
Gby=1
Gay= .35
Gby= .19 K=1.09 *Equivalencias: = Klx= 6.26
Entrando a la tabla
Estructuras de Acero
kly= kly=13.625
7 0
Ing. Ernesto Lluhen OrtizEstructuras de Acero Cristina E. Lindstrom Alucano.
Utilizar la fórmula H1.1b
Tomando en cuenta Lb= 12.5 ft, Lp= 6.99 ft, Lr= 24.2 ft. lb>Lp
Sustituyendo los datos en la fórmula H1.1B
.814 Está esforzada al 81.4% de su capacidad.
GAx=1 K=1.17 GB=1 GAy=1 GAy= .19 K=1.12
GAx= .147 GBX=1
Estructuras de Acero
1er PISO
7 1
Ing. Lluhen Ortiz
Estructuras de Acero Cristina E.Lindstrom Alucano = Klx= 6.8 kly= kly=14.625
*Equivalencias: Entrando a la tabla de relación kl con 7 y 15
Utilizar la fórmula H1.1b y Cambiando Mcx=Mcy asi como a Mcy=Mcx Por que se tomó el eje débil del perfil.
.35 Está esforzada al 35% de su capacidad.