SNI GEMPA TERBARU - RSNI 3 - 1726-201x

RSNI3 03-1726-201x

Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan non gedung

ICS

Badan Standarisasi Nasional 21 dari 134

Daftar isi

Daftar Daftar isi ................................. ................................................. ................................ ................................ ................................ ................................ ............................... ............... 1 1 Ruang Ruang ling lingkup kup .............................. ............................................... ................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 10 1.1

SNI 03-17 03-1726-2 26-2010 010 sebagai sebagai revisi revisi SNI SNI 03-172 03-1726-20 6-2002 02 ................................ ................................................ .................. .. 10

1.2

Lingkup Lingkup struktur struktur banguna bangunan n gedun gedung g dan dan non non gedung gedung ................................ ................................................ .................. .. 10

2 Acuan Acuan normati normatiff ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 10 3 Istilah, Istilah, definisi definisi dan notasi notasi .............................. .............................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 10 4 Ketentuan Ketentuan umum.................................. umum................................................... ................................. ................................ ................................ .......................... .......... 21 4.1

Gempa rencana, rencana, faktor keutamaan keutamaan dan katego kategori ri risiko risiko struktu strukturr banguna bangunan.................. n.................. 21

4.1.1 Gempa rencana....................... rencana....................................... ................................. ................................. ................................ ................................ .................. .. 21 4.1.2 Faktor Faktor keutamaan keutamaan dan kategori kategori risiko struktur struktur banguna bangunan....................... n........................................ ..................... .... 21 4.2

Kombinas Kombinasii beban beban terfaktor terfaktor dan beban beban layan........................ layan........................................ ................................ ....................... ....... 23

4.2.1 Lingkup Lingkup penerapa penerapan n ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 23 4.2.2 Kombinas Kombinasii beban beban untuk untuk metoda metoda ultimit ultimit .......................................... .......................................................... ............................. ............. 23 4.2.3 Kombinas Kombinasii beban beban untuk untuk metoda metoda tegangan tegangan ijin................ ijin................................ ................................ ............................. ............. 23 5 Prosedur Prosedur klasifika klasifikasi si situs untuk desain desain seismik seismik .......................... ........................................... ................................. .................... .... 24 5.1

Klasifika Klasifikasi si Situs...................... Situs...................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 24

5.2

Analisis Analisis respons respons situs situs untuk untuk tanah tanah kelas kelas situs situs SF ............................... ............................................... ........................ ........ 24

5.3

Definisi Definisi kelas situs .............................. .............................................. ................................ ................................. ................................. ....................... ....... 24

5.3.1 Tanah khusus, kelas situs SF ................................ ................................................ ................................ ................................. ..................... .... 25 5.3.2 Tanah lunak, lunak, kelas kelas situs SE ............................... ............................................... ................................ ................................ ....................... ....... 25 5.3.3 Kelas situs SC , SD  dan SE ............................... ............................................... ................................ ................................ .......................... .......... 25 5.3.4 Kecepatan gelombang geser untuk kelas situs SB ................................ ................................................ ..................... ..... 26 5.3.5 Kecepatan gelombang geser untuk kelas situs SA ................................ ................................................ ..................... ..... 26 5.4

Definisi Definisi untuk untuk parame parameter ter kelas situs............... situs............................... ................................ ................................ ............................. ............. 26

5.4.1 Kecepatan rata-rata gelombang geser, vs ............................... ............................................... ................................ ................... ... 26 5.4.2 Tahanan penetrasi standar lapangan rata-rata, N  , dan tahanan penetrasi standar ratarata untuk lapisan tanah non-kohesif,  N ch ................................ ................................................ ................................ ............................ ............ 27 5.4.3 Kuat geser niralir rata-rata, su ................................ ................................................ ................................ ................................. ..................... .... 27 6 Wilayah Wilayah gempa dan dan spektrum spektrum respons............... respons............................... ................................ ................................ ............................. ............. 28 6.1

Parameter Parameter percepata percepatan n gempa gempa ............................... ............................................... ................................ ................................ ..................... ..... 28

6.1.1 Parameter Parameter percepata percepatan n terpetakan terpetakan .............................. ............................................... ................................. ............................... ............... 28 6.1.2 Kelas Kelas situs ............................... ............................................... ................................. ................................. ................................ ................................ .................. .. 28

1 dari 134

6.2

Koefisi Koefisien en-ko -koefi efisie sien n situs situs dan dan parama paramater ter-pa -para ramet meter er respon respons s spektr spektral al percep percepata atan n

gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tertarget (MCE R  ....................................... ....... 28 R )   ................................ 6.3 Parameter Parameter percepa percepatan tan spektral spektral desain............... desain............................... ................................ ................................ .......................... .......... 29 6.4

Spektrum Spektrum respons respons desain desain .............................. .............................................. ................................ ................................ ............................. ............. 29

6.5 Kategori Kategori desain desain seismik seismik ............................... ............................................... ................................ ................................. ................................ ............... 30 6.6

Persyarata Persyaratan n peranca perancanga ngan n untuk untuk kategori kategori desain desain seismi seismik k A .............................. ........................................ .......... 31

6.6.1 Persyarata Persyaratan n beban beban gempa.................. gempa.................................. ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 31 6.6.2 Sambunga Sambungan n untuk untuk lintasan lintasan beban gempa gempa .............................. .............................................. ................................ ..................... ..... 32 6.6.3 Gaya lateral lateral ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 32 6.6.4 Sambunga Sambungan n pada pada tumpuan.......................... tumpuan.......................................... ................................ ................................ ............................. ............. 32 6.6.5 Pengang Pengangkuran kuran dinding dinding struktura struktural....................... l....................................... ................................. ................................. ....................... ....... 32 6.7 6.7 Baha Bahaya ya ( hazard ) geologi geologi dan investi investigasi gasi geoteknik...... geoteknik...................... ................................ ................................ ................ 32 6.7.1 Batasan Batasan situs untuk untuk kategori kategori desain desain seismi seismik k E dan F.............. F .............................. ................................ .................. .. 32 6.7.2 Ketentuan laporan investigasi investigasi geoteknik geoteknik untuk kategori desain seismik C hingga F ... 33 6.7.3 Persyaratan tambahan laporan investigasi geoteknik untuk kategori desain seismik D hingga hingga F.......................... F.......................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 33 6.8

Spektrum respons gempa maksimum yang dipertimbangkan dipertimbangkan risiko-tertarget risiko-tertarget (MCE R  R )   . 34

6.9

Prosedur Prosedur gerak gerak tanah pada pada spesifik-s spesifik-situs itus .............................. .............................................. ................................ ..................... ..... 34

6.9.1 Analisis Analisis respons respons situs...... situs...................... ................................ ................................ ................................ ................................ .......................... .......... 34 6.9.2 Analisis bahaya ( hazard ) gerak tanah untuk gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tertarget (MCE R  ................................................ ................................. ................................. ................................ ........................ ........ 35 R )   ................................ 6.9.3 Spektrum Spektrum-resp -respons ons desain desain ............................... ............................................... ................................ ................................ .......................... .......... 36 6.9.4 Parameter Parameter-par -paramet ameter er percepatan percepatan desain................ desain................................ ................................ ................................ .................. .. 37 6.9. 6.9.5 5 Perc Percep epat atan an tana tanah h punc puncak ak gemp gempa a maks maksim imum um yang yang dipe dipert rtim imba bang ngka kan n rata rata-ra -rata ta geometrik (MCE G) ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ................................ .................. 37 7 Perencan Perencanaan aan umum struktur struktur bangunan bangunan gedung................. gedung................................. ................................ ............................. ............. 38 7.1 Struktur Struktur atas atas dan struktur struktur bawah bawah ................. ................................. ................................. ................................. ............................... ............... 38 7.1.1 Persyarata Persyaratan n dasar..................... dasar..................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 38 7.1.2 Desain Desain elemen struktur struktur,, desain sambunga sambungan, n, dan batasan deforma deformasi............... si........................ ......... 38 7.1.3 Lintasan Lintasan beban beban yang menerus menerus dan keterhu keterhubung bungan............ an............................ ................................ ....................... ....... 39 7.1.4 Sambunga Sambungan n ke tumpuan tumpuan ................................. ................................................. ................................ ................................ .......................... .......... 39 7.1.5 Desain Desain fondasi fondasi ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ .......................... .......... 39 7.1.6 Persyarata Persyaratan n desain dan pendetail pendetailan an material.......... material.......................... ................................ ................................ .................. .. 40 7.2 Struktur Struktur penaha penahan n beban beban gempa...................... gempa...................................... ................................ ................................ ............................. ............. 40 7.2.1 Pemilih Pemilihan an sistem sistem struktur struktur ................................ ................................................ ................................ ................................ .......................... .......... 40 7.2.2 Kombinas Kombinasii sistem sistem perangkai perangkai dalam dalam arah arah yang yang berbeda berbeda ................................ ............................................ ............ 40 7.2.3 Kombinas Kombinasii sistem sistem rangka rangka dalam dalam arah arah yang yang sama ................................ ................................................. ..................... .... 43 2 dari 134

7.2.4 Persyarata Persyaratan n pendetailan pendetailan rangka rangka kombinasi............. kombinasi............................. ................................ ................................ .................. .. 44 7.2.5 Persyarata Persyaratan n spesifik spesifik sistem............. sistem............................. ................................ ................................ ................................ .......................... .......... 44 7.3

Lantai Lantai tingkat tingkat sebagai sebagai diafra diafragma, gma, ketida ketidakbera kberatura turan n konfigura konfigurasi, si, dan redun redundans dansi........ i........ 47

7.3.1 Fleksibil Fleksibilitas itas diafragma diafragma ................................ ................................................ ................................. ................................. ............................... ............... 47 7.3.2 Struktur Struktur bangunan bangunan gedung gedung beraturan beraturan dan tidak tidak beraturan........................ beraturan........................................ .................. .. 48 7.3.3 Batasan dan persyaratan persyaratan tambahan untuk untuk sistem dengan ketidakberaturan ketidakberaturan struktur.. 49 7.3.4 Redundan Redundansi si ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 51 7.4

Kombinas Kombinasii dan dan penga pengaruh ruh beban beban gempa gempa ................................ ................................................ ................................ ..................... ..... 52

7.4.1 Lingkup Lingkup penerapa penerapan n ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 52 7.4.2 Pengaruh Pengaruh beban gempa ................................ ................................................ ................................ ................................ ............................. ............. 53 7.4.3 Pengaruh Pengaruh beban gempa termasuk termasuk fakto f aktorr kuat-lebi kuat-lebih............................. h............................................. ....................... ....... 54 7.4.4 Gaya ke atas minimum untuk kantilever kantilever horison horisontal tal untuk untuk kategori kategori desain seismik D sampai sampai F......................................... F......................................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 55 7.5

Arah pembeban pembebanan an seismik seismik ............................... ............................................... ................................ ................................ .......................... .......... 55

7.5.1 Kriteria Kriteria arah pembeban pembebanan an ................................ ................................................ ................................ ................................ .......................... .......... 55 7.5.2 Kategori Kategori desain desain seismik seismik B................................. B................................................. ................................ ................................ .......................... .......... 56 7.5.3 Kategori Kategori desain desain seismik seismik C ................................ ................................................ ................................ ................................ .......................... .......... 56 7.5.4 Kategori Kategori desain seismik seismik D sampai sampai F .............................. .............................................. ................................ ............................. ............. 56 7.6

Prosedur Prosedur analisis analisis ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 56

7.7

Kriteria Kriteria pemodela pemodelan.............. n.............................. ................................ ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 57

7.7.1 Pemodela Pemodelan n fondasi fondasi ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 57 7.7.2 Berat Berat seismik seismik efektif............ efektif............................ ................................ ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 57 7.7.3 Pemodela Pemodelan n struktur........ struktur........................ ................................ ................................ ................................ ................................ ............................. ............. 58 7.7.4 Pengaruh Pengaruh interaksi........... interaksi........................... ................................. ................................. ................................ ................................ .......................... .......... 58 7.8

Prosedur Prosedur gaya lateral lateral ekivale ekivalen............................ n............................................ ................................. ................................. ....................... ....... 58

7.8.1 Geser dasar dasar seismik seismik ................................. ................................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 58 7.8.2 Perioda Perioda alami alami fundament fundamental al ............................... ............................................... ................................ ................................ .......................... .......... 59 7.8.3 Distribus Distribusii vertikal vertikal gaya gempa gempa ............................... ............................................... ................................ ................................ ..................... ..... 61 7.8.4 Distribus Distribusii horisonta horisontall gaya gempa ................................ ................................................. ................................. ............................... ............... 61 7.8.5 Guling Guling .............................. .............................................. ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 63 7.8.6 Penentuan Penentuan simpang simpangan an antar antar lantai lantai ................................ ................................................ ................................ ............................. ............. 63 7.8.7 Pengaruh Pengaruh P-delta................... P-delta................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 64 7.9

Analisis Analisis spektrum spektrum respons respons ragam ragam ................................ ................................................ ................................ ............................... ............... 64

7.9.1 Jumlah Jumlah ragam.......................... ragam........................................... ................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 64 7.9.2 Parameter Parameter respons ragam ................................ ................................................ ................................ ................................ .......................... .......... 65 7.9.3 Parameter Parameter respons respons terkombin terkombinasi asi ................................. ................................................. ................................ ............................... ............... 65 7.9.4 Skala nilai desain desain untuk untuk respons respons terkombin terkombinasi.......... asi.......................... ................................ ................................ .................. .. 65 3 dari 134

7.9.5 Distribus Distribusii geser horisont horisontal.............. al.............................. ................................ ................................ ................................ ............................. ............. 66 7.9.6 Pengaruh Pengaruh P-delta................... P-delta................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 66 7.9.7 Reduksi Reduksi interaksi interaksi tanah struktur.................................. struktur.................................................. ................................. ................................ ............... 66 7.10 Diafragma Diafragma,, kord dan kolektor kolektor .............................. .............................................. ................................. ................................. ....................... ....... 66 7.10.1

Desain Desain diafragm diafragma a ................................. ................................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 66

7.10.2

Elemen Elemen kolektor kolektor ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 67

7.11 Dinding Dinding struktural struktural dan pengangkura pengangkurannya....... nnya....................... ................................ ................................ ............................. ............. 68 7.11.1

Desain Desain untuk untuk gaya gaya melint melintang ang bidan bidang............... g............................... ................................ ................................ ....................... ....... 68

7.11.2

Pengangk Pengangkuran uran dindin dinding g struktural struktural dan penyal penyaluran uran gaya gaya pada diafragm diafragma a ................ ................ 68

7.12 Simpanga Simpangan n antar lantai lantai dan deformasi.............. deformasi.............................. ................................ ................................ .......................... .......... 70 7.12.1

Batasan Batasan simpan simpangan gan antar antar lantai lantai tingkat............. tingkat............................. ................................ ................................. ..................... .... 70

7.12.2

Defleksi Defleksi diafrag diafragma ma ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 70

7.12.3

Pemisaha Pemisahan n strukt struktur ur bang bangunan unan................ ................................ ................................. ................................. ............................... ............... 71

7.12.4

Komponen Komponen-kom -kompone ponen n yang yang memben membentang tang antar antar struktu strukturr .............................. ........................................ .......... 71

7.12.5

Kompatibi Kompatibilita litas s deformasi deformasi untuk untuk kategor kategorii desain desain seismi seismik k D sampai sampai F............... F ...................... ....... 72

7.13 Desain Desain fondasi.................................... fondasi.................................................... ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 72 7.13.1

Dasar Dasar desain....................... desain........................................ ................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 72

7.13.2

Material Material konstruksi konstruksi ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 72

7.13.3

Karakteris Karakteristik tik beban-d beban-deform eformasi asi fondas fondasii ...................... ...................................... ................................ ............................. ............. 72

7.13.4

Reduksi Reduksi penggu penggulin lingan gan fondas fondasii .................. .................................. ................................ ................................ ............................. ............. 72

7.13.5

Persyarata Persyaratan n untuk untuk struktu strukturr yang diran dirancang cang untuk untuk kategori kategori desain desain seismi seismik k C ........ ........ 73

7.13.6

Persyarata Persyaratan n untuk untuk struktur struktur yang diranca dirancang ng untuk untuk kategori kategori desain desain seismik seismik D sampai sampai

F……………………………………………………………………………………………………..73 7.14 Persyarata Persyaratan n perancan perancangan gan dan pendetai pendetailan lan bahan............................... bahan............................................... ....................... ....... 75 7.14.1

Persyarata Persyaratan n pendetaila pendetailan n tambahan untuk untuk tiang baja dalam kategori kategori desain seismik seismik

D sampai sampai F ............................... ............................................... ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 75 7.14.2

Persyarata Persyaratan n pendetai pendetailan lan tambah tambahan an untuk untuk tiang tiang beton................ beton................................ ............................ ............ 75

8 Kriteria Kriteria desain struktur struktur yang disederha disederhanaka nakan n untuk untuk dinding penumpu penumpu atau sistem sistem rangka rangka bangunan bangunan sederhan sederhana a ................................ ................................................. ................................. ................................ ................................ .......................... .......... 80 8.1 Umum Umum ............................... ............................................... ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 80 8.1.1 Prosedur Prosedur desain desain penyeder penyederhana hanaan an ............................... ............................................... ................................ ............................... ............... 80 8.2

Dasar Dasar desain desain .............................. .............................................. ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 83

8.3

Pengaruh Pengaruh beban beban gempa dan kombinasi.... kombinasi.................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 83

8.3.1 Pengaruh Pengaruh beban gempa ................................ ................................................ ................................ ................................ ............................. ............. 83 8.3.2 Pengaruh Pengaruh beban gempa termasuk termasuk faktor kuat-lebih kuat-lebih 2,5 ............................... .............................................. ............... 85 8.4

Sistem Sistem penahan penahan gaya gempa gempa ................................ ................................................ ................................ ................................ ..................... ..... 86

8.4.1 Pemiliha Pemilihan n dan batasan batasan ............................... ............................................... ................................ ................................. ................................ ............... 86 4 dari 134

8.4.2 Kombinas Kombinasii sistem sistem rangka.......................... rangka.......................................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 86 8.5

Fleksibil Fleksibilitas itas diafragma diafragma ................................ ................................................ ................................. ................................. ............................... ............... 87

8.6

Penerapan Penerapan pembeba pembebanan nan ............................... ............................................... ................................ ................................ ............................. ............. 87

8.7

Persyarata Persyaratan n desai desain n dan pendetai pendetailan.............. lan.............................. ................................ ................................ ............................. ............. 87

8.7.1 Sambunga Sambungan n ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 87 8.7.2 Bukaan Bukaan atau sudut sudut dalam dalam banguna bangunan......... n......................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 88 8.7.4 Diafragma................... Diafragma................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 88 8.7.5 Pengang Pengangkuran kuran dinding dinding struktura strukturall ................................. ................................................. ................................ ............................... ............... 88 8.7.6 Dinding Dinding penumpu penumpu dan dinding dinding geser........... geser............................ ................................. ................................ ............................... ............... 89 8.7.7 Pengang Pengangkuran kuran sistem sistem non struktural......... struktural......................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 89 8.8

Prosedur Prosedur anali analisis sis gaya gaya latera laterall penyed penyederhan erhanaan aan ............................... ............................................... .......................... .......... 90

8.8.1 Geser dasar dasar seismik seismik ................................. ................................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 90 8.8.2 Distribus Distribusii vertikal...... vertikal...................... ................................. ................................. ................................ ................................ ................................ .................. .. 90 8.8.3 Distribus Distribusii geser horisont horisontal.............. al.............................. ................................ ................................ ................................ ............................. ............. 91 8.8.4 Guling Guling .............................. .............................................. ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 91 8.8.5 Batasan Batasan simpanga simpangan n antar antar lantai lantai dan pemisahan pemisahan bangunan.............. bangunan.............................. .......................... .......... 91 9 Persyara Persyaratan tan desain desain seismik seismik pada elemen elemen nonstruktura nonstrukturall ................................ ................................................ .................. .. 92 9.1

Ruang Ruang lingkup..... lingkup..................... ................................ ................................ ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 92

9.1.1 Kategori Kategori desain seismik seismik dan faktor keutamaan keutamaan elemen elemen ............................... .............................................. ............... 92 9.1.2 Pengecua Pengecualian lian-pen -pengecu gecuali alian................ an................................ ................................. ................................. ................................ ....................... ....... 92 9.1.3 Penerapan ketentuan ketentuan elemen nonstruktural pada struktur struktur bangunan non-gedung...... non-gedung...... 92 9.2

Pengaruh Pengaruh gempa gempa rencana rencana ................................ ................................................ ................................ ................................ .......................... .......... 93

9.2.1 Gaya gempa gempa desain............ desain............................ ................................ ................................ ................................ ................................. ........................ ....... 93 9.2.2 Perpinda Perpindahan han relatif relatif seismik....................... seismik....................................... ................................ ................................ ................................ .................. .. 94 9.2.3 Perpinda Perpindahan han dalam dalam struktur........................ struktur........................................ ................................ ................................. ................................ ............... 94 9.2.4 Perpinda Perpindahan han antara antara struktur struktur ............................... ............................................... ................................. ................................. ....................... ....... 94 9.3

Pengang Pengangkuran kuran elemen elemen nonstruktu nonstruktural ral ................................ ................................................ ................................ .......................... .......... 95

9.3.1 Umum.............................. Umum.............................................. ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 95 9.3.2 Gaya desain desain ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 95 9.3.3 Angkur Angkur pada beton atau bata.................................... bata.................................................... ................................ ................................ .................. .. 95 9.3.4 Kondisi Kondisi pemasang pemasangan an ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ .................. .. 96 9.3.5 Tambatan Tambatan majemuk majemuk ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 96 9.3.6 Baut dengan dengan pengenca pengencang ng mesin mesin ................................ ................................................. ................................. ............................... ............... 96 9.3.7 Klip friksi friksi ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 96 9.4

Elemen Elemen arsitektu arsitektural ral................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 96

9.4.1 Umum.............................. Umum.............................................. ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 96 9.4.2 Gaya dan perpind perpindahan ahan ............................... ............................................... ................................ ................................. ................................ ............... 97 5 dari 134

9.5

Elemen Elemen mekanika mekanikall dan elektrik elektrikal............ al............................ ................................ ................................ ................................ ..................... ..... 98

9.5.1 Umum.............................. Umum.............................................. ................................ ................................. ................................. ................................ .......................... .......... 98 10 Pengaruh Pengaruh gempa pada struktur struktur banguna bangunan n non gedung........................... gedung........................................... ....................... ....... 99 10.1 Ruang Ruang Lingkup Lingkup .............................. .............................................. ................................ ................................ ................................ ............................. ............. 99 10.1.1

Struktur Struktur bangunan bangunan non gedung gedung .............................. ............................................... ................................. ............................... ............... 99

10.1.2

Prosedur Prosedur analisis analisis struktur..................... struktur..................................... ................................ ................................ ................................ ................ 100

10.1.3

Struktur Struktur bangun bangunan an non gedung gedung yang yang menumpu menumpu pada pada struktur struktur lain............. lain....................... .......... 100

10.2 KetentuanKetentuan-keten ketentuan tuan desain desain struktur struktur ................................ ................................................ ................................ ........................ ........ 101 10.2.1

Dasar Dasar perencan perencanaan...... aan...................... ................................ ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 101

10.2.2

Faktor Faktor keutamaan keutamaan ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................ 101

10.2.3

Struktur Struktur bangu bangunan nan non non gedun gedung g kaku............ kaku............................ ................................ ................................ ........................ ........ 102

10.2.4 Beban Beban ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................... ... 102 10.2.5 Perioda Perioda fundament fundamental al ............................... ............................................... ................................ ................................. .............................. ............. 102 10.2.6 Persyarata Persyaratan n simpanga simpangan n ................................ ................................................ ................................ ................................ ........................ ........ 102 10.2.7 Spektrum Spektrum respo respons ns spesifikspesifik-situs situs (site-specific response spectra ) .......... .............. ......... .......... ....... .. 102 11 Prosedur Prosedur respons respons riway riwayat at waktu gempa gempa .......................... .......................................... ................................ ........................... ........... 105 11.1 Prosedur Prosedur respon respons s riwayat riwayat waktu linier...................... linier...................................... ................................ ................................ ................ 105 11.1.1 Persyarata Persyaratan n analisi analisis.............................. s.............................................. ................................ ................................ ................................ ................ 105 11.1.2 Pemodela Pemodelan................... n................................... ................................. ................................. ................................ ................................ ........................ ........ 105 11.1.3 Gerak Gerak tanah............... tanah ............................... ................................ ................................ ................................ ................................ ........................... ........... 105 11.1.4 Paramete Parameterr respons....... respons........................ ................................. ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 106 11.1.5 Distribus Distribusii gaya gaya geser geser horiso horisontal ntal ............................... ............................................... ................................ ............................. ............. 106 11.2 Prosedur Prosedur respon respons s riwayat riwayat waktu nonlini nonlinier er ................................ ................................................ ................................ ................ 107 11.2.1 Persyarata Persyaratan n Analisis Analisis ..................... ..................................... ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 107 11.2.2 Pemodela Pemodelan................... n................................... ................................. ................................. ................................ ................................ ........................ ........ 107 11.2.3 Gerak Gerak tanah dan pembeba pembebanan nan lainnya lainnya............... ............................... ................................ ................................ ................... ... 107 11.2.4 Paramete Parameterr respons....... respons........................ ................................. ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 107 11.2.5 Penelaa Penelaahan han desain desain ....................... ....................................... ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 108 12 Struktur Struktur dengan dengan isolas isolasii dasar........................ dasar........................................ ................................. ................................. ............................. ............. 109 12.1 Ruang Ruang lingku lingkup p ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ........................... ........... 109 12.1.1 Variasi Variasi prope properti rti mater material ial ................................ ................................................ ................................ ................................ ........................ ........ 109 12.2.1 Faktor Faktor keuta keutamaan maan................. ................................. ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 109 12.2.2 Paramete Parameterr percepatan percepatan respon respons s spektral spektral MCE R  ................................ 109 R,  S MS  MS  dan S M1 M1 ................................ 12.2.3 Konfigura Konfigurasi........................... si........................................... ................................. ................................. ................................ ................................ ................ 109 12.2.4 Sistem Sistem isola isolasi si ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ........................ ........ 109 12.2.5 Sistem Sistem struktural struktural .............................. .............................................. ................................ ................................ ................................. ...................... ..... 111 12.2.6 Elemen-e Elemen-eleme lemen n struktural struktural dan nonstru nonstruktura kturall .............................. .............................................. ........................... ........... 111 6 dari 134

12.3 Gerak tanah tanah untuk untuk sistem sistem isolasi isolasi ................................ ................................................ ................................ ............................. ............. 112 12.3.1 Spektrum Spektrum renca rencana................... na................................... ................................ ................................ ................................ .............................. .............. 112 12.3.2 Riwayat Riwayat gerak gerak tanah .................. .................................. ................................ ................................ ................................ ........................... ........... 112 12.4 Pemiliha Pemilihan n prosedur prosedur analisis analisis ................................ ................................................ ................................ ................................ ..................... ..... 112 12.4.1 Prosedur Prosedur gaya gaya lateral lateral ekiva ekivalen len ................................. ................................................. ................................ ............................. ............. 112 12.4.2 Prosedur Prosedur dinamis dinamis ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ................... ... 113 12.5 Prosedur Prosedur gaya later lateral al ekival ekivalen en .............................. .............................................. ................................ ................................ ................... ... 113 12.5.1 Umum ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................... ... 113 12.5.2 Karakteri Karakteristik stik deformasi deformasi sistem sistem isolasi................. isolasi................................. ................................ ................................ ................... ... 113 12.5.3 Perpinda Perpindahan han lateral lateral minimu minimum..................... m..................................... ................................ ................................ ........................... ........... 113 12.5.4 Gaya lateral lateral minimum minimum ................................ ................................................ ................................ ................................ ........................... ........... 116 12.5.5 Distribus Distribusii vertika vertikall gaya gaya ............................... ............................................... ................................ ................................ ........................... ........... 117 12.5.6 Batas simpa simpanga ngan n antar lantai.................. lantai................................... ................................. ................................ ............................. ............. 117 12.6 Prosedur Prosedur analisis analisis dinamis dinamis ................................ ................................................ ................................ ................................ ........................ ........ 117 12.6.1 Umum ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................... ... 117 12.6.2 Pemodela Pemodelan................... n................................... ................................. ................................. ................................ ................................ ........................ ........ 117 12.6.3 Penjelas Penjelasan an prosedur prosedur ............................... ............................................... ................................ ................................. .............................. ............. 118 12.6.4 Perpinda Perpindahan han dan dan gaya latera laterall minimum minimum ................................ ................................................ ................................ ................ 119 12.7 Peninjaua Peninjauan n kembal kembalii perencan perencanaan aan ............................... ............................................... ................................ ............................. ............. 121 12.8 Penguji Pengujian...................... an...................................... ................................ ................................ ................................ ................................ ........................... ........... 121 12.8.1 Umum ................................ ................................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................... ... 121 12.8.2 Pengujia Pengujian n protot prototipe ipe ............................... ............................................... ................................ ................................ ................................ ................ 121 12.8.3 Penentua Penentuan n karakteri karakteristik stik gaya-l gaya-lendu endutan tan .............................. .............................................. ................................ ................... ... 123 12.8.4 Kelayakan Kelayakan bend benda a uji................................ uji................................................ ................................ ................................. .............................. ............. 124 12.8.5 Properti Properti rencana rencana sistem sistem isolasi isolasi ............................. ............................................. ................................ ................................ ................ 124 13 Interaksi Interaksi tanah-s tanah-struk truktur tur untuk untuk desain bangun bangunan an tahan gempa gempa ............................... .................................... ..... 125 13.1 Umum.............. Umum .............................. ................................ ................................ ................................. ................................. ................................ ........................ ........ 125 13.2 Prosedur Prosedur penentu penentuan an gaya lateral lateral ekivalen ekivalen ....................... ....................................... ................................ ........................ ........ 125 13.2.1 13.2.1 Gaya Gaya geser geser das dasar ar (base shear )........................................ )........................................................ ................................ ..................... ..... 126 13.2.2 Distribus Distribusii vertikal vertikal gaya-gaya gaya-gaya gempa...................... gempa...................................... ................................ ................................ ................ 129 13.2.3 Pengaruh Pengaruh lain.......................... lain.......................................... ................................ ................................ ................................ .............................. .............. 129 13.3 Prosedur Prosedur anali analisis sis ragam ragam ............................... ............................................... ................................ ................................ ........................... ........... 130 13.3.1 Beban Beban geser geser dasar dasar ragam....................... ragam....................................... ................................ ................................. .............................. ............. 130 13.3.2 Pengaruh Pengaruh ragam ragam lainny lainnya a ............................... ............................................... ................................ ................................ ........................ ........ 131 13.3.3 Nilai Nilai untuk untuk desain.................... desain.................................... ................................ ................................ ................................. .............................. ............. 131 13.4 Interaksi Interaksi tanah tanah dan struktur struktur untuk untuk perencan perencanaan aan banguna bangunan n tahan gempa gempa ................ 131 14 Peta-pet Peta-peta a gerak tanah tanah seismik seismik dan koefisie koefisien n risiko ................................ ................................................ ..................... ..... 132 7 dari 134

Catatan ………………………… ………………………………………………… …………………………………………… …………………………………………1 ……………………134 34

8 dari 134

Prakata

Semenj Semenjak ak diter diterbi bitka tkanny nnya a SNI SNI 03-17 03-172626-200 2002 2 sebaga sebagaii tata tata cara cara peren perencan canaan aan ketaha ketahanan nan gempa untuk bangunan gedung, telah banyak hal-hal baru muncul seperti: kejadian gempa dan tsunami, data geologi, teknologi, pemahaman, dan pengetahuan baru yang berkembang dalam dalam bidang bidang kegem kegempa paan, an, menam menambah bah khasan khasanah ah wawa wawasan san kita kita sehin sehingga gga diras dirasa a perlu perlu dilakukan pengkiniannya, untuk mendapatkan tata cara perencanaan yang lebih rasional dan lebih akurat. Di samping itu, dirasakan pula bahwa ruang lingkup tata cara ini perlu diperluas, mengingat kebutuhan akan hal-hal baru yang sangat pesat berkembang, atau yang sebelumnya belum diatur di dunia konstruksi bangunan kita, untuk menjadikan tata cara perencanaan ini lebih lengkap. Keinginan yang besar untuk tetap berada pada perkembangan terkini dari kemajuan dunia di bidang bidang rekayasa rekayasa kegempaa kegempaan, n, dikombin dikombinasika asikan n dengan dengan penyesua penyesuaianian-pen penyesu yesuaian aian dengan dengan kondisi di Indonesia, menjadi cita-cita tata cara perencaan bangunan yang baru ini. Usahausaha yang demikian besar telah dilakukan untuk mendukung cita-cita tersebut, sehingga apa yang telah dicapai dalam penulisan standar ini adalah merupakan usaha yang terbaik yang yang dapa dapatt dila dilaku kuka kan n oleh oleh tim tim samp sampai ai saat saat ini. ini. Namu Namun n demi demiki kian an men menging gingat at ilmu ilmu pengetahuan dan teknologi akan terus berkembang, diharapkan standar ini perlu dikaji ulang dan disesuaikan dari waktu-kewaktu secara periodik.  Akhir kata kami mengucapkan terimakasih kepada semua pihak yang telah memberi dukungan dalam penyusunan tata cara perencanaan ini. Ketua Tim Revisi Gde Widiadnyana Merati

9 dari 134

Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan non gedung

1

Ruang lingkup

1.1 SNI 03-1726-2010 03-1726-2010 sebagai revisi revisi SNI 03-1726-2002 03-1726-2002 Tata Tata cara cara ini dimak dimaksud sudkan kan sebaga sebagaii pengga pengganti nti SNI SNI 03-172 03-1726-2 6-2002 002 dan dan untuk untuk selan selanjut jutnya nya menjadi menjadi persyarata persyaratan n minimum minimum perencan perencanaan aan ketahanan ketahanan gempa gempa untuk untuk struktur struktur banguna bangunan n gedung dan non gedung, kecuali untuk struktur bangunan yang ditentukan dalam Pasal 1.2.

1.2 Lingkup Lingkup struktur struktur bangunan gedung gedung dan non gedung gedung Syarat-syarat perencanaan struktur bangunan gedung dan non gedung tahan gempa yang ditetapkan dalam Tata Cara ini tidak berlaku untuk bangunan sebagai berikut: - Struktur bangunan dengan sistem struktur yang tidak umum atau yang masih memerlukan pembuktian tentang kelayakannya; kelayakannya; - Struktur jembatan kendaraan lalu lintas (jalan raya dan kereta api), struktur reaktor energi, struktur bangunan irigasi dan bendungan, struktur menara transmisi listrik, serta struktur  anjungan pelabuhan, anjungan lepas pantai, dan struktur penahan gelombang. Untu Untuk k stru strukt ktur ur-s -stru truktu kturr bang bangun unan an yang yang dise disebu butk tkan an dala dalam m bata batasa san n ters terseb ebut ut di atas atas,, perencanaan harus dilakukan dengan menggunakan Tata Cara dan Pedoman Perencanaan yang yang terkai terkait, t, dan meliba melibatka tkan n tenaga tenaga-te -tena naga ga ahli ahli utama utama di bidang bidang rekay rekayasa asa struktu strukturr dan geoteknik.

2

Acuan normatif

Tata cara ini menggunakan acuan dokumen:

3

-

SNI SNI 03-1 03-172 726 6, Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk bangunan gedung.

-

FEMA P-75 -750 2009, Nat Nation ional al earthq earthquak uake e hazard hazards s reduc reductio tion n progr program am (NEHR (NEHRP) P) recommended gempa provisions for new buildings and other structures .

-

IBC IBC 2009, International building cod e. e.

-

ASCE ASCE/SE /SEII 7-10 7-10,, Minimum desain loads for buildings and other structures.

Istilah, definisi dan notasi

Kecuali tidak sesuai atau tidak ada hubungannya dengan yang ditetapkan dalam tata cara ini, maka dalam tata cara ini berlaku beberapa pengertian sebagai berikut:

3.1 arah horisontal ortogonal utama arah ortogonal yang mengendalikan elemen penahan gaya lateral 3.2 balok kopel balok yang difungsikan untuk menghubungkan dua elemen dinding struktural agar bekerja sebagai satu kesatuan dalam menahan gaya lateral akibat gempa 10 dari 134

3.3 beton dengan perkuatan beto beton n prat prateg egan ang g atau ataupu pun n non non prat prateg egan ang g deng dengan an peng penggu guna naan an perk perkua uata tan n baja baja yang yang memenuhi memenuhi syarat syarat penulan penulangan gan minimum minimum (SNI 03-178403-1784-2002 2002), ), dan didesain didesain dengan dengan asumsi asumsi bahwa bahwa kedua material tersebut tersebut bekerja bekerja sebagai sebagai satu kesatuan untuk untuk menahan menahan gaya-gaya gaya-gaya yang bekerja 3. 4 deformasi batas (limit deformation)  deformasi yang nilainya dua kali nilai deformasi awal yang terjadi pada pembebanan sebesar  40 persen dari kuat maksimum 3. 5 deformasi ultimit (ultimate deformation)  deformasi saat terjadi kegagalan, yaitu ketika beban yang dapat dipikul turun ke 80%, atau kurang, dari kuat maksimum 3. 6 Deformabilitas nilai perbandingan perbandingan (rasio) dari deformasi deformasi ultimit terhadap deformasi deformasi batas 3.7 elemen deformabilitas tinggi elemen yang deformabilitasnya tidak kurang dari 3,5 3.8 elemen deformabilitas terbatas elemen yang tidak termasuk dalam kategori deformabilitas tinggi ataupun rendah. 3. 9 elemen deformabilitas rendah elemen di mana deformabilitasnya adalah 1,5 atau kurang 3.10 degradasi (scragging  (scragging ) beba beban n sikl siklik ik atau atau kerj kerja a prod produk uk kare karet, t, term termas asuk uk isol isolat ator or elas elasto tome mer, r, meng mengak akib ibat atka kan n pengurangan properti kekakuan, yang sebagian akan dipulihkan dengan berjalannya waktu 3.11 diafragma atap, lantai, membran atau sistem bresing yang berfungsi menyalurkan gaya-gaya lateral ke elemen penahan vertikal 3.12 efek p-delta efek efek sekun sekunde derr yang yang beker bekerja ja pada pada elemen elemen struk struktur tur,, yang yang diakib diakibatk atkan an oleh oleh penamb penambah ahan an beban vertikal sebagai akibat dari perpindahan horisontal struktur  3.13 elemen batas (boundary (boundary elements ) bagian dari diafragma dan dinding geser, di mana gaya lateral yang terjadi akan disalurkan melalui bagian ini

11 dari 134

3.14 fondasi tiang elemen fondasi dalam, termasuk di dalamnya fondasi tiang bor, tiang pancang, tiang tekan 3.15 gaya geser dasar gaya geser atau lateral total yang terjadi pada tingkat dasar  3.16 gaya geser tingkat gaya geser yang bekerja pada tingkat yang ditinjau 3.17 gempa desain pengaruh gempa yang besarnya dua per tiga dari pengaruh MCE R  R  3.18 gempa karakteristik suatu taksiran magnitudo gempa sebesar prakiraan gempa maksimum yang mungkin terjadi pada suatu sesar sesar tertentu, tertentu, tetapi tidak tidak kurang kurang dari magnitudo magnitudo terbesar terbesar yang terjadi terjadi dalam dalam rekaman historik untuk sesar tersebut 3.19 gerak tanah gempa desain gerak tanah yang besarnya dua per tiga gerak tanah MCE R  R  3.20 gerak tanah gempa maksimum yang dipertimbangkan pengaruh gempa terparah yang dipertimbangkan dalam tata cara ini, secara lebih spesifik, didefinisikan dalam Butir 3.21 dan 3.22 3.21 percepatan percepatan tanah puncak puncak (PGA) PGA) gempa gempa maksimu maksimum m yang yang dipertimba dipertimbangkan ngkan rata-rata rata-rata geometrik (MCE  (MCE G  ) G  gempa terparah dalam tata cara ini, yakni nilai rata-rata geometrik percepatan tanah puncak (PGA), (PGA), didapatk didapatkan an tanpa tanpa penyesua penyesuaian ian untuk untuk risiko risiko yang yang ditarget ditargetkan. kan. percepatan percepatan puncak MCE G  G  yang telah disesuaikan terhadap pengaruh situs ( site effect, PGAM ) digunakan untuk evalua evaluasi si likui likuifak faksi, si, serak serakan an latera laterall ( lateral spreading), penuruna penurunan n seismik, seismik, dan masalah masalah geoteknik lainnya. dalam tata cara ini, prosedur untuk menetapkan PGAM  diatur dalam Butir 6.7.3, dan prosedur spesifik situs ( site specific ) diatur dalam Pasal 6.9 3.22 percepatan percepatan respons gerak gerak tanah tanah gempa gempa maksimu maksimum m yang yang dipertimba dipertimbangka ngkan n dengan dengan risiko tertarget (MCE  (MCE R  R)   gempa gempa terparah terparah dalam dalam tata cara ini, ditetapka ditetapkan n dalam dalam arah/orie arah/orientasi ntasi yang menghasi menghasilkan lkan respons respons gerak gerak tanah tanah horisonta horisontall maksimum maksimum terbesar, terbesar, dan disesuai disesuaikan kan dengan dengan risiko risiko yang ditargetkan. dalam tata cara ini, prosedur untuk menetapkan MCE R  R  diatur dalam Bab 6, dan prosedur spesifik situs ( site specific ) diatur dalam Pasal 6.9 3.23 kekakuan efektif nila nilaii gaya gaya late latera rall dari dari sist sistem em isol isolas asi, i, atau atau suat suatu u elem elemen en dari daripa pada dany nya, a, diba dibagi gi deng dengan an perpindahan lateral akibat gaya lateral tersebut

12 dari 134

3.24 kelas situs klasifikasi situs yang dilakukan berdasarkan kondisi tanah di lapangan 3.25 komponen bagian dari sistem arsitektural, elektrikal, atau mekanikal 3.26 komponen nonstruktural bagian dari sistem arsitektural, elektrikal, atau mekanikal yang berada di sisi dalam atau luar  bangunan gedung ataupun bangunan non gedung 3.27 komponen fleksibel komponen nonstruktural yang mempunyai perioda getar alami lebih besar dari atau sama dengan 0,06 detik 3.28 komponen kaku kompo komponen nen nonstr nonstruk uktur tural al yang yang mempu mempuny nyai ai perio perioda da getar getar alami alami kuran kurang g dari dari atau atau sama sama dengan 0,06 detik 3.29 lendutan maksimum lendutan lendutan lateral lateral akibat akibat gempa gempa maksimum maksimum yang yang dipertimb dipertimbangk angkan, an, tidak tidak termasuk termasuk lendutan lendutan tambahan akibat torsi yang sesungguhnya dan torsi tak terduga 3.30 lendutan rencana lendut lendutan an latera laterall gempa gempa rencan rencana, a, tidak tidak termas termasuk uk lendut lendutan an tamba tambahan han akibat akibat torsi torsi yang yang sesungguhnya dan torsi tak terduga, yang diperlukan untuk perencanaan sistem isolasi 3.31 lendutan total rencana lend lendut utan an late latera rall gemp gempa a renc rencan ana, a, term termas asu uk lend lendut utan an tamb tambah ahan an akib akibat at tors torsii yang yang sesungguhnya dan torsi tak terduga, diperlukan untuk perencanaan sistem isolasi atau suatu elemen daripadanya daripadanya 3.32 lendutan total maksimum lendutan lendutan lateral lateral gempa gempa maksimum maksimum yang yang dipertimb dipertimbangk angkan, an, termasuk termasuk lendutan lendutan tambahan tambahan akibat torsi yang sesungguhnya dan torsi tak terduga, diperlukan untuk verifikasi kestabilan sistem sistem isolasi isolasi atau suatu elemen daripada daripadanya nya,, perencan perencanaan aan pemisaha pemisahan n struktur, struktur, dan tes beban vertikal prototipe masing-masing isolator  3.33 ortogonal dalam dua arah, dan keduanya membentuk sudut 90° 3.34 partisi dinding interior nonstruktural yang membentang horisontal dan vertikal dari tumpuan yang satu ke tumpuan yang lain

13 dari 134

3.35 pemisahan isolasi batas batas antar antara a bagia bagian n atas atas strukt struktur ur,, yang yang teriso terisola lasi, si, dengan dengan bagia bagian n bawa bawah h struktu struktur, r, yang yang bergerak secara kaku dengan tanah 3.36 pur (pile cap)  elemen fondasi dalam yang menggabungkan fondasi tiang, termasuk di sini adalah balok pengikat dan rakit fondasi 3.37 simpanga ngan n antar antar lanta lantaii dibagi dibagi dengan dengan tinggi tinggi lanta lantaii (h x) rasio rasio simpan simpangan gan antar antar lantai lantai:: simpa tersebut 3.38 rasio tulangan longitudinal luas total dari penampang tulangan longitudinal dibagi dengan luas penampang dari beton 3.39 redaman efektif nilai nilai redaman redaman viscous viscous ekivalen ekivalen sesuai sesuai dengan dengan energi energi disipasi disipasi pada waktu respons siklik sistem isolasi 3.40 sesar aktif sesar atau patahan yang dinyatakan aktif oleh yang berwewenang berdasarkan data yang memad memadai. ai. yang yang berwe berwewe wenan nang g adala adalah h instan instansi, si, antara antara lain lain sepert seperti: i: pusat pusat survei survei geolo geologi, gi, badan badan geolo geologi, gi, kement kementeri erian an energi energi dan sumbe sumberr daya daya minera mineral; l; dan badan badan meteo meteorol rologi ogi klimatologi dan geofisika 3.41 simpangan antar lantai perp perpin inda daha han n hori horiso sont ntal al di bagi bagian an atas atas ting tingka katt rela relati tiff terh terhad adap ap bawa bawahn hnya ya sepr seprti ti yang yang didefinisikan pada Pasal 7.8.6 3.42 sistem isolasi kumpulan kumpulan elemen-e elemen-elem lemen en struktural struktural meliputi meliputi semua semua unit masing-mas masing-masing ing isolator isolator,, semua elemen-elemen struktural yang mengalihkan gaya antara elemen-elemen dari sistem isolasi dan semua semua penghub penghubung ung ke elemenelemen-elem elemen en struktur struktur lainnya lainnya.. sistem sistem isolasi isolasi juga termasuk termasuk sistem penahan angin, peralatan energi disipasi, dan/atau sistem penahan perpindahan jika sistem dan peralatan tersebut digunakan untuk memenuhi persyaratan perencanaan di bab ini 3.43 sistem pembatasan perpindahan suatu kumpulan elemen-elemen struktural yang membatasi perpindahan lateral dari struktur  dengan isolasi seismik akibat gempa maksimum yang dipertimbangkan 3.44 sistem pengekang angin kumpulan kumpulan elemen-elem elemen-elemen en struktural yang mengekan mengekang g struktur struktur yang yang mengguna menggunakan kan isolasi isolasi seismik terhadap beban angin. sistem pengekang angin dapat sebagai suatu bagian dari unit isolator atau sebagai suatu peralatan yang terpisah

14 dari 134

3.45 rangka bresing konsentris rangka bresing yang bagiannya difungsikan untuk menahan gaya aksial, selain dapat juga difungsikan sebagai sistem penahan gaya lateral yang diakibatkan gempa. sistem ini terdiri atas rangka bresing konsentris biasa dan rangka bresing konsentris khusus 3.46 rangka bresing eksentris rangka bresing diagonal yang ujung bresingnya dengan jarak tertentu dari sambungan balokkolo kolom, m, atau atau terh terhub ubun ung g deng dengan an bres bresin ing g diag diagon onal al yang yang lain lain.. siste sistem m rang rangka ka ini ini dapa dapatt difungsikan sebagai sistem penahan gaya lateral yang diakibatkan gempa 3.47 sambungan positif: sambu sambunga ngan n yang yang secar secara a teorit teoritis is tidak tidak perlu perlu diper diperhit hitun ungka gkan n menah menahan an gayagaya-gay gaya a utama utama searah dengan sumbu elemen struktur, tetapi di dalam disain harus diperhitungkan sebesar  minimu minimum m 5 persen persen dari dari beban beban mati mati ditamb ditambah ah beban beban hidup hidup tidak tidak terfak terfaktor tor di arah arah elemen elemen yang bersangkutan. bersangkutan. 3.48 sistem dinding penumpu sistem struktur yang tidak memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap, yang yang beban beban gravi gravitas tasiny inya a dipik dipikul ul oleh oleh dindi dinding ng penump penumpu u dan sistem sistem bresin bresing, g, sedan sedangka gkan n beban lateral akibat gaya gempa dipikul oleh dinding geser atau rangka bresing 3.49 sistem ganda sistem sistem struktur struktur dengan dengan rangka rangka ruang ruang pemikul pemikul beban beban gravitasi gravitasi secara lengkap, lengkap, sedangka sedangkan n beban lateral yang diakibatkan oleh gempa dipikul oleh sistem rangka pemikul momen dan dinding geser ataupun oleh rangka pemikul momen dan rangka bresing 3.50 sistem interaksi dinding geser dan rangka sistem sistem struk struktur tur yang yang mengg mengguna unakan kan kombi kombinas nasii dindi dinding ng geser geser dan sistem sistem rangka rangka beton beton bertulang biasa 3.51 sistem kolom kantilever sistem struktur penahan gaya gempa, di mana gaya lateral yang diakibatkan oleh gempa disalurkan ke kolom yang berperilaku sebagai kolom kantilever yang terjepit di bagian dasar  gedung 3.52 sistem rangka gedung sistem sistem struktur struktur dengan dengan rangka rangka ruang ruang pemikul pemikul beban beban gravitasi gravitasi secara lengkap, lengkap, sedangka sedangkan n beban beban latera laterall yang yang diaki diakibat batkan kan oleh oleh gempa gempa dipik dipikul ul dindi dinding ng geser geser ataup ataupun un oleh oleh rangka rangka bresing 3.53 sistem rangka pemikul momen sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap, sedangkan beban lateral yang diakibatkan oleh gempa dipikul oleh rangka pemikul momen momen melalu melaluii mekani mekanisme sme lentu lentur. r. sistem sistem ini terba terbagi gi menjad menjadii 3, yaitu yaitu SRPMB SRPMB (Siste (Sistem m Rangka Pemikul Momen Biasa), SRPMM (Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah), dan SRPMK (Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus) 15 dari 134

3.54 struktur non gedung suatu struktur, tetapi bukan gedung, dibangun menjadi suatu type bangunan yang termasuk dalam Bab 10, dengan batasan-batasan yang diatur pada Butir 10.1.1

3.55 struktur non gedung menyerupai gedung suatu suatu struk struktur tur non non gedung gedung yang yang diren direncan canaka akan n dan diban dibangun gun denga dengan n cara-c cara-cara ara yang yang menyerupai gedung, dan memiliki system penahan gaya vertical dan lateral, yang sepadan dengan salah satu dari tipe yang ditunjukkan dalam Tabel 9 atau Tabel 20 3.56 struktur tipe bandul terbalik suatu struktur kantilever langsing yang lebih dari 50 persen massa strukturnya terpusat di puncak struktur, dan stabilitas puncak strukturnya ditentukan oleh kekangan rotasi terhadap puncak elemen kantilever. 3.57 unit isolator suatu elemen struktural dari sistem isolasi yang fleksibel di arah horisontal dan kaku di arah vertikal, yang memungkinkan terjadinya deformasi lateral yang besar akibat beban gempa rencana. suatu unit isolator boleh digunakan baik sebagai bagian, atau tambahan, sistem penahan beban struktur  3.58 notasi Ao  A0  Ax  a i i 

= = = =

a p p  B D  D 

= =

B M  M 

=

b  C d d  C R  R  C RS  RS  C R1 R1 C s s  C vx  vx  c 

= = = = = = = =

D  D D  D 

= =

D’ D  D 

=

D M  M 

=

D’ M  M 

=

luas tapak tapak fondasi fondasi (m2); percepatan puncak puncak muka muka tanah akibat akibat pengaruh pengaruh gempa rencana; faktor faktor ampli amplifikas fikasii torsi torsi (Pasal 7.8.4.3); percepatan percepatan di tingkat i yang diperole diperoleh h melalui analisis analisis ragam, dijelaska dijelaskan n pada ; Pasal 7.8.4.3 faktor amplifikasi amplifikasi elemen, elemen, dijelaskan dijelaskan lebih lebih lanjut lanjut pada Pasal 9.3.1; koefisien koefisien numerik numerik seperti seperti yang diatur dalam dalam Tabel 22 untuk redaman efektif  yang sama dengan ß D  D;  koefisien koefisien numerik numerik seperti seperti yang diatur dalam dalam Tabel 22 untuk redaman efektif  yang sama dengan ß M  M;  ukuran ukuran denah struktur struktur terpende terpendek, k, dalam mm diukur tegak tegak lurus d  ; faktor amplifikasi amplifikasi defleksi, defleksi, seperti seperti yang diberikan pada Tabel 9; koefisien risiko risiko spesifik situs situs pada suatu suatu perioda; perioda; lihat Pasal 6.9; nilai terpeta koefisien risiko risiko spesifik situs situs pada perioda perioda pendek; pendek; nilai nilai terpeta koefisien koefisien risiko risiko spesifik spesifik situs pada perioda perioda 1 detik; koefisien respons gempa, ditetapkan dalam Pasal 7.8.1.1 dan 13; faktor distribusi distribusi vertikal, seperti yang yang telah ditentukan ditentukan pada Pasal 7.8.3; jarak jarak dari dari sumbu sumbu netral netral suatu elemen elemen yang yang mengal mengalami ami lentur, lentur, hingg hingga a serat serat yang mengalami regangan tekan maksimum (mm); pengaruh dari dari beban mati; ukuran ukuran terpanjang terpanjang denah struktur dalam dalam mm; perpinda perpindahan han rencana, rencana, dalam mm, di titik pusat pusat kekakuan sistem sistem isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 88; perpinda perpindahan han rencana, rencana, dalam mm, di titik pusat pusat kekakuan sistem sistem isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 97; perpinda perpindahan han maksimum, maksimum, dalam mm, di titik titik pusat pusat kekakuan kekakuan sistem isolasi isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 90; perpinda perpindahan han maksimum, maksimum, dalam mm, di titik titik pusat pusat kekakuan kekakuan sistem isolasi isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 98; 16 dari 134

D TD  TD 

D TM  TM 

D s s  d C  C  d i i  d S  S  E E loop  loop 

e 

F -  F +  F a a  F PGA PGA F v v  F b b  Fi, Fx  F p p  G  G o o  g  H  h  h  h i i , h x x  I e e  I p p  K y y  K    K p p  KL/r 

= total total perpi perpinda ndahan han rencan rencana, a, dalam dalam mm, dari dari suatu suatu elemen elemen sistem sistem isol isolasi asi,, term termas asuk uk perp perpin inda daha han n tran transl slas asii di pusa pusatt keka kekaku kuan an dan dan komp kompon onen en perpi perpinda ndahan han torsio torsiona nall di arah arah yang yang ditinj ditinjau au sepert sepertii yang yang diten ditentuk tukan an dala dalam m Persamaan 92; = total total perpi perpinda ndahan han maksim maksimum um dalam dalam mm, dari dari suatu suatu eleme elemen n sistem sistem isolas isolasi, i, term termas asuk uk perp perpin inda daha han n tran transl slas asii di pusa pusatt keka kekaku kuan an dan dan komp kompon onen en perpi perpinda ndahan han torsio torsiona nall di arah arah yang yang ditinj ditinjau au sepert sepertii yang yang diten ditentuk tukan an dala dalam m Persamaan 93; = tebal total lapisan lapisan tanah; tanah; = tebal total total lapisan lapisan tanah kohesif kohesif di dalam dalam lapisan 30 m paling atas; lihat lihat Pasal 5.4.3 (m); = tebal suatu suatu lapisan lapisan tanah atau atau batuan di dalam dalam lapisan lapisan 30 m paling paling atas; lihat lihat Pasal 5.4.3 (m); = tebal total total lapisan lapisan tanah non kohesif kohesif di dalam dalam lapisan lapisan 30 m paling atas; atas; lihat Pasal 5.4.3 (m); =  pengaruh gaya yang ditimbulkan gempa horisontal dan vertikal; = energi energi yang dipenc dipencar arkan kan dalam dalam kN-mm, kN-mm, di suatu suatu unit unit isola isolator tor selama selama satu siklu siklus s penuh penuh dari dari beban beban revers reversib ibel el selama selama suatu suatu tes perpin perpindah dahan an denga dengan n  jangkauan dari + ke - , seperti yang diukur berdasarkan luas daerah yang dilingkup oleh loop kurva gaya-defleksi ( force-deflection curve ); ); = eksentrisi eksentrisitas tas sesungguhn sesungguhnya, ya, dalam mm, diukur diukur dari denah antara titik pusat massa massa strukt struktur ur di atas atas pemisa pemisahan han isolas isolasii dan titik titik pusat pusat kekak kekakuan uan sistem sistem isol isolas asi, i, dita ditamb mbah ah deng dengan an ekse eksent ntri risi sita tas s tak tak terd terdug uga, a, dala dalam m mm, mm, diam diambi bill sebesar 5 persen dari ukuran maksimum bangunan tegak lurus dengan arah gaya yang ditinjau; = gaya negatif negatif maksimum maksimum suatu unit isolator isolator selama satu siklus tunggal tunggal pada pengujian prototipe dengan satu amplitudo perpindahan  ; = gaya gaya positi positiff dalam dalam kN suatu suatu unit unit isola isolator tor selama selama satu satu siklus siklus tunggal tunggal pada + pengujian prototipe dengan satu amplitudo perpindahan  ; = koefisien situs untuk untuk perioda pendek pendek (pada perioda perioda 0,2 detik); detik); lihat Pasal 6.2; = koefisien koefisien situs untuk untuk PGA lihat Pasal 6.7.3; = koefis koefisien ien situs situs untuk untuk perio perioda da panjan panjang g (pada (pada period perioda a 1 detik) detik);; lihat lihat Pasal 10.4.3; = beban beban gempa gempa horis horisont ontal al nomin nominal al statik statik ekiva ekivalen len akibat akibat gaya gaya iners inersia ia sendi sendiri ri yang menangkap pada pusat massa lantai besmen dari struktur bawah yang berperilaku elastik penuh; = bagian bagian dari gaya gaya geser geser dasar, dasar, V, pada tingkat tingkat i atau x; = gaya gempa yang yang bekerja pada pada elemen atau atau komponen dari dari struktur  2  =   v s s  /g ; modulus geser rata-rata tanah di bawah fondasi untuk regangan besar  (Pa); 2  =   v so  so   /g ; modulus geser rata-rata tanah di bawah fondasi untuk regangan kecil (Pa); = percepatan percepatan gravitasi gravitasi (m/de (m/detik tik 2); = tebal lapisan lapisan tanah tanah (m); = tinggi tinggi rata-rata rata-rata dari struktur struktur mengacu mengacu kepada lantai lantai dasar; = tinggi tinggi efektif efektif gedun gedung g (m); (m); = ketinggia ketinggian n terhitung terhitung dari lantai lantai dasar hingga hingga tingkat tingkat i atau x; = faktor faktor keutamaan keutamaan seperti seperti yang ditentuka ditentukan n pada Pasal 4.1.2; = faktor faktor keutamaa keutamaan n kompon komponen; en; = kekakuan lateral lateral fondasi seperti yang didefinisikan didefinisikan dalam Pasal 13 (N/m); = kekakuan kekakuan rotasional rotasional fondasi seperti yang didefinis didefinisikan ikan dalam Pasal Pasal 13 (Nm/radian); = kekakuan dari komponen atau perlengkapan perlengkapan;; = rasio atau faktor kelangsingan kelangsingan dari elemen struktur struktur yang mengalami mengalami tekan.; tekan.; 17 dari 134

k  k  k Dmax  Dmax  k Dmin  Dmin  k Mmax  Mmax  k Mmin  Mmin  k eff  eff  L Lo  MCE  MCE G  G  M gm  gm 

M 0 0,  M 01 01 M t t  M ta  ta  N  N  N ch 

PGA PGAM  PI  P x x  Q E  E  R  R p p  R r a a  r m  m  Ss  S 1

= eksponen eksponen distribu distribusi; si; = kekakuan kekakuan gedung; gedung; = kekak kekakuan uan efekti efektiff maksim maksimum um,, dalam dalam kN/mm, kN/mm, dari dari sistem sistem isola isolasi si pada pada saat saat perp perpin inda daha han n renc rencan ana a dala dalam m arah arah hori horiso sont ntal al yang yang diti ditinj njau au sepe seperti rti yang yang ditentukan dalam Persamaan 101; = keka kekaku kuan an efek efekti tiff mini minimu mum, m, dala dalam m kN/m kN/mm, m, dari dari siste sistem m isol isolas asii pada pada saat saat perp perpin inda daha han n renc rencan ana a dala dalam m arah arah hori horiso sont ntal al yang yang diti ditinj njau au sepe seperti rti yang yang ditentukan dalam Persamaan 102; = kekak kekakuan uan efekti efektiff maksi maksimum mum,, dalam dalam kN/mm, kN/mm, dari dari sistem sistem isola isolasi si pada pada saat saat perpi perpinda ndahan han maksi maksimum mum dalam dalam arah arah horiso horisonta ntall yang yang ditinj ditinjau au sepert sepertii yang yang ditentukan dalam Persamaan 103; = keka kekaku kuan an efek efekti tiff mini minimu mum, m, dala dalam m kN/m kN/mm, m, dari dari siste sistem m isol isolas asii pada pada saat saat perpi perpinda ndahan han maksi maksimum mum dalam dalam arah arah horiso horisonta ntall yang yang ditinj ditinjau au sepert sepertii yang yang ditentukan dalam Persamaan 104; = kekakuan kekakuan efektif efektif satu unit isolator, isolator, seperti seperti yang ditentukan ditentukan dalam dalam Persamaan 99; = pengaruh pengaruh beban beban hidup hidup di Bab 12; = panjang keseluruhan keseluruhan tepi fondasi dalam arah yang dianalisis dianalisis (m); = gempa gempa tertimb tertimbang ang maksimum maksimum;; = nilai nilai tengah geometri geometrik k gempa tertimban tertimbang g maksimum; maksimum; = momen guling guling maksimum maksimum dari struktur struktur atas suatu gedung gedung yang bekerja pada pada struktur struktur bawah bawah pada taraf penjepi penjepitan tan lateral lateral pada pada saat struktur struktur atas berada dalam kondisi di ambang keruntuhan akibat dikerahkannya faktor kuat lebih total f yang terkandung di dalam struktur atas, atau akibat pengaruh momen leleh leleh akhir akhir sendisendi-sen sendi di plasti plastis s pada pada kaki kaki semua semua kolom kolom dan dan semua semua dindin dinding g geser; = momen momen gulin guling g pada pada bidan bidang g antar antara a tanahtanah-fon fonda dasi si sepert sepertii yang yang ditet ditetap apkan kan dalam Pasal 13 (N-m); = momen momen torsi torsi yang yang diaki diakiba batka tkan n eksen eksentri trisit sitas as antar antara a pusat pusat massa massa dan dan pusat pusat kekakuan; = momen torsi tak terdug terduga; a; = tahanan tahanan penetra penetrasi si standa standar; r; = tahana tahanan n penetr penetrasi asi standar standar ratarata-rat rata a dalam dalam lapisan lapisan 30 m palin paling g atas, atas, lihat lihat Pasal 5.4.3; = tahana tahanan n penet penetras rasii stand standar ar rata-ra rata-rata ta tanah tanah non kohesif kohesif dalam dalam lapisan lapisan 30 m paling atas, lihat Pasal 5.4.3; = percepatan percepatan muka tanah puncak puncak MCE G  G  terpeta; = perc percep epat atan an muka muka tana tanah h punc puncak ak MCE G  yang sudah sudah dises disesuai uaikan kan akiba akibatt G  yang pengaruh kelas situs, lihat Pasal 6.7.3; = indeks indeks plastis plastisitas itas tanah; tanah; = total beban beban rencana rencana vertikal vertikal tidak terfaktor terfaktor pada dan di atas tingkat x, seperti yang digunakan pada Pasal 7.8.7; = pengaruh pengaruh gaya gaya gempa gempa horison horisontal; tal; = koefisien koefisien modifika modifikasi si respons, respons, lihat lihat Tabel 17; = faktor faktor modifikas modifikasii respons respons elemen; elemen; suatu panja panjang ng karakt karakteri eristi stik k untuk untuk fondas fondasii sepert sepertii yang yang didefi didefinsi nsikan kan dalam dalam =  suatu Pasal 13 (m); panjan ang g kara karakt kte erist ristiik untu untuk k fond fonda asi sepe sepert rtii yang yang dide didefi fins nsik ikan an dala dalam m =  panj Persamaan 13 (m); = panj panjan ang g kara karakt kte erist ristiik untu untuk k fond fonda asi sepe sepert rtii yang yang dide didefi fins nsik ikan an dalam alam Persamaan 13 (m); = paramete parameterr percepata percepatan n respons spektral spektral MCE dari peta gempa pada perioda perioda pendek, redaman 5 persen; didefinisikan dalam Pasal 6.1.1; = paramete parameterr percepatan percepatan respons respons spektral spektral MCE dari peta gempa pada perioda perioda 1 detik, redaman 5 persen; didefinisikan dalam Pasal 6.1.1; 18 dari 134

S aM  aM  S DS  DS  S D1 D1 S MS  MS  S M1 M1 s u u  su

= parameter percepatan percepatan respons respons spektral spesifik spesifik situs pada perioda perioda tertentu; = parame parameter ter perce percepa patan tan respon respons s spektr spektral al pada pada perio perioda da pende pendek, k, redam redaman an 5 persen; didefinisikan dalam Pasal 6.6.4 (Lihat Pasal 8.8.1); = parame parameter ter percep percepata atan n respo respons ns spektra spektrall pada pada perio perioda da 1 detik, detik, redam redaman an 5 persen; didefinisikan dalam Pasal 6.4.4; = parame parameter ter perce percepa patan tan respo respons ns spektra spektrall MCE MCE pada pada perio perioda da pendek pendek yang yang sudah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs; = percep percepata atan n percep percepata atan n respon respons s spektr spektral al MCE MCE pada pada perio perioda da 1 detik detik yang yang sudah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs; = kuat geser geser nirali niralir; r; lihat lihat Pasal 5.4.3; = kuat geser geser niralir niralir rata-rata rata-rata di dalam lapisan lapisan 30 m paling paling atas; lihat lihat Pasal 5;

= kuat geser geser niralir suatu suatu lapisan lapisan tanah kohesif  kohesif  I  di dalam lapisan 30 m paling atas; lihat Pasal 5.4.3; = perioda perioda fundame fundamental ntal bangun bangunan; an; T  = transisi transisi perio perioda da panjan panjang; g; T L = perioda perioda alami alami dari elemen; elemen; T p p  ~ ~ = perioda fundamental efektif bangunan, bangunan, ditetapkan ditetapkan dalam dalam Pasal 13; T , T 1 = 0,2 S D1 T 0 0  D1 /S DS  DS ; = S D1 T S  S  D1 /S DS  DS ; = perio perioda da efekti efektif, f, dalam dalam detik, detik, dari dari struk struktur tur dengan dengan isolasi isolasi seismik seismik pada pada saat saat T D  D  perpindahan rencana dalam arah yang ditinjau seperti yang ditentukan dalam Persamaan 89; = perio perioda da efekti efektif, f, dalam dalam detik, detik, dari dari struk struktur tur dengan dengan isolasi isolasi seismik seismik pada pada saat saat T M  M  perpi perpinda ndahan han maksi maksimum mum dalam dalam arah arah yang yang ditin ditinjau jau sepert sepertii yang yang diten ditentuk tukan an dalam persamaan 91; Tingkat i = tingkat tingkat bangunan bangunan yang dirujuk dirujuk dengan dengan subskrip subskrip i ; i  = 1 menunjukkan tingkat pertama di atas dasar; Tingkat n = tingkat yang paling atas pada bagian utama bangunan; Tingkat x = lihat lihat “Tingkat “Tingkat i ”; ”; = gese geserr desa desain in tota totall di dasa dasarr stru strukt ktur ur dala dalam m arah arah yang yang diti ditinj njau au,, sepe sepert rtii V  ditentukan menggunakan prosedur dari Pasal 8.8.1; = nilai desain desain dari gaya geser geser dasar akibat gempa, gempa, dijelaskan dijelaskan pada Pasal 7.9.4; V t t  V x x  = geser geser gempa desain desain di tingkat x seperti ditentuka ditentukan n di Pasal 7.8.4 dan 7.9.4, dan 8.8.3; = total gaya (geser) (geser) lateral seismik seismik rencana elemen-el elemen-elemen emen sistem sistem isolasi isolasi atau V b b  elem elemen en-e -ele leme men n di bawa bawah h sist sistem em isol isolas asii sepe sepert rtii yang yang dite ditent ntuk ukan an dala dalam m Persamaan 94; = total total gaya gaya (gese (geser) r) later lateral al seismi seismik k rencan rencana a elemen elemen-el -eleme emen n di atas atas sistem sistem V s s  isolasi seperti yang ditentukan dalam Persamaan 95; ~ = gaya gaya gese geserr dasa dasarr yang yang suda sudah h dire diredu duks ksii akib akibat at inte intera raks ksii tana tanah h stru strukt ktur ur,, V  ditentukan dalam Pasal 13; ~ ~ = bagi bagian an dari dari V  yang merupakan konstribusi dari ragam fundamental, sesuai V 1 dengan Pasal 13;  ΔV  = redu reduksi ksi V  yang ditetapkan sesuai Pasal 13; ~ = redu reduksi ksi V 1 sesuai dengan Pasal 13; V 1 = kecepatan kecepatan rambat rambat gelombang gelombang geser geser pada regangan regangan geser yang yang kecil ( < 10 -3 v s s  persen), lihat Pasal 13 (m/detik); vs = kecep kecepata atan n ramba rambatt gelomb gelomban ang g geser geser rata-ra rata-rata ta pada pada regan regangan gan geser geser yang yang sui

v si  si 

kecil, kecil, di dalam dalam lapisan lapisan 30 m teratas, teratas, lihat lihat Pasal 5.4.3; = kecepatan kecepatan rambat rambat gelombang gelombang geser dalam dalam lapisan tanah atau batuan batuan ke- i , di dalam lapisan 30 m paling atas, lihat Pasal 5;

19 dari 134

+  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya maksimum maksimum dari semua unit unit isolator, isolator, dalam kN, |F D  D  |max = penjumla

pada saat perpindahan positif sama dengan D D  D ; = penjumla penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya minimum minimum dari semua unit isolator, isolator, dalam kN,  pada saat perpindahan positif sama dengan D D  D  ; -  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya maksimum maksimum dari semua unit unit isolator, isolator, dalam kN, |F D  D  |max = penjumla pada saat perpindahan negatif sama dengan D D  D;  -  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya minimum minimum dari semua unit isolator, isolator, dalam kN, |F D  D  |min = penjumla pada saat perpindahan negatif sama dengan D D  D;  +  |F M  M  |max = penjumlahan nilai mutlak gaya maksimum dari semua unit isolator, dalam kN, pada saat perpindahan positif sama dengan D M  M;  +  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya minimum minimum dari semua unit isolator, isolator, dalam kN, |F M  M  |min  = penjumla pada saat perpindahan positif sama dengan D M  M;  -  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya maksimum maksimum dari semua unit unit isolator, isolator, dalam kN, |F M  M  |max  = penjumla pada saat perpindahan negatif sama dengan D M  M;  -  penjumlahan han nilai nilai mutlak gaya minimum minimum dari semua unit isolator, isolator, dalam kN, |F M  M  |max  = penjumla pada saat perpindahan negatif sama dengan D M  M;  +  |F D  D  |min

4

Ketentuan umum

4.1 Gempa rencana, rencana, faktor keutamaan dan kategori kategori risiko struktur bangunan 4.1.1 4.1 .1 Gempa Gempa renca rencana na Tata cara ini menentukan pengaruh gempa rencana yang harus ditinjau dalam perencanaan dan dan eval evalua uasi si stru struktu kturr bang bangun unan an gedu gedung ng dan dan non non gedu gedung ng serta serta berb berbag agai ai bagi bagian an dan dan pera perala lata tann nnya ya seca secara ra umum umum.. Gemp Gempa a renc rencan ana a dite diteta tap pkan kan seba sebaga gaii gemp gempa a deng dengan an kemungkinan terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar  2 persen. 4.1.2 Faktor Faktor keutamaan keutamaan dan dan kategori kategori risiko risiko struktur struktur banguna bangunan n Untuk berbagai kategori risiko struktur bangunan gedung dan non gedung sesuai Tabel 1 pengaruh pengaruh gempa gempa rencana rencana terhadapn terhadapnya ya harus harus dikalikan dikalikan dengan suatu faktor faktor keutamaan keutamaan I menurut Tabel 2. Khusus untuk struktur bangunan dengan kategori risiko IV, bila dibutuhkan pintu masuk untuk untuk operasio operasional nal dari struktur bangunan bangunan yang bersebela bersebelahan, han, maka struktur  struktur  bangunan yang bersebelahan tersebut harus didesain sesuai dengan kategori risiko IV.

Tabel Tabel 1 Kategori Kategori risiko risiko bangunan bangunan gedung dan struktur struktur lainny lainnya a untuk beban gempa gempa Jenis pemanfaatan

Kategori risiko

Gedung dan struktur lainnya yang memiliki risiko rendah terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi dibatasi untuk: Fasilitas Fasilitas pertanian, pertanian, perkebunan, perkebunan, perternakan, perternakan, dan perikanan perikanan Fasil Fasilit itas as semen sementa tara ra Guda Gudang ng peny penyim impa pana nan n Rumah Rumah jaga jaga dan struktu strukturr kecil kecil lainny lainnya a

I

Semua gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam kategori risiko I,III,IV, termasuk, termasuk, tapi tidak dibatasi dibatasi untuk: Peru Peruma maha han n Rumah Rumah toko toko dan dan rumah rumah kant kantor  or  Pasar   Gedu Gedung ng perka perkant ntor oran an

21 dari 134

II

-

Gedung Gedung aparteme apartemen/ n/ Rumah Rumah susun susun Pusa Pusatt perbe perbelan lanjaa jaan/ n/ Mall Mall Bangu Bangunan nan indu industr strii Fasi Fasili lita tas s manuf manufak aktu tur  r  Pabrik

Gedung dan struktur lainnya yang memiliki risiko tinggi terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi dibatasi untuk: Bioskop Gedu Gedung ng pert pertem emua uan n Stadion Fasilitas Fasilitas kesehatan kesehatan yang yang tidak tidak memiliki memiliki unit bedah dan unit unit gawat gawat darurat darurat Fasi Fasili lita tas s penit penitip ipan an anak anak Penjara Bangu Bangunan nan untu untuk k oran orang g jompo jompo Gedung dan struktur lainnya, tidak termasuk kedalam kategori risiko IV, yang memiliki potensi untuk menyebabkan dampak ekonomi yang besar dan/atau gangguan massal terhadap terhadap kehidupan kehidupan masyarakat masyarakat sehari-hari sehari-hari bila terjadi kegagalan, kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk: Pusat Pusat pembang pembangkit kit listri listrik k biasa biasa Fasil Fasilit itas as penan penanga gana nan n air  air  Fasilit Fasilitas as penanga penanganan nan limbah limbah Pusa Pusatt teleko telekomun munika ikasi si

III

Gedung dan struktur lainnya yang tidak termasuk dalam kategori risiko IV, (termasuk, tetapi tidak dibatasi dibatasi untuk fasilitas manufaktur, proses, penanganan, penyimpanan, penyimpanan, peng penggu guna naan an atau atau tempa tempatt pembu pembuan angan gan bahan bahan bakar bakar berb berbah ahay aya, a, bahan bahan kimia kimia berbahaya, limbah berbahaya, atau bahan yang mudah meledak) yang mengandung bahan beracun atau peledak di mana jumlah kandungan bahannya melebihi nilai batas yang disyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran.

Gedu Gedung ng dan dan stru struktu kturr lain lainny nya a yang yang ditun ditunju jukka kkan n seba sebagai gai fasil fasilit itas as yang yang penti penting ng,, termasuk, termasuk, tetapi tetapi tidak dibatasi untuk: Banguna Bangunan-b n-bangu angunan nan monument monumental al Gedung Gedung sekolah sekolah dan fasilit fasilitas as pendidi pendidikan kan Rumah Rumah sakit dan dan fasilita fasilitas s kesehatan kesehatan lainny lainnya a yang memilik memilikii fasilit fasilitas as bedah bedah dan unit gawat darurat Fasil Fasilit itas as pemad pemadam am kebak kebakar aran an,, ambul ambulan ans, s, dan dan kanto kantorr polis polisi, i, sert serta a garas garasii kendaraan darurat Temp Tempat at perl perlin indu dung ngan an terh terhad adap ap gemp gempa a bumi bumi,, angi angin n bada badai, i, dan dan temp tempat at perlindungan darurat lainnya Fasil Fasilit itas as kesia kesiapa pan n darur darurat, at, komun komunika ikasi si,, pusat pusat operas operasii dan dan fasi fasili lita tas s lain lainny nya a untuk tanggap darurat Pusat Pusat pembangki pembangkitt energi energi dan fasilita fasilitas s publik publik lainnya lainnya yang dibutuhk dibutuhkan an pada saat keadaan darurat Struktu Strukturr tambaha tambahan n (termas (termasuk uk menara telekomu telekomunika nikasi, si, tangki tangki penyimpa penyimpanan nan bahan bahan bakar, bakar, menara menara pending pendingin, in, struktu strukturr stasiu stasiun n listri listrik, k, tangki tangki air pemada pemadam m kebakaran atau struktur rumah atau struktur pendukung air atau material atau peralatan pemadam kebakaran ) yang disyaratkan untuk beroperasi pada saat keadaan darurat Gedung dan struktur lainnya yang dibutuhkan untuk mempertahankan fungsi struktur  bangunan lain yang masuk ke dalam kategori risiko IV.

22 dari 134

IV

Tabel Tabel 2 Faktor Faktor keuta keutamaa maan n gempa gempa Faktor keutamaan gempa, I e e  1,0 1,25 1,50

Kategori risiko I atau II III IV 4.2 Kombinasi beban terfaktor dan beban layan layan 4.2.1 4.2 .1 Lingkup Lingkup penera penerapan pan

Struktur Struktur bangunan bangunan gedung dan struktur struktur lainnya lainnya harus dirancan dirancang g mengguna menggunakan kan kombinas kombinasii pembebanan berdasarkan berdasarkan Pasal 4.2.2 atau 4.2.3.

4.2.2 Kombinasi Kombinasi beban untuk untuk metoda metoda ultimit ultimit Stru Struktu ktur, r, komp kompon onen en-e -ele leme men n stru strukt ktur ur dan dan elem elemen en-e -ele leme men n fond fondas asii haru harus s dira diranc ncan ang g sedemiki sedemikian an hingga hingga kuat rencanan rencananya ya sama atau melebihi melebihi pengaruh pengaruh beban-b beban-beban eban terfaktor  terfaktor  dengan kombinasi-kombinasi sebagai berikut: 1. 1,4D  2. 1,2D  + 1,6L + 0,5 (Lr  atau R ) 3. 1,2D  + 1,6 (Lr  atau R ) + (L atau 0,5 W ) 4. 1,2D  + 1,0W  + L+ 0,5 ( Lr  atau R ) 5. 1,2D  + 1,0E  + L 6. 0,9D  + 1,0W  7. 0,9D  + 1,0E  PENGECUALIAN Faktor beban untuk L pada kombinasi 3, 4, dan 5 boleh diambil sama dengan 0,5 kecuali kecuali untuk untuk ruanga ruangan n garasi, garasi, ruangan ruangan pertemu pertemuan an dan semua semua ruangan ruangan yang yang nilai nilai beban beban hidupny hidupnya a 2 lebih besar daripada 500 kg/m .

Bila beban air  F  bekerja pada struktur, maka keberadaannya harus diperhitungkan dengan nilai faktor beban yang sama dengan faktor beban untuk beban mati D  pada kombinasi 1 hingga 5 dan 7. Bila Bila beban beban tanah tanah H  bekerja bekerja pada struktur, struktur, maka keberadaa keberadaannya nnya harus harus diperhi diperhitung tungkan kan sebagai berikut: 1. Bila adanya beban H  memperkuat pengaruh variabel beban utama, maka perhitungkan pengaruh H  dengan faktor beban = 1,6; 2. Bila Bila adany adanya a beban beban H  memberi memberi perlawa perlawanan nan terhadap terhadap pengaruh pengaruh variabel variabel beban beban utama, utama, maka perhitun perhitungkan gkan pengaru pengaruh h H  denga dengan n faktor faktor beban beban = 0,9 (jika (jika bebann bebannya ya bersi bersifat fat permanen) atau dengan faktor beban = 0 (untuk kondisi lainnya). Pengar Pengaruh uh yang yang palin paling g menent menentuka ukan n dari dari beban beban-be -beban ban angin angin dan dan seismi seismik k harus harus ditin ditinjau jau,, namun namun kedua beban tersebut tidak perlu perlu ditinjau ditinjau secara simultan. simultan. Lihat Lihat Pasal Pasal 7.4 untuk definisi khusus mengenai pengaruh beban gempa E .

4.2.3 Kombinasi Kombinasi beban untuk untuk metoda metoda tegangan tegangan ijin ijin Beban Beban-be -beban ban di bawah bawah ini harus harus ditin ditinjau jau dengan dengan kombin kombinasi asi-ko -kombi mbinas nasii beriku berikutt untuk untuk perencanaan struktur, komponen-elemen struktur dan elemen-elemen fondasi berdasarkan metoda tegangan ijin: 1. D  2. D  + L 3. D  + (Lr  atau R ) 23 dari 134

4. 5. 6. 7. 8.

D  + 0,75L + 0,75(Lr  atau R ) D  + (0,6W  atau 0,7E ) D  + 0,75(0,6W  atau 0,7E ) + 0,75L + 0,75(Lr  atau R ) 0,6D  + 0,6W  0,6D  + 0,7E 

Bila beban air  F  bekerja pada struktur, maka keberadaannya harus diperhitungkan dengan nilai faktor beban yang sama dengan faktor beban untuk beban mati D  pada kombinasi 1 hingga 6 dan 8. Bila Bila beban beban tanah tanah H  bekerja bekerja pada struktur, struktur, maka keberadaa keberadaannya nnya harus harus diperhi diperhitung tungkan kan sebagai berikut : 1. Bila adanya beban H  memperkuat pengaruh variabel beban utama, maka perhitungkan pengaruh H  dengan faktor beban = 1; 2. Bila Bila adany adanya a beban beban H  memberi memberi perlawa perlawanan nan terhadap terhadap pengaruh pengaruh variabel variabel beban beban utama, utama, maka perhitun perhitungkan gkan pengaru pengaruh h H  denga dengan n faktor faktor beban beban = 0,6 (jika (jika bebann bebannya ya bersi bersifat fat permanen) atau dengan faktor beban = 0 (untuk kondisi lainnya). Pengar Pengaruh uh yang yang palin paling g menent menentuka ukan n dari dari beban beban-be -beban ban angin angin dan dan seismi seismik k harus harus ditin ditinjau jau,, namun namun kedua beban tersebut tidak perlu perlu ditinjau ditinjau secara simultan. simultan. Lihat Lihat Pasal Pasal 7.4 untuk definisi khusus mengenai pengaruh beban gempa E .

5

Prosedur klasifikasi situs untuk desain seismik

5.1 Klasifikas Klasifikasii situs Pasal Pasal ini memberikan memberikan penjelasan penjelasan mengenai mengenai prosedur prosedur untuk untuk klasifikas klasifikasii suatu situs untuk untuk memberikan kriteria desain seismik berupa faktor-faktor amplifikasi pada bangunan. Dalam perumusan perumusan kriteria desain seismik suatu bangunan bangunan di permukaan permukaan tanah atau penentuan penentuan amplifikasi besaran percepatan gempa puncak dari batuan dasar ke permukaan tanah untuk suatu situs, maka situs tersebut harus diklasifikasikan terlebih dahulu. Profil tanah di situs harus diklasi diklasifikasi fikasikan kan sesuai sesuai dengan dengan Tabe berdasar sarkan kan profil profil tanah tanah Tabell 3 dan Pa Pasal sal 5.3, berda lapi lapisa san n 30 m pali paling ng atas atas.. Pene Peneta tapa pan n kela kelas s situ situs s haru harus s mela melalu luii peny penyel elid idik ikan an tana tanah h di lapangan lapangan dan di laborato laboratorium, rium, yang dilakukan dilakukan oleh otoritas otoritas yang yang berwewe berwewenang nang atau ahli desain geoteknik bersertifikat, dengan minimal mengukur secara independen dua dari tiga parameter tanah yang tercantum dalam Tabel 3. Dalam hal ini, kelas situs dengan kondisi yang lebih buruk harus diberlakukan. Apabila tidak tersedia data tanah yang spesifik pada situs situs sampa sampaii kedal kedalama aman n 30 m, maka maka sifat sifat-si -sifat fat tanah tanah harus harus diesti diestima masi si oleh oleh seoran seorang g ahli ahli geoteknik yang memiliki sertifikat/ijin keahlian yang menyiapkan laporan penyelidikan tanah berdasarka berdasarkan n kondisi kondisi geteknikn getekniknya. ya. Penetapan Penetapan kelas kelas situs SA dan dan kela kelas s situ situs s SB  tidak diperke diperkenan nankan kan jika jika terda terdapat pat lebih lebih dari dari 3 m lapisa lapisan n tanah tanah antar antara a dasar dasar telapa telapak k atau atau rakit rakit fondasi dan permukaan batuan dasar.

5.2 Analisis Analisis respons respons situs untuk tanah kelas kelas situs SF   Analisis respons situs menurut Pasal 6.9.1 harus dilakukan untuk tanah kelas situs SF , jika tidak, pengecualian terhadap Pasal 5.3.1 terpenuhi.

5.3 Definisi Definisi kelas kelas si situs tus Tipe Tipe kelas kelas situs situs harus harus diteta ditetapka pkan n sesuai sesuai dengan dengan defin definisi isi dari dari Tabe pasal-pasal sal Tabell 3 dan pasal-pa berikut.

24 dari 134

Tabel Tabel 3 Klasifika Klasifikasi si situs situs Kelas situs SA (batuan keras) SB  (batuan) SC (tanah keras, sangat padat dan batuan lunak) SD  (tanah sedang) SE  (tanah lunak)

v s (m/detik)

N  atau  N ch

su (kPa)

>  1500 750 sampai 1500

N/A N/A

N/A N/A

350 sampai 750

>50

> 100

175 sampai 350

15 sampai 50

50 sampai 100

< 175 <15 < 50  Atau setiap profil tanah yang mengandung lebih dari 3 m tanah dengan karateristik sebagai berikut : 1. Indeks Indeks plasti plastisit sitas as, PI  > 20, 2. Kada Kadarr air, air, w  > 40 perse persen, n, dan dan Kuat geser niralir  su < 25 kPa

SF (tanah khusus, yang membutuhkan inve invest stig igas asii geote geotekni knik k spes spesif ifik ik dan dan anal analis isis is respo respons ns spes spesifi ifik-s k-sit itus us yang yang mengiku mengikuti ti Pasal 6.9.1)

Seti Setiap ap profil profil lapi lapisa san n tanah tanah yang yang memil memiliki iki sala salah h satu satu atau atau lebi lebih h dari dari karakteristik berikut: - Rawan dan berpotensi gagal atau runtuh akibat beban gempa seperti mudah likuifaksi, lempung sangat sensitif, tanah tersementasi lemah - Lempung sangat organik dan/atau gambut (ketebalan H  > 3 m) - Lempung berplastisitas berplastisitas sangat tinggi (ketebalan (ketebalan H  > 7,5 m dengan Indeks Plasitisitas PI  > 75) Lapisa Lapisan n lempung lempung lunak/s lunak/sete etenga ngah h tegu tegu dengan dengan ketebal ketebalan an H  > 3 5 m dengan s u  u  < 50 kPa tidak dapat dipakai  CATAT CATATAN AN:: N/A N/A =

5.3.1 Tanah Tanah khusus, khusus, kela kelas s situs SF  Jika salah satu dari kondisi berikut ini terpenuhi, maka situs tersebut harus diklasifikasikan sebagai kelas situs SF , serta selanjutnya investigasi geoteknik spesifik serta analisis respons spesifik-situs sesuai Pasal 6.9.1 harus dilakukan. 1. Tanah Tanah yang yang rawa rawan n dan dan berp berpot oten ensi si gaga gagall atau atau runt runtuh uh akib akibat at gemp gempa a sepe sepert rtii muda mudah h likuifaksi, tanah lempung sangat sensitif, dan tanah tersementasi lemah; PENGECUALIAN Untuk struktur bangunan dengan perioda getar fundamental  0,5 detik, analisis analisis respons spesifik-situs tidak diperlukan dalam menentukan percepatan spektral untuk tanah yang berpotensi likuifaksi. Sebagai gantinya, klasifikasi situs dapat ditentukan sesuai dengan Pasal 5.3 dan m enggunakan enggunakan nilai F a  a  dan F v  v  yang ditentukan dari Tabel 4 dan 5.

2. Lempung kadar organik organik tinggi dan/atau gambut, dengan ketebalan, ketebalan, H  > 3 m; 3. Lempung Lempung dengan dengan plastisi plastisitas tas yang sangat tinggi tinggi dengan dengan ketebalan ketebalan,, H  > 7,5 m, dengan indeks plastisitas, PI > 75); 4. Lempung lunak/setengah lunak/setengah teguh, dengan ketebalan ketebalan H  > 35 m dengan s u  u  < 50 kPa.

5.3.2 Tanah Tanah lunak, lunak, kela kelas s situs situs SE  Bila Bila suatu suatu situs situs tidak tidak termas termasuk uk kelas kelas situs situs SF  dan di dalamnya dalamnya terdapat terdapat ketebalan ketebalan total lapisan lempung lunak lebih dari 3 m, dan lempung lunak tersebut memiliki kuat geser niralir  s u u  < 25 kPa, kadar air  w  > 40 persen dan indeks plastisitas, PI  > 20, maka situs tersebut harus diklasifikasikan sebagai kelas situs SE.

5.3.3 5.3 .3 Kelas Kelas situs situs SC , SD dan SD  dan SE  Penetapan Penetapan kelas situs SC , SD  dan SE  harus harus dilakukan dilakukan dengan dengan mengguna menggunakan kan sedikitny sedikitnya a hasil pengukuran dua dari tiga parameter  vs , N  , dan su , yang dihitung sesuai Pasal 5.4 : 25 dari 134

1. v s lapisan 30 m paling atas (metode v ); 2. N  lapisan 30 m paling atas (metode N  ); 3.  N ch untuk lapisan tanah non-kohesif ( PI  < 20) 30 m paling atas, su untuk lapisan tanah kohesif (PI  > 20) 30 m paling atas (metode su ). Bila  N ch dan su menghasilkan kriteria yang berbeda, kelas situs harus diberlakukan sesuai dengan kategori tanah yang lebih lunak.

5.3.4 Kecepata Kecepatan n gelombang gelombang geser geser untuk kela kelas s situs situs SB  Kecepa Kecepatan tan gelomb gelomban ang g geser geser untuk untuk batua batuan, n, kelas kelas situs situs SB , yang yang dala dalam m kete ketent ntua uan n ini ini dinyatakan juga sebagai rujukan batuan dasar, harus ditentukan dari pengukuran lapangan atau diestimasi oleh seorang ahli geoteknik atau ahli seismologi yang berkompeten dalam bidang bidangny nya, a, untuk untuk batua batuan n denga dengan n kondi kondisi si rekaha rekahan n (fracturing) dan pelapu pelapukan kan sedan sedang. g. Pengukuran Pengukuran kecepatan kecepatan gelomban gelombang g geser di lapangan lapangan harus dilakuka dilakukan n untuk untuk batuan batuan yang lebih lunak dengan tingkat rekahan (fracturing) atau pelapukan yang lebih lanjut, jika tidak dilakukan pengukuran, maka situs tersebut diklasifikasikan sebagai kelas situs SC .

5.3.5 Kecepata Kecepatan n gelombang gelombang geser geser untuk kela kelas s situs situs SA Pene Peneta tapa pan n situ situs s batu batuan an kera keras, s, kela kelas s situ situs s SA, haru harus s didu diduku kung ng deng dengan an peng penguk ukur uran an kecepa kecepatan tan gelomb gelomban ang g geser geser yang yang dilaku dilakukan kan di lapang lapangan an atau atau pada pada profil profil batuan batuan yang yang bertipe sama pada formasi yang sama dengan derajat pelapukan dan retakan yang setara atau atau lebih lebih.. Bila Bila kondis kondisii batua batuan n keras keras diket diketahu ahuii meneru menerus s sampa sampaii kedal kedalama aman n 30 m, maka maka peng pengu ukura kuran n kece kecepa pata tan n gelo gelomb mban ang g gese geserr perm permuk ukaa aan n bole boleh h diek diekst stra rapo pola lasi si untu untuk k mendapatkan vs .

5.4 Definisi untuk parameter parameter kelas situs situs Beberapa definisi dalam pasal ini berlaku untuk profil tanah kedalaman 30 m paling atas dari suatu situs. Profil tanah yang mengandung beberapa lapisan tanah dan/atau batuan yang nyata berbeda, berbeda, harus harus dibagi dibagi menjadi menjadi lapisan-l lapisan-lapi apisan san yang diberi diberi nomor nomor ke-1 sampai sampai ke- n  dari atas ke bawah, sehingga ada total n -lapisan -lapisan tanah yang berbeda pada lapisan 30 m paling paling atas tersebut. tersebut. Bila sebagian sebagian dari lapisan n  adalah adalah kohesi kohesiff dan yang yang lainn lainnya ya nonnonkohesif, kohesif, maka k  adalah adalah jumlah jumlah lapisan lapisan kohesif kohesif dan m  adalah adalah jumlah jumlah lapisan lapisan non-kohe non-kohesif. sif. Simbol i  mengacu kepada lapisan antara 1 dan n .

5.4.1 Kecepata Kecepatan n rata-r rata-rata ata gelombang gelombang geser, geser, v s Nilai vs harus ditentukan sesuai dengan perumusan berikut: n 

 d i  i  v s   1 n  d   i  i 1 v si 

(1)

Keterangan: d i i  adalah tebal setiap lapisan antara kedalaman 0 sampai 30 meter; v si  si  adalah kecepatan gelombang geser lapisan i  dalam satuan m/detik; n   d  = 30 meter. i 1 i 

26 dari 134

5.4.2 5.4 .2 Tahana Tahanan n penetr penetras asii standa standarr lapang lapangan an rata-r rata-rata ata,, N  , dan dan taha tahana nan n pene penetr tras asii standar rata-rata untuk lapisan tanah non-kohesif,  N ch Nilai N  dan N  harus ditentukan sesuai dengan perumusan berikut: ch  n 

 d i  i  N   1

(2)

n  d 

 i  i 1 N  i 

di mana N i i  dan d i i  dalam Persamaan 2 berlaku untuk tanah non-kohesif, tanah kohesif, dan lapisan batuan. d  s  N   ch  m  d  i 

(3)



i 1 N i 

di mana N i i  dan d i i  dalam Persamaan 3 berlaku berlaku untuk lapisan lapisan tanah non-kohe non-kohesif sif saja, saja, dan m   d i   d  ∑௠ s  adalah ketebalan total dari lapisan tanah non-kohesif di ௦ , di mana d s  s  ௝ୀଵ ௜ i 1 =

dalam 30m lapisan paling atas. N i i  adalah tahanan penetrasi standar 60 persen energi ( N 60  60 ) yang yang teruku terukurr langsu langsung ng di lapan lapangan gan tanpa tanpa koreks koreksi, i, dengan dengan nilai nilai tidak tidak lebih lebih dari dari 305. 305. Jika Jika ditemukan ditemukan perlawa perlawanan nan lapisan lapisan batuan, batuan, maka nilai nilai N i i  tidak tidak boleh boleh diam diambi bill lebih lebih dari dari 305 305 pukulan/m.

5.4.3 Kuat geser geser niral niralir ir rata-rata rata-rata,, su Nilai s u  harus ditentukan sesuai dengan perumusan berikut: d c 

s u  

k 



(4)

d i 

i 1 s  ui 

dimana k 

 d   d  i 

c 

i 1

Keterangan: adalah ketebalan ketebalan total dari lapisan-l lapisan-lapis apisan an tanah kohesif di dalam lapisan lapisan 30 meter  d c c  adalah paling atas; PI  adalah indeks plastisitas , berdasarkan tata cara yang berlaku; w  adalah kadar air dalam persen, sesuai tata cara yang berlaku; s ui  ui  adalah kuat geser niralir (kPa), dengan nilai tidak lebih dari 250 kPa seperti yang ditentukan dan sesuai dengan tata cara yang berlaku.

27 dari 134

6

Wilayah gempa dan spektrum respons

6.1 Parameter percepatan gempa 6.1.1 Paramete Parameterr perce percepata patan n terpetaka terpetakan n Parameter  S s s  (percepatan batuan dasar pada perioda pendek) dan S 1 (percepatan batuan dasa dasarr pada pada peri period oda a 1 deti detik) k) haru harus s dite diteta tapk pkan an masi masing ng-m -mas asin ing g dari dari resp respon ons s spek spektr tral al percep percepata atan n 0,2 detik detik dan dan 1 detik detik dalam dalam peta peta gerak gerak tanah tanah seismi seismik k pada pada Bab 14 dengan kemungkinan 2 persen terlampaui dalam 50 tahun ( MCE R  R,  2 persen dalam 50 tahun), dan dinyatakan dalam bilangan desimal terhadap percepatan gravitasi. Bila S 1 ≤ 0,04g dan S s s  ≤ 0,15g, maka struktur bangunan boleh dimasukkan ke dalam kategori desain seismik A, dan cukup memenuhi persyaratan dalam Pasal 6.6.

6.1.2 6.1 .2 Kelas Kelas situs situs Berdasarkan sifat-sifat tanah pada situs, maka situs harus diklasifikasi sebagai kelas situs tau SF  yang mengikut mengikutii Pa Bila sifa sifatt-si sifa fatt tana tanah h tida tidak k SA, SB , SC , SD  ,SE , atau Pasal sal 5.3. Bila teridentifikasi secara jelas sehingga tidak bisa ditentukan kelas situs-nya, maka kelas situs SE  dapat digunakan kecuali jika pemerintah/dinas yang berwenang memiliki data geoteknik yang dapat menentukan kelas situs SF .

6.2 KoefisienKoefisien-koef koefisien isien situs dan paramater paramater-par -paramet ameter er respons respons spektral spektral percepata percepatan n gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tertarget (MCE R  R )    Untuk penentuan respons spektral percepatan gempa MCE R  R  di permukaan tanah, diperlukan suatu faktor amplifikasi seismik pada perioda 0,2 detik dan perioda 1 detik. Faktor amplifikasi meliputi faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran perioda pendek ( F a  a)   dan faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik ( F v v).   Parameter  spektrum respons percepatan pada perioda pendek ( S MS  MS ) dan perioda 1 detik ( S M1 M1) yang disesuaikan dengan pengaruh klasifikasi situs, harus ditentukan dengan perumusan berikut ini:

S MS  MS  = F a  a  S S  S 

(5)

S M  M1   = F v  v  S 1

(6)

Keterangan: adalah h parame parameter ter respo respons ns spektra spektrall perce percepa patan tan gempa gempa MCE R  terpetakan untuk untuk S s s  adala R  terpetakan perioda pendek; adalah h parame parameter ter respo respons ns spektra spektrall perce percepa patan tan gempa gempa MCE R  terpetakan untuk untuk S 1 adala R  terpetakan perioda 1,0 detik. dan koefisien koefisien situs F a  digunakan n prosedur  prosedur  Tabel 4 dan Tabel Tabel 5. Jika digunaka a  dan F v  v  mengikuti Tabel desain sesuai dengan Bab 8, maka nilai F a  a  harus ditentukan sesuai Pasal 8.8.1 serta nilai F v v , S MS  MS , dan S M1 M1 tidak perlu ditentukan.

28 dari 134

Tabel Tabel 4 Koefis Koefisien ien situs, F a a  Parameter respons spektral percepatan gempa MCE R  R  terpetakan pada perioda pendek, T=0,2 detik, S s s  S s s  = 0,5 S s s  = 0,75 S s s  = 1 S s s  ≥ 1,25 S s s   0,25 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9 b SS

Kelas situs SA SB  SC  SD  SE  SF 

CATATAN : (a) Untuk Untuk nilainilai-nil nilai ai antara antara S s s  dapat dilakukan interpolasi linier  (b) SS= Situs Situs yang yang memerlu memerlukan kan investi investigasi gasi geotekni geoteknik k spesif spesifik ik dan analis analisis is respons respons situs-s situs-spes pesifi ifik, k, lihat Pasal 6.9.1 6.9.1

Tabel Tabel 5 Koefis Koefisien ien situs, F v v  Parameter respons spektral percepatan gempa MCE R  R  terpetakan pada perioda 1 detik, S 1 S 1 = 0,2 S 1 = 0,3 S 1 = 0,4 S 1 ≥ 0,5 S 1  0,1 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 2,4 2 1,8 1,6 1,5 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4 b SS

Kelas situs SA SB  SC  SD  SE  SF 

CATATAN : (a) Untuk nilai-nilai nilai-nilai antara S 1 dapat dilakukan interpolasi linier  (b) SS= Situs Situs yang yang memerlu memerlukan kan investi investigasi gasi geoteknik geoteknik spesif spesifik ik dan analis analisis is respons respons situs-s situs-spes pesifi ifik, k, lihat Pasal 6.9.1

6.3 Paramete Parameterr percepat percepatan an spektra spektrall desain desain Parameter percepatan spektral desain untuk perioda pendek, S DS  DS  dan pada perioda 1 detik, S D1 D1, harus ditentukan melalui perumusan berikut ini:

S DS  DS  =

S D  D 1 =

2 3 2 3

S MS  MS 

(7)

S M  M1  

(8)

Jika digunakan prosedur desain yang disederhanakan sesuai Bab 8, maka nilai S DS  DS  harus ditentukan sesuai Pasal 8.8.1 dan nilai S D1 D1 tidak perlu ditentukan.

6.4 Spektrum Spektrum respons respons Desain Desain Bila spektrum respons desain diperlukan oleh tata cara ini dan prosedur gerak tanah dari spesifik-si spesifik-situs tus tidak tidak digunaka digunakan, n, maka kurva spektrum spektrum respons respons desain desain harus harus dikemban dikembangkan gkan dengan mengacu Gambar 1 dan mengikuti ketentuan di bawah ini : 1. Untuk perioda yang lebih kecil dari T 0  0  , spektrum respons percepatan desain, S a  a,  harus diambil dari persamaan; 29 dari 134

 

S a  S  DS   0,4  0,6

 

T  

 T 0  

(9)

2. Untuk Untuk period perioda a lebih lebih besar besar dari dari atau atau sama sama dengan dengan T 0  lebih kecil kecil dari dari atau atau sama sama 0  dan lebih dengan T S  percepatan desain, S a  S,  spektrum respons percepatan a,  sama dengan S DS  DS ; 3. Untuk Untuk perio perioda da lebih lebih besar besar dari dari T S  spektrum m S,  spektru berdasarkan persamaan: persamaan:

S a



respon respons s perce percepat patan an desain desain,, S a  diambil a , diambil

S D1

(10)

T 

Keterangan: S DS  DS  adalah parameter respons spektral percepatan desain pada perioda pendek; S D1 D1 adalah parameter respons spektral percepatan desain pada perioda 1 detik; T  adalah perioda getar fundamental struktur. T 0

 0,2

T S 



S  D1

(11)

S  DS 

S  D1

(12)

S  DS 

Gambar 1 - Spektrum respons desain 6.5 Kategori Kategori desain desain seis seismik mik Struktur harus ditetapkan memiliki suatu kategori desain seismik yang mengikuti pasal ini. Struktu Strukturr denga dengan n katego kategori ri risiko risiko I, II, atau atau III yang yang berlo berlokas kasii di mana mana parame parameter ter respon respons s spektral percepatan terpetakan pada perioda 1 detik, S 1, lebih besar dari atau sama dengan 0,75 harus ditetapka ditetapkan n sebagai sebagai struktur dengan kategori desain seismik seismik E. Struktur Struktur yang yang berkate berkatego gori ri risiko risiko IV yang yang berlo berlokas kasii di mana mana parame parameter ter respo respons ns spekt spektral ral perce percepat patan an terpeta terpetakan kan pada pada perio perioda da 1 detik, detik, S 1, lebi lebih h besa besarr dari dari atau atau sama sama deng dengan an 0,75 0,75,, haru harus s ditetapkan sebagai struktur dengan kategori desain seismik F. Semua struktur lainnya harus diteta ditetapka pkan n kategor kategorii desa desain in seismi seismik-n k-nya ya berdas berdasar arkan kan kategor kategorii risiko risikony nya a dan parame parameter  ter  30 dari 134

respons respons spektral spektral percepatan percepatan desainny desainnya, a, S DS  sesuai Pa Pasal sal 6.3 6.3.. Masing-masing DS  dan S D1 D1, sesuai bangunan dan struktur harus ditetapkan ke dalam kategori desain seismik yang lebih parah, dengan dengan mengacu mengacu pada Tabel terlepas dari nilai nilai perioda perioda fundamenta fundamentall getaran getaran Tabel 6 atau 7, terlepas struktur, T .  Apabila S 1 lebih lebih kecil dari 0,75, 0,75, kategori kategori desain desain seismik seismik diijinka diijinkan n untuk untuk ditentuka ditentukan n sesuai sesuai Tabel 6 saja, di mana berlaku semua ketentuan di bawah: 1. Pada masing-ma masing-masing sing dua arah ortogona ortogonal, l, perkiraa perkiraan n perioda perioda fundamen fundamental tal struktur, struktur, T a  a,  yang yang ditentuka ditentukan n sesuai sesuai dengan dengan Pasal adalah kurang kurang dari dari 0,8T s s,  di man mana T s s  Pasal 7.8.2.1 7.8.2.1 adalah ditentukan sesuai dengan Pasal 6.4; 2. Pada masing-masing dua arah ortogonal, perioda fundamental struktur yang digunakan untuk menghitung simpangan antar lantai adalah kurang dari T s s ; 3. Persamaan 28 digunakan untuk menentukan koefisien respons seismik , C S  S ; 4. Diafragma Diafragma struktura strukturall adalah adalah kaku sebagaim sebagaimana ana disebutka disebutkan n di Pasal untuk Pasal 7.3. 7.3.1 1 atau untuk diafragma yang fleksibel, jarak antara elemen-elemen vertikal penahan gaya gempa tidak melebihi 12 m.  Apabila digunakan alternatif prosedur penyederhanaan penyederhanaan desain pada Bab 8, kategori desain seismik diperkenankan untuk ditentukan dari Tabel 6, dengan menggunakan nilai S DS  DS  yang ditentukan dalam Pasal 8.8.1.

Tabel 6 Kategori desain desain seismik seismik berdasarkan berdasarkan parameter parameter respons respons percepatan percepatan pada perioda pendek Nilai S DS  DS 

Kategori risiko I atau II atau III

IV

S DS  DS  <  0,167

A

A

0,167 ≤ S DS  DS  < 0,33

B

C

0,33 ≤ S DS  DS  < 0,50

C

D

0,50 ≤ S DS  DS 

D

D

Tabel 7 Kategori desain desain seismik seismik berdasarkan berdasarkan parameter parameter respons respons percepatan percepatan pada perioda 1 detik Nilai S D1 D1

Kategori risiko I atau II atau III

IV

S D  D1   < 0,067

A

A

0,067 ≤ S D1 D1 < 0,133

B

C

0,133 ≤ S D1 D1 < 0,20

C

D

0,20 ≤ S D1 D1

D

D

6.6 Persyaratan Persyaratan perancangan untuk kategori kategori desain seismik seismik A Bangun Bangunan an gedun gedung g dan dan struktu strukturr lainny lainnya a dengan dengan katego kategori ri desai desain n seismi seismik k A hanya hanya perlu perlu memenuhi ketentuan-ketentuan di bawah ini. Elemen non-struktural dalam kategori desain seismik A dibebaskan dari ketentuan-ketentuan desain seismik.

6.6.1 Persyarat Persyaratan an beban gempa gempa Beban Beban gempa yang disyaratka disyaratkan n pada Pasal 6.6.2 hingga Pasal 6.6.5 di bawah ini harus dikombinasikan dengan beban mati dan beban hidup sesuai Pasal 4.2.2 untuk kombinasi beban ultimit dan Pasal 4.2.3 untuk kombinasi beban layan. 31 dari 134

6.6.2 Sambungan Sambungan untuk lintasan lintasan beban seis seismik mik Semu Semua a bagi bagian an elem elemen en struk struktu turr di anta antara ra join join haru harus s sali saling ng disa disamb mbun ungk gkan an sehi sehing ngga ga membentuk sistem penahan gaya lateral dengan lintasan beban yang menerus. Sambungan haru harus s mamp mampu u meny menyal alur urka kan n gaya gaya-g -gay aya a late latera rall yang yang terj terjad adii pada pada bagi bagian an-b -bag agia ian n yang yang disamb disambun ung. g. Setia Setiap p bagia bagian n strukt struktur ur yang yang lebih lebih kecil kecil harus harus disatu disatukan kan ke bagia bagian n strukt struktur  ur  sisany sisanya a dengan dengan menggu mengguna nakan kan elemen elemen-el -eleme emen n struktu strukturr yang yang memil memiliki iki kekuat kekuatan an untuk untuk menaha menahan n gaya gaya minimu minimum m sebesa sebesarr 5 perse persen n dari dari berat berat bagia bagian n struk struktur tur yang yang lebih lebih kecil kecil tersebut.

6.6.3 6.6 .3 Gaya Gaya latera laterall Setiap struktur harus dianalisis untuk pengaruh gaya lateral statik yang diaplikasikan secara independen di kedua arah ortogonal. Pada setiap arah yang ditinjau, gaya lateral statik harus diaplikasikan secara simultan di tiap lantai. Untuk tujuan analisis, gaya lateral di tiap lantai dihitung sebagai berikut:

F x x  = 0,01 W x x  Keterangan: F x x  adalah gaya lateral rencana yang diaplikasikan pada lantai x ; W x x  adalah bagian beban mati total struktur, D , yang bekerja pada lantai x. 6.6.4 Sambungan Sambungan pada tumpuan tumpuan Sambun Sambungan gan pengam pengaman an untuk untuk menah menahan an gaya gaya horis horisont ontal al yang yang beker bekerja ja parale paralell terhad terhadap ap elemen struktur harus disediakan untuk masing-masing balok, girder, atau elemen rangka, baik secara secara langsun langsung g ke elemen-e elemen-eleme lemen n penumpun penumpunya ya atau ke pelat pelat lantai lantai yang didesain didesain sebagai sebagai diafragm diafragma. a. Bila sambunga sambungan n dipasang dipasang melalui melalui diafragma diafragma,, maka elemen elemen struktur  struktur  penumpu penumpu juga harus harus disambun disambungkan gkan ke diafragma diafragma.. Sambunga Sambungan n harus harus memiliki memiliki kekuatan kekuatan untuk menahan gaya minimum sebesar 5 persen dari reaksi beban mati dan beban hidup tak terfaktor terfaktor yang yang ditimbul ditimbulkan kan oleh elemen struktur yang ditumpu ditumpu pada elemen struktur yang menumpu.

6.6.5 Pengangkur Pengangkuran an dinding dinding struktura strukturall Dindi Dinding ng struktu struktural ral yang yang berfun berfungsi gsi sebaga sebagaii penump penumpu u beban beban verti vertikal kal atau atau penaha penahan n geser  geser  lateral untuk bagian struktur harus diangkurkan ke pelat atap dan seluruh pelat lantai serta elemen-elemen struktur yang memberikan tahanan lateral untuk dinding atau yang ditumpu oleh dinding. dinding. Angkur Angkur harus harus memberi memberikan kan sambungan sambungan langsun langsung g antara antara dinding dinding-dind -dinding ing dan konstr konstruk uksi si pelat pelat atap atap atau atau konstr konstruks uksii pelat pelat lantai lantai.. Angkur Angkur harus harus mampu mampu menaha menahan n gaya gaya horizontal terfaktor yang tegak lurus bidang dinding sebesar minimum 0,2 kali berat daerah tributari dinding pada sambungan, tapi tidak kurang dari 0,24 kN/m 2.

6.7 Bahaya Bahaya (hazard  (hazard ) geologi dan investigasi geoteknik 6.7.1 Batasan Batasan situs situs untuk untuk kategori kategori desain desain seism seismik ik E dan F Struktur yang tergolong dalam kategori desain seismik E atau F tidak boleh berada pada lokasi lokasi di mana terdapat terdapat patahan/se patahan/sesar sar aktif aktif yang telah teridenti teridentifikasi fikasi dengan jelas, yang yang berpotensi menyebabkan keretakan tanah pada lokasi struktur bangunan.

32 dari 134

6.7. 6.7.2 2

Kete Ketent ntua uan n lapo lapora ran n inve invest stig igas asii geot geotek ekni nik k untu untuk k kate katego gori ri desa desain in seis seismi mik k C hingga F

Lapora Laporan n inves investig tigasi asi geotek geotekni nik k yang yang sesuai sesuai dengan dengan pasal pasal ini, ini, harus harus diper dipersia siapka pkan n untu untuk k struktur dengan kategori desain seismik C hingga F. Suatu investigasi harus dilakukan dan laporan laporan yang yang meliputi meliputi evaluasi evaluasi potensi potensi bahaya bahaya geologis geologis dan seismik seismik seperti seperti di bawah bawah ini harus dimasukkan: a. Ketidakstabilan Ketidakstabilan lereng; lereng; b. Likuifaksi; Likuifaksi; c. Penurunan total dan dan beda penurunan; penurunan; d. Perpi Perpinda ndaha han n permu permukaa kaan n akiba akibatt patah patahan an atau atau seraka serakan n latera laterall (lateral (lateral spread) spread) atau aliran lateral (lateral flow) akibat getaran seismik. Lapo Lapora ran n haru harus s beri berisi si reko rekome mend ndas asii untu untuk k desa desain in fond fondas asii ata atau penanggulangan lainnya untuk mitigasi bahaya yang dijelaskan di atas.

lang langka kahh-la lan ngkah gkah

PENGECUALIAN Apabila Apabila disetu disetujui jui oleh oleh otorita otoritas s yang yang berwenan berwenang/me g/memil miliki iki yuris yurisdiks diksi, i, laporan laporan geotekn geoteknik ik spesifi spesifik k situs situs tidak tidak diperl diperlukan ukan jika jika ada suatu suatu evalua evaluasi si yang yang telah telah dilakuk dilakukan an sebelu sebelumnya mnya pada situs di sekitarnya dengan kondisi tanah yang memiliki kemiripan memberikan pedoman atau arahan terhadap konstruksi yang diusulkan.

6.7.3 6.7 .3 Persy Persyara aratan tan tambah tambahan an lapora laporan n inves investiga tigasi si geotek geoteknik nik untuk untuk kateg kategori ori desain desain seismik D hingga F Tabel Tabel 8 Koefisien Koefisien Situs F PGA PGA Kelas Situs

PGA ≤ 0,1

PGA = 0,2

PGA = 0,3

PGA = 0,4

PGA ≥ 0,5

SA

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

SB 

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

SC 

1,2

1,2

1,1

1,0

1,0

SD 

1,6

1,4

1,2

1,1

1,0

SE 

2,5

1,7

1,2

0,9

0,9

SF 

Lihat Pasal 6.9

CATATAN Gunakan interpolasi interpolasi linier untuk mendapatkan mendapatkan nilai PGA antara.

Laporan penyelidikan geoteknik untuk struktur dengan kategori desain seismik D, E, atau F harus mencakup semua hal yang berlaku di bawah ini: 1. Penentuan Penentuan tekanan lateral tanah seismik seismik dinamik dinamik pada dinding dinding basemen basementt dan dinding dinding penahan akibat gerak tanah gempa rencana; 2. Potensi Potensi likuifaks likuifaksii dan kehilanga kehilangan n kekuatan kekuatan tanah tanah yang yang dievalu dievaluasi asi terhadap terhadap percepatan percepatan tanah tanah puncak puncak pada situs, magnitudo magnitudo gempa, dan karakteristik karakteristik sumber sumber yang yang konsisten konsisten deng dengan an perc percep epa atan tan punca uncak k gemp gempa a maks maksim imum um yang yang dipe dipert rtim imba bang ngka kan n ( MCE G  G).   Percep Percepata atan n tanah tanah puncak puncak harus harus ditent ditentuka ukan n denga dengan n (1) studi studi spesifi spesifik-s k-situ itus s dengan dengan memperti mempertimban mbangkan gkan pengaru pengaruh h amplifika amplifikasi si yang secara secara spesifik, spesifik, yang dijelas dijelaskan kan pada Pasal 6.9 atau (2) percepatan tanah puncak PGAM , dari Persamaan 13.

PGAM  = F PGA PGA PGA

(13)

Keterangan: percepata atan n tanah tanah punca puncak k yang yang disesu disesuai aikan kan dengan dengan penga pengaruh ruh PGAM  adalah MCE G  G  percep klasifikasi situs; 33 dari 134

PGA F PGA PGA

adalah percepatan tanah puncak terpetakan yang ditunjukkan pada Bab 14; adalah koefisien situs dari Tabel 8.

3. Kajian konsekuensi potensi liquifaksi dan kehilangan kekuatan tanah, termasuk, namun tidak tidak terbatas terbatas pada, pada, estimasi estimasi penurunan penurunan total dan beda penurunan, penurunan, pergeraka pergerakan n lateral lateral tanah, beban lateral tanah pada fondasi, reduksi daya dukung tanah fondasi dan reaksi later lateral al tanah tanah,, friksi friksi nega negatif  tif  (downdrag) , redu reduks ksii reak reaksi si aksi aksial al dan dan late latera rall tana tanah h pada pada fondasi fondasi tiang, tiang, peningka peningkatan tan tekanan tekanan lateral lateral pada pada dinding dinding penahan, penahan, dan pengapun pengapungan gan (flotation) struktur-struktur tertanam; 4. Diskusi mengenai langkah-langkah langkah-langkah mitigasi seperti, namun tidak terbatas pada, pemilihan tipe dan kedalaman kedalaman fondasi yang sesuai, sesuai, pemiliha pemilihan n sistem sistem struktur struktur yang yang sesuai sesuai untuk untuk mengantisipasi perpindahan dan gaya-gaya, stabilitasi tanah, dan kombinasi perhitunganperhitungan ini dan bagaimana perhitungan tersebut harus dipertimbangkan dalam desain struktur.

6.8 Spekt Spektrum rum respon respons s gempa gempa maksim maksimum um yang yang diperti dipertimba mbangk ngkan an ris risiko iko-te -terta rtarge rgett (MCE R  R )    Jika spektrum spektrum respons respons gempa gempa maksimum maksimum yang yang dipertimb dipertimbang angkan kan risiko-te risiko-tertar rtarget get (MCE R  R )   dibutuhkan, maka spektrum respons desain harus dikalikan dengan angka 1,5.

6.9 Prosedur gerak gerak tanah pada spesifik-situs spesifik-situs Prosedur gerak tanah pada spesifik-situs yang ada di Pasal 6.9 ini boleh digunakan untuk penentuan gerak tanah untuk setiap struktur. Analisis respons situs harus dilakukan dengan mengikuti Pasal ini untuk untuk struk struktur tur pada pada kelas kelas situs situs SF , jika jika tidak tidak ada penge pengecua cualilian an Pasal 6.9 ini terhadap Pasal dapat diberla diberlakukan kukan.. Untuk Untuk struktur struktur yang yang mengguna menggunakan kan isolasi isolasi Pasal 5.3.1 yang dapat seismik dan untuk struktur dengan sistem redaman pada situs dengan S 1 lebih besar dari atau sama dengan 0,6, maka analisis bahaya (hazard) gerak tanah harus dilakukan dengan mengikuti Pasal 6.9.2.

6.9.1 Analisis Analisis respons respons situs Ketentuan-ketentuan pada pasal ini harus dipenuhi di mana analisis respons situs dilakukan atau disyaratkan pada Pasal 6.9. Analisis harus didokumentasi dalam suatu laporan yang memadai.

6.9.1.1 6.9.1.1 Gerak Gerak batuan batuan dasar dasar Untuk suatu analisis spektrum respons spesifik situs, diperlukan spektrum respons gempa dasar. Spektrum Spektrum respons respons gempa gempa MCE R  pada batua batuan n dasar dasar ini harus harus MCE R  R  pada batuan dasar. R  pada dikembangkan dengan menggunakan prosedur yang ada pada Pasal 6.8 atau 6.9.2. Kecuali telah dilakukan analisis bahaya gerak tanah pada spesifik-situs yang dijelaskan pada Pasal 6.9.2, maka spektrum spektrum respons respons gempa gempa MCE R  harus dikemban dikembangkan gkan berdasa berdasarkan rkan prosedur  prosedur  R  harus yang ada pada Pasal 6.8, dengan asumsi kelas situs SB . Jika batuan dasarnya merupakan kelas situs SA, maka spektrum spektrum respons harus harus disesuai disesuaikan kan mengguna menggunakan kan koefisien koefisien situs yang diberikan pada Pasal 6.2, kecuali koefisien-koefisien situs lainnya dapat dijustifikasi. Setidaknya diperlukan 5 (lima) rekaman atau simulasi riwayat waktu percepatan gerak tanah horisonta horisontall yang harus dipilih dipilih dari beberapa beberapa kejadian kejadian gempa gempa dengan dengan magnitud magnitudo o dan jarak sumber gempa (patahan/subduksi) yang secara konsisten mengontrol gerak tanah gempa MCE R  Masing-ma g-masin sing g riwaya riwayatt waktu waktu yang yang dipil dipilih ih terseb tersebut ut harus harus diskal diskalaka akan, n, sehin sehingga gga R.  Masin spektru spektrum m respon respons-n s-nya ya secara secara rata-r rata-rata ata kira-k kira-kira ira dekat dekat dengan dengan level level spektru spektrum m respon respons s gempa MCE R  R  batuan pada rentang perioda yang siginifikan dari respons struktur bangunan yang akan didesain. 34 dari 134

6.9.1.2 6.9.1.2 Pemodela Pemodelan n kondis kondisii situs situs Untuk Untuk keperl keperluan uan anali analisis sis respo respons ns spesi spesifikfik-sit situs, us, maka maka suatu suatu model model respon respons s situs situs yang yang dida didasa sark rkan an pada pada kece kecepa pata tan n ramb rambat at gelo gelomb mban ang g gese geserr rega regang ngan an keci kecill ( v s s ), hubun hubungan gan tegangantegangan-rega regangan ngan geser non-lini non-linier er atau ekivalen ekivalen linier, linier, dan berat berat jenis jenis harus harus disiapkan disiapkan.. Kecepatan gelombang geser ini harus ditentukan dengan pengukuran langsung di lapangan pada situs yang bersangkutan atau pengukuran pada situs yang berdekatan yang memiliki kemiripan kondisi tanah. Pengukuran v s s  di lapangan lapangan dapat dilakukan dilakukan dengan uji Seismic-  Downhole  (SDH), uji Spectral Analysis of Surface Wave (SASW), atau uji seismik sejenis. Hubungan tegangan-regangan geser non-linier atau ekivalen linier dan berat satuan harus dipili dipilih h berda berdasar sarkan kan uji labor laborato atoriu rium m langsu langsung ng atau atau menggu mengguna nakan kan korela korelasi si yang yang sudah sudah terpublikasi dari tanah yang memiliki kesamaan sifat. Ketidakpastian pada sifat tanah harus diestimas diestimasi. i. Dalam Dalam hal profil-p profil-profil rofil tanah yang ada sangat sangat dalam dalam sehingga sehingga menyebabkan menyebabkan pengembangan model tanah ke batuan dasar menjadi sulit dilakukan dan tidak praktis, maka model tanah tersebut diijinkan untuk diberhentikan pada kondisi kekakuan tanah setidaknya sebesar nilai yang mendefinisikan kelas situs SD , sesuai Bab 5. Dalam hal seperti ini, maka spektrum-respons percepatan riwayat-waktu gempa MCE R  R  yang dikembangkan pada Pasal 6.9.1.1 harus disesuaikan ke atas permukaan tanah menggunakan koefisien-koefisian situs pada Pasal 6.2 yang konsisten dengan klasifikasi tanah pada profil dasar.

6.9.1.3 6.9.1.3 Analisis Analisis respo respons ns situs dan dan hasil perhitu perhitungan ngan Riwaya Riwayatt waktu waktu gerak gerak tanah tanah batua batuan n dasar dasar harus harus menjad menjadii masuka masukan n ke dalam dalam profil profil tanah tanah sebagai gerak dari referensi batuan dasar. Dengan menggunakan teknik perhitungan yang memperlaku memperlakukan kan sifat sifat tanah tanah secara secara non-lin non-linier ier ke dalam dalam suatu metoda non-lini non-linier er atau linier  linier  ekivalen, maka respons profil tanah harus ditentukan dan respons riwayat waktu gerak tanah di permu permukaa kaan n harus harus dihi dihitun tung. g. Rasio Rasio spektr spektrum um respon respons s (denga (dengan n redama redaman n 5 perse persen) n) di permukaan tanah dan di batuan dasar harus dihitung. Nilai spektrum respons gerak tanah MCE R  R  yang direkomendasikan tidak boleh lebih rendah dari spektrum respons MCE R  R  batuan dasar dikali dengan rata-rata rasio spektrum respons permukaan-ke-dasar (dihitung perioda demi perioda) perioda) yang didapat didapat dari analisis analisis respons respons spesifikspesifik-situs situs.. Gerak dasar permukaa permukaan n yang yang direko direkomen mendas dasika ikan n dari dari hasil hasil anali analisis sis harus harus mengga menggamba mbarka rkan n perti pertimba mbanga ngan n atas atas sensitifitas respons terhadap ketidakpastian sifat-sifat tanah, kedalaman model tanah, dan gerak tanah masukan ( input motion).

6.9. 6.9.2 2

Anali nalis sis baha bahay ya (hazard ) gerak tanah dipertimbangkan risiko-tertarget risiko-tertarget (MCE R  R )   

untuk

gempa

maksimum

yang

Persyarata Persyaratan n yang ada pada Pasal harus dipen dipenuh uhii jika jika anali analisis sis bahay bahaya a ( hazard) Pasal 6.9.2 ini harus gerak gerak tanah dilakukan dilakukan sesuai Pasal Analisis bahaya bahaya ( hazard) gerak gerak tanah tanah ini harus harus Pasal 6.9. Analisis memp memper erhi hitu tung ngka kan n kondi kondisi si regi region onal al tekt tekton onik ik,, geol geolog ogi, i, dan dan seis seismi misi sita tas, s, perk perkir iraa aan n laju laju recurrence e rates ) dan magnitud keberula keberulangan ngan ( recurrenc magnitudo o maksimum maksimum sumber-su sumber-sumber mber gempa gempa yang yang teridentifikasi dengan jelas, karakteristik karakteristik atau model atenuasi gerak tanah, pengaruh pengaruh sumber  gempa terdekat, jika ada, pada gerak dasar, dan pengaruh kondisi situs bawah-permukaan terhadap terhadap gerak gerak tanah. tanah. Karakteri Karakteristik stik kondisi kondisi situs situs bawah-p bawah-permuka ermukaan an harus harus diperhitu diperhitungka ngkan n apakah apakah menggu mengguna nakan kan persa persamaa maan n atenua atenuasi si yang yang dapa dapatt mewaki mewakilili geolog geologii region regional al atau atau geoteknik geoteknik lokalnya lokalnya,, atau dengan dengan mengikuti mengikuti Pasal 4.5.6.1. Analisis Analisis ini harus memasukk memasukkan an intrep intrepret retasi asi kegemp kegempaan aan yang yang terbaru terbaru,, termas termasuk uk ketida ketidakpa kpasti stian an mode model-m l-mode odell dan dan nilai nilai parameter-parameter sumber-sumber gempa dan gerak dasar. Analisisnya harus di bawah pengawasan ahli yang kompeten serta hasil analisisnya didokumentasi dalam suatu laporan yang memadai.

35 dari 134

6.9.2.1 6.9.2.1 Gerak Gerak tanah gempa gempa MCE R  R  probabilistik Percepatan respons spektral probabilistik harus diambil sebagai percepatan respons spektral pada arah horizontal maksimum yang diwakili oleh spektrum respons percepatan (redaman 5 persen) dengan level kejadian gempa 2 persen kemungkinan terlewati dalam kurun waktu 50 tahun tahun.. Untuk Untuk keperl keperluan uan tata tata cara cara ini, ini, ordin ordinat at spektru spektrum m respon respons s gerak gerak tanah tanah secara secara probab probabili ilisti stik k ini harus harus diten ditentuk tukan an berda berdasa sarka rkan n keten ketentua tuan n salah salah satu satu dari dari Metod Metoda-1 a-1 atau atau Metoda-2 di bawah ini: Metoda – 1: Pada Pada setiap setiap period perioda a di mana mana spektru spektrum m respo respons ns percep percepata atanny nnya a ingin ingin dihit dihitun ung, g, maka maka ordin ordinat at spektru spektrum m respo respons ns gerak gerak tanah tanah secara secara probab probabili ilisti stik k diten ditentuk tukan an sebaga sebagaii hasil hasil perkalian dari koefisien risiko, C R  R,  dan spektrum respons percepatan (teredam 5 persen) denga dengan n tingka tingkatt 2 persen persen kemun kemungki gkinan nan terla terlampa mpaui ui dalam dalam kurun kurun waktu waktu 50 tahun tahun.. Nilai Nilai koefisien risiko C R  R , harus ditentukan menggunakan nilai-nilai C R  RS   dan C R1 R1 yang secara Gambar 12 dan 13 pada Bab 14. Pada periodaberturut-tu berturut-turut rut mengacu mengacu pada Gambar perioda-peri perioda oda spektrum respons yang lebih kecil atau sama dengan 0,2 detik, maka C R  R  harus diambil sama dengan nilai C RS  RS , sedangkan untuk perioda yang lebih besar dari 1 detik, C R  R  diambil sama dengan nilai C R1 . Pada perioda spektrum respons lebih besar dari 0,2 detik dan R1 lebih kecil dari 1 detik, nilai C R  R  harus didasarkan pada interpolasi linier nilai C RS  RS  dan C R1 R1.

Metoda – 2: Pada Pada setia setiap p period periode e spektra spektrall respon respons s di mana mana percep percepata atan n akan akan dihit dihitung ung,, ordin ordinat at dari dari spektrum spektrum respons respons gerak gerak tanah secara secara probabil probabilistik istik yang yang percepata percepatanny nnya a akan dihitun dihitung, g, ditentuka ditentukan n dari integrasi integrasi iteratif iteratif dari kurva bahaya bahaya (hazard) dari situs-spe situs-spesifik sifik dengan dengan suatu suatu fungsi fungsi kepada kepadatan tan proba probabil bilita itas s log-no log-norma rmall yang yang mewaki mewakilili kemud kemudahah-run runtuh tuhan an (collapse fragility) , yaitu probabilitas keruntuhan sebagai fungsi dari percepatan spektral respons. Ordinat dari percepatan spektrum respons gerak tanah secara probabilistik pada setia setiap p perio periode de harus harus mencap mencapai ai 1 persen persen kemung kemungkin kinan an kerunt keruntuha uhan n bangu bangunan nan dala dalam m kuru kurun n waktu waktu 50 tahu tahun n untu untuk k suat suatu u kemu kemuda dahh-ru runt ntuh uhan an yang yang memi memili liki ki (i) (i) 10 pers persen en kemun kemungki gkinan nan kerunt keruntuh uhan an pada pada ordin ordinat at dari dari spekt spektru rum m respo respons ns gerak gerak tanah tanah secara secara probabilistik yang ditinjau tersebut (ii) nilai standar deviasi logaritmik sebesar 0,65. 6.9.2.2 6.9.2.2 Gerak Gerak tanah gempa gempa MCE R  R  deterministik Percep Percepata atan n respo respons ns spekt spektral ral determ determin inist istik ik harus harus dihit dihitun ung g sebag sebagai ai percep percepata atan n respo respons ns spektral pada arah horisontal maksimum dengan ketentuan 84 th  percentile  dan redaman 5 persen yang dihitung pada perioda tersebut. Percepatan dengan nilai yang terbesar harus diambil dari perhitungan semua sumber-sumber gempa karakteristik yang berpengaruh pada situs yang ditinjau, yaitu dari sumber patahan yang teridentifikasi dengan jelas. Untuk tujuan dari tata cara ini, ordinat dari spektrum-respons gerak tanah secara deterministik ini tidak boleh boleh diambil diambil nilai nilai lebih lebih kecil dari ordinat ordinat spektra-re spektra-respon spons s yang ditentukan ditentukan Gambar 2, di mana F a  a  dan F v  v  ditentukan pada Tabel 4 dan Tabel 5, dengan nilai S s  s  diambil sebesar 1,5 dan nilai S 1 diambil sebesar 0,6.

6.9.2. 6.9 .2.3 3 Gempa Gempa MCE R  R  spesifik-situs Percepata Percepatan n respons respons spektral spektral spesifikspesifik-situ situs s gempa gempa MCE R  setiap perioda, perioda, S aM  R  pada setiap aM , harus diambi diambill sebaga sebagaii nilai nilai terkec terkecilil dari dari percep percepata atan n respo respons ns spektr spektral al yang yang didap didapatka atkan n secar secara a probabilistik, seperti yang dibahas pada Pasal 6.9.2.1 dan secara deterministik, seperti yang dibahas pada Pasal 6.9.2.2.

6.9.3 Spektrum Spektrum-res -respons pons desain desain Percep Percepata atan n spektr spektral al-re -resp spons ons desai desain n pada pada berbag berbagai ai perio perioda da harus harus diten ditentuk tukan an dengan dengan perumusan di bawah ini: 36 dari 134

S a



2 3

(14)

S aM 

di mana S aM  aM  adalah percepatan spektral-respons gempa MCE R  R  yang didapatkan dari Pasal Percepatan tan spektral-r spektral-respo espons ns desain desain untuk untuk berbagai berbagai perioda tidak tidak boleh boleh 6.9.1 atau 6.9.2. Percepa diambil lebih kecil dari 80 persen nilai S a  a  yang ditentukan pada Pasal 6.4. Untuk situs yang dikate dikategor gorika ikan n sebaga sebagaii kelas kelas situs situs SF , yang yang disya disyarat ratkan kan memer memerluk lukan an anali analisis sis respon respons s spesifik-situs sesuai Pasal percepatan an spektral spektral-resp -respons ons desain desain untuk untuk setiap setiap perioda perioda Pasal 6.9, percepat tidak boleh diambil lebih kecil dari 80 persen S a  a  yang ditentukan pada kelas situs SE  yang mengacu pada Pasal 6.4.

6.9.4 Parameter-parameter Parameter-parameter percepatan desain Jika prosedur spesifik-situs digunakan untuk menentukan gerak tanah desain sesuai Pasal 6.9.3, maka parameter  S DS  DS  harus diambil sebagai percepatan spektral, S a  a,  yang diperoleh dari spektra spesifik-situs pada perioda 0,2 detik, kecuali bahwa tidak boleh diambil lebih kecil dari 90 persen percepatan spektral puncak ( S a  a)   pada setiap perioda yang lebih besar  dari 0,2 detik. Parameter  S D1 D1 harus diambil dari nilai terbesar antara percepatan spektral, S a  a,  pada perioda 1 detik atau dua kali nilai percepatan spektral pada perioda 2 detik. Parameter  S MS  MS  dan S M  M1   diambil 1,5 kali dari masing-masing S D  DS   dan S D  D1   . Nilai yang telah didapat, tidak boleh kurang dari 80 persen nilai yang ditentukan menurut Pasal 6.2 untuk S MS  MS  dan S M1 M1, dan Pasal 6.3 untuk S D  D S dan S D1 D1. Untuk penerapan dalam prosedur gaya lateral ekivalen, maka percepatan spektra spesifiksitus, S a  pada pada peri period oda a T  terten tertentu tu harus harus diiji diijinka nkan n untuk untuk mengga mengganti ntikan kan S D1 a,  D1 /T  pada yang dihitung dihitung pada pada pasal pasal ini dibolehkan dibolehkan untuk digunakan digunakan Persamaan 29. Parameter  S DS  DS  yang pada Persamaan 28, 30, Nilai S 1 dari peta harus digunakan pada Persamaan 31.

Gambar 2 - Batas Bawah Spektrum Respons 6.9.5 6.9 .5 Percep Percepata atan n tanah tanah puncak puncak gempa gempa maksim maksimum um yang yang diperti dipertimba mbangk ngkan an ratarata-rat rata a geometrik (MCEG) 6.9.5.1 6.9.5.1 Percepa Percepatan tan tanah tanah puncak puncak gempa gempa MCE G  G  Probabilistik Percepata Percepatan n tanah puncak puncak secara secara probabil probabilistik istik dengan dengan rata-rata rata-rata geometrik geometrik harus harus diambil diambil seba sebaga gaii nila nilaii rata rata-r -rat ata a geom geomet etri rik k dari dari perc perce epata patan n tana tanah h punc punca ak deng dengan an 2 pers persen en kemungkinan terlampaui dalam kurun waktu 50 tahun. 37 dari 134

6.9.5.2 6.9.5.2 Percepa Percepatan tan tanah tanah puncak puncak gempa gempa MCE G  G  deterministik Percepata Percepatan n tanah tanah puncak puncak rata-rata rata-rata geometrik geometrik secara secara determin deterministi istik k harus harus dihitung dihitung sebagai sebagai th  nila nilaii terb terbes esar ar dari dari 84  percentile  rata-r rata-rata ata geomet geometrik rik perce percepa patan tan tanah tanah puncak puncak dari dari perhitungan semua sumber-sumber gempa karakteristik yang berpengaruh pada situs yang ditinjau, yaitu dari sumber patahan yang teridentifikasi dengan jelas secara regional. Nilai deterministik rata-rata geometrik ini tidak boleh diambil lebih kecil dari 0,6 F PGA PGA , di mana F PGA PGA ditentukan pada Tabel 8 dengan nilai PGA diambil sebesar 0,6 g.

6.9.5.3 6.9.5.3 Percepa Percepatan tan tanah tanah puncak puncak gempa gempa MCE G  G  spesifik situs Nilai percepatan tanah puncak spesifik-situs, PGAM , harus diambil sebagai nilai terkecil dari nilai nilai yang yang didapa didapatka tkan n secara secara Proba Probabil bilist istik ik (6.9.5.1) dan nilai nilai yang yang didapa didapatkan tkan secar secara a Deterministik (6.9.5.2). Nilai ini juga tidak boleh lebih kecil dari 80 persen nilai PGAM  yang ditentukan dari Persamaan Persamaan 13.

7

7.1

Perencanaan umum struktur bangunan gedung Struktur Struktur atas dan struktur struktur bawah bawah

Struktur bangunan gedung terdiri dari struktur atas dan bawah. Struktur atas adalah bagian dari dari struktu strukturr bangun bangunan an gedun gedung g yang yang berada berada di atas atas muka muka tanah tanah.. Strukt Struktur ur bawa bawah h adalah adalah bagian dari struktur bangunan gedung yang terletak di bawah muka tanah, yang dapat terdiri dari struktur besmen, dan/atau struktur fondasinya.

7.1.1 Persyar Persyaratan atan dasar dasar Pros Prosed edur ur anal analis isis is dan dan desa desain in seis seismi mik k yang yang digu diguna naka kan n dala dalam m pere perenc ncan anaa aan n stru struktu ktur  r  bangunan gedung dan komponennya harus seperti yang ditetapkan dalam pasal ini. Struktur  bangunan gedung harus memiliki sistem penahan gaya lateral dan vertikal yang lengkap, yang mampu mampu memberi memberikan kan kekuatan, kekuatan, kekakuan, kekakuan, dan kapasitas kapasitas disipasi disipasi energi energi yang cukup untuk untuk menaha menahan n gerak gerak tanah tanah desain desain dalam dalam batasa batasan-b n-bata atasan san kebutu kebutuha han n deform deformasi asi dan kekuatan kekuatan yang disyaratkan. disyaratkan. Gerak Gerak tanah desain harus harus diasumsi diasumsikan kan terjadi terjadi di sepanjan sepanjang g seti setiap ap arah arah hori horiso sont ntal al struk struktu turr bang bangun unan an gedu gedung ng.. Kecu Kecuku kupa pan n sist sistem em stru struktu kturr haru harus s ditunjukka ditunjukkan n melalui melalui pembentu pembentukan kan model model matematik matematik dan pengeval pengevaluasi uasian an model model tersebut tersebut untuk untuk pengaru pengaruh h gerak gerak tanah tanah desain. desain. Gaya gempa desain, desain, dan distribusiny distribusinya a di sepanjan sepanjang g ketinggia ketinggian n struktur struktur banguna bangunan n gedung, gedung, harus harus ditetapka ditetapkan n berdasar berdasarkan kan salah salah satu prosedur  prosedur  yang sesuai yang ditunjukkan dalam Pasal 7.6 dan gaya dalam serta deformasi yang terkait pada komponen-elemen struktur tersebut harus ditentukan. Prosedur alternatif yang disetujui tidak boleh dipakai untuk menentukan gaya gempa dan distribusinya kecuali bila gaya-gaya dala dalam m dan dan defor deforma masi si yang yang terk terkai aitt pada pada komp kompon onen en/e /ele leme men n stru strukt ktur urny nya a dite ditent ntuk ukan an menggunakan model yang konsisten dengan prosedur yang diadopsi. Sebagai Sebagai altern alternati atif, f, prosedu prosedurr desain desain yang yang disede disederhan rhanakan akan pada pada Bab 8 boleh PENGECUALIAN digunakan sebagai pengganti persyaratan Pasal 7.1 hingga 7.12, yang dikenai semua batasan yang termuat dalam Bab 8.

7.1.2 Desain Desain elemen elemen struktur, struktur, desain sambungan, sambungan, dan batasan batasan deformasi deformasi Kompon Komponen/ en/el eleme emen n struk struktur tur indiv individ idu, u, termas termasuk uk yang yang bukan bukan merupa merupakan kan bagian bagian sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa, gempa, harus harus dised disedia iakan kan dengan dengan kekua kekuatan tan yang yang cukup cukup untuk untuk menah menahan an geser geser,, gaya gaya aksial aksial,, dan dan momen momen yang yang ditent ditentuka ukan n sesua sesuaii denga dengan n aturan aturan tata cara cara ini, ini, dan sambu sambunga ngan-s n-samb ambun ungan gan harus harus mampu mampu mengem mengemban bangka gkan n kekua kekuatan tan kompon komponen/ en/ele elemen men 38 dari 134

struktur yang disambung atau gaya-gaya sebagaimana yang ditunjukkan dalam Pasal 7.1.1. Deformasi struktur tidak boleh melebihi batasan yang ditetapkan pada saat struktur tersebut dikenai gaya gempa desain.

7.1.3 Lintasan Lintasan beban beban yang yang menerus menerus dan keterhu keterhubunga bungan n Lintasan atau lintasan-lintasan beban yang menerus dengan kekuatan dan kekakuan yang memadai harus disediakan untuk mentransfer semua gaya dari titik pembebanan hingga titik akhir akhir penum penumpua puan. n. Semu Semua a bagian bagian strukt struktur ur antara antara join join pemisa pemisah h harus harus terhubu terhubung ng untuk untuk membe membentu ntuk k linta lintasan san mener menerus us ke sistem sistem pena penahan han gaya gaya gempa, gempa, dan sambu sambunga ngan n harus harus mampu menyalurkan gaya gempa ( F p  p)   yang ditimbulkan oleh bagian-bagian yang terhubung. Setia Setiap p bagia bagian n struk struktur tur yang yang lebih lebih kecil kecil harus harus diikat diikat ke bagia bagian n struk struktur tur sisan sisanya ya dengan dengan menggunakan elemen yang mempunyai kuat desain yang mampu menyalurkan gaya gempa yang dihitung sebagai nilai terbesar antara 0,133 S DS  DS  kali berat bagian yang lebih kecil atau 5 persen persen berat berat bagia bagian n terseb tersebut. ut. Gaya Gaya sambun sambungan gan ini ini tidak tidak berla berlaku ku pada pada desai desain n sistem sistem penahan penahan gaya gempa secara secara keseluruh keseluruhan. an. Gaya desain desain sambungan sambungan tidak perlu perlu melebihi melebihi gaya maksimum yang dapat disalurkan oleh sistem struktur ke sambungan.

7.1.4 Sambungan Sambungan ke tumpuan tumpuan Sambun Sambungan gan pengam pengaman an untuk untuk menah menahan an gaya gaya horis horisont ontal al yang yang beker bekerja ja parale paralell terhad terhadap ap elemen struktur harus disediakan untuk setiap balok, girder, atau rangka batang baik secara langsung ke elemen tumpuannya, atau ke pelat yang didesain bekerja sebagai diafragma. Jika sambungan tersebut melalui diafragma, maka elemen tumpuan elemen struktur harus  juga dihubungkan dihubungkan pada diafragma itu. Sambungan Sambungan harus mempunyai mempunyai kuat desain minimum sebesar 5 persen dari reaksi beban mati ditambah beban hidup.

7.1.5 Desain Desain fondasi fondasi Fond Fondas asii haru harus s dide didesa sain in untu untuk k mena menaha han n gaya gaya yang yang diha dihasi silk lkan an dan dan meng mengak akom omod odas asii pergerakan yang disalurkan ke struktur oleh gerak tanah desain. Sifat dinamis gaya, gerak tanah yang diharapkan, dasar desain untuk kekuatan dan kapasitas disipasi energi struktur, dan properti dinamis tanah harus disertakan dalam penentuan kriteria desain fondasi. Desain dan konstruksi fondasi harus sesuai dengan Pasal 7.13  Apabila tidak dilakukan analisis interaksi tanah-struktur, struktur atas dan struktur bawah dari suatu struktur gedung dapat dianalisis terhadap pengaruh gempa rencana secara terpisah, di mana mana struk struktur tur atas atas dapa dapatt diang dianggap gap terjep terjepit it latera laterall pada pada besmen besmen.. Sela Selanju njutny tnya a strukt struktur  ur  bawah dapat dianggap sebagai struktur tersendiri yang berada di dalam tanah yang dibebani oleh kombinasi kombinasi beban-be beban-beban ban gempa gempa yang yang berasal berasal dari struktur atas, atas, beban beban gempa gempa yang yang berasal dari gaya inersia sendiri, gaya kinematik dan beban gempa yang berasal dari tanah sekelilingnya. Pada gedung tanpa besmen, besmen, taraf penjepi penjepitan tan lateral lateral struktur struktur atas dapat dianggap dianggap terjadi pada lantai dasar/muka tanah.  Apabila penjepitan tidak sempurna dari struktur atas gedung pada struktur bawah diperhitungkan, maka struktur atas gedung tersebut harus diperhitungkan terhadap pengaruh deformasi lateral maupun rotasional dari struktur bawahnya. Struktur bawah tidak boleh gagal dari struktur atas. Desain detail kekuatan ( strength ) struktur  bawah bawah harus harus memenu memenuhi hi persy persyara aratan tan beban beban gempa gempa rencan rencana a berda berdasa sarka rkan n Pasal Pasal 4.2.2. 4.2.2.  Analisis deformasi dan analisis lain seperti likuifaksi, rambatan gelombang, gelombang, penurunan total dan diferensial, tekanan tanah lateral, deformasi tanah lateral, reduksi kuat geser, reduksi daya daya dukung dukung akibat akibat defor deformas masi, i, reduks reduksii daya daya dukun dukung g aksial aksial dan latera laterall fonda fondasi si tiang, tiang, 39 dari 134

pengapungan ( flotation ) struktur bawah tanah, dan lain-lain, dapat dilakukan sesuai dengan persya persyarat ratan an beban beban kerja kerja ( working yang besar besarny nya a minimu minimum m sesua sesuaii dengan dengan Pasal Pasal working stress  stress ) yang 4.2.3.

7.1.6 Persyar Persyaratan atan desain desain dan pendetaila pendetailan n material material Elem Elemen en stru strukt ktur ur term termas asuk uk elem elemen en fond fondas asii haru harus s meme memenu nuhi hi pers persya yara rata tan n desa desain in dan dan pendetailan material yang ditetapkan selanjutnya dalam Pasal 7.14.

7.2 Struktur Struktur penahan penahan beban gempa 7.2.1 Pemilihan Pemilihan sistem sistem strukt struktur ur Sistem penahan gaya gempa lateral dan vertikal dasar harus memenuhi salah satu tipe yang ditunjukkan dalam Tabel 9 atau kombinasi sistem seperti dalam Pasal 7.2.2, 7.2.3 dan 7.2.4. Pembagian setiap tipe berdasarkan pada elemen vertikal yang digunakan untuk menahan gaya gempa lateral. Sistem struktur yang digunakan harus sesuai dengan batasan sistem struktur dan batasan ketinggian struktur yang ditunjukkan dalam Tabel 9. Faktor modifikasi respons yang sesuai, R , faktor kuat lebih sistem,  0  0,  dan faktor pembesaran defleksi, C d  d,  sebagaimana ditunjukkan dalam Tabel 9 harus harus digunaka digunakan n dalam dalam penentua penentuan n geser geser dasar, dasar, gaya desain elemen, dan simpangan antar lantai tingkat desain. Setiap Setiap sistem sistem penahan penahan gaya gempa gempa yang yang dipilih dipilih harus dirancan dirancang g dan didetailkan didetailkan sesuai sesuai dengan dengan persyara persyaratan tan khusus khusus bagi sistem tersebut tersebut yang ditetapkan ditetapkan dalam dalam dokumen dokumen acuan acuan yang berlaku berlaku seperti seperti terdaftar terdaftar dalam dalam Tabel 9 dan persyara persyaratan tan tambahan tambahan yang yang ditetapka ditetapkan n dalam Pasal 7.14. Sistem Sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa yang yang tidak tidak termua termuatt dalam dalam Tabe diijinkan n apabila apabila data Tabell 9 diijinka analitis analitis dan data uji diserah diserahkan kan kepada kepada pihak pihak yang yang berwenan berwenang g memberika memberikan n persetuj persetujuan uan,, yang membentuk karakteristik dinamis dan menunjukkan tahanan gaya lateral dan kapasitas disipasi disipasi energi agar ekivale ekivalen n dengan dengan sistem sistem struktur struktur yang terdaftar terdaftar dalam dalam Tabel 9 untuk nilai-nilai ekivalen dari faktor modifikasi respons, R , faktor kuat-lebih sistem,  0  0,  dan faktor  pembesaran defleksi, C d  d. 

7.2.2 Kombinasi Kombinasi sistem sistem perangka perangkaii dalam arah arah yang berbeda berbeda Sistem penahan-gaya gempa yang berbeda diijinkan untuk digunakan, untuk menahan gaya gempa di masing-masing arah kedua sumbu ortogonal struktur. Bila sistem yang berbeda digunakan, masing-masing nilai R , C d  d,  dan  0  0  harus dikenakan pada setiap sistem, termasuk batasan sistem struktur yang termuat dalam Tabel 9.

Tabel Tabel 9 Faktor Faktor R , C d  d,  dan

Sistem penahan-gaya seismik

0  untuk

sistem penahan gaya gempa

Koefisien modifikasi respons, a  R 

Faktor kuatlebih sistem, g  0 

Faktor pembesaran defleksi, b  C d  d 

Batasan sistem struktur dan batasan tinggi c  struktur (m) Kategori desain seismik d 

d 

e 

B

C

D

E

F

A. Sistem dinding penumpu penumpu 1. Dinding geser beton bertulang khusus

5

2½

5

TB

TB

48

48 48

30 30

2. Dinding geser beton bertulang biasa

4

2½

4

TB

TB

TI

TI

TI TI

3. Dinding geser beton polos didetail

2

2½

2

TB

TI

TI TI

TI TI

TI TI

1½

2½

1½

TB

TI

TI TI

4. Dinding geser beton polos biasa 5. Dinding geser pracetak menengah

4

2½

4

TB

TB

12

6. Dinding geser pracetak biasa

3

2½

3

TB

TI

TI

40 dari 134

k 

TI TI

TI TI k 

k 

12

12

TI

TI

7. Dinding geser batu bata bertulang khusus 8. Dinding geser batu bata bertulang menengah 9. Dinding geser batu bata bertulang biasa 10. Dinding geser batu bata polos didetail

5

2½

3½

TB

TB TB

48 48

48

30

3½

2½

2¼

TB

TB TB

TI

TI

TI

2

2½

1¾

TB

48 48

TI

TI

TI

2

2½

1¾

TB

TI TI

TI

TI

TI

11. Dinding geser batu bata polos biasa

1½

2½

1¼

TB

TI TI

TI

TI

TI

12. Dinding geser batu bata prategang

1½

2½

1¾

TB

TI

TI TI

TI TI

TI TI

2

2½

2

TB

10

TI

TI

TI

14. Dinding geser batu bata ringan (AAC) polos biasa

1½

2½

1½

TB

TI

TI

TI

TI

15.Dinding 15.Dinding rangka rangka ringan ringan (kayu) (kayu) dilapisi dilapisi dengan dengan panel struktur struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan tahanan geser, geser, atau dengan lembaran baja

6½

3

4

TB

TB

20

20

20

16.Dind 16.Dinding ing rangka rangka ringan ringan (baja (baja canai canai dingin dingin)) yang yang dilapisi dilapisi dengan panel panel struktur struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan geser, atau dengan lembaran baja

6½

3

4

TB

TB

20

20

20

17. Dindi Dinding ng rangk rangka a ringan ringan dengan dengan panel panel geser geser dari dari semua material lainnya

2

2½

2

TB

TB

10

TI

TI

18.Sist 18.Sistem em dindin dinding g rangka rangka ringan ringan (baja (baja menggunakan bresing strip datar 

4

2

3½

TB

TB

20

20

20

1. Rangka baja dengan bresing eksentris

8

2

4

TB

TB

48

48

30

2. Rangka baja dengan bresing konsentris khusus

6

2

5

TB

TB TB

48

48

30

13. Dinding geser batu bata ringan (AAC) bertulang biasa

canai canai dingin dingin))

B.Sistem rangka bangunan bangunan

3. Rangka baja dengan bresing konsentris biasa

 j 

 j 

 j 

3¼

2

3¼

TB

TB TB

10 10

10

TI

4. Dinding geser beton bertulang khusus

6

2½

5

TB

TB

48

48 48

30 30

5. Dinding geser beton bertulang biasa

5

2½

4½

TB

TB

TI TI

TI

TI

6. Dinding geser beton polos detail

2

2½

2

TB

TI

TI TI

TI TI

TI TI

7. Dinding geser beton polos biasa

1½

2½

1½

TB

TI

TI TI

TI TI

TI TI

8. Dinding geser pracetak menengah

5

2½

4½

TB

TB

12

9. Dinding geser pracetak biasa

4

2½

4

TB

TI

10.Rang 10.Rangka ka baja baja dan beton beton komposi kompositt dengan dengan bresi bresing ng eksentris

8

2

4

TB

11.Rang 11.Rangka ka baja baja dan beton beton komposi kompositt dengan dengan bresi bresing ng konsentris khusus

5

2

4½

12.Rang 12.Rangka ka baja baja dan beton beton komposi kompositt dengan dengan bresi bresing ng biasa

3

2

6½

14. Dinding geser baja dan beton komposit khusus 15. Dinding geser baja dan beton komposit biasa

13. Dinding geser pelat baja dan beton komposit

16. Dinding geser batu bata bertulang khusus

k 

k 

k 

12

12

TI

TI

TI

TB

48

48

30

TB

TB

48

48

30

3

TB

TB

TI

TI

TI

2½

5½

TB

TB TB

48

48

30

6

2½

5

TB

TB TB

48

48

30

5

2½

4½

TB

TB TB

TI

TI

TI

5½

2½

4

TB

TB

48 48

48 48

30 30

17. Dinding geser batu bata bertulang menengah

4

2½

4

TB

TB

TI

TI

TI

18. Dinding geser batu bata bertulang biasa

2

2½

2

TB

48

TI TI

TI

TI

19. Dinding geser batu bata polos didetail

2

2½

2

TB

TI TI

TI

TI

TI

20. Dinding geser batu bata polos biasa

1½

2½

1¼

TB

TI TI

TI

TI

TI

21. Dinding geser batu bata prategang

1½

2½

1¾

TB

TI

TI TI

TI TI

TI TI

22.Dinding 22.Dinding rangka rangka ringan ringan (kayu) (kayu) yang yang dilapisi dilapisi dengan dengan panel struktur kayu yang dimaksudkan untuk tahanan geser 

7

2½

4½

TB

TB

22

22

22

23.Dind 23.Dinding ing rangka rangka ringan ringan (baja (baja canai canai dingin dingin)) yang yang dila dilapi pisi si deng denga an panel anel stru truktur tur kay kayu yang ang dimak dimaksud sudkan kan untuk untuk tahana tahanan n geser geser,, atau atau dengan dengan lembaran baja

7

2½

4½

TB

TB

22

22

22

2½

2½

2½

TB

TB

10

TB

TB

25.Rang 25.Rangka ka baja baja dengan dengan bresi bresing ng terkek terkekang ang terhad terhadap ap tekuk

8

2½

5

TB

TB

48

48

30

26. Dinding geser pelat baja khusus

7

2

6

TB

TB

48

48

30

1. Rangka baja pemikul momen khusus

8

3

5½

TB

TB

TB

TB

TB

2. Rangka batang baja pemikul momen khusus

7

3

5½

TB

TB TB

48 48

30

TI

24.Dind 24.Dinding ing rangka rangka ringan ringan dengan dengan panel panel geser geser semua material lainnya

dari dari

C.Sistem rangka pemikul momen

h,i 

TI

h 

TI

3. Rangka baja pemikul momen menengah

4.5

3

4

TB

TB

10

4. Rangka baja pemikul momen biasa

3.5

3

3

TB

TB

TI

41 dari 134

h 

TI

i 

h 

TI

i 

Tabel Tabel 9 Faktor Faktor R , C d  d,  dan

0  untuk

sistem penahan gaya gempa (lanjutan)

Koefisien modifikasi respons, a  R 

Sistem penahan-gaya gempa

Faktor kuatlebih sistem, g  0 

Faktor pembesaran defleksi, b  C d  d 

Batasan sistem struktur dan batasan tinggi c  struktur (m) Kategori desain seismik d 

B

C

D

E

d 

e 

F

5. Rangka beton bertulang pemikul momen khusus

8

3

5½

TB

TB

TB

TB

TB

6. Rangka beton bertulang pemikul momen menengah

5

3

4½

TB

TB

TI

TI

TI

7. Rangka beton bertulang pemikul momen biasa

3

3

2½

TB

TI

TI

TI

TI

8. Rangka Rangka baja dan beton komposit pemikul momen khusus

8

3

5½

TB

TB

TB

TB

TB

9. Rangka Rangka baja dan beton komposit pemikul momen menengah

5

3

4½

TB

TB

TI

TI

TI

10.Rangka 10.Rangka baja dan beton komposit komposit terkekang terkekang parsial pemikul momen

6

3

5½

48

48

30

TI

TI

11.Rangka 11.Rangka baja dan beton komposit komposit pemikul momen biasa

3

3

2½

TB

TI

TI

TI

TI

12. Rangka baja canai dingin pemikul pemikul momen khusus khusus dengan pembautan

3½

3

o

3½

10

10 10

10 10

10 10

10 10

8

2½

4

TB

TB

TB

TB

TB

D. Sistem Sistem ganda ganda dengan dengan rangka rangka pemik pemikul ul mome momen n khusus yang mampu menahan paling sedikit 25 persen gaya gempa yang ditetapkan 1. Rangka baja dengan bresing eksentris 2. Rangka baja dengan bresing konsentris khusus

7

2½

5½

TB

TB

TB

TB

TB

3. Dinding geser beton bertulang khusus

7

2½

5½

TB

TB

TB

TB

TB

4. Dinding geser beton bertulang biasa

6

2½

5

TB

TB

TI

TI TI

TI

5. Rang Rangka ka baja baja dan beton beton kompo komposit sit dengan dengan bresi bresing ng eksentris

8

2½

4

TB

TB

TB

TB

TB

6. Rang Rangka ka baja baja dan beton beton kompo komposit sit dengan dengan bresi bresing ng konsentris khusus

6

2½

5

TB

TB

TB

TB

TB

7½

2½

6

TB

TB

TB

TB

TB

8. Dinding geser baja dan beton komposit khusus

7

2½

6

TB

TB

TB

TB

TB

9. Dinding geser baja dan beton komposit biasa

6

2½

5

TB

TB TB

TI

TI

TI

5½

3

5

TB

TB

TB

TB

TB

11. Dinding geser batu bata bertulang menengah

4

3

3½

TB

TB TB

TI

TI

TI

12.Rangka 12.Rangka baja dengan dengan bresing bresing terkekang terkekang terhadap tekuk

8

2½

5

TB

TB

TB

TB

TB

13. Dinding geser pelat baja khusus

8

2½

6½

TB

TB

TB

TB

TB

6

2½

5

TB

TB TB

10

TI

TI TI

6½

2½

5

TB

TB

48

30 30

30 30

3

3

2½

TB

48 48

TI

TI

TI

7. Dinding geser pelat baja dan beton komposit

10. Dinding geser batu bata bertulang khusus

E.Sist E.Sistem em ganda ganda dengan dengan rangka rangka pemiku pemikull momen momen menen menenga gah h mampu mampu menaha menahan n paling paling sedikit sedikit 25 persen gaya gempa yang ditetapkan 1. Rangka baja dengan bresing konsentris khusus 2. Dinding geser beton bertulang khusus 3. Dinding geser batu bata bertulang biasa 4. Dinding geser batu bata bertulang menengah

3½

3

3

TB

TB TB

TI TI

TI

TI

5. Rang Rangka ka baja baja dan beton beton kompo komposit sit dengan dengan bresi bresing ng 5½ konsentris khusus

2½

4½

TB

TB

48

30

TI

6. Rang Rangka ka baja baja dan beton beton kompo komposit sit dengan dengan bresi bresing ng 3½ biasa

2½

3

TB

TB

TI

TI

TI

7. Dinding geser baja dan beton komposit biasa

5

3

4½

TB

TB TB

TI TI

TI

TI

8. Dinding geser beton bertulang biasa

5½

2½

4½

TB

TB

TI

TI

TI

F. Sistem interaktif interaktif dinding dinding geser-ran geser-rangka gka dengan dengan 4½ rangka rangka pemikul pemikul momen momen beton bertulang bertulang biasa biasa dan dinding geser beton bertulang biasa

2½

4

TB

TI

TI

TI

TI

1¼

2½

10

10

10

10

h,k 

G. Sistem kolom kantilever didetail untuk memenuhi persyaratan untuk : 1. Sistem kolom baja dengan kantilever khusus

2½

h,i 

2. Sistem kolom baja dengan kantilever biasa

1¼

1¼

1¼

10

10

TI

TI

3. Rangka beton bertulang pemikul momen khusus

2½

1¼

2½

10

10

10

10

42 dari 134

10 h,i 

TI

10

4. Rangka beton bertulang pemikul momen menengah 1½

1¼

1½

10

10

TI

TI

TI

5. Rangka beton bertulang pemikul momen biasa

1

1¼

1

10

TI

TI

TI

TI

6. Rangka kayu

1½

1½

1½

10

10

10

TI

TI

3

3

TB

TB

TI

TI

TI

H. Sistem baja tidak didetail didetail seca secara ra khusus khusus untuk 3 ketahanan seismik, tidak termasuk sistem kolom kantilever

CATATAN R  mereduksi mereduksi gaya sampai tingkat kekuatan, kekuatan, bukan tingkat tegangan ijin. a  Faktor modifikasi respons, R , untuk penggunaan pada keseluruhan tata cara. b  Faktor pembesaran defleksi, C d  d,  untuk penggunaan dalam Pasal 7.8.6, 7.8.7 dan 7.9.2. c  TB = Tidak Dibatasi dan TI = Tidak Diijinkan. d  Lihat Pasal 7.2.5.4 untuk penjelasan sistem penahan gaya gempa yang dibatasi sampai bangunan dengan ketinggian 72 m atau kurang. e  Lihat Pasal 7.2.5.4 untuk untuk sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa yang yang dibatas dibatas sampai banguna bangunan n dengan dengan ketinggian ketinggian 48 m atau kurang. f  Rangka pemikul momen biasa diijinkan untuk digunakan sebagai pengganti rangka pemikul momen menengah menengah untuk kategori kategori desain seismik B atau C. g  Harga tabel faktor kuat-lebih, kuat-lebih,  0  diijinkan kan untuk untuk diredu direduksi ksi dengan dengan menguran mengurangi gi seteng setengah ah untuk untuk 0,  diijin struktur dengan diafragma fleksibel, tetapi tidak boleh diambil kurang dari 2,0 untuk segala struktur, kecuali untuk sistim kolom kantilever. h  Lihat Pasal 7.2.5.6 dan 7.2.5.7 untuk struktur yang dikenai kategori desain seismik D atau E. i  Lihat Pasal 7.2.5.6 dan 7.2.5.7 untuk struktur yang dikenai kategori desain seismik F.  j  Rangka baja dengan bresing konsentris biasa baja diijinkan pada bangunan satu tingkat sampai 2 ketin ketingg ggia ian n 18 m di mana mana beba beban n mati mati atap atap tida tidak k melebi melebihi hi 0,96 0,96 kN/m kN/m dan pada pada struktur struktur griya griya tawang. k  Penambahan Penambahan ketinggian sampai 13,7 m diijinkan diijinkan untuk fasilitas fasilitas gudang penyimpanan penyimpanan satu tingkat. l Dinding geser didefinisikan sebagai dinding struktural. m Definisi “ Dinding Struktural Khusus”, termasuk konstruksi pra cetak dan cetak di tempat. n Definisi “Rangka Momen Khusus”, termasuk konstruksi pra cetak dan cetak di tempat. o Secara Secara berurut berurutan, an, efek efek beban beban gempa gempa dengan dengan kuat lebih E mh  diijinkan kan berdasa berdasarkan rkan perkira perkiraan an mh , diijin kekuatan yang ditentukan sesuai dengan tata cara yang berlaku. p Rangk Rangka a baja baja canai canai dingi dingin n pemik pemikul ul momen momen khusu khusus s denga dengan n pemba pembaut utan an harus harus diba dibatas tasii untu untuk k bangunan dengan tinggi satu lantai sesuai dengan tata cara yang berlaku.

7.2.3 Kombinasi Kombinasi sistem sistem rangka rangka dalam dalam arah arah yang sama sama Jika sistem penahan gaya gempa yang berbeda digunakan dalam kombinasi untuk menahan gaya gempa dalam arah respons struktur yang sama, selain dari kombinasi-kombinasi yang dianggap dianggap sebagai sistem ganda, batasan sistem yang lebih ketat termuat termuat dalam dalam Tabel 9 harus dikenakan dan desainnya harus sesuai dengan persyaratan pasal ini.

7.2.3.1 7.2.3.1 Nilai-nila Nilai-nilaii R , C d  d,  dan

0  untuk

kombinasi vertikal

Jika Jika sist siste em stru strukt ktur ur memp mempun unya yaii komb kombin inas asii vert vertik ikal al dala dalam m arah arah yang yang sama sama,, maka maka persyaratan dibawah ini harus diikuti: a) Jika struktur bagian bawah memiliki faktor modifikasi respons ( R ) yang lebih kecil, maka koefisien koefisien desain desain ( R ,  0  untuk struktur struktur bagian bagian atas diijinkan diijinkan untuk untuk digunaka digunakan n 0,  dan C d  d)   untuk menghi menghitun tung g gaya gaya dan dan simpa simpanga ngan n antar antar lantai lantai.. Untuk Untuk desai desain n struk struktur tur bagia bagian n bawah bawah koefisien ( R ,  0  0,  dan C d  d)   yang sesuai harus digunakan. Gaya yang ditransfer dari struktur  atas harus diperbesar dengan mengalikannya dengan perbandingan nilai faktor modifikasi respons terbesar terhadap faktor modifikasi respons terkecil; b) Jika struktur atas memiliki nilai faktor modifikasi respons yang lebih kecil, maka koefisien desain (R ,  0  0,  dan C d  d)   struktur atas harus digunakan untuk kedua struktur atas maupun struktur bawah. PENGECUALIAN: 1. Struktur Struktur atap dengan ketinggian ketinggian tidak melebihi dua tingkat dan 10 persen berat struktur total; total; 2. Sistem Sistem struktur penumpu lainnya lainnya dengan berat sama atau kurang dari 10 persen berat struktur; 3. Hunian Hunian mandiri satu dan dua keluarga dari konstruksi konstruksi rangka ringan. 43 dari 134

7.2.3.2 7.2.3.2 Prosedur Prosedur analisis analisis dua tahap tahap Prosed Prosedur ur gaya gaya later lateral al ekiva ekivale len n dua tahap tahap diiji diijinka nkan n untuk untuk diguna digunakan kan untuk untuk strukt struktur ur yang yang mempu mempunya nyaii bagian bagian atas atas yang yang fleksi fleksibel bel di atas atas bagian bagian bawah bawah yang yang kaku, kaku, asalka asalkan n desai desain n struktur dilakukan sesuai dengan hal-hal berikut ini: a. Kekakuan bagian bawah bawah harus paling sedikit 10 kali kekakuan bagian atas; atas; b. Perio Perioda da strukt struktur ur kesel keseluru uruhan han tidak tidak boleh boleh lebih lebih besar besar dari dari 1,1 kali kali perio perioda da bagia bagian n atas atas yang dianggap sebagai struktur terpisah yang ditumpu pada peralihan antara bagian atas ke bagian bawah; c. Bagian atas yang fleksibel harus didesain sebagai sebagai struktur terpisah menggunakan nilai R  dan   yang sesuai; d. Bagian Bagian bawah bawah yang yang kaku harus didesain didesain sebagai sebagai struktur struktur terpisah terpisah menggunakan menggunakan nilai R  dan   yang sesuai. Reaksi dari bagian atas harus ditentukan dari analisis bagian atas yang diperbesar dengan rasio R /   bagian atas terhadap R /   bagian bawah. Rasio ini tidak boleh kurang dari 1,0; e. Bagia Bagian n atas atas diana dianalis lisis is dengan dengan gaya gaya latera laterall ekiva ekivale len n atau atau prosed prosedur ur ragam ragam spektr spektrum um respons, dan bagian bawah dianalisis dengan prosedur gaya lateral ekivalen.

7.2.3.3 7.2.3.3 Nilai-nila Nilai-nilaii R , C d  d,  dan

0

untuk kombinasi horisontal

Jika kombinas kombinasii sistem sistem struktur struktur berbeda berbeda dimanfaa dimanfaatkan tkan untuk untuk menahan menahan gaya lateral lateral dalam dalam arah yang sama, nilai R  yang digunakan untuk desain dalam arah itu tidak boleh lebih besar  daripada nilai R  terkecil dari semua sistem yang dimanfaatkan dalam arah itu. Faktor pembesaran defleksi, C d  d,  dan faktor kuat-lebih sistem,  0  0,  dalam arah yang ditinjau di semua tingkat tidak boleh kurang dari nilai terbesar faktor ini untuk faktor  R  yang digunakan dalam arah yang sama dengan yang ditinjaui. PENGECUALIAN Elemen penahan diijinkan untuk didesain didesain menggunakan nilai R  terkecil untuk sistem struktur berbeda yang didapati pada setiap baris tahanan yang independen jika tiga kondisi berikut berikut dipenu dipenuhi: hi: (1) Banguna Bangunan n dengan dengan Kategor Kategorii Risiko Risiko I atau atau II, (2) ketingg ketinggian ian dua tingkat tingkat atau kuran kurang, g, dan dan (3) (3) peng penggun gunaa aan n konst konstru ruksi ksi rang rangka ka ring ringan an atau atau diafr diafrag agma ma fleks fleksib ibel el.. Nila Nilaii R  yang digunakan untuk desain diafragma dalam struktur tersebut tidak boleh lebih besar dari nilai terkecil untuk semua sistem yang dimanfaatkan dalam arah yang sama.

7.2.4 Persyar Persyaratan atan pendetai pendetailan lan rangka rangka kombinasi kombinasi Elemen Elemen struktur umum yang terdapat terdapat pada sistem sistem rangka berbeda berbeda yang digunaka digunakan n untuk menaha menahan n gaya gaya gempa gempa dalam dalam semua semua arah arah harus harus dides didesai ain n menggu menggunak nakan an persya persyarat ratan an pendetailan pada Bab 7 yang disyaratkan untuk nilai faktor modifikasi respons tertinggi, R , dari sistem rangka yang terhubung.

7.2.5 Persyar Persyaratan atan spesifik spesifik sistem sistem Sistem rangka struktur harus juga memenuhi persyaratan spesifik sistem sesuai pasal-pasal berikut ini.

7.2.5.1 7.2.5.1 Sistem Sistem ganda Untuk Untuk sistem sistem ganda, ganda, rangk rangka a pemiku pemikull momen momen harus harus mampu mampu menaha menahan n palin paling g sediki sedikitt 25 persen persen gaya gempa desain. desain. Tahanan gaya gempa gempa total harus disedia disediakan kan oleh kombinasi kombinasi rangka rangka pemik pemikul ul momen momen dan dan dindi dinding ng geser geser atau atau rangka rangka bresin bresing, g, dengan dengan distri distribus busii yang yang proporsional terhadap kekakuannya. kekakuannya.

44 dari 134

7.2.5.2 7.2.5.2 Sistem Sistem kolom kantileve kantileverr Sistem Sistem kolom kantilever kantilever diijinka diijinkan n untuk untuk digunak digunakan an seperti seperti ditunjukka ditunjukkan n dalam dalam Tabel 9 dan bagian berikut ini. Kuat aksial perlu pada elemen-elemen kolom kantilever individu, dengan meninjau hanya kombinasi beban yang mencakup pengaruh beban gempa saja, tidak boleh melebihi 15 persen kuat aksial kolom yang tersedia, termasuk pengaruh faktor kelangsingan. Fondasi dan elemen lainnya yang digunakan untuk menyediakan tahanan guling di dasar  elemen elemen kolom kolom kantil kantileve everr harus harus mempu mempuny nyai ai kekuata kekuatan n untuk untuk menaha menahan n kombi kombinas nasii beban beban dengan pengaruh beban gempa, termasuk dengan faktor kuat-lebih sesuai Pasal 7.4.3.

7.2.5.3 7.2.5.3 Struktur Struktur tipe tipe bandul bandul terba terbalik lik Tanpa memperdulikan sistem struktur yang dipilih, bandul terbalik seperti yang didefinisikan dalam Bab 3 harus sesuai dengan pasal ini. Kolom pendukung atau pier struktur tipe bandul terbalik harus didesain terhadap momen lentur yang dihitung di dasar kolom yang ditentukan dengan dengan mengguna menggunakan kan prosedur prosedur yang yang diberika diberikan n dalam dalam Pasal bervaria riasi si secara secara Pasal 7.8 dan berva seragam seragam hingga hingga momen di puncak yang yang besarny besarnya a sama dengan setengah setengah momen momen lentur  lentur  yang dihitung di dasar kolom.

7.2.5.4 7.2.5.4 Batasan Batasan ketinggian ketinggian bangunan bangunan yang yang ditingkatka ditingkatkan n untuk rangka rangka bresing bresing baja dan dinding geser beton bertulang khusus Batasan ketinggian dalam Tabel 9 diijinkan untuk ditingkatkan dari 48m sampai 72m untuk struktur yang dirancang dengan kategori desain seismik D atau E, dan dari 30m sampai 48m untuk struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik F, apabila struktur mempunyai sistem penahan gaya gempa berupa rangka baja dengan bresing eksenstris, rangka baja dengan bresing konsentris khusus, rangka baja dengan bresing terkekang terhadap tekuk, dinding geser pelat baja khusus, atau dinding geser beton bertulang cetak-setempat khusus; dan struktur memenuhi kedua persyaratan berikut: 1. Stru Struktu kturr tida tidak k bole boleh h memp mempun unya yaii keti ketida dakbe kbera ratu tura ran n tors torsii yang yang berl berleb ebih ihan an sepe seperti rti didefinisikan dalam Tabel 10 (ketidakberaturan struktur horisontal Tipe 1b); 2. Rangka baja dengan bresing eksentrik, rangka baja dengan bresing konsentrik khusus, rangka baja dengan bresing terkekang terhadap tekuk, dinding geser pelat baja khusus, pada semua bidang harus menahan tidak lebih dari 60 persen gaya gempa total dalam setiap arah, dengan mengabaikan pengaruh torsi tak terduga.

7.2. 7.2.5. 5.5 5 Rang Rangka ka pemi pemiku kull mome momen n khus khusus us pada pada stru strukt ktur ur deng dengan an kate katego gori ri desa desain in seismik D sampai F. Untuk struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F, rangka pemikul momen khusus yang digunakan tapi tidak disyaratkan oleh Tabel 9, tidak boleh dihentikan dan didukung oleh sistem yang lebih kaku dengan faktor modifikasi respons, R , yang lebih rendah, rendah, kecuali kecuali jika persyara persyaratan tan Pasal dipenuhi.. Jika rangka rangka pemikul pemikul Pasal 7.3.3.2 7.3.3.2 dan 7.3.3.4 dipenuhi momen khusus disyaratkan oleh Tabel 9, rangka tersebut harus menerus sampai fondasi.

7.2.5.6 7.2.5.6 Rangka Rangka baja baja pemikul pemikul momen momen biasa biasa 7.2.5.6.1 7.2.5.6.1 Kategori Kategori desain desain seismik seismik D atau E 1. Struktur rangka baja satu lantai biasa yang dirancang untuk kategori desain seismik D atau atau E, diiji diijinka nkan n untuk untuk memili memiliki ki tinggi tinggi struk struktur tur ( h n  20m 20m di mana mana beba beban n mati mati yang yang n),   2 ditanggung dan tributari beban atap tidak lebih besar dari 0,96 kN/m . Sebagai tambahan, tributari tributari beban mati pada rangka rangka pemikul pemikul momen momen dari dinding dinding eksterior eksterior yang tingginy tingginya a 2 lebih dari 10m di atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m . 45 dari 134

PENGECUALIAN Struktur rangka baja pemikul momen biasa yang digunakan untuk menutupi peralatan atau mesin dan termasuk yang digunakan untuk melakukan perbaikan, atau memantau peralatan, mesin atau prose yang terkait, diijinkan tidak dibatasi ketinggiannya di mana total beban 2 . mati dan beban beban peralat peralatan an yang yang didukun didukung g dan tributari tributari beban atap atap tidak tidak lebih lebih dari dari 0,96 kN/m Sebagai tambahan, tributari beban mati pada rangka pemikul momen dari dinding eksterior yang 2 tingginya lebih dari 10m di atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m . Untuk menentukan beban dindi dinding ng ekste eksteri rior or atau atau beban beban atap, atap, berat berat peral peralat atan an atau atau mesin mesin,, terma termasu suk k crane , yang ang tida tidak k diduk didukun ung g send sendiri iri harus harus dias diasums umsik ikan an tribu tributa tari ri penuh penuh terha terhada dap p area area dind dinding ing ekste eksteri rior or yang yang 2 bersebelahan, atau atap tidak lebih besar dari 55,8 m , tanpa memperhatikan memperhatikan ketinggiannya ketinggiannya di atas dasar struktur.

2. Struktur rangka baja pemikul momen biasa yang dirancang untuk kategori desain seismik D atau atau E yang yang tida tidak k sesu sesuai ai deng dengan an bata batasa san n yang yang diur diurai aikan kan dala dalam m Pasal Pasal 7.2.5.6.1 7.2.5.6.1 diijinkan dalam rangka ringan sampai ketinggian h n  n,  10m, di mana tidak ada beban mati atap atap juga juga beban beban mati mati disemu disemua a lanta lantaii diatas diatas dasar dasar yang yang diduku didukung ng dan dan tribut tributari ari pada pada 2 rangka rangka momen momen lebih lebih dari dari 1,68 1,68 kN/m kN/m . Sebag Sebagai ai tambah tambahan an,, tribut tributari ari beba beban n mati mati untuk untuk 2 dinding eksterior pada rangka momen tidak boleh lebih besar dari 0,96 kN/m .

7.2.5.7.2 7.2.5.7.2 Kategori Kategori Desain Desain seismik seismik F Sistem rangka momen satu lantai yang dirancang untuk kategori desain seismik F diijinkan memiliki ketinggian h n  n,  20m di mana beban mati yang didukung dan tributari beban atap tidak melebihi 0,96 kN/m 2. Sebagai tambahan tributari beban mati dari dinding eksterior pada rangka momen tidak boleh lebih besar dari 0,96 kN/m 2.

7.2.5.7 7.2.5.7 Rangka Rangka baja baja pemikul pemikul momen momen menengah menengah 7.2.5.7.1 7.2.5.7.1 Kategori Kategori Desain Desain seismik seismik D 1. Struktur Struktur rangka rangka baja satu lantai menengah menengah yang dirancang dirancang untuk kategori kategori desain seismik seismik D, diijinkan untuk memiliki tinggi struktur ( h n  n),   20m di mana beban mati yang ditanggung dan beban tributari atap tidak lebih besar dari 0.96 kN/m 2. Sebagai tambahan, tributari beban mati pada rangka pemikul momen dari dinding eksterior yang tingginya lebih dari 10m di atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m 2; PENGECUALIAN Struktu Strukturr rangka rangka baja baja pemikul pemikul momen momen menenga menengah h yang yang diguna digunakan kan untuk untuk menutupi peralatan atau mesin dan termasuk yang digunakan untuk melakukan perbaikan, atau memanta memantau u perala peralatan, tan, mesin mesin atau atau proses proses yang yang terkai terkait, t, diijin diijinkan kan tidak tidak dibata dibatasi si ketingg ketinggian iannya nya di mana total beban mati dan beban peralatan yang didukung dan beban tributari atap tidak lebih dari 2 . 0.96 kN/m Sebaga Sebagaii tambaha tambahan, n, tributa tributari ri beban beban mati pada pada rangka rangka pemikul pemikul momen momen dari dari dindin dinding g 2 eksteri eksterior or yang yang tinggi tingginya nya lebih lebih dari dari 10m di atas atas dasar dasar tidak tidak boleh boleh melebih melebihii 0,96 0,96 kN/m kN/m . Untu Untuk k menentukan beban dinding eksterior atau beban atap, berat peralatan atau mesin, termasuk crane , yang yang tidak tidak didukun didukung g sendiri sendiri harus harus diasums diasumsika ikan n tributa tributari ri penuh penuh terhada terhadap p area dindin dinding g eksteri eksterior  or  2 yang bersebelahan, atau atap tidak lebih besar dari 55,8 m tanpa memperhatikan ketinggiannya di atas dasar struktur.

2. Struktur Struktur rangka rangka baja pemikul momen menengah menengah yang yang dirancan dirancang g untuk untuk kategori kategori desain desain seismi seismik k D yang yang tidak tidak sesua sesuaii dengan dengan batas batasan an yang yang diura diuraika ikan n dalam dalam Pasal Pasal 7.2.5.7.1 7.2.5.7.1 diijinkan dalam rangka ringan sampai ketinggian h n  n,  10 m.

7.2.5.7.2 7.2.5.7.2 Kategori Kategori Desain Desain seismik seismik E 1. Struktur Struktur rangka rangka baja satu lantai menengah menengah yang dirancang dirancang untuk kategori kategori desain seismik seismik E, diijinkan untuk memiliki tinggi struktur ( h n  n),   20m di mana beban mati yang ditanggung dan beban tributari atap tidak lebih besar dari 0,96 kN/m 2. Sebagai tambahan, tributari beban mati pada rangka penahan momen dari dinding eksterior yang tingginya lebih dari 10m di atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m 2. 46 dari 134

PENGECUALIAN Struktur rangka pemikul momen menengah yang digunakan untuk menutupi peralatan atau mesin dan termasuk yang digunakan untuk melakukan perbaikan, atau memantau perala peralatan tan,, mesin mesin atau atau proses proses yang yang terkait terkait,, diijin diijinkan kan tidak tidak dibata dibatasi si ketingg ketinggian iannya nya di mana total total beban beban mati dan beban beban peralat peralatan an yang yang didukun didukung g dan beban beban tribut tributari ari atap tidak tidak lebih lebih dari 0,96 2. kN/m Sebagai tambahan, tributari beban mati pada rangka pemikul momen dari dinding eksterior  2 yang tingginya lebih dari 10 mdi atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m . Untuk menentukan beban dinding eksterior atau beban atap, berat peralatan atau mesin, termasuk crane , yang tidak diduk didukun ung g send sendiri iri harus harus dias diasums umsik ikan an tribu tributa tari ri penuh penuh terha terhada dap p area area dind dinding ing ekste eksteri rior or yang yang 2 bersebelahan, atau atap tidak lebih besa dari 55,8 m tanpa memperhatikan ketinggiannya di atas dasar struktur.

2. Struktur Struktur rangka rangka baja pemikul momen menengah menengah yang yang dirancan dirancang g untuk untuk kategori kategori desain desain seismi seismik k E yang yang tidak tidak sesua sesuaii dengan dengan batasa batasan n yang yang diura diuraika ikan n dalam dalam Pasal Pasal 7.2.5.7.2 7.2.5.7.2 diijinkan dalam rangka ringan sampai ketinggian h n  n,  10 m, di mana tidak ada beban mati atap atap juga juga beban beban mati di semua semua lantai lantai di atas atas dasar dasar yang yang diduku didukung ng dan dan tribu tributar tarii pada pada 2 rangka rangka momen momen lebih lebih dari dari 1,68 1,68 kN/m kN/m . Sebag Sebagai ai tambah tambahan an,, tribut tributari ari beba beban n mati mati untuk untuk 2 dinding eksterior pada rangka momen tidak boleh lebih besar dari 0,96 kN/m .

7.2.5.7.3 7.2.5.7.3 Kategori Kategori Desain Desain seismik seismik F 1 Struktur Struktur rangka baja satu lantai menengah menengah yang dirancang dirancang untuk kategori desain desain seismik F, diijinkan untuk memiliki tinggi struktur ( h n  n ), 20 m di mana beban mati yang ditanggung dan beban tributari atap tidak lebih besar dari 0,96 kN/m 2. Sebagai tambahan, tributari beban mati pada rangka pemikul momen dari dinding eksterior yang tingginya lebih dari 10 m di atas dasar tidak boleh melebihi 0,96 kN/m 2. 2 Struktur Struktur rangka baja pemikul momen menengah menengah yang dirancan dirancang g untuk untuk kategori kategori desain seismik E yang tidak sesuai dengan batasan yang diuraikan dalam Pasal 7.2.5.7.3 (1) diijinkan dalam rangka ringan sampai ketinggian h n  n,  10 m, di mana tidak ada beban mati atap atap juga juga beban beban mati mati disem disemua ua lanta lantaii diatas diatas dasar dasar yang yang diduku didukung ng dan dan tribu tributar tarii pada pada 2 rangka rangka momen momen lebih lebih dari dari 1.68 1.68 kN/m kN/m . Sebag Sebagai ai tambah tambahan an,, tribut tributari ari beba beban n mati mati untuk untuk dinding eksterior pada rangka pemikul momen tidak boleh lebih besar dari 0,96 kN/m 2 .

7.2.5.8 7.2.5.8 Sistem Sistem interakti interaktiff dinding gesergeser-rangk rangka a Rangka dari sistem interaktif dinding geser-rangka harus mampu menahan paling sedikit 25 persen geser tingkat desain pada setiap tingkat.

7.3 Lantai tingkat sebagai diafragma, ketidakberaturan ketidakberaturan konfigurasi, konfigurasi, dan redundansi 7.3.1 Fleksibilita Fleksibilitas s diafragma diafragma  Analisis struktur harus memperhitungkan memperhitungkan kekakuan relatif diafragma dan elemen vertikal sistem sistem penahan penahan gaya gempa. Kecuali Kecuali jika diafragm diafragma a dapat dapat diideal diidealisasi isasikan kan baik baik fleksibel fleksibel ataup ataupun un kaku kaku sesua sesuaii dengan dengan Pasal analisis sis struktu strukturr harus harus Pasal 7.3.1.1, 7.3.1.1, 7.3.1.2 7.3.1.2 atau 7.3.1.3, anali secara secara eksplisi eksplisitt menyertak menyertakan an peninjau peninjauan an kekakuan kekakuan diafragma diafragma (yaitu, (yaitu, asumsi asumsi pemodela pemodelan n semi kaku).

7.3.1.1 7.3.1.1 Kondisi Kondisi diafrag diafragma ma fleks fleksibel ibel Diafragma yang terbuat dari dek baja atau panel struktur kayu tanpa diberi penutup (topping) beton dapat diidealisasikan sebagai diafragma fleksibel jika memenuhi kondisi dibawah ini : 1. Struktur di mana elemen vertikal adalah rangka baja dengan bresing, rangka baja dan beton komposit dengan bresing, atau dinding geser beton, batu-bata, baja, atau dinding geser baja dan beton komposit; 2. Bangunan hunian hunian satu atau dua lantai; lantai; 3. Stuktur rangka ringan, di mana kondisi dibawah dibawah ini terpenuhi 47 dari 134

a. Penutup Penutup beton atau material material yang sama tidak ditempatkan ditempatkan diatas panel panel diagfragma diagfragma kayu kecuali untuk penutup nonstruktural dengan tebal tidak lebih dari 38 mm; b. Setia Setiap p eleme elemen n vertik vertikal al dari dari sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa memen memenuhi uhi syarat syarat tingka tingkatt simpangan antar lantai pada Tabel 16.

7.3.1.2 7.3.1.2 Kondisi Kondisi diafra diafragma gma kak kaku u Diaf Diafra ragm gma a pela pelatt beto beton n atau atau dek dek meta metall yang yang dibe diberi ri penu penutu tup p ( topping ) beto beton n deng dengan an perbandingan S/D e  e  sebesar 3 atau kurang pada struktur tanpa ketidakberaturan horisontal dapat diidealisasikan sebagai diafragma kaku. Lihat Gambar 3 untuk definisi S  dan D e  e. 

Gambar 3 - Diafragma fleksibel 7.3.1.3 7.3.1.3 Kondisi Kondisi diafragma diafragma fleks fleksibel ibel yang yang dihitung dihitung Pasal 7.3.1.1 7.3.1.1 atau 7.3.1.2, boleh Diafragma Diafragma yang tidak tidak memenuhi memenuhi kondisi kondisi Pasal boleh diideal diidealisasi isasikan kan sebagai sebagai diafragma diafragma fleksibel fleksibel bila defleksi maksimum maksimum diafragma diafragma arah bidang bidang yang dihitung dihitung akibat beban lateral adalah lebih besar dari dua kali simpangan antar lantai tingkat rata-rata elemen vertikal sistem penahan gaya gempa yang terhubung di tingkat yang ditinjau akibat beban beban lateral lateral tributari tributari ekivalen ekivalen seperti seperti ditunju ditunjukkan kkan dalam dalam Gamba Pembebanan an yang yang Gambarr 3. Pembeban digunakan untuk perhitungan ini harus sesuai dengan yang ditentukan Pasal 7.8. 7.3.2 Struktur Struktur bangunan bangunan gedung gedung beratu beraturan ran dan tidak tidak beratur beraturan an Struktur Struktur banguna bangunan n gedung gedung harus harus diklasifi diklasifikasi kasikan kan sebagai sebagai beraturan beraturan atau tidak tidak beraturan beraturan berdas berdasar arkan kan pada pada kriter kriteria ia dalam dalam pasal pasal ini. ini. Klasif Klasifika ikasi si terseb tersebut ut harus harus didas didasark arkan an pada pada konfigurasi horisontal dan vertikal dari struktur bangunan gedung.

7.3.2.1 7.3.2.1 Ketidakbe Ketidakberatu raturan ran horiso horisontal ntal Struktur Struktur bangunan bangunan gedung yang mempunya mempunyaii satu atau lebih lebih tipe ketidakberatur ketidakberaturan an seperti seperti yang yang terdaft terdaftar ar dalam dalam Tabe harus dianggap dianggap mempunyai mempunyai ketidakbe ketidakberatur raturan an struktur  struktur  Tabell 10 harus horisonta horisontal. l. Struktur-s Struktur-strukt truktur ur yang dirancan dirancang g untuk untuk kategori kategori desain desain seismik seismik sebagaim sebagaimana ana yang terdaftar dalam Tabel 10 harus memenuhi persyaratan dalam pasal-pasal yang dirujuk dalam tabel itu.

48 dari 134

7.3.2.2 7.3.2.2 Ketidakbe Ketidakberatu raturan ran vertik vertikal al Struktur Struktur bangunan bangunan gedung yang mempunya mempunyaii satu atau lebih lebih tipe ketidakberatur ketidakberaturan an seperti seperti yang yang terda terdafta ftarr dalam dalam Tabe harus dianggap dianggap mempunya mempunyaii ketidakbe ketidakberatur raturan an vertikal. vertikal. Tabell 11 harus Struktur-struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik sebagaimana yang terdaftar  dalam Tabel 11 harus memenuhi persyaratan dalam pasal-pasal yang dirujuk dalam tabel itu. PENGECUALIAN:

1. Ketidakberaturan struktur vertikal Tipe 1a, 1b, atau 2 dalam Tabel 11 tidak berlaku jika tidak ada rasio simpangan antar lantai akibat gaya gempa lateral desain yang nilainya lebih besar dari 130 persen rasio simpangan antar lantai tingkat diatasnya. Pengaruh torsi tidak perlu ditinjau pada perhitungan simpangan antar lantai. Hubungan rasio simpangan antar lantai tingkat untuk dua tingkat teratas struktur bangunan tidak perlu dievaluasi; 2. Ketidakberaturan struktur vertikal Tipe 1a, 1b, dan 2 dalam Tabel 11 tidak perlu ditinjau pada bangunan satu tingkat dalam semua kategori desain seismik atau bangunan dua tingkat yang dirancang untuk kategori desain seismik B, C, atau D.

7.3.3 7.3 .3 Batasa Batasan n dan persy persyara aratan tan tamba tambahan han untuk untuk sis sistem tem dengan dengan ketida ketidakbe kberat ratura uran n struktur. 7.3. 7.3.3. 3.1 1 Ketid Ketidak akbe bera ratu tura ran n hori horiso sont ntal al dan dan vert vertik ikal al stru strukt ktur ur yang yang terla terlara rang ng untu untuk k kategori desain seismik D sampai F Stru Strukt ktu ur yang dira diranc nca ang untuk tuk kate katego gori ri desain ain sei seismik smik E atau tau F dan memi memilliki ketidakberaturan horisontal Tipe 1b atau ketidakberaturan vertikal Tipe 1b, 5a, atau 5b tidak boleh boleh digunaka digunakan. n. Struktur Struktur yang dirancang dirancang untuk untuk kategori kategori desain desain seismik seismik D dan memiliki memiliki ketidakberaturan vertikal Tipe 5b tidak boleh digunakan.

7.3.3.2 7.3.3.2 Tingkat Tingkat lemah lemah berlebiha berlebihan n Struktur Struktur dengan dengan ketidakbera ketidakberaturan turan vertikal vertikal Tipe 5b sebagaima sebagaimana na yang yang didefinis didefinisikan ikan dalam dalam Tabel 11, tidak boleh melebihi dua tingkat atau ketinggian 9 m. PENGECUALIAN Batasan ini tidak berlaku jika tingkat “lemah” mampu menahan gaya gempa total yang besarnya sama dengan  0  0  kali gaya desain yang ditetapkan dalam Pasal 7.8.

7.3.3.3 7.3.3.3 Elemen Elemen yang mendukun mendukung g dinding atau atau rangka tak tak menerus menerus Kolom, balok, rangka batang, atau pelat yang mendukung dinding atau rangka struktur yang tidak menerus dan yang mempunyai ketidakberaturan horisontal Tipe 4 pada Tabel 10 atau ketidakbe ketidakberatu raturan ran vertikal vertikal Tipe 4 pada Tabel direncanakan akan untuk untuk menahan menahan efek Tabel 11 harus direncan gaya gaya gempa gempa termas termasuk uk faktor faktor kuat kuat lebih lebih berda berdasar sarkan kan Pasal Sambunga ngan n elemen elemen Pasal 7.4 7.4.3 .3. Sambu diskontin diskontinu u tersebut tersebut ke elemen elemen struktur struktur pendukun pendukung g harus harus cukup cukup untuk untuk menyalur menyalurkan kan gaya pada mana elemen diskontinu tersebut disyaratkan untuk didesain.

7.3.3.4 7.3.3.4 Peningkata Peningkatan n gaya gaya akibat akibat ketidakbe ketidakberatu raturan ran untuk kategori kategori desain seismik D hingga F Untuk struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F dan mempunyai keti ketida dakb kber erat atur uran an stru struktu kturr hori horiso sont ntal al Tipe Tipe 1a, 1a, 1b, 1b, 2, 3, atau atau 4 pada pada Tabe Tabell 10 atau ketida ketidakbe kbera ratur turan an struk struktur tur verti vertikal kal Tipe Tipe 4 pada pada Tabel gaya desain desain yang yang diten ditentuk tukan an Tabel 11, gaya berdasarkan Pasal harus ditin ditingka gkatka tkan n 25 persen persen untuk untuk elemen elemen-el -eleme emen n sistem sistem Pasal 7.1 7.10.1.1 0.1.1 harus penahan gaya gempa di bawah ini: 49 dari 134

1. Sambun Sambungan gan antara antara diafr diafrag agma ma dengan dengan eleme elemen-e n-elem lemen en verti vertikal kal dan denga dengan n elemen elemen-elemen kolektor; 2. Eleme Elemen n kolekt kolektor or dan sambun sambungan gannya nya,, termas termasuk uk sambu sambunga ngan-s n-sam ambun bungan gan ke elemen elemen vertikal, dari sistem penahan gaya gempa. PENGECUALIAN Gaya yang dihitung menggunakan efek gaya gempa, termasuk faktor kuat lebih sesuai Pasal 7.4.3, tidak perlu diperbesar.

Tabel Tabel 10 Ketidakb Ketidakberat eraturan uran horisontal pada struktur

Tipe dan penjelasan ketidakberaturan

Penerapan Pasal kategori desain referensi seismik

1a.

Ketidakberatu Ketidakberaturan ran torsi didefinisika didefinisikan n ada jika simpangan antar  lanta lantaii ting tingkat kat maksi maksimu mum, m, tors torsii yang yang dihi dihitun tung g terma termasu suk k tak tak terduga, di sebuah ujung struktur melintang terhadap sumbu lebih dari dari 1,2 kali kali simpang simpangan an antar antar lantai lantai tingkat tingkat rata-rata rata-rata di kedua kedua ujung struktur. Persyaratan Persyaratan ketidakberatu ketidakberaturan ran torsi dalam pasalpasalpasal refer ferensi berlaku hanya nya unt untuk struktu ktur di man mana diafragmanya diafragmanya kaku atau setengah kaku.

7.3.3.4 7.7.3 7.8.4.3 7.12.1 Tabel 13 12.2.2

D, E, dan F B, C, D, E, dan F C, D, E, dan F C, D, E, dan F D, E, dan F B, C, D, E, dan F

1b.

Ketida Ketidakber kberatur aturan an torsi torsi berleb berlebiha ihan n dide didefi fini nisi sikan kan ada ada jika jika simpang simpangan an antar antar lantai lantai tingkat tingkat maksimu maksimum, m, torsi torsi yang yang dihitu dihitung ng term termas asuk uk tak tak terd terdug uga, a, di sebu sebuah ah ujun ujung g stru strukt ktur ur meli melint ntan ang g terhadap sumbu lebih dari 1,4 kali simpangan antar lantai tingkat rata-rata rata-rata di kedua ujung struktur. struktur. Persyaratan Persyaratan ketidakberaturan ketidakberaturan torsi berlebihan dalam pasal-pasal referensi berlaku hanya untuk struktur di mana diafragmanya kaku atau setengah kaku.

7.3.3.1 7.3.3.4 7.7.3 7.8.4.3 7.12.1 Tabel 13 12.2.2

E dan F D B, C, dan D C dan D C dan D D B, C, dan D

2.

Ketida Ketidakber kberatur aturan an sudut sudut dalam dalam didefi didefinis nisikan ikan ada jika kedua kedua 7.3.3.4 proye proyeksi ksi denah denah stru struktu kturr dari dari sudut sudut dalam dalam lebi lebih h besar besar dari dari 15 Tabel 13 persen dimensi denah struktur dalam dalam arah yang ditentukan.

D, E, dan F D, E, dan F

3.

Ketidakberatu Ketidakberaturan ran diskontinuitas diskontinuitas diafragma diafragma didefinisika didefinisikan n ada 7.3.3.4  jika terdapat diafragma dengan diskontinuitas atau variasi Tabel 13 keka kekaku kuan an mend mendad adak ak,, term termas asuk uk yang ang memp mempun unya yaii daer daerah ah terp terpot oton ong g atau atau terb terbuk uka a lebi lebih h besa besarr dari dari 50 pers persen en daer daerah ah diafragma bruto yang melingkupinya, atau perubahan kekakuan diafragma efektif lebih dari 50 persen dari suatu tingkat ke tingkat selanjutnya.

D, E, dan F D, E, dan F

4.

Ketida Ketidakber kberatur aturan an pergese pergeseran ran melinta melintang ng terhadap terhadap bidang bidang didef didefin inis isik ikan an ada jika jika terda terdapat pat disko diskont ntin inui uita tas s dalam dalam lint lintas asan an tahana tahanan n gaya gaya lateral, lateral, seperti seperti pergese pergeseran ran melint melintang ang terhad terhadap ap bidang elemen vertikal.

7.3.3.3 7.3.3.4 7.7.3 Tabel 13 12.2.2

B, C, D,E, dan F D, E, dan F B, C, D, E, dan F D, E, dan F B, C, D, E, dan F

5.

Ketidakberatu Ketidakberaturan ran sistem nonparalel nonparalel didefni didefninis nisika ikan n ada jika jika elemen penahan gaya lateral vertikal tidak paralel atau simetris terhada terhadap p sumbu-su sumbu-sumbu mbu ortogon ortogonal al utama utama sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa.

7.5.3 7.7.3 Tabel 13 12.2.2

C, D, E, dan F B, C, D, E, dan F D, E, dan F B, C, D, E, dan F

50 dari 134

Tabel 11 Ketidakberaturan Ketidakberaturan vertikal pada struktur

Tipe dan penjelasan ketidakberaturan

Penerapan Pasal kategori desain referensi seismik

Ketidakberatu Ketidakberaturan ran Kekakuan Kekakuan Tingkat Lunak didefinisika didefinisikan n ada Tabel Tabel 13  jika terdapat suatu tingkat di mana kekakuan lateralnya kurang 1a. dari dari 70 persen persen kekakuan kekakuan lateral lateral tingkat tingkat di atasny atasnya a atau kurang dari 80 persen kekakuan rata-rata tiga tingkat di atasnya.

D, E, dan dan F

Keti Ketida dakb kber eratu atura ran n Kekak Kekakuan uan Tingk Tingkat at Lunak Lunak Berl Berlebi ebiha han n 7.3.3.1 didefi didefinis nisika ikan n ada jika terdap terdapat at suatu suatu tingkat tingkat di mana kekakua kekakuan n Tabel 13 1b. late lateral ralny nya a kuran kurang g dari dari 60 perse persen n keka kekakua kuan n late lateral ral ting tingkat kat di atas atasny nya a atau atau kuran kurang g dari dari 70 perse persen n kekak kekakua uan n rata rata-ra -rata ta tiga tiga tingkat tingkat di atasnya. atasnya.

E dan F D, E, dan F

Ketidakberatu Ketidakberaturan ran Berat (Massa) didefi didefinisi nisikan kan ada jika jika massa massa Tabel Tabel 13 efektif semua tingkat lebih dari 150 persen massa efektif tingkat 2. di dekatnya. Atap yang lebih ringan dari lantai di bawahnya tidak perlu ditinjau.

D, E, dan dan F

Ketida Ketidakber kberatur aturan an Geomet Geometri ri Vertik Vertikal al dide didefin finis isik ikan an ada ada jika jika Tabel Tabel 13 dimensi horisontal sistem penahan gaya gempa di semua tingkat 3. lebih lebih dari dari 130 persen persen dimensi dimensi horisont horisontal al sistem sistem penahan penahan gaya gaya gempa tingkat di dekatnya. dekatnya.

D, E, dan dan F

Diskontinuitas Arah Bidang dalam Ketidakberaturan Elemen 7.3.3.3 Penahan Penahan Gaya Lateral Vertikal Vertikal didefinisika didefinisikan n ada jika pegeseran pegeseran 7.3.3.4 4. arah arah bida bidang ng elem elemen en pena penaha han n gay gaya late latera rall lebi lebih h besa besarr dari dari Tabel 13 panj panjang ang eleme elemen n itu itu atau atau terd terdapa apatt reduks reduksii keka kekakua kuan n eleme elemen n penahan di tingkat di bawahnya.

B, C, D, E, dan F D, E, dan F D, E, dan F

Diskontinuitas dalam Ketidakberaturan Kuat Lateral Tingkat 7.3.3.1 didefi didefinis nisika ikan n ada jika kuat lateral lateral tingkat tingkat kurang kurang dari dari 80 persen persen Tabel 13 5a. kuat lateral lateral tingkat tingkat di atasnya atasnya.. Kuat latera laterall tingkat tingkat adalah kuat lateral total semua elemen penahan seismik yang berbagi geser  tingkat tingkat untuk arah yang ditinjau.

E dan F D, E, dan F

Diskontinuitas dalam Ketidakberaturan Kuat Lateral Tingkat 7.3.3.1 yang Berlebihan didefinisikan ada jika kuat lateral tingkat kurang 7.3.3.2 5b. dari 65 persen kuat lateral tingkat di atasnya. Kuat tingkat adalah Tabel 13 kuat total semua semua elemen elemen penahan penahan seismik seismik yang yang berbagi berbagi geser  tingkat tingkat untuk arah yang ditinjau.

D, E, dan F B dan C D, E, dan F

7.3.4 7.3 .4 Redund Redundans ansii Faktor redundansi,  , harus dikenakan pada sistem penahan gaya gempa dalam masingmasing kedua arah ortogonal untuk semua struktur sesuai dengan pasal ini.

7.3.4.1 7.3.4.1 Kondisi Kondisi di di mana mana nilai

adalah 1,0

Nilai   diijinkan sama dengan 1,0 untuk hal-hal berikut ini: - Struktur dirancang untuk kategori desain seismik B atau C; - Perhitungan simpangan antar lantai dan pengaruh P-delta; - Desain komponen nonstruktural; - Desain struktur non gedung yang tidak mirip dengan bangunan gedung; Desain elemen elemen kolektor, kolektor, sambunga sambungan n lewatan, lewatan, dan sambunga sambunganny nnya a di mana kombinasi kombinasi - Desain beban dengan faktor kuat-lebih berdasarkan Pasal 7.4.3 digunakan; - Desain elemen struktur atau sambungan di mana kombinasi beban dengan faktor kuatlebih berdasarkan Pasal 7.4.3 disyaratkan untuk desain; - Beban diafragma ditentukan menggunakan Persamaan 43; - Struktur dengan sistem peredaman; 51 dari 134

-

Desain dinding struktural terhadap gaya keluar bidang, termasuk sistem angkurnya.

Tabel Tabel 12 Persyar Persyaratan atan untuk masingmasing-mas masing ing tingkat tingkat yang menahan menahan lebih dari 35 persen gaya geser dasar Elemen penahan gaya lateral

Persyaratan

Rangka dengan bresing

Pelepas Pelepasan an bresing bresing individ individu, u, atau atau sambung sambungan an yang yang terhub terhubung ung,, tidak tidak akan akan mengakibatkan reduksi kuat tingkat sebesar lebih dari 33 persen, atau sistem yang yang dihasi dihasilka lkan n tidak tidak mempuny mempunyai ai ketidakt ketidaktera eratur turan an torsi torsi yang yang berleb berlebiha ihan n (ketidakteraturan struktur horisontal Tipe 1b).

Rangka pemikul momen

Kehilan Kehilangan gan tahanan tahanan momen di sambung sambungan an balok balok ke kolom kolom di kedua kedua ujung ujung balo balok k tung tunggal gal tidak tidak akan akan menga mengakib kibat atkan kan lebi lebih h dari dari redu reduksi ksi kuat kuat ting tingkat kat sebe sebesa sarr 33 pers persen en,, ata atau sist sistem em yang ang diha dihasi silk lkan an tida tidak k memp mempun uny yai ketidakt ketidaktera eratura turan n torsi torsi yang yang berleb berlebiha ihan n (ketida (ketidakter kteratur aturan an struktu strukturr horiso horisonta ntall Tipe 1b).

Dinding Dinding geser atau pilar dinding dengan rasio tinggi terhadap panjang lebih besar  dari 1,0

Pele Pelepas pasan an dindi dinding ng geser geser atau atau pier pier dind dindin ing g deng dengan an rasi rasio o tingg tinggii terh terhada adap p panjang lebih besar dari 1,0 di semua tingkat, atau sambungan kolektor yang terhubung, tidak akan mengakibatkan lebih dari reduksi kuat tingkat sebesar  33 persen, persen, atau sistem yang dihasilkan dihasilkan m empunyai empunyai ketidakteraturan ketidakteraturan torsi yang berlebihan (ketidakteraturan struktur horisontal Tipe 1b).

Kolo Kolom m kanti kantilev lever er

Kehi Kehila langa ngan n tahan tahanan an momen momen di sambun sambunga gan n dasa dasarr semua semua kolom kolom kantil kantilev ever  er  tunggal tidak akan mengakibatkan lebih dari reduksi kuat tingkat sebesar 33 persen, persen, atau sistem yang dihasilkan dihasilkan mempunyai mempunyai ketidakteratur ketidakteraturan an torsi yang berlebihan (ketidakteraturan struktur horisontal Tipe 1b).

Lainnya

Tidak ada persyaratan

7.3.4.2 7.3.4.2 Faktor Faktor redundans redundansi, i, , untuk kategori desain seismik D sampai F Untuk struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F,   harus sama dengan 1,3 kecuali jika satu dari dua kondisi berikut dipenuhi, di mana   diijinkan diambil sebesar 1,0: a. Masing-ma Masing-masing sing tingkat tingkat yang yang menahan menahan lebih dari 35 persen persen geser dasar dasar dalam dalam arah yang ditinjau harus sesuai dengan Tabel 12; b. Struktur dengan denah beraturan di semua tingkat dengan sistem penahan gaya gempa terdiri terdiri dari paling sedikit dua bentang bentang perimete perimeterr penahan penahan gaya gempa yang merangka merangka pada masing-masing sisi struktur dalam masing-masing arah ortogonal di setiap tingkat yang yang menahan menahan lebih dari 35 persen persen geser dasar. dasar. Jumlah Jumlah bentang bentang untuk dindin dinding g geser  geser  harus dihitung sebagai panjang dinding geser dibagi dengan tinggi tingkat atau dua kali panjang dinding geser dibagi dengan tinggi tingkat untuk konstruksi rangka ringan.

7.4 Kombinasi Kombinasi dan pengaruh pengaruh beban gempa gempa 7.4.1 7.4 .1 Lingkup Lingkup penera penerapan pan Semua elemen struktur, termasuk yang bukan bagian sistem penahan gaya gempa, harus didesa didesain in menggu mengguna nakan kan pengar pengaruh uh beban beban gempa gempa dari dari Pasal kecuali jika sebalikny sebaliknya a Pasal 7.4 kecuali dibebaskan oleh tata cara ini. Pengaruh beban gempa adalah gaya elemen struktur aksial, geser, dan lentur yang dihasilkan dari penerapan gaya gempa horisontal dan vertikal seperti ditetapkan selanjutnya dalam Pasal 7.4.2. Jika disyaratkan secara spesifik, pengaruh beban gempa gempa harus harus dimodifi dimodifikasi kasi untuk untuk memperhi memperhitung tungkan kan kuat-lebi kuat-lebih h sistem, sistem, seperti seperti ditetapka ditetapkan n selanjutnya dalam Pasal 7.4.3.

52 dari 134

7.4.2 7.4 .2 Pengar Pengaruh uh beba beban n gem gempa pa Pengaruh beban gempa, E , harus ditentukan sesuai dengan berikut ini: 1. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 5 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 5 dan 6 dalam Pasal 4.2.3, E  harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 15 berikut:

E  = E h h  + E v v 

(15)

2. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 7 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 8 dalam Pasal 4.2.3, E  harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 16 berikut:

E  = E h h  – E v v 

(16)

Keterangan: E  adalah pengaruh beban gempa; adalah pengar pengaruh uh beban beban gempa gempa horiso horisonta ntall sepert sepertii didefi didefinis nisika ikan n dalam dalam Pasal E h h  adalah 7.4.2.1; E v v  adalah pengaruh beban gempa vertikal seperti didefinisikan dalam Pasal 7.4.2.2. 7.4.2.1 7.4.2.1 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa horison horisontal tal Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa horisonta horisontal, l, E h  harus diten ditentuk tukan an sesuai sesuai dengan dengan Persamaa Persamaan n 17 h,  harus sebagai berikut:

E h h  =  Q  QE     E

(17)

Keterangan: Q  adalah pengaruh gaya gempa horisontal dari V  atau F p p.  Jika disyaratkan dalam Pasal 7.5.3 dan 7.5.4, pengaruh tersebut harus dihasilkan dari penerapan gaya horisontal secara serentak dalam dua arah tegak lurus satu sama lain;    adalah faktor redundansi, seperti didefinisikan dalam Pasal 7.3.4. 7.4.2.2 7.4.2.2 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa vertika vertikall Pengaruh beban gempa vertikal, E v v,  harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 18 berikut:

 E v

 0,2S  DS  D

(18)

Keterangan : S DS  DS  adalah parameter percepatan spektrum respons desain pada perioda pendek yang diperoleh dari Pasal 6.9.4; D  adalah pengaruh beban mati. PENGECUALIAN Pengaruh beban gempa vertikal, E v v,  diijinkan untuk ditetapkan sama dengan nol untuk salah satu kondisi berikut ini : 1. Dalam Dalam Persamaan Persamaan 15, 16, 19, dan 20 di mana S DS  DS  adalah sama dengan atau kurang dari 0,125; 2. Dalam Dalam Persamaan 16 jika menentukan kebutuhan pada muka-kontak tanah-struktur di fondasi.

7.4.2.3 7.4.2.3 Kombinasi Kombinasi beban beban gempa gempa. Jika Jika penga pengaruh ruh gaya gaya gempa gempa yang yang ditet ditetap apkan kan,, E , yang yang dide didefin finisi isikan kan dala dalam m Pasal Pasal 7.4.2, 7.4.2, dikomb dikombina inasi sikan kan dengan dengan pengar pengaruh uh beban beban lainny lainnya a sepert sepertii diteta ditetapka pkan n dalam dalam Pa Pasa sall 4, kombi kombinas nasii beban beban gempa gempa beriku berikutt untuk untuk struk struktur tur yang yang tidak tidak diken dikenai ai beba beban n banji banjirr harus harus

53 dari 134

digunakan digunakan sebagai pengganti pengganti dari kombinasi kombinasi beban beban gempa baik dalam dalam Pasal Pasal 4.2.2 atau 4.2.3: Kombinasi dasar untuk desain kekuatan (lihat Pasal 4.2.2 dan 3.67 untuk notasi). 5. (1,2 + 0,2 S DS  Q E  DS )D  +  Q  E  + L 7. (0,9 – 0,2 S DS  Q E  DS )D  +  Q  E  + 1,6H  CATATAN : 1. Faktor Faktor beban beban pada L dalam kombinasi 5 diijinkan sama dengan 0,5 untuk semua hunian di mana 2 besarny besarnya a beban beban hidup hidup merata merata kurang kurang dari atau atau sama dengan dengan 5 kN/m kN/m , dengan pengecualian pengecualian garasi atau ruang pertemuan; pertemuan; 2. Faktor Faktor beban pada H  harus harus ditetap ditetapkan kan sama dengan nol dalam dalam kombina kombinasi si 7 jika aksi strukt struktur  ur  akibat H  berlawa berlawanan nan dengan dengan aksi strukt struktur ur akibat akibat E . Jika Jika tekan tekanan an tana tanah h later lateral al membe memberi rikan kan tahanan terhadap aksi struktur dari gaya lainnya, faktor beban tidak boleh dimasukkan dalam H  tetapi harus dimasukkan dalam tahanan tahanan desain.

Kombinasi Dasar untuk Desain Tegangan Ijin (lihat Pasal 4.2.3 dan 3.67 untuk notasi). 5. (1,0 + 0,14 S DS  Q E  DS )D  + H  + F  + 0,7  Q  E  6. (1,0 + 0,105 S DS  ) + + + 0,525 D  H  F  Q E    Q  DS  E  + 0,75L + 0,75( Lr  atau R ) QE      + H  8. (0,6 – 0,14 S DS  DS )D + 0,7  Q  E

7.4.3 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa termasuk termasuk fakto faktorr kuat-lebih kuat-lebih Jika disyaratka disyaratkan n secara secara spesifik, spesifik, kondisi kondisi yang mensyarat mensyaratkan kan penerapa penerapan n faktor faktor kuat-lebih kuat-lebih harus ditentukan sesuai dengan berikut : 1. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 5 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 5 dan 6 dalam Pasal 4.2.3, E  harus harus diambil diambil sama dengan dengan E m  m  seperti ditentukan sesuai dengan Persamaan 19 sebagai berikut:

E m  m  = E mh  mh  + E v  v 

(19)

2. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 7 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 8 dalam Pasal 4.2.3, E  harus diambil sama dengan E m  m  seperti ditentukan sesuai dengan Persamaan 20 sebagai berikut:

E m  m  = E mh  mh  – E v  v 

(20)

Keterangan: E m  m  adalah pengaruh beban gempa termasuk faktor kuat-lebih; E mh  adalah h penga pengaruh ruh beban beban gempa gempa horiso horisonta ntall termas termasuk uk kuat-l kuat-lebi ebih h struktu strukturr seper seperti ti mh  adala didefinisikan dalam Pasal 7.4.3.1.; E v v  adalah pengaruh beban gempa vertikal seperti didefinisikan dalam Pasal 7.4.2.2. 7.4.3.1 7.4.3.1 Pengaruh Pengaruh beban gempa gempa horisontal horisontal dengan dengan faktor faktor kuat-lebih kuat-lebih Pengaruh beban gempa horisontal dengan faktor kuat-lebih, E mh  mh , harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 21 sebagai berikut:

E mh  mh  = 0Q E  E 

(21)

Keterangan: Q E  adalah pengaruh pengaruh beban beban gempa gempa horisonta horisontall dari V, F px  seperti ditetapka ditetapkan n E  adalah px  atau F p  p  seperti masing-masing masing-masing dalam Pasal disyaratkan kan dalam dalam Pasal Pasal 7.8.1, 7.8.1, 7.10 dan 9.2.1. Jika disyarat

54 dari 134

0

7.5.3 atau 7.5.4, pengaruh tersebut harus dihasilkan dari penerapan gaya horisontal secara serentak dalam dua arah tegak lurus satu sama lain; adalah faktor kuat-lebih.

PENGECUALIAN Nilai E mh  mh  tidak perlu melebihi gaya maksimum yang dapat terjadi dalam elemen seperti seperti ditent ditentukan ukan oleh oleh analis analisis is mekanis mekanisme me plasti plastis s atau atau analis analisis is respons respons nonlini nonlinier er rasional rasional yang yang memanfaatkan nilai kuat material realistik yang diharapkan.

7.4.3.2 7.4.3.2 Kombinasi Kombinasi beban beban dengan dengan faktor faktor kuat-lebih kuat-lebih Jika pengaruh beban gempa dengan kuat-lebih, E m  m,  yang didefinisikan dalam Pasal 7.4.3 dikomb dikombina inasi sikan kan dengan dengan pengar pengaruh uh beban beban lainny lainnya a sepert sepertii diteta ditetapka pkan n dalam dalam Pasal Pasal 4.2, kombi kombinas nasii beban beban gempa gempa beriku berikutt untuk untuk struk struktur tur yang yang tidak tidak diken dikenai ai beba beban n banji banjirr harus harus digunakan sebagai pengganti dari kombinasi beban gempa dalam Pasal 4.2.2 atau 4.2.3. Kombinasi dasar untuk desain kekuatan dengan faktor kuat-lebih (lihat Pasal 4.2.2 dan 3.67 untuk notasi). 5. (1,2 + 0,2 S DS  (22) DS )D  + 0Q E  E  + L 7. (0,9 – 0,2 S DS  (23) DS )D  + 0Q E  E  + 1,6H  CATATAN : 1. Faktor Faktor beban beban pada L dalam kombinasi 5 diijinkan sama dengan 0,5 untuk semua hunian di mana 2 besarny besarnya a beban beban hidup hidup merata merata kurang kurang dari atau atau sama dengan dengan 5 kN/m kN/m , dengan pengecualian pengecualian garasi atau ruang pertemuan. pertemuan. 2. Faktor Faktor beban pada H  harus harus ditetap ditetapkan kan sama dengan nol dalam dalam kombina kombinasi si 7 jika aksi strukt struktur  ur  akibat H  melawan yang diakibatkan E . Jika tekanan tanah lateral menyediakan tahanan terhadap aksi aksi stru struktu kturr dari dari gaya gaya lain lainny nya, a, fakto faktorr beba beban n tidak tidak bole boleh h dimas dimasuk ukka kan n dala dalam m H  tetapi tetapi harus harus dimasukkan dalam tahanan desain.

Kombinasi dasar untuk desain tegangan ijin dengan faktor kuat-Lebih (lihat Pasal 4.2.3 dan 3 untuk notasi). 5. (1,0 + 0,14 S DS  (24) DS )D  + H  + F  + 0,70Q E  E  6. (1,0 + 0,105 S DS  (25) DS )D  + H  + F  + 0,5250Q E  E  + 0,75L + 0,75(Lr  atau R ) 8. (0,6 – 0,14 S DS  (26) DS )D  + 0,70Q E  E  + H 

7.4.3.3 7.4.3.3 Peningkata Peningkatan n tegangan ijin untuk kombinas kombinasii beban dengan kuat-lebih kuat-lebih Jika Jika meto metodo dolo logi gi desa desain in tega tegan ngan gan ijin ijin digu diguna naka kan n deng dengan an pen pengaru garuh h beba beban n gemp gempa a didefinisikan dalam Pasal 7.4.3 diterapkan dalam kombinasi beban 5, 6, atau 8 dari Pasal tegangan ijin ijin diperbol diperbolehkan ehkan untuk ditingkat ditingkatkan kan sebesar sebesar 1,2. Peningka Peningkatan tan ini 4.2.3, maka tegangan tidak boleh dikombinasikan dengan peningkatan tegangan ijin atau reduksi kombinasi beban kecuali bila diijinkan oleh tata cara ini.

7.4. 7.4.4 4

Gaya Gaya ke atas atas minim minimum um untu untuk k kant kantil ilev ever er hori horiso sont ntal al untu untuk k kate katego gori ri desa desain in seismik D sampai F.

Dalam struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F, elemen struktur  kantilev kantilever er horisonta horisontall harus harus didesain didesain untuk gaya ke atas bersih minimum sebesar sebesar 0,2 kali beban mati sebagai tambahan untuk kombinasi beban yang sesuai dari Pasal 7.4.

7.5 Arah Arah pembebanan pembebanan seismik seismik 7.5.1 Kriteria Kriteria arah pembeba pembebanan nan  Arah penerapan beban gempa yang digunakan dalam desain harus merupakan arah yang akan menghasi menghasilkan lkan pengaruh pengaruh beban beban paling paling kritis. kritis. Arah penerapa penerapan n gaya gempa gempa diijinka diijinkan n 55 dari 134

untuk memenuhi persyaratan ini menggunakan prosedur  Pasal 7.5.2, untuk Kategori Desain Seismik B, Pasal 7.5.3, untuk kategori desain seismik C, dan Pasal 7.5.4, untuk kategori desain seismik D, E, dan F.

7.5.2 Kategori Kategori desain desain seis seismik mik B Untuk Untuk struktu strukturr bangun bangunan an yang yang diran dirancan cang g untuk untuk katego kategori ri desai desain n seismi seismik k B, gaya gaya gempa gempa desain diijinkan untuk diterapkan secara terpisah dalam masing-masing arah dari dua arah ortogonal dan pengaruh interaksi ortogonal diijinkan untuk diabaikan.

7.5.3 Kategori Kategori desain desain seis seismik mik C Pembebanan yang diterapkan pada struktur bangunan yang dirancang untuk kategori desain seismik C harus, minimum, sesuai dengan persyaratan Pasal 7.5.2, untuk kategori desain seismik seismik B dan persyaratan persyaratan pasal pasal ini. Struktur yang yang mempunya mempunyaii ketidakb ketidakberatu eraturan ran struktur  struktur  horisontal Tipe 5 dalam Tabel 10 harus menggunakan salah satu dari prosedur berikut: a. Prose Struktur tur harus harus dianal dianalisi isis s menggu menggunak nakan an prosed prosedur  ur  Prosedur dur kombina kombinasi si ortogo ortogonal nal.. Struk analisis gaya lateral ekivalen dari Pasal 7.8, prosedur analisis spektrum respons ragam dari Pasal prosedurr riwayat riwayat respons respons linier linier dari Pasal Pasal 7.9, atau prosedu Pasal 11.1 11.1,, seperti diijinkan dalam Pasal 7.6, dengan dengan pembebanan pembebanan yang yang diterapka diterapkan n secara secara terpisah terpisah dalam semua semua dua arah ortogona ortogonal. l. Pengaru Pengaruh h beban beban paling paling kritis kritis akibat akibat arah penerapan penerapan gaya gempa pada struktur dianggap terpenuhi jika komponen dan fondasinya didesain untuk memikul kombi kombinas nasii bebanbeban-beb beban an yang yang diteta ditetapka pkan n berik berikut: ut: 100 100 perse persen n gaya gaya untuk untuk satu satu arah arah ditambah 30 persen gaya untuk arah tegak lurus; kombinasi yang mensyaratkan kekuatan komponen maksimum harus digunakan; b. Penerapa Struktur harus harus dianalis dianalisis is mengguna menggunakan kan Penerapan n serentak serentak gerak gerak tanah tanah ortogonal. ortogonal. Struktur prosedur riwayat respons linier dari Pasal 11.1 atau prosedur riwayat respons nonlinier  dari Pasal seperti diijinka diijinkan n oleh oleh Pasal dengan pasangan pasangan ortogonal ortogonal riwayat riwayat Pasal 11.2 11.2,, seperti Pasal 7.6, dengan percepatan gerak tanah yang diterapkan secara serentak.

7.5.4 Kategori Kategori desain desain seismi seismik k D sampai sampai F Struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F harus, minimum, sesuai dengan dengan persyara persyaratan tan Pasal Sebagai ai tambah tambahan, an, semua semua kolom kolom atau atau dindin dinding g yang yang Pasal 7.5.3. 7.5.3. Sebag membentuk bagian dari dua atau lebih sistem penahan gaya gempa yang berpotongan dan dikenai beban aksial akibat gaya gempa yang bekerja sepanjang baik sumbu denah utama sama atau melebihi 20 persen kuat desain aksial kolom atau dinding harus didesain untuk pengar pengaruh uh beban beban paling paling kritis kritis akibat akibat penera penerapa pan n gaya gaya gempa gempa dalam dalam semua semua arah. arah. Baik Baik prosedur  Pasal 7.5.3a atau b, diijinkan untuk digunakan untuk memenuhi persyaratan ini. Kecuali Kecuali seperti seperti disyarat disyaratkan kan oleh Pasal analisis is 2 dimen dimensi si diijin diijinkan kan untuk untuk struk struktur  tur  Pasal 7.7.3, analis dengan diafragma fleksibel.

7.6 Prosedur Prosedur analis analisis is  Analisis struktur yang disyaratkan oleh Pa harus terdiri terdiri dari dari salah salah satu satu tipe tipe yang yang Pasa sall 7 harus diijinkan dalam Tabel 13, berdasarkan pada kategori desain seismik struktur, sistem struktur, properti dinamis, dan keteraturan, atau dengan persetujuan pemberi ijin yang mempunyai kuasa kuasa hukum hukum,, sebuah sebuah prosed prosedur ur altern alternati atiff yang yang diter diterima ima secara secara umum umum diijin diijinkan kan untu untuk k digunakan. Prosedur analisis yang dipilih harus dilengkapi sesuai dengan persyaratan dari pasal yang terkait yang dirujuk dalam Tabel 13.

56 dari 134

7.7 Kriteria Kriteria pemode pemodelan lan 7.7.1 7.7 .1 Pemode Pemodelan lan fondas fondasii Untuk Untuk tujuan tujuan penentua penentuan n beban beban gempa, gempa, pemodel pemodelan an fondasi fondasi diijinkan diijinkan dengan mengang menganggap gap struktu strukturr terjep terjepit it di dasar dasarny nya. a. Sebag Sebagai ai altern alternati atif, f, jika jika fleksi fleksibi bilit litas as fondas fondasii diperh diperhitu itungk ngkan an,, pemodelan fondasi harus sesuai dengan Pasal 7.13.3 atau Bab 13.

7.7.2 Berat Berat seis seismik mik efektif efektif Berat seismik efektif struktur, W , harus menyertakan seluruh beban mati dan beban lainnya yang terdaftar di bawah ini: 1. Dalam daerah yang digunakan untuk penyimpanan: minimum sebesar 25 persen beban hidup lantai (beban hidup lantai di garasi publik dan struktur parkiran terbuka, serta beban penyimpanan yang tidak melebihi 5 persen dari berat seismik efektif pada suatu lantai, tidak perlu disertakan); 2. Jika ketentuan untuk partisi disyaratkan dalam desain beban lantai: lantai: diambil sebagai yang terbes terbesar ar di antar antara a berat berat parti partisi si aktual aktual atau atau bera beratt daerah daerah lanta lantaii minimu minimum m sebesa sebesarr 0,48 0,48 2 kN/m ; 3. Berat operasional total dari peralatan yang permanen; 4. Berat lansekap dan beban lainnya pada taman atap dan luasan sejenis lainnya.

Tabel Tabel 13 Prosedur Prosedur analis analisis is yang yang boleh digunak digunakan an

Kategori desain seismik

B, C

D, E, F

Karakteristik struktur

Analisis gaya lateral ekivalen Pasal 7.8

Analisis Prosedur spektrum riwayat respons respons ragam seismik Pasal 7.9 Bab 11

Bang Bangun unan an deng dengan an Kate Katego gori ri Risi Risiko ko I atau atau II dari dari konstru konstruksi ksi rangka rangka ringan ringan dengan dengan ketingg ketinggian ian tidak tidak melebihi 3 tingkat

I

I

I

Bangunan lainnya dengan Kategori Risiko I atau II, dengan ketinggian ketinggian tidak melebihi melebihi 2 tingkat

I

I

I

Semua struktur lainnya

I

I

I

Bang Bangun unan an deng dengan an Kate Katego gori ri Risi Risiko ko I atau atau II dari dari konstru konstruksi ksi rangka rangka ringan ringan dengan dengan ketingg ketinggian ian tidak tidak melebihi 3 tingkat

I

I

I

Banguna Bangunan n lainny lainnya a dengan dengan Kategori Kategori Risiko Risiko I atau atau II dengan ketinggian ketinggian tidak melebihi melebihi 2 tingkat

I

I

I

Struktu Strukturr beratu beraturan ran dengan dengan T  < 3,5 3,5T s s  dan semua semua struktur dari konstruksi rangka ringan

I

I

I

Struktu Strukturr tidak tidak beratura beraturan n dengan dengan T  < 3,5T s s  dan mempunyai mempunyai hanya ketidakteraturan ketidakteraturan horisontal horisontal Tipe 2, 3, 4, atau 5 dari Tabel 10 atau ketidakteratu ketidakteraturan ran vertikal Tipe 4, 5a, atau 5b dari Tabel 11

I

I

I

TI

I

I

Semua struktur lainnya CATATAN I : Diijinkan, TI : Tidak Diijinkan

57 dari 134

7.7.3 7.7 .3 Pemode Pemodelan lan struk struktur tur Model matematika struktur harus dibuat untuk tujuan penentuan gaya elemen struktur dan perpindahan struktur yang dihasilkan dari beban yang diterapkan dan semua perpindahan yang dikenakan atau pengaruh P-delta. Model harus menyertakan kekakuan dan kekuatan elem elemen en yang yang sign signif ifik ikan an terh terhad adap ap dist distri ribu busi si gaya gaya dan dan defor deforma masi si dala dalam m stru struktu kturr dan dan merepresentasikan distribusi massa dan kekakuan secara spasial pada seluruh struktur. Sebagai tambahan, model tersebut harus sesuai dengan hal berikut ini: a. Prop Propert ertii kekaku kekakuan an elemen elemen beton beton dan dan batu batu bata bata harus harus mempe memperhi rhitun tungka gkan n pengar pengaruh uh penampang retak; b. Untuk Untuk sistem sistem rangka rangka baja baja pemiku pemikull momen momen,, konstri konstribus busii defor deformas masii daerah daerah panel panel pada pada simpangan antar lantai tingkat keseluruhan harus disertakan. Struktu Strukturr yang yang mempu mempuny nyai ai ketida ketidakte kterat ratura uran n strukt struktur ur horis horison ontal tal Tipe Tipe 1a, 1b, 1b, 4, atau atau 5 dari dari dianalisis sis mengguna menggunakan kan penggam penggambara baran n 3-D. Jika model model 3-D digunaka digunakan, n, Tabel Tabel 10 harus dianali minimum tiga derajat kebebasan dinamis yang terdiri dari translasi dalam dua arah denah ortogonal dan rotasi torsi terhadap sumbu vertikal harus disertakan di masing-masing tingkat struktur. struktur. Jika diafragm diafragma a belum belum diklasifi diklasifikasi kasikan kan sebagai sebagai kaku atau fleksibel fleksibel sesuai sesuai dengan dengan model terseb tersebut ut harus harus menye menyerta rtakan kan repre represen sentas tasii karak karakter terist istik ik kekak kekakuan uan Pasal Pasal 7.3 7.3.1 .1, model diaf diafra ragm gma a dan dan dera deraja jatt kebe kebeba basa san n dina dinami mis s tamb tambah ahan an ters terseb ebu ut dipe diperl rluk ukan an untu untuk k memperhitungkan partisipasi diafragma dalam respons dinamis struktur. PENGECUALIAN Analisis menggunakan representasi 3-D tidak diperlukan untuk struktur dengan diafragma fleksibel yang memiliki ketidakberaturan horisontal struktur Tipe 4.

7.7.4 Pengaruh Pengaruh interaksi interaksi Rangka Rangka penahan penahan momen yang dilingkupi dilingkupi atau dihubung dihubungkan kan oleh elemen yang lebih lebih kaku dan tidak dianggap sebagai bagian sistem penahan gaya gempa harus didesain agar aksi atau kegagalan elemen tersebut tidak akan memperparah beban vertikal dan kemampuan rangka penahan gaya gempa. Desainnya harus memperhitungkan pengaruh elemen kaku ini pada sistem struktur struktur pada pada deformasi deformasi struktur yang terkait terkait dengan dengan simpanga simpangan n antar antar lantai lantai tingka tingkatt desai desain n ( ) seper seperti ti diten ditentuk tukan an dalam dalam Pasal Sebagaii tamba tambahan han,, pengar pengaruh uh Pasal 7.8.6. Sebaga elemen elemen ini harus harus diperhitu diperhitungkan ngkan bila menentuka menentukan n apakah apakah suatu struktur mempunyai mempunyai satu atau lebih ketidakteraturan yang didefinisikan dalam Pasal 7.3.2.

7.8 Prosedur gaya gaya lateral lateral ekivalen ekivalen 7.8.1 7.8 .1 Geser Geser dasar dasar sei seism smik ik Geser Geser dasar dasar seismi seismik, k, V , dalam dalam arah arah yang yang diteta ditetapka pkan n harus harus diten ditentuk tukan an sesua sesuaii denga dengan n persamaan berikut:

V  = C s sW   

(27)

Keterangan: C s s  adalah koefisien respons seismik yang ditentukan sesuai dengan Pasal 7.8.1.1; W  adalah berat seismik efektif menurut Pasal 7.7.2. 7.8.1.1 7.8.1.1 Perhitunga Perhitungan n koefisien koefisien respons respons seismik seismik Koefisien respons seismik, C s s,  harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 28.

58 dari 134

C s



S  DS 

(28)

  R      I e  

Keterangan: adalah h parame parameter ter perce percepat patan an spektr spektrum um respo respons ns desai desain n dalam dalam rentan rentang g perio perioda da S DS  DS  adala pendek seperti ditentukan dari Pasal 6.9.4; R  adalah faktor modifikasi respons dalam Tabel 9; I e e  adalah faktor keutamaan gempa yang ditentukan sesuai dengan Pasal 4.1.2. Nilai C s s  yang dihitung sesuai dengan Persamaan 28 tidak perlu melebihi berikut ini: C s



S  D1

(29)

  R  T     I e  

C s s  harus tidak kurang dari C s s=   0,044S DS  DS I e  e  ≥ 0,01

(30)

Sebagai tambahan, untuk struktur yang berlokasi di daerah di mana S 1 sama dengan atau lebih besar dari 0,6 g , maka C s s  harus tidak kurang dari: C s



0,5 S 1

(31)

  R       I e  

Keterangan: di mana I e  sebagaimana didefinsikan dalam Pasal 7.8.1.1, dan e  dan R  sebagaimana adalah parame parameter ter percepa percepatan tan spektrum spektrum respons respons desain desain pada perioda perioda sebesar sebesar 1,0 S D  D1   adalah detik, seperti ditentukan dari Pasal 6.9.4; T  adalah perioda fundamental struktur (detik) yang ditentukan dalam Pasal 7.8.2; adalah parameter parameter percepa percepatan tan spektrum spektrum respons respons maksimum maksimum yang dipetakan dipetakan yang yang S 1 adalah ditentukan sesuai dengan Pasal 6.9.4. 7.8.1.2 7.8.1.2 Reduksi Reduksi interaks interaksii tanah tanah struktur struktur Reduks Reduksii intera interaksi ksi tanah tanah strukt struktur ur diiji diijinka nkan n bila bila ditent ditentuka ukan n menggu mengguna nakan kan Bab 13 atau prosedur yang diterima secara umum lainnya yang disetujui oleh otoritas yang berwenang.

7.8.1. 7.8 .1.3 3 Nilai Nilai C s s  maksimum dalam penentuan S s s  Untuk Untuk struktu strukturr beratu beraturan ran denga dengan n keting ketinggia gian n lima lima tingka tingkatt atau atau kuran kurang g dan mempu mempunya nyaii perioda, T , sebesar 0,5 detik atau kurang, C s s  diijinkan dihitung menggunakan nilai sebesar  1,5 untuk S s s. 

7.8.2 Perioda Perioda fundament fundamental al Perioda fundamental struktur, T , dalam dalam arah yang ditinjau ditinjau harus diperol diperoleh eh mengguna menggunakan kan proper properti ti strukt struktur ur dan karate karateris ristik tik defor deformas masii eleme elemen n penaha penahan n dalam dalam analis analisis is yang yang teruji. teruji. Perioda fundamental struktur, T , tidak boleh melebihi hasil koefisien untuk batasan atas pada perioda perioda yang yang dihitung dihitung ( C u  perioda fundamen fundamental tal pendekata pendekatan, n, T a  u)   dari Tabel 14 dan perioda a,  yang 59 dari 134

diten ditentuk tukan an dari dari Persam Sebaga gaii alte altern rnat atif if pada pada pela pelaksa ksana naan an anal analis isis is untu untuk k Persamaan aan 32. Seba menentuka menentukan n perioda perioda fundamenta fundamentall struktur, struktur, T , diijin diijinkan kan secara secara langs langsung ung menggu mengguna nakan kan perioda bangunan pendekatan, T a  a,  yang dihitung sesuai dengan Pasal 7.8.2.1.

7.8.2.1 7.8.2.1 Perioda Perioda fundamen fundamental tal pendeka pendekatan. tan. Perioda fundamental pendekatan ( T a  a),   dalam detik, harus ditentukan dari persamaan berikut: T a

 C t hn x

(32)

Keterangan: hn adalah ketinggian struktur, dalam m, di atas dasar sampai tingkat tertinggi struktur, dan koefisien C t t  dan x  ditentukan dari Tabel 15; Tabel Tabel 14 Koefisien Koefisien untuk untuk batas atas atas pada perioda perioda yang yang dihitung dihitung Parameter percepatan respons spektral desain pada 1 detik, S D  D 1

Koefisien C u  u 

 0,4

1,4

0,3

1,4

0,2

1,5

0,15

1,6

 0,1

1,7

Tabel Tabel 15 Nilai Nilai parameter parameter perioda perioda pendek pendekatan atan C t t  dan x  Tipe struktur struktur

C t t 

X 

Sistem rangka pemikul momen di mana rangka memikul 100 persen gaya gempa gempa yang yang disyara disyaratkan tkan dan tidak tidak diling dilingkupi kupi atau atau dihubun dihubungkan gkan dengan dengan komponen yang lebih kaku dan akan mencegah rangka dari defleksi jika dikenai dikenai gaya gempa: Rangka baja pemikul momen Rangka beton pemikul momen Rangka baja dengan bresing eksentris eksentris Rangka baja dengan bresing terkekang terkekang terhadap terhadap tekuk Semua sistem struktur lainnya

0,0724

a 

0,8

0,0466

a 

0,9

0,0731

a 

0,75

0,0731

a 

0,75

0,0488

a 

0,75

Sebagai alternatif, diijinkan untuk menentukan perioda fundamental pendekatan ( T a  a),   dalam detik, dari persamaan berikut untuk struktur dengan ketinggian tidak melebihi 12 tingkat di mana mana sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa terdi terdiri ri dari dari rangka rangka penaha penahan n momen momen beton beton atau atau baja baja secara keseluruhan dan tinggi tingkat paling sedikit 3 m:

T a a  = 0,1N 

(33)

Keterangan: N  adalah jumlah tingkat Perioda fundamental pendekatan, pendekatan, T a  dalam detik detik untuk untuk struk struktur tur dindi dinding ng geser geser batu batu bata bata a , dalam atau beton diijinkan untuk ditentukan dari Persamaan 34 sebagai berikut:

60 dari 134

T a



0,0062

C w

(34)

hn

dimana h n  n  didefinisikan dalam teks terdahulu dan C w  w  dihitung dari Persamaan 35 sebagai berikut:



C w

2

 hn    Ai    2 i 1   hi      hi    1  0,83      Di     x

100

 A B

(35)

Keterangan: AB  adalah luas dasar struktur, m 2 Ai  adalah luas badan dinding geser “ i ” dalam m 2 D i i  adalah panjang dinding geser “ i ” dalam m h i i  adalah tinggi dinding geser “ i ” dalam m adalah adalah jumlah jumlah dinding dinding geser dalam dalam banguna bangunan n yang yang efektif efektif dalam dalam menahan menahan gaya  x lateral dalam arah yang ditinjau. 7.8.3 Distribusi Distribusi vertikal vertikal gaya gaya gempa gempa Gaya gempa lateral ( F x x)  (kN) yang timbul di semua tingkat harus ditentukan dari persamaan berikut :

(36)

F  x = C vvxxV 

dan k 

C vx

w x h x



n



(37)

k 

wi hi

i 1

Keterangan: C vvxx V  wi and w x hi and h x k 

adalah faktor distribusi vertikal; adalah gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur (kN); adalah bagian berat seismik efektif total struktur ( W ) yang ditempatkan atau dikenakan pada tingkat i atau x; adalah tinggi (m) dari dasar sampai tingkat i atau x; adalah eksponen yang terkait dengan perioda struktur sebagai berikut : untuk struktur yang mempunyai perioda sebesar 0,5 detik atau kurang, k  = 1 untuk struktur yang mempunyai perioda sebesar 2,5 detik atau lebih, k  = 2 untuk untuk struk struktur tur yang yang mempu mempuny nyai ai perio perioda da antara antara 0,5 dan 2,5 detik detik,, k  harus sebesar 2 atau harus ditentukan dengan interpolasi linier antara 1 dan 2

7.8.4 Distribusi Distribusi horisontal horisontal gaya gaya gempa gempa Geser Geser tingka tingkatt desai desain n gempa gempa di semua semua tingka tingkatt ( V  x) (kN) harus ditentuk ditentukan an dari persamaan persamaan berikut: n

V  x

  F i

(38)

i x

61 dari 134

Keterangan: F i adalah bagian dari geser dasar seismik ( V ) (kN) yang timbul di Tingkat i. Geser tingkat desain gempa ( V  x) (kN) harus didistribusikan pada berbagai elemen vertikal sistem sistem penahan penahan gaya gempa gempa di tingkat tingkat yang ditinjau ditinjau berdasar berdasarkan kan pada kekakuan kekakuan lateral lateral relatif elemen penahan vertikal dan diafragma.

7.8.4.1 7.8.4.1 Torsi Torsi bawaan bawaan Untuk diafragma yang tidak fleksibel, distribusi gaya lateral di masing-masing tingkat harus memperhitu memperhitungka ngkan n pengaru pengaruh h momen momen torsi bawaan, bawaan, M t t , yang dihasilkan dihasilkan dari eksentrisitas eksentrisitas antara lokasi pusat massa dan pusat kekakuan. Untuk diafragma fleksibel, distribusi gaya ke elemen vertikal harus memperhitungkan posisi dan distribusi massa yang didukungnya.

7.8.4.2 7.8.4.2 Torsi Torsi tak terduga terduga Jika Jika diafra diafragma gma tidak tidak fleksi fleksibel bel,, desai desain n harus harus meny menyerta ertakan kan momen momen torsi torsi bawaan bawaan ( M t t)  (kN) (kN) yang dihasilkan dari lokasi massa struktur ditambah momen torsi tak terduga ( M ta  ta ) (kN) yang diakibatka diakibatkan n oleh perpindahan perpindahan pusat massa dari lokasi lokasi aktualnya aktualnya yang diasumsi diasumsikan kan pada masin masing-m g-masi asing ng arah arah denga dengan n jarak jarak sama sama dengan dengan 5 persen persen dimen dimensi si strukt struktur ur tegak tegak lurus lurus terhadap arah gaya yang diterapkan. Jika gaya gempa diterapkan secara serentak dalam dua arah ortogonal, perpindahan pusat massa 5 persen yang disyaratkan tidak perlu diterapkan dalam kedua arah orthogonal pada saat bersamaan bersamaan,, tetapi tetapi harus harus diterapka diterapkan n dalam dalam arah yang yang menghasil menghasilkan kan pengaruh pengaruh yang lebih besar.

7.8.4.3 7.8.4.3 Pembesar Pembesaran an momen momen torsi torsi tak terdug terduga a Struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik C, D, E, atau F, di mana tipe 1a atau 1b ketidakbe ketidakberatu raturan ran torsi terjadi terjadi seperti seperti didefini didefinisikan sikan dalam dalam Tabel harus mempunya mempunyaii Tabel 10 harus pengaruh pengaruh yang yang diperhi diperhitung tungkan kan dengan dengan mengali mengalikan kan M ta  masing-masi asing ng tingkat tingkat dengan dengan ta  di masing-m faktor faktor pembe pembesar saran an torsi torsi ( A x) seperti seperti digambar digambarkan kan dalam dalam Gambar ditentukan dari Gambar 4 dan ditentukan persamaan berikut:

 A x

        max   1,2 avg  

2

(39)

Keterangan : adalah ah perp perpin inda daha han n maksi maksimu mum m di ting tingka katt x (mm) (mm) yang yang dihi dihitu tung ng deng denga an  max max adal mengasumsikan A x = 1 adalah rata-rata perpindahan di titik-titik terjauh struktur di tingkat x yang dihitung dihitung  avg avg dengan mengasumsikan mengasumsikan A x = 1 (mm) Faktor pembesaran torsi ( A x) tidak disyaratkan melebihi 3,0. Pembebanan yang lebih parah untuk masing-masing elemen harus ditinjau untuk desain .

62 dari 134

Gambar 4 - Faktor pembesaran torsi, Ax  7.8. 7.8.5 5

Guli Guling ng

Struktur harus didesain untuk menahan pengaruh guling yang diakibatkan oleh gaya gempa yang ditentukan dalam Pasal 7.8.3.

7.8.6 Penentuan Penentuan simpangan simpangan antar lantai lantai Penen Penentua tuan n simpan simpangan gan antar antar lanta lantaii tingka tingkatt desai desain n ( ) harus dihitung dihitung sebagai sebagai perbedaa perbedaan n defleksi pada pusat massa di tingkat teratas dan terbawah yang ditinjau. Lihat Gambar 5.  Apabila pusat massa tidak terletak segaris dalam arah vertikal, diijinkan untuk menghitung defleksi di dasar tingkat berdasarkan proyeksi vertikal dari pusat massa tingkat di atasnya. Jika desain desain tegangan tegangan ijin digunakan, digunakan,  harus harus dihitung dihitung mengguna menggunakan kan gaya gempa tingkat tingkat kekuatan yang ditetapkan dalam Pasal 7.8 tanpa reduksi untuk desain tegangan ijin. Bagi Bagi strukt struktur ur yang yang diran dirancan cang g untuk untuk katego kategori ri desai desain n seismi seismik k C,D, C,D, E atau atau F yang yang memili memiliki ki ketidakberaturan horisontal Tipe 1a atau 1b pada Tabel 10, simpangan antar lantai desain, , harus dihitung sebagai selisih terbesar dari defleksi titik-titik di atas dan di bawah tingkat yang diperhatikan yang letaknya segaris secara vertikal, di sepanjang salah satu bagian tepi struktur. Defle Defleksi ksi pusat pusat massa massa di tingka tingkatt x (  x) (mm) harus ditentukan ditentukan sesuai sesuai dengan dengan persamaa persamaan n berikut:

  x



C d   xe

(40)

 I e

Keterangan: C d d  adalah faktor pembesaran defleksi dalam Tabel 9;   xe adalah defleksi pada lokasi yang disyaratkan pada pasal ini yang ditentukan dengan analisis elastis; I e adalah faktor keutamaan gempa yang ditentukan sesuai dengan Pasal 4.1.2. 7.8.6.1 7.8.6.1 Geser Geser dasar minimum minimum untuk menghitung menghitung simpangan simpangan antar antar lantai  Analisis elastik sistem penahan gaya gempa untuk perhitungan simpangan antar lantai harus dilakukan dengan menggunakan gaya gempa desain sesuai Pasal 7.8. 63 dari 134

PENGECUALIA PENGECUALIAN N Persamaan Persamaan 30 tidak perlu ditinjau pada perhitungan perhitungan simpangan antar lantai. lantai.

7.8.6.2 7.8.6.2 Nilai perioda perioda untuk menghitun menghitung g simpangan simpangan antar lantai lantai Untuk menentukan kesesuaian dengan batasan simpangan antar lantai tingkat Pasal 7.12.1, diijinkan untuk menentukan simpangan antar lantai elastis, (  xe  xe ), menggunakan gaya desain seismik berdasarkan pada perioda fundamental struktur yang dihitung tanpa batasan atas (C uT a) yang ditetapkan dalam Pasal 7.8.2.

7.8.7 7.8 .7 Pengar Pengaruh uh P-delt P-delta a Pengaruh P-delta pada geser dan momen tingkat, gaya dan momen elemen struktur yang diha dihasi silk lkan an,, dan dan simp simpan anga gan n anta antarr lant lantai ai ting tingka katt yang yang timb timbul ul oleh oleh peng pengar aruh uh ini ini tida tidak k disya disyaratk ratkan an untuk untuk dipe diperhi rhitun tungka gkan n bila bila koefis koefisien ien stabil stabilita itas s (  ) sepe seperti rti dite ditent ntuk ukan an oleh oleh persamaan berikut sama dengan atau kurang dari 0,10:

  

P x  I e

(41)

V  x h sx C d 

Keterangan: P x adalah beban desain vertikal total pada dan di atas tingkat x (kN); bila menghitung P  x, faktor beban individu tidak perlu melebihi 1,0;  adalah simpangan antar lantai tingkat desain seperti didefinisikan dalam Pasal 7.8.6, terjadi secara serentak dengan V  x (mm);  I e adalah faktor keutamaan gempa yang ditentukan sesuai dengan Pasal 4.1.2; V x x  adalah gaya geser seismik yang bekerja antara tingkat x  dan x  – 1 (kN); h sx  sx  adalah tinggi tingkat di bawah tingkat x  (mm); C d d  adalah faktor pembesaran defleksi dalam Tabel 9. Koefisien stabilitas (  ) harus tidak melebihi  max max yang ditentukan sebagai berikut:  max



0, 5

 C d 

 0, 25

(42)

dimana   adalah adalah rasio rasio kebutu kebutuha han n geser geser terha terhada dap p kapasi kapasitas tas geser geser untuk untuk tingka tingkatt antara antara tingkat x  dan x  – 1. Rasio ini diijinkan secara konservatif diambil sebesar 1,0. Jika koefisien stabilitas (  ) lebih besar dari 0,10 tetapi kurang dari atau sama dengan faktor  peningkatan terkait dengan pengaruh P-delta pada perpindahan dan gaya elemen struktur  harus ditentukan ditentukan dengan dengan analisis analisis rasional rasional.. Sebagai Sebagai alternati alternatif, f, diijinka diijinkan n untuk untuk mengali mengalikan kan perpindahan dan gaya elemen struktur dengan 1,0/(1 –  ). ). Jika   lebih besar dari  max max, struktur berpotensi tidak stabil dan harus didesain ulang. Jika pengaruh pengaruh P-delta P-delta disertaka disertakan n dalam dalam analisi analisis s otomatis, otomatis, Persamaa Persamaan n 42 masih harus dipenuhi, akan tetapi, nilai   yang dihitung dari Persamaan 41 menggunakan hasil analisis P-delta diijinkan dibagi dengan (1 +  ) sebelum diperiksa dengan Persamaan 42.

7.9 Analisis spektrum spektrum respons respons ragam ragam 7.9.1 7.9 .1 Jumlah Jumlah ragam ragam  Analisis harus dilakukan untuk menentukan ragam getar alami untuk struktur. Analisis harus menye menyerta rtakan kan jumla jumlah h ragam ragam yang yang cukup cukup untuk untuk mendap mendapatk atkan an parti partisip sipasi asi massa massa ragam ragam 64 dari 134

terkombinasi sebesar paling sedikit 90 persen dari massa aktual dalam masing-masing arah horisontal ortogonal dari respons yang ditinjau oleh model.

7.9.2 Paramete Parameterr respons respons ragam ragam Nilai untuk masing-masing parameter desain terkait gaya yang ditinjau, termasuk simpangan antar lantai tingkat, gaya dukung, dan gaya elemen struktur individu untuk masing-masing ragam respons harus dihitung menggunakan properti masing-masing ragam dan spektrum respons didefinisikan dalam Bab 6 atau Bab 11 dibagi dengan kuantitas ( R /I ). ). Nilai untuk perpindahan dan kuantitas simpangan antar lantai harus dikalikan dengan kuantitas ( C d  ). d/  I ).

7.9.3 Paramete Parameterr respo respons ns terkombina terkombinasi si Nilai Nilai untuk masing-m masing-masi asing ng parameter parameter yang ditinjau ditinjau,, yang dihitung untuk berbagai berbagai ragam, harus harus dikom dikombin binasi asikan kan menggu mengguna nakan kan metoda metoda akar akar kuadra kuadratt jumlah jumlah kuadra kuadratt (SRSS) (SRSS) atau atau metoda metoda kombinas kombinasii kuadrat kuadrat lengkap lengkap (CQC), sesuai sesuai dengan dengan SNI 1726. 1726. Metoda Metoda CQC harus harus diguna digunakan kan untuk untuk masin masing-m g-masi asing ng nilai nilai ragam ragam di mana mana ragam ragam berja berjarak rak dekat dekat mempu mempunya nyaii korelasi silang yang signifikan di antara respons translasi dan torsi. Tingkat 3 F 3 = gaya gempa desain tingkat kekuatan  e3 = perpindahan elastis yang dihitung akibat gaya gempa desain tingkat kekuatan  3 = C d d   I  E  = perpindahan yang diperbesar    e3 /  3 = ( e3 –  e2)C d d /   I  E   a (Tabel 16)

Tingkat 2 F 2 = gaya gempa desain tingkat kekuatan perpindah dahan an elasti elastis s yang yang dihitu dihitung ng akibat akibat  e2 = perpin gaya gempa desain tingkat kekuatan

 I  E  = perpindahan yang diperbesar   2 = C d d    e2 /  2 = ( e2 –  e1)C d d /   I  E   a  (Tabel 16)

Tingkat 1 F 1 = gaya gempa desain tingkat kekuatan perpindah dahan an elasti elastis s yang yang dihitu dihitung ng akiba akibatt  e1 = perpin gaya gempa desain tingkat kekuatan =  1 C d   I  E  = perpindahan yang diperbesar  d    e1 /  1 =  1  a (Tabel 16) I = Simpangan antar lantai  /  i  Li = Rasio simpangan antar lantai = Perpindahan total  3

Gambar 5 - Penentuan simpangan antar lantai 7.9.4 Skala nilai desa desain in untuk untuk respons respons terkom terkombinas binasii Gese Geserr dasa dasarr (V ) harus harus dihit dihitun ung g dala dalam m masing masing-ma -masin sing g dua dua arah arah horis horisont ontal al ortog ortogona onall menggunakan perioda fundamental struktur yang dihitung T  dalam masing-masing arah dan prosedur  Pasal 7.8.

7.9.4. 7.9 .4.1 1 Skala Skala gaya gaya Bila perioda fundamental fundamental yang yang dihitung dihitung melebihi melebihi ( C u  harus digunaka digunakan n u)(   T a  a),   maka ( C u  u)(   T a  a)   harus sebagai pengganti dari T  dalam arah itu. Kombinasi respons untuk geser dasar ragam ( V t t ) lebih kecil 85 persen dari geser dasar yang dihitung ( V ) menggunakan prosedur gaya lateral ekivalen, maka gaya harus dikalikan dengan 0,85 V/V t t 

65 dari 134

Keterangan: V  adalah geser dasar prosedur gaya lateral ekivalen, yang dihitung sesuai dengan pasal ini dan Pasal 7.8, V t t  adalah geser dasar dari kombinasi ragam yang disyaratkan 7.9.4.2 7.9.4.2 Skala simpangan simpangan antar lantai lantai Jika respons terkombinasi untuk geser dasar ragam ( V t t)  kurang dari 85 persen dari C s sW    , di mana C s s  diperole diperoleh h dari Persamaa simpanga ngan n antar antar lanta lantaii harus harus dikali dikalikan kan dengan dengan Persamaan n 32, simpa 0,85(C s sW    /V t t ).

7.9.5 Distribusi Distribusi geser geser horisonta horisontall Distribus Distribusii geser horison horisontal tal harus harus sesuai sesuai dengan dengan persyarata persyaratan n Pasal kecuali bahwa bahwa Pasal 7.8.4, 7.8.4, kecuali pembesaran torsi menurut Pasal 7.8.4.3, tidak disyaratkan bila pengaruh torsi tak terduga disertakan dalam model analisis dinamis.

7.9.6 7.9 .6 Pengar Pengaruh uh P-delt P-delta a Pengar Pengaruh uh P-del P-delta ta harus harus diten ditentuk tukan an sesuai sesuai dengan dengan Pasal Geserr dasa dasarr yang yang Pasal 7.8 7.8.7 .7,. Gese diguna digunakan kan untuk untuk menen menentuk tukan an geser geser tingka tingkatt dan dan simpan simpangan gan antar antar lanta lantaii tingka tingkatt harus harus ditentukan sesuai dengan Pasal 7.8.6.

7.9.7 Reduksi Reduksi inter interaksi aksi tanah tanah struk struktur tur Reduks Reduksii intera interaksi ksi tanah tanah strukt struktur ur diiji diijinka nkan n bila bila ditent ditentuka ukan n menggu mengguna nakan kan Bab 13 atau pros prosed edur ur lain lainny nya a yang yang dite diteri rima ma seca secara ra umum umum yang yang dise disetu tuju juii oleh oleh pemb pember erii ijin ijin yang yang mempunyai kuasa hukum.

7.10 Diafragma Diafragma,, kord dan kolekto kolektorr 7.10.1 7.1 0.1

Desai Desain n diafra diafragma gma

Diafragma harus didesain untuk kedua tegangan geser dan lentur yang dihasilkan dari gaya desai desain. n. Pada Pada disko diskonti ntinu nuita itas s diafra diafragma gma,, sepert sepertii bukaa bukaan n dan sudut sudut dalam dalam,, desai desain n harus harus menjamin bahwa disipasi transfer gaya tepi (kord) terkombinasi dengan gaya lainnya dalam diafragma adalah dalam lingkup kapasitas geser dan tarik diafragma.

7.10.1.1 7.10.1.1 Desain Desain diafragma diafragma Diafragma lantai dan atap harus didesain untuk menahan gaya gempa desain dari analisis struktu struktur, r, tetapi tetapi tidak tidak boleh boleh kuran kurang g dari dari yang yang diten ditentuk tukan an sesuai sesuai denga dengan n Persamaa Persamaan n 43 sebagai berikut: n

 F  i

F  px



i  x n

 w

w px

i

(43)

i  x

Keterangan: F  px adalah gaya desain diafragma; adalah gaya desain yang diterapkan di tingkat I; F i wi adalah tributari berat sampai tingkat I; 66 dari 134

w px

adalah tributari berat sampai diafragma di tingkat x.

Gaya yang ditentukan dari Persamaan 43 tidak boleh kurang dari:

F  px

 0,2S  DS  I exW  px

(44)

dan tidak boleh melebihi:

F  px

 0,4S  DS  I eW  px

(45)

Jika diafragm diafragma a disyarat disyaratkan kan untuk untuk menyalur menyalurkan kan gaya gempa desain desain dari dari elemen elemen penahan penahan vertikal di atas diafragma sampai elemen penahan vertikal lainnya di bawah diafragma akibat pergeseran dalam penempatan elemen atau untuk mengubah kekakuan lateral relatif pada elemen vertikal, gaya ini harus ditambahkan pada gaya yang ditentukan dari Persamaan 43. Faktor redundansi, redundansi,  , berlaku pada desain diafragma pada struktur yang dirancang untuk katego kategori ri desai desain n seismi seismik k D, E, atau atau F. Untuk Untuk gaya gaya inersi inersia a yang yang dihitu dihitung ng sesuai sesuai dengan dengan , faktor fak tor redun red undan dansi si harus ha rus sama sa ma dengan den gan 1,0. 1,0 . Untuk Un tuk gaya gay a trans tra nsfer fer, , faktor  faktor  Persamaa Persamaan n 43 redundansi,  , harus harus sama sama sepert sepertii yang yang digun digunaka akan n untuk untuk strukt struktur. ur. Untuk Untuk strukt struktur ur yang yang mempunyai mempunyai tipe ketidakte ketidakteratu raturan ran struktur struktur horisont horisontal al atau vertikal vertikal yang yang ditunjukka ditunjukkan n dalam dalam Pasal 7.3.3.4, persyaratan penampang tersebut juga harus berlaku.

7.10.2 7.1 0.2

Elemen Elemen kolek kolektor tor

Elemen kolektor harus disediakan yang mampu menyalurkan gaya gempa yang berasal dari bagian lain struktur ke elemen yang menyediakan tahanan terhadap gaya tersebut.

7.10.2.1 7.10.2.1 Elemen-ele Elemen-elemen men kolektor kolektor yang memerlukan memerlukan kombinasi kombinasi beban dengan faktor kuat lebih untuk kategori desain seismik C hingga F Pada struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik C, D, E, atau F, elemen-elemen kolek kolektor tor (lihat (lihat Gam sambunga ngan-s n-samb ambun ungan ganny nya, a, termas termasuk uk sambu sambunga ngannGambar bar 6) dan sambu sambungan ke komponen vertikal harus didesain untuk menahan nilai maksimum di antara nilai-nilai berikut: 1. Gaya-gay Gaya-gaya a yang yang dihitung dihitung mengguna menggunakan kan pengaru pengaruh h beban beban gempa, gempa, termasuk termasuk faktor faktor kuat lebih (Pasal dengan den gan gaya-gaya gaya -gaya gempa gemp a ditetapka dite tapkan n berdasa berd asarkan rkan prosedur pros edur gaya (Pasal 7.4.3) lateral ekivalen (Pasal 7.8) atau prosedur analisis spektrum respons ragam (Pasal 7.9); 2. Gaya-gay Gaya-gaya a yang yang dihitung dihitung mengguna menggunakan kan pengaru pengaruh h beban beban gempa, gempa, termasuk termasuk faktor faktor kuat lebih Pasal 7.4.3 dengan gaya-gaya gempa ditetapkan berdasarkan Persamaan 43; 3. Gaya-gay Gaya-gaya a yang yang dihitun dihitung g mengguna menggunakan kan kombinas kombinasii beban beban Pasal Pasal 7.4.2.3 7.4.2.3, dengan gaya gempa ditetapkan oleh Persamaan 44. Gaya-gaya transfer, sebagaimana dijelaskan dalam Pasal 7.10.1.1, harus ditinjau. PENGECUALIAN: 1. Gaya-ga Gaya-gaya ya yang yang dihitu dihitung ng di atas atas tidak tidak perlu perlu melebih melebihii gaya-ga gaya-gaya ya yang yang dihitu dihitung ng menggun menggunakan akan kombinasi beban Pasal 7.4.2.3, dengan gaya gempa ditetapkan berdasarkan Persamaan 45. 2. Pada struktur atau bagiannya bagiannya yang dibres secara keseluruhan keseluruhan dengan dinding dinding geser portal ringan, elemen-elemen elemen-elemen kolektor beserta beserta sambungannya sambungannya,, termasuk termasuk sambungan-sa sambungan-sambunga mbungan n ke elemenelemenelemen elemen vertika vertikall hanya hanya perlu perlu didesa didesain in untuk untuk menahan menahan kombina kombinasi si beban beban sesuai sesuai 7.4.2.3, dengan dengan gaya-gaya gempa ditetapkan berdasarkan Pasal 7.10.1.1.

67 dari 134

Gambar 6 - Kolektor 7.11 Dinding struktural struktural dan pengangkurannya 7.11.1

Desain Desain untuk untuk gaya gaya melinta melintang ng bidang bidang

Dindi Dinding ng strukt struktur ur dan penga pengang ngkur kuran anny nya a harus harus dides didesai ain n untuk untuk gaya gaya tegak tegak lurus lurus terha terhadap dap permukaan sebesar  F p  p  = 0,4S DS  DS I  kali berat dinding struktur dengan gaya minimum sebesar  10 persen berat dinding struktur. Interkoneksi elemen dinding struktur dan sambungan pada sistem sistem rangka rangka pendukun pendukung g harus mempunyai mempunyai daktilita daktilitas s yang cukup, kapasitas kapasitas rotasi, atau kekuatan kekuatan yang yang cukup cukup untuk untuk menahan menahan susut, susut, perubaha perubahan n suhu, suhu, dan perbedaa perbedaan n penuruna penurunan n fondasi bila dikombinasikan dengan gaya gempa.

7.11.2

Pengangkur Pengangkuran an dinding dinding struktura strukturall dan penyalura penyaluran n gaya pada pada diafragma diafragma

7.11.2.1 7.11.2.1 Gaya Gaya penga pengangkur ngkuran an dinding dinding Pengangku Pengangkuran ran dinding dinding struktural struktural pada konstruksi konstruksi pendukun pendukung g harus dapat dapat menyedia menyediakan kan suatu sambungan langsung yang mampu menahan gaya rencana berikut:

F  p

 0,4S  DS k a I eW  p

(46)

F p p  tidak boleh diambil kurang dari 0,2 k a aI   e eW    p  p.  k a

 1,0 

 L f 

(47)

30

ka tidak perlu diambil lebih besar dari 2,0.

Keterangan: F p p  adalah gaya desain pada angkur-angkur individu; adalah parame parameter ter perce percepat patan an respon respons s spektr spektral al desai desain n pada pada perio perioda da pende pendek k S DS  DS  adalah menurut Pasal 6.9.4; adalah faktor keutamaan gempa menurut Pasal 4.1.2; I e e  adalah faktor amplifikasi untuk fleksibilitas diafragma; k a a  adalah bentangan diafragma fleksibel (dalam m) yang memberikan tumpuan lateral Lf  pada pada dindi dinding; ng; bentan bentangan gan terseb tersebut ut diuku diukurr antara antara eleme elemen-e n-elem lemen en vertika vertikall yang yang menyediakan tumpuan lateral terhadap diafragma tersebut pada arah yang ditinjau. Nilai Lf  adalah 0 untuk diafragma kaku; W p p  adalah berat dinding sesuai luasan tributari angkur.

68 dari 134

Bila Bila angkur angkur tidak tidak terle terletak tak di atap atap dan dan seluru seluruh h diafra diafragma gma tidak tidak fleksi fleksibe bel, l, maka maka nilai nilai yang yang diperoleh dari Persamaan 46 diijinkan untuk dikalikan dengan faktor (1+2 z /h )/3, )/3, dimana z  adalah tinggi angkur di atas dasar struktur dan h  adalah tinggi atap di atas dasar. Dinding Dinding struktura strukturall harus harus didesain didesain untuk menahan menahan lentur antara antara angkur-a angkur-angku ngkurr bila spasi angkur melebihi 1200 mm.

7.11.2.2 7.11.2.2 Persyar Persyaratan atan tambahan tambahan untuk diafragma diafragma pada struktur struktur yang dirancang dirancang untuk kategori desain seismik C sampai F 7.11.2.2.1 Penyaluran gaya gaya pengangkuran pengangkuran ke dalam dalam diafragma diafragma Diafragma Diafragma harus disediakan disediakan dengan dengan pengika pengikatt atau strut strut menerus menerus antara antara kord diafragm diafragma a untuk untuk mendistri mendistribusi busikan kan gaya pengangku pengangkuran ran ini dalam dalam diafragma. diafragma. Sambunga Sambungan n diafragm diafragma a haru harus s posi positi tif, f, meka mekani nis, s, atau atau dila dilas. s. Kord Kord tamb tambah ahan an diij diijin inka kan n untu untuk k digu diguna naka kan n untu untuk k membentuk membentuk subdia subdiafragma fragma untuk untuk mentransm mentransmisik isikan an gaya pengang pengangkuran kuran ke pengikat pengikat silang silang menerus menerus utama. utama. Rasio Rasio panjangpanjang-terha terhadap dap-leb -lebar ar maksimum maksimum subdiafra subdiafragma gma struktur struktur harus harus sebe sebesa sarr 2,5 2,5 samp sampai ai 1. Samb Sambun unga gan n dan dan peng pengan angk gkur uran an mamp mampu u mena menaha han n gaya gaya yang yang ditetapkan harus disediakan antara diafragma dan komponen yang terhubung. Sambungan harus menerus ke dalam diafragma dengan jarak yang cukup untuk membentuk gaya yang disalurkan ke dalam diafragma.

7.11.2.2.2 Elemen baja dari sistem pengangkuran dinding struktur Gaya desain kekuatan untuk elemen baja dari sistem pengangkuran dinding struktur, dengan pengecualian baut angkur dan baja tulangan, harus ditingkatkan dengan 1,4 kali gaya yang selain itu disyaratkan oleh pasal ini.

7.11.2.2.3 7.11.2.2.3 Diafragma Diafragma kay kayu u Pada Pada diaf diafra ragm gma a kayu kayu,, peng pengik ikat at mene meneru rus s haru harus s diad diadak akan an seba sebaga gaii tamb tambah ahan an pada pada pembungkus diafragma. diafragma. Pengangkuran Pengangkuran tidak boleh diselesaikan dengan penggunaan penggunaan paku mirin miring g (toenails ) atau atau paku paku yang yang akan akan dicab dicabut ut baik baik pada pada papan papan kayu kayu atau atau rangka rangka yang digunakan pada lentur melintang serat atau tarik melintang serat. Pembungkus diafragma tidak boleh dianggap efektif bila penyediaan pengikat atau strat disyaratkan oleh pasal ini.

7.11.2.2.4 7.11.2.2.4 Diafragma Diafragma dek dek metal metal Pada diafragma dek metal, dek metal tidak boleh digunakan sebagai pengikat menerus yang disyaratkan oleh pasal ini dalam arah tegak lurus pada bentang dek.

7.11.2.2.5 7.11.2.2.5 Strip tertanam tertanam Diaf Diafra ragm gma a pada pada peng pengan angk gkur uran an dind dindin ing g stru strukt ktur ur meng menggu guna naka kan n stri strip p terta tertana nam m haru harus s dihubungkan dengan, atau dikait melingkari, baja tulangan atau selain itu dihentikan agar  secara efektif menyalurkan gaya ke baja tulangan.

7.11.2.2.6 Sistem pengangkuran dibebani eksentris Jika elemen elemen sistem sistem pengang pengangkuran kuran dinding dinding dibebani dibebani eksentris eksentris atau tidak tegak tegak lurus lurus pada dindin dinding, g, sistem sistem terseb tersebut ut harus harus dides didesai ain n untuk untuk menaha menahan n semua semua kompon komponen en gaya gaya yang yang ditimbulkan oleh eksentrisitas.

69 dari 134

7.11.2.2.7 7.11.2.2.7 Dinding Dinding dengan dengan pilaster pilaster Jika Jika pilast pilaster er ada pada pada dindi dinding, ng, gaya gaya pengan pengangku gkuran ran di pilas pilaster ter harus harus dihitu dihitung ng dengan dengan meninj meninjau au beban beban tamba tambaha han n yang yang disal disalur urkan kan dari dari panel panel dindi dinding ng ke pilast pilaster er.. Namun Namun,, gaya gaya pengangkuran minimum di lantai atau atap tidak boleh direduksi.

7.12 Simpangan Simpangan antar antar lantai tingkat tingkat dan deformas deformasii 7.12.1

Batasan Batasan simpangan simpangan antar antar lantai lantai tingkat tingkat

Simpangan antar lantai tingkat desain ( ) seperti ditentukan dalam Pasal 7.8.6, 7.9.2, atau tidak boleh boleh meleb melebihi ihi simpa simpanga ngan n antar antar lanta lantaii tingka tingkatt ijin ijin ( a ) seperti seperti didapatka didapatkan n dari 12.1, tidak Tabel 16 untuk semua tingkat.

Tabel Tabel 16 Simpangan Simpangan antar antar lantai lantai ijin, ijin,

a ,b  a 

Kategori risiko

Struktur

I atau II

III

IV

Struktur, selain dari struktur dinding geser batu bata, 4 tingkat atau atau kurang kurang dengan dengan dindin dinding g interio interior, r, partis partisi, i, langitlangit-lan langit git dan sistem dinding ekst ksterio rior yang ang tel telah didesain untu ntuk mengakomodasi simpangan antar lantai tingkat.

c  0,025h sx  sx 

0,020h sx  sx 

0,015h sx  sx 

Struktur dinding geser kantilever batu bata

0,010h sx  sx 

0,010h sx  sx 

0,010h sx  sx 

Struktur Struktur dinding dinding geser batu bata lainnya

0,007h sx  sx 

0,007h sx  sx 

0,007h sx  sx 

0,020h sx  0,015h sx  0,010h sx  Semua struktur lainnya sx  sx  sx  h sx  sx  adalah tinggi tingkat di bawah tingkat x . b  Untuk sistem penahan gaya gempa yang terdiri dari hanya rangka momen dalam kategori desain seismik seismik D, E, dan F, simpang simpangan an antar antar lantai lantai tingkat ijin harus harus sesuai sesuai dengan dengan persya persyarata ratan n Pasal 7.12.1.1. c  Tidak boleh ada batasan simpangan antar lantai untuk struktur satu tingkat dengan dinding interior, partis partisi, i, langit langit-la -langi ngit, t, dan sistem sistem dindin dinding g eksteri eksterior or yang yang telah telah didesa didesain in untuk untuk mengako mengakomoda modasi si simpangan antar lantai tingkat. Persyaratan pemisahan struktur dari Pasal 7.12.3 tidak diabaikan. d  Struktur di mana sistem struktur dasar terdiri dari dinding geser batu bata yang didesain sebagai elemen vertikal kantilever kantilever dari dasar atau pendukung fondasinya fondasinya yang dikontruksikan dikontruksikan sedemikian sedemikian agar penyaluran momen diantara dinding geser (kopel) dapat diabaikan. a 

7.12.1.1 7.12.1.1 Rangka Rangka pemikul pemikul momen pada struktur struktur yang dirancang dirancang untuk kategori kategori desain seismik D sampai F Untuk Untuk sistem sistem penahan penahan gaya gempa yang yang terdiri terdiri dari hanya rangka momen pada struktur  struktur  yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F, simpangan antar lantai tingkat desain () tidak boleh melebihi a / untuk semua tingkat.   harus ditentukan sesuai dengan Pasal 7.3.4.2.

7.12.2 7.1 2.2

Defle Defleksi ksi diafra diafragm gma a

Defleksi Defleksi pada bidang diafragm diafragma, a, seperti seperti ditentuka ditentukan n dengan dengan analisis analisis rekayasa, rekayasa, tidak tidak boleh boleh melebihi defleksi ijin elemen yang terhubung. Defleksi ijin harus merupakan defleksi yang akan mengijin mengijinkan kan elemen elemen yang terhubun terhubung g untuk untuk memperta mempertahan hankan kan integrita integritas s strukturny strukturnya a akibat pembebanan individu dan terus mendukung beban yang ditetapkan.

70 dari 134

7.12.3

Pemisahan Pemisahan struktur struktur bangunan bangunan

Semua bagian struktur harus didesain dan dibangun untuk bekerja sebagai satu kesatuan yang terintegrasi dalam menahan gaya-gaya gempa kecuali jika dipisahkan secara struktural dengan jarak yang cukup memadai untuk menghindari benturan yang merusak. Pemi Pemisa saha han n haru harus s dapa dapatt meng mengak akom omod odas asii terj terjad adin inya ya perp perpin inda daha han n resp respon ons s inel inelas asti tik k maks maksim imum um (   M  ).   M  haru harus s dihi dihitu tung ng pada pada loka lokasi si krit kritis is deng dengan an memp memper erti timb mban angk gkan an perpindahan translasi maupun rotasi pada struktur, termasuk pembesaran torsi (bila ada), dengan menggunakan persamaaan dibawah ini:

  M 

C d  . max



(48)

 I e

Keterangan:  max adalah perpindahan elastik maksimum pada lokasi kritis. Struktur-struktur bangunan yang bersebelahan harus dipisahkan minimal sebesar    MT  , yang dihitung dari persamaan dibawah ini:

  MT 



(  M 1 )

2

 (  M  2 ) 2

(49)

Keterangan: adalah perpinda perpindahan han respons respons inelasti inelastik k maksimum maksimum pada struktur-s struktur-strukt truktur  ur    M 1 dan   M 2 adalah bangunan yang bersebelahan di tepi-tepi yang berdekatan. Struktu Strukturr bangun bangunan an harus harus dipos diposisi isikan kan berja berjara rak k palin paling g tidak tidak sejauh sejauh   M  dari dari gari garis s bata batas s kepemilikan tanah. PENGECUALIAN Jarak Jarak pemisah pemisahan an yang yang lebih lebih kecil kecil diijink diijinkan an jika hal ini dapat dibukti dibuktikan kan oleh oleh analisis analisis yang rasional berdasarkan berdasarkan respons respons inelastik inelastik terhadap gerak tanah rencana akibat gempa.

7.12.4

Komponen-k Komponen-kompon omponen en yang yang membent membentang ang antar antar strukt struktur ur

Sambungan gravitasi atau tumpuan untuk komponen-komponen yang membentang antara struktur-struktur bangunan atau antara bagian-bagian struktur yang dipisah secara seismik harus didesai didesain n terhada terhadap p perpinda perpindahan han relatif relatif maksimum maksimum yang yang mungkin mungkin terjadi. terjadi. Nilai-n Nilai-nilai ilai perpindahan berikut ini harus dihitung, yaitu: 1. Menggunakan Menggunakan nilai nilai defleksi defleksi yang yang dihitung dihitung di lokasi-l lokasi-lokasi okasi tumpuan, tumpuan, yaitu berdasarkan berdasarkan Persamaan 31 yang dikalikan dengan 1,5 R /C d d,  dan; 2. Meninja Meninjau u defleksi defleksi tambahan tambahan akibat akibat rotasi rotasi diafragma diafragma,, termasuk termasuk faktor faktor pembesara pembesaran n torsi yang yang dihitung dihitung berdasar berdasarkan kan Pasal struktur memiliki memiliki ketidakbe ketidakberatur raturan an torsi, torsi, Pasal 7.8.4.3, 7.8.4.3, bila struktur dan; 3. Mempertimbangkan Mempertimbangkan deformasi diafragma, diafragma, dan; 4. Mengasumsikan Mengasumsikan kedua struktur bangunan bergerak ke arah-arah yang saling berlawanan dan defleksi defleksi yang dihasil dihasilkan kan masing-mas masing-masing ing struktur struktur bangunan bangunan kemudian dijumlah dijumlahkan kan secara absolut.

71 dari 134

7.12.5

Kompatibil Kompatibilitas itas deforma deformasi si untuk kategor kategorii desain desain seismik seismik D sampai sampai F

Untuk struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F, setiap elemen struktur yang tidak termasuk dalam sistim penahan gaya gempa dalam arah yang ditinjau harus didesain agar cukup untuk memikul pengaruh beban gravitasi dan gaya gempa yang dihasilkan dari perpindahan terhadap simpangan antar lantai tingkat desain ( ) seperti yang ditentukan sesuai dengan Pasal 7.8.6 (lihat juga Pasal 7.12.1). PENGECUALIAN Elemen struktur rangka beton bertulang yang tidak didesain sebagai bagian dari sistem sistem penahan penahan gaya gempa harus sesuai dengan Pasal 23.9 dari SNI 03-2847-2002.

Jika menentukan momen dan geser yang timbul pada komponen yang tidak termasuk dalam sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa dalam dalam arah arah yang yang ditin ditinjau jau,, pengar pengaruh uh peng pengkak kakuan uan elemen elemen struktur dan nonstruktur kaku yang terhubung harus diperhitungkan dan nilai elemen struktur  dan kekakuan kekangan yang rasional harus digunakan.

7.13 Desain Desain fondas fondasii 7.13.1 7.1 3.1

Dasar Dasar Desain Desain

Dasar desain untuk fondasi harus seperti yang ditentukan dalam Pasal 7.1.5.

7.13.2

Material Material konstruks konstruksii

Mate Materi rial al yang yang digu diguna naka kan n untu untuk k desa desain in dan dan kons konstru truks ksii fonda fondasi si haru harus s sesu sesuai ai deng dengan an persyaratan Pasal Desain n dan pendet pendetail ailan an tiang tiang baja baja harus harus sesuai sesuai dengan dengan Pasal Pasal 7.14. Desai 7.14.1. Desain dan pendetailan tiang beton harus sesuai dengan Pasal 7.14.2.

7.13.3

Karakter Karakteristik istik beban-def beban-deformas ormasii fondas fondasii

Jika fleksibilitas fondasi disertakan untuk prosedur analisis linier dalam Bab 7 dan Bab 11, karakteri karakteristik stik beban-de beban-deforma formasi si sistem sistem fondasi-ta fondasi-tanah nah (kekakuan (kekakuan fondasi) fondasi) harus harus dimodel dimodelkan kan sesuai dengan persyaratan pasal ini. Perilaku beban-deformasi linier fondasi harus diwakili oleh kekakuan linier ekivalen menggunakan properti tanah yang kompatibel dengan tingkat regan regangan gan tanah tanah yang yang berka berkaita itan n denga dengan n geraka gerakan n gempa gempa desain desain.. Modul Modulus us geser geser yang yang kompatibel regangannya, G , dan kecepatan gelombang yang kompatibel reganganya yang terkait, v s s , yang yang dipe diperl rluk ukan an untu untuk k eval evalua uasi si kekak kekakua uan n lini linier er ekiv ekival alen en haru harus s dite ditent ntuk ukan an mengguna menggunakan kan kriteria kriteria dalam dalam Pasal atau didasa didasarka rkan n pada pada studi studi yang yang spesif spesifik ik Pasal 13.2.1.1 13.2.1.1 atau terhadap terhadap lapangan lapangan.. Peningkata Peningkatan n 50 persen persen dan penurunan penurunan kekakuan harus harus dimasukka dimasukkan n dalam dalam analisis analisis dinamis kecuali kecuali jika variasi variasi yang yang lebih lebih kecil dapat dibenar dibenarkan kan berdasa berdasarkan rkan pada pengukur pengukuran an lapangan lapangan properti properti tanah tanah dinamis dinamis atau pengukur pengukuran an langsun langsung g kekakuan kekakuan fondasi dinamis. Nilai respons terbesar harus digunakan dalam desain.

7.13.4

Reduksi Reduksi penggulinga penggulingan n fondasi fondasi

Pengaruh penggulingan di muka-kontak tanah-fondasi diijinkan untuk direduksi sebesar 25 persen untuk fondasi struktur yang memenuhi kedua kondisi berikut: a. Stru Struktu kturr dide didesa sain in sesu sesuai ai deng dengan an anal analis isis is gaya gaya late latera rall ekiv ekival alen en sepe seperti rti dite ditent ntuk ukan an selanjutnya dalam Pasal 7.8; b. Struktur bukan merupakan merupakan bandul terbalik atau struktur tipe kolom kantilever. kantilever. Pengaruh penggulingan di muka-kontak tanah-fondasi diijinkan untuk direduksi dengan 10 persen untuk fondasi struktur yang didesain sesuai dengan persyaratan analisis ragam dari Pasal 7.9. 72 dari 134

7.13.5

Persyarata Persyaratan n untuk struktur struktur yang yang dirancang dirancang untuk kategor kategorii desain seismik seismik C

Sebagai tambahan pada persyaratan dari Bab 6 persyaratan desain fondasi berikut harus diterapkan pada struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik C.

7.13.5.1 7.13.5.1 Struktur Struktur tipe tiang Jika Jika konstr konstruks uksii menggu menggunak nakan an papan papan atau atau tiang tiang sebaga sebagaii kolom kolom yang yang diben dibenamk amkan an dalam dalam tana tanah h atau atau dibe dibena namk mkan an dala dalam m fonda fondasi si tela telapa pak k beto beton n dala dalam m tana tanah, h, digu diguna naka kan n untu untuk k menahan beban lateral, kedalaman pembenaman yang disyaratkan untuk papan atau tiang untuk menahan gaya gempa harus ditentukan melalui kriteria desain yang disusun dalam laporan investigasi fondasi.

7.13.5.2 7.13.5.2 Pengikat Pengikat fondasi fondasi Pur  (pile-cap) tiang individu, pier bor, atau kaison harus dihubungkan satu sama lain dengan pengikat. Semua pengikat harus mempunyai kuat tarik atau tekan desain paling sedikit sama dengan gaya yang sama dengan 10 persen S DS  DS  kali beban mati terfaktor ditambah beban hidu hidup p terfa terfakt ktor or pur pur tian tiang g atau atau kolo kolom m yang yang lebi lebih h besa besarr kecu kecual alii jika jika ditu ditunj njuk ukka kan n bahw bahwa a kekangan ekivalen akan disediakan oleh balok beton bertulang dalam pelat di atas tanah atau atau pelat pelat beton beton bertul bertulan ang g di atas atas tanah tanah atau atau pengek pengekan angan gan oleh oleh batu batu yang yang memenu memenuhi hi syarat, tanah kohesif keras, tanah berbutir sangat padat, atau cara lain yang disetujui.

7.13.5.3 7.13.5.3 Persyar Persyaratan atan pengangku pengangkuran ran tiang tiang Sebaga Sebagaii tamba tambahan han pada pada persy persyara aratan tan dari dari Pasal pengangkuran kuran tiang tiang harus harus Pasal 7.14 7.14.2.1. .2.1.1, 1, pengang sesu sesuai ai deng dengan an pasa pasall ini. ini. Jika Jika disy disyar arat atka kan n untu untuk k taha tahana nan n terh terhad ada ap gaya gaya ke atas atas,, pengangkuran pipa baja (penampang HSS bulat), pipa baja berisi beton atau tiang H pada pur tiang harus dibuat dengan cara selain dari lekatan beton pada penampang baja. PENGECUALIAN Pengangkuran Pengangkuran tiang pipa baja berisi beton diijinkan dicapai dengan menggunakan batang ulir yang disalurkan disalurkan ke dalam bagian beton dari tiang.

7.13.6

Persyarata Persyaratan n untuk struktur struktur yang dirancang dirancang untuk untuk kategori kategori desain seismik seismik D sampai F

Sebagai Sebagai tambahan tambahan pada persyara persyaratan tan Pasal 6.7.2 , Pasal 6.7.3, Pasal 7.14.1, dan Pasal 7.14.2, persyaratan desain fondasi berikut harus diterapkan pada struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F. Desain dan konstruksi komponen fondasi beton harus memenuhi memenuhi persyara persyaratan tan SNI 03-2847 03-2847-2002 -2002,, Pasal kecuali seperti seperti dimodifi dimodifikasi kasi Pasal 23.8, kecuali oleh persyaratan pasal ini. PENGECUALIAN Hunian Hunian satu satu dan dua keluar keluarga ga terpisa terpisah h dari konstruks konstruksii rangka rangka ringan ringan dengan dengan tinggi tidak melebihi dua tingkat di atas tanah hanya perlu sesuai dengan persyaratan untuk Pasal 6.7.2, Pasal 6.7.3 (Butir 2 dan 4), Pasal 7.13.2 dan Pasal 7.13.5.

7.13.6.1 7.13.6.1 Struktur Struktur tipe tiang Jika Jika konstr konstruks uksii menggu menggunak nakan an papan papan atau atau tiang tiang sebaga sebagaii kolom kolom yang yang diben dibenamk amkan an dalam dalam tanah atau dibenamkan dalam fondasi telapak beton dalam tanah digunakan untuk menahan beban beban later lateral, al, kedal kedalama aman n pembe pembenam naman an yang yang disya disyarat ratkan kan untuk untuk papan papan atau atau tiang tiang untuk untuk menahan gaya gempa harus ditentukan melalui kriteria desain yang disusun dalam laporan investigasi fondasi.

73 dari 134

7.13.6.2 7.13.6.2 Pengikat Pengikat fondasi fondasi Pur  (pile-cap) tiang individu, pier bor, atau kaison harus dihubungkan satu sama lain dengan pengikat. Sebagai tambahan, fondasi individu yang menyebar yang terletak pada tanah yang didefinisikan dalam Bab 5 sebagai kelas situs SE  atau SF  harus dihubungkan satu sama lain dengan dengan pengikat pengikat.. Semua Semua pengikat pengikat harus mempuny mempunyai ai kuat tarik tarik atau tekan desain desain paling paling sediki sedikitt sama sama dengan dengan gaya gaya yang yang sama sama dengan dengan 10 persen persen S DS  kali beban beban mati mati terfak terfaktor  tor  DS  kali dita ditamb mbah ah beba beban n hidu hidup p terfa terfakt ktor or pur pur tian tiang g atau atau kolom kolom yang yang lebi lebih h besa besarr kecu kecual alii jika jika ditunjukka ditunjukkan n bahwa bahwa kekangan kekangan ekivalen ekivalen akan disediaka disediakan n oleh oleh balok balok beton beton bertulan bertulang g dalam dalam pelat di atas tanah atau pelat beton bertulang di atas tanah atau pengekangan oleh batu yang memenuhi syarat, tanah kohesif keras, tanah berbutir sangat padat, atau cara lainnya yang disetujui.

7.13.6.3 7.13.6.3 Persyar Persyaratan atan umum desain desain tiang tiang Tiang harus didesain dan dibangun untuk menahan deformasi dari pengerakan tanah akibat gempa gempa dan respon respons s strukt struktur. ur. Defor Deformas masii harus harus menyer menyertak takan an baik baik regan regangan gan tanah tanah lahan lahan bebas (tanpa struktur) dan deformasi yang ditimbulkan oleh tahanan tiang lateral terhadap gaya gempa struktur, semua seperti yang dimodifikasi oleh interaksi tanah-tiang.

7.13.6 7.1 3.6.4 .4 Tiang Tiang miring miring Tiang miring dan sambungannya harus mampu menahan gaya dan momen dari kombinasi beban dengan faktor kuat-lebih dari Pasal 7.4.3.2 atau Pasal 8.3.2.2. Jika tiang vertikal dan miri miring ng beke bekerj rja a sama sama untu untuk k mena menaha han n gaya gaya fond fondas asii seba sebaga gaii kelo kelomp mpok ok,, gaya gaya ini ini haru harus s didistribusikan pada tiang individu sesuai dengan kekakuan horisontal dan vertikal relatifnya dan distribusi geometri tiang dalam kelompok.

7.13.6.5 7.13.6.5 Persyar Persyaratan atan pengangku pengangkuran ran tiang tiang Sebagai Sebagai tambahan tambahan pada pada persyara persyaratan tan Pasal pengang ngkur kuran an tiang tiang harus harus sesua sesuaii Pasal 7.13 7.13.5.3 .5.3, penga deng dengan an pasa pasall ini. ini. Desa Desain in peng pengan angk gkur uran an tian tiang g ke dala dalam m pur  pur  (pile-cap) tiang tiang harus harus memperhitungkan pengaruh gaya aksial terkombinasi akibat gaya ke atas dan momen lentur  akibat akibat penjepi penjepitan tan pada pur  (pile-cap) tiang. tiang. Untuk Untuk tiang tiang yang yang disyaratk disyaratkan an untuk menahan gaya gaya ke atas atas atau atau menye menyedia diakan kan kekan kekangan gan rotas rotasi, i, pengan pengangku gkuran ran ke dala dalam m pur  (pile-cap) tiang harus memenuhi hal berikut ini: 1. Dalam Dalam kasus kasus gaya gaya ke atas, atas, pengan pengangku gkuran ran harus harus mampu mampu mengem mengemba bang ngkan kan kekuat kekuatan an sebesar yang terkecil di antara kuat tarik nominal tulangan longitudinal dalam tiang beton, atau kuat tarik nominal tiang baja, atau 1,3 kali tahanan cabut tiang, atau gaya tarik aksial yang yang dihas dihasililkan kan dari dari penga pengaruh ruh beban beban gempa gempa termas termasuk uk faktor faktor kuat-l kuat-leb ebih ih berda berdasar sarkan kan Pasal 7.4.3 atau Pasal 8.3.2. Tahanan cabut tiang harus diambil sebagai gaya friksi atau lekatan ultimat yang dapat disalurkan antara tanah dan tiang ditambah dengan berat tiang dan pur; 2. Dalam Dalam kasus kasus kekangan kekangan rotasi, pengangkura pengangkuran n harus harus didesain didesain untuk menahan gaya aksial dan geser dan momen yang dihasilkan dari pengaruh beban gempa termasuk faktor kuatlebih lebih dari dari Pasal atau harus harus mampu mampu menge mengemba mbang ngkan kan kuat kuat Pasal 7.4 7.4.3 .3 atau Pasal Pasal 8.3 8.3.2 .2, atau nominal aksial, lentur, dan geser penuh dari tiang.

7.13.6.6 7.13.6.6 Sambungan Sambungan lewatan lewatan bagian bagian tiang Sambun Sambungan gan lewa lewatan tan pada pada tiang tiang fonda fondasi si harus harus mampu mampu mengem mengemban bangka gkan n kuat kuat nomin nominal al penampang tiang.

74 dari 134

PENGECUALIAN Sambungan lewatan harus didesain untuk menahan gaya-gaya aksial dan geser  serta momen lentur dari pengaruh beban gempa, termasuk faktor kuat-lebih berdasarkan Pasal 7.4.3 atau 8.3.2.

7.13.6.7 7.13.6.7 Interaksi Interaksi tiang-tana tiang-tanah h Momen Momen,, geser geser dan defle defleksi ksi latera laterall tiang tiang yang yang digun digunaka akan n untuk untuk desain desain harus harus diten ditentuk tukan an dengan dengan menin meninjau jau inter interaks aksii tiang tiang dan tanah tanah.. Jika Jika rasio rasio kedala kedalaman man pembe pembenam naman an tiang tiang terhadap diameter atau lebar tiang kurang dari atau sama dengan 6 (enam), tiang diijinkan untuk diasumsikan kaku secara lentur terhadap tanahnya.

7.13.6.8 7.13.6.8 Pengaruh Pengaruh kelompok kelompok tiang Pengaruh kelompok tiang dari tanah pada kuat nominal tiang lateral harus disertakan bila  jarak antar pusat-ke-pusat pusat-ke-pusat tiang dalam arah gaya lateral kurang dari delapan diameter atau lebar tiang. Pengaruh kelompok tiang terhadap kuat nominal vertikal harus disertakan bila  jarak antar pusat-ke-pusat tiang kurang dari tiga kali diameter atau lebar tiang.

7.14 Persyaratan Persyaratan perancangan perancangan dan pendetailan pendetailan bahan 7.14.1 7.1 4.1

Persy Persyara aratan tan pendet pendetail ailan an tambah tambahan an untuk untuk tiang tiang baja baja dalam dalam katego kategori ri desain desain seismik D sampai F

Sebagai tambahan pada persyaratan fondasi yang ditetapkan di awal dalam Pasal 7.1.5 dan 7.13, perancangan dan pendetailan tiang H harus memenuhi persyaratan yang berlaku, dan sambungan antara penutup tiang dan tiang baja atau tiang pipa baja tak berisi dalam struktur  yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F harus dirancang untuk gaya tarik tidak kurang dari 10 persen kapasitas tekan tiang. PENGECUALIAN Kapasi Kapasitas tas tarik tarik sambun sambungan gan tidak tidak perlu perlu melebi melebihi hi kuat kuat yang yang diperl diperluka ukan n untuk untuk menahan menahan pengar pengaruh uh beban beban gempa gempa terma termasuk suk faktor faktor kuat lebih lebih Pasal 7.4.3.2 7.4.3.2 atau Pasal Pasal 8.2. 8.2.2.2 2.2. Sambung Sambungan an tidak tidak perlu perlu dised disedia iakan kan jika jika fondasi fondasi atau atau strukt struktur ur penduk pendukung ung tidak tidak tergan tergantun tung g pada pada kapasitas tarik pile untuk stabilitas di bawah gaya gempa desain.

7.14.2

Persyarata Persyaratan n pendetaila pendetailan n tambahan tambahan untuk untuk tiang beton beton

7.14.2.1 7.14.2.1 Persyar Persyaratan atan tiang tiang beton untuk untuk kategori kategori desain desain seismik seismik C Tiang beton pada struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik C harus memenuhi persyaratan pasal ini.

7.14.2.1.1 7.14.2.1.1 Pengangkur Pengangkuran an tiang tiang Semua tiang beton dan tiang pipa terisi beton harus harus dihubung dihubungkan kan dengan penutup tiang dengan menanam tulangan pipa dalam penutup tiang dengan jarak sama dengan panjang penyalur penyaluran an seperti seperti ditetapkan ditetapkan dalam dalam Pasal tata cara cara ini atau atau oleh oleh penggu penggunaa naan n Pasal 7.14 7.14.2.2 .2.2 tata pasak yang dipasang di lapangan yang diangkur dalam tiang beton. Untuk batang tulangan ulir, ulir, panjang panjang penyaluran penyaluran adalah adalah panjang panjang penyalur penyaluran an penuh penuh untuk untuk tekan atau tarik, tarik, dalam dalam kasus gaya angkat, tanpa reduksi panjang untuk daerah yang terpengaruh. Sengkang atau spiral dan pengikat harus dihentikan dengan kait gempa seperti didefinisikan dalam ketentuan umum peraturan konstruksi beton. Bila panjang minimum untuk tulangan atau penerusan tulangan pengekangan berspasi rapat disyaratkan di ujung atas tiang, harus dibuat dibuat ketentuan ketentuan agar agar panjang panjang yang ditetapk ditetapkan an atau penerusa penerusan n tersebut tersebut dipertaha dipertahankan nkan setelah pemotongan tiang. 75 dari 134

7.14.2.1.2 Tulangan untuk tiang beton tanpa pembungkus pembungkus (kategori (kategori desain seismik seismik C) Tulangan harus disediakan bila disyaratkan oleh analisis. Untuk tiang beton bor cor setempat tanpa pembung pembungkus, kus, minimum minimum empat empat batang batang tulangan tulangan longitud longitudinal inal,, dengan dengan rasio tulangan longitudi longitudinal nal minimum minimum sebesar sebesar 0,0025, 0,0025, dan tulangan tulangan transvers transversal, al, seperti seperti didefinis didefinisikan ikan di bawa bawah, h, haru harus s dise disedi diak akan an sepa sepanj njan ang g panj panjan ang g mini minimu mum m tian tiang g yang yang ditu ditula lang ngii sepe seperti rti didefinis didefinisikan ikan di bawah bawah mulai mulai dari ujung atas tiang. Tulangan Tulangan longitud longitudina inall harus harus menerus menerus melewati panjang minimum tiang yang ditulangi dengan panjang penyaluran tarik. Tulangan transversa transversall harus harus mengandu mengandung ng pengika pengikatt tertutup tertutup (atau spiral spiral ekivalen ekivalen)) dengan dengan diameter  diameter  minimum 9 mm. Spasi penulangan transversal harus tidak melebihi 150 mm atau 8 diameter  batang tulangan longitudinal dalam jarak tiga kali diameter tiang dari ujung bawah penutup tiang tiang.. Spasi Spasi penula penulanga ngan n transv transvers ersal al harus harus tidak tidak melebi melebihi hi 16 diamet diameter er batan batang g tulan tulangan gan longitudinal sepanjang sisa panjang minimum yang ditulangi. Panjang tiang minimum yang ditulangi harus diambil sebagai yang lebih besar dari: 1. Sepertiga Sepertiga panjang panjang tiang; 2. Jarak Jarak sebesar sebesar 3 m; 3. Tiga kali diamete diameterr tiang; 4. Panjang Panjang lentur tiang, yang harus diambil sama dengan panjang panjang dari ujung bawah pur tiang samp sampai ai suatu suatu titik titik di mana mana momen momen retak retak pena penampa mpang ng beton beton dikal dikalik ikan an deng dengan an fakto faktor  r  tahanan 0,4 melebihi momen terfaktor perlu di titik tersebut.

7.14.2.1.3 7.14.2.1.3 Tulangan Tulangan untuk tiang beton dengan pembungkus pembungkus logam (kategori (kategori desain seismik C) Persyaratan tulangan adalah sama seperti untuk tiang beton tanpa pembungkus. PENGECUALIAN Pembungkus logam yang dilas spiral dengan ketebalan tidak kurang dari diameter  No. 14 dapat dapat dipertimb dipertimbangka angkan n sebagai sebagai tersediany tersedianya a pengekangan pengekangan beton ekivalen ekivalen dengan pengikat pengikat tertu tertutu tup p atau atau spir spiral al ekiv ekival alen en yang ang disy disyar arat atkan kan pada pada tian tiang g beto beton n tanp tanpa a pemb pembun ungk gkus us,, asal asalka kan n pembungkus pembungkus logam cukup dilindungi dilindungi terhadap terhadap aksi yang mungkin mungkin merusak merusak akibat akibat bahan penyusun tanah, perubahan permukaan air, atau faktor lainnya yang ditunjukkan dengan catatan pengeboran dari kondisi lapangan.

7.14.2.1.4 7.14.2.1.4 Tulangan Tulangan untuk tiang pipa terisi terisi beton beton (kategori (kategori desain seismik seismik C) Tulangan minimum 0,01 kali luasan penampang tiang beton harus disediakan pada ujung atas atas tian tiang g deng dengan an panj panjan ang g sama sama deng dengan an dua dua kali kali angk angkur ur pena penana nama man n penu penutu tup p yang yang disyaratkan ke dalam penutup tiang.

7.14 7.14.2 .2.1 .1.5 .5 Tula Tulang ngan an untu untuk k tiang tiang beto beton n nonp nonpra rate tega gang ng prac pracet etak ak (kat (kateg egor orii desa desain in seismik C) Rasio tulangan baja longitudinal minimum sebesar 0,01 harus disediakan untuk tiang beton nonprate nonprategang gang pracetak pracetak.. Penulang Penulangan an longitud longitudinal inal harus harus dikekang dikekang dengan dengan pengikat pengikat tertutup tertutup atau spiral ekivalen diameter minimum 10 mm. Penulangan pengekangan transversal harus disediaka disediakan n dengan dengan spasi spasi maksimum maksimum delapan delapan kali diameter diameter batang batang tulangan tulangan longitud longitudinal inal terkecil, tetapi tidak melebihi 152 mm, dalam tiga kali diameter tiang dari sisi bawah penutup tiang. Sisi luar daerah pengekangan, pengikat tertutup atau spiral ekivalen harus disediakan dengan dengan spasi maksimum maksimum 16 kali diameter diameter batang batang tulangan tulangan longitud longitudina inal, l, tetapi tetapi tidak tidak lebih lebih besar dari 200 mm. Tulangan harus sepanjang tiang.

76 dari 134

7.14.2.1.6 Tulangan untuk tiang prategang pracetak pracetak (kategori (kategori desain seismik seismik C) Untuk Untuk ujung ujung atas atas 6 m dari dari tiang tiang prateg prategan ang g prace pracetak tak,, rasio rasio volum volumetr etrik ik minimu minimum m tulan tulangan gan spiral harus tidak kurang dari 0,007 atau jumlah yang disyaratkan oleh persamaan berikut:   s



0 12 f c .

 f  yh

(50)

Keterangan:  ρs  adalah rasio volumetrik (vol. spiral/vol. inti); f c c ′  adalah kuat tekan beton yang ditetapkan, MPa; f yh  yh  adalah kuat leleh tulangan spiral yang ditetapkan, di mana harus diambil tidak lebih besar dari 586 MPa. Minimum Minimum setengah setengah rasio rasio volumetri volumetrik k tulangan tulangan spiral spiral yang disyaratka disyaratkan n oleh oleh Persamaan 50 harus disediakan untuk panjang sisa tiang.

7.14.2.2 7.14.2.2 Persyar Persyaratan atan tiang beton beton untuk kategori kategori desain desain seismik seismik D sampai F Tiang beton pada struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik D, E, atau F harus memenuhi persyaratan pasal ini.

7.14.2.2.1 7.14.2.2.1 Kelas situs SE atau SE  atau SF  Bila tiang beton digunakan dalam kelas situs SE  atau SF , tiang tersebut harus mempunyai tulangan transversal sesuai dengan tata cara yang berlaku dalam tujuh kali diameter tiang dari penutup tiang dan dari permukaan kontak antara lapisan yang keras atau teguh dan lapisan yang berpotensi likuifaksi atau berupa lapisan lempung lunak atau lempung setengah teguh.

7.14.2.2.2 7.14.2.2.2 Tulangan Tulangan untuk tiang beton tanpa pembungku pembungkus s (kategori (kategori desain desain seismik D sampai F) Tulangan harus disediakan bila disyaratkan oleh analisis. Untuk tiang beton bor cor setempat tanpa pembung pembungkus, kus, minimum minimum empat empat batang batang tulangan tulangan longitudi longitudinal nal dengan dengan rasio tulangan tulangan longitudinal minimum 0,005 dan tulangan pengekangan tranversal sesuai dengan tata cara yang yang berla berlaku ku harus harus dise disedia diakan kan sepan sepanjan jang g panjan panjang g tiang tiang bertul bertulan angan gan minimu minimum m seper seperti ti didefinis didefinisikan ikan di bawah bawah mulai mulai dari ujung atas tiang. Tulangan Tulangan longitud longitudina inall harus harus menerus menerus melewati panjang tiang bertulangan minimum dengan panjang penyaluran tarik. Panjang tiang bertulangan minimum harus diambil yang lebih besar dari: 1. Setengah Setengah panjang panjang tiang. 2. Sejarak 3 m. 3. Tiga kali diamete diameterr tiang 4. Panjang Panjang lentur tiang, di mana harus diambil sebagai panjang panjang dari sisi bawah penutup tiang samp sampai ai suatu suatu titik titik di mana mana momen momen retak retak pena penampa mpang ng beton beton dikal dikalik ikan an deng dengan an fakto faktor  r  tahanan 0,4 melebihi momen terfaktor perlu di titik tersebut. Sebaga Sebagaii tambah tambahan an,, untuk untuk tiang tiang yang yang berlo berlokas kasii dalam dalam kelas kelas situs situs SE  atau SF , tulangan tulangan longitudinal dan tulangan pengekangan tranversal, seperti dijelaskan di atas, harus menerus sepanjang tiang. Bila tulangan tulangan tranversal tranversal disyaratka disyaratkan, n, pengika pengikatt tulangan tulangan tranversal tranversal harus harus minimum minimum batang batang tulangan ulir D10 untuk tiang sampai dengan diameter 500 mm dan batang tulangan ulir D13 untuk tiang dengan diameter lebih besar. 77 dari 134

Dala Dalam m kela kelas s situ situs s SA sampai SD , tulan tulangan gan longit longitudi udinal nal dan tulang tulangan an penge pengekan kangan gan tranve tranversa rsal, l, seper seperti ti didefi didefinis niskan kan di atas, atas, juga juga harus harus meneru menerus s dengan dengan mini minimum mum tujuh tujuh kali kali diameter tiang di atas dan di bawah permukaan kontak lapisan lempung teguh, lunak sampai seten setengah gah teguh teguh atau atau lapis lapisan an yang yang dapat dapat mencai mencairr ( liquefiable ) kecuali kecuali tulangan tulangan tranversa tranversall tidak ditempatkan dalam panjang bertulangan minimum harus diijinkan untuk menggunakan rasio tulangan spiral transversal dengan tidak kurang dari setengah yang disyaratkan dalam tata cara yang berlaku. Spasi penulangan tranversal yang tidak ditempatkan dalam panjang bertul bertulan angan gan minimu minimum m diiji diijinka nkan n untuk untuk ditin ditingka gkatka tkan, n, tetapi tetapi harus harus tidak tidak melebi melebihi hi dari dari yang yang terkecil dari berikut ini: 1. 12 diameter batang batang tulangan longitudinal longitudinal.. 2. Setengah Setengah diameter diameter tiang. 3. 300 mm.

7.14.2.2.3 7.14.2.2.3 Tulangan Tulangan untuk tiang beton dengan pembungkus pembungkus logam (kategori (kategori desain seismik D sampai F). Persyaratan tulangan adalah sama seperti untuk tiang beton tanpa pembungkus logam. PENGECUALIAN Pipa baja las spiral dengan tebal tidak kurang dari 2 mm dapat dianggap sebagai adany adanya a pengek pengekang angan an beton beton yang yang ekival ekivalen en dengan dengan pengi pengikat kat tertut tertutup up atau atau spiral spiral ekival ekivalen en yang yang disyara disyaratka tkan n dalam dalam tiang tiang beton beton tanpa tanpa pembun pembungku gkus, s, asalk asalkan an pembun pembungku gkus s logam logam cukup cukup dilind dilindung ungii tehadap kemungkinan aksi yang merusak akibat bahan penyusun tanah, perubahan permukaan air, atau faktor lainnya yang ditunjukkan oleh catatan kondisi lokasi pengeboran.

7.14.2.2.4 Tulangan untuk tiang beton pracetak (kategori desain desain seismik D sampai F) Tulangan Tulangan pengeka pengekangan ngan tranversal tranversal terdiri terdiri dari pengikat pengikat tertutup tertutup atau spiral spiral ekivalen ekivalen harus disediakan sesuai dengan tata cara yang berlaku untuk panjang penuh tiang. PENGECUALIAN Selain Selain dari dari kelas kelas situs situs SE  atau SF , tulang tulangan an pengek pengekang angan an tranve tranversa rsall yang yang ditetapkan harus disediakan dalam tiga kali diameter tiang di bawah sisi bawah penutup tiang, tetapi diijinkan untuk menggunakan rasio penulangan tranversal tidak kurang dari setengah yang disyaratkan sepanjang sisa panjang tiang.

7.14 7.14.2 .2.2 .2.5 .5 Tula Tulang ngan an untu untuk k tiang tiang prat prateg egan ang g prac pracet etak ak (kat (kateg egor orii desa desain in seis seismi mik k D sampai F) Sebagai tambahan pada persyaratan untuk kategori desain seismik C, persyaratan berikut harus dipenuhi: 1. Bila panjang panjang tiang total dalam tanah adalah 10,7 m atau kurang, daerah tiang yang daktail harus harus diambi diambill sebagai sebagai panjan panjang g tiang tiang keselur keseluruha uhan. n. Bila Bila panjan panjang g tiang tiang melebi melebihi hi 10,7 10,7 m, daerah tiang yang daktail harus diambil sebagai yang lebih besar dari 10,7 m atau jarak dari sisi bawah bawah penutup penutup tiang sampai titik kurvatur kurvatur nol ditamb ditambah ah tiga kali dimensi dimensi tiang yang terkecil; 2. Dalam Dalam daerah daerah tiang tiang yang yang daktail daktail,, spasi spasi pusat pusat ke pusat pusat spiral spiral atau tulangan tulangan sengka sengkang ng harus harus tidak tidak melebih melebihii seperli seperlima ma dimensi dimensi tiang yang yang terkecil terkecil,, enam enam kali diamete diameterr strand strand longitudinal, atau 200 mm, yang mana yang lebih kecil; 3. Tulan Tulangan gan spiral spiral harus harus disam disambu bung ng deng dengan an melew melewatk atkan an satu satu belo belokan kan penuh penuh,, deng dengan an peng pengel elas asan an,, atau atau denga dengan n meng menggun gunaka akan n sambu sambung ngan an mekan mekanik ik.. Bila Bila tulan tulanga gan n spira spirall disambunglewatkan, ujung spiral harus dihentikan dengan kait gempa sesuai dengan tata cara cara yang yang berl berlak aku, u, kecu kecual alii bahw bahwa a beng bengko koka kann nnya ya haru harus s tida tidak k kura kurang ng dari dari 135° 135°.. Sambungan las dan sambungan mekanik harus memenuhi tata cara yang berlaku; 4. Bila tulangan transversal transversal terdiri dari spiral atau sengkang bulat, rasio volumetrik tulangan tulangan transversal spiral dalam daerah tiang yang daktail harus memenuhi: 78 dari 134

  s

  f      A   1.4P   0.25 c  g  1.0 0.5    f c Ag      f  yh    Ach

(51)

tetapi tidak kurang dari   s

  f      1.4 P   0.12 c  0.5    f c Ag    f  yh   

(52)

dan ρs  tidak boleh melebihi 0,021

Keterangan:  ρs  adalah rasio volumetrik (vol. spiral/vol. inti) f c c ′ ≤ 41.4 MPa f yh  yh  adalah kuat leleh tulangan spiral ≤ 586 MPa; Ag  adalah luas penampang tiang, mm 2; Ach  adalah luas inti yang didefinisikan oleh diameter sisi luar spiral, mm 2; P  adalah beban aksial pada tiang yang dihasilkan dari kombinasi beban 1.2 D  + 0,5L + 1,0E , kN. Jumlah Jumlah tulanga tulangan n spiral spiral perlu perlu diijink diijinkan an diperol diperoleh eh dengan dengan menyedi menyediakan akan spiral spiral dalam dalam dan luar. 5. Bil Bila a tula tulang ngan an tran transv sver ersa sall terd terdir irii dari dari seng sengka kang ng pers perseg egii dan dan peng pengik ikat at sila silang ng,, luas luas penampang total tulangan transversal lateral dalam daerah yang daktail dengan spasi, s , dan tegak lurus terhadap dimensi, h c c,  harus memenuhi:  Ash

   f     A   1.4 P   0.3shc  c  g  1.0 0.5    f c Ag      f  yh   Ach

(53)

tetapi tidak kurang dari  Ash

   f     1 4P   0 12shc  c 0 5     f   f   A    yh c g     .

.

.

(54)

Keterangan: s  adalah spasi tulangan tulangan tranversal diukur diukur sepanjang sepanjang panjang tiang, mm; h c c  adalah dimensi penampang inti tiang diukur pusat ke pusat tulangan sengkang, mm; f yh  yh  ≤ 483 MPa. Sengkan Sengkang g dan pengika pengikatt silang silang harus harus ekivale ekivalen n dengan dengan batang batang tulanga tulangan n ulir tidak tidak kurang kurang dari D10. Ujung sengkang persegi harus dihentikan di suatu sudut dengan kait gempa. 6. Di luar daerah tiang yang daktail, spiral atau tulangan sengkang dengan rasio volumetrik volumetrik tidak kurang dari setengah yang disyaratkan untuk tulangan pengekangan tranversal harus disediakan.

79 dari 134

8 Kriteria desain struktur yang disederhanakan untuk dinding penumpu atau sistem rangka bangunan sederhana

8.1 8.1 Umum Umum 8.1.1 Prosedur Prosedur desain desain peny penyederh ederhanaa anaan n Prosedur ini boleh digunakan sebagai pengganti dari prosedur analisis dalam Bab 7 untuk analis analisis is dan desai desain n bangun bangunan an sederh sederhana ana dengan dengan sistem sistem dindin dinding g penu penumpu mpu atau atau rangka rangka bangun bangunan an,, yang yang memen memenuhi uhi semua semua keten ketentua tuan n yang yang diber diberika ikan n dalam dalam peratu peraturan ran ini. ini. Jika Jika prosedur ini digunakan, kategori desain seismik harus ditentukan dari Tabel 6 menggunakan nilai S DS  DS  dari Pasal 8.8.1. Prosedur desain penyederhanaan boleh digunakan jika ketentuan berikut dipenuhi: 1. Struktur harus memenuhi memenuhi syarat untuk Kategori Risiko Risiko I atau II sesuai dengan Tabel 1; 2. Kelas situs, yang yang didefinisikan dalam Bab 5, tidak termasuk kelas situs SE  atau SF . 3. Struktur tidak boleh lebih lebih dari tiga tingkat di atas tanah; tanah; 4. Siste Sistem m pena penaha han n gaya gaya gemp gempa a adal adalah ah siste sistem m dind dindin ing g penu penump mpu u atau atau siste sistem m rang rangka ka bangunan, seperti ditunjukkan dalam Tabel 17; 5. Struktur Struktur harus harus mempunya mempunyaii paling paling sedikit sedikit dua baris tahanan tahanan lateral lateral dalam dalam masing-m masing-masin asing g dua arah sumbu utama; 6. Struktur Struktur harus memiliki memiliki paling paling sedikit sedikit satu baris tahanan lateral pada setiap sisi pusat pusat massa pada masing-masing arah; 7. Untuk struktur dengan diafragma fleksibel, fleksibel, tonjolan melebihi baris luar dinding geser atau rangka dengan bresing harus memenuhi ketentuan berikut ini: a  d  5

(55)

Keterangan: a  adalah jarak tegak lurus terhadap gaya yang ditinjau dari tepi terluar diafragma ke baris tahanan vertikal yang terdekat; adalah h kedala kedalaman man diafrag diafragma ma paral paralel el terhad terhadap ap gaya gaya yang yang ditin ditinjau jau di baris baris tahan tahanan an d  adala vertikal yang terdekat ke tepi. 8. Untuk bangunan dengan diafragma diafragma yang tidak fleksibel, jarak antara pusat kekakuan dan pusat massa yang paralel terhadap masing-masing sumbu utama tidak boleh melebihi 15 persen lebar terbesar diafragma yang paralel terhadap sumbu itu. Ketentuan tambahan berikut ini harus dipenuhi untuk masing-masing arah sumbu utama:

  e1  2 m k 1i d    k 2  j d   2,5 0,05  b1  k 1i  b1  i 1 i 1  j 1   m n   e2  2 m 2 2  b2  k 1 j k  d  k  d  2 , 5 0 , 05      1i 1i 2  j 2  j  b i 1  j 1  j 1 2     m

2 1i

n

2 2  j

(56) (57)

Keterangan: (lihat Gambar 7): k 1i  adalah kekakuan beban lateral dinding “ i ” atau rangka dibres “ i ” paralel pada sumbu utama 1; k 2 j  adalah kekakuan beban lateral dinding “ j ” atau rangka dibres “ j ” paralel pada sumbu utama 2; adalah jarak jarak dari dinding dinding “ i ” atau rangka dibres “ i ” ke pusat kekakuan, tegak lurus d 1i  adalah pada sumbu utama 1; adalah jarak jarak dari dinding dinding “ j ” atau rangka dibres “ j ” ke pusat kekakuan, tegak lurus d 2 j  adalah pada sumbu utama 2; 80 dari 134

e 1

adal adalah ah jarak jarak tegak tegak lurus lurus pada pada sumbu sumbu utama utama 1 antara antara pusat kekaku kekakuan an dan dan pusat pusat massa; b 1 adalah lebar diafragma tegak lurus pada sumbu utama 1 adalah ah jarak jarak tegak tegak lurus lurus pada pada sumbu sumbu utama utama 2 antara antara pusat kekaku kekakuan an dan dan pusat pusat e 2 adal massa; b 2 adalah lebar diafragma tegak lurus pada sumbu utama 2; m  adalah jumlah dinding dan rangka dibres yang menahan gaya lateral dalam arah 1; n  adalah jumlah dinding dan rangka dibres yang menahan gaya lateral dalam arah 2; tidak perlu perlu ditinj ditinjau au jika jika strukt struktur ur memen memenuhi uhi semua semua ketent ketentua uan n Persam Pers amaa aan n 56 dan dan 57 tidak berikut: 1. Pengaturan Pengaturan dinding dinding atau rangka rangka dengan dengan bresing bresing adalah adalah simetris simetris terhadap terhadap masingmasing arah sumbu utama; 2. Jarak Jarak antara antara kedua baris baris dinding dinding atau rangka rangka dengan dengan bresing bresing yang paling paling jauh adalah adalah paling sedikit 90 persen dari dimensi struktur tegak lurus pada arah sumbu tersebut; 3. Kekakuan pada masing-masing masing-masing baris yang ditinjau untuk nomor 2 di atas paling sedikit 33 persen dari kekakuan total di arah sumbu tersebut. 9.

Baris-bar Baris-baris is sistem penah penahan an gaya lateral lateral harus harus diorientasi diorientasikan kan pada sudut sudut yang tidak tidak lebih dari 15 terhadap sumbu horisontal ortogonal utama bangunan; 10. Prosedur Prosedur desain desain penyederh penyederhanaa anaan n harus harus digunak digunakan an untuk untuk masing-m masing-masin asing g arah sumbu horisontal ortogonal utama bangunan; 11. Ketidakberaturan Ketidakberaturan sistem yang diakibatkan oleh pergeseran pergeseran sebidang atau keluar bidang dari elemen penahan tidak diperbolehkan; PENGECUALIAN Pergeseran sebidang atau keluar bidang dari dinding geser diijinkan pada bangun bangunan an dua tingkat tingkat dengan dengan konstru konstruksi ksi rangka rangka ringan ringan,, asalkan asalkan rangka rangka pemikul pemikul dindin dinding g di atas atasny nya a dides didesai ain n untuk untuk penga pengaru ruh h gaya gaya gempa gempa dari dari peng penggul gulin inga gan n dind dindin ing g deng dengan an fakto faktor  r  pembesaran 2,5.

12. Tahanan Tahanan beban lateral dari semua tingkat tingkat tidak tidak boleh boleh kurang dari 80 persen persen dari tingkat tingkat di atasnya.

Tabel Tabel 17 Koefisien Koefisien desain desain dan faktor faktor untuk sistem sistem penahan gaya gaya gempa untuk prosedur desain penyederhanaan

Sistem Sistem penahan gaya gempa

Koefisien modifikasi respons, a  R 

Batasan Kategori dDesain seismik B

C

D, E

A. Sistem dinding penumpu 1. Dinding geser beton bertulang khusus

5

I

I

I

2. Dinding geser beton bertulang biasa

4

I

I

TI

3. Dinding geser beton polos didetail

2

I

TI

TI

1½

I

TI

TI

5. Dinding geser pracetak menengah

4

I

I

12

6. Dinding geser pracetak biasa

3

I

TI

TI

7. Dinding geser batu bata bertulang khusus

5

I

I

I

3½

I

I

TI

2

I

TI

TI

4. Dinding geser beton polos biasa

8. Dinding geser batu bata bertulang menengah 9. Dinding geser batu bata bertulang biasa

81 dari 134

c 

Tabel Tabel 17 Koefisien Koefisien desain desain dan faktor faktor untuk sistem sistem penahan gaya gaya gempa untuk prosedur desain penyederhanaan (lanjutan) Sistem Sistem penahan gaya gempa

10. Dinding geser batu bata polos didetail

Batasan Koefisien modifikasi Kategori respons, desain seismic a  R  B C D, E 2

I

TI

TI

11. Dinding geser batu bata polos biasa

1½

I

TI

TI

12. Dinding geser batu bata prategang

1½

I

TI

TI

13. Dinding rangka ringan (kayu) dilapisi dengan panel struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan geser 

6½

I

I

I

14. Dinding rangka ringan (baja canai dingin) yang dilapisi dengan panel struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan geser, atau dengan lembaran baja

6½

I

I

I

15. Dinding rangka ringan dengan panel geser dari semua material material lainnya

2

I

I

TI

16. Sistem dinding rangka ringan (baja canai dingin) menggunakan menggunakan bresing strip datar 

4

I

I

I

1. Rangka baja dengan bresing eksentris

8

I

I

I

2. Rangka baja dengan bresing konsentris khusus

6

I

I

I

3¼

I

I

I

4. Dinding geser beton bertulang khusus

6

I

I

I

5. Dinding geser beton bertulang biasa

5

I

I

TI

6. Dinding geser beton polos didetail

2

I

TI

TI

1½

I

TI

TI

8. Dinding geser pracetak menengah

5

I

I

12

9. Dinding geser pracetak biasa

4

I

TI

TI

10. Rangka baja dan beton komposit dengan pengaku eksentris

8

I

I

I

11. Rangka baja dan beton komposit dengan bresing konsentris khusus

5

I

I

I

12. Rangka baja dan beton komposit dengan bresing biasa

3

I

I

TI

6½

I

I

I

14. Dinding geser baja dan beton komposit khusus

6

I

I

I

15. Dinding geser baja dan beton komposit biasa

5

I

I

TI

5½

I

I

I

17. Dinding geser batu bata bertulang menengah

4

I

I

TI

18. Dinding geser batu bata bertulang biasa

2

I

TI

TI

19. Dinding geser batu bata polos didetail

2

I

TI

TI

20. Dinding geser batu bata polos biasa

1½

I

TI

TI

21. Dinding geser batu bata prategang

1½

I

TI

TI

22. Dinding rangka ringan (kayu) dilapisi dengan panel struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan geser atau lembaran baja

7

I

I

I

23. Dinding rangka ringan (baja canai dingin) dilapisi dengan panel struktur kayu yang ditujukan untuk tahanan geser atau lembaran baja

7

I

I

I

24. Dinding rangka ringan dengan panel geser dari semua material material lainnya

2½

I

I

TI

25. Rangka baja dengan bresing terkekang terhadap tekuk

8

I

I

I

26. Dinding geser pelat baja khusus

7

I

I

I

B. Sistem rangka bangunan

3. Rangka baja dengan bresing konsentris

7. Dinding geser beton polos biasa

13. Dinding geser pelat baja dan beton komposit

16. Dinding geser batu bata bertulang khusus

82 dari 134

c 

a 

Koefisien modifikasi respons, R , untuk penggunaan di seluruh isi tata cara ini I = diijinkan; TI = tidak diijinkan. c  Dindin Dinding g rangka rangka ringan ringan dengan dengan panel panel geser geser dari semua semua materia materiall lainny lainnya a tidak tidak diijin diijinkan kan dalam dalam Kategori Kategori Desain Seismik E. d  Dinding rangka ringan dengan panel geser dari semua material lainnya diijinkan sampai dengan ketin ketingg ggia ian n 10 m dala dalam m Katego Kategori ri Desa Desain in Seismi Seismik k D dan dan tida tidak k diij diijin inkan kan dalam dalam Kate Katego gori ri Desa Desain in Seismik Seismik E. b 

Gambar 7 - Notasi yang digunakan dalam pengecekan torsi untuk diafragma nonfleksibel 8.2 Dasar Dasar Desain Desain Struktur harus memiliki sistem penahan gaya lateral dan vertikal lengkap dengan kekuatan yang yang cukup cukup untuk untuk menaha menahan n gaya gaya gempa gempa desai desain n yang yang diteta ditetapka pkan n dalam dalam pasal pasal ini, ini, dalam dalam kombinasi kombinasi dengan beban beban lainnya. lainnya. Gaya gempa desain desain harus harus didistrib didistribusika usikan n ke berbagai berbagai elemen elemen struktu strukturr dan sambu sambunga nganny nnya a menggu mengguna nakan kan anali analisis sis elasti elastis s linier linier sesuai sesuai dengan dengan prosedur dari Pasal 8.8. Elemen-elemen sistem penahan gaya gempa dan sambungannya harus didetail didetail sesuai sesuai dengan dengan persyarat persyaratan an yang sesuai untuk sistem sistem struktur struktur yang yang dipilih dipilih sepert sepertii diber diberika ikan n dalam dalam Pasal Lintas asan an beba beban n mene meneru rus s deng dengan an keku kekuat atan an dan dan Pasal 8.4 8.4.1 .1. Lint kekakuan yang cukup harus disediakan untuk menyalurkan semua gaya dari titik penerapan beban beban ke titik titik akhir akhir tahana tahanan. n. Fondas Fondasii harus harus didesa didesain in untuk untuk mengak mengakom omoda odasi si gaya gaya yang yang terjadi.

8.3 Pengaruh Pengaruh beban gempa gempa dan kombinasi kombinasi Semua Semua eleme elemen n struk struktur tur,, termas termasuk uk yang yang bukan bukan bagian bagian dari dari sistem sistem pena penahan han gaya gaya gempa gempa harus didesain menggunakan pengaruh beban gempa dari Pasal 8.3 kecuali jika dibebaskan oleh tata cara ini. Pengaruh beban gempa adalah gaya elemen struktur aksial, geser, dan lentur yang dihasilkan dari penerapan gaya gempa horisontal dan vertikal seperti ditetapkan selanjutnya dalam Pasal 8.3 .l. Jika secara spesifik spesifik disyarat disyaratkan, kan, pengaru pengaruh h beban beban gempa gempa harus dimodifikasi untuk memperhitungkan kuat-lebih sistem, seperti ditetapkan selanjutnya dalam Pasal 8.3.2.

8.3.1 8.3 .1 Pengar Pengaruh uh beba beban n gem gempa pa Pengaruh beban gempa, E , harus ditentukan sesuai dengan ketentuan berikut ini: 83 dari 134

1. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 5 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 5 dan 6 dalam Pasal 4.2.3, E  harus harus ditentukan ditentukan sesuai sesuai dengan dengan Persamaan 58 sebagai berikut:  E    E h

 E v

(58)

2. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 7 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 8 dalam Pasal 4.2.3, E  harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 59 sebagai berikut:  E    E h

 E v

(59)

Keterangan : E  adalah pengaruh beban gempa; E h h  adalah pengaruh gaya gempa horisontal seperti didefinisikan dalam Pasal 8.3.1.1; E v v  adalah pengaruh gaya gempa vertikal seperti didefinisikan dalam Pasal 8.3.1.2; 8.3.1.1 8.3.1.1 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa horisontal horisontal Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa horisonta horisontal, l, E h  harus diten ditentuk tukan an sesuai sesuai dengan dengan Persamaa Persamaan n 60 h,  harus sebagai berikut:  E h

 Q E 

(60)

Keterangan: adalah pengaruh pengaruh gaya gempa gempa horisonta horisontall dari V  atau F p  seperti ditetapka ditetapkan n dalam dalam Q E  E  adalah p,  seperti Pasal 8.7.5, 8.8.1, dan 9.2.1 8.3.1.2 8.3.1.2 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa vertikal vertikal Persamaan n 61 Pengar Pengaruh uh beban beban gempa gempa verti vertikal kal,, E v v,  harus harus diten ditentuk tukan an sesuai sesuai denga dengan n Persamaa sebagai berikut:  E v

 0,2S  DS  D

(61)

Keterangan: S DS  DS  adalah parameter percepatan spektrum respons desain pada perioda pendek yang diperoleh dari Pasal 6.6.4; D  adalah pengaruh beban mati PENGECUALIAN Pengaruh beban gempa vertikal, E v v , diijinkan diambil sebesar nol untuk salah satu kondisi berikut ini: 1. Dalam Dalam Persamaan Persamaan 58, 59, 62 dan 63 di mana S DS  DS  adalah sama dengan atau kurang dari 0,125; 2. Dalam Persamaan 59 jika menentukan kebutuhan muka-kontak tanah-struktur pada fondasi.

8.3.1.3 8.3.1.3 Kombinasi Kombinasi beban beban seism seismik ik Jika Jika penga pengaru ruh h beban beban gempa gempa yang yang diteta ditetapka pkan, n, E , yang yang dide didefin finisi isikan kan dalam dalam Pasal Pasal 8.3.1 dikombinasikan dengan pengaruh beban lainnya seperti ditetapkan dalam Bab 4, kombinasi beban beban gempa gempa berik berikut ut harus harus digun digunak akan an sebaga sebagaii pengga pengganti nti dari dari kombin kombinasi asi beban beban gempa gempa dalam Pasal 4.2.2 atau 4.2.3 untuk struktur yang tidak dikenai beban banjir: Kombinasi dasar untuk desain kekuatan (lihat Pasal 4.2.2 dan 3.67 untuk notasi). 5. (1,2 + 0,2 S DS  DS )D  + Q E  E  + L 7. (0,9 – 0,2 S DS  DS )D  + Q E  E  + 1,6H 

84 dari 134

CATATAN: 1. Faktor Faktor beban beban untuk untuk L dalam kombinasi 5 diijinkan sama dengan 0,5 untuk semua hunian di mana 2 besarny besarnya a beban beban hidup hidup merata merata kurang kurang dari atau atau sama dengan dengan 5 kN/m kN/m , dengan pengecualian pengecualian garasi atau ruang pertemuan. pertemuan. 2. Faktor Faktor beban pada H  harus harus ditetap ditetapkan kan sama dengan nol dalam dalam kombina kombinasi si 7 jika aksi strukt struktur  ur  akibat H  berlawa berlawanan nan dengan dengan aksi struktur struktur akibat akibat E . Jika tekana tekanan n tanah tanah lateral lateral menyedi menyediakan akan tahanan terhadap aksi struktur dari gaya lainnya, tekanan tersebut tidak boleh dimasukkan dalam H  tetapi harus dimasukkan dalam tahanan desain.

Kombinasi dasar untuk desain tegangan ijin (lihat Pasal 4.2.2 dan 3.67 untuk notasi). 5. (1,0 + 0,14 S DS  DS )D  + H  + F  + 0,7Q E  E  6. (1,0 + 0,105 S DS  DS )D  + H  + F  + 0,525Q E  E  + 0,75L + 0,75(Lr  atau R ) 8. (0,6 – 0,14 S DS  DS )D  + 0,7Q E  E  + H 

8.3.2 Pengaruh Pengaruh beban beban gempa gempa termasuk termasuk fakto faktorr kuat-lebih kuat-lebih 2,5 2,5 Jika disyarat disyaratkan kan secara secara spesifik, spesifik, kondisi kondisi yang mengharu mengharuskan skan penerap penerapan an faktor kuat-lebih kuat-lebih ditentukan sebagai berikut: 1. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 5 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 5 dan 6 dalam Pasal 4.2.3, E  harus harus diambil diambil sama dengan dengan E m  m  seperti ditentukan sesuai dengan Persamaan 62 sebagai berikut:  E m

  E mh  E v

(62)

2. Untuk penggunaan dalam dalam kombinasi beban 7 dalam Pasal 4.2.2 atau kombinasi beban 8 dalam Pasal 4.2.3, E  harus diambil sama dengan E m  m  seperti ditentukan sesuai dengan Persamaan 63 sebagai berikut:  E m

  E mh  E v

(63)

Keterangan: E m  m  adalah pengaruh beban gempa termasuk faktor kuat-lebih; E mh  adalah ah penga pengaruh ruh beban beban gempa gempa horis horisont ontal al termas termasuk uk kuat-l kuat-lebi ebih h struk struktur tur seper seperti ti mh  adal didefinisikan dalam Pasal 8.3.2.1.; E v v  adalah pengaruh beban gempa vertikal seperti didefinisikan dalam Pasal 8.3.1.2 8.3.2.1 Pengaruh beban gempa gempa horisontal dengan faktor faktor kuat-lebih 2,5 Pengaruh beban gempa horisontal dengan faktor kuat-lebih, E mh  mh , harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 64 sebagai berikut:  E mh

 2,5Q E 

(64)

Keterangan: Q E  E  adalah pengaruh gaya gempa horisontal dari V  atau F p  p,  seperti didefinisikan dalam Pasal 8.8.1, 8.7.5 dan Pasal 9.2.1 maksimum yang dapat terjadi dalam elemen PENGECUALIAN Nilai E mh  mh  tidak perlu melebihi gaya maksimum seperti seperti ditentukan ditentukan oleh analisis mekanisme plastis yang rasional atau analisis analisis respons respons nonlinier  nonlinier  yang memanfaatkan nilai kekuatan material yang diharapkan yang realistis.

8.3.2.2 8.3.2.2 Kombinasi Kombinasi beban beban dengan dengan faktor faktor kuat-lebih kuat-lebih Jika pengaruh beban gempa dengan kuat-lebih, E m  m,  yang didefinisikan dalam Pasal 8.3.2 dikombinasikan dengan pengaruh beban lainnya yang ditetapkan dalam Bab 4, kombinasi 85 dari 134

beban beban gempa gempa berik berikut ut harus harus digun digunak akan an sebaga sebagaii pengga pengganti nti dari dari kombin kombinasi asi beban beban gempa gempa dalam Pasal 4.2.2 atau 4.2.3 untuk struktur yang tidak dikenai beban banjir. Kombinasi dasar untuk desain kekuatan dengan faktor kuat-lebih (lihat Pasal 4.2.2 dan 3 untuk notasi) : 1. (1,2 + 0,2 S DS  (65) DS )D  + 2,5Q E  E  + L 2. (0,9 – 0,2 S DS  (66) DS )D  + 2,5Q E  E  + 1,6H  CATATAN: 1. Faktor Faktor beban beban untuk untuk L dalam kombinasi 5 diijinkan sama dengan 0,5 untuk semua hunian di mana 2 besarny besarnya a beban beban hidup hidup merata merata kurang kurang dari atau atau sama dengan dengan 5 kN/m kN/m , dengan pengecualian pengecualian garasi atau ruang pertemuan. pertemuan. 2. Faktor Faktor beban pada H  harus harus ditetap ditetapkan kan sama dengan nol dalam dalam kombina kombinasi si 7 jika aksi strukt struktur  ur  akibat H  berlawa berlawanan nan dengan dengan aksi struktur struktur akibat akibat E . Jika tekana tekanan n tanah tanah lateral lateral menyedi menyediakan akan tahanan terhadap aksi struktur dari gaya lainnya, tekanan tersebut tidak boleh dimasukkan dalam H  tetapi harus dimasukkan dalam tahanan desain.

Kombinasi dasar untuk desain tegangan ijin dengan faktor kuat-lebih (lihat Pasal 4.2.2 dan 3 untuk notasi). 1. (1,0 + 0,14 S DS  DS )D  + H  + F  + 1,75Q E  E  2. (1,0 + 0,105 S DS  DS )D  + H  + F  + 1,313Q E  E  + 0,75L + 0,75(Lr  atau R ) 3. (0,6 – 0,14 S DS  DS )D  + 1,75Q E  E  + H 

(67) (68) (69)

8.3.2.3 8.3.2.3 Peningkata Peningkatan n tegangan ijin untuk kombinas kombinasii beban dengan kuat-lebih kuat-lebih Jika Jika metodo metodolo logi gi desai desain n tegan tegangan gan ijin ijin digun digunaka akan n dengan dengan pengar pengaruh uh beban beban gempa gempa yang yang didefinisikan dalam Pasal 8.3.2 diterapkan dalam kombinasi beban 5, 6, atau 8 dari Pasal 4.2.3, tegangan ijin boleh ditentukan menggunakan peningkatan tegangan ijin sebesar 1,2. Peningkatan ini tidak boleh dikombinasikan dengan peningkatan tegangan ijin atau reduksi kombinasi kombinasi beban selain selain yang diijinkan diijinkan oleh tata cara ini atau dokumen referensi referensi lainnya lainnya,, kecuali jika kombinasi dengan durasi peningkatan beban yang diijinkan diperbolehkan dalam tata cara yang berlaku.

8.4 Sistem Sistem penahan penahan gaya gempa gempa 8.4.1 8.4 .1 Pemilih Pemilihan an dan dan bata batasan san Sistem dasar penahan gaya gempa lateral dan vertikal harus sesuai dengan salah satu tipe yang ditunjukkan dalam Tabel 17 dan harus sesuai dengan semua persyaratan pendetailan yang yang diruju dirujuk k dalam dalam tabel tabel tersebu tersebut. t. Koefisi Koefisien en modifi modifikas kasii respon respons s yang yang sesua sesuai, i, R , yang yang ditunjukkan dalam Tabel 17 harus digunakan dalam menentukan gaya geser dasar dan gaya desain elemen seperti ditetapkan selanjutnya dalam persyaratan gempa pada tata cara ini. Persyarata Persyaratan n khusus khusus rangka rangka dan pendetai pendetailan lan diberikan diberikan dalam dalam Pasal 8.7 dan dalam Pasal 7.14 untuk struktur yang dirancang dengan berbagai kategori desain seismik.

8.4.2 Kombinasi Kombinasi sistem sistem rangka rangka 8.4.2.1 8.4.2.1 Kombinasi Kombinasi horisontal horisontal Sistem Sistem penahan penahan gaya gempa yang berbeda boleh digunakan digunakan dalam dalam masing-ma masing-masing sing dua arah banguna bangunan n ortogona ortogonall utama. utama. Jika kombinasi kombinasi sistem sistem struktur struktur yang berbeda digunakan digunakan untuk menahan gaya lateral dalam arah yang sama, nilai R  yang digunakan untuk desain dalam arah tersebut tidak boleh lebih besar dari nilai R  terkecil untuk semua sistem yang digunakan dalam arah tersebut. 86 dari 134

PENGECUALIAN Untuk bangunan dengan konstruksi konstruksi rangka ringan atau mempunyai mempunyai diafragma diafragma fleksibel dengan ketinggian dua tingkat atau kurang di atas permukaan tanah, elemen penahan boleh didesain didesain menggunakan menggunakan nilai R  yang yang terkeci terkecill dari sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa yang yang berbeda berbeda yang yang dijumpai dalam masing-masing baris rangka yang independen. Nilai R  yang digunakan untuk desain diafragma dalam struktur tersebut tidak boleh lebih besar dari nilai yang terkecil untuk semua sistem yang digunakan dalam arah yang sama.

8.4.2.2 8.4.2.2 Kombinasi Kombinasi vertikal vertikal Sistem Sistem penahan penahan gaya gempa gempa yang yang berbeda berbeda boleh boleh digunaka digunakan n pada tingkat yang yang berbeda berbeda.. Nilai R  yang digunakan dalam suatu arah yang ditetapkan tidak boleh lebih besar dari nilai terkecil dari semua sistem yang digunakan di arah tersebut.

8.4.2.3 Persyaratan Persyaratan pendetailan rangka kombinasi Persyaratan pendetailan Pasal ditentukan oleh koefisien koefisien modifikas modifikasii respons, respons, R , Pasal 8.7 yang ditentukan yang yang lebi lebih h ting tinggi gi,, haru harus s digu diguna naka kan n untu untuk k elem elemen en-e -ele leme men n stru strukt ktur ur pada pada siste sistem m yang yang mempunyai koefisien modifikasi respons yang berbeda.

8.5 Fleksibilit Fleksibilitas as diafragma diafragma Diaf Diafra ragm gma a yang yang terb terbua uatt dari dari pane panell struk struktu turr kayu kayu,, dek dek baja baja konstruksi berpanel yang serupa boleh dianggap fleksibel.

(tan (tanpa pa lapi lapisa san n atas atas), ), atau atau

8.6 Penerapan pembebanan Pengaruh kombinasi beban harus ditinjau seperti ditetapkan dalam Pasal 8.3. Gaya gempa desa desain in bole boleh h dite ditera rapk pkan an seca secara ra terp terpis isah ah dala dalam m masi masing ng-m -mas asin ing g arah arah orto ortogo gona nall dan dan kombinasi kombinasi pengaruh pengaruh seismik seismik dari dua arah tidak perlu perlu ditinjau. ditinjau. Beban yang yang berbalik berbalik arah harus ditinjau.

8.7 Persyaratan Persyaratan desain dan pendetailan pendetailan Desai Desain n dan dan pende pendetai taila lan n kompo komponen nen sistem sistem penah penahan an gaya gaya gempa gempa harus harus sesuai sesuai dengan dengan pers persya yara rata tan n pasa pasall ini. ini. Fond Fondas asii haru harus s dide didesa sain in untu untuk k mena menaha han n gaya gaya yang yang terj terjad adii dan dan mengak mengakom omoda odasi si pegera pegerakan kan yang yang disal disalurk urkan an ke strukt struktur ur oleh oleh gerak gerak tanah tanah desai desain. n. Sifat Sifat dinamis dinamis gaya, gaya, gerak gerak tanah tanah yang diharapkan, diharapkan, dasar desain desain untuk untuk kekuatan kekuatan dan kapasita kapasitas s disip disipasi asi energ energii struktu struktur, r, dan proper properti ti dinami dinamis s tanah tanah harus harus diser disertak takan an dalam dalam penent penentua uan n kriteria kriteria desain desain fondasi. fondasi. Desain Desain dan konstruksi konstruksi fondasi harus sesuai sesuai dengan dengan Pasal Pasal 8.13. Elem Elemen en stru strukt ktur ur term termas asuk uk elem elemen en fond fondas asii haru harus s meme memenu nuhi hi pers persya yara rata tan n desa desain in dan dan pendetailan material yang ditetapkan dalam Pasal 7.14.

8.7.1 8.7 .1 Sambun Sambungan gan Semua bagian struktur antara sambungan pemisah harus dihubungkan satu sama lain, dan sambungan harus mampu menyalurkan gaya gempa, F p  p,  yang ditimbulkan oleh bagian yang dihubungkan. Semua bagian struktur yang lebih kecil harus diikat ke struktur utama dengan elemen yang mempunyai kekuatan sebesar 0,20 kali koefisien percepatan respons spektral desain perioda pendek, S DS  DS , dikalikan nilai yang lebih besar dari berat bagian yang lebih kecil atau 5 persen berat bagian. Sambun Sambungan gan pengam pengaman an untuk untuk menah menahan an gaya gaya horis horisont ontal al yang yang beker bekerja ja parale paralell terhad terhadap ap elemen elemen struktur struktur harus harus disediaka disediakan n untuk untuk masing-m masing-masin asing g balok, balok, girder, girder, atau atau rangka rangka batang batang baik secara langsung ke elemen pendukungnya, atau ke pelat yang didesain untuk bekerja 87 dari 134

sebagai sebagai diafragm diafragma. a. Jika sambunga sambungan n melalui melalui diafragma diafragma,, maka elemen elemen penduku pendukung ng elemen elemen struktur harus juga dihubungkan pada diafragma. Sambungan harus mempunyai kuat desain minimum sebesar 5 persen reaksi beban mati ditambah beban hidup. 8.7.2 Bukaan Bukaan atau atau sudut sudut dalam dalam bangunan bangunan Bukaan Bukaan pada pada dindi dinding ng geser geser,, diafra diafragma gma,, atau atau eleme elemen n tipe tipe pelat pelat lainn lainnya ya harus harus dilen dilengka gkapi pi deng dengan an tula tulang ngan an di tepi tepi buka bukaan an atau atau sudu sudutt dala dalam m yang yang dide didesa sain in untu untuk k meny menyal alur urka kan n tegangan ke dalam struktur, kecuali bila dijelaskan khusus dalam tata cara ini. Tulangan tepi harus harus meneru menerus s ke dala dalam m badan badan dindi dinding ng atau atau diafra diafragma gma dengan dengan jarak jarak yang yang cukup cukup untuk untuk menyalurkan gaya dalam tulangan. PENGECUALIAN Dinding geser berlubang dari panel struktur kayu boleh digunakan bila didesain sesuai dengan tata cara yang berlaku .

8.7.3 Elemen Elemen kolektor kolektor Elemen Elemen kolektor kolektor harus harus disediaka disediakan n dengan dengan kekuatan kekuatan yang yang cukup cukup untuk untuk menyalur menyalurkan kan gaya gempa gempa yang berasal berasal dari bagian struktur lainnya lainnya ke elemen elemen yang menyediaka menyediakan n tahanan tahanan terh terhad adap ap gaya gaya itu itu (lih (lihat at Gamb Elemen men kole kolekt ktor or,, samb sambun unga gan n lew lewatan atan,, dan dan Gambar ar 6). Ele sambungannya ke elemen penahan harus didesain untuk menahan gaya yang didefinisikan dalam Pasal 8.3.2. PENGECUALIAN Pada struktur, atau bagiannya, dengan bresing secara keseluruhan oleh dinding geser geser rangka rangka ringan ringan,, elemen elemen kolekto kolektor, r, sambun sambungan gan lewatan lewatan,, dan sambung sambungan an ke elemen elemen penahan penahan boleh didesain untuk menahan gaya sesuai dengan Pasal 8.7.4.

8.7.4 8.7 .4 Diafra Diafragm gma a Diafragma lantai dan atap harus didesain untuk menahan gaya gempa desain di masingmasing masing tingkat, tingkat, F x x,  yang yang dihitu dihitung ng sesuai sesuai denga dengan n Pasal diafragma disyarat disyaratkan kan Pasal 8.8.2. Jika diafragma untuk menyalurkan gaya gempa desain dari elemen penahan vertikal di atas diafragma ke elemen elemen penahan penahan vertikal vertikal lainnya lainnya di bawah bawah diafragma diafragma akibat akibat perubaha perubahan n kekakuan kekakuan lateral lateral relatif relatif pada elemen vertikal, vertikal, bagian bagian gaya geser geser seismik seismik yang yang disalurka disalurkan n di tingkat tingkat itu, V x x,  harus ditambahkan pada gaya desain diafragma. Diafragma harus dapat memikul tegangan geser geser dan lentur lentur yang yang dihasi dihasilka lkan n dari dari gayagaya-gay gaya a terseb tersebut. ut. Diafr Diafragm agma a harus harus mempun mempunya yaii pengikat pengikat atau strut  untuk untuk mendi mendistri stribus busika ikan n gaya gaya pengan pengangku gkuran ran dindi dinding ng ke diafra diafragma gma.. Sambungan diafragma harus berupa sambungan tipe mekanis atau las positif.

8.7.5 Pengangkur Pengangkuran an dinding dinding struktura strukturall Dind Dindin ing g stru struktu ktura rall haru harus s dian diangk gkur ur ke semu semua a lant lantai ai,, atap atap,, dan dan elem elemen en stru strukt ktur ur yang yang menyediakan pendukung lateral keluar bidang untuk dinding atau elemen yang ditumpu oleh dinding. dinding. Pengangku Pengangkuran ran harus harus menyedia menyediakan kan koneksi koneksi langsung langsung positif positif antara antara dinding dinding dan lantai lantai,, atap, atap, atau atau eleme elemen n struk struktur tur pendu pendukun kung g dengan dengan kekua kekuatan tan untuk untuk menaha menahan n gaya gaya melintang bidang yang diberikan oleh Persamaan 70:

F p p  = 0,4 k a aS    DS  DS  k a  a  W p  p 

(70)

Fp  tidak boleh diambil kurang dari 0,2 k a a  W p p  ka  = 1 +

 L f 

(71)

30

k a a  tidak perlu lebih besar dari 2,0. 88 dari 134

Keterangan: F p p  adalah gaya desain per individu angkur; k a a  adalah faktor amplifikasi untuk fleksibilitas diafragma; adalah panjan panjang g bentang bentang dari diaframa diaframa fleksibel fleksibel yang menyedi menyediakan akan tahanan tahanan lateral lateral Lf  adalah pada dinding; panjang bentang diukur dari elemen vertikal yang memberikan tahanan lateral terhadap diafragma dalam arah yang ditinjau; S DS  DS  adalah percepatan spektrum respons desain pada perioda pendek; W p p  adalah berat tributari dinding ke angkur. 8.7.5.1 8.7.5.1 Penyalura Penyaluran n gaya pengangkur pengangkuran an ke dalam diafragma diafragma Diafragma Diafragma harus disediak disediakan an dengan dengan pengika pengikatt atau strut  menerus menerus antara antara kord diafragm diafragma a untuk mendistribusikan gaya pengangkuran ini ke dalam diafragma. Kord tambahan diijinkan untuk digunakan untuk membentuk subdiafragma untuk menyalurkan gaya pengangkuran ke pengikat pengikat silang silang menerus menerus utama. utama. Rasio Rasio maksimum maksimum panjangpanjang-terh terhadap adap-leb -lebar ar subdiafra subdiafragma gma struk struktu turr adal adalah ah sebe sebesa sarr 2,5 2,5 samp sampai ai 1. Samb Sambun unga gan n dan dan peng pengan angk gkur uran an yang yang mamp mampu u menahan menahan gaya yang ditetapkan ditetapkan harus harus disedia disediakan kan antara antara diafrag diafragma ma dan komponen yang terhubung. Sambungan harus menerus ke dalam diafragma dengan jarak yang cukup untuk menghasilkan gaya yang disalurkan ke dalam diafragma.

8.7.5.2 8.7.5.2 Diafragma Diafragma kay kayu u Pada diafragma kayu, pengikat menerus harus ditambahkan pada pembungkus diafragma. Pengan Pengangku gkuran ran tidak tidak boleh boleh menggu mengguna nakan kan paku paku miring miring ( toenails ) atau atau paku paku yang yang dapa dapatt mengal mengalami ami penar penarika ikan n baik baik pada pada papan papan kayu kayu atau atau rangka rangka yang yang digun digunaka akan n pada pada lentu lentur  r  melintan melintang g serat serat atau tarik tarik melintan melintang g serat. serat. Pembung Pembungkus kus diafragma diafragma tidak boleh boleh dianggap dianggap efektif sebagai pengikat atau strut  seperti disyaratkan oleh pasal ini.

8.7.5.3 8.7.5.3 Diafragma Diafragma dek metal metal Pada diafragma dek metal, dek metal tidak boleh digunakan sebagai pengikat menerus yang disyaratkan oleh pasal ini dalam arah tegak lurus pada bentang dek.

8.7.5.4 8.7.5.4 Strip terbenam terbenam Pengan Pengangku gkuran ran diafr diafrag agma ma ke dindi dinding ng menggu mengguna nakan kan strip strip terben terbenam am harus harus dihub dihubun ungka gkan n dengan dengan atau dikaitkan dikaitkan mengelil mengelilingi ingi baja tulangan, tulangan, atau selain selain itu dihentikan dihentikan agar secara secara efektif menyalurkan gaya ke baja tulangan.

8.7.6 Dinding Dinding penump penumpu u dan dan dinding geser geser Dinding Dinding penumpu penumpu dan dinding dinding geser geser eksterio eksteriorr dan interior serta pengangkura pengangkurannya nnya harus didesain didesain untuk gaya sebesar 40 persen persen dari percepatan percepatan respons spektral spektral desain perioda perioda pendek S DS  DS  dikalikan berat dinding, W c  c , tegak lurus pada permukaan, dengan gaya minimum sebe sebesa sarr 10 pers persen en bera beratt dind dindin ing. g. Hubu Hubung ngan an satu satu sama sama lain lain dari dari elem elemen en dind dindin ing g dan dan sambungan untuk sistem rangka pendukung harus mempunyai daktilitas, kapasitas rotasi, atau atau keku kekuat atan an yang yang cuku cukup p untu untuk k mena menaha han n susu susut, t, peru peruba baha han n suhu suhu,, dan dan perb perbed edaa aan n penurunan fondasi bila dikombinasikan dengan gaya gempa.

8.7.7 Pengangkur Pengangkuran an sistem sistem non struk struktura turall Jika disyaratkan oleh Bab 9, semua bagian atau elemen struktur harus diangkurkan untuk gaya gempa, F p  p,  yang ditetapkan.

89 dari 134

8.8 Prosedur analisis analisis gaya lateral lateral penyederhanaan penyederhanaan  Analisis gaya lateral ekivalen harus terdiri dari penerapan gaya lateral statis ekivalen pada model model matermati matermatis s linier linier struktur. struktur. Gaya lateral yang yang diterapk diterapkan an dalam dalam masing-m masing-masin asing g arah harus dijumlah menjadi geser dasar seismik total yang diberikan oleh Pasal 8.8.1 dan harus didistribu didistribusikan sikan secara secara vertikal vertikal sesuai sesuai dengan dengan Pasal Untuk tujuan tujuan analisis analisis,, struktur  struktur  Pasal 8.8.2. Untuk harus dianggap terjepit di dasarnya.

8.8.1 8.8 .1 Geser Geser dasar dasar sei seism smik ik Geser Geser dasar dasar seismi seismik, k, V , dalam dalam arah arah yang yang diteta ditetapka pkan n harus harus diten ditentuk tukan an sesua sesuaii denga dengan n Persamaan 72: V  

F S DS   R

(72)

W 

di mana: S  DS 



2 3

F a S s

(73)

dimana F a  boleh h diam diambi bill sebe sebesa sarr 1,0 1,0 untu untuk k situ situs s batu batu,, 1,4 1,4 untu untuk k situ situs s tana tanah, h, atau atau a  bole ditentukan sesuai dengan Pasal 6.2. Untuk tujuan pasal ini, situs boleh dianggap sebagai batu jika terdapat tidak lebih dari 3 m tanah antara permukaan batu dan dasar fondasi telapak telapak atau fondasi tikar. tikar. Dalam Dalam menghitun menghitung g S DS  harus sesuai sesuai dengan dengan Pasal 6.1, DS , S s  s  harus tetapi tidak perlu diambil lebih besar dari 1,5.

F  F  F R  W 

= 1,0 untuk bangunan satu tingkat = 1,1 untuk bangunan dua tingkat =  1,2 untuk bangunan tiga tingkat adalah faktor modifikasi respons dari Tabel 17 adalah berat seismik efektif struktur termasuk termasuk beban mati total struktur di atas elevasi tanah, dan beban-beban lainnya, yaitu: 1. Pada Pada daerah daerah yang yang digun digunaka akan n untuk untuk gudan gudang/t g/temp empat at penyi penyimpa mpana nan, n, minimu minimum m 25 persen beban hidup lantai harus disertakan; PENGECUALIAN: a. Bila beban beban gudang menambah menambah tidak tidak lebih dari 5 persen persen beban gempa gempa efektif di tingkat tingkat yang yang ditinj ditinjau au maka beban beban terseb tersebut ut tidak tidak perlu perlu diserta disertakan kan dalam dalam penent penentuan uan beban beban gempa efektif; b. Beba Beban n hidu hidup p lant lantai ai pada pada stru struktu kturr gara garasi si dan gedun gedung g parki parkirr terb terbuka uka tida tidak k perl perlu u disertakan.

2.

Jika Jika keten ketentua tuan n untuk untuk partisi partisi yang yang disya disyarat ratkan kan oleh tata cara cara digun digunaka akan n dalam dalam desain desain beban beban lantai, lantai, maka berat partisi aktual atau berat berat minimum minimum sebesar 0,5 2 kN/m , diambil yang terbesar, harus disertakan; Berat Berat total peralata peralatan n yang bersifa bersifatt permanen permanen dalam dalam kondisi kondisi beroper beroperasi asi;; Berat Berat tanaman tanaman atau materia materiall lainn lainnya ya pada taman taman di tingkat tingkat atap atau di lokasilokasilokasi lainnya yang serupa.

3. 4.

8.8.2 Distribusi Distribusi vertikal vertikal Gaya di masing-masing tingkat harus dihitung menggunakan persamaan berikut:

F  x



wx W 

(73)

V 

90 dari 134

Keterangan: w x x  adalah bagian dari berat seismik efektif struktur, W , di tingkat x . 8.8.3 Distribusi Distribusi geser geser horisonta horisontall Geser tingkat desain seismik di semua tingkat, V x x  (kN), harus harus ditentukan ditentukan dari persamaa persamaan n berikut: n

V  x

  F i

(74)

i  x

Keterangan: F i i  adalah bagian dari geser dasar seismik, V  (kN) yang timbul di tingkat, i . 8.8.3.1 8.8.3.1 Struktur Struktur diafra diafragma gma fleksibel fleksibel Geser tingkat desain seismik di tingkat-tingkat struktur dengan diafragma fleksibel, seperti didefinisikan dalam Pasal 8.5, harus didistribusikan ke elemen vertikal sistem penahan gaya gempa gempa mengguna menggunakan kan aturan aturan luas tributari. tributari. Analisis Analisis dua dimensi dimensi diijinkan diijinkan bila diafragma diafragma fleksibel.

8.8.3.2.1 Struktur dengan dengan diafragma diafragma yang tidak fleksibel fleksibel Untuk struktur dengan diafragma yang tidak fleksibel, seperti didefinisikan dalam Pasal 8.5, geser tingkat desain seismik, V x x,  (kN) harus didistribusikan pada berbagai elemen vertikal sistem sistem penahan penahan gaya gempa gempa di tingkat tingkat yang ditinjau ditinjau berdasar berdasarkan kan pada kekakuan kekakuan lateral lateral relatif elemen vertikal dan diafragma.

8.8.3.2.1 8.8.3.2.1 Torsi Torsi Desain struktur dengan diafragma yang tidak fleksibel harus menyertakan momen torsi, M t t  (kN-m) yang dihasilkan dari eksentrisitas antara lokasi pusat massa dan pusat kekakuan.

8.8. 8.8.4 4

Guli Guling ng

Struktur harus didesain untuk menahan pengaruh guling yang diakibatkan oleh gaya gempa yang ditentukan ditentukan dalam dalam Pasal Fondasi struktur harus didesain didesain untuk memikul memikul tidak tidak Pasal 8.8.2. Fondasi kurang kurang dari 75 persen persen momen desain desain guling guling fondasi, fondasi, M f f  (kN-m) (kN-m) di muka-kont muka-kontak ak fondasifondasitanah.

8.8.5 Batasan Batasan simpanga simpangan n antar lantai lantai dan pemisa pemisahan han bangunan bangunan Simpan Simpangan gan antar antar lantai lantai strukt struktur ur tidak tidak perlu perlu dihitu dihitung ng.. Jika Jika nilai nilai simpan simpangan gan antar antar lanta lantaii diperl diperluka ukan n untuk untuk penggu penggunaa naan n dalam dalam tata tata cara cara mater material ial,, untuk untuk menen menentuk tukan an pemis pemisah ahan an struktur antara bangunan, untuk desain penutup permukaan bangunan ( cladding ), ), atau untuk pers persya yara rata tan n desa desain in lain lainny nya, a, simp simpan anga gan n anta antarr lant lantai ai haru harus s diam diambi bill sebe sebesa sarr 1 pers persen en ketinggian bangunan kecuali perhitungan menunjukkan kurang. Semua bagian struktur harus didesain untuk bekerja sebagai unit yang terintegrasi dalam menahan gaya gempa kecuali  jika dipisahkan dipisahkan secara struktur oleh jarak yang cukup untuk menghindari menghindari kontak yang merusak akibat defleksi total.

91 dari 134

9

Persyaratan desain seismik pada elemen nonstruktural

9.1 Ruang Ruang lingkup lingkup Bab ini meneta menetapka pkan n kriter kriteria ia desai desain n minimu minimum m untuk untuk elemen elemen-el -elem emen en nonst nonstruk ruktur tural al yang yang secara permanen disatukan pada struktur dan untuk tumpuannya serta untuk tambatannya. Bila berat suatu elemen nonstruktural adalah lebih besar dari atau sama dengan 25 persen berat berat seismi seismik k efekti efektiff strukt struktur, ur, W , yang yang didefi didefinis nisika ikan n pada pada Pasal maka elem elemen en Pasal 7.7 7.7.2 .2, maka nonstruktural tersebut harus diklasifikasikan sebagai suatu struktur bangunan non gedung dan harus didesain sesuai dengan Pasal 10.1.3.b.

9.1.1 Kategori Kategori desain desain seismik seismik dan faktor faktor keutam keutamaan aan elemen elemen Elemen Elemen nonstruktu nonstruktural ral harus harus didesain didesain dengan kategori desain desain seismik seismik yang sama dengan dengan kategori desain seismik struktur tempat elemen berada atau kategori desain seismik struktur  penyokongnya. Semua elemen harus didesain dengan suatu faktor keutamaan elemen yang diberikan diberikan pada bagian bagian ini. ini. Faktor Faktor keutamaan keutamaan elemen ( I p  p)   diambil sebesar 1,5 jika kondisi berikut terpenuhi t erpenuhi:: 1. Elemen Elemen nonstruktura nonstrukturall diperlukan diperlukan untuk tujuan keselamata keselamatan n setelah gempa, gempa, termasuk termasuk sistem sprinkler untuk proteksi kebakaran dan tangga keluar; 2. Elemen Elemen nonstruktural nonstruktural yang menyalur menyalurkan, kan, menyangga menyangga atau mengandun mengandung g bahan-ba bahan-bahan han berbahaya yang dapat mengancam keselamatan umum bila bocor; 3. Elemen Elemen nonstru nonstruktu ktural ral yang terdap terdapat at di dalam dalam atau atau menum menumpu pu pada pada strukt struktur ur denga dengan n kate katego gori ri risi risiko ko bang bangun unan an IV dan dan elem elemen en terse tersebu butt dipe diperl rluk ukan an untu untuk k kela kelanj njut utan an operasional bangunan, atau kerusakannya akan mempengaruhi kelanjutan operasional bangunan. Elemen-el Elemen-elemen emen nonstrukt nonstruktural ural lainnya lainnya dapat dapat didesain didesain dengan dengan faktor faktor keutamaan keutamaan elemen elemen (I p  p)   =1,0.

9.1.2 Pengecualia Pengecualian-pen n-pengecu gecualian alian Elemen-elemen nonstruktural berikut tidak termasuk dalam ketentuan pada bab ini: 1. Perabot Perabot (kecuali (kecuali lemari lemari penyim penyimpana panan n sebagaima sebagaimana na tercatat tercatat dalam dalam Tabel 18); 2. Peralatan Peralatan yang yang bersifa bersifatt sementara sementara atau atau yang yang dapat dapat dipindah dipindahkan; kan; 3. Elemen Elemen arsitektura arsitekturall pada kategori kategori desain seismik seismik B selain parapet parapet yang yang ditumpu oleh oleh dinding penumpu atau dinding geser selama faktor keutamaan elemen ( I p  p)   adalah 1,0; 4. Elemen Elemen mekanikal mekanikal dan dan elektrika elektrikall pada katego kategori ri desain desain seismik seismik B; 5. Elem Elemen en meka mekani nika kall dan dan elek elektri trika kall pada pada kate katego gori ri desa desain in seis seismi mik k C sela selama ma fakto faktor  r  keutamaan elemen ( I p  p)   adalah 1,0; 6. Elemen Elemen mekani mekanikal kal dan elektri elektrikal kal pada pada katego kategori ri desain desain seismi seismik k D, E, atau atau F di mana faktor keutamaan elemen ( I p  p)   adalah 1,0 dan seluruh ketentuan berikut terpenuhi: a. Elemen disambungkan disambungkan ke struktur secara pasti; pasti; b. Terdapat sambungan sambungan fleksibel fleksibel antara elemen elemen dan sistem sistem pemipaan pemipaan,, serta salah satu kondisi berikut terpenuhi: i. Elemen Elemen memil memiliki iki bera beratt = 1780 1780 N atau kuran kurang g dan pusat pusat massa massa seting setinggi gi 1.22 1.22 m atau kurang di atas pelat lantai didekatnya; ii. Elemen Elemen memiliki memiliki berat berat = 89 N atau atau kurang kurang atau atau untuk untuk sistem yang yang terdist terdistribu ribusi si beratnya = 73 N/m atau kurang.

9.1. 9.1.3 3

Penera Pene rapa pan n kete ketent ntua uan n elem elemen en nons nonstr truk uktu tura rall pada pada stru strukt ktur ur bang bangun unan an nonnongedung

Struktur bangunan non gedung (termasuk rak penyimpanan dan tangki) yang ditumpu oleh struktur lain harus didesain sesuai dengan Bab 10. Jika Pasal 10.1.3 mensyaratkan bahwa 92 dari 134

gaya gempa ditentukan sesuai dengan Bab 9 dan nilai untuk R p  p  tidak diberikan pada Tabel 18 atau 19, maka R p p  harus diambil sama dengan nilai R  yang diberikan pada Bab 10. Nilai a p p  diambil sesuai dengan nilai a  pada catatan kaki Tabel 18 atau 19.

9.2 Pengaruh Pengaruh gempa rencan rencana a 9.2.1 9.2 .1 Gaya Gaya gempa gempa desain desain Gaya Gaya gemp gempa a desa desain in hori horiso sont ntal al ( F p  haru harus s dite ditera rap pkan kan pada pada titi titik k bera beratt ele elemen men dan dan p)   didistribusikan sesuai dengan distribusi massa elemen dan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan 75: F  p



0.4a p S  DS W  p

  R p         I  p  

(75)

    z  1 2  h   

F p p  tidak perlu lebih besar dari F  p

 1.6S  DS  I  pW  p

(76)

dan F p  p  tidak boleh lebih kecil dari F  p

 0.3S  DS  I  pW  p

(77)

Keterangan: F p p  adalah gaya seismik rencana; S DS  DS  adalah percepatan spektra pada perioda pendek, seperti yang ditentukan Pasal 6.3; adalah faktor faktor amplifika amplifikasi si elemen, elemen, bervaria bervariasi si dari 1 sampai sampai 2,5 (gunakan (gunakan nilai yang a p p  adalah sesuai dari Tabel 18 atau 19); I p p  adalah faktor keutamaan elemen, bervariasi dari 1 sampai 1,5 (Lihat Pasal 9.1.1); W p p  adalah berat operasional elemen; R p p  adalah faktor modifikasi respons elemen, bervariasi dari 1 sampai 12 (gunakan nilai yang sesuai dari Tabel 18 atau 19); z  adalah tinggi struktur di mana elemen ditambatkan, diukur dari dasar. Untuk elemen di lantai dasar atau di bawah lantai dasar, z  dapat dapat diambil diambil 0. Nilai Nilai untuk untuk z /h  tidak perlu lebih dari 1,0; h  adalah tinggi rata- rata struktur diukur dari dasar hingga level atap. Gaya (F p  p)   harus diterapkan secara independen pada sekurangnya dua arah horisontal yang ortogonal dan dikombinasikan dengan beban-beban layan yang bekerja pada elemen. Untuk sistem kantilever vertikal, gaya F p  p  harus diasumsikan bekerja di arah horisontal sebarang. Sela Selain in itu, itu, elem elemen en ters terseb ebut ut haru harus s dide didesa sain in untu untuk k suat suatu u gaya gaya gemp gempa a verti vertika kall sebe sebesa sar  r  +0,2S DS  DS W p  p  yang bekerja secara bersamaan dengan F p  p.  Faktor redundansi,  , dapat diambil sebesar 1 dan faktor kuat lebih,   ,  tidak berlaku disini. PENGECUALIAN Gaya gempa vertikal vertikal tidak perlu diperhitungkan diperhitungkan untuk panel lantai dan langit-langit langit-langit yang diletakkan tanpa tambatan.

Jika beban-beban non seismik pada elemen nonstruktural melebihi F p  p,  maka beban-beban tersebut tersebut akan menentukan menentukan perencana perencanaan an elemen elemen berbasis berbasis kekuatan kekuatan,, tetapi tetapi ketentuan ketentuan dan batasan detailing yang diberikan pada bab ini harus tetap berlaku.

93 dari 134

Sebaga Sebagaii ganti ganti gayagaya-gay gaya a yang yang diten ditentuk tukan an denga dengan n Persam percep epat atan an pada pada Persamaa aan n 75, perc sebarang tingkat dapat ditentukan dengan prosedur analisis ragam berdasarkan Pasal 7.9 dengan R  = 1,0. Gaya gempa ditentukan dengan Persamaan 78 : F  p



ai a pW  p

  R p         I  p  

(78)

A x

Keterangan: a i i  adalah percepatan pada tingkat ke- i  yang didapat dari analisis ragam dan dimana Ax  adalah faktor amplifikasi torsi yang ditentukan dengan Persamaan 39. Batas atas dan batas bawah F p  p  tetap mengacu pada Persamaan 76 dan 77. 9.2.2 Perpindahan Perpindahan relatif relatif seis seismik mik Pengar Pengaruh uh perpi perpinda ndahan han relati relatiff seismi seismik k harus harus diperh diperhitu itungk ngkan an pada pada kombin kombinasi asi dengan dengan perpindah perpindahan an akibat akibat beban-be beban-beban ban lain. lain. Perpindah Perpindahan an relatif relatif seismik seismik D pI  ditentukan n sesuai sesuai pI  ditentuka dengan persamaan berikut:

D pI  pI  = D p  p  I e  e 

(79)

dimana D p  p  ditentukan sesuai persamaan-persamaan pada Pasal 9.2.3 dan 9.2.4.

9.2.3 Perpindahan Perpindahan dalam struktur struktur Untuk Untuk dua titik titik sambun sambungan gan pada pada strukt struktur ur yang yang sama, sama, satu satu pada pada ketin ketinggi ggian an h x x  dan yang yang lainnya pada ketinggian h y y , D p  sebagai: p  ditentukan sebagai:  D p

  xA   yA

 D p



(80) dapat juga ditentukan ditentukan berdasarkan berdasarkan prosedur prosedur ragam sesuai sesuai dengan dengan Pasal 7.9, dengan dengan D p p  dapat men menggun ggunak akan an perb perbed edaa aan n lend lendut utan an lant lantai ai yang yang dihi dihitu tung ng untu untuk k seti setiap ap raga ragam m dan dan mengkombinasikannya menggunakan prosedur kombinasi ragam yang sesuai. D p  p  tidak perlu diambil lebih besar dari: h x

 h y  aA h xx

(81)

9.2.4 Perpindahan Perpindahan antara antara struktur struktur Untuk dua titik sambungan pada struktur A dan B yang terpisah, satu pada ketinggian h x x  dan yang lainnya pada ketinggian h y y,  D p  p  ditentukan sebagai: D p   δ   δ  xA yB 

(82)

D p p  tidak perlu lebih besar dari:  D p



h x  aA h xx



h y  aB h xx

(83)

Keterangan: adalah ah perp perpin inda daha han n rela relati tiff seis seismi mik, k, di man mana elem elemen en haru harus s dide didesa sain in untu untuk k D p p  adal mengakomodasinya; 94 dari 134

δ xA xA adalah pPerpindahan bangunan di tingkat x  pada Struktur A, ditentukan berdasarkan Persamaan 40; δ yA yA adalah perpindahan bangunan di tingkat y  pada Struktur A, ditentukan berdasarkan persamaan 40; δ yB  yB  adalah perpindahan bangunan di tingkat y  pada Struktur B, ditentukan berdasarkan persamaan 40; h x x  adalah tinggi tingkat x  di mana titik sambungan atas diletakkan; h y y  adalah tinggi tingkat y  di mana titik sambungan bawah diletakkan;  ΔaA adal adalah ah simp simpan anga gan n anta antarr lant lantai ai yang yang diij diijin inka kan n untu untuk k stru strukt ktur ur A sepe sepert rtii yang yang didefinisikan pada Tabel 16; adalah ah simp simpan anga gan n anta antarr lant lantai ai yang yang diij diijin inka kan n untu untuk k stru strukt ktur ur B sepe sepert rtii yang yang  ΔaB  adal didefinisikan pada Tabel 16; adalah h tinggi tinggi antar antar lantai lantai yang yang diguna digunakan kan dalam dalam pende pendefini finisia sian n simpa simpanga ngan n yang yang h xx  xx  adala diijinkan Δa  pada Tabel 16. CATATAN  Δa /h xx  xx  adalah indeks simpangan antar lantai.

Pengar Pengaruh uh perpi perpinda ndahan han relati relatiff seismi seismik k harus harus diperh diperhitu itungk ngkan an pada pada kombin kombinasi asi dengan dengan perpindahan akibat beban-beban lainnya.

9.3 Pengangkuran elemen nonstruktural 9.3. 9.3.1 1 Umum Umum Elemen-el Elemen-elemen emen nonstrukt nonstruktural, ural, arsitektu arsitektural, ral, mekanika mekanikall dan elektrikal elektrikal serta penyokon penyokongnya gnya harus ditambatkan atau diangkurkan pada struktur bangunan sesuai dengan ketentuan pada bagi bagian an ini ini dan dan tamb tambat atan an haru harus s meme memenu nuhi hi kete ketent ntua uan n untu untuk k mate materi rial al indu induk k yang yang tela telah h ditetapkan pada bagian lain dari peraturan ini. Tambatan elemen harus dilas, dibaut, atau dikencang dikencangkan kan secara secara pasti pasti tanpa memperhi memperhitung tungkan kan tahanan tahanan gesek gesek yang yang dihasilka dihasilkan n oleh pengaruh pengaruh gravitasi gravitasi.. Suatu Suatu lintasan lintasan beban yang menerus menerus dengan dengan kekuatan kekuatan dan kekakuan kekakuan yang memadai antara elemen dan struktur penyokongnya harus disediakan. Elemen lokal struktu strukturr termas termasuk uk sambu sambunga ngan n harus harus dides didesai ain n dan dibua dibuatt untuk untuk gaya-g gaya-gay aya a elemen elemen yang yang menentukan desain elemen atau sambungannya. Gaya-gaya elemen haruslah sebagaimana ditentukan sesuai Pasal kecuali bahwa bahwa modifikas modifikasii untuk untuk F p  akibatt kondi kondisi si Pasal 9.2.1, 9.2.1, kecuali p  dan R p  p,  akiba pengangkuran tidak perlu diperhitungkan. Dokumen desain harus mencakup informasi yang memadai memadai mengenai mengenai tambatan tambatan yang yang digunaka digunakan n untuk untuk menentu menentukan kan kesesuai kesesuaianny annya a dengan dengan ketentuan pada bagian ini.

9.3.2 9.3 .2 Gaya Gaya desain desain Gaya pada tambatan tambatan harus harus ditentuk ditentukan an berdasar berdasarkan kan gaya dan perpinda perpindahan han elemen elemen yang yang diberikan pada Pasal 9.2.1 and 9.2.2, kecuali bahwa R p  p  tidak boleh diambil melebihi 6.

9.3.3 Angkur Angkur pada beton atau atau bata 9.3.3.1 9.3.3.1 Angkur Angkur pada beton  Angkur yang tertanam pada beton harus didesain sesuai dengan tata cara yang berlaku.

9.3.3.2 9.3.3.2 Angkur Angkur pada bata  Angkur yang tertanam pada bata harus didesain sesuai dengan tata cara yang berlaku, dan angkur tersebut harus didesain sedemikian sehingga kekuatannya ditentukan oleh kuat tarik atau geser dari elemen baja yang daktail.

95 dari 134

PENGECUALIAN Angkur harus dihubungkan ke struktur utama bangunan dan didesain mengalami leleh leleh daktail daktail di level level pembeba pembebanan nan dengan dengan ketentu ketentuan an bahwa bahwa gaya gaya yang yang bekerja bekerja pada angkur angkur tidak tidak melebihi dari kekuatan rencana, atau kekuatan rencana minimum dari angkur tersebut setidaknya 2,5 kali dari gaya terfaktor yang disalurkan disalurkan oleh komponen nonstruktural. nonstruktural.

9.3.3.3 9.3.3.3 Angkur Angkur pasca-inst pasca-instalas alasii pada beton beton dan bata bata  Angkur pasca-instalasi pada beton harus memenuhi persyaratan (prakualifikasi) (prakualifikasi) untuk penerapan gempa sesuai dengan tata cara yang berlaku atau prosedur kualifikasi lain yang telah terbukti. Angkur pasca-instalasi pada bata harus memenuhi persyaratan (prakualifikasi) untuk penerapan gempa sesuai dengan prosedur klasifikasi yang telah disahkan/ditentukan.

9.3.4 Kondisi Kondisi pemasang pemasangan an Penentuan gaya pada tambatan harus memperhitungkan kondisi yang mungkin terjadi pada saat pemasang pemasangan, an, termasuk termasuk eksentrisi eksentrisitas tas dan pengaruh pengaruh berkurang berkurangnya nya bidang kontak kontak (prying effect ). ).

9.3.5 9.3 .5 Tambat Tambatan an majemu majemuk k Penentua tuan distri tribusi gaya pada tambatan tan majem jemuk pada satu lokasi harus mempe memperhi rhitun tungka gkan n kekaku kekakuan an dan daktil daktilita itas s eleme elemen, n, penyok penyokon ong, g, tamba tambatan tan,, dan strukt struktur  ur  bangunan dan kemampuan untuk meredistribusi beban ke tambatan lainnya pada kelompok tamba tambatan tan.. Desai Desain n pengan pengangku gkuran ran pada pada beton, beton, sesuai sesuai dengan dengan peratu peraturan ran yang yang berla berlaku, ku, memenuhi persyaratan bab ini.

9.3.6 Baut dengan dengan pengencan pengencang g mesin mesin Baut yang dikencangkan dengan menggunakan mesin, yang ditanamkan pada beton atau baja, tidak boleh digunakan pada kondisi beban tarik yang menerus/berkelanjutan atau pada bresing di daerah yang dirancang dengan kategori desain seismik D, E, atau F kecuali telah ditetapkan untuk pembebanan seismik. Penggunaan baut dengan pengencang mesin pada bata tidak diijinkan kecuali telah ditetapkan untuk pembebanan seismik. PENGECUALIAN Baut dengan pengencang mesin yang ditanamkan pada beton dan difungsikan untuk untuk menopang menopang lantai akusti akustik k atau atau panel panel langit langit-lan -langit git dan sistem sistem yang yang telah telah terdis terdistrib tribusi usi di mana beban layan pada satu baut tidak melebihi 0,4 kN. Baut dengan pengencang mesin yang ditanamkan pada baja di mana beban layan pada satu baut tidak melebihi 1,12 kN.

9.3. 9.3.7 7

Klip Klip frik friksi si

Klip friksi pada kategori desain seismik D, E atau F tidak boleh digunakan untuk menopang beban menerus/berkelanjutan atau sebagai penahan beban gempa. Balok tipe C dan klem dengan dengan flens flens lebar lebar diiji diijinka nkan n sebaga sebagaii peng penggan gantun tung g dan dilen dilengka gkapi pi denga dengan n tali tali pengi pengikat kat seperti yang didefinisikan pada peraturan . Pengunci baut ( lock nuts ) atau sejenisnya harus disediakan untuk mencegah kelonggaran baut.

9.4 Elemen Elemen arsitektur arsitektural al 9.4. 9.4.1 1

Umum Umum

Elemen Elemen arsite arsitektu ktural ral,, penyo penyokon kong, g, dan tambat tambatan anny nya a harus harus memenu memenuhi hi persya persyarat ratan an pada pada bagian ini. Koefisien yang sesuai dipilih menurut Tabel 18.

96 dari 134

PENGECUALIAN Elemen yang disokong dengan rantai atau digantung pada struktur tidak perlu memenuh memenuhii persya persyarata ratan n gaya gaya dan perpind perpindaha ahan n relati relatiff seismi seismik k selama selama elemen elemen terseb tersebut ut memenuh memenuhii seluruh kriteria berikut: 1. Beban Beban desain desain untuk untuk elemen elemen tersebu tersebutt haruslah haruslah sama dengan dengan 1,4 kali kali berat berat operas operasion ional al yang yang beke bekerj rja a ke bawa bawah, h, simu simult ltan an deng dengan an beba beban n hori horiso sont ntal al yang ang sama sama deng dengan an 1,4 1,4 kali kali bera beratt operasi operasiona onal. l. Beban Beban horisont horisontal al harus harus bekerja bekerja pada pada arah yang yang memberi memberikan kan pembeba pembebanan nan paling paling kritis untuk desain; 2. Pengaruh Pengaruh interaksi seismik seismik harus diperhitungkan diperhitungkan;; 3. Sambu Sambung ngan an ke stru struktu kturr haru harus s mempe memperb rbol oleh ehkan kan rent rentan ang g gerak gerakan an 360 deraj derajat at pada pada bida bidang ng horisontal.

9.4.2 9.4 .2 Gaya Gaya dan dan perpin perpindah dahan an Semua elemen arsitektura arsitekturall serta penyokon penyokong g dan tambatanny tambatannya, a, harus harus didesain didesain terhadap terhadap gaya gaya gemp gempa a pada pada Pa . Elemen Ele men arsit ars itekt ektura ural l yang yan g dapat dap at menim me nimbul bulkan kan bahaya bahaya Pasal sal 9.2 9.2.1 .1 terhadap terhadap keselamat keselamatan an jiwa jiwa harus didesain didesain untuk mengako mengakomoda modasi si ketentuan ketentuan perpindah perpindahan an rela relati tiff seis seismi mik k sesu sesuai ai Pa Elemen men arsi arsite tekt ktur ural al haru harus s dide didesa sain in deng dengan an Pasa sall 9.2. 9.2.2. 2. Ele mempertimbangkan lendutan vertikal akibat rotasi join pada elemen struktur kantilever.

Tabel Tabel 18 Koefisien Koefisien untuk untuk elemen elemen arsitektu arsitektural ral Elemen arsitektural Dinding nonstruktural interior dan partisi Dinding Dinding bata biasa (tanpa perkuatan) perkuatan) Dinding dan partisi lainnya Elemen kantilever (tidak terikat atau terikat ke rangka struktural di bawah pusat massanya) Sandaran (parapet ) dan dinding kantilever nonstruktural interior  Cerobong Cerobong dan rak- rak yang terikat dan disokong oleh rangka struktural Elemen kantilever (Terikat ke rangka struktural di atas pusat massa) Sandaran (parapet ) Cerobong b Dinding nonstruktural eksterior  Elemen dinding nonstruktural nonstruktural eksterior dan sambungan sambungan Elemen dinding Kumpulan sambungan dinding panel Pengencang (sambungan) dalam sistem sambungan Veneer (lapisan kayu halus pada perabotan) Elemen dan alat Pelengkap yang terbatas terbatas tingkat deformasinya deformasinya Elemen dan alat pelengkap yang rendah tingkat deformasnya deformasnya Kama Kamarr di atap atap ( kecuali kecuali jika dirang dirangkaka kakan n dengan dengan perpanja perpanjanga ngan n dari rangka rangka gedung) Langit-langit Semua jenis Filing cabinet  Lemari penyimpan dan peralatan laboratorium Lantai Akses Lantai akses khusus (Didesain Sesuai dengan Sub Bab 6.5.7.2) Lainnya Gantungan dan ornamen Rambu dan papan reklame Elemen kaku lainnya lainnya Elemen dan alat pelengkap yang tinggi tingkat deformasinya deformasinya Elemen dan alat pelengkap yang terbatas tingkat deformasinya deformasinya Elemen dan alat pelengkap yang rendah tingkat deformasinya deformasinya Elemen fleksibel lainnya Elemen dan alat pelengkap yang tinggi tingkat deformasinya deformasinya Elemen dan alat pelengkap yang terbatas tingkat deformasinya deformasinya 97 dari 134

a

a p  p 

R p  p 

1,0 1,0

1,5 2,5

2,5 2,5

2,5 2,5

1,0 1,0 b 1,0

2,5 2,5 2,5

1,0 1,0 1,25

2,5 2,5 1,0

1,0 1,0

2,5 1,5

2,5

3,5

1,0

2,5

1,0

2,5

1,0 1,0 2,5 2,5

2,5 1,5 2,5 2,5

1,0 1,0 1,0

3,5 2,5 1,5

2,5 2,5

3,5 2,5

Elemen dan alat pelengkap yang rendah tingkat deformasinya deformasinya 2,5 1,5 Tangga keluar (yang bukan merupakan merupakan bagian struktur bangunan) bangunan) 1,0 2,5 a Nilai yang rendah untuk a p  p  sebaiknya tidak digunakan kecuali jika telah dibuktikan melalui analisis dinamik. Nilai a p  p  tidak boleh lebih kecil dari 1,00. Nilai a p  p  = 1 untuk elemen yang kaku dan elemen yang yang tertamba tertambatt kaku. kaku. Nilai Nilai a p  = 2.5 untuk elemen ele men yang yan g fleksi fleksibel bel dan elemen elemen yang yang tertamb tertambat at p  fleksibel. b Jika diafragma yang fleksibel memberikan penyokong lateral untuk dinding beton atau bata dan partisi, gaya desain untuk pengangkuran ke diafragma harus sesuai dengan ketentuan di Pasal 7.11.2.

9.5 Elemen Elemen mekanikal mekanikal dan elektrikal elektrikal 9.5. 9.5.1 1 Umum Umum Elemen Elemen mekan mekanika ikall dan elekt elektrik rikal al serta serta penyo penyokon kong g dan tamba tambatan tannya nya harus harus memen memenuhi uhi persyarata persyaratan n pada bagian ini. Tambatan Tambatan harus harus memenuhi memenuhi persyara persyaratan tan pada Pas Pasal 9.3. Koefisien yang sesuai harus dipilih dari Tabel 19. PENGECUALIAN Perangk Perangkat at lampu lampu dan kipas kipas angin angin di langit langit-lan -langit git yang yang tidak tidak dihubu dihubungka ngkan n ke sistem pemipaan dan ducting , yang disokong dengan rantai atau digantung pada struktur, tidak perlu memenuh memenuhii persya persyarata ratan n gaya gaya dan perpind perpindaha ahan n relati relatiff seismi seismik k selama selama elemen elemen terseb tersebut ut memenuh memenuhii seluruh kriteria berikut: 1. Beban Beban desain desain untuk untuk elemen elemen tersebu tersebutt haruslah haruslah sama dengan dengan 1.4 kali kali berat berat operas operasion ional al yang yang beke bekerj rja a ke bawa bawah, h, simu simult ltan an deng dengan an beba beban n hori horiso sont ntal al yang ang sama sama deng dengan an 1.4 1.4 kali kali bera beratt operasional. Beban horisontal tersebut harus bekerja pada arah yang memberikan pembebanan paling kritis untuk desain; 2. Pengaruh Pengaruh interaksi gempa gempa harus diperhitungkan diperhitungkan;; 3. Sambu Sambung ngan an ke stru struktu kturr haru harus s mempe memperb rbol oleh ehkan kan rent rentan ang g gerak gerakan an 360 deraj derajat at pada pada bida bidang ng horisontal.

Jika desain desain elemen elemen mekanikal mekanikal dan elektrika elektrikall terhadap terhadap pengaruh pengaruh seismik perlu perlu dilakuka dilakukan, n, maka harus diperhitungkan adanya pengaruh dinamik elemen, muatannya, dan jika perlu, penyok penyokong ongnya nya.. Pada Pada kasus kasus terseb tersebut, ut, intera interaksi ksi antara antara eleme elemen n dan strukt struktur ur penyo penyokon kong, g, termasuk elemen mekanikal dan elektrikal lainnya, harus diperhitungkan.

Tabel Tabel 19 Koefisien Koefisien seismik seismik untuk elemen elemen mekanika mekanikall dan elektrikal elektrikal Elemen mekanikal dan elektrikal HVAC sisi udara, kipas, pengontrol udara ( air handler ), ), unit pendingin ruangan, peman pemanas as rak, rak, kotak kotak pend pendis istr tribu ibusi si udara, udara, dan dan eleme elemen n mekan mekanik ikal al lain lain yang yang terbuat terbuat dari rangka baja. HVAC HVAC sisi sisi basa basah, h, kete ketell (boiler ), tung tungku, ku, tang tangki ki dan dan bin bin atmos atmosfer fer,, chiller , peman pemanas as air, air, penu penukar kar panas panas (heat exchan exchanger  ger ), ) , peng penguap uap,, pemis pemisah ah udar udara, a, peralatan manufaktur atau proses, dan elemen mekanikal lain yang terbuat dari material yang tinggi tingkat deformasinya. Motor bakar, turbin, pompa, kompresor, tangki bertekanan yang tidak tersokong dan tidak tercakup tercakup dalam Bab 11 Tangki bertekanan bertekanan yang tersokong yang tidak tercakup tercakup dalam Bab 11 Elemen elevator/lift  dan eskalator  Generator, Generator, baterai, baterai, inverter , motor, transformer , dan elemen elemen elektri elektrikal kal lainny lainnya a yang terbuat dari material material yang tinggi deformasinya deformasinya Pusat Pengendali Motor ( Motor Control Center ), ), papan panel, switch gear, rak instrumentasi, dan elemen lain yang terbuat dari rangka baja Peralatan komunikasi, komputer, instrumentasi dan kontrol Cerobong yang terpasang pada atap, rak, menara pendingin dan menara listrik yang terikat secara lateral di bawah pusat massanya. Cerobong yang terpasang pada atap, rak, menara pendingin dan menara listrik yang terikat secara lateral di atas pusat massanya. Pengikat lampu 98 dari 134

a p  p  2,5

a

R p  p  6,0

1,0

2,5

1,0

2,5

2,5 1,0 1,0

2,5 2,5 2,5

2,5

6,0

1,0 2,5

2,5 3,0

1,0

2,5

1,0

1,5

1,0 1,5 Elemen mekanikal dan elektrikal yang lain Elemen dan sistem yang terisolasi terhadap getaran Sistem dan elemen yang terisolasi dengan menggunakan elemen neoprene  dan 2,5 2,5 lantai lantai yang yang teriso terisolas lasii dengan dengan neoprene  dengan dengan peralat peralatan an elasto elastomeri meric c atau atau penghenti berpegas yang terpasang atau terpisah 2,5 2,0 Elemen dan sistem yang terisolasi dengan pegas, dan lantai yang terisolasi dari getaran getaran yang yang terkeka terkekang ng rapat rapat dengan dengan perala peralatan tan elasto elastomer mer atau atau penghe penghenti nti berpegas berpegas yang terpasang atau terpisah terpisah 2,5 2,0 Elemen dan sistem sistem yang terisolasi terisolasi secara internal internal 2,5 2,5 Perlengkapan yang terisolasi dari getaran yang tergantung, termasuk peralatan di dalam saluran saluran dan elemen yang terisolasi secara internal internal Sistem Distribusi Pemipaan Pemipaan sesuai tata cara yang berlaku, termasuk elemen di dalamnya, dalamnya, dengan 2,5 12,0 sambungan yang terbuat dengan pengelasan. 2,5 6,0 Pemipaan sesuai tata cara yang berlaku, termasuk elemen di dalamnya yang terbua terbuatt dari material material yang yang tinggi tinggi dan terbatas terbatas tinggi tinggi deformas deformasiny inya, a, dengan dengan sambun sambungan gan yang yang terbuat terbuat dengan dengan ulir, ulir, lem, kopling kopling atau atau patri patri kompres kompresii atau atau kopling beralur. 2,5 9,0 Pemipaan yang tidak sesuai dengan tata cara yang berlaku, termasuk elemen di dalamnya dalamnya yang terkonstruksi terkonstruksi dengan material yang tinggi deformasinya, deformasinya, dengan sambungan yang terbuat dengan pengelasan 2,5 4,5 Pemipaan tidak sesuai dengan ASME B31, termasuk elemen di dalamnya yang terbua terbuatt dari materia materiall yang yang tinggi tinggi dan terbata terbatas s tingkat tingkat deforma deformasin sinya ya,, dengan dengan sambun sambungan gan yang yang terbuat terbuat dengan dengan ulir, ulir, lem, kopling kopling atau atau patri patri kompres kompresii atau atau kopling beralur. Pemipaan yang terbuat dari material yang rendah tingkat deformasinya seperti 2,5 3,0 besi tuang, kaca dan plastik yang tidak lentur  2,5 9,0 Peker Pekerja jaan an salu saluran ran udara udara terma termasu suk k eleme elemen n di dalamn dalamny ya yang yang dikon dikonst stru ruksi ksi dengan material yang tinggi tingkat deformasinya deformasinya dengan sambungan sambungan terbuat dengan pengelasan pengelasan atau patri 2,5 6,0 Peker Pekerja jaan an salu saluran ran udara udara terma termasu suk k eleme elemen n di dalamn dalamny ya yang yang dikon dikonst stru ruksi ksi denga dengan n mater materia iall yang yang tinggi tinggi atau atau terba terbata tas s ting tingka katt defor deformas masin inya ya deng dengan an sambungan sambungan terbuat dengan pengelasan pengelasan atau patri 2,5 3,0 Peker Pekerja jaan an salu saluran ran udara udara terma termasu suk k eleme elemen n di dalamn dalamnya ya yang yang dikon dikonst stru ruksi ksi dengan material yang rendah tingkat deformasinya seperti besi tuang, kaca dan plastik non-daktail. 2,5 6,0 Saluran Saluran elektrikal elektrikal dan tempat kabel yang tergantung tergantung Bus duct  1,0 2,5 Pipa air kotor (Plumbing) 1,0 2,5 Ban berjalan untuk manufaktur dan proses 2,5 3,0 a Nilai yang lebih rendah untuk a p  p  diijinkan jika dibuktikan dari analisis dinamik yang detail. Nilai a p  p  tidak boleh kurang dari 1. Nilai 1 digunakan untuk elemen yang kaku dan elemen yang tertambat kaku. Nilai a p  p  2.5 untuk elemen yang fleksibel dan elemen yang tertambat dengan fleksibel. b Elemen yang terpasang pada peredam getaran harus memiliki pengekang benturan atau snubber  di setiap setiap arah arah horison horisontal tal.. Gaya Gaya rencana rencana dapat dapat diambi diambill sebesar sebesar 2F p  p  jika terdapat celah nominal bersih antara rangka penyokong elemen dan pengekang lebih besar dari 5 mm. Jika celah nominal bersih bersih yang yang dispesi dispesifika fikasik sikan an pada pada dokumen dokumen konstruk konstruksi si kurang kurang dari dari 5 mm, gaya gaya rencana rencana yang yang diijinkan adalah F p  p 

10 Pengaruh gempa pada struktur bangunan non gedung

10.1 Ruang Ruang Lingkup Lingkup 10.1.1

Struktur Struktur bangunan bangunan non gedung gedung

Struktur bangunan non gedung adalah semua sistem struktur bukan gedung yang memikul beban beban gravit gravitasi asi dan perlu perlu diaman diamankan kan terhad terhadap ap pengar pengaruh uh gempa gempa.. Namun Namun ruang ruang lingku lingkup p 99 dari 134

struktur struktur bangunan bangunan non gedung, gedung, tidak tidak termasuk termasuk struktur bangunan bangunan seperti yang yang dinyataka dinyatakan n pada Pasal 1.2. Struktur Struktur bangunan bangunan non gedung gedung yang diletakkan diletakkan di tanah tanah atau menumpu pada struktur lainnya harus direncanakan untuk memikul gaya lateral yang secara spesifik diberikan pada Bab ini.

10.1.2

Prosedur Prosedur analisis analisis struktur struktur

Prosed Prosedur ur anali analisis sis untuk untuk struktu strukturr bangu bangunan nan non non gedun gedung g dibeda dibedakan kan menjad menjadii dua jenis jenis.. Prosedur analisis struktur bangunan non gedung yang menyerupai gedung harus mengikuti prosed prosedur ur anali analisis sis struk struktur tur gedun gedung, g, sesuai sesuai dengan dengan Pa Prosedur ur analis analisis is strukt struktur  ur  Pasa sall 7. Prosed bangunan non gedung yang tidak menyerupai gedung harus memperhitungkan karakteristik dinamikny dinamiknya, a, apakah apakah dengan dengan mengikut mengikutii ketentuan ketentuan Pa untuk prosedur prosedur gaya lateral lateral Pasal sal 7.8 untuk Pasal 7.9 untuk Pasal 11.1 untuk prosedur  ekivalen, ekivalen, atau Pasal untuk prosedur prosedur analisi analisis s ragam, ragam, atau Pasal analis analisis is respon respons s riwaya riwayatt waktu waktu linie linier, r, atau atau Pa untuk prosedu prosedurr analisis analisis respons respons Pasal sal 11. 11.2 2 untuk riwayat watu non-linier, atau prosedur yang diharuskan oleh dokumen referensi yang spesifik untuk bangunan tersebut.

10.1.3

Struktur Struktur banguna bangunan n non gedung gedung yang yang menumpu menumpu pada pada struktur struktur lain

Jika struktur bangunan non gedung yang diberikan pada Tabel 21 menumpu pada struktur  lain, dan struktur bangunan non gedung tersebut bukan merupakan sistem penahan gempa utama, maka berlaku salah satu dari metoda berikut: a. Berat struktur bangunan non gedung gedung kurang dari 25 persen dari jumlah berat total. Untuk kondisi di mana berat struktur bangunan non gedung kurang dari 25 persen dari  jumlah berat total struktur bangunan non gedung dan struktur penopangnya, penopangnya, maka gaya gempa rencana untuk struktur bangunan non gedung harus dihitung mengikuti Bab 9 di mana mana nilai nilai R p  harus ditentuka ditentukan n sesuai sesuai Pasal Struktur penumpu penumpu harus harus Pasal 9.1 9.1.. Struktur p  dan a p  p  harus direncanakan menurut ketentuan pada Bab 7, atau Pasal 10.5 yang sesuai dengan berat struktur non gedung yang digunakan dalam perhitungan berat seismik efektif, W . b. Berat struktur bangunan non gedung lebih atau sama dengan 25 persen dari jumlah berat berat total. Untuk kondisi di mana berat struktur bangunan non gedung lebih atau sama dengan 25 perse persen n berat berat total total struk struktur tur bangun bangunan an non non gedun gedung g dan dan struk struktur tur peno penopan pangny gnya, a, maka maka anali analisis sis struktu strukturr harus harus dilak dilakuka ukan n untuk untuk menent menentuka ukan n gaya gaya gempa gempa rencan rencana a sebaga sebagaii berikut: Jika struktur bangunan non gedung memiliki karakteristik dinamik kaku (sesuai Pasal 10.2.3.), maka desain struktur bangunan non gedung dan penambatannya mengikuti prosedur prosedur untuk untuk elemen elemen nonstruktu nonstruktural ral ( Bab 9) di mana nilai R p  harus diambil diambil sama p  harus dengan nilai R  untuk struktur non gedung yang dicantumkan dalam Tabel 21, dan nilai harus diamb diambilil 1,0. 1,0. Struk Struktur tur penum penumpu pu harus harus direnc direncan anaka akan n menur menurut ut ketentu ketentuanana p p  harus ketentuan pada Bab 7 atau Pasal 10.5, yang mana sesuai, dan nilai R  dapat diambil sama dengan nilai R  dari sistem struktur penumpu. - Jika struktur bangunan non gedung memiliki karakteristik dinamik yang tidak kaku, di mana perioda fundamentalnya T  ≥ 0,06 detik, maka struktur bangunan non gedung dan penumpun penumpunya ya harus harus dimodel dimodelkan kan bersamabersama-sama sama,, sesuai sesuai dengan dengan Pasal Pasal 10.5, di mana nilai nilai R  diamb diambilil dari dari nilai nilai terkec terkecilil untuk untuk struktu strukturr bang banguna unan n non gedun gedung g atau atau stru struktu kturr penu penump mpun unya ya.. Stru Struktu kturr non non gedu gedung ng dan dan peng pengik ikat at-p -pen engi gika katn tnya ya haru harus s direncanakan berdasarkan gaya-gaya yang dihitung untuk struktur non gedung dalam analisis kombinasi struktur non gedung dan penumpunya. -

100 dari 134

10.2 Ketentuan-ketentuan Ketentuan-ketentuan desain struktur 10.2.1 10. 2.1

Dasar Dasar perenc perencana anaan an

Struktur Struktur bangunan bangunan non gedung gedung harus harus direncan direncanakan akan sesuai sesuai dengan dengan Pasal 10.5 dan 10.6, untuk dapat menahan gaya lateral seismik minimum, yang tidak boleh kecil dari persyaratan pada Pasal 7.8, dengan tambahan ketentuan berikut: 1. Sistem penahan gaya gempa harus harus dipilih sebagai berikut: berikut: a. Untuk Untuk struktur struktur bangunan bangunan non gedung yang menyerupa menyerupaii gedung, gedung, sistem sistem struktur struktur dipilih dipilih berdas berdasark arkan an tipe tipe strukt struktur ur pada pada Tabe dengan mempe memperha rhatik tikan an Tabell 9 atau Tabe Tabell 20, dengan batasan sistem dan ketinggian sesuai dengan kategori desain seismik. Nilai R, Ω 0  dan C d d  pada Tabel 20 digunakan digunakan untuk menentukan menentukan gaya geser dasar, gaya-gaya gaya-gaya desain desain elemen struktur, dan simpangan antar tingkat; b. Untuk struktur bangunan non gedung yang tidak menyerupai gedung, sistem struktur  dipil dipilih ih berda berdasar sarkan kan tipe tipe strukt struktur ur pada pada Tabel dengan mempe memperha rhatik tikan an batas batasan an Tabel 21, dengan sistem dan ketinggian, sesuai dengan kategori desain seismik. Nilai R, Ω0  dan C d  d  pada Tabel 21 digunakan untuk menentukan gaya geser dasar, gaya-gaya desain elemen struktur, dan simpangan antar tingkat; c. Untuk Untuk struktur struktur banguna bangunan n non gedung yang tidak tercantum tercantum pada Tabel 20 atau 21, maka kriteria kriteria desain desain harus harus mengguna menggunakan kan dokumen dokumen referensi referensi khusus untuk untuk struktur  struktur  tersebut. 2. Untuk struktur bangunan non gedung dengan nilai R  berdasarkan Tabel 21, maka nilai koefisien respons gempa ( C s s ) dalam Persamaan Persamaan 31 harus diganti dengan:

C s s  =  0,044 S DS  DS  I e  e 

(84)

Nilai C s s  tidak boleh diambil kurang dari 0,03 Dan untuk struktur bangunan non gedung yang berada pada daerah di mana S 1 > 0,6g, maka nilai C s dalam Persamaan 32 harus diganti dengan

C s s  = (0,8 S 1 )/(R /I e e) 

(85)

3. Faktor keutamaan, I e  e,  ditentukan sesuai dengan Pasal 10.2.2; 4. Distribusi gaya gempa dilakukan sesuai dengan ketentuan pada Pasal 7.8.3 atau Pasal 7.9, atau sesuai dengan referensi khusus yang terkait; 5. Untuk struktur bangunan non gedung yang berisi cairan, gas, atau butiran padat, maka gaya gempa desain tidak boleh kurang dari nilai yang ditentukan oleh referensi khusus untuk sistem tersebut; 6. Gaya geser dasar dapat direduksi sesuai dengan Bab 13 untuk memperhitungkan efek interaksi interaksi tanah-strukt tanah-struktur. ur. Nilai Nilai gaya geser yang telah direduks direduksii tidak tidak boleh boleh kurang kurang dari 0,7V ; ini, kombinasi kombinasi pembebanan pembebanan untuk untuk struktur struktur terhadap terhadap 7. Kecuali dinyatakan lain dalam Bab ini, gaya gravitasi dan gaya gempa mengikuti kombinasi beban terfaktor pada Pasal 4.3.

10.2.2

Faktor Faktor keutamaa keutamaan n gempa gempa

Faktor Faktor keutam keutamaan aan gempa, gempa, I e  dan kate katego gori ri risi risiko ko bang bangun unan an non non gedu gedung ng,, dite ditent ntuk ukan an e,  dan berdasarkan bahaya relatif yang diakibatkan oleh isi dan fungsi bangunan tersebut. Nilai I e  e  diambil diambil sebagai nilai terbesar dari yang ditentukan ditentukan oleh nilai terbesar yang dipilih dipilih dalam ketentua tuan n pada pada bebera beberapa pa pasal pasal dalam dalam Bab 10, serta serta dokum dokumen en refer referens ensii yang yang Tabel Tabel 2, keten berlaku.

101 dari 134

10.2.3

Struktur Struktur bangunan bangunan non gedung gedung kaku kaku

Struktur Struktur banguna bangunan n non gedung gedung dengan dengan perioda perioda fundamenta fundamental, l, T , kuran kurang g dari dari 0,06 0,06 detik detik,, termasuk penambatannya, harus didesain untuk gaya lateral berikut:

V  = 0,30 S DS  DS  W I e  e 

(86)

Keterangan: V  adalah adalah gaya geser dasar dasar total rencana rencana yang bekerja pada pada struktur struktur banguna bangunan n non gedung; S DS  spektra desain, seperti yang ditentukan ditentukan dari Pasal 6.3; DS  adalah percepatan spektra operasional struktur bangunan bangunan non gedung; W  adalah berat operasional I e adalah faktor keutamaan yang yang ditentukan sesuai sesuai dengan dengan Pasal 10.2.2. Gaya tersebut didistribusikan sepanjang tinggi bangunan sesuai dengan Pasal 7.8.3.

10.2.4 10. 2.4 Beban Beban Berat efektif  W  untuk struktur bangunan non gedung harus memasukkan semua beban mati yang ada, serta mencakup semua muatan operasional untuk struktur, seperti tangki dan pipa beserta isinya.

10.2.5 Perioda Perioda fundamenta fundamentall Period Perioda a funda fundamen mental tal strukt struktur ur bangu bangunan nan non gedun gedung g diten ditentuk tukan an dengan dengan menggu mengguna nakan kan prosedur prosedur pada Pa Sebagai alternati alternatif, f, perioda perioda fundamenta fundamental, l, T, dapat dapat dihitun dihitung g Pasal sal 7.8 7.8.2 .2. Sebagai dengan persamaan berikut : n

  f   

2 i

i

T   2 

i 1

n

g

  f    i

i

(87)

i 1

Nilai f i i  mewakili distribusi gaya lateral di sepanjang tinggi bangunan, dan deformasi elastik  i i  dihitung dihitung mengguna menggunakan kan gaya lateral lateral f i i.  Persamaan-persamaan Persamaan-persamaan 33, 34, 35, dan 36, tidak dapat digunakan untuk menghitung perioda fundamental dari struktur non gedung.

10.2.6 Persyar Persyaratan atan simpangan simpangan Persyarata Persyaratan n simpanga simpangan n tidak tidak berlaku berlaku untuk untuk struktur struktur bangunan bangunan non gedung gedung jika analisis analisis rasional rasional membukti membuktikan kan bahwa bahwa simpanga simpangan n ijin dapat dapat dilampau dilampauii tanpa menguran mengurangi gi stabilita stabilitas s struktur atau penghubungnya. Efek P-delta harus diperhitungkan jika simpangan dianggap berpengaruh terhadap fungsi bangunan atau stabilitas struktur.

10.2.7 Spektrum Spektrum respo respons ns spesifik spesifik-situs -situs (site-specific response spectra ) Jika disyaratkan oleh referensi atau pihak yang berwenang, maka desain struktur bangunan non gedung dapat dilakukan berdasarkan kriteria spesifik situs yang meliputi kondisi geologi dan kegempaan lokal, perioda ulang, serta magnituda gempa yang diketahui.

Tabel Tabel 20 Koefisien Koefisien gempa gempa untuk strukt struktur ur non gempa serupa serupa gedung gedung Jenis struktur bangunan bangunan non gedung

R

Ωo 

102 dari 134

C d  d 

Batasan Sistem Struktur dan Batasan Tinggi Bangunan

(m) D TB

a,e

 A & B C E F Rak penyimpanan (struktur baja) 4 2 3,5 TB TB TB TB Sistem rangka gedung: gedung: Rangka baja dengan bresing konsentris 6 2 5 TB TB 48 48 48 30 khusus Rangka baja dengan bresing konsentris b b b 3¼ 2 3¼ TB TB 10 10 10 biasa Dengan tambahan ketinggian yang diijinkan 2½ 2 2½ TB TB 48 48 30 Tanpa batasan ketinggian 1,5 1 1,5 TB TB TB TB TB Sistem rangka pemikul momen: TB TB Rangka baja pemikul momen khusus 8 3 5,5 TB TB TB TB TB Rangka beton bertulang pemikul momen 8 3 5,5 TB TB TB TB TB khusus c, c, c, Rangka baja pemikul momen menengah 4,5 3 4 TB TB 10 TI TI Dengan tambahan ketinggian yang diijinkan 2,5 2 2,5 TB TB 48 48 30 Tanpa batasan ketinggian 1,5 1 1,5 TB TB TB TB TB Rangka beton bertulang pemikul momen 5 3 4,5 TB TB TI TI TI menengah Dengan tambahan ketinggian yang diijinkan 3 2 2,5 TB TB 15 15 15 Tanpa batasan ketinggian 0,8 1 1 TB TB TB TB TB c,d c,d c,d Rangka baja pemikul momen biasa 3,5 3 3 TB TB TI TI TI c,d Dengan tambahan ketinggian yang diijinkan 2,5 2 2,5 TB TB 30 30 TI Tanpa batasan ketinggian 1 1 1 TB TB TB TB TB TB TB TB Rangka beton bertulang pemikul momen 3 3 2,5 TB TI TI TI TI biasa Dengan tambahan ketinggian yang diijinkan 0,8 1 1 TB TB 15 15 15 a TB = tidak ada batasan (no limit ) dan TI = tidak diijinkan ( not permitted ). ). Ketinggian harus diukur  dari dasar; b Rangka bresing baja biasa diijinkan penggunaannya penggunaannya untuk rak pipa sampai ketinggian ketinggian 20 m; c Rangka Rangka momen momen baja baja biasa biasa dan menengah menengah diijin diijinkan kan penggun penggunaan aannya nya untuk untuk rak pipa pipa sampai sampai ketinggian 20 m, dengan sambungan pemikul momen pada sambungan di lapangan terbuat dari plat ujung yang dibaut; d Rangka Rangka momen momen baja baja biasa biasa dan menengah menengah diijinkan diijinkan penggu penggunaa naanny nnya a untuk untuk rak pipa pipa sampai sampai ketinggian 10 m; e Untuk keperluan penentuan batasan ketinggian, tinggi struktur diambil sebagai tinggi yang diukur  sampai sisi atas rangka struktural yang merupakan sistem penahan beban gempa utama

Tabel Tabel 21 Koefisien Koefisien seismik seismik untuk untuk struktur struktur non gempa tidak tidak serupa gedung gedung

Jenis Struktur Struktur bangunan non gedung Tangki, wadah, bak atau hopper  Sokongan dengan pengaku simetris (tidak serupa gedung) Sokongan Sokongan tidak berpengaku atau berpengaku tidak simetris (tidak serupa gedung) Wadah baja horisontal yang dilas yang ditumpu dengan kuda-kuda Tangki atau wadah yang disokong oleh menara struktural serupa gedung Tangki yang rata pada sisi bawah dan disokong oleh tanah: Baja atau plastik dengan penguat serat Diangkur secara mekanis

Sistem Struktur dan Batasan a,e Ketinggian (m) A&B C D E F

R 

Ωo

C d  d 

3

2

b

2,5

TB

TB

48

30

30

2

2

b

2,5

TB

TB

30

18

18

3

2

b

2,5

TB

TB

TB

TB

TB

Gunakan nilai untuk tipe struktur yang sesuai di dalam kategori sistem rangka gedung dan sistem rangka penahan momen pada Tabel 8.4.1

3

2

103 dari 134

2,5

TB

TB

TB

TB

TB

b

Diangkur sendiri 2,5 2 2 TB TB TB TB TB Beton bertulang atau prategang: TB TB TB TB TB TB Dasar tidak bergeser yang diperkuat 2 2 2 TB TB TB TB TB Dasar fleksibel yang diangkur 3,25 2 2 TB TB TB TB TB Dasar fleksibel yang tidak diangkur diangkur dan b 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB dikekang Jenis lainnya 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB Silo beton yang dicetak di lapangan, cerobong yang memiliki dinding yang 3 1,75 3 TB TB TB TB TB menerus ke fondasi fondasi Semua struktur dinding bata yang diperkuat 3 2 2,5 TB TB TB 15 15 yang tidak serupa gedung. Semua struktur dinding bata tak diperkuat 1,25 2 1,5 TB TB 15 15 15 yang tidak serupa gedung. Cerobong beton 2 1,5 2,0 TB TB TB TB TB Semua struktur kantilever kantilever baja dan beton bertulang dengan massa terdistribusi yang tidak serupa gedung, termasuk cerobong, 3 2 2,5 TB TB TB TB TB silo, wadah dengan pedestal pedestal tunggal atau banyak Baja yang dilas 2 2 2 TB TB TB TB TB TB b Baja Baja yang ang dila dilas s deng dengan an pend pendet etai aila lan n khus khusus us 3 2 2 TB TB TB TB TB Beton prategang atau bertulang 2 2 2 TB TB TB TB TB Beton prategang atau beton bertulang bertulang b 3 2 2 TB TB TB TB TB dengan pendetailan khusus Menara rangka batang (berdiri bebas atau dipandu/diangkur/ guyed ), ), cerobong diikat 3 2 2,5 TB TB TB TB TB kabel dan cerobong biasa Menara pendingin TB TB TB TB TB Beton atau Baja 3,5 1,75 3 TB TB TB TB TB Rangka kayu 3,5 3 3 TB TB TB 15 15 Menara telekomunikasi Rangka batang : baja 3 1,5 3 TB TB TB TB TB TB TB TB Tiang : ba baja 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB TB kayu 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB beton 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB TB Rangka : baja 3 1,5 1,5 TB TB TB TB TB TB kayu 1,5 1,5 1,5 TB TB TB TB TB TB beton 2 1,5 1,5 TB TB TB TB TB Struktur fasilitas rekreasi/hiburan dan 2 2 2 TB TB TB TB TB TB TB TB monumen Struktur bertipe pendulum terbalik (kecuali 2 2 2 TB TB TB TB TB TB TB TB tank, wadah, bak yang berada di ketinggian) ketinggian) Rambu- rambu dan papan reklame 3,5 1,75 3 TB TB TB TB TB Semua struktur yang berdiri sendiri, sendiri, tangki, dan wadah, yang serupa gedung, yang tidak 1,25 2 2,5 TB TB 15 15 15 tercakup diatas atau pada peraturan peraturan lainnya a TB = tidak ada batasan ( no limit ) dan TI = tidak diijinkan (not permitted ). ). Ketinggian harus diukur  dari dasar; b Lihat pasal 8.7.3a untuk penggunaan penggunaan faktor kuat lebih, Ωo , untuk tangki dan wadah; c Jika Jika tidak tidak ada pasal pasal yang yang dicantu dicantumkan mkan pada kolom kolom ke-2, ke-2, maka tidak diperlu diperlukan kan persya persyarata ratan n pendetailan khusus; d Untuk keperluan penentuan batasan ketinggian, tinggi struktur dapat diambil sebagai tinggi yang diukur sampai sisi atas rangka struktural struktural yang merupakan sistem penahan beban gempa utama.

104 dari 134

11 Prosedur respons riwayat waktu gempa

11.1 Prosedur Prosedur respo respons ns riwaya riwayatt waktu linier linier  Apabila prosedur respons riwayat waktu linier dilakukan maka persyaratan dalam bab ini harus dipenuhi.

11.1.1 Persyar Persyaratan atan analisis analisis  Analisis respons riwayat waktu linier harus terdiri dari analisis model matematis linier suatu struktur untuk menentukan responsnya melalui metoda integrasi numerik terhadap kumpulan riwayat riwayat waktu percepatan percepatan gerak gerak tanah tanah yang yang kompatibe kompatibell dengan dengan spektrum spektrum respons respons desain desain untuk untuk situs situs yang yang bersa bersangk ngkuta utan. n. Anali Analisis sis harus harus dilaku dilakukan kan sesuai sesuai denga dengan n persy persyara aratan tan-persyaratan pada pasal berikut ini.

11.1.2 11. 1.2 Pemode Pemodelan lan Model matematis harus sesuai dengan persyaratan Pasal 7.7.

11.1.3 11. 1.3 Gerak Gerak tanah tanah Paling Paling sedikit sedikit tiga gerak tanah yang yang sesuai sesuai harus harus digunaka digunakan n dalam dalam analisi analisis. s. Gerak tanah yang digunakan harus memenuhi persyaratan-persyaratan dalam pasal berikut.

11.1.3.1 11.1.3.1 Analisis Analisis dua dimensi dimensi  Apabila analisis dua dimensi dilakukan maka setiap gerak tanah harus terdiri dari riwayat waktu percepatan tanah horisontal yang diseleksi dari rekaman gempa aktual. Percepatan tanah yang sesuai harus diambil dari rekaman peristiwa gempa yang memiliki magnitudo,  jarak patahan, dan mekanisme sumber gempa yang konsisten dengan hal-hal yang mengontro mengontroll ketentuan ketentuan gempa gempa maksimum maksimum yang dipertimb dipertimbang angkan. kan. Apabila Apabila jumlah jumlah rekaman rekaman gerak gerak tanah tanah yang yang sesua sesuaii tidak tidak mencuk mencukupi upi maka maka harus harus digun digunaka akan n rekama rekaman n gerak gerak tanah tanah buatan untuk menggenapi jumlah total yang dibutuhkan. Gerak-gerak tanah tersebut harus diskalakan sedemikian rupa sehingga nilai rata-rata spektrum respons dengan redaman 5 pers persen en dari dari semu semua a gera gerak k tana tanah h yang yang sesu sesuai ai di situ situs s ters terseb ebut ut tida tidak k bole boleh h kura kurang ng dari dari spektrum respons desain setempat untuk rentang perioda dari 0,2 T  hingga 1,5 T , di mana T  adalah perioda getar alami struktur dalam ragam getar fundamental untuk arah respons yang dianalisis.

11.1.3.2 11.1.3.2 Analisis Analisis tiga dimensi dimensi  Apabila analisis tiga dimensi dilakukan maka gerak tanah harus terdiri dari sepasang komponen komponen percepata percepatan n tanah tanah horisonta horisontall yang sesuai, sesuai, yang harus diseleksi diseleksi dan diskalaka diskalakan n dari dari rekama rekaman n peris peristiw tiwa a gempa gempa indiv individu idual. al. Gerak Gerak tanah tanah yang yang sesuai sesuai harus harus disel diseleks eksii dari dari peristiwa-peristiwa gempa yang memiliki magnitudo, jarak patahan, dan mekanisme sumber  gempa yang konsisten dengan hal-hal yang mengontrol ketentuan gempa maksimum yang dipe dipert rtim imba bang ngka kan. n. Apab Apabil ila a juml jumlah ah pasa pasang ngan an reka rekama man n gera gerak k tana tanah h yang yang sesu sesuai ai tida tidak k mencukupi maka harus digunakan pasangan gerak tanah buatan untuk menggenapi jumlah total total yang yang dibutu dibutuhka hkan. n. Untuk Untuk setia setiap p pasan pasang g kompon komponen en gerak gerak tanah tanah horis horisont ontal al,, suatu suatu spektrum SRSS harus dibuat dengan mengambil nilai SRSS dari spektrum respons dengan 5 persen faktor redaman untuk komponen-komponen gerak tanah yang telah diskalakan (di mana faktor skala yang sama harus digunakan untuk setiap komponen dari suatu pasangan gerak tanah). Setiap pasang gerak-gerak tanah tersebut harus diskalakan sedemikian rupa sehingga pada rentang perioda dari 0,2 T  hingga 1,5 T , nilai rata-rata spektrum SRSS dari semua semua pasan pasang g kompo kompone nen n horiz horizont ontal al tidak tidak boleh boleh kuran kurang g dari dari nilai nilai ordina ordinatt terkai terkaitt pada pada 105 dari 134

spektrum respons yang digunakan dalam desain, yang ditentukan sesuai dengan Pasal 6.4 atau 6.9. Untuk situs yang berada dalam jarak 5 km dari patahan aktif yang menjadi sumber bahaya gempa, setiap pasangan komponen gerak tanah harus dirotasikan ke arah normal-patahan dan arah sejajar-patahan sumber gempa dan harus diskalakan sedemikian rupa sehingga nilai rata-rata komponen normal patahan tidak kurang dari spektrum respons gempa MCE R untuk rentang perioda dari 0,2 T  hingga 1,5 T .

11.1.4 Paramete Parameterr respons respons Untuk Untuk setiap setiap gerak gerak tanah tanah yang dianali dianalisis, sis, paramete parameter-pa r-parame rameter ter respons respons individu individual al harus harus dikalikan dengan besaran skalar sebagai berikut: a. Parameter respons gaya harus dikalikan dengan I e  e/  R, di mana I e  e  adalah faktor keutamaan gempa gempa yang ditentuka ditentukan n sesuai sesuai dengan dengan Pasal 4.1.2 dan R  adalah adalah Koefisien Koefisien Modifikasi Modifikasi Respons yang ditentukan sesuai dengan Pasal 7.2.1; b. Besaran simpangan antar lantai harus dikalikan dengan C d  d/  R , di mana C d  d  adalah faktor  pembesaran defleksi seperti yang tercantum pada Tabel 9. Untuk Untuk setiap setiap gerak gerak tanah tanah i , di mana i  adalah adalah penama penamaan an untuk untuk setia setiap p gerak gerak tanah tanah yang yang dipertimb dipertimbang angkan, kan, nilai nilai maksimum maksimum gaya geser geser dasar, dasar, V i i , gaya dalam elemen struktur, Q Ei  Ei , yang diskalaka diskalakan n sebagaim sebagaimana ana telah dijelas dijelaskan kan dalam dalam bagian bagian sebelumn sebelumnya ya dan simpangan simpangan antar lantai, lantai, i , pada pada seti setiap ap lant lantai ai sepe sepert rtii yang yang dide didefin finis isik ikan an pada pada Pasal Pasal 7.8 7.8.6 .6 harus ditentukan ditentukan.. Apabila Apabila gaya geser dasar dasar maksimum maksimum hasil analisis analisis yang telah telah diskalaka diskalakan, n, V i i,  adalah kurang dari 85 persen nilai V  yang ditentukan menggunakan nilai minimum C s s  dalam Persamaan 30 atau bila berada di lokasi dengan S 1 sama dengan atau lebih besar dari 0,6 g , mengguna menggunakan kan nilai nilai minimum minimum C s s  yang ditentuka ditentukan n dalam dalam Persamaan 31, maka gaya-gaya elemen struktur yang diskalakan, Q Ei  Ei , harus diperbesar dengan faktor skala V /V i i  di mana V  adalah gaya geser dasar minimum yang ditentukan dengan menggunakan nilai minimum C s s  dalam Persamaan 30, atau bila berada di lokasi dengan S 1 sama dengan atau lebih besar  dari 0,6g , menggunakan nilai minimum C s s  yang ditentukan dalam Persamaan 31.  Apabila nilai gaya geser dasar maksimum hasil analisis yang telah diskalakan, V i i,  adalah kurang dari 0,85 C s sW    , di mana C s  s  ditentukan dari Persamaan 31, maka simpangan antar  lantai harus dikalikan dengan 0,85 C s s  W /V i i.  Jika digunakan paling sedikit tujuh gerak tanah dalam analisis, gaya-gaya elemen struktur  yang digunaka digunakan n dalam dalam kombinas kombinasii beban beban Pasal simpangan n antar antar lantai lantai yang yang Pasal 7.4.2.1 7.4.2.1 dan simpanga digunakan dalam evaluasi simpangan antar lantai sesuai dengan Pasal 7.12.1 dapat diambil sebagai nilai rata-rata dari masing-masing nilai Q Ei  Ei  dan i  yang diskalakan, yang dihasilkan dari analisis analisis dengan mengguna menggunakan kan faktor faktor skala skala sebagai sebagaimana mana yang yang telah telah ditentuka ditentukan n pada bagian sebelumnya. Apabila gerak tanah yang digunakan dalam analisis kurang dari tujuh, maka gaya-gaya gaya-gaya elemen elemen struktur struktur dan simpang simpangan an antar antar lantai lantai harus harus diambil diambil sebagai nilai maksimum dari nilai Q Ei  Ei  dan i  hasil analisis yang telah diskalakan. Dalam hal tata cara ini mensyaratkan ketentuan tentang pengaruh beban gempa, termasuk faktor faktor kuat kuat lebih lebih Pasal maka nila nilaii  0  tidak perlu perlu diambi diambill lebih lebih besar besar dari dari nilai nilai Pasal 7.4.3, maka 0Q    E  E  tidak maksimum, Q Ei  Ei , yang didapat dari analisis tanpa penyesuaian skala.

11.1.5 Distribus Distribusii gaya gaya geser geser horisonta horisontall Distri Distribus busii gaya gaya geser geser horis horisont ontal al harus harus mengik mengikuti uti keten ketentua tuan n Pasal kecuali bahwa bahwa Pasal 7.8.4 kecuali pembesaran torsi dalam ketentuan 7.8.4.3 tidak disyaratkan bila pengaruh torsi tak terduga sudah diperhitungkan dalam model analisis dinamis. 106 dari 134

11.2 Prosedur Prosedur respon respons s riwayat riwayat waktu nonlini nonlinier er  Apabila prosedur respons riwayat waktu non linier dilakukan maka persyaratan Pasal 11.2 harus dipenuhi.

11.2.1 Persyar Persyaratan atan Analisis Analisis  Analisis respons riwayat waktu non linier harus terdiri dari analisis model matematis suatu struktur yang secara langsung memperhitungkan perilaku histeresis nonlinier elemen-elemen struktur untuk menentukan responsnya melalui metoda integrasi numerik terhadap kumpulan riwayat riwayat waktu percepatan percepatan gerak gerak tanah tanah yang yang kompatibe kompatibell dengan dengan spektrum spektrum respons respons desain desain untuk untuk situs yang ditinjau ditinjau.. Analisis Analisis harus dilakukan dilakukan sesuai dengan ketentuan ketentuan dalam dalam pasal pasal Pasal 7.1 7.1.1 .1 untuk pembatasa berikut berikut ini, dengan dengan memperha memperhatikan tikan Pasal pembatasan n dalam dalam penggunaa penggunaan n prosedur ini.

11.2.2 11. 2.2 Pemode Pemodelan lan Model matematis suatu struktur harus dibangun yang merepresentasikan distribusi spasial massa massa strukt struktur ur secar secara a keselu keseluruh ruhan an.. Perila Perilaku ku hister histeresi esis s elemen elemen-el -eleme emen n strukt struktur ur harus harus dimo dimode delk lkan an yang yang kon konsist sisten en deng dengan an data data uji uji labo labora rato tori rium um yang ang sesu sesuai ai,, den dengan gan memperhatikan seluruh pelelehan yang signifikan, degradasi kekuatan, degradasi kekakuan dan penye penyempi mpitan tan kurva kurva hister histeresi esis s yang yang diind diindika ikasik sikan an dalam dalam data data uji terseb tersebut. ut. Kekua Kekuatan tan elemen-elemen struktur harus didasarkan atas nilai yang diharapkan dengan memperhatikan kuat lebih material, penguatan regangan, dan degradasi kekuatan histeresis. Sifat linier yang konsisten konsisten dengan dengan persyarata persyaratan n Pasal diperbolehkan ehkan untuk untuk digunaka digunakan n pada elemenelemenPasal 7.7.3 diperbol elemen struktur yang berdasarkan analisis tetap berada dalam rentang respons yang linier. Struktu Strukturr harus harus diasu diasums msika ikan n terjep terjepit it sempu sempurna rna pada pada dasar dasar atau atau sebaga sebagaii alter alterna natif tif lain, lain, diperbolehkan untuk menggunakan asumsi yang realistik yang memperhatikan karakteristik kekakuan kekakuan dan daya dukung dukung fondasi fondasi yang yang konsisten konsisten dengan dengan data tanah spesifik spesifik situs dan prinsip-prinsip mekanika teknik yang rasional. Untuk struktur beraturan dengan sistem-sistem penahan gaya gempa yang ortogonal dan ind indepe epende nden, mod model 2-D 2-D yang ang indep depend enden dip diperb erbole olehkan kan dal dalam anal nalisis sis untuk tuk mereprese merepresentasi ntasikan kan masing-ma masing-masin sing g sistem. sistem. Untuk Untuk struktur struktur yang memiliki memiliki ketidakbe ketidakberatur raturan an struktur horisontal Tipe 1a, 1b, 4, atau 5 ( Tabel 10) atau struktur tanpa sistem ortogonal yang independen, maka model 3-D dengan menggunakan minimum tiga derajat kebebasan dinamik yang terdiri dari translasi pada dua arah ortogonal pada denah dan rotasi torsional terhadap sumbu vertikal pada setiap lantai struktur harus digunakan dalam analisis. Apabila diafragma diafragma struktur struktur tidak tidak kaku dibandi dibandingka ngkan n dengan dengan elemen-e elemen-eleme lemen n struktur struktur vertikal vertikal istem istem penahan gaya gempa, maka model harus mengikutkan representasi fleksibilitas diafragma, dan dalam dalam hal ini diper diperluk lukan an penam penambah bahan an deraj derajat at kebeba kebebasan san dinami dinamik k sesuai sesuai denga dengan n kebutuhan kebutuhan untuk untuk memperhi memperhitung tungkan kan partisipa partisipasi si diafragma diafragma tersebut tersebut dalam dalam respons respons dinamik dinamik struktur.

11.2.3 Gerak Gerak tanah tanah dan pembeban pembebanan an lainnya lainnya Gerak tanah tanah harus harus mengikuti mengikuti persyarata persyaratan n Pasal 11.1.3. Struktur harus dianalisis terhadap pen pengaru garuh h gera gerak k tan tanah ini seca secara ra simu imultan tan den dengan gan penga engaru ruh h beban ban mati mati yang dikombinasikan dengan paling sedikit 25 persen beban hidup yang disyaratkan.

11.2.4 Paramete Parameterr respons respons Untuk setiap gerak tanah yang dianalisis, parameter respons individu yang terdiri dari nilai maksimum gaya-gaya elemen individu, Q Ei, Ei, deformasi inelastik elemen,  i i,  dan simpangan

107 dari 134

antar lantai i , pada setiap lantai harus ditentukan, di mana i  adalah penamaan untuk setiap gerak tanah yang dipertimbangkan. Jika digunakan paling sedikit tujuh gerak tanah dalam analisis, nilai-nilai desain untuk gayagaya gaya elem elemen en,, Q E  defor eforma masi si inel inelas asti tik k ele elemen, men,   dan dan simp simpan anga gan n anta antarr lant lantai ai,, E,  diperbolehkan ehkan untuk diambil diambil sebagai sebagai nilai nilai rata-rata rata-rata dari nilai-ni nilai-nilai lai Q Ei ,  i i,  dan i yang diperbol diperoleh dari analisis. Apabila jumlah gerak tanah yang digunakan dalam analisis kurang dari tujuh, nilai-nilai desain untuk gaya-gaya elemen, Q E  E,  deformasi inelastik elemen,   dan simpangan antar lantai, harus diambil sebagai nilai maksimum dari nilai-nilai Q Ei  Ei ,  i i,  dan i yang diperoleh dari analisis.

11.2.4.1 11.2.4.1 Kuat Kuat elemen elemen Kecukupan kekuatan elemen struktur untuk memikul kombinasi beban dalam Pasal 7.4 tidak perlu dievaluasi. dievaluasi. PENGECUALIAN Apabila tata cara ini mensyaratkan peninjauan pengaruh beban gempa dengan faktor kuat lebih sesuai Pasal 7.4.3, maka nilai maksimum Q Ei  Ei  yang didapat dari analisis ini harus digunakan sebagai pengganti besaran  0  0Q    E  E. 

11.2.4.2 11.2.4.2 Deformas Deformasii ele elemen men Kecukupan elemen individu dan sambungannya untuk menahan nilai deformasi desain,  i i,  seperti yang diprediksi oleh analisis harus dievaluasi berdasarkan data uji laboratorium untuk elemen elemen yang yang serupa serupa.. Penga Pengaruh ruh beban beban gravi gravitas tasii dan beban beban lainn lainnya ya terhad terhadap ap kapasi kapasitas tas deformasi elemen harus dipertimbangkan dalam evaluasi ini. Deformasi elemen tidak boleh melebihi melebihi dua per tiga nilai nilai deformasi deformasi yang menyeba menyebabkan bkan hilangny hilangnya a kemampuan kemampuan struktur  struktur  untuk memikul beban gravitasi atau yang menyebabkan penurunan kekuatan elemen hingga kurang dari 67 persen nilai puncaknya.

11.2.4.3 11.2.4.3 Simpangan Simpangan antar antar lantai lantai Simpangan Simpangan antar antar lantai, lantai, i , yang yang didapa didapatt dari dari analis analisis is tidak tidak boleh boleh meleb melebihi ihi 125 perse persen n batasan simpangan antar lantai yang disyaratkan dalam Pasal 7.12.1.

11.2.5 Penelaaha Penelaahan n desain desain Penelaahan desain sistim penahan gaya gempa dan analisis struktural harus dilakukan oleh tim perencana profesional terdaftar yang independen, dalam disiplin ilmu yang sesuai, dan tim-ti tim-tim m lain lain yang yang berpe berpenga ngala laman man dalam dalam metod metoda a anali analisis sis seismi seismik k serta serta teori teori dan aplika aplikasi si analisis seismik nonlinier termasuk perilaku struktur terhadap beban siklis yang ekstrim. Penelaahan desain harus mencakup, tetapi tidak terbatas pada hal-hal sebagai berikut: 1. Penelaahan Penelaahan setiap kriteria seismik spesifik-situs yang digunakan dalam analisis analisis termasuk pengembangan spektrum spesifik-situs dan riwayat waktu gerak tanah; 2. Penelaah Penelaahan an kriteria kriteria penerimaa penerimaan n yang digunaka digunakan n untuk menunjuk menunjukkan kan kecukupan kecukupan elemen dan dan sistem sistem strukt struktur ur untuk untuk menaha menahan n kebutu kebutuha han n gaya gaya dan deforma deformasi si yang yang dihit dihitung ung,, termasuk data laboratorium dan data lainnya yang digunakan untuk mendukung kriteria tersebut; 3. Penelaahan Penelaahan hasil desain awal termasuk pemilihan sistem struktur dan konfigurasi elemenelemen struktur; 4. Penelaahan Penelaahan hasil desain akhir untuk seluruh sistem struktur dan analisis analisis pendukungnya.

108 dari 134

12 Struktur dengan isolasi dasar

12.1 12. 1 Ruang Ruang lingku lingkup p Setiap struktur dengan isolasi seismik dan setiap bagiannya harus dirancang dan dibangun sesuai dengan persyaratan-persyaratan di bab ini dan ketentuan yang berlaku dalam tata cara ini.

12.1.1 Variasi Variasi properti properti material material  Analisis struktur dengan isolasi gempa, termasuk struktur bawah, isolator, dan struktur atas, harus harus memperti mempertimban mbangkan gkan berbagai berbagai variasi variasi properti properti material material isolator isolator gempa gempa selama selama masa pakai pakai rencan rencana a struk struktur tur,, termas termasuk uk perub perubaha ahan-p n-peru erubah bahan an akiba akibatt waktu waktu,, kontam kontamina inasi si,, pengaruh lingkungan, laju pembebanan, scragging , dan suhu.

12.2 Persyar Persyaratan atan perencana perencanaan an umum umum 12.2.1 Faktor Faktor keuta keutamaan maan gempa Semua bagian struktur, struktur, termasuk termasuk struktur di atas sistem isolasi, isolasi, harus dirancan dirancang g dengan dengan kategori risiko sesuai dengan Tabel 2. Faktor keutamaan, I e  e  harus diambil sebesar 1,0 untuk struktur dengan isolasi seismik, tanpa membedakan kategori risiko yang diterapkan.

12.2.2 Paramete Parameterr percepata percepatan n respons spekt spektral ral MCE R  R,  S MS  MS  dan S M1 M1 Parameter percepatan respons spektral MCE R  R,  S MS  MS  dan S M1 M1 harus ditentukan sesuai dengan Pasal 6.2.

12.2.3 Konfiguras Konfigurasii Setiap struktur harus ditetapkan sebagai struktur beraturan atau tidak beraturan berdasarkan konfigurasi struktural di atas sistem isolasi.

12.2.4 Sistem Sistem isolasi isolasi 12.2.4.1 12.2.4.1 Kondisi Kondisi lingkungan lingkungan Selain Selain persyara persyaratan-p tan-persy ersyarata aratan n untuk untuk beban-be beban-beban ban vertikal vertikal dan lateral lateral akibat akibat angin angin dan gempa gempa,, sistem sistem isola isolasi si harus harus mempe memperhi rhitun tungka gkan n keadaa keadaan n lingk lingkun ungan gan lainn lainnya ya,, termas termasuk uk pengaruh usia, rangkak, lelah ( fatigue ), ), suhu operasional, dan pengaruh dari kelembaban atau bahan-bahan lain yang merusak.

12.2.4 12. 2.4.2 .2 Beban Beban angin angin Struktur yang diisolasi harus menahan beban angin rencana di semua tingkat di atas batas pemis pemisaha ahan n isola isolasi. si. Di batas batas pemis pemisah ahan an isola isolasi, si, suatu suatu sistem sistem pengek pengekan ang g angin angin harus harus disediakan untuk membatasi perpindahan lateral sistem isolasi, agar nilainya sama dengan yang yang disya disyaratk ratkan an antar antara a tingka tingkat-t t-tin ingka gkatt strukt struktur ur di atas atas pemis pemisah ahan an isola isolasi, si, sepert sepertii yang yang disyaratkan pada Pasal 12.5.6.

12.2.4.3 12.2.4.3 Ketahanan Ketahanan kebakara kebakaran n Ketahanan Ketahanan sistem isolasi isolasi terhadap terhadap kebakaran kebakaran harus harus sesuai sesuai dengan dengan syarat syarat untuk untuk kolomkolomkolom, dinding-dinding, dan elemen-elemen penahan beban gravitasi lainnya di daerah yang sama pada struktur. 109 dari 134

12.2.4.4 12.2.4.4 Gaya Gaya pemulih pemulih lateral lateral Sistem isolasi harus dikonfigurasikan untuk menghasilkan suatu gaya pemulih sedemikian sehingga sehingga gaya lateral lateral pada pada saat perpinda perpindahan han rencana rencana total adalah adalah sekurang sekurang-kur -kurangn angnya ya 0,025W  lebih besar dari gaya lateral yang terjadi pada 50 persen dari perpindahan rencana total.

12.2.4.5 12.2.4.5 Pengekanga Pengekangan n perpind perpindahan ahan Sist Sistem em isol isolas asii tida tidak k bole boleh h diko dikon nfigu figura rasi sika kan n untu untuk k menc menca akup kup suat suatu u peng penge ekan kangan gan perp perpin inda daha han n yang yang memb membat atas asii perp perpin inda daha han n late latera rall akib akibat at gemp gempa a maks maksim imum um yang yang dipertimbangkan yang lebih kecil daripada perpindahan maksimum total, kecuali jika struktur  dengan dengan isolasi isolasi seismik seismik direncan direncanakan akan sesuai dengan dengan kriteria kriteria berikut berikut ini, ini, yang yang lebih lebih ketat daripada persyaratan di Pasal 12.2: 1. Respons gempa maksimum yang dipertimbangkan dipertimbangkan dihitung menurut persyaratan analisis analisis dinamik dinamik pada Pasal mempertimbangkan karakteristik-karakteristik karakteristik-karakteristik Pasal 12.6 12.6,, secara khusus mempertimbangkan non-linier dari sistem isolasi dan struktur di atas sistem isolasi; 2. Kapasit Kapasitas as ultimi ultimitt sistem sistem isolas isolasii dan eleme elemen-e n-ele lemen men struk struktur tural al yang yang berad berada a di bawa bawah h sistem sistem isolas isolasii harus harus melamp melampaui aui kebutu kebutuhan han kekua kekuatan tan dan perpi perpinda ndahan han dari dari gempa gempa maksimum yang dipertimbangkan; 3. Struktur Struktur di atas atas sistem sistem isola isolasi si ditin ditinjau jau stabil stabilita itas s dan kebutu kebutuha han n dakti daktililitas tas dari dari gempa gempa maksimum yang dipertimbangkan; 4. Pengekangan perpindahan perpindahan menjadi tidak efektif pada suatu perpindahan yang lebih kecil dari 0,75 kali perpindahan perpindahan rencana total, total, kecuali kecuali jika dapat dapat dibuktika dibuktikan n dengan dengan analisis analisis bahwa pemasangan sebelumnya menghasilkan kinerja yang memuaskan.

12.2.4.6 12.2.4.6 Stabilitas Stabilitas beban beban vertika vertikall Setiap elemen sistem isolasi harus direncanakan agar stabil akibat beban vertikal rencana yang mengalami suatu perpindahan horisontal sama dengan perpindahan maksimum total. Beban vertikal rencana harus dihitung dengan menggunakan kombinasi pembebanan 5 dari untuk beban beban verti vertikal kal maksi maksimum mum dan kombin kombinasi asi pembe pembeba banan nan 7 dari dari Pasal Pasal Pasal 4.2.2 untuk untuk beban beban vertikal vertikal minimum, minimum, di mana S DS  dalam dala m persamaan persa maan ini diganti diga nti dengan dengan 7.4.2.3 untuk DS  Beban vertik vertikal al yang yang dihasi dihasilka lkan n dari dari penera penerapan pan gaya gaya gempa gempa horiso horisonta ntal, l, Q E  harus s S MS  MS . Beban E,  haru didasarkan pada respons puncak akibat gempa maksimum yang dipertimbangkan.

12.2.4 12. 2.4.7 .7 Guling Guling Faktor keamanan terhadap guling struktur secara keseluruhan di batas pemisahan isolasi tidak boleh kurang dari 1,0 untuk kombinasi pembebanan yang disyaratkan. Semua kondisi pembeban pembebanan an gravitasi gravitasi dan seismik seismik harus harus ditinjau. ditinjau. Gaya-gaya Gaya-gaya gempa untuk perhitun perhitungan gan guling harus berdasarkan gempa maksimum yang dipertimbangkan, dan W  harus digunakan untuk gaya pemulih vertikal. Terangkatnya elemen-elemen secara individu tidak diperbolehkan, kecuali jika lendutan yang dihasilka dihasilkan n tidak tidak menyebab menyebabkan kan tegangan tegangan berlebi berlebih h atau ketidak-s ketidak-stabil tabilan an unit isolator isolator atau elemen struktur lainnya.

12.2.4.8 12.2.4.8 Pemeriks Pemeriksaan aan dan penggan penggantian tian a. Jalan/aks Jalan/akses es untuk untuk pemeriks pemeriksaan aan dan pengganti penggantian an semua komponen komponen-komp -komponen onen sistem sistem isolasi harus disediakan; b. Seor Seoran ang g pere perenc ncan ana a prof profes esio iona nall terd terdaf afta tarr haru harus s meny menyel eles esai aika kan n suat suatu u rang rangka kaia ian n pemeriksa pemeriksaan an atau pengama pengamatan tan di daerah-d daerah-daera aerah h pemisaha pemisahan n struktur struktur dan komponen komponen-110 dari 134

komponen yang melintasi batas pemisahan isolasi sebelum mengeluarkan sertifikat layak huni untuk struktur dengan isolasi seismik. Pemeriksaan dan pengamatan tersebut harus mengindi mengindikasi kasikan kan bahwa bahwa keadaan keadaan memungki memungkinka nkan n struktur struktur untuk untuk berpinda berpindah h bebas bebas dan tanpa rintangan pada tingkat perpindahan rencana maksimum. Semua komponen yang melintas di batas pemisahan isolasi seperti yang terpasang dapat memikul perpindahan yang ditetapkan; c. Stru Struktu kturr deng dengan an isol isolas asii seis seismi mik k haru harus s memp mempun unya yaii suat suatu u prog progra ram m peng pengaw awas asan an,, pemeriksaan dan perawatan secara berkala terhadap sistem isolasi yang dilakukan oleh perencana profesional terdaftar yang bertanggung jawab terhadap perencanaan sistem isolasi; d. Pemod Pemodela elan n kembal kembali, i, perba perbaika ikan, n, atau atau retrof retrofitt ittin ing g di batas batas pemis pemisaha ahan n sistem sistem isola isolasi, si, termasuk komponen-komponen yang melintasi batas pemisahan isolasi, harus dilakukan di bawah pengarahan seorang perencana profesional terdaftar.

12.2.4.9 12.2.4.9 Kendali Kendali mutu Suat Suatu u prog progra ram m peng penguj ujia ian n kend kendal alii mutu mutu unit unit isol isolat ator or haru harus s dila dilaku kuka kan n oleh oleh pere perenc ncan ana a profesional terdaftar yang bertanggung jawab untuk perencanaan struktural.

12.2.5 Sistem struktural 12.2.5.1 12.2.5.1 Distribus Distribusii gaya gaya horisont horisontal al Suatu Suatu diafr diafrag agma ma horis horisont ontal al atau atau elemen elemen-el -eleme emen n strukt struktura urall lainny lainnya a harus harus membe memberik rikan an kontinuita kontinuitas s di atas pemisahan pemisahan isolasi isolasi dan harus harus mempunya mempunyaii kekuatan kekuatan dan daktilitas daktilitas yang yang cukup cukup untuk untuk meneru meneruska skan n gaya-g gaya-gay aya a (akiba (akibatt gerak gerak tanah tanah yang yang tidak tidak serag seragam am)) dari dari satu satu bagian struktur ke bagian lainnya.

12.2.5.2 12.2.5.2 Pemisaha Pemisahan n bangunan bangunan Jarak pemisahan minimum antara struktur dengan isolasi seismik dengan dinding penahan di sekeliling bangunan atau penghalang tetap lainnya tidak boleh kurang dari perpindahan maksimum total.

12.2.5.3 12.2.5.3 Struktur Struktur bangunan bangunan non non gedung gedung Stru Struktu kturr bang bangun unan an non non gedu gedung ng haru harus s dire direnc ncan anak akan an dan dan diba dibang ngun un sesu sesuai ai deng dengan an persyaratan di Bab 10 dengan menggunakan perpindahan dan gaya rencana yang dihitung menurut Pasal 12.5 atau 12.6.

12.2.6 Elemen-e Elemen-elemen lemen struktu struktural ral dan nonstrukt nonstruktural ural Bagian-bagian dari suatu struktur dengan isolasi, komponen-komponen nonstruktural yang permanen dan bagian yang tersambung dengannya, dan penyambung peralatan permanen yang yang ditump ditumpu u oleh oleh suatu suatu struk struktur tur,, harus harus diren direncan canaka akan n untuk untuk menah menahan an gayagaya-gay gaya a dan perpindahan-perpindahan seismik seperti yang ditentukan dalam bagian ini dan persyaratanpersyaratan yang ada dalam Bab 9.

12.2.6.1 12.2.6.1 komponenkomponen-komp komponen onen di batas atau atau di atas pemisah pemisah isolasi Elem Elemen en-e -ele leme men n suat suatu u stru strukt ktur ur yang yang men menggun ggunak akan an sist sistem em isol isolas asii dan dan komp kompon onen en nonstru nonstruktu ktural ral,, atau atau bagia bagianny nnya a yang yang berad berada a di batas batas atau atau di atas atas pemis pemisah ah isola isolasi si harus harus direncan direncanakan akan untuk untuk menahan menahan gaya lateral seismik seismik total setara setara dengan dengan respons respons dinamik dinamik maksimum dari elemen atau komponen yang ditinjau.

111 dari 134

PENGECUALIAN Elemen Elemen-ele -elemen men struktu strukturr yang yang menggun menggunakan akan isolasi isolasi seismik seismik dan kompone komponen n nonstr nonstruktu uktural ral atau bagian bagian-bag -bagian iannya nya yang yang direnca direncanaka nakan n untuk untuk menaha menahan n gaya gaya dan perpind perpindahan ahan seperti disyaratkan di Bab 7 atau 9.

12.2.6.2 Komponen-komponen Komponen-komponen yang yang melintasi melintasi batas batas pemisah pemisah isolasi Elemen-elemen stuktur yang menggunakan isolasi seismik dan komponen nonstruktural atau bagian-b bagian-bagia agiannya nnya yang melintasi melintasi batas pemisah pemisah isolasi isolasi harus direncan direncanakan akan untuk untuk dapat dapat menahan perpindahan maksimum total.

12.2.6.3 12.2.6.3 Komponen-k Komponen-kompon omponen en di bawah pemisah pemisah isolasi isolasi Elemen-el Elemen-elemen emen struktur struktur yang mengguna menggunakan kan isolasi isolasi seismik seismik dan komponen komponen nonstruktu nonstruktural ral atau bagian-b bagian-bagia agiannya nnya yang yang terletak terletak di bawah bawah pemisah pemisah isolasi, isolasi, harus harus direncan direncanakan akan dan dibangun menurut persyaratan-persyaratan persyaratan-persyaratan Pasal 7.1 dan Bab 9.

12.3 Gerak Gerak tanah tanah untuk untuk sistem sistem isolas isolasii 12.3.1 Spektrum Spektrum rencana rencana Tata Tata cara cara penen penentua tuan n gerak gerak tanah tanah spesif spesifikik-si situs tus yang yang diteta ditetapka pkan n dalam dalam Bab 6, bole boleh h digunakan untuk menentukan gerak tanah untuk semua jenis struktur. Untuk struktur dengan kelas kelas situs SF , analisis analisis respons situs harus harus dilakuka dilakukan n sesuai sesuai dengan dengan Pasal Pasal 6.9.1. Untuk strukt struktur ur dengan dengan isolas isolasii seismi seismik k yang yang diban dibangun gun di situs situs dengan dengan S 1  0,6, suatu analisis analisis bahaya gerak tanah harus dilakukan sesuai dengan Pasal 6.9.2. Struktur-struktur yang tidak membutuh membutuhkan kan atau mengguna menggunakan kan tata cara penentu penentuan an gerak gerak tanah tanah spesifik-si spesifik-situs, tus, harus harus diana dianalis lisis is dengan dengan menggu mengguna nakan kan spektr spektrum um rencan rencana a untuk untuk gempa gempa renca rencana na yang yang dibua dibuatt sesuai dengan Bab 6. Suatu spektrum rencana harus dibuat untuk gerak tanah MCE R  R.  Spektrum untuk gerak tanah MCE R  R  ini harus tidak boleh kurang dari 1.5 kali spektrum untuk gerak tanah gempa rencana.

12.3.2 Riwaya Riwayatt gerak gerak tanah tanah Jika prosedur riwayat respons digunakan, rekaman gerak tanah harus terdiri dari pasangan komponen komponen-kom -kompone ponen n percepat percepatan an gerak gerak tanah horisonta horisontall yang sesuai, sesuai, yang ditentukan ditentukan di diganti masing-ma masing-masing sing menjadi menjadi 0,5 T D  Pasal 11.1.3.2, dengan catatan 0,2 T  dan 1,5T  diganti D  dan 1,25T M  M,  di mana T D  D  dan T M  M  dideskripsikan di Pasal 12.5.3.

12.4 Pemilihan Pemilihan prosedur prosedur analisis analisis Struktur dengan isolasi seismik, kecuali yang ditentukan di Pasal 12.4.1, harus direncanakan dengan menggunakan prosedur dinamis sesuai Pasal 12.6.

12.4.1 Prosedur Prosedur gaya gaya la latera terall ekivalen ekivalen Prosedur gaya lateral ekivalen di Pasal 12.5 boleh digunakan untuk perencanaan struktur  dengan isolasi seismik dengan ketentuan sebagai berikut: 1. Struktur Struktur terletak terletak di situs dengan dengan S 1 kurang atau sama dengan 0,60g; 2. Struktur terletak pada pada kelas situs SA, SB , SC , atau SD ; 3. Tinggi struktur di atas pemisah pemisah isolasi kurang atau sama dengan dengan 4 lantai, atau 19,8 m dari tinggi struktur, h n  n,  diukur dari dasar seperti yang dideskripsikan di Bab 3; 4. Perioda Perioda efektif efektif struktur struktur dengan dengan isolasi isolasi pada perpindahan perpindahan maksimum, maksimum, T M  M  , kurang atau sama dengan 3,0 detik.

112 dari 134

5. Perioda efektif struktur dengan isolasi pada perpindahan rencana, T D  D,  lebih besar dari 3 kali perioda elastik struktur terjepit dari struktur di atas sistem isolasi, seperti ditentukan dalam Persamaan 33 atau 34; 6. Konfigurasi struktur struktur di atas sistem isolasi adalah adalah beraturan; 7. Sistem isolasi harus memenuhi memenuhi semua kriteria sebagai berikut: berikut: a. Kek Kekak akua uan n efek efekti tiff siste sistem m isol isolas asii pada pada perp perpin inda daha han n renc rencan ana a lebi lebih h besa besarr dari dari 1/3 1/3 kekakuan efektif pada saat 20 persen perpindahan rencana; b. Sistem isolasi isolasi mampu mampu menghasi menghasilkan lkan suatu gaya pemulih pemulih seperti seperti disebutka disebutkan n dalam dalam Pasal 12.2.4.4; c. Sistem isolasi tidak membatasi perpindahan perpindahan gempa maksimum yang dipertimbangkan dipertimbangkan lebih kecil dari perpindahan maksimum total. 12.4.2 Prosedur Prosedur dinamis dinamis Pasal 12.6 dapat Prosedur Prosedur dinamis dinamis di Pasal dapat digunak digunakan an sesuai sesuai dengan dengan yang yang dijelaska dijelaskan n dalam dalam bagian ini. 12.4.2.1 12.4.2.1 Prosedur Prosedur spektrum spektrum respons respons  Analisis spektrum respons tidak boleh digunakan untuk merencanakan merencanakan struktur dengan isolasi seismik. PENGECUALIAN 1. Struktur Struktur terletak terletak di kelas situs situs SA, SB , SC , atau SD  2. Sistem Sistem isolasi memenuhi memenuhi kriteria kriteria no. 7 di Pasal 12.4.1.

12.4.2.2 12.4.2.2 Prosedur Prosedur riwayat riwayat respons respons Prosed Prosedur ur riway riwayat at respon respons s boleh boleh digun digunaka akan n untuk untuk peren perencan canaa aan n semua semua strukt struktur ur denga dengan n isolas isolasii seismi seismik k dan dan harus harus diguna digunakan kan untuk untuk peren perencan canaan aan semua semua struk struktur tur denga dengan n isola isolasi si seismik yang tidak memenuhi kriteria di Pasal 12.4.2.1.

12.5 Prosedur Prosedur gaya gaya lateral lateral ekiva ekivalen len 12.5 12.5.1 .1 Umum Umum Jika prosedur gaya lateral ekivalen digunakan untuk merencanakan struktur dengan isolasi seismik, persyaratan-persyaratan dalam bagian ini harus diterapkan.

12.5.2 Karakte Karakteristik ristik deforma deformasi si sistem sistem isolasi isolasi Perpin Perpindah dahan an dan dan gaya gaya latera laterall gempa gempa rencan rencana a minimu minimum m untuk untuk strukt struktur ur dengan dengan isola isolasi si seismik harus berdasarkan karakteristik-karakteristik deformasi sistem isolasi. Karakteristikkarakteristik deformasi sistem isolasi harus memasukkan pengaruh sistem pengekang angin  jika sistem tersebut digunakan untuk memenuhi persyaratan-persyaratan perencanaan yang tercantum tercantum dalam dalam peraturan peraturan ini. Karakteri Karakteristikstik-kara karakteri kteristik stik deformasi deformasi sistem sistem isolasi isolasi harus harus didukung dengan pengujian yang dilakukan sesuai dengan Pasal 12.8.

12.5.3 Perpindaha Perpindahan n latera laterall minimum minimum 12.5.3.1 12.5.3.1 Perpindah Perpindahan an Rencana Rencana Sistem isolasi harus direncanakan dan dibangun untuk menahan perpindahan gempa lateral minimum, D D  D,  yang bekerja pada setiap arah sumbu horisontal utama struktur sesuai dengan persamaan berikut : 113 dari 134

 D D



gS  D1T  D 4 2 B D

(88)

Keterangan: adalah adalah percep percepata atan n gravit gravitasi asi.. Satuan Satuan g  adalah adalah mm/de mm/dett 2  jika satuan untuk g  perpindahan perpindahan rencana, D D  D , dalam mm; adalah adalah parameter parameter percepatan percepatan spektral spektral rencana dengan redaman redaman 5 persen persen pada S D1 D1 perioda 1 detik dengan satuan g  seperti yang ditentukan dalam Pasal 6.6.4; adal adalah ah peri period oda a efekt fektif if stru strukt ktur ur deng dengan an isol isolas asii seis seismi mik, k, dala dalam m deti detik, k, pada pada T D  D  perpin perpindah dahan an rencan rencana a dala dalam m arah arah yang yang ditin ditinja jau u sepert sepertii yang yang diten ditentuk tukan an dalam dalam Persamaan 89; adalah adalah koefis koefisien ien numer numerik ik terkai terkaitt dengan dengan redama redaman n efekti efektiff sistem sistem isol isolasi asi pada pada B D  D  perpindahan perpindahan rencana, ß D  D,  seperti yang diatur dalam Tabel 22. Tabel Tabel 22 Koefisien Koefisien redaman redaman,, B D  D  atau B M  M 

a

b

Redaman Efektif, ß D  D  atau ß M  M  (persentase dari redaman kritis)a,b 2 5 10 20 30 40  50

Faktor B D  D  atau B M  M  0,8 1,0 1,2 1,5 1,7 1,9 2,0

koefisien redaman harus berdasarkan redaman efektif sistem isolasi yang ditentukan menurut persyaratan-persyaratan di Pasal 12.8.5.2; koefisi koefisien en redaman redaman harus harus berdas berdasarka arkan n interp interpola olasi si linier linier untuk untuk nilai nilai redaman redaman efekti efektiff di antara antara nilai-nilai yang diberikan di atas.

12.5.3.2 12.5.3.2 Perioda Perioda efektif efektif pada saat saat perpindaha perpindahan n rencana Period Perioda a efekti efektiff strukt struktur ur yang yang diiso diisola lasi si pada pada perpin perpindah dahan an rencan rencana, a, T D  harus diten ditentuk tukan an D,  harus dengan menggunakan karakteristik deformasi sistem isolasi dan sesuai dengan persamaan berikut: T  D=2π 

W  k  D min g

(89)

Keterangan: W  adalah adalah berat seismik seismik efektif efektif struktur struktur di atas pemisah pemisah isolasi seperti ditentukan ditentukan di Pasal 7.7.2; k  Dmin adalah kekakuan efektif minimum sistem isolasi, dalam kN/mm, pada perpindahan rencana di arah horisontal yang ditinjau seperti yang ditentukan dalam Persamaan 102; adalah percepatan gravitasi. g  12.5.3.3 12.5.3.3 Perpindah Perpindahan an maksimum maksimum Perpindahan maksimum sistem isolasi, D M  M  , pada arah yang paling menentukan dari respons horisontal harus dihitung sesuai dengan persamaan berikut:

114 dari 134

 D M 



gS  M 1T  M  2

4   B M 

(90)

Keterangan: adalah percepatan gravitasi; g  adalah adalah paramete parameterr percepa percepatan tan spektral spektral gempa maksimum maksimum yang yang dipertimb dipertimbang angkan kan S M1 M1 dengan dengan redama redaman n 5 perse persen n pada pada period perioda a 1 detik detik dengan dengan satuan satuan g  seperti seperti yang yang ditentukan dalam Pasal 6.4.2; T M  adal adalah ah peri period oda a efekt fektif if stru strukt ktur ur deng dengan an isol isolas asii seis seismi mik, k, dala dalam m deti detik, k, pada pada M  perpindahan maksimum dalam arah yang ditinjau seperti yang ditentukan; B M  adalah adalah koefis koefisien ien numer numerik ik terkai terkaitt dengan dengan redama redaman n efekti efektiff sistem sistem isol isolasi asi pada pada M  perpindahan perpindahan maksimum, ß M  M,  seperti yang diatur dalam Tabel 22. 12.5.3.4 12.5.3.4 Perioda Perioda efektif efektif pada saat saat perpindahan perpindahan maksimum maksimum Perioda Perioda efektif efektif struktur struktur yang yang diisolas diisolasii pada perpindah perpindahan an maksimum, maksimum, T M  M,  harus ditentukan dengan menggunakan karakteristik deformasi sistem isolasi dan sesuai dengan persamaan berikut: T  M =2 π 

W  k  M  min g

(91)

Keterangan: adalah berat seismik efektif struktur di atas pemisah isolasi seperti ditentukan di W  Pasal 11.7.2 (kN); adal adalah ah keka kekaku kuan an efek efekti tiff mini minimu mum m sist sistem em isol isolas asi, i, dala dalam m kN/m kN/mm, m, pada pada saat saat k Mmin  Mmin  perpinda perpindahan han maksimum maksimum di arah horisonta horisontall yang yang ditinjau ditinjau seperti seperti yang yang ditentuka ditentukan n dalam persamaan 104; g  adalah percepatan gravitasi. 12.5.3.5 12.5.3.5 Perpindah Perpindahan an total Perpindahan rencana total, D TD  TD , dan total perpindahan maksimum, D TM  TM  ,dari elemen-elemen sistem sistem isolasi isolasi harus harus menyerta menyertakan kan perpinda perpindahan han tambahan tambahan akibat akibat torsi sesunggu sesungguhnya hnya dan torsi tak terduga, terduga, dihitung dihitung dari distribus distribusii spasial spasial kekakuan kekakuan lateral lateral sistem sistem isolasi isolasi dan lokasi massa eksentrik yang paling tidak menguntungkan. Perpindahan rencana total, D TD  TD , dan perpindahan maksimum total, D TM  TM  , dari elemen-elemen sistem isolasi dengan distribusi spasial kekakuan lateral yang seragam tidak boleh diambil kurang dari nilai yang ditentukan oleh persamaan-persamaan berikut :

   

 DTD =D D 1   y

   

 DTM =D M  1   y

12 e

b

 d 

2

2

    

(92)

    

(93)

12 e

b

2

 d 

2

Keterangan: D D  adalah h perpi perpinda ndahan han rencan rencana a di titik titik pusat pusat kekaku kekakuan an sistem sistem isolas isolasii di arah arah yang yang D  adala ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 88; D M  M  adalah perpindahan maksimum di titik pusat kekakuan sistem isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 90; 115 dari 134

y  e 

b  d 

adalah jarak antara titik pusat kekakuan sistem isolasi dan elemen yang diinginkan, diukur tegak lurus terhadap arah beban gempa yang ditinjau; adala adalah h eksent eksentris risita itas s sesun sesunggu gguhn hnya ya diukur diukur dari dari denah denah antara antara titik titik pusat pusat massa massa strukt struktur ur di atas atas batas batas pemisa pemisahan han isola isolasi si dan dan titik titik pusat pusat kekaku kekakuan an sistem sistem isolas isolasi, i, ditambah dengan eksentrisitas tak terduga, dalam mm, diambil sebesar 5 persen dari ukuran maksimum bangunan tegak lurus untuk arah gaya yang ditinjau; adalah ukuran denah struktur terpendek diukur tegak lurus terhadap d ; adalah ukuran terpanjang denah struktur.

PENGECUALIAN Perpindahan rencana total, D TD  TD , dan perpindahan maksimum total, D TM  TM  , masingmasing boleh diambil kurang dari nilai yang ditentukan, tetapi tidak kurang dari 1.1 kali D D  D  dan D M  M  ,  jika perhitungan menunjukkan bahwa sistem isolasi dikonfigurasikan untuk menahan torsi.

12.5.4 Gaya Gaya lateral lateral minimum minimum 12.5.4.1 Sistem isolasi dan elemen-elemen elemen-elemen struktural di bawah sistem isolasi Sistem isolasi, fondasi, dan semua elemen-elemen struktural di bawah sistem isolasi harus direnc direncan anaka akan n dan dibang dibangun un untuk untuk menaha menahan n gaya gaya gempa gempa later lateral al minimu minimum, m, V b  dengan b , dengan menggu mengguna nakan kan semua semua persy persyara aratan tan yang yang sesuai sesuai untuk untuk strukt struktur ur tanpa tanpa isola isolasi si dan sesuai sesuai dengan persamaan berikut:

(94)

V b=k  D max D D

Keterangan : adala adalah h kekaku kekakuan an efekti efektiff maksim maksimum um,, dalam dalam kN/mm, kN/mm, dari dari sistem sistem isola isolasi si pada pada k Dmax  Dmax  perpindahan rencana dalam arah horisontal yang ditinjau; D D  adalah perpindahan rencana, dalam mm, di titik pusat kekakuan sistem isolasi di D  arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 88; V b b  tida tidak k bole boleh h diam diambi bill kura kurang ng dari dari gaya gaya maks maksim imum um di sist sistem em isol isolas asii untu untuk k perpindahan sembarang sampai dengan dan termasuk perpindahan rencana. 12.5.4.2 12.5.4.2 Elemen Elemen struktur struktural al di atas siste sistem m Isolasi Isolasi Struktur di atas sistem isolasi harus direncanakan dan dibangun untuk menahan gaya geser  minimum, V s s,  mengguna menggunakan kan semua semua persyara persyaratan tan yang yang sesuai sesuai untuk untuk struktur struktur tanpa tanpa isolasi, isolasi, dan sesuai persamaan berikut: V s=

k  D max  D D  R I 

(95)

Keterangan: adala adalah h kekaku kekakuan an efekti efektiff maksim maksimum um,, dalam dalam kN/mm, kN/mm, dari dari sistem sistem isola isolasi si pada pada k Dmax  Dmax  perpindahan rencana dalam arah horisontal yang ditinjau; adalah perpindahan rencana, dalam mm, di titik pusat kekakuan sistem isolasi di D D  D  arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 88; adalah adalah koefisien koefisien numerik yang berhubun berhubungan gan dengan dengan tipe sistem sistem penahan penahan gaya R I I  gempa di atas sistem isolasi. Faktor  R I I  harus berdasarkan pada tipe sistem penahan gaya gempa yang digunakan untuk struktur di atas sistem isolasi dan harus bernilai 3/8 dari nilai R  yang diberikan oleh Tabel 9, dengan nilai maksimum tidak lebih besar dari 2,0 dan nilai minimum tidak kurang dari 1,0.

116 dari 134

12.5.4 12. 5.4.3 .3 Batas Batas V s s  Nilai V s s  tidak boleh diambil kurang dari batasan berikut ini: 1. Gaya Gaya gempa gempa later lateral al yang yang disya disyarat ratkan kan dalam dalam Pasal untuk struk struktur tur yang yang terjep terjepit it di Pasal 7.8 untuk dasar dengan berat gempa efektif, W , yang sama, dan periodanya sama dengan perioda struktur dengan isolasi seismik, T D  D;  2. Gaya geser dasar untuk beban beban angin rencana rencana terfaktor; 3. Gaya gempa lateral lateral yang dibutuhka dibutuhkan n untuk untuk mengakti mengaktifkan fkan sistem sistem isolasi isolasi secara penuh penuh (misal: tingkat leleh dari suatu sistem yang melunak ( softening system ), ), kapasitas ultimit suatu suatu sistem sistem pengek pengekan ang g angin angin,, atau atau tingka tingkatt friksi friksi lepas lepas dari dari suatu suatu sistem sistem gelin gelincir cir ( the  break-away friction level of a sliding system )) dikalikan dengan faktor 1,5.

12.5.5 Distribus Distribusii vertik vertikal al gaya gaya Gaya geser  V s s  harus didistribusikan ke seluruh tinggi struktur di atas batas pemisah isolasi sesuai dengan persamaan berikut:

F  x=

V s w x h x n

w h i

i

i 1

(96)

Keterangan: adalah bagian V s s  yang bekerja di tingkat x ; F x x  V s s  adalah gaya gempa lateral rencana total atau geser dari elemen-elemen di atas sistem isolasi seperti yang ditentukan; w x x  adalah bagian dari W  yang ditempatkan/dipasang di tingkat x ; adalah tinggi tingkat x  dari dasar. h x x  Di setiap setiap tingka tingkatt x , gaya F x x,  harus harus ditera diterapka pkan n di seluru seluruh h daera daerah h struktu strukturr sesuai sesuai dengan dengan distribusi massa di tingkat tersebut.

12.5.6 Batas Batas si simpang mpangan an antar antar lanta lantaii Simpan Simpangan gan antar antar lanta lantaii maksi maksimum mum strukt struktur ur di atas atas sistem sistem isolas isolasii tidak tidak boleh boleh meleb melebihi ihi 0,015h sx  sx . Simpangan antar lantai harus dihitung berdasarkan Persamaan 41 dengan faktor  C d d  dari sistem isolasi sama dengan faktor  R I I  yang ditentukan di Bab 9.

12.6 Prosedur Prosedur analisis analisis dinamis dinamis 12.6 12.6.1 .1 Umum Umum Jika Jika anali analisis sis dinam dinamis is diguna digunakan kan untuk untuk meren merenca canak nakan an strukt struktur ur dengan dengan isolas isolasii seismi seismik, k, persyaratan-persyaratan dalam bagian ini berlaku.

12.6.2 12. 6.2 Pemode Pemodelan lan Model Model matematis matematis struktur struktur dengan dengan isolasi, isolasi, termasuk sistem sistem isolasi, isolasi, sistem penahan penahan gaya gemp gempa, a, dan dan elem elemen en-e -ele leme men n struk struktu tura rall lain lainny nya a haru harus s meme memenu nuhi hi Pa Pasa sall 7.7. 7.7.3 3 dan persyaratan-persyaratan persyaratan-persyaratan di Pasal 12.6.2.1 dan 12.6.2.2.

12.6.2.1 12.6.2.1 Sistem Sistem isolasi isolasi

117 dari 134

Sistem isolasi harus dimodelkan menggunakan karakteristik deformasi yang dikembangkan dan diverifika diverifikasi si dengan dengan pengujia pengujian n sesuai sesuai dengan dengan persyara persyaratan tan pada Pasal Sistem Pasal 12.5.2. Sistem isolasi harus dimodelkan dengan detail yang memadai untuk: a. Memperhi Memperhitungk tungkan an distrib distribusi usi spasia spasiall unit-unit unit-unit isola isolator; tor; b. Menghitu Menghitung ng translasi translasi di kedua arah arah horisontal horisontal,, dan torsi struktur struktur di atas pemisah pemisah isolasi isolasi dengan mempertimbangkan lokasi massa eksentris yang paling tidak menguntungkan; c. Mengkaji Mengkaji gaya gaya guling/an guling/angkat gkat pada pada masingmasing-masi masing ng unit unit isolator; isolator; d. Memperhi Memperhitungk tungkan an pengaruh pengaruh beban vertikal vertikal,, beban bilateral, bilateral, dan/atau dan/atau laju pembebana pembebanan n  jika properti gaya-lendutan gaya-lendutan sistem isolasi tergantung dari satu atau lebih dari karakteristik-karakteristik karakteristik-karakteristik ini. Perpindahan rencana total dan perpindahan maksimum total yang di seluruh sistem isolasi harus dihitung dengan menggunakan suatu model struktur dengan isolasi yang memasukan karakteri karakteristikstik-kara karakteri kteristik stik gaya-len gaya-lenduta dutan n elemen-e elemen-eleme lemen n non-lini non-linier er dari sistem sistem isolasi isolasi dan sistem penahan gaya gempa.

12.6.2.2 12.6.2.2 Struktur Struktur dengan dengan isolasi isolasi Perpin Perpindah dahan an maksi maksimu mum m di setiap setiap lantai lantai,, dan dan gaya gaya dan perpi perpinda ndaha han n rencan rencana a di elemen elemen-elemen elemen sistem sistem penaha penahan n gaya gaya gempa gempa boleh boleh dihit dihitung ung menggu mengguna nakan kan model model elasti elastis-l s-lin inier  ier  struktur dengan isolasi jika kedua kondisi berikut terpenuhi: 1. Properti Properti kekakuan kekakuan yang diasumsikan diasumsikan untuk untuk komponen komponen-kom -kompone ponen n non-lini non-linier er dari sistem isolasi didasarkan pada kekakuan efektif maksimum dari sistem isolasi; 2. Semua elemen-elemen sistem penahan gaya gempa dari struktur di atas sistem isolasi tetap elastis untuk gempa rencana. Sistem penahan gaya gempa dengan elemen-elemen elastis meliputi, tetapi tidak terbatas pada, pada, sistem sistem strukt struktur ur yang yang tidak tidak berat beratura uran n yang yang direnc direncana anakan kan untuk untuk gaya gaya latera laterall tidak tidak kurang dari 100 persen V s s , dan sistem struktur struktur yang beraturan beraturan yang direncan direncanakan akan untuk gaya lateral tidak kurang dari 80 persen V s s.  Besarnya V s s  ditentukan sesuai dengan Pasal 12.5.4.2.

12.6.3 Penjelasan Penjelasan prosedur prosedur 12.6.3 12. 6.3.1 .1 Umum Umum Prosedur spektrum respons dan riwayat respons harus dilakukan sesuai dengan Pasal 7.9 dan Bab 11, serta persyaratan-persyaratan di bagian ini.

12.6.3.2 12.6.3.2 Data gempa gempa Gerak tanah gempa rencana harus digunakan untuk menghitung perpindahan rencana total sistem isolasi, dan gaya-gaya lateral serta perpindahan-perpindahan pada struktur dengan isola isolasi. si. Gempa Gempa maksi maksimum mum yang yang dipert dipertimb imban angka gkan n harus harus digun digunak akan an untuk untuk menghi menghitun tung g perpindahan maksimum total dari sistem isolasi.

12.6.3.3 12.6.3.3 Prosedur Prosedur spektrum spektrum respons respons  Analisis spektrum respons harus dilakukan dengan menggunakan menggunakan suatu nilai redaman ragam untuk ragam fundamental di arah yang ditinjau tidak lebih besar dari nilai yang terkecil dari redaman efektif sistem isolasi atau 30 persen redaman kritis. Nilai redaman ragam untuk ragam-ragam yang lebih tinggi harus dipilih konsisten dengan redaman yang sesuai untuk analis analisis is spektr spektrum um respo respons ns struk struktur tur di atas atas siste sistem m isolas isolasii yang yang dias diasums umsika ikan n terjep terjepit it di dasarnya.

118 dari 134

 Analisis spektrum respons yang digunakan untuk menentukan perpindahan perpindahan rencana total dan perpindah perpindahan an maksimum maksimum total harus menyertakan menyertakan model model yang digetarka digetarkan n bersamaa bersamaan n (simultan) oleh 100 persen gerak tanah di arah kritis dan 30 persen gerak tanah di arah tegak tegak lurusnya lurusnya,, di arah horisontal. horisontal. Perpinda Perpindahan han maksimum maksimum sistem sistem isolasi isolasi harus harus dihitung dihitung sebagai penjumlahan vektor perpindahan ortogonal dari dua arah tersebut. Gaya Gaya geser geser rencan rencana a di setiap setiap tingka tingkatt tidak tidak boleh boleh kuran kurang g dari dari gaya gaya geser geser tingka tingkatt yang yang dihitung dengan menggunakan Persamaan 96 dan suatu nilai V s s  yang sama dengan gaya geser dasar yang diperoleh dari analisis spektrum respons di arah yang ditinjau.

12.6.3.4 12.6.3.4 Prosedur Prosedur riwayat riwayat respons respons Jika Jika prosed prosedur ur riwaya riwayatt respon respons s dilaku dilakukan kan,, tidak tidak kuran kurang g dari dari 3 pasan pasang g gerak gerak tanah tanah yang yang sesuai harus digunakan dalam analisis, dan pasangan gerak tanah harus dipilih dan diskala sesuai dengan Pasal 12.3.2. Setiap pasang komponen gerak tanah harus diterapkan secara bersamaan (simultan) pada model dengan mempertimbangkan lokasi massa yang dengan eksentrisitas yang paling tidak menguntun menguntungkan gkan.. Perpind Perpindahan ahan maksimum maksimum sistem sistem isolasi isolasi harus harus dihitung dihitung dari penjumla penjumlahan han vektor perpindahan-perpindahan ortogonal dari dua arah pada setiap tahapan waktu. Parameter-parameter terkait harus dihitung untuk setiap gerak tanah yang digunakan untuk analisis analisis riwayat riwayat respons. respons. Jika 7 pasang pasang gerak gerak tanah tanah atau lebih digunakan digunakan untuk analisis analisis riwaya riwayatt respon respons, s, nilai nilai ratarata-rata rata respo respons ns param paramete eterr yang yang terkai terkaitt boleh boleh diguna digunakan kan untuk untuk desain. Jika gerak tanah yang digunakan untuk analisis kurang dari 7 pasang, maka nilai maksimum dari parameter respons yang terkait harus digunakan untuk desain.

12.6.4 Perpindaha Perpindahan n dan gaya gaya lateral lateral minimum minimum 12.6.4.1 Sistem isolasi dan elemen-elemen elemen-elemen struktural di bawah sistem isolasi Sistem isolasi, fondasi, dan semua elemen-elemen struktural di bawah sistem isolasi harus direncan direncanakan akan dengan dengan mengguna menggunakan kan semua persyaratan persyaratan yang sesuai sesuai untuk untuk struktur struktur tanpa tanpa isolasi isolasi dan gaya-gay gaya-gaya a diperole diperoleh h dari analisis analisis dinamis dinamis tanpa tanpa penguran pengurangan gan (reduksi), (reduksi), tetapi gaya lateral rencana harus diambil tidak kurang dari 90 persen V b  b  yang ditentukan sesuai dengan Persamaan 94. Perpindahan rencana total dari sistem isolasi tidak boleh diambil kurang dari 90 persen D TD  TD  seperti seperti yang yang ditentukan ditentukan dalam Pasal Perpinda ndahan han maksi maksimu mum m total total dari dari sistem sistem Pasal 12.5 12.5.3.5 .3.5. Perpi isolasi tidak boleh diambil kurang dari 80 persen D TM  TM  seperti yang ditentukan dalam Pasal 12.5.3.5. Bata Batasa san n perp perpin inda daha han n yang yang dite diteta tapk pkan an dala dalam m pasa pasall ini ini haru harus s diev dieval alua uasi si deng dengan an ' menggunakan nilai D TD  TD  dan D TM  TM  seperti yang ditentukan dalam Pasal 12.5.5 kecuali jika  D D ' diijinkan untuk digunakan sebagai pengganti D D  D  dan  D M  diijinkan untuk digunakan sebagai pengganti D M  M  seperti ditentukan berikut: '

 D D=

 D D

  T     1    T  D 

2

(97)

119 dari 134

'  D M  =

 D M 

  T     1   T     M  

2

(98)

Keterangan: D D  D  adalah perpindahan rencana, dalam mm, di titik pusat kekakuan sistem isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 88; D M  M  adalah perpindahan maksimum, dalam mm, di titik pusat kekakuan sistem isolasi di arah yang ditinjau seperti yang ditentukan oleh Persamaan 90; T  adalah perioda elastis struktur terjepit di dasarnya, di atas sistem isolasi seperti yang ditentukan di Pasal 7.8.2; T D  adalah ah peri period oda a efek efekti tif, f, dala dalam m deti detik, k, dari dari stru struktu kturr deng dengan an isol isolas asii seis seismi mik k pada pada D  adal perpi perpinda ndahan han rencan rencana a dalam dalam arah arah yang yang ditin ditinjau jau seper seperti ti yang yang diten ditentuk tukan an dalam dalam Persamaan 89; adalah ah peri period oda a efek efekti tif, f, dala dalam m deti detik, k, dari dari stru struktu kturr deng dengan an isol isolas asii seis seismi mik k pada pada T M  M  adal perpi perpinda ndahan han maksi maksimu mum m dalam dalam arah arah yang yang ditin ditinjau jau sepert sepertii yang yang ditent ditentuka ukan n dalam dalam Persamaan 91. 12.6.4.2 Elemen-elemen Elemen-elemen struktural struktural di atas sistem isolasi Sesuai Sesuai dengan dengan batas batasan an khusus khusus prosed prosedur ur di bagia bagian n ini, ini, eleme elemen-e n-ele leme men n strukt struktur ur di atas atas sistem sistem isolasi isolasi harus harus direncan direncanakan akan dengan dengan mengguna menggunakan kan persyara persyaratantan-persy persyarata aratan n yang sesuai untuk struktur tanpa isolasi dan gaya-gaya yang diperoleh dari analisis dinamis dibagi dengan faktor  R I I  seperti yang ditentukan sesuai Pasal 12.5.4.2. Gaya geser lateral rencana struktur di atas sistem isolasi, jika konfigurasi struktur beraturan, tidak boleh diambil kurang dari 80 persen V s s,  atau kurang dari batasan yang ditetapkan dalam Pasal 12.5.4.3. PENGECUALIAN Untuk konfigurasi struktur beraturan, gaya geser lateral rencana struktur di atas sistem isolasi boleh diambil kurang dari 80 persen tetapi tidak boleh kurang dari 60 persen V s s,  jika prosedur riwayat respons digunakan untuk analisis struktur dengan isolasi seismik.

Gaya Gaya geser geser later lateral al rencan rencana a strukt struktur ur di atas atas sistem sistem isola isolasi, si, jika jika konfig konfigura urasi si strukt struktur ur tidak tidak beraturan, tidak boleh diambil kurang dari V s s  , atau kurang dari batas-batas yang ditetapkan dalam Pasal 12.5.4.3. PENGECUALIAN Untuk konfigurasi struktur tidak beraturan, gaya geser lateral rencana struktur di atas sistem isolasi boleh diambil kurang dari 100 persen tetapi tidak boleh kurang dari 80 persen V s s ,  jika prosedur riwayat respons digunakan untuk analisis struktur dengan isolasi seismik.

12.6.4.3 12.6.4.3 Penskala Penskalaan an hasil hasil Jika Jika gaya gaya geser geser latera laterall terfak terfaktor tor di elemen elemen-el -eleme emen n strukt struktur ural al yang yang diten ditentuk tukan an denga dengan n menggunakan prosedur spektrum respons atau riwayat respons lebih kecil dari pada nilainilai minimum yang ditetapkan di Pasal 12.6.4.1 dan 12.6.4.2, semua parameter-parameter  respons, termasuk gaya dan momen elemen, harus diskalakan ke atas secara proporsional.

12.6.4.4 12.6.4.4 Batasan Batasan simpa simpangan ngan antar antar lantai lantai Simpangan antar lantai maksimum yang berkaitan dengan gaya lateral rencana termasuk perpindahan akibat deformasi vertikal dari sistem isolasi tidak boleh melebihi batasan berikut ini: 1. Simpan Simpangan gan antar antar lanta lantaii maksi maksimu mum m dari dari strukt struktur ur di atas atas sistem sistem isola isolasi si yang yang dihitu dihitung ng dengan analisis spektrum respons tidak boleh melebihi 0,015 h sx  sx .

120 dari 134

2. Simpangan antar lantai maksimum struktur di atas sistem isolasi yang dihitung dengan mengguna menggunakan kan analisis analisis riwayat riwayat respons respons berdasar berdasarkan kan karakteris karakteristik tik gaya-len gaya-lendutan dutan dari elemen-elemen non-linier sistem penahan gaya gempa tidak boleh melebihi 0,020 h sx  sx . Simpangan antar lantai harus dihitung dengan menggunakan Persamaan 41 dengan faktor  C d d  dari struktur dengan isolasi sama dengan faktor  R I I  yang ditetapkan di Pasal 12.5.4.2. Pengar Pengaruh uh sekun sekunder der perpi perpinda ndahan han later lateral al gempa gempa maksim maksimum um yang yang dipert dipertimb imban angka gkan n dari dari struktur di atas sistem isolasi, dikombinasikan dengan gaya-gaya gravitasi harus ditinjau jika simpangan antar lantai melebihi 0,010/ R I I. 

12.7 Peninjaua Peninjauan n kembali kembali peren perencana canaan an Suatu peninjauan kembali perencanaan sistem isolasi dan program-program pengujian yang terkait harus dilakukan oleh suatu tim ahli yang independen, berlisensi yang sesuai dengan bidang bidang ilmu, ilmu, dan berpe berpenga ngala laman man dalam dalam metod metode-m e-meto etode de analis analisis is gempa, gempa, dan dan teori teori dan dan penerapan sistem isolasi. Peninjauan kembali perencanaan sistem isolasi harus termasuk, tetapi tidak dibatasi, berikut ini: 1. Peninjauan Peninjauan kembali kembali kriteria kriteria seismik seismik spesifik spesifik-situ -situs, s, termasuk termasuk pengemb pengembangan angan spektrum spektrum spesi spesifikfik-sit situs us dan riwaya riwayatt gerak gerak tanah tanah dan dan semua semua kriter kriteria ia peren perencan canaa aan n lainny lainnya a yang yang terkait; 2. Peninjau Peninjauan an kembali kembali perenca perencanaan naan awal, awal, termasuk termasuk penentua penentuan n perpindah perpindahan an rencana rencana total, total, perpindahan maksimum total, dan tingkat gaya lateral; 3. Peninjauan Peninjauan dan pengamatan dari pengujian pengujian prototipe ( Pasal 12.8); 4. Peninjauan Peninjauan kembali perencanaan akhir dari seluruh sistem struktural dan semua analisisanalisis pendukung; pendukung; 5. Peninjauan Peninjauan kembali program pengujian pengujian kendali mutu sistem isolasi (Pasal 12.2.4.9).

12.8 12. 8 Penguj Pengujian ian 12.8 12.8.1 .1 Umum Umum Karakteristik deformasi dan nilai redaman sistem isolasi yang digunakan dalam perencanaan dan analisis analisis struktur yang yang diisola diisolasi si secara secara seismik seismik harus harus didasarka didasarkan n pada pada pengujia pengujian n dari contoh contoh komponen komponen-kom -kompon ponen en yang dipilih dipilih sebelum sebelum pembangu pembangunan nan seperti seperti yang yang diuraikan diuraikan dalam bagian ini. Komponen-komponen sistem isolasi yang akan diuji harus menyertakan sistem pengekang angin jika sistem tersebut digunakan dalam perencanaan. Pengujian yang diuraikan dalam bagian ini digunakan untuk menetapkan dan mengesahkan properti properti rencana rencana dari sistem isolasi isolasi dan tidak boleh dianggap dianggap untuk memenuhi memenuhi pengujian pengujian kendali mutu pembuatan seperti yang dimuat di Pasal 12.2.4.9.

12.8.2 Pengujian Pengujian prototipe prototipe Pengujian prototipe harus dilakukan terpisah pada dua benda uji (atau rangkaian benda uji yang sesuai) dengan ukuran sesungguhnya dari setiap jenis dan ukuran unit isolator utama dari sistem isolasi. isolasi. Benda uji harus termasuk termasuk sistem pengekan pengekang g angin angin serta unit isolator  isolator  tunggal jika sistem tersebut digunakan dalam perencanaan. Benda uji yang digunakan dalam peng pengu ujian jian tida tidak k bole boleh h digu diguna naka kan n untu untuk k pemb pemban angu guna nan, n, kecu kecual alii diiji iijink nkan an oleh oleh ahli ahli perencanaan profesional terdaftar dan otoritas yang berwewenang.

121 dari 134

12.8.2.1 12.8.2.1 Rekaman Rekaman Untuk setiap siklus dari setiap pengujian, perilaku gaya-lendutan dan histeresis benda uji harus direkam.

12.8.2.2 12.8.2.2 Urutan Urutan dan siklus siklus Urutan pengujian berikut ini harus dilakukan untuk jumlah siklus yang ditetapkan pada suatu beban vertikal yang sama dengan beban mati rata-rata ditambah ½ kali pengaruh beban hidup di semua unit isolator dengan jenis dan ukuran yang sama: 1. 20 siklus pembebanan bolak balik secara penuh pada gaya lateral yang sama dengan gaya angin rencana. 2. 3 siklu siklus s pembe pembeba banan nan bolak bolak balik balik secara secara penuh penuh di setia setiap p perta pertamba mbaha han n perpi perpinda ndahan han rencana total berikut ini, 0,25 D D  D , 0,5D D  D,  1,0D D  D,  dan 1,0 D M  M,  di mana D D  D  dan D M  M  masingmasing ditentukan dalam Pasal 12.5.3.1 dan 12.5.3.3, atau Pasal 12.6 yang sesuai. 3. 3 siklus pembebanan bolak balik secara penuh pada perpindahan maksimum total, 1,0 D TM  TM . 4. 30S D1 D1/S DS  DS  B D  D,  tetapi tidak kurang dari 10, siklus pembebanan bolak balik secara penuh pada saat 1,0 kali perpindahan rencana total, 1,0 D TD  TD . Jika suatu unit isolator juga sebagai suatu elemen pemikul beban vertikal, maka butir 2 dari urutan pengujian siklik seperti yang ditentukan di atas harus dilakukan untuk dua kombinasi pembeban pembebanan an vertikal vertikal tambahan tambahan seperti seperti yang ditentuka ditentukan n di Pasal Penambahan an Pasal 12.2 12.2.4.6 .4.6. Penambah beban untuk guling akibat gempa, Q E  E,  harus sama dengan atau lebih besar dari respons gaya gaya vert vertik ikal al gemp gempa a punc puncak ak yang yang terk terkai aitt deng dengan an perp perpin inda daha han n yang yang diev dieval alua uasi si pada pada pengujian. Dalam pengujian ini, beban vertikal yang dikombinasikan harus diambil sebagai gaya ke arah bawah tipikal atau rata-rata dari semua unit isolator dengan jenis dan ukuran yang sama.

12.8.2.3 12.8.2.3 Isolator Isolator yang yang bergantung bergantung pada laju pembeba pembebanan nan Jika properti gaya-lendutan unit isolator bergantung pada laju pembebanan, setiap rangkaian pengujian pengujian yang ditetapk ditetapkan an dalam dalam Pasal harus dila dilakuk kukan an seca secara ra dinam dinamis is pada pada Pasal 12.8 12.8.2.2 .2.2 harus frekuensi yang sama dengan kebalikan ( inverse ) dari perioda efektif, T D  D.  Jika prototipe benda uji dengan skala yang lebih kecil digunakan untuk mengukur properti isolator isolator yang bergantung bergantung pada laju pembebana pembebanan, n, prototipe prototipe benda uji dengan dengan skala skala yang lebih kecil tersebut harus mempunyai jenis dan bahan serta diproduksi dengan proses dan mutu yang sama dengan prototipe skala penuh. Prototipe benda uji dengan skala yang lebih kecil tersebut juga harus diuji dengan frekuensi yang mewakili laju pembebanan prototipe skala penuh. Properti gaya-lendutan suatu unit isolator harus dianggap bergantung pada laju pembebanan  jika properti yang diukur (kekakuan efektif atau redaman efektif) pada suatu perpindahan rencana yang diuji pada sembarang frekuensi dalam kisaran 0,1 – 2,0 kali kebalikan dari T D  D,  berbeda lebih dari 15 persen dengan properti yang diuji pada frekuensi yang sama dengan kebalikan dari T D  D. 

12.8.2.4 12.8.2.4

Isolator Isolator yang yang bergant bergantung ung pada pada beban beban bilateral bilateral

Jika properti properti gaya-lend gaya-lendutan utan unit isolator isolator bergantu bergantung ng pada beban bilateral bilateral,, pengujia pengujian n yang ditetapkan ditetapkan dalam dalam Pasal harus ditam ditambah bah untuk untuk menca mencakup kup beban beban Pasal 12.8.2.2 12.8.2.2 dan 12.8.2.3 harus bilateral pada penambahan perpindahan rencana total, D TD  TD  berikut ini: 0,25 dan 1,0; 0,5 dan 1,0; 0,75 dan 1,0; serta 1,0 dan 1,0

122 dari 134

Jika prototipe benda uji dengan skala yang lebih kecil digunakan untuk mengukur properti isolator yang bergantung pada beban bilateral, prototipe benda uji dengan skala yang lebih kecil kecil harus harus mempun mempunya yaii jenis jenis dan bahan bahan serta serta diprod diproduks uksii dengan dengan prose proses s dan dan mutu mutu yang yang sama dengan prototipe skala penuh. Properti gaya-lendutan suatu unit isolator harus dianggap bergantung pada beban bilateral  jika kekakuan efektif akibat pembebanan bilateral berbeda lebih dari 15 persen dengan kekakuan efektif akibat pembebanan unilateral.

12.8.2.5 12.8.2.5 Beban Beban vertikal vertikal maksim maksimum um dan minimum minimum Unit isolator yang memikul beban vertikal harus diuji statik untuk beban vertikal ke bawah maksim maksimum um dan minimu minimum m pada pada saat saat perpi perpinda ndahan han maksi maksimu mum m total total.. Dala Dalam m pengu pengujia jian n ini, ini, kombinasi beban vertikal harus diambil sesuai Pasal 12.2.4.6 pada sembarang unit isolator  dengan jenis dan ukuran yang sama. Beban mati, D , dan beban hidup, L ditentukan dalam Pasal 7.4. Beban gempa, E , dihitung sesuai dengan Persamaan 15 dan 16 di mana S DS  DS  dalam dalam persamaan persamaan tersebut tersebut diganti diganti dengan dengan S MS  beban verti vertikal kal yang yang dihasi dihasilka lkan n dari dari MS  dan beban penerapa penerapan n gaya gempa gempa horisonta horisontal, l, Q E  harus didas didasark arkan an pada pada respo respons ns punca puncak k akiba akibatt E,  harus gempa maksimum yang dipertimbangkan.

12.8.2.6 12.8.2.6 Sistem Sistem penahan penahan angin Jika suatu sistem penahan penahan angin angin akan digunakan, digunakan, kapasitas kapasitas ultimit ultimit harus harus ditetapka ditetapkan n dari pengujian.

12.8.2.7 12.8.2.7 Pengujian Pengujian unit yang yang sejenis sejenis Pengujian prototipe tidak diperlukan jika unit isolator mempunyai ukuran yang sama serta memiliki jenis dan bahan yang sama dengan prototipe unit isolator yang sebelumnya pernah diuji dengan menggunakan rangkaian pengujian yang ditentukan.

12.8.3 Penentuan Penentuan karak karakteris teristik tik gaya-lend gaya-lendutan utan Karakteri Karakteristik stik gaya-len gaya-lendutan dutan sistem sistem isolasi isolasi harus harus didasarka didasarkan n pada penguji pengujian an pembeban pembebanan an siklik dari prototipe isolator yang ditentukan di Pasal 12.8.2. Kekakuan efektif dari suatu unit isolator, k eff  eff , harus dihitung untuk setiap siklus pembebanan dengan menggunakan persamaan berikut: k eff =

F 

 F 

  

(99)

dimana F +  and F -  adalah gaya-gaya positif dan negatif masing-masing pada +  dan - . Redaman efektif, ß eff  eff , dari suatu unit isolator harus dihitung untuk setiap siklus pembebanan dengan menggunakan persamaan berikut:  eff  =

2

  k eff 

 E loop

    

2

(100)

dimana energi disipasi di setiap siklus pembebanan, E loop  loop , dan kekakuan efektif, k eff  eff , harus +  -  didasarkan pada perpindahan pengujian puncak  dan  .

123 dari 134

12.8.4 Kelayak Kelayakan an benda uji Kinerja benda uji dianggap memadai jika kondisi-kondisi berikut ini terpenuhi: 1. Pemetaan Pemetaan gaya-len gaya-lenduta dutan n untuk untuk semua semua penguji pengujian an yang yang ditetapka ditetapkan n dalam dalam Pasal Pasal 12.8 12.8.2 .2 mempunyai peningkatan kapasitas penahan gaya yang positif; 2. Untuk Untuk setiap setiap penambah penambahan an perpinda perpindahan han penguji pengujian an yang ditentuk ditentukan an dalam dalam butir 2 Pasal 12.8.2.2 dan untuk setiap kasus beban vertikal di Pasal 12.8.2.2: a. Untuk Untuk setia setiap p benda benda uji, uji, perbed perbedaan aan antar antara a kekaku kekakuan an efekti efektiff untuk untuk setia setiap p 3 siklu siklus s pengujian dan kekakuan efektif rata-rata tidak lebih dari 15 persen; b. Untuk Untuk setiap setiap siklus siklus pengujian, pengujian, perbedaan perbedaan antara kekakuan kekakuan efektif efektif dari 2 benda benda uji unit isolator yang sejenis dan sama ukurannya dan kekakuan efektif rata-rata tidak lebih dari 15 persen. 3. Untu Untuk k setia setiap p benda benda uji, uji, peruba perubaha han n kekaku kekakuan an efekti efektiff selam selama a siklu siklus s penguj pengujia ian n yang yang ditetapkan di butir 4 Pasal 12.8.2.2 tidak lebih besar dari 20 persen dari kekakuan efektif  awal; 4. Untuk Untuk setia setiap p benda benda uji, uji, pengur penguran angan gan redam redaman an efekti efektiff selama selama siklu siklus s penguj pengujian ian yang yang ditetapkan di butir 4 Pasal 12.8.2.2 tidak lebih besar dari 20 persen dari redaman efektif  awal; 5. Semua benda uji elemen-elemen pemikul beban vertikal dari sistem isolasi tetap stabil pada waktu diuji sesuai dengan Pasal 12.8.2.5.

12.8.5 Properti Properti rencan rencana a sistem sistem isolasi isolasi 12.8.5.1 12.8.5.1 Kekakuan Kekakuan efekti efektiff maksimum maksimum dan dan minimum minimum Pada perpindahan rencana, kekakuan efektif maksimum dan minimum dari sistem isolasi, harus berda berdasar sarkan kan penguj pengujian ian sikli siklik k sesuai sesuai butir k Dmax  butir 2 Pasal Pasal 12. 12.8.2 8.2.2 .2 dan Dmax  dan k Dmin  Dmin , harus dihitung dengan persamaan berikut:

 F  =

  F  D max



k  D max

 D

max

 F  =



k  D min

(101)

2 D D

 D

min

  F  D

(102)

min

2 D D

Pada perpinda perpindahan han maksimum, maksimum, kekakuan kekakuan efektif efektif maksimum maksimum dan minimum minimum sistem sistem isolasi isolasi,, k Mmax  Mmax  dan k Mmin  Mmin , harus berdasarkan pengujian siklik dan dihitung dengan persamaan:

 F  =



k  M  max

k  M  min

 M 

 F  =

max

  F  M  max

(103)

2 D M 



 M  min

  F  M  min

(104)

2 D M 

Kekakuan efektif maksimum sistem isolasi, k Dmax  Dmax  (atau k Mmax  Mmax ), harus berdasarkan pada gayagaya dari siklus pengujian prototipe di perpindahan pengujian yang sama dengan D D  D  (atau menghasilkan nilai kekakuan kekakuan efektif efektif terbesar terbesar.. Kekakuan Kekakuan efektif minimum minimum sistem sistem D M  M)   yang menghasilkan isolasi, k Dmin  Dmin  (atau k Mmin  Mmin ), harus berdasarkan pada gaya-gaya dari siklus pengujian prototipe di perpinda perpindahan han pengujian pengujian sama dengan dengan D D  menghasilkan nilai kekakuan kekakuan D  (atau D M  M)   yang menghasilkan efektif terkecil.

124 dari 134

Berdasarkan pengujian dari Pasal 12.8.2.2, 12.8.2.3 dan 12.8.2.4, untuk unit isolator yang memp mempun unya yaii kara karakte kteri risti stik k gaya gaya-l -len endu duta tan n yang yang berv bervar aria iasi si deng dengan an beba beban n verti vertika kal, l, laju laju pembebanan, atau beban bilateral, nilai k Dmax  Dmax  dan k Mmax  Mmax  harus ditingkatkan dan nilai k Dmin  Dmin  dan k Mmin  Mmin  harus dikurangi seperlunya, untuk memenuhi pengaruh-pengaruh variasi pengukuran kekakuan efektif.

12.8.5.2 12.8.5.2 Redaman Redaman efektif efektif Pada Pada perpi perpinda ndahan han rencan rencana, a, redam redaman an efekti efektiff siste sistem m isolas isolasi, i, ß D  harus didasa didasarka rkan n pada pada D,  harus pengujian siklik dari butir 2 di Pasal 12.8.2.2 dan dihitung berdasarkan persamaan:   D=

 E 

(105)

 D 2  D

2  k  D max  D

Dalam persamaan 105, energi disipasi total setiap siklus dari respons perpindahan rencana, diambil sebagai sebagai penjumlahan penjumlahan dari energi terdisipasi terdisipasi per siklus siklus di semua semua unit  E D , harus diambil isola isolator tor yang yang diuku diukurr pada pada saat saat perpin perpindah dahan an penguj pengujia ian n setar setara a dengan dengan D D  dan haru harus s D  dan berdasarkan gaya dan lendutan dari siklus pengujian prototipe di perpindahan pengujian D D  D  yang menghasilkan nilai redaman efektif terkecil. Pada saat perpinda perpindahan han maksimum, maksimum, redaman redaman efektif efektif sistem sistem isolasi, isolasi, ß M  harus didasarka didasarkan n M  , harus pada pengujian siklik dari butir 2 di Pasal 12.8.2.2 dan dihitung berdasarkan persamaan :   M =

 E 

(106)

 M  2

2  k  M  max  D M 

Dalam persamaan 106, energi disipasi total setiap siklus dari respons perpindahan rencana,  E M  , harus diambil sebagai penjumlahan dari energi terdisipasi per siklus di semua unit isola isolator tor yang yang diuku diukurr pada pada saat saat perpi perpinda ndahan han penguj pengujian ian setara setara dengan dengan D M  harus M  dan harus berdasarkan gaya dan defleksi dari siklus pengujian prototipe di perpindahan pengujian D M  M  yang menghasilkan nilai redaman efektif terkecil.

13 Interaksi tanah-struktur untuk desain bangunan tahan gempa

13.1 13. 1 Umum Umum Jika pengaruh interaksi tanah-struktur diperhitungkan, maka ketentuan dalam pasal ini dapat diguna digunakan kan untuk untuk menghi menghitun tung g besar besarny nya a gaya gaya gempa gempa rencan rencana a serta serta defor deformas masii struktu struktur. r. Ketentuan ini dapat digunakan bila model yang digunakan dalam analisis respons struktur  tidak secara secara langsun langsung g menggabu menggabungka ngkan n efek efek fleksibil fleksibilitas itas fondasi fondasi (contoh, (contoh, model model struktur  struktur  dengan dengan kondi kondisi si dasar dasar terjep terjepit it tanpa tanpa menggu mengguna nakan kan pegas pegas fondas fondasi). i). Ketent Ketentuan uan ini tidak tidak berlaku berlaku bila bila telah menggunakan menggunakan dasar dasar fondasi fondasi yang fleks f leksibel ibel dalam pemodela pemodelan n respons respons struktur. Ketent Ketentuan uan tentan tentang g penggu penggunaa naan n gaya gaya later lateral al ekiva ekivalen len disaji disajikan kan dalam dalam Pasal Pasal 13.2 13.2, dan ketentuan tentang penggunaan prosedur analisis ragam dibahas dalam Pasal 13.3.

13.2 Prosedur Prosedur penent penentuan uan gaya gaya lateral lateral ekivalen ekivalen Ketentuan Ketentuan berikut ini merupaka merupakan n tambahan tambahan atas materi materi yang telah disajikan disajikan dalam Pasal 7.8.

125 dari 134

13.2.1 Gaya Gaya geser geser dasar dasar (base shear ) Guna Guna mempe memperhi rhitun tungka gkan n penga pengaruh ruh inter interaks aksii tanahtanah- strukt struktur ur,, gaya gaya geser geser dasar dasar ( V ) yang yang didapatkan dari Persamaan 27 harus direduksi menjadi: ~ V   V   V 

(107)

Reduksi ( V ) harus harus dihi dihitun tung g sesua sesuaii persa persamaa maan n dibaw dibawah ah ini, ini, tetapi tetapi nilai nilainya nya tidak tidak boleh boleh melebihi 0,3 V . 0 .4  ~  0.05   V   C s  C s  ~  W   0.3V         

(108)

Keterangan: adalah ah koef koefis isie ien n desa desain in gemp gempa a dihi dihitu tun ng dari dari l Pe C s s  adal Pers rsam amaa aan n 28, 28, 29 dan 30 menggunakan perioda alami fundamental dari struktur dasarnya terjepit ( T  atau Ta ) sebagaimana dijelaskan dalam Pasal 7.8.1; ~ C  adalah adalah nilai nilai C s dihitung dihitung dari Persamaa menggunakan kan perioda perioda alami alami Persamaan n 28 dan 29 mengguna ~ struktur dengan tumpuan felksibel ( T  ) seperti ditunjukkan dalam Pasal 13.2.1.1; ~   adalah adalah redama redaman n kritis kritis untuk untuk sistem sistem strukt strukturur-fon fonda dasi si yang yang dihit dihitun ung g sesuai sesuai Pasal 13.2.1.2; W  adalah adalah berat berat efekti efektiff strukt struktur ur di mana mana harus harus diamb diambilil sebesa sebesarr 0,7W, 0,7W, kecual kecualii untuk untuk struktur yang berat efektifnya terkonsentrasi pada suatu lantai maka harus diambil sama dengan W. 13.2.1.1 13.2.1.1 Perioda Perioda bangunan bangunan efektif efektif Perioda bangunan efektif harus dihitung sebagai berikut:

  K  h k   ~ y 1 T   T  1   K  y  K    

2

     

(109)

Keterangan: T  adalah perioda fundamental struktur yang dihitung sesuai Pasal 7.8.2; k  adalah kekakuan stuktur pada kondisi dasar terjepit, ditentukan sebagai berikut:

  W     2  gT     

k   4 2 

(110)

Keterangan: adalah tinggi tinggi efekti efektiff struk struktur tur,, yang yang diamb diambilil 0,7 dari dari tinggi tinggi struk struktur tur ( h n  kecuali kecuali pada h adalah n),   struktur di mana beban gravitasi secara efektif terkonsentrasi pada satu lantai maka tinggi efektif struktur harus diambil sebesar ketinggian terhadap lantai tersebut; K y y  adalah kekakuan lateral fondasi didefinisikan sebagai besar gaya lateral yang bekerja pada pada fondas fondasii untuk untuk mengh menghasi asilka lkan n defle defleksi ksi sebesa sebesarr 1 unit, unit, gaya gaya dan defle defleksi ksi yang yang ditinjau didasarkan atas arah arah di mana analisis dilakukan;

126 dari 134

K    adalah kekakuan rotasi fondasi didefinisikan sebagai momen yang dibutuhkan untuk membe memberik rikan an rotasi rotasi sebesa sebesarr 1 unit unit pada pada fonda fondasi, si, momen momen dan dan rotasi rotasi yang yang ditin ditinjau jau didasarkan atas atas arah di mana analisis analisis dilakukan; g adalah adalah percepa percepatan tan gravi gravitasi. tasi. Kekakuan fondasi ( K y y  dan K  )  harus ditentukan berdasarkan prinsip-prinsip mekanika fondasi dengan menggunakan karakteristik tanah yang sesuai dengan tingkat regangan tanah akibat goyangan gempa rencana. Modulus geser rata-rata ( G ) untuk tanah di bawah fondasi pada tingkat tingkat regangan regangan besar dan kecepatan kecepatan gelombang gelombang geser ( v s s ) yang terkait terkait ditentukan ditentukan dari Tabel 23 di mana: adalah adalah kecepa kecepatan tan gelom gelomban bang g geser geser rata-r rata-rata ata dari dari tanah tanah di bawah bawah fondas fondasii pada pada v so  so  -3 tingkat regangan kecil (10 percent atau lebih kecil); G o o  adalah v 2so /g  = modulus geser rata-rata dari tanah di bawah fondasi pada tingkat regangan kecil; adalah berat jenis tanah. 

Tabel Tabel 23 Nilai Nilai G /G 0 0  dan v s s/  v so  so 

0,1 1,00 1,00 0,97 0,95 0,77

Nilai v s s/  v so  so  S DS  /2,5 DS  0,4 1,00 0,97 0,87 0,71 0,22

a

a

Kelas Situs SA SB SC SD SE SF

0,8 1,00 0,95 0,77 0,32 a a

0,1 1,00 1,00 0,95 0,90 0,60

Nilai G /G o  o  S DS  /2,5 DS  0,4 1,00 0,95 0,75 0,50 0,05

a

a

0,8 1,00 0,90 0,60 0,10 a a

CATATAN Gunakan interpolasi interpolasi linier untuk nilai tengah dari S DS  DS /2.5. a harus dilakukan analisis spesifik-situs

Sebagai alternatif, untuk struktur dengan fondasi rakit yang terletak pada permukaan tanah atau atau tertan tertanam am dalam dalam tanah tanah tetapi tetapi dindin dindingny gnya a diang dianggap gap tidak tidak mengal mengalami ami kontak kontak denga dengan n tanah waktu gempa, maka perioda efektif struktur dapat dihitung sebagai berikut: 25 r a h   1.12r a h ~ T   T  1  2 2 1    r m3 vs T  

 

2

     

(111)

Keterangan:   adalah kepadatan berat relatif struktur dan tanah ditentukan dari   

W 

  Ao h

(112)

r a a  dan r m  m  adalah panjang fondasi karakteristik ditentukan berdasarkan r a



 Ao

 

(113)

dan

127 dari 134

r m

4 I 0

4

 

(114)

Keterangan: A0  adalah luas area fondasi yang memikul beban; adalah momen momen iners inersia ia statis statis dari dari fonda fondasi si yang yang memiku memikull beban beban terhad terhadap ap sumbu sumbu I 0 0  adalah horisontal yang tegak lurus terhadap arah di mana struktur dianalisis;     adalah faktor kekakuan fondasi dinamis untuk rocking  seperti ditentukan dalam Tabel 24; v s s  adalah kecepatan gelombang geser; T  adalah perioda fundamental struktur sebagaimana ditentukan dalam Pasal 7.8.2. Tabel Tabel 24 Nilai Nilai r m  m/  v s  sT    < 0,05 0,15 0,35 0,5

1,0 0,85 0,7 0,6

13.2.1.2 13.2.1.2 Redaman Redaman efektif efektif ~

Faktor redaman efektif sistem-fondasi-strukur  β  harus ditentukan sebagai berikut: ~

 β    0

0.05 3  T ~ 

   T  

(115)

Keterangan:  0 adalah faktor redaman fondasi seperti ditunjukkan dalam Gambar 8 Untuk nilai

S  DS  2.5

diantara 0,10 dan 0,20, nilai  0 harus ditentukan dengan interpolasi linier 

antara garis solid dan garis putus-putus dalam Gambar 8. Besar  r  dalam Gambar 8 merupakan panjang fondasi karakteristik yang harus ditentukan sebagai berikut: h

untuk

 L0 h

untuk

 L0

 0.5, r   r a (116)

 1, r   r m (117)

128 dari 134

Gambar 8 - Faktor redaman fondasi KETERANGAN: Lo 

adalah adalah panjang panjang keseluruhan keseluruhan sisi fondasi pada arah yang dianalisis; dianalisis;

r a  a  dan r m  m  adalah panjang fondasi karakteristik seperti ditentukan dalam Persamaan 113 dan 114.

Untuk nilai

h

yang diantara, nilai r  ditentukan dengan interpolasi linier.

 L0

PENGECUALIAN Untuk struktur yang dipikul oleh tiang-tiang end bearing  dan dalam semua kasus di mana tanah di bawah fondasi terdiri dari lapisan lunak yang relatif seragam berada di atas tanah lebih kaku, seperti deposit batuan dengan peningkatan kekakuan secara mendadak, faktor   0 dalam '

Persamaan 115 harus diganti dengan  0 jika

4 DS  ~ vsT 

1

di mana D s s  adalah kedalaman total hingga

'

tanah lunak.  0 harus ditentukan sebagai berikut: 2

 4 D    '0   ~s   0     vsT   

(118)

~

Nilai β dihitung dengan Persamaan Persamaan 115, baik dengan atau tanpa penyesuaian menurut Persamaan

~

118, dalam setiap kasus nilai β  boleh lebih kecil dari 0,05 atau lebih besar dari 0,20.

13.2.2 Distribus Distribusii vertikal vertikal gaya-gay gaya-gaya a gempa ~ Dist Distri ribu busi si gaya gaya gemp gempa a tota totall yang yang tere teredu duksi ksi ( V  ) sepanj sepanjan ang g keting ketinggia gian n strukt struktur ur harus harus dianggap sama dengan distribusi pada struktur tanpa mempertimbangkan adanya interaksi dengan tanah.

13.2.3 13. 2.3 Pengar Pengaruh uh lain lain Gaya geser lantai lantai termodifi termodifikasi, kasi, momen guling, guling, dan pengaruh torsi dalam dalam sumbu vertikal vertikal harus harus dihit dihitun ung g seper seperti ti dalam dalam perhi perhitun tungan gan struk struktur tur tanpa tanpa intera interaksi ksi denga dengan n tanah tanah denga dengan n menggunakan gaya lateral tereduksi.

129 dari 134

~

Selanjutnya defleksi termodifikasi   harus ditentukan sebagai berikut: ~  ~ V   M 0 h x

  x





V   K  

  x  

(119)

Keterangan: adalah ah mome momen n guli guling ng pada pada dasa dasarr den dengan gan meng menggu guna naka kan n gaya gaya gemp gempa a tida tidak k M 0 0  adal termodifikasi dan tanpa memperhitungkan reduksi dalam desain fondasi; h x x  adalah tinggi dari dasar hingga ketinggian lantai yang ditinjau;  x x  adalah defleksi pada struktur dengan kondisi dasar terjepit seperti ditentukan dalam Pasal 7.8.6 dengan menggunakan gaya gempa. Tingkat simpangan antar lantai termodifikasi dan efek P-delta harus ditinjau sesuai dengan ketentuan dalam Pasal 7.8.6 dan 7.8.7 menggunakan gaya geser lantai termodifikasi dan defleksi yang ditentukan dalam bagian ini.

13.3 Prosedur Prosedur analisis analisis ragam ragam Ketentuan yang berkaitan pada bagian ini ditunjukkan dalam Pasal 7.9.

13.3.1 Beban Beban geser geser dasar dasar ragam ragam Untuk Untuk memperhitu memperhitungka ngkan n pengaruh pengaruh interaksi interaksi tanah-struktu tanah-struktur, r, gaya geser geser dasar dasar pada ragam ragam getaran fundamental ( V 1) harus direduksi menjadi ~ V 1

 V 1  V 1

(120)

Reduksi ( V 1) ini harus ditentukan berdasarkan Persamaan 108 dengan W  diambil sama dengan dengan berat berat efekti efektiff pada pada perio perioda da funda fundamen mental tal,, W  dan C s s  ditentukan ditentukan berdasar berdasarkan kan harus diganti diganti dengan dengan respons respons spektra spektra percepata percepatan n dari spektra Persamaan 27, tetapi S DS  DS  harus respons desain pada perioda fundamental struktur yang dasarnya terjepit ( T 1). ~

Perioda T  ditentukan dari Persamaan 109 atau dari Persamaan 111 yang sesuai, dengan menggunakan T  = T 1, dan menghitung k berdasarkan Persamaan 110 dengan mengganti

W  menjadi W 1 dan selanjutnya menghitung h sebagai berikut: n

 w   h i

h



i1 i

i 1 n

 w   i

i1

i 1

(121)

Keterangan: w i adalah bagian beban gravitasi total dari struktur pada lantai ke-i;  i1 adalah amplitudo perpindahan di lantai ke-i dari struktur ketika bergetar pada moda h i i 

fundamental; adalah tinggi dari dasar hingga lantai ke-i. ~

Nilai W  , h , T  , T   juga harus digunakan dalam meninjau faktor    dari Persamaan 112 dan faktor   0  0  dari Gambar 8. Tidak ada reduksi yang harus digunakan pada komponen geser  ~

akiba akibatt moda moda getar getar yang yang lebih lebih tinggi. tinggi. Redu Reduksi ksi beban beban geser geser dasar dasar ( V 1 ) harus diambil tidak kurang dari 0,7 V 1. 130 dari 134

13.3.2 Pengaruh Pengaruh ragam ragam lainnya lainnya Gaya gempa ragam termodifikasi, gaya geser lantai, momen guling harus dihitung sebagai struktu strukturr tanpa tanpa adany adanya a intera interaksi ksi dengan dengan tanah tanah dengan dengan menggu mengguna nakan kan gaya gaya geser geser dasar  dasar  ~

~

termodifikasi ( V 1 ) dan bukan V 1. Deflesi ragam termodifikasi (   xm ) harus ditentukan sebagai berikut: ~  V 1  M 01h x ~    x1    x1   V 1  K    (122) dan ~

  xm

   xm

untuk m  = 2, 3, …

Keterangan: adalah momen momen guling guling dasar dasar untuk untuk ragam ragam fundamenta fundamentall dari struktur struktur yang dasarnya dasarnya M 01 01 adalah terjepit dengan menggunakan beban geser dasar tidak termodifikasi V 1.   xm adal adalah ah defl deflek eksi si raga ragam m pada pada lant lantai ai keke- x  dari dari stru strukt ktur ur yang yang dasa dasarn rnya ya terj terjep epit it menggunakan beban geser ragam V m  m.  ~

Simpan Simpangan gan antar antar lantai lantai dari dari suatu suatu lantai lantai (  m ) harus harus dihitung dihitung sebagai perbedaan perbedaan antara antara ~

defleksi (   xm ) atas dan defleksi bawah dari lantai yang ditinjau.

13.3.3 Nilai untuk desain desain Besarnya Besarnya gaya geser termodifikas termodifikasi, i, momen, momen, defleksi, defleksi, dan tingkat tingkat simpanga simpangan n antar antar lantai lantai harus ditentukan ditentukan sebagai sebagai struktur struktur tanpa interaksi interaksi dengan dengan tanah tanah dengan dengan mengambi mengambill akar  kuadrat dari jumlah kuadrat kontribusi masing-masing ragam. Dalam desain fondasi, diijinkan untuk mereduksi momen guling pada interface  fondasi-tanah sebesar 10 persen dari struktur  tanpa memperhitungkan adanya interaksi dengan tanah. Pengaruh torsi pada sumbu vertikal harus dievaluasi sesuai dengan ketentuan dalam Pasal dihitung sesuai dengan dengan ketentuan ketentuan dalam Pasal 7.8.4 dan pengaruh P-delta harus dihitung Pasal 7.8.7 menggunakan gaya geser lantai dan simpangan antar lantai yang ditentukan dalam Pasal 13.3.2.

13.4 Interaksi Interaksi tanah tanah dan struktur struktur untuk perencana perencanaan an bangunan bangunan tahan gempa Pengguna Penggunaan an ketentuan ketentuan ini akan menurunkan menurunkan nilai nilai desain desain dari beban geser dasar, beban beban lateral, dan momen guling, tetapi meningkatkan besar perpindahan yang dihitung dalam arah lateral dan beban sekunder yang terkait dengan pengaruh P-delta. Sebua Sebuah h faktor faktor pengal pengalii ( ) dimas dimasukk ukkan an dala dalam m perumu perumusan san kekaku kekakuan an rotasi rotasi ( K ). Pada Pada analisis kembali perioda perpanjangan dan nilai redaman fondasi dari struktur dinding geser  kaku dibandin dibandingkan gkan dengan dengan prediksi prediksi dari analisis analisis code-type , predi prediksi ksi menjad menjadii jauh jauh lebih lebih akurat dengan penambahan hubungan   .  Dalam Dalam perhitung perhitungan an impedans impedansii K y dan K , tidak tidak terdapat terdapat rekomend rekomendasi asi khusus yang harus diguna digunakan kan untuk untuk model model half pada dasa dasarr kaku kaku.. Pene Peneli liti tian an half spac space  e  dengan finite finite soil  soil  pada menunjukkan kekakuan dari sebuah model dengan dua lapis jenis tanah mendekati kekauan dari dari sebua sebuah h model model finite atas dasa dasarr kaku kaku pada pada kond kondis isii lapi lapisa san n tana tanah h deng dengan an finite soil  soil  di atas kecepatan geser lebih dari dua kali kecepatan geser di permukaan tanah. 131 dari 134

Pembatasan Pembatasan diberla diberlakukan kukan pada pengguna penggunaan an lapisan lapisan finite atas model model dasar dasar kaku finite soil  di atas tetap berlaku ( r /D s s  < 0,5, di mana r  = jari-jari jari-jari fonda fondasi si dan D s s  = kedalaman lapisan finite soil. Dalam perhitungan impedansi statis dengan model half space , salah satu isu penting adalah pada kedalaman tanah berapa kecepatan geser tanah harus diambil rata-rata untuk dapat mewakili kecepatan geser pada half-space. Penelitian menunjukkan bahwa pada profil tanah beragam, kedalaman 0,7 r a  a  tepat untuk kekakuan translasi, dan 0,75 r m  m  tepat untuk kekakuan rotasi. Definisi K y y  dan K  tidak tidak lagi lagi menggu mengguna nakan kan istil istilah ah statis statis karena karena pengar pengaruh uh dinami dinamis s akan akan diperhitungan kemudian untuk K .

14 Peta-peta gerak tanah seismik dan koefisien risiko Bab Bab ini ini memb member erik ikan an peta peta-p -pet eta a gera gerak k tana tanah h seis seismi mik k dan dan koef koefis isie ien n risi risiko ko dari dari gemp gempa a (Maxim imum um Co Cons nsid ider ered ed Eart Earthq hqua uake ke,, MC MCE) E) yang maksim maksimum um yang yang dipert dipertimb imban angka gkan n (Max ditunjukka ditunjukkan n pada Gamb yang diper diperlu lukan kan untuk untuk menera menerapka pkan n Gambar ar 9 sampai Gamba Gambarr 13, yang ketentuan-ketentuan beban gempa dalam tata cara ini.

Gamba Gambarr 9 dan Gambar Gambar 10 menunju menunjukkan kkan peta gempa maksimum maksimum yang dipertimb dipertimbang angkan kan risiko-tersesuaikan (MCE R  R )   parameter-parameter gerak tanah S S  S  dan S 1, kelas situs SB . S S  S  adalah parameter nilai percepatan respons spektral gempa MCE R  risiko-tersesuaikan pada R  perioda perioda pendek, pendek, teredam teredam 5 persen, persen, sebagaim sebagaimana ana yang dijelaska dijelaskan n pada pada Pasal Pasal 6.1.1. S 1 adalah parameter nilai percepatan respons spektral gempa MCE R  R  risiko-tersesuaikan pada perioda 1 detik, teredam 5 persen, sebagaimana yang dijelaskan pada Pasal 6.1.1. menunjukkan nilai-nilai nilai-nilai C RS  Gambar 12 dan Gambar 13 menunjukkan RS  dan C R1 R1. C RS  RS  adalah koefisien risiko terpetakan untuk spektrum respons perioda pendek yang digunakan pada Pasal 6.9.2.1. C R1 R1 adalah koefisien risiko terpetakan untuk spektrum respons perioda 1 detik yang digunakan pada Pasal 6.9.2.1. Pada Pada bab bab ini ini juga juga dibe diberi rika kan n Gamba yang meny menyaj ajik ikan an gemp gempa a maksi maksimu mum m yang yang Gambarr 11, yang dipertimbangkan rata-rata geometrik (MCE G  G )   , percepatan tanah puncak, dalam g, kelas situs SB . Nilai-nilai kontur percepatan puncak dijelaskan sebagai berikut:  Target risiko pada struktur saat mengalami keruntuhan didefinisikan sebanding dengan 1 perse persen n kemun kemungki gkinan nan kerunt keruntuha uhan n bangun bangunan an dalam dalam 50 tahun tahun,, berda berdasa sarka rkan n kekua kekuatan tan umum umum strukt struktur. ur. Dalam Dalam kaitan kaitan ini, ini, MCE R  risiko-tersesu rsesuaika aikan n didefini didefinisika sikan n sebagai sebagai nilai nilai R  risiko-te spektral S S  persen kemungkin kemungkinan an terlampau terlampauii dalam dalam 50 tahun tahun dikalikan dikalikan S  dan S 1 MCE  2 persen dengan koefisien risiko, masing-masing masing-masing C RS  RS  dan C R1 R1 (sesuai Gambar 12 dan Gambar 13), yang dalam ketentuan tata cara ini nilai-nilai tersebut bervariasi antara 0,85 sampai 1,15);  Faktor pengali 1,05 pada periode 0,2 detik dan faktor pengali 1,15 pada perioda 1 detik diterapkan terhadap nilai rata-rata geometrik hasil analisis bahaya ( hazard ) gempa untuk memperhitungkan arah percepatan maksimum; Batas atas determini deterministik stik digunakan digunakan pada daerah dekat dekat sesar sesar aktif aktif dengan dengan mengambi mengambill  Batas faktor pengali 1,5 kali dari nilai tengah percepatan puncak hasil analisis bahaya ( hazard ) gempa gempa determin deterministik istik (faktor (faktor 1,5 kali nilai nilai median median digunaka digunakan n untuk untuk mereprese merepresentas ntasikan ikan th  respons 84  percentile ), ), dan nilai spektral tidak kurang 1,5g untuk perioda 0,2 detik dan tidak kurang dari 0,6g untuk perioda 1 detik.

132 dari 134

Gambar 9 - SS, Gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tersesuaikan (MCE R  R ),   kelas situs SB 

133 dari 134

Gambar 10 - S 1, Gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tersesuaikan (MCE R  R ),   kelas situs SB  134 dari 134

Gambar 11 - PGA, Gempa maksimum yang dipertimbangkan rata-rata geometrik (MCE G  G )    , kelas situs SB 

135 dari 134

perioda respons spektral 0,2 detik Gambar 12 - C RS  RS , Koefisien risiko terpetakan, perioda

136 dari 134

Gambar 13 - C R1 R1, Koefisien risiko terpetakan, perioda respons spektral 1 detik

137 dari 134

Catatan 1.

Peta-p Peta-peta eta ini disiap disiapkan kan oleh Tim-9, Tim-9, Tim Revisi Revisi Peta Peta Hazard Hazard Gempa Indones Indonesia ia,, atas atas dukungan dan bantuan yang diberikan oleh Departemen Pekerjaan Umum, bekerjasama dengan dengan Deputi Deputi Pendayagu Pendayagunaan naan dan Pemasyar Pemasyarakata akatan n Iptek - Kementer Kementerian ian Riset Riset dan Teknologi, Badan Nasional Penanggulangan Bencana (BNPB) melalui AIFDR (AustraliaIndonesia Indonesia Facility Facility for Disaster Disaster Reductio Reduction), n), Institut Institut Teknologi Teknologi Bandung, Bandung, Lembaga Lembaga Ilmu Pengetahuan Indonesia, Badan Geologi, Badan Meteorologi-Klimatologi-Geofisika, dan United States Geological Survey (USGS).

2.

Nilai Nilai-ni -nila laii lebih lebih detail detail dari dari percep percepata atan n respon respons s spektra spektrall serta serta penggu penggunaa naan n perang perangka katt lunak untuk menghitung spektra respons desain dapat dilihat pada program SpektraIndo dalam CD yang menyertai dokumen tata cara ini.

134 dari 134