Semana 05 O_ Rheology of Fresh Cement and Concrete (1).en.es.pdf

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debido a que las propiedades medidas de hormigón fresco no están todavía totalmente independiente del método de medición. aunque par-sabia correlaciones son altamente significativas y se pueden utilizar para predecir el resultado de una prueba de otro. Un segundo programa de comparaciones tuvo lugar en 2003, pero desafortunadamente los resultados dejó el origen de las diferencias no resueltas [34]. Es evidente que nuestra comprensión aún no ha alcanzado el nivel 3 en la escala mencionada anteriormente debido a que las propiedades medidas de hormigón fresco no están todavía totalmente independiente del método de medición. aunque par-sabia correlaciones son altamente significativas y se pueden utilizar para predecir el resultado de una prueba de otro. Un segundo programa de comparaciones tuvo lugar en 2003, pero desafortunadamente los resultados dejó el origen de las diferencias no resueltas [34]. Es evidente que nuestra comprensión aún no ha alcanzado el nivel 3 en la escala mencionada anteriormente debido a que las propiedades medidas de hormigón fresco no están todavía totalmente independiente del método de medición. El enfoque alternativo de la utilización de tubo en lugar de reometría rotacional se ha descuidado hasta hace poco. Roshavelov informa de un viscosímetro de tubo vertical de dimensiones apropiadas para las pruebas de hormigón [52, 70] a partir del cual la reología se puede determinar usando la ecuación de Buckingham-Reiner (sección 5.7.2). Mientras que los valores reportados para hormigón son similares a los obtenidos de reometría rotacional, sería particularmente interesante incluir este instrumento en cualquier comparación adicionales del tipo descrito anteriormente.

5.3 Soluciones para el mortero Mortero (es decir, aglomerante, arena y agua) puede ser considerado como





















hasta mediciones recientes Imágenes por Resonancia Magnética de perfiles de veloc idad de líquido [82]. Estos muestran que las pastas de cemento no se deslizan en las superficies a las que se ha pegado el papel de lija. Normalmente se recomienda que las asperezas en superficies rugosas deben tener una profundidad característica igual al tamaño máximo de las partículas en el material a ensayar. A pesar de estas recomendaciones bien establecidos, el trabajo con superficies lisas todavía se publicó [83, 84] y se puede observar que el viscosímetro Fann especificado para lechadas de cemento de pozo petrolífero de pruebas utiliza cilindros coaxiales liso [85]. Claramente, las conclusiones de estos experimentos corren el riesgo de ser defectuoso. Normalmente se recomienda que las asperezas en superficies rugosas deben tener una profundidad característica igual al tamaño máximo de las partículas en el material a ensayar. A pesar de estas recomendaciones bien establecidos, el trabajo con superficies lisas todavía se publicó [83, 84] y se puede observar que el viscosímetro Fann especificado para lechadas de cemento de pozo petrolífero de pruebas utiliza cilindros coaxiales liso [85]. Claramente, las conclusiones de estos experimentos corren el riesgo de ser defectuoso. Normalmente se recomienda que las asperezas en superficies rugosas deben tener una profundidad característica igual al tamaño máximo de las partículas en el material a ensayar. e nsayar. A pesar de estas recomendaciones bien establecidos, el trabajo con superficies lisas todavía se publicó [83, 84] 84] y se puede puede observar observar que que el viscosímetro Fann especificado para lechadas de cemento de pozo petrolífero de pruebas utiliza cilindros coaxiales liso [85]. Claramente, las conclusiones de estos experimentos corren el riesgo de ser defectuoso. Cuando se utiliza la alta relación de agua / cemento representante de hormigón, las partículas en las pastas de cemento pueden separar por gravedad y fuerza centrífuga y esto puede causar errores. sedimentación gravitacional en el espacio anular de cilindros coaxiales produce un gradiente de concentración vertical. En un cemento típica, la





















cuchillas de medida durante la prueba. A pesar de todo este conocimiento y experiencia, una vez más, trabajar a alta relación agua / cemento, donde la sedimentación sería un problema todavía todavía aparece a veces [91]. separación centrífuga en las pastas de cemento es considerado por Wesche et al [92] y en el mortero y hormigón por Wallevik [74], que discuten el efecto probable en los valores medidos. Tomando nota de que el hormigón segrega radialmente, Wallevik concluye que, debido a la aceleración centrípeta en la prueba que se utiliza es aproximadamente una décima parte de la aceleración gravitacional y el hormigón es completamente estable a la segregación de las partículas por su propio peso, el contacto partícula-partícula debe ser la causa de la migración radial . También muestra que la migración de partículas gruesas en el hormigón está influenciada por la relación de la tensión de fluencia a la viscosidad plástica. Los experimentos en hormigón autocompactante, para los que el valor de esta relación es baja, podrían dar una idea de este comportamiento [74]. El problema de la clavija de flujo, cuando la tensión de cizalladura no exceda de la tensión de fluencia en todas partes en la muestra y una parte de la muestra no cizalla, se elevó por primera vez por Tattersall y Dimond [93]. Informan que que las anomalías hasta ahora irreconciliables en las mediciones de degradación se explican por alta filmación velocidad del flujo en el hueco de un cilindros viscosímetro coaxial que revela que un tapón sólido de formas de pasta y de que sea estacionaria (en cilindros en bruto) o diapositivas completan lentamente (en cilindros lisos). El tapón está presente incluso cuando la ecuación Reiner-Rivlin predice su ausencia. No hay ninguna explicación satisfactoria se ofrece para este flujo de pistón anómala, pero su observación pone en duda todos los datos experimentales donde el flujo de corte completo no se ha confirmado visualmente, es decir, en geometrías viscosímetro cerrados.





















los sistemas de rotación discutidos en la sección 5.3. 0 y se comprime entre las placas de un mismo diámetro. Estas demostraciones de la viabilidad del método sugieren que podría ser potencialmente un campo fértil para el desarrollo adicional. Las mismas consideraciones de rugosidad de la superficie y el potencial de deslizamiento se aplican a estas geometrías de compresión que se aplican a los sistemas de rotación discutidos en la sección 5.3. 0 y se comprime entre las placas de un mismo diámetro. Estas demostraciones de la viabilidad del método sugieren que podría ser potencialmente un campo fértil para el desarrollo adicional. Las mismas consideraciones de rugosidad de la superficie y el potencial de deslizamiento se aplican a estas geometrías de compresión que se aplican a los sistemas de rotación discutidos en la sección 5.3.

5.5 La viscoelasticidad motivado inicialmente por un deseo de comprender la compactación vibratoria del hormigón fresco (sección 8.3), el trabajo sobre la respuesta de cizallamiento oscilatorio de las pastas de cemento pronto mostraron que podría arrojar luz sobre las propiedades de sólido-como sólido-como del material material a tensiones por por debajo de la tensión de fluencia. fluencia. A raíz de los avances en el diseño de un reómetro beneficio particular es que las mediciones viscoelásticas pueden jugar un papel en el estudio de la evolución de las propiedades con el tiempo a partir fresco para establecer pasta. A este respecto, cizallamiento oscilatorio en amplitudes bajas es muy útil porque los cambios en los módulos dinámicos se pueden observar sin molestar a la microestructura del material. Cuando pastas se sometieron a cizallamiento oscilatorio en un reómetro rotacional de placas paralelas, pequeñas oscilaciones de amplitud impuestas a una placa se transmiten a la otra como un par de torsión, que también oscila pero es generalmente























material se hace oscilar más lento que el tiempo de relajación, la muestra es capaz de relajarse entre los ciclos y no hay energía residual almacenada en la muestra. A baja frecuencia el módulo de almacenamiento de un líquido viscoelástico tiene un valor característico de un líquido, mientras que un sólido viscoelástico tiene un valor característico de ese material. La relación G '/ G' es tano, el ángulo de fase, y se puede visualizar como la proporción relativa de viscosa a las propiedades elásticas. Si la frecuencia se mantiene constante y amplitud de deformación se incrementa en un barrido de deformación, el comportamiento cambia a una deformación crítica. En una suspensión floculada tales como pasta de cemento, las partículas son capaces de recuperar elásticamente en cepas bajas, y el material actúa como un sólido, con G' independiente de tensión, y se mantiene la integridad estructural de la red floculada. Por encima de las partículas de deformación crítica no son capaces de recuperarse elásticamente y el material actúa como un líquido viscoelástico. métodos de la relajación de esfuerzo implican una aplicación repentina de una pequeña tensión a un material, que se mantiene constante mientras que la disminución en el estrés resultante se observó con el tiempo. El módulo de relajación es la relación del esfuerzo a la deformación aplicada, y su variación se puede montar en un modelo





















lleva a ajuste. Los experimentos de fluencia muestran que la pasta de cemento se somete a una transición brusca de un comportamiento de tipo sólido a baja tensión t ensión aplicada a un comportamiento líquido-como en el estrés más alto y el nivel de estrés asociado con esta transición se aproxima a la tensión de fluencia se determina por otros medios.

5,6 de flujo extensivo Investigaciones del flujo extensional de materiales a base de cemento ce mento son escasos, lo que sugiere que, o bien el flujo extensional no se considera que es de importancia o es demasiado difícil de medir con un material granular tal gruesa. No es probable que sea un componente extensional al flujo de material a través de constricciones u otros cambios de sección en situaciones de flujo de la tubería, pero no hay tratamientos de este parece haber sido hecho. Hay un componente extensional al flujo squeeze medido en la geometría de flujo comprimido (sección 5.4) y a la remodelación que se produce en las pruebas de flujo de asentamiento y de asentamiento (sección 5.7). En efecto, efecto, Piau [101] señala que las tensiones extensionales siempre deben tenerse en cuenta al evaluar flujos complejos de materiales viscoplásticos [102] y que la ausencia de cualquier parámetro





















medición por lo que es razonable asumir que la velocidad de cizallamiento es muy bajo o cero. por lo tanto se espera que los valores de asentamiento para correlacionar negativamente con la tensión de fluencia, como de hecho se ha informado [23, 104]. Se esperaría que la velocidad de cizallamiento eficaz en las pruebas que implican algún grado de remodelación a ser más alto y el resultado sería correlacionar con viscosidad aparente a una velocidad de cizallamiento no cero. Esta hipótesis está apoyada por el examen de una serie de conjuntos de datos [14, 103], donde dos resultados de ensayo punto se presentan junto con los resultados de las l as pruebas empíricas, sino que también, lo más importante, una ecuación que une los resultados de las pruebas empíricas entre sí se obtiene mediante la eliminación de la dos valores de punto. Un nivel muy alto de acuerdo con esta ecuación se encuentra desde hace más de 300 diferentes resultados publicados dadas por seis trabajadores diferentes. La conclusión importante del análisis es que si las pruebas estándar británico, que implican la compactación y vibración, pueden estar relacionados con la prueba de dos puntos mediante la asignación de cada uno de ellos una velocidad característica de la cizalladura, a continuación, a la inversa, la prueba de dos puntos, que implica un proceso de agitación, es capaz de evaluar el comportamiento del hormigón en un proceso de compactación y en un proceso de vibración. También sugiere que debería ser posible para etiquetar cualquier proceso





















Figura 1: La forma del montón desplomado después de la retirada del molde (que se muestra con puntos) en las pruebas de propagación cilíndrica y depresión cónica, mini-caída y, con los parámetros de medición que se muestran.





















propósitos vacío de llenado. Estrictamente Estricta mente hablando, el cono Marsh es sólo uno de una familia de conos de flujo de salida, donde se mide el tiempo que tarda una cantidad conocida de la lechada fluya hacia fuera de un embudo cónico a través de un tubo t ubo corto recto. Las dimensiones varían un poco, pero los especificados para lechada para tendones de hormigón pretensado [114] son un diámetro de orificio de 10 mm y una capacidad de 1,8 litros, de los cuales el tiempo necesario para 1 litro para descargar se mide. Aunque se puede suponer medir la viscosidad aparente del fluido, el cono tiene dos límites: para fluidos de baja viscosidad no hay relación entre la viscosidad y el tiempo de flujo de salida, mientras que para fluidos con una tensión de fluencia puede no haber flujo en absoluto si la tensión de fluencia es demasiado alto [115]. La relación de gobierno para el flujo de salida de un material Bingham con τo tensión de fluencia y l a viscosidad plástica μ través de un orificio orificio de radio R es la ecuación Buckingham -Reiner Q = Π8μRl4

P- 34 p + 3pP43

.......... (9)

donde Q es la tasa de flujo, P el gradiente de presión conduciendo el flujo y p la presión























evidencia de que la sencillez no es incompatible con una base reológico sonido se demuestra por el viscosímetro de tubo de Roshavelov [52, 70], que está diseñado para explotar la ecuación (9) para el hormigón fresco. se han hecho progresos con la caja en L usando una simulación basada en una formulación método de elementos finitos de la ecuación de Navier-Stokes [119]. Sin embargo, también hay que tener en cuenta que estas pruebas empíricas tienen limitaciones experimentales en términos de sensibilidad, la discriminación, y los errores de prueba, y que sigue siendo cierto que las pruebas de reología es un enfoque más fundamentalmente sólida para la evaluación de autocompactante concreto. Por último, la evidencia de que la l a sencillez no es incompatible























6.1 Hormigones Gran parte del trabajo informa de los efectos de los constituyentes de la mezcla cemento, otros materiales cementosos como cenizas volantes, agregados y aditivos - y sus proporciones relativas y las características [14, 28, 31, 120-124]. Existe un consenso general de que el hormigón se ajusta al modelo de Bingham y no muestra degradación estructural en todo el rango de velocidades de corte utilizados en los métodos de ensayo comunes. Por ejemplo, la figura 2 muestra el efecto de la relación agua / cemento en tensión de fluencia y la viscosidad plástica. Estas tendencias se pueden mostrar convenientemente en un gráfico de tensión de fluencia en contra de la viscosidad plástica























1500

1000

500













































                          

6.2 cemento pastas / lodos / lechadas Hay un enorme volumen de trabajo descrito en pastas, lodos y lechadas, con

























Muchos trabajadores informan de la variación de los parámetros reológicos con

























Figura 6. Las formas de las curvas de flujo producidas por los distintos modelos de









































































minutos o menos, mientras que el tipo (d) aparece en tiempos tie mpos de 36 minutos































































































































































































































































































































































































































































obtenidos en los viscosímetros sólo ahora están siendo generalmente comprendidos. A pesar de esto, el conocimiento y la comprensión obtenida permite reología para ser utilizado para el control de calidad y desarrollo de productos. Áreas que requieren mayor esfuerzo experimental y computacional para estrechar los vínculos entre la ciencia y la tecnología son los siguientes: •

•

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comportamiento viscoelástico en relación con la microestructura y propiedades; reología a la compresión y la estabilidad con respecto a la hemorragia y la compactación; flujo de extensión en geometrías pertinentes; Predicción de propiedades de fundamental principios y las características del material; Modelización de situaciones de flujo en general y de los métodos de prueba empíricos en particular;

Por último, siempre habrá una necesidad de pruebas de control de calidad a través de la reología y otras interrelaciones i nterrelaciones comparaciones entre los diferentes instrumentos son necesarios para permitir una base común de acuerdo que se establecerá.

Referencias 1.

Eley, RR, “reología aplicada en la industria de recubrimientos protectores y decorativos”, Comentari os reología (2005) 173-240.

2.

Tattersall, GH, “La trabajabilidad del hormigón fresco”, Publicaciones Viewpoint, Cemento y Concrete Association, Slough, (1976).

3.

L'Hermite, R, “La reología del hormigón fresco y la vibración”, Técnica de Publicación No 2, CERILH, Paris, (1948).

4.

Roller, PS, “flujo plástico de dispersiones y un nuevo enfoque para el estudio de la plasticidad”, J. Phys. Chem., 43 (4) (1939) 457 -489.

5.

Roller, PS, “Teoría y medición de la plasticidad y la trabajabilidad de los morteros”, Proc. Amer . Soc. Ensayo de Materiales, 42 (1942) 750-761.

6.

Mason, P, J. “Un instrumento de ensayos de compresión para su uso con pastas”, Sci. Instruments, 30 (1) (1953) 418-421.

7.

Auerbach, R, “Vibración -Viscosimetrie”, Koll. Zeitschr., 82 (1) (1938) 24 -25 (en alemán).

8.

Walz, K, “Ruttebeton”, Wilhelm Ernst, Berlin, (1948) (en alemán). ale mán).

9.

Tattersall, GH, “crisis estructural de la pasta de cemento a una tasa constante de





















11.

Ish-Shalom, M y Greenberg, SA, “La reología de frescas pastas de cemento Portland”, en Proc. Cuarto Intl. Symp. de la Química del Cemento, Monografía 43, Oficina Nacional de Normalización, Washington DC, 2 (1960) 731-748.

12.

Nessim, AA y Wajda, RL, “La reología de las pastas de cemento y morteros frescos”, Mag. Horm. Res., 17 (1965) 59 -68.

13.

Hattori, K y Izumi, K, “Una expresión reológico de teoría de la velocidad de coagulación, Partes 1- 3”, J. Dispersion Sci. Technol., 3 (1982) 129-193.

14.

Tattersall, GH y Banfill, PFG “La reología del hormigón fresco”, Pitman, Londres, (1983).

15.

Sujata, K y Jennings, HM, “formación de una capa protectora durante la hidratación del cemento”, J. Amer. Ceram. Soc., 75 (1992 ) 1669-1673.

16.

Flatt, RJ y Bowen, P, “Yodel: Un modelo de esfuerzo de fluencia para las suspensiones”, J. Amer. Ceram. Soc., 89 (2006) 1244 -1256.

17.

Kaiser, O, “Das Pumpen von Beton”, Disertación Technische Hochschule, Stuttgart (1939) (en alemán).

18.

L'Hermite, R, “Recientes investigaciones sobre hormigón”, Ann. des Trav. Públicos de Belgique, 50 (1949) 481-512.

19.

Ritchie, AGB, “El método de paletas de medir la movilidad de hormigón fresco”, documento presentado a la Conferencia de la Sociedad Británica de reología, (1967).

20.

Komlos, K, “Penetrator para las pruebas de trabajabilidad de la mezcla de hormigón”, Stavebn icky Casopis, 14 (1966) 571-572.

21.

Uzomaka, DO, “Un reómetro concreto y su aplicación para un estudio est udio reológico de las mezclas de concreto”, Rheol. Acta, 13 (1974) 12 -21.

22.

Murata, J y Kikukawa, H, “Estudios sobre el análisis reológico de hormigón fresco”, en “hormigón fresco: Propiedades importantes y su medición”, Proc. de un seminario RILEM, Leeds, 1 (1973) 1.2.1-33.

23.

Morinaga, S, “bombeabilidad del hormigón y bombeo a presión en las l as tuberías”, en “concreto fresco: Propiedades importantes y su medición”, Proc. de un seminario RILEM, Leeds, 1 (1973) 7.3.1-39.

24.

Purrington, WF y Loring, HC, “La determinación de la trabajabilidad del hormigón”, Proc. Amer. Soc. Ensayo de Materiales, 28 Parte II (1928) 499 -504.

25.

Purrington, WF y Loring, HC, “Otros estudios sobre la trabajabilidad del hormigón”, Proc. Amer. Soc. Ensayo de Materiales, 30 Parte II (1930) 654 -673.

26.

Harrison, DO, “Una investigación sobre la relación entre la trabajabilidad del concreto y las presiones en los sistemas hidráulicos de camiones hormigonera”





















27.

Tattersall, GH, “La razón de ser de una prueba de viabilidad de dos puntos”, Mag. Horm. Res., 25 (1973) 169-172.

28.

Tattersall, GH, “control de la trabajabilidad y la calidad del hormigón”, Spon, Londres, (1991).

29.

Skårendahl, A y Petersson, O (Editores) “Primer Simposio Internacional sobre RILEM hormigón autocompactante”, Spon, Londres, (1999).

30.

Domone, PLJ, Xu Yongmo y Banfill, PFG, “Evolución de la prueba de viabilidad de dos puntos para el hormigón de alto rendimiento”, Mag. Horm. Res., 51 (1999) 171-180.

31.

Wallevik, OH, “La reología del hormigón fresco y su aplicación en hormigón con y sin humo de sílice”. Dr.ing. Tesis NTH Trondheim, Noruega (1990).

32.

Hu, C y De Larrard. FR, “La reología del hormigón de alto rendimiento fresca”, Cem. Horm. Res., 26 (1996) 283-294.

33.

Ferraris, CF y Brower, LE, (Editores) “Comparación de reómetros concretas: Las pruebas internacionales en LCPC (Nantes, Francia) en octubre de 2000”, NIST, Gaithersburg, NISTIR 6819 (2001).

34.

Ferraris, CF y Brower, LE, (Editores) “Comparación de reómetros concretas: Las pruebas internacionales internacionales en MB (Cleveland OH, OH, EE.UU.), en mayo mayo 2003”, NIST, NIST, Gaithersburg, NISTIR 7154 (2004).

35.

Banfill, PFG, “Estudio de viabilidad de un viscosímetro cilindros coaxial para el mortero”, Cem. Horm. Res., 17 (1987) 329 -33.

36.

Banfill, PFG, “La reología del mortero fresco”, Mag. Horm. Res., 43 (1991) 13 21.

37.

Banfill, PFG, “métodos reológicos para la evaluación de las propiedades de flujo de mortero y materiales relacionados”, de construcción y materiales de construcción, 8 (1994) 43-50.

38.

http://www.schleibinger.com (visitada 28/2/06).

39.

Bye, GC, “cemento Portland - composición, producción y propiedades”, Thomas T homas Telford, Londres (1999).

40.

Hewlett, PC, (Editor), “la química de Lea de cemento y concreto”, Arnold, Londres, (1999).

41.

Trettin, R, “Reactividad y el mecanismo de hidratación de las fases de cemento”, en Proc. 10a Intl. Congr. en Química del Cemento, 1997, Gothenburg, vol 2 de papel no 2ii050, 8 pp. pp.

42.

Hunter, RJ, “Fundamentos de la ciencia coloidal”, volúmenes 1 y 2, University Press, Oxford, (1987).





















44.

Edmeades, RM y Hewlett, PC, e n “la química del cemento y el hormigón de Lea”, (Editor: Hewlett, PC), Arnold, Londres, (1998) 837-896. 837 -896.

45.

Barnes, HA y Walters, K, “El mito de la tensión de fluencia?”, Rheol. Acta, 24 (1985) 323-326.

46.

Banfill, PFG y Kitching, DR, “El uso de un reómetro de esfuerzo controlado para estudiar el valor de rendimiento de las lechadas de cemento oilwell”, en “La reología del cemento y hormigón frescos”, (Editor: Banfill, PFG), Spon, Londres, ( 1991), 125-136. 125 -136.

47.

Bombled, JP, “A Rheograph para el estudio de la reología de pastas rígidas: aplicación de fraguado del cemento”, Revue des Matériaux de construcción, 673 (1970) 256-277.

48.

Min, BH, Erwin, L y Jennings, HM, “Comportamiento reológico de la pasta de cemento fresco, medido por el flujo de apriete”, J. Mat. Sci. 29 (1994) 1374 -1381.

49.

Barnes, HA y Carnali, JO, “La veleta -in-taza como una novela geometría reómetro para reductora de la cizalla y materiales tixotrópicos”, J. Rheol., 34 (1991) 841-866.

50.

Rifa, JF y King, A, “El efecto de los éteres de celulosa y lignosulfonatos sobre las propiedades de sedimentación y de flujo de suspensiones suspensiones de cemento”, J. Phys. D: Aplicación. Phys., 10 (1977) 33-41. 33 -41.

51.

Mannheimer, RJ, “flujo laminar y turbulento de lechadas de cemen to en una tubería de gran diámetro - una comparación con viscosímetros de laboratorio”, en “Reología de cemento y hormigón frescos”, (Editor: Banfill, B anfill, PFG), Spon, (1991) 147-158 .

52.

Roshavelov, TT, “Nueva viscosímetro para medir las propiedades de flujo de hormigón fluido”, ACI Materials Journal, 102 (2005) 397 -404.

53.

Håkansson, U “Reología de lechadas a base de cemento fresco”. Ph. D. Tesis, Instituto Real de Tecnología de Estocolmo (1993).

54.

Gregory, T, “La medición del desarrollo de la resistencia temprana e n modificados con polímeros pastas de cemento”, en Proc. Quinto Int. Congr. en polímeros en concreto, concreto, Brighton, (1987) (1987) 205-208.

55.

Casson, RBJ, Domone, PLJ, escribiente, K, Jennings, HM, Gillham, CJ y Pratt, PL, “La medición del desarrollo de la resistencia temprana en modificados con polímeros pastas de cemento”, en “reología hormigón”, Investigación de Materiales Sociedad Simposio M, (Editor: Skalny, JP), (1982) 66-75.

56.

Arnaud, L, “Caracterización reológica de materiales heterogéneos con propiedades evolución”, J. Materiales en ingeniería civil, mayo / junio (2003), 255.265.





















D. Tesis Bristol Politécnica (1991). 59.

Banfill, PFG, Carter, RE P y Weaver, “mediciones reológicas y cinéticos simultáneas en las pastas de cemento”, Cem. Horm. Res., 21 (1991) 11481151.

60.

Schultz, MA y Struble, LJ, “El uso de cizalla oscilatoria para estudiar el comportamiento d el flujo de pasta de cemento fresco”, Cem. Horm. Res., 23 (1993) 273-282.

61.

Winnefeld, F y Holzer, L, “Supervisión de la hidratación del cemento temprano por mediciones reológicas”, reológicas”, en Proc. 11 Intl. Intl. Congr. de la Química Química del Cemento, Durban, Sudáfrica, (2003) 330-339.

62.

Vlachou, PV y Piau, JM, “La influencia del campo de cizallamiento sobre la evolución microestructural y química de una lechada de cemento del pozo de petróleo y su efecto efecto reométrico”, Cem. Horm. Horm. Res. 27 (1997) 869 -881.

63.

Struble, LJ y Lei, WG, “ cambios reológicas asociadas con el ajuste de la pasta de cemento”, materiales de cemento avanzadas, 2 (1995) 224 -230.

64.

Struble, LJ y Schultz, MA, “Uso de la fluencia y la recuperación para estudiar el comportamiento del flujo de pasta de cemento fresco”, C em. Horm. Res. 23 (1993) 1369-1379.

65.

Banfill, PFG, “A cilindros viscosímetro coaxial para el mortero: diseño y validación experimental”, en “Reología de cemento y hormigón frescos”, (Editor: Banfill, PFG), Spon, (1991) 217-226.

66.

Metzner, AB y Otto, RE, “La agitación de fluidos no newtonianos”, J. Amer. Inst. Chem. Ingenieros, 3 (1957) 3-10.

67.

Celsum Technologies, http://www.celsum.com (visitada 28/2/06).

68.

Beaupré, D, “Reología del hormigón proyectado de alto rendimiento”. Ph. D. Tesis, Universidad de British Columbia, (1994).

69.

Coussot, P, “rheologie des boues et Laves torrentielles - étude de dispersiones et suspensiones concentrées”. Ph. D. Tesis Institut National Polytechnique de Grenoble, (1993) (en francés).

70.

Roshavelov, TT, “Predicción del comportamiento fresco flujo de hormigón basado en el modelo analítico para dosificación mezcla”, Cem. Horm. Res., 35 (2005) 831835.

71.

Flatt, RJ, Larosa, D y Roussel, N, “mediciones de tensión de fluencia Vinculación: test Spread frente Viskomat”, Cem. Horm. Res., 36 (2005) 99-109.

72.

Jin, J, “Propiedades de mortero para hormigón autocompactante”. Ph. D. Tesis, Universidad de Londres, (2002).

http://www.contec.is (visitada 28/2/06).























75.

Lauger, J, Müller, M y Tyrach, J, “Un nuevo sistema de medición de balón para grandes suspensiones de partículas”, Applied Reología julio / agosto (1999) 145 147.

76.

Paar Physica, aplicación de notas 99074, (2000).

77.

Haimoni, A y Hannant, D J, “Desarrollos en la prueba de paletas de cizallamiento cizalla miento para medir medir la resistencia de gel de lechada de cemento de pozo de petróleo”, petróleo”, Adv. Adv. Cem. Res., 1 (1988) 221-229.

78.

Keating, J y Hannant, DJ, “El efecto de la velocidad de rotación sobre la resistencia de gel y resistencia a la fluencia dinámica de pozo de petróleo tixotrópico cementos midieron usando una paleta de cizallamiento”, J. Rheol. 33 (1989) 1011-1020.

79.

Mannheimer, RJ, “Efecto de deslizamiento sobre las propiedades de flujo de las lechadas de cemento puede cálculos de resistencia defecto”, Oil and Gas Journal, 5 de diciembre de (1983), 144-147.

80.

Gleissle, W y Windhab, E, “La 'capilar gemelo', un dispositivo simple para separar cizallamiento y deslizamiento flujo de fluidos”, Experimentos en los fluidos, 3 (1985) 177-180.

81.

Saak, AW, Jennings, HM y Shah, SP, “La influencia del deslizamiento de la pared de la tensión de fluencia y mediciones viscoelásticas de la pasta de cemento”, Cem. Horm. Res., 31 (2001) 205-212.

82.

Jarny, S, Roussel, N, Rodts, S, Bertrand, F, Le Roy, R y Coussot, P, “comportamiento reológico de las pastas de cemento de MRI velocimetría”, Cem. Horm. Res., 35 (2005) 1873-1881.

83.

Allan, ML, “Reología de lechadas de látex modificado”, Cem. Horm. Res., 27 (1997) 1875-1884.

84.

Odler, I y Lia ng, N, “Propiedades y desarrollo de la microestructura en las pastas de cemento modificadas por un estireno-butadieno co- polímero”, Adv. Cem. Res. 15 (2003) 1-8.

85.

Especificación API, Materiales y pruebas para los cementos así, American Petroleum Institute, Houston, Especificación 10 (1990).





















90.

Nachbaur, L, Mutin, JC, Nonat, A y Choplin L, “reología modo dinámico de las pastas de cemento y silicato tricálcico de mezcla para el ajuste”, Cem. Horm. Res., 31 (2001) 183-192.

91.

Banfill, PFG, el informe del árbitro confidencial sobre un manuscrito presentado recientemente a una revista.

92.

Wesche, K, Aplanar, H y Vom Berg, W, “Sobre la influencia de las separaciones en las investigaciones reológicas de la pasta de cemento y mortero en el reómetro rotacional”, en “concreto fresco: Propiedades importantes y su medición”, Proc. de un Seminario RILEM, Leeds, (1973) 2.10-1 a 2,10-11.

93.

Tattersall, GH y Dimond, CR, “El uso de un viscos ímetro de cilindros coaxiales para medir las propiedades reológicas de pastas de cemento”, en “pastas de cemento hidráulicas: estructura y propiedades”, Cement and Concrete Association, Slough, 15.121, (1976) 118 -133.

94.

De Kretser, RG, Boger, DV y escalas, PJ, “reología a la compresión; una visión general”, reología Comentarios (2003) 125 -165.

95.

Meeten, GH, “El reómetro de flujo comprimido: cómo hacer uno”, Bull. Brit. Soc. Rheol., 45 (2002) 58-65.

96.

Cardoso, FA, Pileggi, RG y John, VM, “Caracterización reológica de los morteros utilizando una prueba de flujo squeeze”, en Proc. Sexto brasileño y 1er Simposio Internacional sobre Tecnología de mortero, (Editores: Cincotto, MA y romanos, recursos humanos), Florianopolis, (2005) 121-143 (en portugués).

97.

Alfani, R y Guerrini, G uerrini, GL, “métodos de ensayo reológicos para la caracterización de materiales extruibles a base de cemento - una crítica”, materiales y estructuras 38 (2005) 239-247.

98.

Barnes, HA, “un manual de reología primaria”, Instituto de Mecánica de Fluido s NonNewtonian, Universidad de Gales, (2000). (2000).

99.

Gregory, T y O'Keefe, SJ, “Mediciones reológicas de pastas de cemento polymermodified frescos”, en “La reología del cemento y hormigón frescos”, (Editor: Banfill, PFG), Spon, (1991) 69-79.

100. Saasen, A, Marken, C, Blomberg, N, Dawson, J y Rogers, M, “propiedades





















104. Scullion, T, “La medición de la trabajabilidad del hormigón fresco”, Tesis de maestría de la Universidad de Sheffield (1975). 105. Murata, J, “Flujo y deformación de formación de hormigón fresco”, materiales y estructuras 17 (1984) 117-129. 106. Showalter, WR y Christensen, G, “Hacia una racionalización de la prueba de asentamiento para el hormigón fresco: comparaciones de cálculos y experimentos”, J. Rheol, 42 (1998) 865 -870.. 107. Pashias, N, Boger, DV, Summers, J y Glenister, DJ, “un reómetro de cincuenta centavos para la medición de la tensión de fluencia”, J. Rheol., 40 (1996) 1179 1189. 108. Saak, AW, Jennings, HM y Shah, SP, “Un enfoque generalizado para la determinación de la tensión de fluencia por depresión y depresión flujo”, Cem. Horm. Res., 34 (2004) 363-371. 109. Roussel, N, “simulaciones numéricas tridimensionales de ensayos de asentamiento”, Trans. Nordic Rheol. Soc., 12 (2004) 55-62. 110. Roussel, N y Coussot, P, “ 'Cincuenta ciento reómetro' para medición de tensión te nsión de rendimiento: Desde caída a la difusión de flujo”, J. Rheol, 49 (2005) 705 -718.. 111. Kantro, DL, “Influencia de aditivos reductores de agu a en las propiedades de la pasta de cemento - un ensayo de asentamiento miniatura”, el hormigón de cemento y agregados, 2 (1980) 95 102. 112. Roussel, N, Stefani, C y Leroy, R, “De prueba mini -cono a prueba de cono de Abrams: medición de materiales a base de cemento dió estrés utilizando ensayos de asentamiento”, Cem. Horm. Res., 35 (2005) 817 -822. 113. Barnes, HA, “viscosidad”, Instituto de Mecánica de Fluidos no newtonianos, Universidad de Gales, (2002). 114. British Standards Institution, “lechada para tendones de pretensado: Métodos de ensayo”, BS-EN 445 (1997). 115. Roussel, N y Leroy, R, “El cono Marsh:? Una prueba o un aparato reológico”,





















119. Thrane, LN, Szabo, P, Geiker, M, Glavind, M y Stang, H, “Simulación del método de ensayo‘L- box’para box’para hormigón autocompactante”, Trans. Nordic Rheol. Rheol. Soc. Soc. 12 (2004) 47-54. 120. Yeoh, AK, “El efecto de las propiedades del cemento en la trabajabilidad del hormigón”, Tesis de Maestría, Universidad de Sheffield (1982). 121. Mork, JH, “Reología del hormigón fresco: Su relación con el contenido relativo de cemento, yeso hemihidrato y” Tesis Doctoral NTNU Trondheim, Dr.ing.. Tesis (1994). 122. Mørtsell, E “Efecto de los materiales constitutivos de la reología del hormigón fresco” Ph. D. Tesis NTNU Trondheim T rondheim,, el Dr.-Ing. Tesis (1996). 123. Wallevik, OH y Gjørv, OE, en “Propiedades del hormigón fresco”, (Editor: Wierig, HJ) (1990) 213-224. 124. Geiker, MR, Brandl, M, Thrane, LN y Nielsen, LF, “Sobre el efecto de la fracción de agregado grueso y la forma de las propiedades reológicas de hormigón autocompactante”, cemento, hormigón y agregados, 24 (2002) 3 -6 . 125. Bloomer, SJ, “Un mayor desarrollo de la prueba de dos puntos para la medición de la trabajabilidad del hormigón”. Ph. D. Tesis de la Univer sidad de Sheffield (1979). 126. Cyr, M, Legrand, C y Mouret, M, “Estudio del efecto de espesamiento de cizalladura de superplastificantes en el comportamiento reológico reológico de las pastas de cemento que contengan o no aditivos minerales”, Cem. Horm. Res., 30 (2000) 1477-1483. 127. Mouret, M y Cyr, M, “Discusión de referencia 148”, Cem. Horm. Res., 33 (2003) 1901-1903. 128. De Larrard, F, Ferraris, CF y Sedran, T, “Propiedades y desarrollo de la microestructura en las pastas de cemento modificado por un estireno-butadieno co-polímero”, materiales y estructuras, 31 (1998) 494 -498. 129. Herschel, WH y Bulkley, R, “mediciones consistencia de soluciones de benceno de caucho”, Kolloid -Z. 39 (1926) 291-300 (en alemán).





















134. Vom Berg, W, “Influencia de la superficie y la concentración de sólidos específico sobre el comportamiento de flujo de las pastas de cemento”, Mag. Horm. Res. 31, 211-216 1979. 135. Nehdi, M y Rahman, MA, “Estimación de propiedades reológicas de pastas de cemento utilizando diversos modelos reológicos para diferente geometría de prueba, hueco y superficie de fricción”, Cem. Cem. Horm. Res., 34 (2004) (2004) 1993 -2007. 136. Banfill, PFG y Saunders, DC, “En el examen viscosimétrico de pastas de cemento”, Cem. Horm. Res., 11 (1981) 363 -370. 137. Hattori, K y Izumi, K, “Una nueva ecuación de viscosidad para suspensiones no newtonianos y su aplicación”, en “Reología de cemento y hormigón frescos” , (Editor: Banfill, PFG), Spon, (1991) 83-92. 138. BS 5168: 1975, “Glosario de términos reológicas”, British Standards Institution, Londres, (1975). 139. Lachemi, M, Hossain, KMA, Lambros, V, Nkinamubanzi, PC y Bouzoubaa, N, “Rendimiento de nuevos aditivos modific adores de la viscosidad en la mejora de las propiedades reológicas de la pasta de cemento”, Cem. Horm. Res., 34 (2004) 185-193. 140. Mewis, J, “La tixotropía - Revisión general”, J. no Newt. Fluid Mech., 6 (1979) 1-20. 141. Cheng, DCH y Evans F, “caracterización fen omenológica del comportamiento reológico de los fluidos tixotrópicos y anti- tixotrópicos reversibles inelásticas”, Brit. J. App. Phys., P hys., 16 (1964) 1599-1617. 142. Roussel, N, “el comportamiento de flujo estacionario y transitorio de las pastas de cemento fresco” , Cem. Horm. Res., 35 (2005) 1656-1664. 143. Dullaert, K y Mewis, J, “tixotropía: acumulación y las curvas de degradación durante el flujo”., J. Rheol, 49 (2005) 1213 -1230. 144. Lapasin, R, Longo, V y Rajgelj, S, “comportamiento tixotrópico de pastas de cemento”, Cem. Horm. Res, 9 (1979) 309 -318.























148. Geiker, MR, Brandl, M, Thrane, LN, Bager, DH y Wallevik, O, “El efecto de la medición de procedimiento en las propiedades reológicas aparentes de autocompactante concreto”, Cem. Horm. Res., 32 (2002) 1791 -1795. 149. Banfill, PFG, “Un estudio viscosimétrico de pastas de cemento, incluyendo una nota sobre las técnicas experimentales”, Mag. Horm. Res., 33 (1981) 37-47. 150. Orban, J, Parcevaux, P y Guillot, D, “Influencia de la historia de cizallamiento sobre las propiedades reológicas de las lechadas de cemento de pozo de petróleo”, en Proc. Octavo Intl. Congr. en la Química del Cemento, Rio de Janeiro, Brasil, 6 (1986) 243-247. 151. Hibbert, AP, Kellingray, DJ y Vidick, B, “Efecto de la mezcla de los niveles de energía durante la mezcla de lote de lechadas de cemento”, SPE de perforación y terminación, 10 de marzo (1995) 49-52. 152. Hodne, H, Saasen, A, O' Hagan, AB y Wick, SO, “Efectos de tiempo y energía de cizallamiento sobre el comportamiento reológico de las lechadas de cemento oilwell”, Cem. Horm. Res., 30 (2000) 1759 -1766. 153. Austin, SA, goodier, IC y Robins, PJ, “volumen bajo proceso en húmedo rociado de hormigón: de bombeo y pulverización”, materiales y estructuras, 38 (2005) 229-237. 154. Jolin, M, Beaupré, D y Mindess, S, “Pruebas para caracterizar propiedades de fresco hormigón proyectado de mezcla en seco”, Cem. Horm. Res., 29 (1999) 753-760. 155. Chopin, D, “malaxage des BETONS à haute actuaciones et des BETONS autoplaçants - optimización du temps de fabricación”. Ph. D. Tesis Escuela





















161. Greenberg, SA y Meyer, LM, “reología de pastas frescas cemento portland influencia de sulfatos de calcio”, Investigación de Carreteras de grabación, 3 (1963) 9-29. 162. Bombled, JP, “Influencia de sulfatos en el comportamiento reológico de las pastas de cemento y su evolución”, en Proc. del 7 Intl. Congr. en la química de los cementos, vol 3, Ediciones Septima, Septi ma, París, VI (1980) 164-169. 164 -169. 163. Grzeszczyk, S, “propiedades reológicas de las pastas de cemento belita”, Adv. Cem. Res., 6 (1994) 155-159. 164. Banfill, PFG y Gi ll, SM, “La reología de pastas de cemento aluminoso”, en Proc. del 8 Intl. Congr. en Química del Cemento, Rio de Janeiro, Brasil, IV, (1986), 223-227. 165. Banfill, PFG y Gill, SM, “superplastificantes para Ciment Fondu: Parte 1 Efectos sobre las propiedades re ológicas de la pasta fresca y mortero”, Adv. Cem. Res., 5 (1993) 131-138. 166. Chappuis, J, “Reología de pastas de cemento aluminoso”, en Proc. 10a Intl. Congr. sobre la reología (Editor: Uhlherr, PT), Sydney, 1 (1988) 247-249. 167. Haimoni, AM, “Reología de un pozo de petróleo de cemento específica”. Ph. D. Tesis de la Universidad de Surrey (1987). (1987). 168. Banfill, PFG y Rudzinski, LR, “El comportamiento reológico de las pastas de cemento nonshrinking”, Adv. Cem. Res., 1 (1987) 45 -51. 169. Frantzis, P y Baggott, R, “Efecto d e la vibración sobre las características reológicas de fosfato de magnesia y suspensiones espesas de cemento Portland





















176. Xiong Zhang y Ji hong Han, “El efecto del aditivo ultrafino en la propiedad reológica de la pasta de cemento”, Cem. Horm. Res. 30 (2000) 827 -830. 177. Park, CK, Noh, MH y Park, TH, “propiedades reológicas de materiales cementosos que contienen aditivos minerales”, Cem. Horm. Re s., 35 (2005) 842849. 178. Kucharska, L y Moczko, M, “Influencia de humo de sílice en las propiedades reológicas de las matrices de hormigones de alto rendimiento”, Adv. Cem. Res., 6 (1994) 139-145. 179. Justnes, H y Vikan, H, “Efecto de humo de sílice sobre la re ología de la pasta de cemento”, SINTEF, Trondheim, Noruega, Informe STF22 A04600 (2004). 180. Wu Xuequan y Roy, DM, “la utilización de cemento de escoria: propiedades reológicas y caracterización relacionado”, Cem. Ce m. Horm. Res., 14 (1984) 521 -528. 181. Atzeni, C, Massidda, L y Sanna, U, “Relación entre la reología y trabajabilidad de las mezclas de cemento que contienen la escoria de alto horno”, silicatos Industriels, 51 (1986) 5-9. 182. Palomo, A, Banfill, PFG, Fernández- Jiménez A y Swift, DS, “Propiedades de cenizas volantes-alcalinos activado determinados a partir de mediciones reológicas”, Adv. Cem. Res., 17 (4) (2005) 143 -151. 183. Aïtcin, PC, Jolicoeur, C y MacGregor, JG, “superplastificantes: Cómo funcionan y por qué en ocasiones no lo hacen”, Concrete International, 16 ( 5) (1994) 45-52. 184. Björnström, J y Chandra, S, “Efecto de superplastificantes en las propiedades reológicas de los cementos”, 36 (2003) 685 -692.





















190. Papo, A y Pian i, L, “Efecto de diversos superplastificantes en las propiedades reológicas de pastas de cemento Portland”, Cem. Horm. Res. 34 (2004) 2097 2101. 191. Toutou, Z y Roussel, N, “Estudio experimental de escala multi reología de concreto: desde la escala de agua a e scala de grava”, materiales y estructuras (2006), en prensa. 192. Tattersall, GH, “Aplicaciones de las mediciones reológicas a un control práctico del hormigón”, en “La reología del cemento y hormigón frescos”, (Editor: Banfill, PFG), Spon, 1991, 270-280 193. Banfill, PFG, “Influencia de los materiales finos en la arena en la reología del mortero fresco”, en “La utilización de hormigón preparado y mortero”, (Editores: Dhir, RK y Limbachiya, Li mbachiya, MC) Thomas Telford, Londres, (1999) 412- 420. 194. Banfill, PFG, “Aplicaciones de la reología de producción de mortero”, Proc. Sociedad Británica de mampostería, 7 (1995) 7-12. 195. Ponikiewski, T y Szwabowski, J, “Efectos de fibras sobre las propiedades reológicas y mecánicas de mortero armado”, en Proc. Sexto brasileño y 1er Simposio Internacional sobre Tecnología de mortero, (Editores: Cincotto, MA y romanos, recursos humanos), Florianópolis, Brasil, (2005) 331-340. 196. Ancey, C y Jorrot, H, “estrés Rendimiento para suspensiones de partículas dentro de una dispersión de arcilla”, J. Rheol., 4 5 (2001) 297-319. 197. Chopin, D, De Larrard, F y Cazacliu, B, “¿Por qué HPC y SCC requiere un mayor tiempo de mezcla?”, Cem. Horm. Res. 34 (2004) 2237 -2243.





















205. Austin, SA, Robins, PJ y goodier, CI, “El comportamiento reológico del proceso en húmedo rociaron morteros”, Mag. Horm. Res., 51 (1999) 341 -352. 206. Jolin, M, Beaupré, D y Mindess, S, “Reología de hormigón proyectado mezcla seca”, Ciencia de hormigón e Ingeniería, 3 (2001) 195 -201. 207. Govier, GW y Aziz, K, “El flujo de mezclas complejas en las tuberías”, Van Nostrand Reinhold, Reinhold, Nueva York (1972). (1972). 208. Van Wazer, JR, Lyons, JW, Kim, KY y Colwell, RE, “La viscosidad y la medición de flujo: un manual de laboratorio de reología”, Interscience, Nueva York (1963). 209. Pájaro, RB, Stewart, WE y Lightfoot, ES, “fenómenos de transporte”, Wiley, Nueva York (1960). (1960). 210. Hedstrom, BOA, “Flow de materiales plásticos en tubos”, Ind. Eng. Chem., 44 (1952) 651-656. 211. Metzner, AB y Reed, RC, Instituto Americano de Ingenieros Químicos Diario, 1 (1955) 434-450. 212. Rifa, JF, en Proc. 2º Int. Conf. en el transporte hidráulico de sólidos en tuberías, Cranfield, Reino Unido, C2 de papel (1972). 213. Bannister, CE, “evaluación reológica de las lechadas de cemento - métodos y modelos”, J. So ciety of Petroleum Engineers, 9284 (1980) 1-16. 214. Mooney, M, “fórmulas explícitos para deslizamiento y la fluidez”, J. Rheol., 2 (1931) 210.220.























222. Vanhove, Y, “Contribución à l'étude du frottement du béton autoplacant contre une superficie metallique - aplicación aux poussées contre les coffrages”. Doctor en Filosofía. Tesis Universidad de Artois, Béthune, (2002) (en francés). 223. Vanhove, Y, Djelal, C y Magnin, A “Influencia de la fase granular hormigón fresco en la tensión de fricción en el hormigón interfaz / pared metálica”, en Proc. 13 Intl. Congr. sobre la reología, Cambridge, 2 (2000) 418-420. 224. Vanhove, Y y Djelal, C, “presiones de encofrado con hormigón autocompactante”, horm. Mag., (2002) 22 -23. 225. Vié, D, Djelal, C, Vanhove, Y y Magnin, A, “La presión de autocompactante concreto”, Ann. Batim. Trav. Publics, 6 (2001) 5 -13. 226. Billberg, P, “Formulario de presión generada por el hormigón autocompactante”, autocompactante”, en “hormigón autocompactante”, Actas de la tercera Interna cional RILEM Simposio, Pro33, RILEM, París, (2003), 271-280. 271 -280. 227. Brameshuber, W y Uebachs, S, “Investigaciones sobre la presión de encofrado con hormigón autocompactante”, en “hormigón autocompactante”, Actas de la





















236. Banfill, PFG, Xu Yongmo y Domone, PLJ, “Relación entre la reología del hormigón fresco unvibrated y su flujo bajo vibración en un aparato de tubo vertical”, Mag. Horm. Res., 51 (1999) 181-190. 237. Teixeira, MAOM, Craik, RJM y Banfill, PFG, “procesamiento de vibración de hormigón fresco: la predicción de fluidificación del comportamiento reológico”, en Proc. 13 Intl. Congr. sobre la reología, 4 (2000) 133-135. 238. Comité ACI 309, “Comportamiento del hormigón fresco durante la vibración”, American Concrete Institute, Detroit, (1993). 239. La Sociedad de hormigón “hormigón autocompactante - una revisión”, Informe Técnico 62, Crowthorne, Crowthorne, (2005). 240. Naniwa, R, “Aplicación du Mortier en monocouch monocouch e épaisse a la construcción y a la reparación”, en Actas del Congreso CIB noveno, Estocolmo, 2 (1983) 565 -577 (en francés). 241. De Larrard, F “de hormigón mezcla de dosificación: un enfoque científico”, Spon, Londres, (1999).





















252. Ferraris, CR y Martys, N, “relativas medidas de viscosidad de hormigón fresco de diferentes reómetros”, J. Res. Natl. Inst. Estar. Technol., T echnol., 108 (2003) 229234. 253. Hoogerbrugge, PJ y Koelman, JMVA, “Simulación de fenómenos hidrodinámicos microscópicos con diná mica de partículas disipativas”, Europhys. Europhys. Lett., 30 (1992) 155-160. 254. Koelman, JMVA y Hoogerbrugge, PJ, “Las simulaciones dinámicas de suspensiones esfera duros bajo cizalla constante”, Europhys. Lett., 31 (1993) 363 368. 255. Flatt, RJ, Martys, N y Bergstrom, L , “La reología de materiales de cemento”, MRS Bull., Mayo (2004) 314-318. 256. Martys, NS “Estudio de una dinámica de partículas disipativas enfoque de modelado basado suspensiones”, J. Rheol., 49 (2005) 401 -424. 257. Lobanov, VP, “Las propiedades visco -plástico de la construcción de morteros”, Kolloidnii Zhurnal, 12 (5) (1950) 352-358 (Biblioteca de Comunicación no 579, Garston, Estación de Investigación de edificios).

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