1.1.
REGLAS HEURISTICAS
TABLA 11.5 HEURÍSTICA PARA LOS CONDUCTORES Y EQUIPOS DE RECUPERACIÓN DE ENERGÍA 1. La eficiencia es mayor para las máquinas grandes. Los motores eléctricos son 85% -95%, turbinas de vapor son 42% -78%, los motores de gas y turbinas son del 28% -38% de eficiencia (véase la Figura 8.7). 2. Por menos de 74,6 kW (100 CV), los motores eléctricos se utilizan casi exclusivamente. Están hechas por los servicios de hasta 14.900 kW (20.000 cv). 3. Las turbinas de vapor son competitivos superior 76,6 kW (100 CV). Son velocidad controlable. Con frecuencia se utilizan como repuestos en caso de fallo de alimentación. 4. Los motores de combustión y las turbinas están restringidas a lugares remotos y móviles. 5. Expansores de gas para la recuperación de energía puede estar justificada en las capacidades de varios cientos de caballos de fuerza, de lo contrario cualquier reducción de la presión en el proceso se realiza con válvulas de estrangulamiento. 6. Se dan las siguientes definiciones útiles:
= los valores se dan en esta tabla y la Figura 8.7 los valores se dan en las tablas 11.9 y 11.10. Por lo general se dan en PDF.
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche TABLA 11.6 HEURÍSTICA PARA RECIPIENTES DE PROCESO (BATERÍA) 1. Tambores son relativamente pequeños vasos que proporcionan la capacidad de reacción o la separación de las fases arrastrados. 2. Tambores líquidos son generalmente horizontal. 3. Separadores de fase gas-líquido son generalmente vertical. 4. Relación óptima de longitud a diámetro = 3, pero el rango de 2,5 a 5 es común. 5. Tiempo de retención es de 5 min para los tambores de reflujo a medio llenar y gas / separadores de líquidos, 5-10 min para un producto de alimentación de otra torre. 6. En tambores de alimentación de un horno, se deja 30 minutos para tambor medio lleno. 7. Tambores Knockout colocados por delante de los compresores deben contener no menos de 10 veces el volumen de líquido que pasa por minuto. 8. Separación líquido-líquido están diseñados para la velocidad de sedimentación de 0,085-0,127 cm / s (3.2 in / min). 9. La
velocidad √
del (
gas )
en
gas
/
separadores,
de líquidos, para sistemas
con malla deentrainer y k = 0,0305 (0,1) sin deentrainer malla. 10. Eliminación arrastre del 99% se alcanza con 10,2 a 30,5 cm (4-12 pulgadas) de espesor pad de malla; 15,25 cm (6 pulgadas) de espesor es popular. 11. Para almohadillas verticales, el valor del coeficiente en el Paso 9 se reduce por un factor de 2/3.
2
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 12. Buen rendimiento se puede esperar a velocidades de 30% 100% de los calculados con el k dado, el 75% es popular. 13. Espacios Desembragar de 15,2 a 45,7 cm (6-18 pulgadas) por delante de la almohadilla y 30,5 cm (12 pulgadas) por encima de la almohadilla son adecuados. 14. Separadores ciclónicos pueden ser diseñados para la recolección de 95% en partículas de 5 mm, pero por lo general sólo gotitas mayores de 50 mm es necesario retirar.
TABLA 11.7 HEURÍSTICA ALMACENAMIENTO)
PARA
BARCOS
(PRESIÓN
Y
Recipientes a presión 1. Temperatura de diseño entre -30 ° C y 345 ° C es de 25 ° C sobre la temperatura máxima de funcionamiento, los márgenes de seguridad más altos se utilizan fuera del intervalo de temperaturas 2. La presión de diseño es de 10% o 0,69 a 1,7 bar (10-25 psi) por encima del máximo. presión de trabajo, el que sea mayor. El max. la presión de funcionamiento, a su vez, se toma como 1,7 bar (25 psi) por encima de la operación normal. 3. Presiones de diseño de los buques que operan en el 0-0,69 bar (0-10 psig) y 95 a 540 ° C (200 a 1000 ° F) son 2,76 barg (40 psig). 4. Para el funcionamiento en vacío, presiones de diseño son 1 barg (15 psig) y el vacío completo. 5. Espesor de pared mínimo de rigidez:. 6.4 mm (0.25 in) de 1.07 m (42 in) de diámetro. y menos de 8,1 mm (0,32 in) de 1,07-1,52 m (42-60 pulgadas) de diá., y 11.7 mm (0.38 pulgadas) de más de 1,52 m (60 pulgadas) de diámetro.
3
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 6. Sobreespesor de corrosión 8,9 mm (0,35 in) para las condiciones corrosivas conocidas, 3,8 mm (0,15 in) para las corrientes no corrosivas y 1,5 mm (0,06 in) para tambores de vapor y receptores de aire. 7. Tensiones de servicio admisibles son una cuarta parte de la resistencia a la rotura del material. 8. Tensión máxima admisible depende fuertemente de la temperatura.
Temperatura (°F) (°C) Acero de baja aleación SA 203 (psi)
-20 a 650
750
850
1000
(-30 a 345)
400
455
540
18, 759
15,650
9950
2500
1290
1070
686
273
18,750
15,950
6250
1290
1100
431
(bar) Acero inoxidable tipo 302
(psi) 18,750 1290
(bar) Tabla No 2 Tensión máxima admisible.
Tanques de almacenamiento 1. A menos de 3,8 m3 (1.000 galones), utilice tanques verticales en las piernas. 2. Entre 3,8 y 38 m3 (1.000 y 10.000 galones), utilice tanques horizontales sobre soportes de hormigón. 3. Más allá de 38 m3 (10.000 galones) utilizan tanques verticales de bloques de concreto. 4
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 4. Líquidos sujetos a pérdidas de respiración pueden ser almacenados en tanques con techo flotante o expansión para la conservación. 5. Francobordo 15% por debajo de 1,9 m3 (500 galones) y un 10% por encima de 1,9 m3 (500 galones) de capacidad. 6. Treinta días de capacidad a menudo se especifica para materias primas y productos, pero depende de los horarios de conexión de equipos de transporte. 7. Capacidad de los tanques de almacenamiento son al menos 1,5 veces el tamaño de conexión de equipos de transporte, por ejemplo, 28,4 m3 (7,500 gal) camiones cisterna, 130 m3 (34.500 galones) carros de ferrocarril y barcaza prácticamente ilimitada y la capacidad de cisterna.
Tabla 11.8 HEURISTCS PARA TUBERÍAS
1. Velocidades de línea ( u) y una caída de presión ( Ap) : ( a) para la descarga de la bomba líquida : u= ( 5 + D / 3 ) pies / seg y Ap = 2,0 psi / 100 pies , ( b ) En el caso de la bomba de líquido de succión : u = ( 1,3 + D / 6 ) pies seg y Ap = 0,4 psi / 100 pies ; ( c ) para el flujo de vapor o de gas : u = 20D pies / seg y Ap = 0,5 psi / 100 pies 2. Velocidades de línea de gas / vapor = 61 m / s ( 200 ft / seg) , y la caída de presión = 0,1 bar/100m ( 0.5 psi/100ft 3. En las estimaciones preliminares de la presión de la línea ajustado cae por un período equivalente a 30 metros (100 pies) de tubería entre cada equipo. 4. Las válvulas de control requieren por lo menos 0,69 bar (10 psi) Pérdida de un buen control. 5. Las válvulas de globo se utilizan para los gases, el control, y donde se requiera un cierre tingt. Vales Gate para la mayoría de los demás servicios 6. Accesorios roscados se utilizan sólo en tamaño 3.8 cm (1,5 pulgadas) o menos, de lo contrario, bridas o soldadura utilizado .
5
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 7. Flages y accesorios están clasificados para 10.20,40,103,175 bar ( 150,300,600,1500 o 2500 psig) 8. Aproximada horario del número requerido = 1000P / s , donde P es la presión interna en psig y Sin la tensión de trabajo permitida [alrededor de 690 bar ( 10.000 psi ) para A120 de acero de carbono a 260 ° ( 500 ° F ) . Programa 40 es la más común.
Tabla 11.9 HEURÍSTICA PARA BOMBAS
1. Poder para el bombeo de líquidos: KW = (1.67) [flujo m3/min ) ] [P (bar)] / ε [ hp = flujo ( gpm ) P (psi ) / 1714 / ε ] ε = Eficiencia fraccional = ε ( véase la Tabla 11.5 ) . 2. 2 - . Cabeza de succión positiva neta (NPSH) de una bomba debe estar en exceso de un cierto número, dependiendo de la clase de bombas y de las condiciones, si el daño se debe evitar. NPSH = (presión en el ojo del impulsor - presión de vapor) / (p. gama común es 1.2 a 6.1 m de líquido (4 - 20 pies). 3. Velocidad específica N = rpm (gpm) / (cabeza, pies). La bomba puede dañarse si se exceden ciertos límites en N, y el rendimiento es mejor en algunos rangos. 4. Las bombas centrífugas: Etapa simple para 0.057-1.8m3/min, cabeza máxima de 152m; multietapa para 0.076-41.6m3/min altura máxima. Eficiencia 45 % a 0.378 m # / min, a 70 % en 1.89m3/min, el 80 % a 37.8m3/min.
TABLA 11.10 HEURÍSTICA PARA COMPRESORES, VENTILADORES, SOPLADORES Y BOMBAS DE VACÍO
1. Los aficionados se utilizan para aumentar la presión alrededor del 3 %, soplador para elevar inferior a 2,75 barg, y compresores a presiones más altas, aunque el rango del soplador se incluye comúnmente en la gama de compresores. 2. Potencia adiabática reversible teórico
6
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 3. Temperatura de salida de proceso adiabático reversible T2 = T1 (P2/P3) . 4. Temperaturas de salida no deberán exceder de 167 a 204 | C, para los gases diatónicas (Cp/ Cv = 1,4). esto corresponde a una relación de compresión de aproximadamente 4. 5. - ración de compresión debe ser aproximadamente la misma en cada etapa de una unidad de múltiples etapas, ración, con n etapas. 6. La eficiencia de los compresores alternativos: 65 % a relaciones de compresión de 1.5, 75% a 2.0 y 80-855 en 3-6. 7. La eficiencia de grandes compresores centrífugos, 2,83 a 47,2 m3 / s de succión, son 76-78%. 8. bombas de vacío para usar lo siguiente: Tipo pistón alternativo
hasta 1 Torr
Tipo Pistón rotativo
hasta 0,001 Torr
Dos de los lóbulos de tipo rotativo
Hasta 0,0001 Torr
Chorro de eyectores de vapor
1 etapa a 100 Torr 3 etapas hasta 1 Torr 5 etapas a 0,05 Torr .
9. Un ejerctor tres etapas necesita 100 kg de vapor / kg de aire para mantener una presión AF 1 Torr. 10. En - leakege de aire para equipos evacuado depende de la presión adsolute, Torr y la K0.12 a menos de 1 Torr.
TABLA 11.11 HEURÍSTICA PARA INTERCAMBIADORES DE CALOR 1 - . Para conjunto estimación conservadora F = 0,9 para los intercambiadores de carcasa y tubo sin cambios de fase, q = UAFΔT Cuando Delta T en los extremos del intercambiador difieren grestly , el cheque C , y volver a configurar si F es menor que 0,85 . 2 - . Tubos estándar son de 1,9 cm de diámetro exterior, en un triángulo 2.54cm spancing 4,9 m de largo. 7
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche Una concha de 30 cm de diámetro, tiene capacidad para 9,3 m2 60 cm de diámetro , tiene capacidad para 37,2 m2 90 cm de diámetro , tiene capacidad 102m2 3 - . Lado del tubo es corrosiva , incrustante , la escala y los fluidos a alta presión. 4 - . Lado Shell para fluidos viscosos y considensing Gotas 5. - presión son 0,1 bar para la barra hirviendo y 0,2 a 0,62 para otros servicios. 6 - . Método de temperatura mínima es de 10 ° C para fluidos y 5 ° C para los refrigerantes 7 - . Entrada de agua de refrigeración es 30 ° C , máxima salida de 45 ° C. Coeficientes de transferencia 8. - calor para fines de estimación , W/m2 ° C: agua para condensadores lliquid , 850 , 850 ; líquido a líquido , 280 , líquidos de gas , gas de gas 30 , hervidor . Flujo máximo en calderín 31.5KW/m2 . Intercambiador 9. - doble tubo es competitivo en tareas que requieren 9.3 18.6m2 . Intercambiadores 10. - compactas tienen 1150m2/m3 , y cerca de 4 veces la transferencia oyen por corte de la cáscara y tubo unidades. 11 - . Placa e intercambiadores de marco se adaptan a servicios de saneamiento y son 25-50 % más barato en la construcción de acero inoxidable que las unidades de carcasa y tubos. 12 - refrigeradores de aire: . Los tubos son 0,75 a 1,0 en OD , la superficie total de aletas 15-20 m2/m2 , U = 450-570 W/m2 ° C. Temperatura mínima de acercamiento = 22 ° C. Potencia de entrada del ventilador = 1.4 hasta 3.6 Kw / ( MJ / h ) . . 13 - calentadores a fuego : Tasa radiante , 37,6 KW/m2 , tasa de convección, 12,5 kW/m2 ; Velocidad tubo de aceite frío = 1,8 m / s , aproximadamente igual de transferencia en las dos secciones , la eficiencia 8
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche térmica de 70-90 % en base inferior headting valor , la transferencia de los gases de combustión 140 a 195 ° C por encima de la entrada de alimentación , temperatura de gases de combustión 345 a 510 ° C.
TABLA 11.12 HEURÍSTICA PARA EL AISLAMIENTO TERMAL 1. Hasta 345 ° C (650 ° F), se utiliza 85% de magnesia. 2. Hasta 870-1040 ° C (1600-1900 ° F), se utiliza una mezcla de amianto y de tierra de diatomeas. 3. Cerámica (refractario) revestimiento a temperatura más alta. 4. Equipos criogénicos -130 ° C (-200 ° F) emplea aislamiento con poros finos de aire atrapado, por ejemplo, la perlita. 5. Espesor óptima varía con la temperatura: 1,27 cm (0,5 pulgadas) a 95 ° C (200 ° F), 2,54 cm (1,0 pulgadas) a 200 | C (400 ° F), 3,2 cm (1,25 pulgadas) a 315 ° C (600 ° F). 6. Bajo condiciones de viento 12,1 kmh (7.5miles/hr) ,10-20% más de espesor de aislamiento se justifica.
TABLA 11.13 HEURÍSTICA PARA TORRES DE DESTILACIÓN Y ABSORCIÓN (GAS) 1. La destilación es generalmente el método más económico para la separación de líquidos, superior a la extracción, cristalización, absorción u otros. 2. Para las mezclas ideales, la volatilidad relativa es la relación de presiones de vapor α12 = P * 1 / P * 2. 3. Más a menudo la presión de operación Torre se determina por la temperatura de los medios de condensación , 38-50 ° C ( 100-120 ° 9
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche F ) si se utiliza agua de refrigeración , o por la temperatura máxima permisible rehervidor para evitar descomposición / degradación química . 4. La secuenciación de columnas para la separación de mezclas multicomponentes. a. Realizar la separación más fácil primero, es decir, uno de los menos exigentes de las bandejas y el reflujo, y dejar los más difíciles de los últimos. b. Cuando ninguno de volatilidad relativa ni la composición de alimentación varía ampliamente, eliminar los componentes uno por uno como productos de cabeza. c. Cuando los componentes ordenados adyacentes en la composición de la alimentación varía mucho en relación la volatilidad, la secuencia de las divisiones con el fin de reducir la volatilidad. d. Cuando las concentraciones en la alimentación varían ampliamente, pero las volatilidades relativas no, eliminar los componentes en orden decreciente de concentración. 5. Relación de reflujo óptima económica está en el intervalo de 1,2 a 1,5 veces la relación de reflujo mínimo, Rmin *. 6. El número económicamente óptimo de platos teóricos es cerca del doble del valor mínimo de la EMA *. 7. El número mínimo de bandejas se encuentra con la ecuación de Fenske - Underwood Nmin = ln {[x / (1 -x)] / [OVHD x / (1 -x)] BTMS} / ln α. 8. Minimumreflux para binario para mezclas seudobinario está dada por la siguiente cuando separaciones es esencialmente completa ( XD ≈ 1 ) y D / F es la relación de producto de cabeza a la velocidad de alimentación : 10
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche Armar las propias / F = 1 / (1 - α), cuando el alimento está en el punto de burbuja (Rmin 1) D / F = α / (α - 1), cuando la comida está en el punto de rocío 9. Un factor de seguridad del 10 % del número de bandejas calculadas por el mejor medio es adversable. 10.
Bombas de reflujo se hacen al menos 10 % de gran tamaño.
11. El valor óptimo del factor de absorción Kremser A = (L / mV) está en el intervalo de 1,25 a 2.0. 12. Tambores de reflujo generalmente son horizontales, con un atraco líquido de 5min medio lleno. Un lanzamiento olla para una segunda fase líquida, tal como agua en sistemas de hidrocarburos, está dimensionado para una velocidad lineal de la fase de 1,3 m / s (0.5ft/sec), el diámetro mínimo es de 0,4 m (16 pulgadas). 13. Por torres sobre 0,9 m (3 pies) de diámetro. , Añadir 1,2 m (4 pies) en la parte superior de la retirada de vapor, y 1,8 m (6 pies) en la parte inferior para el nivel de líquido y retorno caldera. 14. Limitar la altura de la torre a unos 53m 8175ft) max. Debido a consideraciones de la fundación de carga de viento. Un criterio adicional es que L / D es menor que 30 ( 20 < L / D < 30 menudo requerirá diseño especial )
TABLA 11.14 HEURÍSTICA PARA TORRES DE LA BANDEJA (DESTILACIÓN Y ABSORCIÓN DE GAS) 1. Por razones de acceso espaciamientos bandeja se hacen 0.5-0.6m (20-24in). 2. Eficacia máxima de bandejas está en valores del factor de vapor de fs = ^ hasta 0,5 en la gama de 1.2 a 1.5 m / s {kg / m ^ 3} ^ 0,5 [1-1.2 pies / s {libras / pie ^ 3} ^ 0,5]. Esta gama de Fs se establece el diámetro de la torre. Aproximadamente, velocidades lineales son 0,6 11
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche m / s (2ft/sec) a presiones moderadas, y 1,8 m / s (6ft/sec) en el vacío. 3. La caída de presión por bandeja es del orden de 7,6 cm (3 pulgadas) de agua o 0,007 bar (0,1 psi). 4. Eficiencia Bandeja para la destilación de hidrocarburos ligeros y soluciones acuosas son 60-90%, para la adsorción de gas y extracción, el 10-20%. 5. Platos perforados tienen agujeros de 0,6 0,7 cm (0,25 a 0,5 pulgadas) de diámetro., Zona de estar al 10% de la sección activa. 6. Bandejas de válvulas tienen orificios de 3.8cm (1.5 pulgadas) de diámetro. Cada uno provisto de una tapa elevable, 130-150 tapas / m ^ 2 (12-14 casquillos / ft ^ 2) de sección transversal activa. Bandejas de válvula son generalmente más baratas que platos perforados 7. Bubblecap bandejas se utilizan sólo cuando un nivel de líquido debe mantenerse a baja relación de reducción, ya que pueden ser diseñados para la caída de presión más baja que cualquiera de tamiz o bandejas de válvula. 8. Alturas Weir son 5 cm (2 pulgadas), la longitud de vertedero son aproximadamente el 75% del diámetro de la bandeja, tasa de líquido-un máximo de 1,2 m ^ 3/min m de vertedero (8gpm/in de vertedero); arreglos multipaso se utilizan en las tasas de líquidos más altos.
TABLA: 11.15 HEURÍSTICO PARA TORRES EMPACADAS (DESTILACIÓN Y ABSORCIÓN DE GAS) 1. Empaques estructurados y aleatorios son adecuados para las torres empacadas menos de 0,9 m (3 pies) cuando se requiere una caída de presión de los.
12
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 2. Sustitución de las bandejas con el embalaje permite un mayor rendimiento y una separación en los depósitos torre existente. 3. Las tarifas de gas de 14,2 m3/min (500 ft3/min), utilice 2,5 cm (1 pulgada) de embalaje, el 56,6 m3/min (2000 ft3/min) o más, utilice 5 cm (2 pulgadas) de embalaje. 4. Relación entre diámetro de la torre y el diámetro de embalaje debe ser> 15:01. 5. Debido a la deformabilidad, de embalaje de plástico se limita a 3-4 m (10-15 pies) y el metal a 6,0-7,6 (20-25 pies) para otros tipos de embalaje de objeto de dumping. 6. Distribuidores de líquido se requieren cada 5-10 diámetros torre con anillos Pall, y al menos cada 6,5 m (20 pies) para otros tipos de embalaje objeto de dumping. 7. Número de distribuidores de líquido debe ser> 32-55/m2 (3-5 / m2) en torres de más de 0,9 m (ft) de diámetro, y más numerosas en las columnas más pequeñas. 8. Las torres empacadas deben operar cerca de 70% de las inundaciones (evaluado de Sherwood y el Lobo de correlación). 9. Altura equivalente a la etapa teórica (HETS) de contacto vaporlíquido es 0,4 a 0,56 m (1.3 a 1.8 pies) de 2,5 cm (1 pulgada) de anillos Pall, y 0,76 a 0,9 m (2,5 a 3,0 pies) de 5 cm (2 in) anillos pall. 10.
Presión generalizada baja. Caídas de presión de diseño (cm de H2O / m de embalaje)
Absorbedores y regeneradores (sistemas no
2.1-3.3
Caídas de presión de diseño (pulgadas de H2O/ft de embalaje)
0.25-0.40
13
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche espumantes). Los absorbedores y regeneradores.
0.8-2.1
0.10-0.25
Atmosférico presión alambiques y fraccionadores.
3.3-6.7
0.40-0.80
Imágenes fijas vacías y fraccionadores.
0.8-3.3
0.10-0.40
Valor máximo.
8.33
1.0
Tabla No. 3 Presión generalizada baja.
TABLA 11.16 HEURÍSTICA PARA LA EXTRACCIÓN LÍQUIDO - LÍQUIDO 1. La fase dispersa debe ser la que tiene el mayor caudal volumétrico excepto en equipos sujetos a la parte posterior de mezcla, donde debe estar la tasa volumétrica más pequeña. Debe ser la fase que moja el material de construcción menos bien. Debido a la demora de fase continua es mayor, que la fase debería estar hecho de material menos costoso o menos peligrosos. 2. No hay aplicaciones comerciales conocidas de reflujo a procesos de extracción, aunque la teoría es favorable. 3. Arreglos Mezclas - colonos se limitan a un máximo de cinco etapas. La mezcla se lleva a cabo con impulsores giratorios o bombas de circulación. Los colonos se han diseñado en el supuesto de que el tamaño de las gotas son aproximadamente 150 micras de diámetro. En recipientes abiertos, tiempos de residencia de 30-60 min o velocidades superficiales de 0,15-0,46 m / min (0,5-1,5 pies / min) están dentro de los colonos. Eficiencias de extracción etapa comúnmente se toman como 80 %. 14
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 4. Vaporizador torres tan alto como 6-12 m (20-40 pies) no se puede depender de funcionar como más de una sola etapa. 5. Las torres empacadas se emplean cuando 5-10 etapas son suficientes. Anillos Pall de 2.5 a 3.8 cm (1 a 1,5 pulgadas) tamaños son mejores. Loading fase dispersada no debe exceder de 10,2 m3/min m2 (25 gal / min ft2). HETS de 1,5 a 3,0 m (5-10 pies) se pueden realizar. La fase dispersa debe ser redistribuido cada 1.5 a 2.1 m (5-7 pies). Las torres empacadas no son satisfactorios cuando la tensión superficial es más de 10 dinas / cm. 6. Torres de platos perforados tienen orificios de sólo 3-8 mm de diámetro. Las velocidades a través de los agujeros se mantienen a menos de 0,24 m / s (0,8 pies / seg) para evitar la formación de pequeñas gotas. La redispersión de cualquiera de las fases en cada bandeja puede ser diseñado para. Separaciones bandejas son 15,2 a 60 cm (6 a 24). eficiencias de bandeja están en el rango de 20 % -30 %. 7. Pulsada embalado y torres de platos perforados pueden operar a frecuencias de 90 ciclos / min y amplitudes de 6-25 mm. en las torres de gran diámetro, se han observado HETS de alrededor de 1 m. Las tensiones superficiales de hasta 30-40 dinas / cm no tienen ningún efecto adverso. 8. Torres bandeja alternativos pueden tener agujeros de 1,5 cm (9/16 in) de diámetro. , 50 % -60 % de área abierta, longitud de carrera de 1,9 cm (0,75 pulgadas), 100 a 150 golpes / min, la placa de separación normalmente 5 cm (2 pulgadas) pero en el rango de 2.515 cm (1-6 pulgadas). En unos 76 cm (30 in) de diámetro torre, HETS es 50-65 cm (20-25 in) y el rendimiento es de 13,7 m3/min m2 (2.000 gal / hr ft2). Requisitos de energía son mucho menores que las torres de impulsos. 9. Rotación de contactores disco u otras torres agitados rotativos se dan cuenta de HETS en el intervalo de 0,1-0,5 m (0,33 a 1,64 m). el Kuhni especialmente eficiente con disco perforado de la sección 15
Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche transversal libre 40 % tiene HETS de 0,2 m (0,66 pies) y capacidad para 50 m3/m2 h (164 ft3/ft2 hr).
TABLA 11.17 HEURÍSTICO PARA REACTORES 1. La velocidad de reacción en todos los casos se debe establecer en el laboratorio, y el tiempo de residencia o la velocidad espacial y la distribución del producto con el tiempo se debe encontrar a partir de una planta piloto. 2. Las dimensiones de las partículas del catalizador son de 0,1 mm (0,004 in) en lechos fluidizados, 1 mm de camas purines y 2-5 mm (0,078 hasta 0,197 pulgadas) en lechos fijos. 3. Las proporciones óptimas de reactores de tanque agitado son con nivel de líquido igual al diámetro del tanque, pero a presiones elevadas proporciones más delgados son económicos. 4. Entrada de energía a una reacción homogénea se agitó tanque es 0,1-0,3 kW/m3 (0,5-1,5 hp/1000 gal), pero tres veces esta cantidad cuando el calor se va a transferir. 5. Ideal comportamiento CSTR ( reactor de tanque agitado continuo ) se aproxima cuando el tiempo de residencia medio es de 5 a 10 veces la longitud necesaria para lograr homogeneidad , lo cual se logra con 500-2000 revoluciones de un agitador correctamente diseñado . 6. Reacciones por lotes se llevan a cabo en tanques agitados para pequeñas tasas de producción diaria o cuando los tiempos de reacción son largos o cuando alguna condición, como son alimentación o la temperatura debe ser programada de alguna forma.
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Universidad Veracruzana Facultad de Ciencias Químicas PROYECTO 1 Planta endulzadora de Gas Natural Amargo en Plataforma de las Costas de Campeche 7. Reacciones relativamente lentas de líquidos y lodos se llevan a cabo en tanques agitados continuos. Un bateador de cuatro o cinco en serie es más económica. 8. Reactores de flujo tubular se adaptan a las altas tasas de producción en tiempos de residencia cortos (segundos o minutos) y es necesaria cuando la transferencia de calor considerable. Tubos embebidos o la construcción de carcasa y tubo se utiliza entonces. 9. En granulares reactores llenos de catalizador, la distribución de tiempo de residencia es a menudo no es mejor que la de la batería CSTR de cinco etapas. 10. Para la conversión de menos de aproximadamente 95 % de equilibrio, el rendimiento de una batería CSTR de cinco etapas de flujo pistón se acerca. 11. El efecto de la temperatura sobre la velocidad de reacción química es el doble de la tasa de todos los 10 ° C. 12. La velocidad de reacción en un sistema heterogéneo con más frecuencia se controla por la velocidad de transferencia de calor o masa que por la cinética de reacción química. 13. El valor de un catalizador puede ser para mejorar la selectividad más que para mejorar la velocidad de reacción global.
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