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CICLOS DE POTENCIA DE VAPOR Y COMBINADOS A continuación, se consideran los ciclos de potencia de vapor durante vapor durante los cuales el fluido de trabajo se evapora y condensa alternadamente. La continua búsqueda de eficiencias térmicas más altas ha producido algunas innovaciones en el ciclo básico de potencia de vapor. ntre ellas, se estudian los ciclos de recalentamiento y regenerativo, regenerativo , as! como los de potencia que se componen de dos ciclos independientes conocidos como ciclos binarios y ciclos combinados donde el calor recha"ado por un fluido se emplea como la entrada de calor para el otro fluido que opera a una temperatura inferior. l vapor es el fluido de trabajo más empleado en los ciclos de potencia de vapor gracias a sus numerosas ventajas, como bajo costo, disponibilidad y alta entalp!a de vapori"ación. Las plantas de potencia de vapor se conocen como centrales carboeléctricas , carboeléctricas , centrales nucleoeléctricas o centrales eléctricas de gas natural , natural , según el tipo de combustible empleado para suministrar el calor al vapor. #ero el vapor sigue el mismo ciclo básico en todas ellas. #or tanto, todas pueden anali"arse de la misma manera.
Figura 5.1 Componentes de una Planta de Potencia de vapor.
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CICLO RANKINE EL CICLO IDEAL PARA LOS CICLOS DE POTENCIA DE VAPOR $e muestra de manera esquemática en un diagrama T-s en T-s en la figura %.&, el ciclo que resulta ser el ciclo Rankine, que es el ciclo ideal para las plantas de potencia de vapor. l ciclo ideal 'an(ine no incluye ninguna irreversibilidad interna y está compuesto por los siguientes cuatro procesos)
Figura 5.2 El ciclo ideal an!ine.
*+&
pansión isentrópica en una turbina.
&+-
'echa"o de calor a p"constante en p"constante en un condensador.
-+
/ompresión isentrópica en una bomba.
+*
Adición de calor a p"constante en p"constante en una caldera.
l agua entra a la bomba bomba en en el estado 3 como l!quido saturado y se le aplica una compresión isentrópica hasta la presión de operación de la caldera. La temperatura del agua aumenta un poco durante este proceso de compresión isentrópica debido a una ligera disminución en el volumen espec!fico del agua. l agua entra a la caldera caldera como como un l!quido comprimido en el estado 4 y sale como vapor sobrecalentado en el estado 1. La caldera es un gran intercambiador de calor donde el calor que se origina en los gases de combustión, reactores nucleares u otras fuentes se transfiere al agua a presión constante. La caldera, con la sección donde el calor se sobrecalienta 0el sobrecalentador1, recibe el nombre de generador de vapor . l vapor sobrecalentado en el estado 1 entra a la turbina turbina donde se epande isentrópicamente y produce trabajo al hacer girar el eje conectado a un generador eléctrico. La presión y la temperatura del vapor disminuye durante este proceso hasta los valores en el estado 2, donde el vapor entra al condensador . n este estado, el vapor suele ser una me"cla saturada l!quido+vapor con una calidad alta. l vapor se condensa a presión constante en el condensador, el cual es un intercambiador de calor, que recha"a calor hacia un medio de enfriamiento como un lago, un r!o o la atmósfera. l vapor abandona el condensador como l!quido saturado y entra a la bomba, lo cual completa el ciclo.
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Figura 5.# Partes principales de un ciclo an!ine
ANÁLISIS DE ENERGÍA DEL CICLO IDEAL RANKINE Los componentes asociados con el ciclo 'an(ine 0bomba, caldera, turbina y condensador1 son dispositivos de flujo permanente2 por ello es posible anali"ar los cuatro procesos que conforman el ciclo 'an(ine como procesos de flujo permanente. Los cambios en la energ!a cinética y potencial del vapor suelen ser peque3os respecto de los términos de trabajo y de transferencia de calor y, por consiguiente, casi siempre se ignoran. 4e ese modo, la ecuaci$n de energ%a de &lu'o permanente por unidad de masa de vapor se reduce a la ecuación)
q − w = hent − hsal
en
0!()!g1 !()!g1
La caldera y el condensador no incluyen ningún trabajo, y se supone que la bomba y la turbina serán isentrópicas. n ese caso la relación de la conservación de la energ!a para cada dispositivo se epresa como sigue) 5omba 0* 0* "+1) "+1)
w bomba ,ent
−
h3
o, también,
w bomba ,ent = v ( P 4
−
P 3 )
v
≅
donde h3
=
h f a P 3
=
h4
y
v3
=
/aldera ( w = 0) )
qent = h1 − h4
6urbina (q
w turb ,ent = h1 − h2
=
0) )
/ondensador ( w = 0)
q sal
=
h2
−
v f a P 3
h3
La e&iciencia térmica del térmica del ciclo 'an(ine se determina determ ina a partir de
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η tt
=
w neto qent
=
1−
qsal qent
donde
w neta
=
qent − qsal = w turb , sal − w bomba , ent
n stados 7nidos la eficiencia de conversión de las centrales de potencia suele epresarse en términos de la relación térmica, que es la cantidad de calor suministrada, en 5tu, para generar * (8h de electricidad. /uanto menor es la relación térmica, tanto más grande será la eficiencia. $i se considera que * (8h9 -*& 5tu, la relación entre la relación térmica y la eficiencia térmica se epresa como
η t
=
3412 ( Btu / kWh) Re lación de calor ( Btu / kWh)
#or ejemplo, una relación térmica de **,-:- 5tu;(8h es equivalente a una eficiencia térmica de -< por ciento.
DESVIACIÓN DE LOS CICLOS DE POTENCIA DE VAPOR REALES RESPECTO DE LOS IDEALIZADOS. l ciclo de potencia de vapor real difiere del ciclo ideal 'an(ine, como se ilustra en la figura %., debido a las irreversibilidades en diversos componentes. La fricción del fluido y las pérdidas de calor indeseables hacia los alrededores son las dos fuentes más comunes de irr eversibilidades. La &ricci$n del &luido &luido ocasiona ca!das de presión en la caldera, el condensador y las tuber!as entre diversos componentes. /omo consecuencia, el vapor sale de la caldera a una presión un poco menor. Además, la presión en la entrada de la turbina es un poco menor que la de la salida de la caldera debido a la ca!da de presión en los tubos conectores. La ca!da de presión en el condensador usualmente es muy peque3a. #ara compensar estas ca!das de presión, el agua debe bombearse a una presión más alta que la que el ciclo ideal requiere. #ara ello es necesario una bomba más grande y una entrada de trabajo superior a la bomba. La otra fuente de irreversibilidad es la pérdida térmica del térmica del vapor hacia los alrededores cuando este fluye por varios componentes. #ara mantener el mismo nivel de salida neta de trabajo, es necesario transferir más calor al vapor que está en la caldera para compensar esas pérdidas térmicas indeseables. /omo consecuencia, la eficiencia del ciclo disminuye. 4e particular importancia son las irreversibilidades que suceden dentro de la bomba y la turbina. 7na bomba requiere una entrada de trabajo mayor, y una turbina produce una salida de trabajo más peque3a como consecuencia de las irreversibilidades. n condiciones ideales, el flujo por estos dispositivos es isentrópico. La desviación de las bombas y turbinas reales de las isentrópicas se compensa e actamente empleando e&iciencias adiabticas,, definidas como adiabticas
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Figura 5. esviaci$n del ciclo real de potencia de vapor del ciclo ideal an!ine.
η b
=
η t
=
w s w r w r w s
=
=
h4 s
−
h3
h4
−
h3
h1 − h2 h1 − h2 s
donde los estados y 2 son los estados de salida reales de la bomba y la turbina respectivamente, y s y 2s son 2s son los estados correspondientes para el caso isentrópico 0figura %.% 1.
Figura 5.5
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Ejem!" 7na planta eléctrica de vapor opera en el ciclo que se muestra en la figura %.:. $i la eficiencia adiabática de la turbina es =>? y la eficiencia adiabática de la bomba =%?, determine, a1 la eficiencia térmica del ciclo, y b1 la salida neta de potencia de la planta para una relación de flujo de masa de *% (g;seg.
Figura 5./ ibu'o es*uemtico y diagrama T 0 s para el e'emplo anterior.
#CÓMO INCREMENTAR LA E$ICIENCIA DEL CICLO CICL O RANKINE% Las plantas de potencia de vapor producen la mayor parte de la energ!a eléctrica en el mundo, e incluso peque3os aumentos en la eficiencia térmica significan grandes ahorros en los requerimientos de combustible. n consecuencia, es válido cualquier esfuer"o para mejorar la eficiencia del ciclo en el cual funcionan las centrales de potencia de vapor. La idea básica detrás de todas las modificaciones para incrementar la eficiencia térmica de un ciclo de potencia es la misma) umentar la temperatura promedio a la cual el calor se trans&iere al &luido de traba'o en la caldera, o disminuir la temperatura promedio a la cual el calor se reca3a del &luido de traba'o en el condensador.
1
Re&'(()*+ &e !, -e)*+ &e! ("+&e+,&"04isminución de T baja , prom 1
l vapor eiste como una me"cla saturada en el condensador a la temperatura de saturación correspondiente a la presión dentro del condensador. #or consiguiente, la reducción de la presión de operación del condensador reduce automáticamente la temperatura del vapor y, en consecuencia, la temperatura a la cual el calor se recha"a.
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Figura 5.4 El e&ecto de reducir la presi$n del condensador en el ciclo ideal an!ine.
La reducción de la presión del condensador no deja de tener efectos colaterales. #or un lado, origina el problema de las filtraciones de aire dentro del condensador. #ero más importante aún, es que incrementa el contenido de humedad del vapor en las etapas finales de la turbina, como puede verse en la figura %.>. La presencia de grandes cantidades de humedad es inconveniente en las turbinas, debido a que disminuye la eficiencia de éstas, y erosiona sus álabes.
2
S"/-e(,!e+0,m)e+0" &e! ,"- , ,!0, 0eme-,0'-, 0Aumento de T alta , prom 1
s posible elevar la temperatura promedio a la cual se a3ade calor al vapor sin aumentar la presión de la caldera, y es con e l sobrecalentamiento del vapor a altas temperaturas. l efecto del sobrecalentamiento en el rendimiento de los ciclos de potencia del vapor se ilustra en el diagrama T 0 s en la figura %.=.
Figura 5. El e&ecto de sobrecalentar el vapor asta temperaturas elevadas en el ciclo ideal an!ine.
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l sobrecalentamiento del vapor a temperaturas más altas tiene otro efecto muy conveniente) disminuye el contenido de humedad del vapor a la salida de la turbina, como puede verse a partir del diagrama 6+s 0la calidad del estado @ es más alta que la del estado 1. La temperatura a la cual el vapor se sobrecalienta está limitada por consideraciones metalúrgicas. n la actualidad la temperatura de vapor más alta permisible en la entrada de la turbina es de aproimadamente :&</ 0**%<B1. /ualquier aumento en este valor depende del mejoramiento de los materiales actuales o del descubrimiento de otros nuevos que puedan soportar temperaturas más altas. Las cerámicas son muy promisorias en este aspecto.
3
I+(-eme+0" &e !, -e)*+ &e !, (,!&e-, 0Aumento de T alta , prom 1
Ctra manera de aumentar la temperatura promedio durante el proceso de adición de calor es incrementar la presión de operación de la caldera, lo cual eleva automáticamente la temperatura a la cual sucede la ebullición. Lo que, a su ve", incrementa la temperatura promedio a la cual se a3ade calor al vapor y de ese modo incrementa la eficiencia térmica del ciclo. l efecto de aumentar la presión de la caldera en el rendimiento de los ciclos de potencia de vapor se ilustra en un diagrama T-s en T-s en la figura %.D.
Figura 5.6 El e&ecto de incrementar la presi$n de la caldera en el ciclo ideal an!ine.
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EL CICLO IDEAL RANKINE DE RECALENTAMIENTO. E/ómo es posible aprovechar las mayores eficiencias a presiones más altas de la caldera sin tener el problema de humedad ecesiva en las etapas finales de la turbinaF $e pueden tomar en cuenta cue nta dos posibilidades) *
$obrecalentar el vapor a temperaturas muy altas antes de que entre a la turbina. $olución deseable, porque la temperatura promedio a la cual se a3ade el calor también se incrementar!a, lo que aumentar!a la eficiencia del ciclo. $in embargo, no es una solución viable pues requerirá elevar la temperatura del vapor hasta niveles metalúrgicamente inseguros.
&
pandir el vapor en la turbina en dos etapas y recalentarlo entre ellas. n otras palabras, modificar el ciclo ideal 'an(ine simple con un proceso de -e(,!e+0,m)e+0". l recalentamiento es una solución práctica al problema de humedad ecesiva en turbinas y con frecuencia se recurre a él en las centrales de potencia de vapor modernas.
l diagrama T-s T-s del ciclo 'an(ine de recalentamiento ideal y el diagrama esquemático de la central eléctrica que operan en este ciclo se muestran en la figura %.*<.
Figura 5.1+ El ciclo ideal an!ine an!ine con recalentamiento.
l ciclo ideal 'an(ine de recalentamiento difiere del ciclo ideal 'an(ine simple en que el proceso de epansión sucede en dos etapas. n la primera 0la turbina de alta presión1, el vapor se epande isentrópicamente hasta una presión intermedia y se regresa a la caldera donde se recalienta a presión constante, lo más usual es que sea hasta la temperatura de entrada de la primera etapa de la turbina. 4espués, el vapor se epande isentrópicamente en la segunda etapa 0turbina de baja presión1 hasta la presión del condensador. 4e modo que la entrada de calor total y la salida total de trabajo de la turbina en un ciclo de recalentamiento vienen a ser
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( h5 − h4 ) + (h3 − h2 )
qent = qinicial + qrecalentamiento
=
w turb ,ent = w turb,I + w turb, II
( h3 − h4 ) + ( h5
=
−
h6 )
La aplicación de un recalentamiento en una central eléctrica moderna mejora la eficiencia del ciclo en o % por ciento lo cual incrementa la temperat ura promedio a la cual el calor se a3ade al vapor. Las temperaturas de recalentamiento son muy cercanas o iguales a la temperatura de entrada a la turbina. La presión de recalentamiento óptima se acerca a un cuarto de la presión del ciclo máima. #or ejemplo, la presión óptima de recalentamiento para un ciclo con una presión de caldera de *& Gpa es aproimadamente de - Gpa. l único propósito del ciclo de recalentamiento es reducir el contenido de humedad del vapor en las etapas finales del proceso de epansión. $i hubiera materiales que soportan temperaturas tan altas, no habr!a necesidad del ciclo de recalentamiento.
CICLO IDEAL RANKINE REGENERATIVO. 7n proceso de regeneración práctico en las plantas de potencia de vapor se logra con la etracción, o HdrenadoH, del vapor de la turbina en diversos puntos. ste vapor, que podr!a haber producido más trabajo si se epand!a aun más en la turbina, se utili"a para calentar el agua de alimentación. l dispositivo donde el agua de alimentación se calienta mediante regeneración se llama -ee+e-,&"-, o (,!e+0,&"- &e ,', &e ,!)me+0,()*+. La regeneración no solo mejora la eficiencia del ciclo, sino que también brinda un medio conveniente de aerear el agua de alimentación 0eliminando el aire que se filtra en el condensador1 para evitar la corrosión en la caldera. 6ambién ayuda a controlar la gran relación de flujo de volumen del vapor en las etapas finales de la turbina 0debido a los grandes volúmenes espec!ficos a bajas presiones1. #or consiguiente, la regeneración se emplea en todas las modernas plantas de potencia de vapor desde su introducción a principio de la década de los veinte. 7n calentador del agua de alimentación es un intercambiador de calor, en el cual el calor se transfiere del vapor al agua de alimentación me"clando las dos corrientes de fluido 0calentadores de agua de alimentación abiertos1 o sin me"clarlas 0calentadores de agua de alimentación cerrados1.
CALENTADORES DE AGA DE ALIMENTACIÓN ABIERTOS. 7n calentador de agua de alimentación abierto 0o de contacto directo1 es una cámara de me"cla, donde el vapor etra!do de la turbina se me"cla con el agua de alimentación eistente en la bomba. n una situación ideal, la me"cla sale del calentador como un l!quido saturado a la presión del calentador. l diagrama esquemático de la planta eléctrica de vapor con un calentador de agua de alimentación abierto 0denominado también ciclo regenerativo de una sola etapa 1 y el diagrama T-s del T-s del ciclo se muestra en la figura %.**.
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Figura 5.11 El ciclo ideal an!ine regenerativo con un calentador de agua de alimentaci$n abierto.
n un ciclo ideal 'an(ine regenerativo el vapor entra a la turbina a la presión de la caldera 0estado %1 y se epande isentrópicamente hasta una presión intermedia 0estado :1. $e etrae un poco de vapor en este estado y se env!a al calentador de agua de alimentación, en tanto que el vapor restante continúa su epansión isentrópica hasta la presión del condensador 0estado >1. ste vapor sale del condensador como un l!quido saturado a la presión del condensador 0estado *1. l agua condensada, la cual también recibe el nombre de agua de alimentación, entra luego a una bomba isentrópica, donde se comprime hasta la presión del calentador del agua de alimentación 0estado &1 y se env!a al calentador de agua de alimentación donde se me"cla con el vapor etra!do de la turbina. La fracción del vapor etra!do es tal que la me"cla sale del calentador como un l!quido saturado a la presión del calentador 0estado -1. 7na segunda bomba eleva la presión del agua hasta la presión de la caldera 0estado 1. l ciclo concluye con el calentamiento del agua en la caldera hasta el estado de entrada e ntrada de la turbina 0estado %1. n el análisis de las plantas de potencia de vapor es más conveniente trabajar con cantidades epresadas por unidad de masa del vapor que circula por la caldera. #or cada * (g de vapor que abandona la caldera, y (g se epanden de manera parcial en la turbina y se etraen en el estado &. l restante (1 − y ) (g se epande por completo hasta la presión del condensador. #or consiguiente, las relaciones de flujo de masa son diferentes en ⋅
distintos componentes. $i la relación de flujo de masa a través de la caldera es m , por ejemplo, será de ⋅
(1 − y ) m a través del condensador. ste aspecto del ciclo 'an(ine regenerativo debe considerarse en el análisis del ciclo, as! como en la interpretación de las áreas en el diagrama T-s. T-s . A la lu" de la figura %.**, el calor y las interacciones de trabajo de un ciclo 'an(ine regenerativo con un calentador de agua de alimentación pueden epresarse por unidad de masa de vapor que fluye por la caldera como sigue)
A+!)) &e! ()(!"5 5alance de masa en estado estable
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m6
m7
+
m5
=
4ividiendo entre m1
m6 m5
+
m7
=
m5
si hacemos y
1
=
m7
m6 / m5
m5
=
1 − y
La fracción y puede determinarse aplicando los principios de balance de masa y energ!a al volumen de control del calentador de agua de alimentación.
yh6
+
(1 − y )h2
=
h3
y
=
h3
−
h2
h6
−
h2
qent = h5 − h4 qsal
=
(1 − y )( h7
w turb,sal
=
( h5
−
−
h1 )
h6 ) + (1 − y )( h6
−
h7 )
w bomba ,ent = (1 − y ) w bombaI + w bombaII de donde ⋅
⋅
y = m 6 / m5
0Bracción del vapor etra!do1
o, también,
w bombaI w bombaII donde h3
=
h f a P 3
= =
v1 ( P 2 − P 1 ) v3 ( P 4 − P 3 ) y
v
≅
v3
=
v f a P 3
La eficiencia térmica del ciclo 'an(ine aumenta como resultado de la regeneración2 lo anterior es consecuencia de que la regeneración eleva la temperatura promedio a la cual el calor se a3ade al vapor en la caldera y eleva la temperatura del agua antes de que entre a ella. La eficiencia del ciclo se incrementa aún más conforme aumenta el número de calentadores de agua de alimentación. Ioy d!a muchas grandes plantas en operación emplean hasta ocho calentadores de agua de alimentación2 el número óptimo se determina con base en consideraciones económicas. l empleo de un calentador de agua de alimentación adicional no puede justificarse a menos que ahorre más en relación con los costos del combustible que respecto de su propio costo.
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CALENTADORES DE AGA DE ALIMENTACIÓN CERRADOS Ctro tipo de calentador utili"ado en las centrales de potencia de vapor es el calentador de agua de alimentación cerrado. n este calentador el calor se transfiere del vapor etra!do al agua de alimentación sin que suceda ninguna me"cla. n este caso las dos corrientes pueden estar a presiones diferentes, ya que no se me"clan. l diagrama esquemático de la central eléctrica de vapor con un calentador de agua de alimentación cerrado y el diagrama 6+s del ciclo se muestran en la figura %.*&. n un calentador de agua de alimentación cerrado ideal el agua de alimentación se calienta hasta la temperatura de salida del vapor etra!do, el cual idealmente abandona el calentador como un l!quido saturado a la presión de etracción. n las centrales reales, el agua de alimentación sale del calentador con una temperatura menor a la de salida del vapor etra!do debido a que se requiere una diferencia de temperatura de al menos unos cuantos grados para que se logre una transferencia de calor efectiva.
Figura 5.12 El ciclo ideal an!ine regenerativo con un calentador de agua de alimentaci$n cerrado.
4espués, el vapor condensado se bombea a la l!nea del agua de alimentación o se env!a a otro calentador o al condensador mediante un dispositivo denominado trampa. 7na trampa permite que el l!quido sea estrangulado hasta una región de presión inferior, pero atrapa el vapor. La entalp!a del vapor permanece constante durante este proceso de e strangulamiento. Los calentadores de agua de alimentación abiertos y cerrados pueden compararse como sigue) los calentadores de agua de alimentación abiertos son simples y económicos y tienen buenas caracter!sticas para la transferencia de calor2 también llevan al agua de alimentación al estado de saturación. #ero cada calentador requiere una bomba para manejar el agua de alimentación. Los calentadores de agua de alimentación cerrados son más complejos debido a la red de tuber!as internas, por lo que resultan más caros. La transferencia de calor en los calentadores de agua de alimentación cerrados es menos efectiva puesto que no se permite que las dos corrientes entren en contacto directo. $in embargo, los calentadores de agua de alimentación cerrados no requieren una bomba independiente para cada calentador, pues el vapor etra!do y el agua de alimentación pueden estar a presiones diferentes. La mayor parte de las centrales de potencia de vapor utili"an una combinación de calentadores de agua de alimentación abiertos y cerrados, como se muestra en la figura %.*-.
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Figura 5.1# 7na planta de potencia de vapor con un calentador de agua de alimentaci$n abierto y tres calentadores de agua de alimentaci$n cerrados.
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E6EMPLO /onsidere una central eléctrica de vapor que opera en un ciclo ideal 'an(ine regenerativo con un calentador de agua de alimentación abierto. l vapor entra a la turbina a *% G#a y :<</ y se condensa en el condensador a una presión de *< (#a. $ale un poco de vapor de la turbina a una presión de *.& G#a y entra al calentador de agua de alimentación abierto. 4etermine la fracción de vapor etra!da de la turbina y la eficiencia térmica del ciclo.
S"!'()*+ l diagrama esquemático de la central e léctrica y el diagrama 6+s del ciclo se presentan en la figura siguiente)
#rimero, determine las entalp!as en diferentes e stados)
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l análisis de energ!a de los calentadores de agua de alimentación abiertos es idéntico al de las cámaras de ⋅
me"cla. Los calentadores de agua de alimentación por lo general están bien aislados 0 Q
=
0 1, y no implican
⋅
ninguna interacción de trabajo 0 W = 0 1. $i ignora las energ!as cinética y potencial de las corrientes, la ecuación de la conservación de la energ!a de flujo permanente se reduce para un calentador de agua de alimentación a ⋅
⋅
∑ m e he = ∑ m s hs o
yh6
+
(1 − y ) h2
=
1( h3 ) ⋅
donde y es la fracción de vapor etra!do de la turbina 0 y de entalp!a se encuentra
⋅
= m 6 / m 5 1. Al resolver para y y sustituir los valores
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E6EMPLO /onsidere una central eléctrica de vapor que opera en un ciclo ideal 'an(ine regenerativo con recalentamiento, y un calentador de agua de alimentación abierto, un calentador de agua de alimentación cerrado y un recalentador. l vapor entra a la turbina a *% G#a y :<</ y se condensa en el condensador a una presión de *< (#a. Algo de vapor se etrae de la turbina a G#a para el calentador de agua de alimentación cerrado, y el resto del vapor se recalienta a la misma presión hasta :<</ l vapor etra!do se condensa por completo en el calentador y se bombea hasta *% G#a antes de me"clarse con el agua de alimentación a la misma presión. l vapor para el calentador de agua de alimentación abierto se etrae de la turbina de baja presión a una presión de <.% G#a. 4etermine la fracción de vapor etra!do de la turbina cada ve", as! como la eficiencia térmica del ciclo.
S"!'()*+ l diagrama esquemático de la central eléctrica y el diagrama 6+s del ciclo se proporcionan en la siguiente figura. Las fracciones del vapor etra!do para los calentadores de agua de alimentación cerrado y abierto serán y y z para cada uno. Las entalp!as en los diversos estados y el trabajo de las bombas por unidad de masa del fluido que circula por ellas son
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Las fracciones de vapor etra!do se determinan por los balances de masa y de energ!a de los calentadores de agua de alimentación)
La entalp!a del estado = se encuentra al aplicar las ecuaciones de la conservación de la masa y la energ!a a la cámara de me"cla que se supone estará aislada)
La eficiencia térmica de este e ste ciclo también podr!a haberse determinado de
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