Proyecto Claro Mazuco

PROYECTO: “SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN ANTENA CLARO - MAZUCO” AMÉRICA MÓVIL PERÚ S.A.C.

DISTRITO PROVÍNCIA DEPARTAMENTO

: MAZUCO : TAMBOPATA : MADRE DE DIOS

CUSCO, JULIO 2009

CONTENIDO

CAPITULO

I

CAPITULO

II : CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

CAPITULO

III : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

CAPITULO

IV : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

CAPITULO

V

CAPITULO

VI : ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS METRADOS Y PRESUPUESTOS CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

CAPITULO

VII : PLANOS DE UBICACIÓN PERFIL Y PLANIMETRÍA LAMINAS DE DETALLES

ANEXOS:

: MEMORIA DESCRIPTIVA

: IMPACTO AMBIENTAL

CAP I MEMORIA DESCRIPTIVA

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SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN ANTENA CLARO - MAZUCO

I. MEMORIA DESCRIPTIVA 1.0.- GENERALIDADES. El presente se desarrolla con la finalidad de determinar las condiciones bajo las cuales se ejecutarán los trabajos para dotar de energía eléctrica en media tensión a la antena de transmisión de señales propiedad de AMÉRICA MÓVIL PERÚ S.A.C. Respetando las normas vigentes del CNE y en concordancia a lo establecido en el Decreto Ley Nro. 25844 Ley de concesiones eléctricas, su reglamento y la resolución directoral Nro. 018-2002-EM/DGE 1.1.- ALCANCES DEL PROYECTO Este proyecto tiene como alcance el de dotar de energía eléctrica en media tensión a la estación celular siguiente:

ANTENA CLARO MAZUCO

UBICACIÓN

MSNM

QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO DISTRITO DE MAZUCO, PROVINCIA DE TAMBOPATA, DPTO DE MADRE DE DIOS

437

La zona de obra se encuentra dentro del área de concesión de la empresa ELECTRO SUR ESTE, S.A.A. la cual proporcionó la factibilidad de Suministro y el respectivo punto de diseño desde donde se alimentará a la subestación Bifásica monoposte de 15 kVA. y de relación de transformación 1022.9/0,23 kV. El presente proyecto cubre: -

Diseño de la Redes del sistema de distribución primaria. Cálculos Justificativos Especificaciones Técnicas para el Suministro de Materiales y Equipos Especificaciones Técnicas del Montaje Electromecánico Metrado y Presupuesto Planos y Armados

1.2.- ZONA DEL PROYECTO: La zona del Proyecto se encuentra a una altura de entre 352 a 437 msnm, dentro del área del Departamento del Cusco. La topografía del tramo por donde se llevara la red primaria presente una pendiente de 20º de difícil accesibilidad. 1.2.1.- CARACTERÍSTICAS GEOGRÁFICAS La zona que comprende el proyecto posee una topografía accidentada con un desnivel predominante de 50.00 m, presenta mucha vegetación, así mismo podemos mencionar las siguientes características:

DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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Descripción Clima Temperatura Mínima ºC Temperatura Máxima ºC Temperatura Media ºC Humedad relativa Velocidad del viento km/h

Semestres Mayo - Octubre Noviembre – Abril Templado Templado-Lluvioso 15 12 35 30 25 25 60 70 50 45

1.3.- VÍAS DE ACCESO Se accede a través de la ruta Asfaltada Cusco – Urcos – Ocongate – Marcapata de aproximadamente 153 km y luego a través de la ruta afirmada Marcapata – Huaynapata – Puente Inambari – Mazuco de aproximadamente 150 km, quedando la zona proyectada dentro de la periferia del distrito de Mazuco. 1.4.- DEMANDA DE ENERGÍA. La demanda de energía eléctrica del Proyecto, se ha determinado por medio de conteo de los artefactos por instalar y equipos consumidores, del cual se ha obtenido la demanda máxima de potencia. La demanda máxima para cada equipo eléctrico de la instalación interior es como se muestra en el cuadro de cargas siguiente:

CUADRO DE CARGAS

ITEMS 1 2 3 4 5 6 7

DESCRIPCIÓN BSC 1 BSC 2 TOMACORRIENTES LUMINARIAS INTERNAS LUMINARIAS EXTERNAS LUZ DE BALIZAJE PANEL INTELIGENTE

POTENCIA INSTALADA (W) 3000 4500 600 240 1000 200 200

FACTOR DE DEMANDA (%) 1 1 0.8 0.75 0.5 1 1

MÁXIMA DEMANDA (W) 3000 4500 480 180 500 200 200

9740

9060

La máxima demanda de la instalación es 9.060 kW. 1.6.- DIMENSIONAMIENTO DEL TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN Dmax (kW)

Cosø

Demanda del transformador de Distribución calculado (kVA)

Potencia del transformador de distribución por diseño (kVA)

9.06

0.9

10.07

15

Se concluye, para la subestación ya descrita se utilizará transformador de distribución de 15 kVA. Nominal.


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1.7.- IMPACTO AMBIENTAL Por su naturaleza y el nivel de tensión adoptado, las Redes del Sistema de Distribución NO producen efectos contaminantes en la atmósfera, al agua, ni a los suelos. Tampoco alteran negativamente las costumbres de los lugareños; no los desplaza de su normal habitad ni los daña en lo mínimo con respecto a su salud. Las instalaciones poseen sistemas de puestas a tierra y equipos de protección, con la finalidad de reducir al mínimo los efectos negativos de las descargas atmosféricas tanto a descargas al paso y descargas al tope temporales de la zona, ampliación. 1.8.- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Para la subestación, se tendrán las características principales: A).- Principales Características del Proyecto:

DESCRIPCIÓN

DETALLES

Tensión Nominal Sistema Conductor Seccion Soportes Aislamiento

10-22.9 KV Bifásico Aleación de aluminio AAAC 25 mm2 Poste de CAV DE 12/200/160/355 , 12/300/160/355 Aislamiento de Porcelana tipo PIN Clase ANSI 56-3 Aislamiento Tipo suspensión Aislador goma de silicón RPP 25 Horizontal C.A.V. Simétrica Z/2.4/400, Asimétrica Za/1.6/0.95/250 CUT-OUT, 27 KV, 100A, 150KV BIL L.V. de 15KV, 150KV, NBA 10-22.9/0.23 KV

Disposición Cruceta Seccionadores Pararrayos Relacion de transformación

B).- Longitud de Red Primaria y de Conductor Longitud de Red Primaria

Faja de servidumbre

Nro de fases

Longitud de Conductor (2x25mm2 AAAC)

0.355 km

11m

2

0.384 km

C).- Saneamiento de Servidumbre Afirmaciones Preliminares El derecho de indemnización y restitución por la franja de servidumbre que se afectará a los terrenos por los que pase la red de media tensión en dicha zona, será asumida por la empresa AMÉRICA MÓVIL PERÚ S.A.C. En el proceso de la ejecución de la obra para el pago por los daños y perjuicios que involucra la obra, serán tasados según las siguientes indicaciones normativas. 1. Valorización de la Franja de Servidumbre DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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ESTRUCTURAS Y RETENIDAS Se toman las siguientes consideraciones de coeficiente y/o arancel por altura: a. Entre 0 hasta 2000 msnm. b. Entre 2000 hasta 4000 msnm. c. Mayores a 4000 msnm.

K= 0.6 K= 0.75 K= 0.9

2. El área afectada por una estructura (Poste de 12 CºAºCº), será de 2mts X 11 mts (A1, A2…, An). 3. El área afectada por una estructura con una retenida oblicua, será de 6.6mts X 11 mts. (Ar1, Ar2,…, An). 4. La formula para el costo por estructura es la siguiente: CTotalxEstructuras=(A1+A2+ ...+ An) * K+ (Ar1+Ar2+ ... +Arn) * K POR ELECTRODUCTO Los coeficientes y/o aranceles por altura: a. Entre 0 hasta 2000 msnm. b. Entre 2000 hasta 4000 msnm. c. Mayores a 4000 msnm.

Ki = 0.15 Ki = 0.20 Ki = 0.25

La fórmula por electroducto es: CTotalx Electroducto =Ltotal x11mts * Ki •

COSTO TOTAL DEL AREA AFECTA.- AREA DE SERVIDUMBRE CTotalxAreaAfectada =(CTotal x Electroducto) + (CTotal x Estructuras)

Cuadro de Datos y Resultados ESTRUCTURAS Y RETENIDAS DESCRIPCION AREA AFECTADA POR ESTRUCTURA AREA AFECTADA POR RETENIDA

CANTIDAD MAZUCO SIMB. An 5 Ar 2 COSTO POR ESTRUCTURA Y RETENIDA

ANCHO

LARGO

K

2 6.6

11 11

0.75 0.75

ANCHO

LARGO

K

11

355

0.2

COSTO PARCIAL 82.50 108.90 191.40

ELECTRODUCTO CANTIDAD DESCRIPCION MAZUCO COSTO DE LA LONGITUD DE LA RED PRIMARIA 355 COSTO POR ESTRUCTURA Y RETENIDA COSTO TOTAL AREA AFECTADA DESCRIPCION COSTO TOTAL POR ESTRUCTURAS Y RETENIDAS COSTO TOTAL POR ELECTRODUCTO COSTO TOTAL DEL AREA AFECTADA

COSTO PARCIAL S/. S/. S/.

191.4 781.00 972.40

Propietarios Afectados por el Área de Servidumbre DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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COSTO PARCIAL 781.00 781.00

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La zona por donde pasará la Red primaria comprende a los lugares ya descritos; los propietarios de dichos terrenos están de acuerdo en ceder el área de servidumbre correspondiente para ser indemnizados por daños y perjuicios que causará dicha obra. . D).- Zonas Intangibles y Arqueológicas Se alcanza la constancia expedida por el Instituto Nacional de Cultura, donde se concluye que la zona que comprende el presente proyecto no afecta ninguna zona intangible ni arqueológica (ANEXO 02). 1.9- PLANOS Y DETALLES Los Planos correspondientes al diseño de la Red Primaria se usaran los siguientes códigos: PLANOS

CÓDIGO

PLANO DE UBICACIÓN TRAZO DE RUTA PERFIL DE R.P.

PU-01 TR-01 P-MAZUCO

DESCRIPCIÓN LAMINAS DE DETALLE

LAMINA

DESCRIPCIÓN

CÓDIGO

L-01

ARMADO BIFÁSICO DE DERIVACIÓN

L-02

ARMADO DE SECCIONAMIENTO BIFÁSICO

PSEC-2P

L-03

ESTACIÓN BIFÁSICA MONOPOSTE DE MEDICIÓN

EBM-2P

L-04

ARMADO BIFÁSICO DE ALINEAMIENTO

L-05

SUBESTACIÓN BIFÁSICA MONOPOSTE EN FIN DE LÍNEA

L-06

TABLERO DE DISTRIBUCION

TB-1

L-07

RETENIDA OBLICUA

RT1

L-08

ACCESORIO PARA RETENIDA

RT2

L-09

DETALLE DE POZO A TIERRA

PAT-1

L-10

EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA RETENIDA

TB-2

L-11

EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA POSTE DE 12 METROS

TB-3

L-12

MALLA DE PUESTA A TIERRA PAT - 4

TB-4

L-13

LAMINA DE SEÑALIZACIÓN DE PELIGRO

TB-5


DS-2

AB1 SBM-2P

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1.10.- FINANCIAMIENTO La fuente de Financiamiento para la adquisición de materiales y ejecución de la obra es netamente privada y esta dado por la empresa AMÉRICA MÓVIL PERÚ S.A.C. El costo total del presente proyecto alcanza la suma de: S/. 83 925.56 (Ochenta y Tres Mil Novecientos Veinticinco con 56/100 nuevos soles) Tal como se detalla en el cuadro resumen del metrado. COSTO TOTAL (S/.)

DESCRIPCION

ITEM RESUMEN

A B C D

MATERIALES MONTAJE ELECTROMECANICO UTILIDADES 5% GASTOS GENERALES 5%

SUB TOTAL

E

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (IGV)

TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL


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S/. S/. S/. S/.

36,339.02 27,629.85 3,198.44 3,358.37

S/. S/. S/.

70,525.68 13,399.88 83,925.56

CAP II CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

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2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS 2.1.1

NORMAS APLICABLES Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas: -

Normas MEM/DEP 311, 411, 501, 511 y 514. Código Nacional de Electricidad Suministro 2001. Normas INDECOPI. Reglamento Nacional de Construcciones. Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE, REA y DIN.

Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares. 2.1.2 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA Para efectos del diseño eléctrico de líneas primarias se ha considerado las siguientes características: -

Tensión nominal de la red Tensión máxima de servicio Frecuencia nominal Factor de Potencia Conexión del sistema Potencia de cortocircuito mínima Nivel isoceráunico Altitud

: : : : : : : :

10 kV (cambio futuro a 22.9 kv) 10.5 kV 60 Hz 0,95 (atraso) Dos fases 250 MVA. Cero 352 a 437 m.s.n.m.

Los cálculos eléctricos se han realizado con los valores que presentará el sistema en su etapa final (22.9 kV), asegurándose así que la red primaria cumplirá durante todo el período de estudio los requerimientos técnico establecido por las normas vigentes. 2.1.3 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD Sobre la base de las Normas indicadas anteriormente, se consideró como distancias mínimas de seguridad, tomando en cuenta las condiciones metereológicas de la zona del Proyecto, lo siguiente: a.

Separación mínima horizontal o vertical entre conductores de un mismo circuito en los apoyos D = 0,70 m Esta distancia es válida tanto para la separación entre dos conductores de fase como entre un conductor de fase y uno neutro.

b. Distancia mínima entre los conductores y sus accesorios bajo tensión y elementos puestos a tierra

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D = 0,20 m c.

Distancia horizontal mínima entre conductores de un mismo circuito a mitad de vano D = 0,0076 (U) (FC) + 0,65 √f D = 0,0076 (10) (0.93) + 0,65 √1,504 = 0.9m Donde : U = FC = f =

Tensión nominal entre fases, kV Factor de corrección por altitud Flecha del conductor a la temperatura máxima prevista, m 1.25 (h-1 000) Fc = 1 + -------------------10 000

=0.93

La separación horizontal a mitad de vano ha sido será verificada, a fin de mantener el espaciamiento eléctrico mínimo exigido. Esta distancia de separación es uno de los factores que limita la longitud del vano, especialmente donde existe cambio de configuración de armados. d. Distancia vertical mínima entre conductores de un mismo circuito a mitad de vano -

Para vanos hasta 100 m Para vanos entre 101 y 300 m Para vanos entre 301 y 600 m Para vanos mayores a 600 m

: : : :

0,70 m 1,00 m 1,20 m 2,00 m

En estructuras con disposición horizontal de conductores, donde dos de estos estén ubicados en un plano horizontal, solo se ha tomado en cuenta la separación horizontal de conductores si es que el conductor superior central se encuentra a una distancia vertical igual o superior a 1,0 m. Para el caso de combinación de estructuras, entre una con disposición horizontal y otra con disposición vertical, se ha verificado que la separación mínima vertical entre conductores, en cualquier punto del vano, no sea inferior a 0,6 m, de acuerdo al Código Nacional de Electricidad – Suministro 2001. e.

Distancia horizontal mínima entre conductores de diferentes circuitos En caso sea necesario, se aplicará la misma fórmula consignada en el ítem c). Para la verificación de la distancia de seguridad entre dos conductores de distinto circuito debido a una diferencia de 40% de las presiones dinámicas de viento, deberá aplicarse las siguientes fórmulas: D = 0,00746 (U) (FC) = 0,00746(10)(0.93) = 0,07 m

(no menor que 0.20m)

Donde : DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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U = Tensión nominal entre fases del circuito de mayor tensión, en kV FC = Factor de corrección por altitud f.

Distancia vertical mínima entre conductores de diferentes circuitos Esta distancia se determinará mediante la siguiente fórmula: D = 1,20 + 0,0102 (FC) (kV1 + kV2 - 50) D = 1,20 + 0,0102 (0.93) (10.5 + 10.5 – 50) = 0.92 m Donde : kV1= Máxima tensión entre fases del circuito de mayor tensión, en kV kV2= Máxima tensión entre fases del circuito de menor tensión, en kV FC = Factor de corrección por altitud La distancia vertical mínima entre líneas de 22,9 kV y líneas de menor tensión (10kV) será de 1,00 m.

g.

Distancias verticales mínimas a la superficie del terreno -

Lugares accesibles solo a peatones Laderas no accesibles a vehículos o personas Lugares con circulación de maquinaria agrícola Al cruce de carreteras, calles y avenidas A lo largo de carreteras y calles Distancia vertical entre el conductor inferior y los árboles Distancia radial entre el conductor y los árboles laterales Distancia radial entre el conductor y paredes y otras estructuras no accesibles.

: : : : : : :

5,5 m 3,0 m 6,0 m 7,0 m 6,0 m 2,5 m 0,5 m

:

2,5 m

h. Distancias mínimas a carreteras En áreas que no sean urbanas, las líneas primarias recorrerán fuera de la franja de servidumbre de las carreteras. Las distancias mínimas del eje de la carretera al eje de la línea primaria serán las siguientes: - En carreteras importantes - En carreteras no importantes

: :

25 m 15 m

2.1.4. CÁLCULO DE PARÁMETROS DE CONDUCTORES Para la determinación de los parámetros eléctricos de la red primaria se ha tomado en cuenta los parámetros:

Corriente nominal (I) Resistencia eléctrica del conductor (RL) Resistencia de operación (Rop) Reactancia inductiva (XL) Factor de caída de tensión (Fct)


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2.1.4.1.1.

Resistencia eléctrica de los conductores

La resistencia de los conductores a la temperatura de operación “RL”, se ha calculado mediante la siguiente fórmula: RL= R20ºC [1 + α (t - 20ºC)] RL= 1,31[1 + 0,0036 (45 - 20)] = 1.43 Ohms Donde: R (20°C) α

:Resistencia del conductor a 20°C (1,31 ohm/km) :Coeficiente de variación térmica del conductor en °C-1 para conductores de aleación de aluminio AAAC :Temperatura máxima de operación en ºC ( t=45°C ).

t 2.1.4.1.2.

Reactancia inductiva

La reactancia inductiva “XL”, para un sistema Bifásico en 10 kV, se ha calculado mediante la siguiente relación: ⎛ ⎛ DMG ⎞ ⎞ −4 X L = 377⎜⎜ 0,5 + 4,6 Log ⎜ ⎟ ⎟⎟ x10 ⎝ r ⎠⎠ ⎝ X L = 377 [0,5 +4,6 Log ( 2,2 / 0,00325) ] x 10-4 = 0.5097 Donde: XL : DMG : r : 2.1.4.1.3.

Reactancia inductiva en ohm/km Distancia media geométrica Para sistema bifásico: 2,2 m Radio del conductor en m. (0,00325m)

Parámetros de Secuencia Positiva, Negativa y Cero

Para efectos del cálculo de las corrientes de cortocircuito, se han obtenido las resistencias y reactancias inductivas unitarias de la línea primaria de secuencia positiva, negativa y cero (homo polar). Para el sistema existente los parámetros de secuencia positiva y negativa son los mismos que se han calculado en el acápite anterior. La resistencia homo polar Ro, para una frecuencia ƒ=60Hz, se ha calculado según la siguiente relación: Ro = R1 + 0,17765 Ro = 1,43 + 0,17765 = 1,60765 Donde: Ro R1

: resistencia unitaria de secuencia cero en Ohm/km. : resistencia unitaria de secuencia positiva del conductor, a la temperatura de operación en Ohm/km.

La reactancia inductiva de secuencia cero X0, a su vez, ha sido calculada mediante la ecuación siguiente:


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⎡ ⎛ ⎤ ⎞ δ ⎟ μL ⎥ ⎛ μ 0ω ⎞⎢ ⎜ X0 =⎜ + = 1.882 ⎟ 3 ln⎜ 1 ⎟ ⎝ 2π ⎠ ⎢ ⎜ RMGxDMG 2 3 ⎟ 4n ⎥ ⎢⎣ ⎝ ⎥⎦ ⎠ Donde: Reactancia inductiva de secuencia cero, en ohm/km X0 : δ : Índice de penetración en m.

(

1,85

δ=

⎛ ω⎞ ⎜⎜ μ 0 ⎟⎟ ⎝ ρ⎠

2.1.4.2.

1 2

)

= 849.96

Donde: ρ : μL : n : RMG :

Resistividad eléctrica del terreno (100 ohm-m) Permeabilidad relativa del conductor. Usualmente igual a 1 Número de conductores parciales. En este caso n = 1 Radio medio geométrico del conductor

r : DMG :

Radio del conductor (0.00325 m) Distancia media geométrica (2,2 m)

CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN

a) Para sistemas monofásicos a la tensión entre fases: ΔV (%) =

PL(r1 + X 1tgφ ) 10V L2

(r1 + X 1tgφ ) = 0.001675 10V L2 ΔV (%) = 0.001675 x19.92 x0.384 = 0.0128

ΔV (%) = K 1 PL

K1 =

Donde:

ΔV (%) P L VL r1 K1 ø X1

: Porcentaje de caída de tensión (V) : Potencia total (19.92 kW) : Longitud del Tramo (0.384 km) : Tensión nominal (10 kV) : Resistencia del conductor, (1.428 Ohm/km) : Factor de caída de tensión : Angulo de factor de potencia (ø =25.84) : Reactancia inductiva para sistemas trifásicos a la tensión entre fases (X1 = 0.5097Ω/km)


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En la tabla adjunta se muestra los valores de los parámetros, para las diferentes secciones del conductor a adoptarse en la configuración del sistema: CUADRO Nº 2.1 PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE CAÍDA DE TENSIÓN Resistencia Diámetro Resistencia. Número Diámetro Eléctrica a de cada Sección Eléctrica a de Exterior (A) mm² 20 ºC (W alambre 80 ºC (W/km) Alambres (mm) /km) (mm) 25

7

6,5

2,15

1,310

1,590

125

CUADRO Nº 2.2 PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE CAÍDA DE TENSIÓN

SECCIÓN 25

2.1.4.3.

X1 (Ohm /km) 0,5097

K1 (x 10-3) 1,675

PERDIDAS DE POTENCIA Y ENERGÍA POR EFECTO JOULE

Las pérdidas de potencia y energía se calcularán utilizando las siguientes fórmulas: a) Pérdidas de potencia en circuito monofásico a la tensión entre fases:

2 P 2 (r1 ) L , en kW PJ = 1000VL2 (Cos 2φ ) PJ =

2 x19,92 2 x(1,428) x0.384 = 0.0054 kW 1000(10) 2 (Cos 2 25.84)

b) Pérdidas anuales de energía activa:

FP = 0,15 (FC) + 0,85 (FC2) FP = 0,15 (0.92) + 0,85 (0.922) = 0.8574 EJ = 8760 (PJ) (FP) , en kWh EJ = 8760 (0.0054) (0.8574) = 40.35 kWh Donde:

P r1 L VL ø


: Demanda de potencia, en kW : Resistencia del conductor a la temperatura de operación, en Ω/km : Longitud del circuito o tramo del circuito, en km : Tensión entre fase, en kV : Angulo de factor de potencia

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FP FC 2.1.4.4.

•

: Factor de pérdidas : Factor de carga FLUJO DE POTENCIA FORMULACIÓN DEL PROBLEMA DE FLUJOS DE CARGA

El problema de flujo de carga, consiste del cálculo de las magnitudes de voltaje y sus ángulos de fase en los buses de un sistema; así como los flujos de potencia Activa y Reactiva en las líneas. Asociadas con cada Bus de la red, hay cuatro magnitudes que son: • • • • •

La magnitud del voltaje El ángulo de fase del Voltaje La Potencia Activa La Potencia Reactiva

V δ P Q

RESULTADOS DEL FLUJO DE POTENCIA DEL SISTEMA

El análisis de flujo de potencia se realizó usando el software Neplan 5.20 aplicando el método de Inyección de Corrientes que consta de dos pasos: -

Calculo de las corrientes de nodo Ired a partir de las potencias dadas de los nodos Sred y de los voltajes de nodo Vred de acuerdo a: ∗

I red = S red ⋅ Vred

-

∗−1

Cálculo de voltajes de nodo de acuerdo a: Vred = Yred

−1

⋅ ( I red − Ysl ⋅ Vsl )

Donde: Vred Ired Yred Ysl Vsl

: : : : :

Vector de los voltajes de nodo complejos sin nodos slack Vector de corrientes de nodo complejos sin nodos slack Matriz de admitancia sin la fila y la columna del nodo Columna del nodo slack en la matriz Y Voltaje complejo del nodo slack

Los dos pasos de la iteración se inician con un valor V=1.0 pu o con un valor predefinido, y se realiza el proceso iterativo hasta que el criterio de convergencia se cumpla. n

Vi μ +1 − Vi μ

i =1

Vi μ

ε =∑

Donde Viμ+1 y Viμ son los voltajes en el nodo i en las iteraciones (μ+1) o (μ) y el n representa el numero de nodos en la red. Los resultados obtenidos del software Neplan se muestran a continuación:


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2.1.5


ESTUDIO DEL NIVEL DE AISLAMIENTO 2.1.5.1 Criterios para la selección del nivel de aislamiento

Para la determinación del nivel de aislamiento se ha considerado los siguientes aspectos, según la Norma IEC 71-1: -

Sobre tensiones a frecuencia industrial en seco Sobre tensiones atmosféricas Contaminación ambiental

Condiciones de Operación del Sistema: · · · ·

Tensión nominal del sistema : Tensión máxima del sistema : Contaminación ambiental del área del proyecto : Altitud máxima sobre el nivel del mar :

10 kV 10.5 kV Muy Ligero 347 m.s.n.m.

Para determinar el nivel de aislamiento mínimo requerido para las líneas primarias del presente proyecto, además de los criterios señalados, se ha considerando la capacidad de aislamiento del concreto para determinar la tensión crítica disruptiva (CFO) total en las estructuras de la línea primaria, a fin de garantizar una adecuada protección contra sobre tensiones inducidas por descargas atmosféricas indirectas. 2.1.5.2 Factor de corrección

Según normas vigentes, así como recomendaciones de la Norma IEC 71-1, para líneas ubicadas a más de 1000 m sobre el nivel del mar, el aislamiento se incrementará con los factores de corrección determinados mediante la relación siguiente: 1,25 (h-1 000) Fc = 1 + -------------------10 000 Donde: Fc h

: factor de corrección por altitud : altitud en metros sobre el nivel del mar h = 347 m.s.n.m.

Fc = 0.93

2.1.5.3 Determinación del nivel de aislamiento Sobre tensiones a frecuencia industrial Según la Norma MEM/DEP 501 la tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase-tierra, en condiciones estándar, para una línea de nivel de tensión 10 kV debe ser igual a 28 kV. Considerando el factor de corrección por altitud se tiene: 26.04 kV Sobre tensiones atmosféricas DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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El nivel básico de aislamiento (BIL) requerido por las líneas primarias, de acuerdo a la Norma MEM/DEP 501, es 75 kVp. Aplicando el factor de corrección, la tensión critica disruptiva a la onda de impulso 1,2/50 ms, será de: BIL = 69.75 kVp Contaminación ambiental La zona del proyecto presenta un ambiente con escasa contaminación ambiental y producción de lluvias constantes en los meses de verano.

De acuerdo a la Norma IEC 815 Tabla I, el área del proyecto se considera con un nivel de contaminación Muy Ligero. De acuerdo a la Tabla II – Nota 1 de la mencionada Norma, para estas condiciones, se asume una línea de fuga específica mínima de 12 mm/kV. La mínima línea de fuga total (Lf) a considerar, será el resultado del producto de la mínima longitud de fuga específica por la máxima tensión de servicio entre fases, considerando el factor de corrección determinado: Lf = 10.5 kV x 0.93 x 12 mm/kV = 117 mm. Nivel de aislamiento requerido El nivel de aislamiento exterior, calculado según las recomendaciones de la Norma IEC 71-1, para la línea primaria se muestra en el Cuadro N° 1 Cuadro N° 1 : Nivel de Aislamiento DESCRIPCIÓN

Unidad

Valor

Tensión nominal del sistema Tensión máxima entre fases Tensión de sostenimiento a la onda 1,2/50 entre fases y fase a tierra Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase a tierra Línea de fuga total

kV kV

10 10.5

kVp

69.75

kV

26.04

mm

117

El nivel de aislamiento para los equipos, considerando la Norma IEC 71-1 y el criterio de aislamiento reducido en la subestación, será el siguiente: Cuadro N° 2 : Nivel de Aislamiento para Equipos DESCRIPCIÓN

Unidad

Valor

Tensión nominal del sistema Tensión máxima entre fases Tensión de sostenimiento a la onda 1,2/50 entre fases y fase a tierra Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase a tierra

kV kV

10 10.5

kVp

150

kV

50


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2.1.5.4 Selección de aisladores a) Aislador para estructuras de alineamiento ó ángulo hasta 30°

Teniendo en cuenta que la tensión de servicio es de media tensión, se decide seleccionar los aisladores tipo PIN, por estar el nivel de tensión de servicio en el rango de 5kV - 60 kV. Las principales características de los aisladores tipo PIN, se muestra en el Cuadro N° 3.

Cuadro N° 3 : Características de los Aisladores Tipo PIN (Norma ANSI C29.6) Clase : ANSI A frecuencia

Voltaje De Industrial (KV RMS) Flameo Promedio Al impulso (KV pico) Línea de fuga (mm)

Seco

56-3 125

Húmedo

80

Positivo Negativo

200 265 533

b) Aislador para estructuras de anclaje y ángulos fuertes hasta 90°

La naturaleza y función de ésta estructura exige la utilización de aisladores tipo suspensión. Las características principales del aislador de suspensión Clase ANSI, se muestra en el Cuadro N° 4

Cuadro N° 4 : Características de los Aisladores de Suspensión (Norma ANSI C29.6) Clase : RPP 25 Número de discos Diámetro x Espaciamiento: 10” x 5¾” 7 Voltage A frecuencia Seco 215 De Industrial (KV RMS) Húmedo 130 Flameo Promedio Al impulso Positivo 341 (KV pico) Negativo 341 Línea de fuga (mm) 876 c) Conclusiones Considerando el nivel de aislamiento requerido, las características de los aisladores, la capacidad de sostenimiento al impulso atmosférico del material de las estructuras, para la línea primaria, se determina el uso de los siguientes aisladores: Estructuras de alineamiento Estructuras de ángulo y anclaje


: :

Aislador PIN Clase ANSI 56-3. Aisladores de Suspensión Estándar RPP-25.

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2.1.5.5 Aislamiento ante sobre tensiones inducidas

El presente proyecto consta de estructuras compuestas por postes de CAC y crucetas de CAV, material de probada capacidad de sostenimiento al impulso atmosférico, lo cual incrementará el nivel de aislamiento de la línea. De datos obtenidos de la Norma ANSI C29 y la publicación IEEE std 1410-1997, se ha obtenido los siguientes valores de la tensión crítica disruptiva CFO: Aislamiento Principal (CFO1) Aisladores

kV 175 125 245 341 kV/m 600 330 360

Tipo PIN Clase ANSI 56-3 Suspensión de porcelana – 1 unidad Suspensión de porcelana – 2 unidades Suspensión de porcelana – 3 unidades Aislamiento Aire Poste de CAC Cruceta de CAV

Añadido del Segundo Componente (CFO2) Segundo componente Con primer componente de kV/m Cruceta de CAV Aislador PIN 250 Cruceta de CAV Aislador de suspensión vertical 160 Cruceta de CAV Aislador de suspensión horizontal 295 Poste de C°A°C° Aislador PIN 235 Poste de C°A°C° Aislador de suspensión 90 Los valores mostrados están referidos a condiciones bajo lluvia, por tanto, son recomendables para las estimaciones del CFO total. 2.1.5.6 Selección de pararrayos

Para seleccionar los pararrayos se ha considerado los siguientes criterios: a) Equipo a proteger

Los pararrayos a emplearse en el proyecto serán para proteger los transformadores de distribución y transformadores de medición directa en Media Tensión, evitar los flameos de los aisladores en las líneas primarias, ante sobre tensiones inducidas por descargas atmosféricas indirectas. b) Sistema de puesta a tierra

Se determina la capacidad del pararrayo ante sobre tensiones temporarias TOVPR, considerando la amplitud de la tensión máxima que puede producirse en una fase sana (TOVSIST), ante una falla monofásica a tierra: TOVSIST = √2 x Vmaxft x fpat TOVSIST = √2 x Vn x 0.93 x fpat (3)1/2


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Donde: fpat es el factor de puesta a tierra o de aterramiento. fpat = 1,13 TOVSIST = 8.58 kVp c) Tensión máxima de operación continua del pararrayos

La tensión máxima de operación continua del pararrayo (MCOV) deberá ser mayor a la tensión eficaz máxima fase - tierra del sistema; por tanto: MCOVPR ≥ Vn x 1,05 (3)1/2 MCOVPR ≥ 6.06 kV

Para un pararrayos de 15 kV, el MCOV según normas IEC y ANSI/IEEE C62.11 es de 12.7 kV, lo cual resulta adecuado. d) Conclusión

Los pararrayos a utilizarse en el presente serán auto valvulares de óxido de zinc, clase distribución, de 15 kV de tensión nominal y MCVO de 12.7 kV. 2.1.5.7 Coordinación de Aislamiento

La coordinación de aislamiento es el proceso de correlacionar los esfuerzos eléctricos a los que se someten los equipos al aplicarse las sobre tensiones previstas, con los niveles de protección de los pararrayos. El grado de protección de un aparato protegido por pararrayos es expresado por medio del índice ó margen de protección (MP), que es la relación entre el nivel de aislamiento al impulso 1,2/50 y el nivel de protección del pararrayos (Tensión de Descarga VD). Según normas vigentes, para sobre tensiones causadas por descargas atmosféricas, se recomienda un valor para el MP de 20% como mínimo. El nivel de protección que ofrece el pararrayo auto valvulares de óxido de zinc metalico de 15 kV, está determinado fundamentalmente por la tensión de descarga VD para una onda de corriente 8/20 μseg. de 10 kA.

Características de los Pararrayos auto valvulares de óxido de Zinc: Característica Tensión Nominal : Vn (kV) Tensión máxima de operación continua: MCOV (kV) Tensión de Descarga : VD (kVp) Frente Onda de Arco : VFOC (kVp)


10 kA 15 12.7 48 54.2

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2.1.5.8 Conclusiones

De los análisis se concluye que el equipamiento tendrá las siguientes características: a)

Nivel de aislamiento de los equipos

. .

Nivel de aislamiento al impulso 1,2/50 Nivel de aislamiento a 60 Hz

b)

Características del pararrayos

. . . .

Tensión nominal Máxima tensión de operación continua (MCOV) Corriente nominal de descarga Tensión residual máxima a 10 kA

: :

150 kVp 50 kVef

: : : :

15 kV 12.7 kV 10 kA 48 kV

2.1.6. COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN 2.1.6.1.

GENERALIDADES

Con el objeto de brindar la máxima seguridad a los equipos de las instalaciones, tales como transformadores, cables, aisladores, cables, etc. se ha previsto limitar el efecto de la corriente de falla mediante la utilización de dispositivos de protección adecuadamente dimensionados y coordinados. Bajo las condiciones referidas, se ha efectuado la coordinación de protección de las línea en 10 kV, con este propósito se ha determinado el cálculo de las corrientes de falla que nos permitirá establecer el análisis de la coordinación de protección mediante software Neplan. 2.1.6.2. CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE FALLA

Se han establecido las siguientes premisas: a) Se ha considerado el diagrama unifilar que contiene el esquema topológico (Neplan) del conjunto que corresponde a las condiciones de máxima demanda para el cálculo de las corrientes de falla. b) Bajo la condición antes mencionada se ha procedido a evaluar los valores máximos y mínimos de las corrientes de falla c) Los valores de las corrientes de falla en cualquier punto de la red se ha considerado como el limitado por la impedancia de los circuitos y de los equipos conectados entre la fuente y el punto de falla, independiente de las cargas por ser una red pasiva. d) Se ha tomado en consideración los siguientes parámetros:

Tensión del sistema Impedancia de secuencia de la línea Impedancia característica de la línea Corriente de cortocircuito


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2.1.6.3. CONSIDERACIONES PARA LA COORDINACION DE PROTECCION DE FUSIBLES

Para una correcta coordinación de protección entre los fusibles se deberá obtener un valor menor a 75% de la relación entre el tiempo de disparo del fusible protector (fusible ubicado en la subestación) y el tiempo mínimo de fusión del fusible protegido (fusible ubicado en la derivación).

Curvas del fusible

Curva de disparo del fusible I (A)

Curva mínima de fusión del fusible

t (s)

Los resultados se muestran a continuación:


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TABLA DE RESULTADOS DE CAÍDA DE TENSIÓN Y FLUJO DE POTENCIA CALCULADOS EN NEPLAN Datos de iteración Iteraciones: Desviación:

15 0.00013

Resumen Área/Zona

P Pérdidas (kW)

Red

Q Pérdidas (kVAR) 0.2

P Gen (kW) -0.01

9.37

Q Gen (kVAR) 4.47

P Carga (kW) 9.07

Q Carga (kVAR) 4.39

P: Potencia Activa Q: Potencia Reactiva I : Corriente

Ángulo (°) 0 120 -0.2 119.7 0 120

P Carga (kW) 0 0 3.2 5.8 0 0

Q Carga (kVAR) 0 0 4.8 0 0 0.5

P Gen (kW) 0 0 0 0 3.4 6

Q Gen (kVAR) 0 0 0 0.4 4.9 0

Q (kVAR)

I (A)

Ángulo I (°)

P Pérdidas (kW)

Q Pérdidas (kVAR)

Resultado de Caída de Tensión en las barras Nodo Nombre N-Llegada a ECC

Fase

Tensión Tensión Caida de (kV) (%) Tensión (%)* L1 5.7727 99.9931 0.0069 L3 5.7732 99.9913 0.0087 N-Alim. RS L1 0.1260 57.2727 42.7273 L3 0.1270 57.7273 42.2727 Pto. de Alimentación L1 5.7731 100.0000 0.0000 L3 5.7737 100.0000 0.0000 * Los resultados de caída de tensión tienen como referencia inicial el Punto de Alimentación

Resultado de Flujo de Potencia Nodo Nombre Pto. de Alimentación

N-Llegada a ECC

Elemento Nombre Red Equivalente

Subestacion-Claro

Tipo Equivalente de red

Fase

P (kW)

L1

-3.38

-4.93

1

124.4

0

L2

0

0.01

0

-90

0

0

L3

-5.99

0.46

1

-55.6

0

0

Transform. 2 dev. Asimétrico L1

3.37

4.93

1

-55.7

0.097

0.033

L3

5.96

-0.45

1

124.3

0.097

0.033

-4.85

46.2

123.8

0.097

0.033

N-Alim. RS

Subestacion-Claro

Transform. 2 dev. Asimétrico L1

-3.27

N-Alim. RS

Carga

Carga

0

L3

-5.86

0.43

46.2

-56.2

0.097

0.033

L1

3.25

4.81

45.9

-56.2

0

0

L3

5.82

-0.42

45.9

123.8

0

0

3.38

4.93

1

-55.6

0.001

-0.036

Pto. de Alimentación

Red 1

Línea Asimétrica

L1 L3

5.99

-0.46

1

124.4

0.003

-0.018

N-Llegada a ECC

Red 1

Línea Asimétrica

L1

-3.38

-4.97

1

124.2

0.001

-0.036

L3

-5.99

0.44

1

-55.8

0.003

-0.018

Viene de la Red Trifásica 10 kV Red Equivalente P(L1)=-3.38 kW Q(L1)=-4.93 kvar P(L2)=-0.00 kW Q(L2)=0.01 kvar P(L3)=-5.99 kW Q(L3)=0.46 kvar

ELEMENTOS P(L1) : Potencia activa en la fase 1 Q(L1) : Potencia reactiva en la fase 1 PF(L1) : Factor de potencia en la fase 1

Pto. de Alimentación 10 kV U(L1)=5.7731 kV U(L3)=5.7737 kV

NODOS

Seccionador CUT-OUT

U(L1) : Tensión real en la fase 1 u(L1) : Tensión Porcentual en la fase 1 (respecto a la tensión nominal) Red 1 2x25mm2_AAAC_BIFASICO_RT 0.384 km P(L1)=3.38 kW Q(L1)=4.93 kvar P(L3)=5.99 kW Q(L3)=-0.46 kvar

N-Llegada a ECC 10 kV U(L1)=5.7727 kV U(L3)=5.7732 kV

LEYENDA Símbolo

Seccionador CUT-OUT de Transformador P(L1)=3.37 kW Q(L1)=4.93 kvar P(L3)=5.96 kW Q(L3)=-0.45 kvar

Descripción Equivalente de Red Transformador Nodo 10 kV

Subestacion-Claro

Nodo 0.22 kV

N-Alim. RS 0.22 kV U(L1)=0.1265 kV U(L3)=0.1271 kV

P(L1)=-3.27 kW Q(L1)=-4.85 kvar P(L3)=-5.86 kW Q(L3)=0.43 kvar

Conductor Carga Cut Out

Carga P(L1)=3.25 kW PF(L1)=0.56 P(L3)=5.82 kW PF(L3)=1.00

Project:

S.U. EN 10 kV Y SE CLARO - MAZUCO

DIAGRAMA UNIFILAR Variant:

FLUJO DE POTENCIA

ELECTRIC SERVIS LP EIRL América Móvil Perú S.A.C. - CLARO ANTENA CLARO - MAZUCO 051-951229418

creado modificado modificado modificado modificado

Date:

19-Jul-2009

NEPLAN

1

AMERICA MOVIL PERU SAC

.

SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO CUADRO N° 01 SELECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO Y DE AISLADORES PARA LINEAS Y REDES PRIMARIAS EN 10 [kV] CONDICIONES DE OPERACIÓN DEL SISTEMA ELECTRICO Tensión nominal de servicio entre fases Tensión máxima de servicio entre fases Punto más alto de la zona de Proyecto Temperatura media Nivel de contaminación ambiental Sistema Nivel Ceráunico de acuerdo a la RD 018 2003 EMDGE

10

[kV] [kV] [m.s.n.m.] [°C] [Nivel] [Tipo] [Torm./Año]

10 10.5 437 12 MUY BAJO 1Ø BIFILAR 0

1. SELECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO NIVEL BASICO DE AISLAMIENTO NORMALIZADO A NIVEL DEL MAR TENSION NOMINAL TRIFASICO DEL SISTEMA O EQ. TRIFASICO DEL SISTEMA [kVrms]

MAXIMA TENSION TRIFASICA DEL EQUIPO EQ. TRIFASICO DEL EQUIPO [kVrms]

10

10.5

NIVEL BASICO DE AISLAMIENTO REFERIDO AL NIVEL DEL MAR A FRECUENCIA DE SERVICIO AL IMPULSO [kVrms] [kVpico]

ALTITUD [m.s.n.m.] 0 - 1000

28

75

FACTORES DE CORRECCION ZONA I II III IV

ALTITUD m.s.n.m. 1000 - 2000 2100 - 3000 3100 - 4000 4100 - 4400

FACTORES DE CORRECCION Según C.N.E. Tomo IV-Norma IEC 137 POR ALTITUD POR TEMPERATURA 1.13 1.00 1.25 1.00 1.38 1.00 1.43 1.00

FACTOR DE CORRECCION RESULTANTE 1.13 1.25 1.38 1.43

2. CRITERIOS PARA LA SELECCION DE AISLADORES A). SOBRETENSIONES EXTERNAS

ZONA

I II III IV

ALTITUD m.s.n.m. 1000 - 2000 2100 - 3000 3100 - 4000 4100 - 4400

NIVEL BASICO DE AISLAMIENTO A FRECUENCIA AL IMPULSO DE SERVICIO [kVeficaz] 32 35 39 40

[kVpico] 84 94 103 107

AISLADORES TIPO PIN POSITIVO Clase ANSI 56-3

[kVpico] 200 200 200 200

3 56-3 56-3 56-3 56-3

AISLADORES TIPO SUSPENSION POSITIVO Clase ANSI [kVpico] 341 341 341 341

RPP-25 / 7 3DISCOS

RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS

B). SOBRETENSIONES INTERNAS

ZONA

ALTITUD

VDE TENSION DISRUPTIVA BAJO LLUVIA A 60 Hz CALCULADO

AISLADORES TIPO PIN POSITIVO Clase ANSI

AISLADORES TIPO SUSPENSION POSITIVO Clase ANSI

56-3 m.s.n.m. [kVeficaz] [kVeficaz] 3 [kVpico] I 1000 - 2000 34 200 56-3 341 II 2100 - 3000 37 200 56-3 341 III 3100 - 4000 39 200 56-3 341 IV 4100 - 4400 40 200 56-3 341 NOTA: La Tensión Disruptiva Bajo Lluvia a Frecuencia de Servicio que debe tener un aislador, no deberá ser menor a : U C = 2.1(U*FC + 5) ... [kV]

RPP-25 / 7 DISCOS

3 RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS

C). CONTAMINACION AMBIENTAL Minima Distancia de Fuga Específica Nominal:

MUY BAJO LONGITUD DE LINEA DE FUGA POR

ALTITUD

Very Light

ZONA

I II III IV

CONTAMINACION AMBIENTAL CALCULADO

m.s.n.m. 1000 - 2000 2100 - 3000 3100 - 4000 4100 - 4400

[mm/kV] 12 12 12 12

1

12 [mm/kV] AISLADORES TIPO PIN LINEA DE FUGA

[mm] 142 158 173 180

[mm] 533 533 533 533

Clase ANSI 56-3

3 56-3 56-3 56-3 56-3

AISLADORES TIPO SUSPENSION LINEA DE FUGA [mm] 876 876 876 876

Clase ANSI RPP-25 / 7 DISCOS

3 RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS RPP-25 / 7 DISCOS

CALCULO DE COORDINACION DE PROTECCIÓN A)

EN EL LADO DE ALTA TENSION

Calculo de la corriente Nominal (In) Siendo los datos a utilizarse los siguientes: Potencia del Trasformador: Voltaje en el lado de alta (V1): Voltaje en el lado de baja(V2): Factor de Potencia:

15 KVA 10 KV 0.23 KV 0.9

Lado de Alta In= Lado de Baja In=

1.50 A 65.22 A

Por lo tanto el fusible tipo chicote será de: Corriente de Cortocircuito (NEPLAN)

3 K

Icc=

464 A

(En el lado de alta del trafo)

FIGURA N' 001: SELECCIÓN DEL FUSIBLE PROTEGIDO (FUSIBLE EN LA DERIVACION)

12K

15K

3K

0.022s

0.464 KA

De la figura N' 001 obtenemos el siguiente cuadro de resultados

FUSIBLE PROTEGIDO

FUSIBLE PROTECTOR

UBICACIÓN

FUSE

Tiempo minimo de fusión :TF (s)

DERIVACION DERIVACION DERIVACION

10K 12K 15K

0.010 0.013 0.022

UBICACIÓN

Ik" (A)

FUSE

Tiempo de disparo : TD (s)

SUBESTACION SUBESTACION SUBESTACION

464 464 464

3K 3K 3K

0.01 0.01 0.01

Porcentaje TF/TD (<75%)

Del cuadro anterior seleccionamos el fusible tipo 15K ya que su relación TF/TD=45%<75%

B)

TERMOMAGNETICOS SELECCIONADOS

# CIRCUITO 1

TM NORMALIZADO 100

Calculo del Parametro I/Ir I= 5855 Corriente de cortocircuito (A) en el lado de baja tension - ver resultados de cortocircuito en BT - NEPLAN Ir= 100 (Corriente nominal del termomagnético) I/Ir=

58.55

De la curva del Termomagnetico se obtiene: t(s)=

0.069 s

Tiempo de operación de acuerdo a la curva caracteristica

En los siguientes diagramas se aprecia los resultados de calculos de cortocircuito en Neplan, gráfico de selectividad respectivo en el lado de alta y la curva del termomagnetico seleccionado

100% 77% 45%

Viene de la Red Trifásica 10 kV CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO BIFASICO

Red Equivalente Ik"(L1)=464 A Ik"(L3)=464 A

EN EL LADO DE ALTA DEL TRANSFORMADOR

ELEMENTOS Ik"(L1) : Corriente de cortocircuito en la fase 1 15K: Característica del fusible seleccionado 3K: Característica del fusible seleccionado

Pto. de Alimentación 10 kV

toff=0.03 s : tiempo de accionamiento del fusible

Seccionador CUT-OUT en la Derivación

15K toff=0.03 s

NODOS 10kV: Tensión nominal en el nodo de R.P. Red 1 2x25mm2_AAAC_BIFASICO_RT 0.384 km Ik"(L1)=464 A Ik"(L3)=464 A

0.22kV : Tensión nominal en el nodo de R.S.

LEYENDA

NODO BAJO

N-Llegada a ECC 10 kV Ik"(L1)=464 A Ik"(L3)=464 A

FALLA BIFASICA

Símbolo

Descripción

Seccionador CUT-OUT de Transformador

3K

Equivalente de Red

Ik"(L1)=0 A Ik"(L3)=0 A

Transformador Subestacion-Claro

Nodo 10 kV Nodo 0.22 kV

Ik"(L1)=0 A Ik"(L3)=0 A

Conductor

N-Alim. RS 0.22 kV

Carga Cut Out Carga

Project:



CORTOCIRCUITO EN MT



Date:

19-Jul-2009

NEPLAN

Viene de la Red Trifásica 10 kV CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO BIFASICO

Red Equivalente Ik"(L1)=132 A Ik"(L3)=132 A

EN EL LADO DE BAJA TENSION DEL TRANSFORMADOR

ELEMENTOS Ik"(L1) : Corriente de cortocircuito en la fase 1 Ik"(L3) : Corriente de cortocircuito en la fase 3 15K: Característica del fusible seleccionado

Pto. de Alimentación 10 kV

Seccionador CUT-OUT

15K

3K: Característica del fusible seleccionado

NODOS 10kV: Tensión nominal en el nodo de R.P.

Red 1 2x25mm2_AAAC_BIFASICO_RT 0.384 km Ik"(L1)=132 A Ik"(L3)=132 A

0.22kV : Tensión nominal en el nodo de R.S.

LEYENDA Símbolo

N-Llegada a ECC 10 kV 3K

Ik"(L1)=132 A Ik"(L3)=132 A

Seccionador CUT-OUT de Transformador

Descripción Equivalente de Red Transformador

Subestacion-Claro

Nodo 10 kV Nodo 0.22 kV

Ik"(L1)=5855 A Ik"(L3)=5855 A

NODO BAJO FALLA BIFASICA

N-Alim. RS 0.22 kV Ik"(L1)=5855 A Ik"(L3)=5855 A

Conductor Carga Cut Out

Carga

Project:



CORTOCIRCUITO EN BT



Date:

19-Jul-2009

NEPLAN

Característica de Desconexión según IEC-60898

0.069

IDS EIRLtda


2.2. CÁLCULOS MECÁNICOS 2.2.1 NORMAS APLICABLES Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas: - Norma MEM/DEP Series 301, 401, 501, 511 y 514. - Código Nacional de Electricidad Suministro 2001. - Normas INDECOPI. - Reglamento Nacional de Construcciones. - Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE , REA y DIN. Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares. 2.2.2 CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES 2.2.2.1 Consideraciones de diseño El cálculo mecánico de conductores permite determinar los esfuerzos máximos y mínimos a los que se someterá el conductor en las diferentes hipótesis planteadas, así como determinar las flechas máximas resultantes, dimensionar la estructura a utilizar y distribuirlas en el perfil topográfico levantado. Para el cálculo mecánico de conductores se ha considerando las características climáticas representativas de la zona del proyecto. Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, obtenida de SENAMHI y presencia de hielo de información de campo. 2.2.2.2 Formulación de hipótesis de cálculo Las hipótesis de carga que rigen el cambio de estado del conductor seleccionado, para las Líneas y Redes Primarias, se establecen sobre la base de la visita de campo, zonificación del territorio del Perú, información de SENAMHI y las cargas definidas por el Código Nacional de Electricidad Suministro 2001, estas hipótesis son las siguientes: HIPOTESIS 1 : EDS inicial Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

Condición de mayor duración (EDS inicial) : 16 % : 12 °C : nula : nula

HIPOTESIS 2 : Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

De mínima temperatura : -5 ° C : nula : nula


De máxima velocidad del viento : 12 °C : 60 km/h : nula


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De máxima carga de hielo : 0 °C : nula : 3 mm


De máxima Temperatura : 50 °C + CREEP : nula : nula

2.2.2.3 Esfuerzos admisibles De acuerdo a normas vigentes, el esfuerzo máximo admisible (tangencial) en los conductores, no debe ser superior al 60% del esfuerzo de rotura del conductor “Sr”. Para el conductor de AAAC, se tiene: -

Esfuerzo Mínimo de Rotura Esfuerzo Máximo Admisible

: :

Sr = 300 N/mm² Smax = 180 N/mm²

Para el presente proyecto se ha considerado un esfuerzo inicial EDS tal que el esfuerzo final EDS resultante sea menor o igual a 44 N/mm², según recomendación de la Norma VDE 0201 y evitar el uso de amortiguadores en vanos regulares. En el Anexo se presenta las tablas de cálculo del programa DLT CAD, en el cual se aprecia la variación del esfuerzo inicial y final, como resultado del cálculo se concluye que para obtener un esfuerzo EDS final de 44 N/mm² se deberá tener un esfuerzo EDS inicial de 48 N/mm² (16% del esfuerzo de rotura). Con las consideraciones mencionadas, en este proyecto se considera como esfuerzo EDS inicial el 16 % de la capacidad de rotura del conductor, con los valores resultantes se ha calculado las prestaciones de las estructuras. La distribución de estas se efectuó considerando el esfuerzo EDS final, el cual depende de los vanos y oscila entre el 2.9 y 7.7% del esfuerzo de rotura. 2.2.2.4 Características mecánicas de los conductores empleados Los conductores usados para las líneas y redes primarias, serán de aleación de aluminio (AAAC), fabricados según las prescripciones de las normas ASTM B398, ASTM B99 o IEC 1089, con las siguientes características: -

Sección Sección real N° de alambres Diámetro exterior Diámetro alambres Masa total Coef. Expansión Térmica Módulo de elasticidad Final Esfuerzo mínimo de rotura


: : : : : : : : :

25 mm2 24,6 7 6,3 2,1 70 kg/km 23 x 10 –6 60760 N/mm2 300 N/mm2

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2.2.2.5 Consideraciones para el cálculo El régimen de tensado de los conductores corresponde básicamente a las condiciones de EDS o tracción media de cada día, de temperatura mínima, esfuerzo máximo, formación de hielo y de flecha máxima. • Condiciones de Esfuerzo Medio (EDS): Se considerará como esfuerzo inicial, para los conductores AAAC en condiciones medias (EDS), el 18 % del esfuerzo de rotura. •

Condición de Temperatura Mínima:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, con una presión de viento correspondiente al 50% de la velocidad máxima y sin sobrecarga de hielo. •

Condición de Temperatura Mínima con Viento Máximo:

En esta condición se considera la mínima temperatura ambiente y presión por viento máxima. Esta condición define usualmente el límite de las prestaciones mecánicas de las estructuras seleccionadas; cuyos valores corresponden a las condiciones límites en que se dan los esfuerzos longitudinales producidos por los conductores, esto es hasta el 60 % de esfuerzo de rotura. •

Condición de Sobrecarga Máxima de Hielo:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, sin viento y sobrecarga de hielo máxima. Esta condición suele también definir el límite de las prestaciones mecánicas de las estructuras seleccionadas. •

Condición de Temperatura Máxima o Flecha Máxima:

Esta condición corresponde a la máxima dilatación térmica que se prevé en los conductores, con la máxima temperatura y sin considerar sobrecarga de viento. Carga unitaria resultante del conductor: (Wr) Wr = [ (Wc+ 0.0029(C² +φc C)) 2 + (Pv(φc+2C)/1000)2 ]½ Pv = K x v2 Donde : Wc : v : φc : C : Pv : K :

Peso propio del conductor Velocidad del viento Diámetro exterior del conductor Espesor de hielo sobre el conductor Carga adicional debido a la presión del viento Constante de los Conductores de Superficie Cilíndrico (0,041)

Ecuación de Cambio de Estado:


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T302 - [T01 - d2 E w2R1 - α E (t2 - t1) ] T202 = d2 E W2R2 24 S2 T012 24 S2 Donde: T01 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 1 T02 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 2 d : Longitud del vano E : Módulo de Elasticidad del conductor S : Sección del conductor WR1 : Carga resultante del conductor en la condición 1 WR2 : Carga resultante del conductor en la condición 2 t1 : Temperatura del conductor en la condición 1 t2 : Temperatura del conductor en la condición 2 α : Coeficiente de expansión térmica, en 1/°C

Distancia del punto mas bajo de la catenaria al apoyo izquierdo: (XD) XD = d - XI

Flecha del conductor: (f)

⎛ ⎛ d ⎞ ⎞ ⎟⎟ − 1⎟⎟ ….formula para terreno sin desnivel f = p⎜⎜ cosh⎜⎜ ⎝ 2p ⎠ ⎠ ⎝ f =

WR d 2 1 + (h / d ) 2 …. Formula aproximada en terreno desnivelado 8T0

Cálculo del vano básico (Vb)

El vano básico o equivalente será igual a cada vano real para estructuras con aisladores rígidos tipo PIN. En estructuras con cadena de aisladores tipo Suspensión, el vano equivalente será único para los tramos comprendidos entre estructuras de anclaje, y a este vano equivalente, le corresponde un esfuerzo horizontal constante. La fórmula empleada es la siguiente: Vb =

[Σ (Li3 Cos Ψ) / Σ (Li / Cos Ψ)]1/2

2.2.2.6 Resultados

Con las consideraciones de diseño descritas, se ha realizado el cálculo mecánico de conductores empleando un programa de cómputo, que analiza desde el punto de vista técnico los esfuerzos en el conductor empleado con las diferentes hipótesis de cálculo planteadas, que pudieran suscitarse.


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2.2.3 CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS 2.2.3.1 Consideraciones de diseño

Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en postes, cables de retenida y sus accesorios, en las condiciones más críticas, no se supere los esfuerzos máximos previstos en las normas indicadas en el item 1 y demás normas vigentes. Para el cálculo mecánico de estructuras se ha considerado las siguientes cargas: -

Cargas Horizontales: Carga debida al viento sobre los conductores y las estructuras y carga debido a la tracción del conductor en ángulos de desvío topográfico, con un coeficiente de seguridad de 2,2. Solamente para condiciones normales (Hipótesis I) y la de máxima carga de viento (Hipótesis II)

-

Cargas Verticales: Carga vertical debida al peso de los conductores, aisladores, crucetas, peso adicional de un hombre con herramientas y componente vertical transmitida por las retenidas en el caso que existieran. Se determinará el vano peso en cada una de las estructuras y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V), el cual definirá la utilización de una estructura de suspención o de anclaje.

-

Cargas Longitudinales: Cargas producidas por cada uno de los vanos a ambos lados de la estructura y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V).

-

Deflexión del poste: Se calculará para todas las estructuras verificando no superar la deflexión máxima de 4% de la longitud libre del poste en la hipótesis EDS.

2.2.3.2 Tipos de estructuras

Las estructuras de las líneas primarias están conformadas por uno, dos o tres postes, y tienen la configuración de acuerdo con la función que van a cumplir. Los parámetros que definen la configuración de las estructuras y sus características mecánicas son: -

Distancia mínima al terreno en la condición de hipótesis de mayor flecha Distancias mínimas de seguridad entre fases en la condición de máxima temperatura. Angulo de desvío topográfico Vano – viento Vano – peso.

Según la función de la línea, las estructuras serán seleccionadas como sigue: Estructuras de alineamiento: Se usarán fundamentalmente para sostén de la línea en alineaciones rectas. También se considera estructuras de alineamiento a una estructura situada entre dos alineaciones distintas que forman un ángulo de desviación de hasta 5º. Estructura angular: Se usarán para sostén de la línea en los vértices de los ángulos que forman dos alineaciones distintas cuyo ángulo de desviación excede de 5º.


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Estructura terminal: Se utilizará para resistir en sentido de la línea el tiro máximo de todos los conductores de un mismo lado de la estructura. Estructuras especiales: Serán aquellas que tienen una función diferente a las estructuras definidas anteriormente, entre ellas tenemos las estructuras de derivación utilizada para derivar la línea en dirección transversal a su recorrido principal o estructuras que serán utilizadas para vanos mayores. 2.2.3.3 Hipótesis de cálculo

En el presente proyecto, tratándose de líneas redes primarias de electrificación rural, se considera para los cálculos de las estructuras, solo las condiciones normales; por tanto, no se considerará hipótesis de rotura de conductor, de acuerdo a la Norma MEM/DEP 501.

2.2.3.4 Factores de seguridad

Los factores de seguridad para estructuras y crucetas serán las siguientes: -

Postes de C.A.C. Cruceta de C.A.V Retenidas

: : :

2,5 2,0 2,0

2.2.3.5 Cargas previstas

Para el cálculo de las prestaciones mecánicas de estructuras, de acuerdo al tipo de estructura, se ha previsto las siguientes cargas: Estructuras de alineamiento:

-

Conductores sanos Viento máximo perpendicular al eje de la línea

Estructuras de ángulo:

-

AB1

AB3

Conductores sanos Resultante angular del tiro máximo Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en la dirección de la resultante.

Estructura terminal:

AB5

- Conductores sanos - Tiro Máximo de todos los conductores Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en dirección a la línea. 2.2.3.6 Características de los soportes

La estructura de soporte de la línea primaria tiene las siguientes características principales:


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POSTES DE CONCRETO -

Tipo de poste Longitud de poste (m) Esfuerzo en la punta (Kg.) Diámetro en la punta (mm) Diámetro en la Base (mm) Longitud de empotramiento (m) Altura de aplicación de la carga de rotura (m)

: : : : : : :

C°A°C° 12 200 - 300 160 355 1,60 0,10

2.2.3.7 Consideraciones para el cálculo a) Momento debido a la carga del viento sobre los conductores:

MVC = (Pv) ( d ) (Øc) (∑hi) Cos ∝/2 b) Momento debido a la carga de los conductores en estructuras de alineamiento y ángulo:

MTC = 2 (Tc) (∑hi) Sen ∝/2 c) Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales:

MTC = (Tc) (∑hi) d) Momento debido a la carga del viento sobre la estructura:

MVP = [ (Pv) ( hl )² (Dm + 2 Do) ] / 600 e) Momento debido al desequilibrio de cargas verticales:

MCW = (Bc) [ (Wc) (d ) (Kr) + WCA + WAD] f)

Momento total para hipótesis de condiciones normales en estructuras de alineamiento y ángulo sin retenidas:

MRN = MVC + MTC + MCW + MVP g) Momento total en estructuras terminales:

MRN = MTC + MVP Donde: Pv D Tc Øc α Do Dm hl

: Presión de viento sobre superficies cilíndricas en Pa : Longitud del vano viento en m : Carga del conductor en N : Diámetro del conductor en m : Angulo de desvío topográfico : Diámetro del soporte en la punta en cm : Diámetro del soporte en la línea de empotramiento en cm : Altura libre del soporte en m


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hi : Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno en m Kr : Relación entre el vano peso y vano viento Rc : Peso del conductor en N/m WCA: Peso de la cruceta, aisladores y accesorios en N WAD: Peso de un hombre con herramientas igual a 1 000 N C : Circunferencia del soporte en la línea de empotramiento en cm E : Módulo de elasticidad del soporte en N/cm²

Con las premisas y consideraciones de cálculo establecidas, se efectuó el cálculo de estructuras.


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2.2.4 CÁLCULO DE RETENIDAS

Para compensar los esfuerzos mayores al esfuerzo de rotura del soporte para la línea primaria se usarán retenidas, cuyas características han sido definidas en las especificaciones de materiales. Las retenidas serán de cables de acero Siemens Martin de 10 mm (3/8”) de diámetro, con un tiro de rotura de 42.6 kN. Una retenida en disposición longitudinal: FR sen φ x HR = FP x He FR = MRN / (HR x Sen φ) Donde: FR HR He FP φ MRN 2.2.5

: : : : : :

Tiro de trabajo de la retenida Altura de la retenida Altura de aplicación de la fuerza equivalente Fuerza equivalente en la punta Angulo de la retenida Momento total resultante.

PRESTACIONES DE ESTRUCTURAS La prestación de cada tipo de estructura se ha definido teniendo en cuenta los siguientes parámetros:

-

Resistencia mecánica del conductor (resultados de los cálculos mecánicos) Soporte, longitud, clase y características de las crucetas Distancia mínima al terreno en la condición de máxima temperatura Distancia horizontal mínima entre fases en la condición de máxima temperatura Distancia vertical mínima entre fases en la condición de máxima temperatura Angulo de desvío topográfico Vano – viento Vano – peso Deflexión máxima del poste igual a 4 % de la longitud útil del soporte Requerimiento del uso de amortiguadores, según la recomendación de la Norma VDE 0201.

Independientemente de la resistencia mecánica del conductor, se tendrán en cuenta los vanos máximos a utilizarse en la distribución de estructuras, los que serán limitados por espaciamiento eléctrico a mitad de vano, especialmente en los cambios de configuración de armados.

2.2.6

DISTRIBUCIÓN DE ESTRUCTURAS

Definida la prestación de estructuras y definidos los vanos laterales, vanos vientos y vanos pesos, se efectuará la distribución de estructuras, considerando el EDS final esperado, con el programa DLT-CAD. Con los reportes de resultados del programa se comprobará la óptima


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distribución y se verificarán los esfuerzos máximos, comprobando los factores de seguridad para cada componente de la línea. Todos los armados utilizados corresponden a los armados normalizados por la empresa Concesionaria ELECTRO SUR ESTE S.A.A. Se comprobará los esfuerzos resultantes hacia arriba, especialmente en aisladores tipo PIN. Se comprobará que el ángulo vertical de la línea (Tiro Vertical / Tiro Horizontal) no sea superior a 25 °. Se verificará la deflexión máxima permitida en los postes, resultando todos los valores por debajo del 4 %. El resultado de la distribución de estructuras se presentará en los planos de Perfil y Planimetría.

2.2.7

VIBRACIÓN DE CONDUCTORES

La vibración de los conductores en líneas aéreas, bajo la acción del viento conocida como “vibración eólica” puede causar fallas por fatiga de los conductores en los puntos de soporte. De los diferentes tipos de vibraciones eólicas, la más común es la resonante. La vibración resonante ocurre en los cables de las líneas aéreas sin cambio apreciable de su longitud de modo que los puntos de apoyo permanecen casi estacionarios. Estas vibraciones son ondas estacionarias de baja amplitud y alta frecuencia. Las vibraciones producidas por el viento generan frecuencias de peligro según estudios dentro del rango de 120/D < f < 1 000/D, donde f es la frecuencia en ciclos/segundo y D es el diámetro del conductor en mm. El esfuerzo que estas vibraciones producen en los puntos de apoyo, combinado con la tracción estática en el cable, que se traduce en roce en los alambres de cable y el roce con los accesorios de soporte, puede producir una falla por fatiga en los alambres del cable después de un cierto tiempo. Las vibraciones resonantes se producen por vientos constantes de baja velocidad a través de los conductores. Normalmente vientos menores a 3 km/h no producen vibraciones resonantes y los mayores de 24 km/h tienden a producir ráfagas. Los vientos turbulentos producen diferentes frecuencias en los conductores y las vibraciones no se mantienen por interferencia de las diferentes frecuencias. Para evitar fatiga en los conductores, es necesario reducir las vibraciones resonantes, esto de logra reduciendo la amplitud de la vibración y aumentando el amortiguamiento del sistema vibrante. Esto puede lograrse en dos formas. Una es mediante la reducción del esfuerzo de tensión del conductor para aumentar su amortiguamiento interno. La otra alternativa es instalar varillas de armar o amortiguadores. Varillas de armar: Con este refuerzo se reduce la amplitud de las vibraciones debido al aumento del diámetro del conductor. Registros comparativos indican que reduce la amplitud de las vibraciones de 10% a 20%.


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2.2.8 CALCULO DE CIMENTACIONES DE SOPORTES 2.2.9.1 BASES O CRITERIOS DE CÁLCULOS

Para el cálculo de la cimentación consideraremos que el terreno se comporta como un cuerpo más o menos plástico y elástico y por ello los desplazamientos del macizo dan origen a reacciones que les son sensiblemente proporcionales La resistencia del terreno es nula en la superficie y crece proporcionalmente a la profundidad de la excavación. No se toman en cuenta las fuerzas de rozamiento porque existe indeterminación con respecto a la cuantía de las mismas. Tomando en cuenta un macizo de sección moderada. El momento actuante será Ma

M a = FP (h + t ) Las soluciones posibles deberán cumplir con:

Ma ≤ Mr Donde: Mr : Momento resistente. Ma = Fp*(h+t) <= Mr = P/2 *(a-4P/3b)+Cb*t^3

Donde: C: Coeficiente definido por la densidad del terrreno y el ángulo del Talud (960Kg/m^3) s: Presión admisible del terreno <1.5 Kg/cm2> gc: Peso específico del C.A. Kg/m^3 Fp: Fuerza aplicada en la punta del poste a: ancho del macizo b: largo del macizo t: Profundidad del macizo t1: Profundidad enterrada del poste Long Poste Peso Poste Peso Equipo Peso de los conductores (Kg) Diámetro en la punta: d0

kg/m3 Kg m m m m m Kg. Kg. kg m

Diámetro en la base: d2

m

h: Altura libre del poste Diámetro a nivel del suelo: d1

m m

Los resultados se muestran a continuación:


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TABLA DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR SECCION

:

PESO DEL CONDUCTOR

:

COEF. EXPANSION TERMICA MODULO ELASTICIDAD FINAL ESFUERZO DE ROTURA

: : :

VANO (m)

TEMPERATURA

2 25 mm AAAC

VANO DE REGULACION

0.67 Kg/m -6 2.3 x10 1/ºC

CONDICION EDS

: :

DESNIVEL DE TERRENO

:

91.2 m 18 % 25 m

2

60760 N/mm 2 295.8 N/mm

-10

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

(ºC)

16.2

FLECHA (m)

0.016

0.016

0.016

0.017

0.017

0.017

0.017

0.017

0.017

0.018

0.018

0.018

21.2 26.2 31.2 36.2 41.2 46.2 51.2 56.2

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.027 0.042 0.059 0.080 0.104 0.130 0.160 0.193

0.028 0.042 0.060 0.081 0.105 0.132 0.162 0.195

0.028 0.043 0.061 0.082 0.106 0.133 0.163 0.197

0.028 0.043 0.061 0.083 0.107 0.135 0.165 0.199

0.029 0.044 0.062 0.083 0.108 0.136 0.167 0.201

0.029 0.044 0.063 0.084 0.109 0.138 0.169 0.203

0.029 0.045 0.063 0.085 0.111 0.139 0.171 0.206

0.030 0.045 0.064 0.086 0.112 0.141 0.173 0.208

0.030 0.046 0.065 0.087 0.113 0.142 0.175 0.210

0.030 0.046 0.066 0.088 0.114 0.144 0.177 0.213

0.031 0.047 0.066 0.089 0.116 0.145 0.179 0.215

0.031 0.047 0.067 0.090 0.117 0.147 0.181 0.218

61.2

FLECHA (m)

0.229

0.231

0.234

0.236

0.239

0.241

0.244

0.247

0.249

0.252

0.255

0.258

66.2 71.2 76.2 81.2 86.2

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.267 0.309 0.354 0.402 0.453

0.270 0.313 0.358 0.407 0.458

0.273 0.316 0.362 0.411 0.463

0.276 0.320 0.366 0.416 0.468

0.279 0.323 0.370 0.420 0.473

0.282 0.327 0.374 0.425 0.479

0.285 0.330 0.378 0.430 0.484

0.289 0.334 0.382 0.434 0.489

0.292 0.338 0.387 0.439 0.495

0.295 0.342 0.391 0.444 0.501

0.299 0.345 0.396 0.449 0.506

0.302 0.349 0.400 0.454 0.512

91.2

FLECHA (m)

0.507

0.513

0.519

0.524

0.530

0.536

0.542

0.548

0.554

0.560

0.567

0.573

96.2 101.2 106.2 111.2 116.2

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.565 0.625 0.688 0.754 0.824

0.571 0.632 0.696 0.763 0.833

0.577 0.638 0.703 0.771 0.842

0.577 0.638 0.703 0.771 0.842

0.590 0.653 0.719 0.788 0.860

0.596 0.660 0.727 0.797 0.870

0.603 0.667 0.735 0.805 0.880

0.610 0.675 0.743 0.815 0.889

0.616 0.682 0.751 0.824 0.899

0.623 0.690 0.760 0.833 0.910

0.631 0.698 0.768 0.842 0.920

0.638 0.706 0.777 0.852 0.930

121.2

FLECHA (m)

0.896

0.906

0.916

0.916

0.936

0.946

0.957

0.968

0.978

0.990

1.001

1.012

126.2 131.2 136.2 141.2 146.2

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.972 1.050 1.132 1.216 1.304

0.982 1.062 1.144 1.230 1.318

0.993 1.073 1.156 1.243 1.333

0.993 1.073 1.156 1.243 1.333

1.015 1.097 1.182 1.270 1.362

1.026 1.109 1.195 1.284 1.377

1.037 1.121 1.208 1.299 1.392

1.049 1.134 1.222 1.313 1.408

1.061 1.147 1.236 1.328 1.424

1.073 1.160 1.250 1.343 1.440

1.085 1.173 1.264 1.358 1.456

1.097 1.186 1.278 1.374 1.473

151.2

FLECHA (m)

1.395

1.410

1.425

1.425

1.457

1.473

1.489

1.506

1.523

1.540

1.558

1.575

156.2

FLECHA (m)

1.489

1.505

1.521

1.521

1.555

1.572

1.589

1.607

1.625

1.644

1.662

1.681

161.2 166.2 171.2

FLECHA (m)

1.585 1.685 1.788

1.603 1.704 1.808

1.620 1.722 1.827

1.620 1.722 1.827

1.656 1.760 1.868

1.674 1.780 1.888

1.693 1.799 1.909

1.712 1.819 1.931

1.731 1.840 1.952

1.751 1.861 1.974

1.770 1.882 1.997

1.791 1.903 2.020

FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m)

FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m)



FLECHA (m) FLECHA (m)

CUADRO DE PRESTACIONES DISTANCIA HORIZONTAL MINIMA DE SEGURIDAD ENTRE CONDUCTORES Por prescripciones del las Bases para el Diseño de Lineas y Redes Primarias del MEM/DEP la Distancia Mínima entre fases a medio vano estan dados por : Dmin = 0.0076*U*fh + 0.65*(fmax)^(1/2) SECCION DEL CONDUCTOR : 25.00 mm2 AAAC TENSION NOMINAL DEL SISTEMA : 10 kV.

VANO [m] 16.20 21.20 26.20 31.20 36.20 41.20 46.20 51.20 56.20 61.20 66.20 71.20 76.20 81.20 86.20 91.20 96.20 101.20 106.20 111.20 116.20 121.20 126.20 131.20 136.20 141.20 146.20 151.20 156.20 161.20 166.20 171.20

FLECHA MAXIMA [m] 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.11 0.14 0.17 0.20 0.24 0.28 0.32 0.37 0.42 0.47 0.53 0.59 0.65 0.72 0.79 0.86 0.94 1.01 1.10 1.18 1.27 1.36 1.46 1.55 1.66 1.76 1.87

ALTITUDES EN [ m.s.n.m. ]

TIPO DE ARMADO

AT1

AT3

AT5

3000

3100

0.18 0.20 0.23 0.26 0.28 0.31 0.33 0.36 0.39 0.41 0.44 0.46 0.49 0.52 0.54 0.57 0.59 0.62 0.65 0.67 0.70 0.72 0.75 0.78 0.80 0.83 0.85 0.88 0.91 0.93 0.96 0.98

0.18 0.21 0.23 0.26 0.28 0.31 0.34 0.36 0.39 0.41 0.44 0.47 0.49 0.52 0.54 0.57 0.60 0.62 0.65 0.67 0.70 0.72 0.75 0.78 0.80 0.83 0.85 0.88 0.91 0.93 0.96 0.98

3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4100 DISTANCIA HORIZONTAL MINIMA DE SEGURIDAD ENTRE CONDUCTORES A MEDIO VANO EN [ 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.22 0.23 0.23 0.23 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.27 0.27 0.27 0.28 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.31 0.31 0.31 0.31 0.31 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.35 0.36 0.36 0.36 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.40 0.40 0.40 0.41 0.42 0.42 0.42 0.42 0.42 0.42 0.42 0.42 0.42 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.49 0.49 0.49 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.53 0.53 0.54 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.57 0.57 0.57 0.57 0.57 0.57 0.58 0.58 0.58 0.58 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.62 0.62 0.62 0.62 0.63 0.63 0.63 0.63 0.63 0.63 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.66 0.66 0.67 0.67 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.71 0.71 0.71 0.71 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.75 0.75 0.75 0.75 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.79 0.79 0.80 0.80 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.83 0.83 0.83 0.83 0.83 0.83 0.84 0.84 0.84 0.84 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 0.88 0.88 0.88 0.88 0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.92 0.93 0.93 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.97 0.97 0.97 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99

4200

4300

0.19 0.22 0.24 0.27 0.29 0.32 0.35 0.37 0.40 0.42 0.45 0.48 0.50 0.53 0.55 0.58 0.61 0.63 0.66 0.68 0.71 0.74 0.76 0.79 0.81 0.84 0.86 0.89 0.92 0.94 0.97 0.99

0.19 0.22 0.24 0.27 0.30 0.32 0.35 0.37 0.40 0.42 0.45 0.48 0.50 0.53 0.55 0.58 0.61 0.63 0.66 0.68 0.71 0.74 0.76 0.79 0.81 0.84 0.87 0.89 0.92 0.94 0.97 1.00

CUADRO DE TENSADO Y FLECHADO Hipotesis: Conductor: Nro - Estr 1-DS-2

Templado 25mm2 AAAC vano [m] 38.28

2-PSEC-2P 2-PSEC-2P 47.76 3-EBM-2P 3-EBM-2P 110.18 4-AB1 4-AB1 110.18 5-AB1 5-AB1 48.22 6-SBM-2P

desnivel [m] Temp [ºC] -> T. Delante [N] 3.77 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] -0.77 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] 7.83 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] 57.94 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] 17.39 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N]

7 199.3 0.61 199.18 201.78 194.82 0.97 193.91 194.32 218.08 4.61 217.08 223.22 230.2 5.18 217.79 268.24 239.32 0.88 229.97 250.74

8 196.19 0.62 196.08 198.67 192.92 0.98 192 192.42 217.55 4.62 216.55 222.7 229.44 5.19 217.11 267.48 235.77 0.9 226.63 247.19

9 193.21 0.63 193.1 195.68 191.07 0.99 190.15 190.57 217.03 4.63 216.02 222.17 228.69 5.21 216.44 266.73 232.36 0.91 223.41 243.77

10 190.35 0.64 190.25 192.82 189.27 0.99 188.34 188.77 216.51 4.65 215.49 221.65 227.95 5.22 215.77 265.99 229.07 0.92 220.31 240.49

11 187.6 0.64 187.51 190.08 187.52 1 186.59 187.02 216 4.66 214.97 221.14 227.21 5.24 215.11 265.25 225.91 0.93 217.33 237.33

12 184.96 0.65 184.87 187.44 185.82 1.01 184.87 185.31 215.49 4.67 214.46 220.63 226.48 5.26 214.46 264.52 222.86 0.95 214.46 234.28

13 182.42 0.66 182.34 184.9 184.16 1.02 183.21 183.65 214.98 4.68 213.94 220.12 225.76 5.27 213.81 263.8 219.93 0.96 211.68 231.34

14 179.98 0.67 179.9 182.45 182.54 1.03 181.58 182.03 214.47 4.69 213.43 219.61 225.04 5.29 213.16 263.09 217.09 0.97 209.01 228.51

15 177.62 0.68 177.55 180.1 180.96 1.04 180 180.45 213.97 4.7 212.92 219.11 224.33 5.3 212.53 262.37 214.35 0.98 206.43 225.77

16 175.35 0.69 175.29 177.83 179.42 1.05 178.45 178.91 213.47 4.71 212.42 218.62 223.63 5.32 211.89 261.67 211.71 1 203.93 223.13

17 173.16 0.7 173.1 175.63 177.92 1.06 176.95 177.41 212.98 4.72 211.92 218.12 222.93 5.34 211.27 260.97 209.15 1.01 201.52 220.57

CALCULO MECANICO DE POSTES DE CONCRETO CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL CALCULO ALTERNATIVAS CONSIDERADAS : Para el cálculo se considera las siguientes alternativas :

Fase

N

Guarda

Alternativa

Alternativa

Alternativa

I

II

III

12/200

12/300

12/300

Alternativa

I

2 x 25 mm²

25

Alternativa

II

2 x 25 mm²

25

Alternativa

III

2 x 25 mm²

25

CARACTERISTICA DEL POSTE. DESCRIPCION

Símb.

Tipo de poste:

Fórmula

CAC

Longitud de poste:

L

12

12

12

Carga de trabajo

Fp

200

300

300

Diametro en la Punta (m):

dp

0.160

0.16

0.16

Diametro en la Base (m) :

db

0.355

0.355

0.355

Peso (kg)

990

1010

1010

Longitud de empotramiento

1.6

1.6

1.6

10.4

10.4

10.4

Altura del poste expuesta al viento Diam. en el punto de empotramiento :

de

0.329

0.329

0.329

Coeficiente de Seguridad :

Cs

2

2

2

CARACTERISTICAS DE CONDUCTORES DESCRIPCION

Símb.

Material :

Fórmula

AL

I

II

III

AAAC

AAAC

AAAC

Aislante : Disposición del cond. (Monofasico,Trifásico)

T

2

2

2

Seccion Nominal (mm2):

S

25

25

25

Número de Conductores (#) :

n

2

2

2

Diametro exterior (mm) :

D

6.30

6.30

6.30

Peso Unitario (Kg/m) : Tiro de rotura (Kg) :

Wc

0.07

0.07

0.07

Tr

690.82

690.82

690.82

27.6328

27.6328

27.6328

3

3

3

690.82

690.82

690.82

Esfuerzo máximo (Kg/mm2) :

Gm

Coeficiente de seguridad :

Cs

=Tr / S

Tiro Maximo. CONDICIONES AMBIENTALES : Símb. Velocidad del viento (Km/h)

Vv

Presión del Viento (Kg/m2).

Pv

Espesor de costra de Hielo (mm)

e

Fórmula Pv=0.0042*(Vv)²

I

II

III

60

60

60

15.12

15.12

15.12

3

3

3

PERFIL Y PLANIMETRIA DEL TERRENO : Símb. Vano Básico (m)

Fórmula

L

I

II

III

91.2

91.2

91.2

DISPOSICION DE CONDUCTORES : Símb. Distancia de la cruceta a la Cima (m) CONDUCTOR

Fórmula

hi FASE

I

II

III

0.5

0.5

0.5

hi

hi

hi

Distancia del conductor al suelo (m) Número 1

R

h1

9.9

9.9

9.9

Número 2

S

h2

0.0

0.0

0.0

Número 3

T

h3

9.9

9.9

9.9

Distancia del conductor 1 a la cima (m):

h1

0.5

0.5

0.5

Distancia entre conductores (m):

hbt

2.4

2.4

2.4

fmbt

0.5

0.5

0.5

hm

9.4

9.4

9.4

dende : i=1...n

Flecha máxima de los conductores (m): Distancia min.sobre la sup.del terreno (m) : FUERZAS VERTICALES PERMANENTES

Símb. peso del poste (kg) Peso de los conductores (Kg)

I

II

III

Wp

Fórmula

990

1010

1010 12.22

Wc

12.22

12.22

Wcruc

80

80

80

Peso de los aisladores(Kg)

Wa

9.46

9.46

9.46

Peso de cimentación (Kg)

Wci

2070.09

2070.09

2070.09

Peso del Personal de Mant. (Kg)

Wcr

100

100

100

Peso Total (Kg)

Wtp

3161.77

3181.77

3181.77

Peso de la Cruceta de concreto (Kg)

DIMENCIONAMIENTO DEL POSTE Símb.

I

II

III

H

12

12

12

Altura libre del poste (m)

h

10.4

10.4

10.4

Altura de empotramiento del Poste (m)

he

1.6

1.6

1.6

Altura total del poste designado (m)

Fórmula

CALCULO DE ESFUERZOS POSTES DE ALINEAMIENTO HIPOTESIS IV : De viento.

I

II

Cs

2

2

2

Cargas permanentes

Wtp

3161.77

3181.77

3181.77

Fuerza del Viento sobre los conductores

Fvci

Disposición

Fvc

Fvc

Fvc

R

9

9

9

S

0

0

0

T

9

9

9

Coeficiente de seguridad normal

Símb

donde i=1...n

Fuerza del viento sobre el poste (Kg) Punto de aplicación de la Fvp (m)

Fórmula

III

Fvci=Pv*D*L/1000

Símb

Fórmula

I

II

III

Fvp

Fvp=Pv*h*(db+de)/2

38.45

38.45

38.45

ha

ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp)

4.60

4.60

4.60

Momento del viento sobre los cond. (Kg-m).

Mvc

Mvci=Fvci*hi

172.01

172.01

172.01

Momento del viento sobre el poste. (Kg-m).

Mvp

Mvp=Fvp*ha

176.90

176.90

176.90

FUERZA NOMINAL Momento equivalente (Kg-m)

Meq

Meq=Mvc + Mvp

348.90

348.90

348.90

Fuerza equivalente (Kg)

Feq

( a 0.10 m de la Punta)

33.87

33.87

33.87

Fp/Feq > 2

5.90

8.86

8.86

Si Cunple

Si Cunple

Si Cunple

III

Relación entre las fuerzas Poste cumple con las condiciones

POSTES DE FIN DE LINEA HIPOTESIS III : De Mínima Temperatura Coeficiente de seguridad normal Cargas permanentes (Kg)

Símb

I

II

Cs

2

2

2

Wtp

3161.77

3181.77

3181.77

Peso de los Conductores (Kg)

Wc

Sobre carga de hielo. (Kg)

Wh

Tiro del conductor.(kg)

Tcc

Fórmula

12.22

12.22

12.22

41.58

41.58

41.58

53.80

53.80

53.80

3.7

5.6

5.6

Poste cumple con las condiciones

Si Cunple

Si Cunple

Si Cunple

Retenidas Requeridas (inclin 30º)

0

0

0

Relación entre las fuerzas

HIPOTESIS V : Rotura del Conductor Coeficiente de seguridad anormal

0.00268*(e²+e*D) * L Fp/Tcc > 2

Símb.

Fórmula

Cs

I

II

III

1.5

1.5

1.5 3181.77

Cargas permanentes (Kg)

Wtp

3161.77

3181.77

Sobre carga de hielo. (Kg)

Wh

0.00268*(e²+e*D) * L

41.58

41.575

41.58

Tiro maximo de conductor (60%Tr)

Tm

Tm=0.6*Tr

414.49

414.49

414.49

Altura del conductor

hr

10.3

10.3

10.3

FUERZA NOMINAL Momento Equivalente

Meq

Meq = (Fr+Wh) * hr

4697.5

4697.5

4697.5

Fza Equivalente.

Feq

Feq = Meq / (h-0.30)

456.1

456.1

456.1

Fp/Tcc > 1.5

0.4

0.7

0.7


No Cumple

No Cumple

No Cumple


1

1

1

Relación entre las fuerzas

RESUMEN DE CARGA Y ESFUERZO NOMINALES EN POSTES DE ALINEAMIENTO HIPOTESIS IV : DE VIENTO.

I

II

III

33.87

33.87

33.87

III : DE MINIMA TEMPERATURA

53.80

53.80

53.80

V : ROTURA DEL CONDUCTOR.

456.07

456.07

456.07

CAC

CAC

CAC

12

12

12

- Carga de Trabajo (Kg) :

200

300

300

- Diametro en la Punta (mm) :

0.16

0.16

0.16

- Diametro en la Base (mm) :

0.36

0.36

0.36

12/200

12/300

12/300

De acuerdo a las alternativas planteadas seleccionamos : - Material : - Altura Total del Poste :

- Designación :

2.- POSTE DE CAMBIO DE DIRECCION O DE ANGULO

HIPOTESIS I : De viento. Coeficiente de seguridad normal Cargas permanentes Angulo de desviación de ruta (grados) Fuerza del Viento sobre los conductores

Símb.

I

II

Cs

2

2

2

Wtp

3161.77

3181.77

3181.77

5

23

76

Disposición

Fvc1

Fvc2

Fvc3

R

8.68

8.51

6.85

S

0.00

0.00

0.00

T

8.68

8.51

6.85

B Fvci

donde i=1...n

Tiro maximo de conductor (60%Tr)

III

Fvci=Pv*D*L/1000*cos(B/2)

Tm=0.6*Tr

414.49

414.49

414.49

Tc=2*Tm*sen(B/2)

36.16

165.27

510.37

Fvp

Fvp=Pv*h*(dp+de)/2

38.447

38.447

38.447

ha

ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp)

4.601

4.601

4.601

Mvc

Mvci=Fvci*hi

171.85

168.56

135.55

Tracción de conductores sobre el poste(Kg)

Tc

Fuerza del viento sobre el poste Punto de aplicación de la Fvp Momento a la fza del viento sobre los conductore

Fórmula

Momento debido a la traccion de los conductores

Mtc

Mtci=Tci*hi

365.22

1669.26

5154.78

Momento debido a la fuerza del viento sobre el po

Mvp

Mvp=Fvp*ha

176.89

176.89

176.89

Feq

Feq=(Mvc+Mtc+Mvp)/(h-0.30)

70.69

199.48

541.31

Fp/Tcc >= 2

2.83

1.50

0.55


Si Cunple

No Cumple

No Cumple


0

1

1

III

FUERZA NOMINAL Fuerza equivalente Relación entre las fuerzas

3.- SELECCIÓN DE LA CRUCETA DE C.A.V.

CONDICIONES

Símb

Coeficiente de seguridad para la cruceta

Cs

Poste de fin de línea - Tiro del conductor.(kg)

Tcc

Peso maximo en la cruceta Poste en angulo - Tiro del conductor (kg) La cruceta simétrica deberá tener las siguientes características

Feq

Linea de Acción

I

II

2

2

2

x

53.80

53.80

53.80

y

121.68

121.68

121.68

z

70.69

199.48

541.31

CRUCETA SIMETRICA

Rx

Ry

Rz

Z/2.4/400

400

400

300

AMERICA MOVIL PERU SAC

ELECTRIC SERVIS L.P. EIRLtda. RUC 20227508109

ESTACION DE TELEFONIA MOVIL SISTEMA 22.9 kV. y Subestacion 22.9/0.23 kV.

JEOL CALCULO MECANICO DE FERRETERIA VERSION SEGÚN SUGERENCIAS DEL MEM Datos de la ferreria

Calculos

Tipo de ferreteria

Tiro maximo de la ferreteria

ESPIGA DE F°G°, DE 28.6mmø x 381mm long, CABEZA ROSCADA DE Pb. DE 35mmø, CON T/A

Coeficiente de seguridad 1.50

2.00

2.50

P = 273.24

P =

3.00

σ t xd 3 0 . 1 xh

Tiro maximo del conductor

, Kg .

Datos del conductor

Tipo de conductor a :

18

% EDS ,

3 mm de Hielo y

Vano Básico

91 m

25 mm2 AAAC

Velocidad del viento

⎛φ ⎞ ⎛φ ⎞ Fx = 2Tt Sen⎜ ⎟ + Fv Cos⎜ ⎟ ⎝2⎠ ⎝ 2⎠

60 Km/h

Kg.

Conclusiones

Norma: DL Nro. 25844 / RD Nro. 018-EM/DGE

P / Fx >2

de los resultados P = 273.24 Fx = 45.61

P >> Fx

Kg Kg

Si cumple, se aceptan las dimenciones de la ferreteria

Resultado P / Fx

>

5.99

Φ (°) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Fx a

DIAGRAMA DE FUERZAS

02/11/2009

Fx (Kg.) 8.67 11.14 13.62 16.09 18.56 21.03 23.50 25.97 28.43 30.89 33.35 35.81 38.27 40.72 43.17 45.61

15 (°) sera = Fx =

Si Cumple

Kg.

45.61

Kg.

PROYECTO SISTEMA DE DISTRIBUCION PRIMARIA Y SUB ESTACION JEOL MODELO EXCLUSIVO VERSION SEGÚN SUGERENCIAS DEL MEM Datos de La retenida

CALCULOS

Tiro Maximo de la Retenida:

Datos:

A°G°-SIEMENS MARTIN 3/8" Diam.

3153.08 Kg

l = 0.10

Cs = 2.00

1576.54 Kg

Longitud y Peso de la Varilla: 2.40 m

φ (Rad) = 0.5236

L = 2.40

Tiro de trabajo de la retenida:

Calculo de las dimenciones de la Cuña 6.50 Kg

2.00 m

AC ( Z ) = 1.91

m

CD ( Y ) = 1.10

m

Profundidad Neta ( X ) = 2.34

m

Dimenciones de la arandela de anclaje 4"x4"x3/16"

4.00 Kg

Dimenciones y Peso de la bloqueta de anclaje: 75.01 Kg

0.50 x 0.50 x 0.20 m

Area de relleno (Cuña) A(CUÑA) =

Datos del terreno

Peso especifico del terreno TERRENO SECO Y COMPACTADO

1800.00 kg/m3

0.2

0.3

m2

0.4

Ws =

1157.44

Kg

1242.96

Kg

Peso total:

Coeficiente de friccion al arrastre 0.1

1.2860

Peso del Volumen del suelo

0.5

Wt =

Fuerza Lateral:

Angulo de la varilla con la vertical 30°

0.5236 Rad

Fι =

10764.31 Kg

Conclusiones

Norma: DL Nro. 25844 / RD Nro. 018-EM/DGE Fi >> Tr Fi / Tr > 2

De los resultados: Tr = Fi = Resultado

Si cumple, se aceptan las dimenciones del dado de anclaje

1576.54 Kg 12007.27 Kg

Fi / Tr =

7.62

Si Cumple

DIAGRAMA DE CARGA

ι

ι ι μ

ι

μ

d0

CALCULO DE CIMENTACIONES DEL POSTE

Poste 12/200 - 12/300 h d1

CONDICION DE EQUILIBRIO

t1 t

Momento resistente >= Momento Actuante

d2

Ma = Fp*(h+t) <= Mr = P/2 *(a-4P/3b)+Cb*t^3 a C: Coeficiente definido por la densidad del terrreno y el ángulo del Talud (960Kg/m^3) s: Presión admisible del terreno <1.5 Kg/cm2> gc: Peso específico del CAC Kg/m^3

kg/m3

Fp: Fuerza aplicada en la punta del poste

960

960

1.5 2200.00

1.5 2200.00

200

300

Kg

Dimensiones del Macizo a: ancho del macizo b: largo del macizo t: Profundidad del macizo Volumen macizo Peso macizo

m m m m^3 Kg.

0.80 0.80 1.70 1.09 2070.09

0.80 0.80 1.70 1.09 2070.09

Características de la Estructura t1: Profundidad enterrada del poste Long Poste Peso Poste Peso Adicional(cruceta, aislador y Personal) Peso de los conductores (Kg) Diámetro en la punta: d0 Diámetro en la base: d2 h: Altura libre del poste Diámetro a nivel del suelo: d1 A1 A2 Volumen tronco conico P : Peso total (poste+equipo+macizo+ conduc)

m m Kg. Kg. kg m m m m m^2 m^2 m^3 Kg.

1.60 12.00 990.00 189.46 12.22 0.160 0.355 10.40 0.33 0.09 0.10 0.1471 3261.77

1.60 12.00 1010.00 189.46 12.22 0.160 0.355 10.40 0.33 0.09 0.10 0.1471 3281.77

2420.00 4486.83

3630.00 4487.56

Ma: Momento actuante Mr: Momento resistente Cumple la Condición de Equilibrio

Kg-m Kg-m Mr>=Ma

OK

OK

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2.3.


CALCULO DE PUESTA A TIERRA Durante el desarrollo de la ingeniería del detalle se ha definido los sistemas de puesta a tierra (PT) que se implementarán en la red primaria a partir de los sistemas de puesta a tierra del estudio definitivo (utilizando los materiales). Los tipos de puesta a tierra que se han definido para la red primaria son los siguientes: ¾ Tipo PAT-1

: Sistema de PT con una varilla vertical.

¾ Tipo PAT-4

: Sistema de PT con cuatro varillas verticales.

2.3.1. Método de Medición de la Resistividad del Terreno Existen diversos métodos para la determinación de la resistividad del terreno, entre los cuales se pueden citar, el basado en la toma de muestras y el de los cuatro electrodos. También, en alguna ocasión, se utiliza el sistema consistente en medir la resistencia de un electrodo vertical que responda a una fórmula conocida para determinar, a partir de ahí, la resistividad del terreno que lo rodea, método que tiene la ventaja de proporcionar una medida global pero cuya aplicación no resulta adecuada. El método más utilizado es el método de “Wenner” para determinar la resistividad del terreno; el cual es una simplificación del método de los cuatros puntos. Método de Wenner Es un caso particular del método de los cuatros electrodos, que se disponen en línea recta y equidistantes, simétricamente respecto al punto en el que se desea medir la resistividad del terreno, no siendo necesario que la profundidad de los electrodos, que para ello se utilizan, sobrepase los 30 cm . El aparato de medida (T) será un analizador electrónico del tipo digital, siendo los dos electrodos extremos los de inyección de corriente de medida I, y los dos centrales, los electrodos de medida de potencial V. En estas condiciones, la fórmula general para el cálculo de la resistividad a partir del valor de la resistencia medida es:

T

Electrodo

Suelo C1

P1

0

P2

C2 b

a/2 a

a

a

Donde: C1 y C2 P1 y P2 DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

: Electrodos de corriente. : Electrodos de potencial. RPM: #737010 Cel.:51-951229418

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T a b ρ R


: : : : :

Instrumento de medida de resistencia de tierra. Separación equidistante de electrodos en m. Profundidad de clavado de los electrodos (b ≤ a/20) en m . Resistividad del terreno en ohm-m Resistencia del terreno en ohm

2.3.2. Calculo, Diseño y Configuración de Puesta a Tierra Configuraciones Típicas Para estimar la resistencia teórica de los sistemas de puesta a tierra, mediante la utilización de la resistividad aparente, se considera las siguientes configuraciones: Configuración PAT-1 – Sistema a tierra con un electrodo en disposición vertical Esta configuración está compuesta por un electrodo vertical de cobre o coperweld de 2,4 m de longitud y 16 mm de diámetro, enterrado a una profundidad del nivel del suelo de 0,3 m. Esta se conecta al poste a través de un conductor horizontal de cobre de 7,5 mm de diámetro y 1,5 m de longitud. 1,5 m

Configuración PAT-4 – Sistema a tierra con cuatro electrodos verticales Configuración compuesta por cuatro electrodos verticales, las cuales se encuentran alineadas con una separación entre estos de 5 m. Estas se conectan entre ellas a través de conductor de cobre y ésta al poste, la disposición es como se aprecia en la siguiente figura: 5.0 m

5,0 m

5.0 m

Resistencia de Puesta a Tierra de un solo Electrodo (Rhh) La resistencia propia de puesta a tierra para un sistema de puesta a tierra compuesta por un electrodo, se estima de acuerdo con la siguiente expresión:

Rhh =

0.366 ρ a ⎛ 4L ⎞ Log ⎜ ⎟ L ⎝ d ⎠

Donde: Rhh

: Resistencia propia de un electrodo (ohm)

ρa L d

: Resistividad aparente del terreno (ohm – m) : Longitud del electrodo (m) : Diámetro del electrodo


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Resistencia Equivalente de Electrodos en Paralelo (Re) La resistencia equivalente de puesta a tierra de varios electrodos en paralelos se estima con la ayuda de la siguiente relación:

Re =

1 n

1

∑R i =1

i

Donde: Re : Resistencia equivalente de puesta a tierra del conjunto de electrodos (ohm) Ri : Resistencia inicial de cada electrodo (ohm) n : Número de electrodos en paralelo Resultados En el cuadro de cálculo de la resistencia de puesta a tierra se muestran los resultados obtenidos en cada una de las mediciones de los PAT-1 y la correspondiente resistencia equivalente del conjunto de electrodos en paralelo. Puesta a Tierra de Subestaciones de Distribución Para sistemas monofásicos bifilares de las subestaciones de distribución toma vital importancia, por lo tanto su diseño debe considerar valores mínimos que garanticen no solo la operación del sistema sino también la seguridad de las personas y equipos. Según las Normas MEM/DEP vigentes, el valor máximo para la resistencia de puesta a tierra en subestaciones trifásicas y monofásicas conectadas entre fases (bifásicas) será de 25 Ω .


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CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA: Electrodos Verticales ó Jabalinas a. Al nivel del Ancho R = 0 . 366

γ L

log

4L d

L: Lomgitud de la varilla de puesta a tierra (electrodos L = 2.4 m) d: Diámetro de la varilla de puesta a tierraφ=5/8” = 0.015875 m DESCRIPCION

SIMBOLO UNIDAD

MEDICIONES DE RESISTIVIDAD EN EL TERRENO Medicion 01 Medicion 02 Medicion 03 Medicion 04 Datos del sistema de puesta a tierra Corriente de Cortocircuito

VALOR VALOR

Ohm-m Ohm-m Ohm-m Ohm-m

93.49 97.52 99.53 110.58

Icc T d L LM

A

215

Seg. m m m

0.02

Seccion del Conductor de Cu.

S

mm²

Longitud Real del conductor de Cu.

LR

m (Ohm-m) 93.49 97.52 99.53 110.58 100.28

Tiempo de apertura de los fusibles Diámetro de la varilla de puesta a tierra =5/8” = 0.015875 mts Longitud de la Jabalina Longitud del conductor Factor de seguridad del conductor de cobre

MEDICIONES DE RESISTIVIDAD EN EL TERRENO Medicion 01 Medicion 02 Medicion 03 Medicion 04 PROMEDIO RESISTENCIA EQUIVALENTE

0.0159 2.4 13 3

25.000

13

R(Ohm) 39.65 41.35 42.21 46.90 42.53 10.35

Este valor promedio de resistencia y resistividad de terreno es relativamente alto por lo que se debera instalar como mínimo dos varillas en paralelo con un adecuado tratamiento de los pozos de puesta a tierra.

CAP III ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

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3.1


GENERALIDADES Las especificaciones técnicas tienen por objeto corroborar las normas generales y cubren aspectos genéricos de las especificaciones técnicas particulares para el suministro de los diferentes materiales y equipos electromecánicos, relacionados a su fabricación en lo que se refiere a calidad, seguridad y garantía de durabilidad, normados por el Código Nacional de Electricidad; se hace de particular aceptación normas internacionales acordes con las especificaciones requeridas en nuestro medio.

A

ALCANCES Estas especificaciones cubren las condiciones particulares de suministro y las características de todos los materiales que se emplearán en las Redes del Sistema de Distribución.

B

ENSAYOS Y PRUEBAS El Proveedor de cada uno de los equipos y materiales suministrados, deberá efectuar durante la etapa de fabricación todas las pruebas normales señaladas directa o implícitamente en las especificaciones técnicas particulares de cada material de acuerdo a normas vigentes. El Proveedor presentará certificados de ensayo típicos o protocolos de pruebas, que garanticen que los materiales cumplen con sus normas. Todas estas pruebas se realizarán en los talleres o laboratorios del proveedor y su costo se considerará incluido en el precio cotizado por el postor en la oferta de sus materiales. El propietario se reserva el derecho de estar presente mediante su representante, en cualquiera de los ensayos o pruebas mencionadas y para éste efecto el proveedor presentará las facilidades del caso.

C

EMBALAJE En las especificaciones técnicas particulares se indica la forma de embalaje en cada caso. De no mencionar explícitamente el embalaje se hará en cajas, jabas u otra protección adecuada que impida daños o deterioros del material durante el transporte.

D

GARANTÍAS El Proveedor garantizará que los materiales y/o equipos que suministrarán sean nuevos y aptos para cumplir con las exigencias del servicio a prestar y por lo tanto libres de defectos inherentes a materiales o mano de obra. El postor garantizará que el equipo funcionará adecuadamente bajo diferentes condiciones de carga, sin producirse desgastes, calentamientos, esfuerzos ni vibraciones nocivas que en todos los diseños se han considerado factores de seguridad suficientes. El período de garantía emitido por el proveedor o fabricante se contará a partir de la puesta en servicio de las instalaciones, entendiéndose que si algún material y/o equipo resulte inservible dentro del período de garantía, como consecuencia de defectos de diseño de construcción, el proveedor procederá a su propia reposición sin costo adicional alguno.


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3.2

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE MATERIALES PARA REDES PRIMARIAS

A.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE POSTES DE CONCRETO 1.- NORMAS APLICABLES El procesamiento y pruebas de los postes de concreto, deberán de cumplir con lo estipulado en la norma 339.027 de ITINTEC, actualmente por las Normas que ha de establecer INDECOPI. Las características de los postes de concreto son las siguientes: Cuadro N° 1-A: POSTES DE CONCRETO 12

Longitud m.

Esfuerzo de trabajo en la punta Kg.

B.

200

300

Diámetro en punta mm.

160

160

Diámetro en base mm.

355

355

Peso Kg.

990

1010

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE CONDUCTORES 1.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL El conductor a utilizarse será de aleación de aluminio (AAAC), cableado, concéntrico del tipo aluminio magnesio y silicio. 2.- NORMAS APLICABLES Los conductores cubiertos por estas especificaciones cumplirán con las prescripciones de las siguientes Normas, según versión vigente a la fecha de convocatoria a licitación. - CEI 1089 - ASTM 399M - NTP 370.227

: : :

Comisión Electrotecnia Internacional American Society for Testing an Materials Norma Técnica Peruana

3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO TIPO AAAC Cuadro N° 2 – TIPO AAAC SECCION NOMINAL (mm2) 25

NUMERO DE HILOS 7


DIAMETRO TOTAL (mm) 6.50

RESISTENCIA 20°C (Ohm/Km) 1.31

TIRO DE ROTURA (Kg) 723.9

CAPACIDAD DE CORRIENTE (A)

PESO (Kg/Km)

125

70

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TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS CONDUCTOR DE ALEACION DE ALUMINIO Nº

CARACTERISTICAS

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

NTP IEC ASTM

7 370.285 1098 399M ISO-9001

mm² mm²

25 24,6

1.0 1.1 1.2

CARACTERISTICAS GENERALES NUMERO DE ALAMBRES NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS

1.3 2.0 2.1 2.2

CERTIFICACION DE CALIDAD DIMENSIONES: SECCION NOMINAL SECCION REAL

2.3 2.4 3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 4.0 4.1

DIAMETROS DE LOS ALAMBRES mm DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR mm CARACTERISTICAS MECANICAS: MASA DEL CONDUCTOR kg/km CARGA DE ROTURA MINIMA Kg MODULO DE ELASTICIDAD FINAL Kn/mm² COEFICIENTE DE LA DILATACION TERMICA 1/°C CARACTERISTICAS ELECTRICAS RESITENCIA ELECTRICA MAXIMA en C.C. a Ohm/km 20°C COEFICIENTE TERMICO DE RESISTENCIA 1/°C ELECTRICA

4.2

VALOR GARANTIZADO

2.15 6.5 70 723.9 60.82 24x106 1.37

4.-ALAMBRE PARA AMARRE Para el amarre de los conductores AAAC de 25 mm2 se utilizarán alambre de aluminio sólido de 10 mm2. 5.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE TRANSFORMADOR A TABLERO Para las bajadas del transformador al tablero de baja tensión, será conductor de cobre electrolítico con aislamiento tipo intemperie NYY o similar de temple suave y de las características siguientes. Cuadro N° 4 DESCRIPCIÓN

SECCIÓN

Sección nominal mm²

25 (21.15)

Diámetro exterior (mm.)

8.69

Capacidad de corriente (A.)

127

6.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE LÍNEA AL PARRARAYO - CUT-OUT Y TRANSFORMADOR Para la bajada de la línea primaria al pararrayo y CUT-OUT, se utilizará conductor de Aluminio desnudo, temple blando de 25 mm2 de sección. Para la conexión del CUT-OUT AL TRANSFORMADOR, se utilizarán alambre de cobre de 25mm2 electrolítico. 7.- EMBALAJE


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El embalaje de los conductores suministrados será en carretes no retornables de madera standard, de construcción robusta, libre de clavos que puedan dañar al conductor, pintado interior y exteriormente. Llevarán una capa de papel a prueba de agua alrededor del cilindro del conductor y otro protegiendo el enrollamiento exterior. La siguiente información deberá ser indicada en una etiqueta de metal pegada o pintada claramente en cada carrete: a.- Número de carrete b.- Longitud, tipo y calibre del conductor c.- Peso bruto del carrete d.- Peso neto del conductor e.- Nombre del fabricante y fecha de fabricación f.- Sentido de enrollamiento

8.- INFORMACIÓN REQUERIDA El postor o proveedor presentará las características del conductor según el catálogo del fabricante, que debe concordar con las Normas de fabricación. C.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO 1.- NORMAS APLICABLES Se aplicarán las siguientes Normas, según la versión a la fecha de convocatoria a licitación: • • •

ASTM A.153 ASTM B.230 ASTM B.399

: : :

Zinc Coating(Hot Dip) on Iron and Steel Hardware Hard Drawn Aluminium C-H 99 for Electrical Pourpuse Concentric Lay Stranded 6201-181 Conductores de Aleación de Aluminio (Non Compact Stranding).

2.- MANGUITOS DE EMPALME La unión de los conductores de fase se realizarán mediante mangos de empalme del tipo compresión de aluminio, no deberá deformar o afectar los hilos del conductor. Se garantizará bajo cualquier condición de operación los tramos unidos por mangos de empalme, que tendrán una elevación de temperatura igual a la del conductor. Asimismo, la caída de tensión en dos tramos de 3m., unidos por mangos de empalme, deberá ser igual a la de un tramo de la misma longitud sin empalme. Los manguitos de empalme deberán soportar una carga de hasta el 95% de la carga de rotura del conductor, sin que exista deslizamiento de éste. Los manguitos de empalme ha ser empleados presentan las siguientes características: Cuadro N° 5 Conductor de Fase (mm2) 25

Dimensiones (mm) Largo

Diámetro Medular

127.0

19.1


Peso

Max Carga Trabajo (KN)

(Kg)

Carga de rotura (KN)

0.05

6.7

5.0

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3.- CONECTORES DE ALUMINIO-ALUMINIO Las uniones y derivaciones de conductores de 25 mm2 no sometidos a grandes esfuerzos, tales como cuellos muertos, tramos sin tiro, se realizará mediante conectores Al - Al o grapas paralelas de doble vía. El material del cuerpo del conector será de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a la tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste son de acero galvanizado en caliente, clase de resistencia (strength class) 8.8 Los conectores de Aluminio-Aluminio que cumplen con tales requerimientos presentan las siguientes características: Cuadro N° 6 SECCION CABLE (mm2)

Al 25

MAX.ESP ES DE LA BARRA (mm)

7.50

TORQUE AJUSTE (Nm)

PERNO

2 x M8

DIMENSIONES (mm)

20

ALTURA MAXIMA

ANCHO

PROFUN D.

DIST.PER NOS

62

36

42

21

PESO (Gr)

115

4.- CONECTORES DE ALUMINIO-COBRE Los conectores estarán hechos de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a la tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste serán de A°G° en caliente, clase de resistencia (strength class) 8.8 Los conectores de Aluminio-Cobre destinados a tales fines presentan las siguientes características: Cuadro N° 7 Seccion Cable (mm2)

Al 16-50 Cu 2-10

MAX. ESPESOR DE LA BARRA (mm)

7.50

Pernos

2 x M8

TORQUE AJUSTE (Nm)

20

PESO DIMENSIONES (mm)

(Gr)

Altura Máxima

Ancho

Prof

DIST. PERNO S

65

39.5

42

21

175

D. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE AISLADORES 1.- CONDICIONES DE SERVICIO Los aisladores a ser utilizados en la línea primaria, deben de asegurar un adecuado aislamiento para la operación del sistema que trabajará a una altitud promedio de 3500 m.s.n.m. y a temperaturas ambientales que oscilan entre los -10°C y 30°C. El diseño mecánico de los aisladores deberá de ser tal que los esfuerzos debido a la expansión y la contracción, en cualquier parte no ocasione defectos y no deberán ser afectadas por las condiciones atmosféricas del lugar. 2.- NORMAS APLICABLES


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El material cubierto por estas especificaciones, deberán de cumplir lo establecido por las prescripciones de las siguientes Normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria a licitación. ANSI C.29.1 AMERICAN NATIONAL STANDARD TEST METHODS FOR ELECTRICAL POWER INSULATORS ANSI C29.6 AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR WET-PROCESS PORCELAIN INSULATORS (HIGH-VOLTAGE PIN TYPE)

3.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES TIPO PIN Cuadro N° 8 DESCRIPCION

ANSI 56-3 (22.9 kV) Porcelana.

- Material Dimensiones Principales - Diámetro - Altura - Longitud de linea de fuga - Diámetro agujero pin roscado Características mecánicas - Carga de flexión - Peso neto aproximado Características Eléctricas * Tensión con onda de frente escarpado de - Positiva - Negativa * Tensión mínima de descarga - En seco a 60 Hz - En lluvia a 60 Hz * Tensión mínima de perforación a 60 Hz * Voltaje típico de aplicación * Voltaje de radio influencia - RIV máximo a 1000 KHz

267 mm. 197 mm. 533 mm. 35 mm.

13.7 KN. 4.73 Kg. 1.2/50 µseg. 200 KV 265 KV 125 KV 80 KV 165 KV 30 KV 200 µV

4.-CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES DE GOMA DE SILICÓN

Cuadro N° 9 DESCRIPCIÓN Material Dimensiones Principales - Diámetro - Altura - Long. de la línea de fuga


RPP-25 (22.9 KV) DE 7 DISCOS Goma de Silicon 88 mm. 451 mm. 876 mm.

RPM: 737010 Cel.:051-951229418

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Características Mecánicas - Carga mecánica de falla - Carga de trabajo - Peso máximo Características Eléctricas * Tensión disruptiva critica de impulso - Positiva - Negativa * Tensión mínima de descarga - En seco a 60 Hz. - En lluvia a 60 Hz. * Tensión mínima de perforación a 60 Hz. * Voltaje Típico de Aplicación

66.7 KN. 33.4 KN. 1.5 Kg.

341 KV. 341 KV. 215 KV. 130 KV. 145 KV. 25 KV. (D.04.97)

5.- PRUEBAS El proveedor presentará a ELECTRO SUR ESTE S.A. copias certificadas de los documentos que demuestren que todas las pruebas señaladas en las normas IEC PUBLICACIÓN 274 y B.S. 173 se han realizado y que están de acuerdo a las características señaladas. 6.- INSTRUCCIONES DE EMBALAJE El embalaje de los aisladores, se hará en cajones de madera o cartón con los aditamentos necesarios, para garantizar la integridad de los aisladores durante el transporte hasta el lugar de destino. 7.- INFORMACIÓN REQUERIDA CON LA OFERTA El postor deberá de presentar con su oferta, información sobre los aisladores con las características dadas a continuación, para los diferentes tipos de aisladores usados, además de estas características del material, se indicará el peso neto por unidad, acabado, dibujo esquemático o fotografía con las dimensiones especiales. Tal información será usada para la evaluación de las propuestas. Cada uno de los aisladores llevará la marca del fabricante, el año de fabricación, en una parte ilegible y duradera. E.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA AISLADORES 1.- NORMAS APLICABLES El material descrito en estas especificaciones cumplirá con la prescripción de la Norma ASTM A.153 "Zinc Coating (Hot Dip) on Iron and Steel Hardware", según versión vigente a la fecha de licitación. Para los aisladores de Goma de Silicón deberá cumplir con la Normas de Fabricación ANSI C29.11 2.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL Todos los accesorios de fierro o acero serán galvanizados en caliente de acuerdo a la Norma ASTM A.153 Todos los accesorios que sean suministrados deben ser piezas de uso corriente en la construcción de Líneas Primarias y de Subtransmisión, los cuales se mantienen en stock por los fabricantes. 3.- ESPIGAS PARA LOS AISLADORES


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Las espigas F°G° para los aisladores tipo PIN Clase ANSI 56-3, serán: • • • • • • • •

Material Cabeza de Pin Diámetro de la rosca Diámetro vástago superior Diámetro vástago inferior Altura total Esfuerzo mecánico Acabado

: : : : : : : :

Fierro galvanizado Rosca de Plomo 35mm 28.6mm 19mm 381mm 454 Kg. Galvanizado en caliente

4.- GRAPAS DE SUSPENSIÓN Serán de aleación de aluminio, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25 mm2 de sección. Toda la grapa será diseñada para eliminar cualquier posibilidad de deformación de los conductores cableados y de separación de los hilos del conductor. Las partes internas serán lisas y libres de ondulaciones, bordes cortantes y otras irregularidades. Las partes de acero serán diseñadas de forma tal, que ninguna pérdida ferro-magnética suceda en las grapas. Su carga de rotura es de 5,506.5 kgf (54 kN); el ajuste del conductor se realiza mediante dos pernos tipo "U" de 1/2" diámetro que proporcionan un torque de 20 Nm. El peso aproximado de la unidad es de 0.7 Kg. 5.- GRAPAS DE ANCLAJE Serán de aleación, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25 mm2 de sección, serán del tipo con pernos de sujeción tipo "U" lo más livianas posibles y diseñadas de modo que durante el servicio no exista la posibilidad de pérdidas de pernos debido a la vibración o a otras causas. Serán diseñadas para evitar deformaciones en el conductor y en los hilos de la trenza. Todas las partes en contacto con el conductor serán hechas de aleación de aluminio probada. Las partes sujetas a fricción, pernos, etc, serán de acero galvanizado en caliente. Su carga de rotura es de 10,197.2 Kgf (100 kN); los pernos proporcionarán un torque de ajuste de 45 Nm. El peso aproximado de la unidad es de 0.6 Kg. 6.- PRUEBAS E INSPECCIÓN El Proveedor presentará a ELECTRO SUR ESTE S.A. copias certificadas de los documentos que demuestren que todas las pruebas requeridas por la Norma ASTM A.153 han sido realizadas y que los resultados obtenidos cumplen lo exigido por dicha Norma; la oferta incluirá el costo de efectuar dichas pruebas.


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7.- INSTRUCCIONES DE EMBALAJE Los accesorios por cadena de aisladores, se ofertarán en las cantidades que se indican en los metrados. Si el Proveedor resultase ser extranjero, los materiales cubiertos por la presente especificación deberán ser embarcados con destino al puerto que se les indique. F.

ESPECIFICACIONES PARA EL SUMINISTRO DE LAS CRUCETAS. CRUCETAS DE CONCRETO VIBRADO Las crucetas de concreto vibrado, deben de reunir condiciones mínimas de configuración geométrica, dimensiones, fabricación, conformación estructural, acabado y transporte garantizándose una total confiabilidad en el suministro. Normas Aplicables Se aplicarán las Normas que contengan prescripciones relativas a la fabricación de crucetas y ménsulas con ese material. NTP 341.029 NTP 341.030 NTP 341.031 NTP 350.002 NTP 334.009 NTP 339.027

Barras de acero de carbono torcidas en frío para concreto armado. Barras lisas de sección circular de acero de carbono para concreto armado. Barras de acero de carbono, con resaltes (corrugados) para concreto armado. Alambre trefilado en frío para concreto armado. Cemento Pórtland tipo I normal. Postes y crucetas de Concreto armado para líneas aéreas (proyecto).

Descripción de materiales conformantes -

El acero de refuerzo debe ser de 3600 Kg/cm2, y cemento Pórtland tipo I, de acuerdo a las normas INDECOPI. El acero debe estar libre de escamas de oxido y de manchas de grasa u otras sustancias que puedan atacar químicamente a este y/o perjudicar la adherencia acero concreto. El concreto será diseñado para un esfuerzo de 280 kg/cm2, a los 28 días certificado con briquetas de prueba.

Nomenclatura.1.- Denominación Cruceta simétrica : Z. Cruceta Asimétrica : Za 2.- Seguidamente la longitud mayor, seguido de la longitud menor si es asimétrica (L). 3.- Carga de trabajo en Kg, según la dirección Rx (CT).


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Crucetas Simétricas. Longitud m.

Nomenclatura de Cruceta Z/2.4/400 Z / L / CT

Carga trabajo. Carga trabajo. Carga trabajo. Kg. Kg. Kg. Rx Ry Rz

2.4

400

400

Peso Kg.

300

80

Crucetas Asimétricas

Nomenclatura de Cruceta

Longitud Carga de trabajo Carga Trabajo Carga de trabajo Rx Ry Rz m. Kg Kg Kg

Z/1.6/0.95/250 Z/L/CT

1.50

250

200

100

Peso Kg. 60

La carga vertical indicada no incluirá el peso propio de la cruceta. Inspección y pruebas.En la inspección y pruebas se realizará: -

Verificación de dimensiones. Verificación de acabado. Pruebas de carga. Pruebas de rotura.

El lote de crucetas será aceptado si cumplen con los valores garantizados y sus tolerancias. Si de las pruebas realizadas el número de elementos fallados es menor a los estipulados de la norma NTP 33.9027. Transporte.Las crucetas y los postes se trasladarán independientemente de los postes, evitando impactos y vibraciones no considerados en el diseño. el embarque se realizará con tecles o grúas para no maltratar los accesorios TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS PARA CRUCETAS DE C.A.V. Nº

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

1.0 CRUCETA SIMÉTRICA

VALOR REQUERIDO Z/2.4/400

1.1 MATERIAL

C.A.V.

1.2 LONGITUD TOTAL

m

2.40

1.4 LONGITUD ENTRE AGUJEROS

m

2.30

1.5 ALTURA MÁXIMA

mm.

140

1.6 ALTURA MÍNIMA

mm.

100

1.7 DIÁMETRO DE EMPOTRAMIENTO AL POSTE

mm.

185

1.8 PESO TOTAL

kg.

80


VALOR GARANTIZADO

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2.0 CRUCETA ASIMÉTRICA

Za/1.6/0.95/250

2.1 MATERIAL

C.A.V.

2.2 LONGITUD TOTAL

m

1.60

2.3 ALTURA MÁXIMA

mm.

135

2.4 ALTURA MÍNIMA

mm.

95

2.5 DIÁMETRO DE EMPOTRAMIENTO AL POSTE

mm.

230

2.6 PESO TOTAL

kg.

60

CRUCETAS DE FIERRO GALVANIZADO

Las crucetas de Fierro Galvanizado tendrán agujeros a 5 cm. del borde para instalar los pines, y deberán presentar las siguientes características. TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS CRUCETAS METALICAS Nº

CARACTERISTICAS

1.0

CRUCETA METALICA DE PERFIL ANGULAR 2½” x 2½” x 2.4m, 3/16” DE ESPESOR MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR ALTURA ANCHO ESPESOR LONGITUD CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano) CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA MASA POR UNIDAD

1.1 1.2 1.3 1.3.1 1.3.2 1.3.3 1.3.4 1.4 1.5 1.6 1.7 2.0 2.1 2.2 2.3 2.3.1 2.3.2 2.3.3 2.3.4 2.4 2.5 2.6

RIOSTRA METALICA DE PERFIL ANGULAR 1½” x 1½” x 1.28m, 3/16” DE ESPESOR MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR LARGO ANCHO ESPESOR LONGITUD CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano) CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

F.G. B Plg. Plg. Plg. mm.

2 ½” 2 ½” 3/16” 2400

kN

55 UNE 21-158-90

Kg

F.G. B Plg. Plg. Plg. mm.

1 ½” 1 ½” 3/16” 1280

kN

55 UNE 21-158-90

G. SUMINISTRO DE ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS 1. ALCANCES Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de accesorios metálicos para postes y crucetas que se utilizarán en líneas y redes primarias. 2. NORMAS APLICABLES Los accesorios metálicos, materia de la presente especificación, cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria a concurso: ASTM A 7

FORGED STEEL


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ANSI A 153 ANSI C 135.1 ANSI C 135.4 ANSI C 135.5 ANSI C 135.3 ANSI C 135.20 ANSI C 135.31 ANSI B18.2.2 UNE 21-158-90


ZINC COATING (HOT DIP) ON IRON AND STEEL HARDWARE AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR GALVANIZED STEEL BOLTS AND NUTS FOR OVERHEAD LINE CONSTRUCTION AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR GALVANIZED FERROUS EYEBOLTS AND NUTS FOR OVERHEAD LINE CONSTRUCTION AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR GALVANIZED FERROUS EYENUTS AND EYELETS FOR OVERHEAD LINE CONSTRUCTION AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR ZINC-COATED FERROUS LAG SCREWS FOR POLE AND TRANSMISSION LINE CONSTRUCTION AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR LINE CONSTRUCTION - ZINC COATED FERROUS INSULATOR CLEVISES AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR ZINC-COATED FERROUS SINGLE AND DOUBLE UPSET SPOOL INSULATOR BOLTS FOR OVERHEAD LINE CONSTRUCTION AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR SQUARE AND HEX NUTS HERRAJES PARA LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE ALTA TENSIÓN

3. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES 3.1 Pernos Maquinados Serán de acero forjado galvanizado en caliente. Las cabezas de estos pernos serán cuadrados y estarán de acuerdo con la norma ANSI C 135.1 Los diámetros y longitudes de los pernos se muestran en las láminas adjuntas. Las cargas de rotura mínima serán: -

para pernos de 16 mm

:

55 kN .

Cada perno maquinado deberá ser suministrado con una tuerca cuadrada y su respectiva contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente ensambladas al perno. 3.2 Perno – Ojo Será de acero forjado, galvanizado en caliente. 5/8" de diámetro x 12" de longitud En uno de los extremos tendrá un ojal ovalado y será roscado en el otro extremo. La carga de rotura mínima será de 55 kN. Cada perno ojo deberá ser suministrado con una tuerca cuadrada y su respectiva contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente ensambladas al perno. 3.3 Tuerca – Ojo Será de acero forjado o hierro maleable galvanizado en caliente. Será adecuada para perno de 5/8" de diámetro. Su carga mínima de rotura será de 55 kN. 3.4 PRUEBAS Las pruebas están orientadas a garantizar la calidad del galvanizado de los suministros, por lo que deberán ser efectuadas a cada uno de los accesorios a ser suministradas, en presencia de un representante del Propietario, Salvo indicación expresa de las normas indicadas en el numeral 2, solamente en lo referente al plan de inspección y muestreo para las pruebas de recepción, se tomará como referencia la Norma UNE 21-158-90. Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberán tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. El costo para efectuar estas pruebas y los costos que genere el representante del Propietario o de la entidad certificadora estarán incluidos en el precio cotizado por el Postor. 3.5 EMBALAJE Los accesorios serán cuidadosamente embalados en cajas de madera, provistas de paletas (pallets) de madera y aseguradas mediante correas de bandas de material no metálico altamente resistente a DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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fin de permitir su desplazamiento con un montacargas estándar. Serán suministrados con la protección adecuada para evitar el deterioro de la rosca de plomo. Las caras internas de las cajas de embalaje deberán ser cubierta con papel impermeable para servicio pesado a fin de garantizar un almacenamiento prolongado a intemperie y en ambiente salino. Cada caja deberá ser identificada con la siguiente información: - Nombre del Propietario - Nombre del Fabricante - Tipo de accesorio - Cantidad de accesorios - Masa neta en kg - Masa total en kg Las marcas serán resistentes a la intemperie y a las condiciones de almacenaje. 3.6 ALMACENAJE Y RECEPCIÓN DE SUMINISTROS La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados. El costo de estas actividades estará incluido en el precio cotizado por el Postor. 3.7 INSPECCIÓN Y PRUEBAS EN FABRICA La inspección y pruebas en fábrica deberán ser efectuadas en presencia de un representante del Propietario o una Entidad debidamente acreditada que será propuesta por el Proveedor para la aprobación del Propietario. Los costos que demanden la inspección y pruebas deberán incluirse en el precio cotizado por el Postor. TABLA DE DATOS TÉCNICOS PARA ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS

Nº

CARACTERÍSTICAS

1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.5.1. 1.6 1.6.1. 1.7 1.8

PERNOS MAQUINADOS FABRICANTE MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM NORMA DE FABRICACION CARGA DE ROTURA MINIMA PERNO DE 16 mm MASA POR UNIDAD PERNO DE 16 mm Diám. x 305 mm FORMA DE LA CABEZA y TUERCA DEL PERNO TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA

2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.4.1. 2.4.2 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9

PERNO OJO FABRICANTE MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES LONGITUD DIAMETRO NORMA DE FABRICACION CARGA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD FORMA DE LA TUERCA DEL PERNO TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA


UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO(*)

ACERO B ANSI C 135.1 kN

55

kg CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

ACERO B mm mm kN kg

305 16 ANSI C 135.4 55 CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

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3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8


TUERCA – OJO FABRICANTE MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DIAMETRO DEL PERNO A CONECTAR NORMA DE FABRICACION CARGA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD

B mm mm ANSI C 135.5 kN Kg

16 55

TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA POSTES

Nº

6.0 6.1 6.2 6.3 6.4 6.4.1 6.4.2 6.4.3 6.5 6.6 6.7 4.0 4.1 4.2 4.3 4.4 4.4.1 4.4.2 4.5 4.6 4.7 4.8

H.

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO(*)

ARANDELA PLANA CUADRADA CURVA FABRICANTE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES LADO ESPESOR DIAMETRO DEL AGUJERO CENTRAL CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA MASA POR UNIDAD

ACERO B mm mm mm kN

57

76 5 17,5 55 UNE 21-158-90

kg

PERNO TIPO DOBLE ARMADO FABRICANTE MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZADO SEGUN ASTM DIMENSIONES DIAMETRO LONGITUD NORMA DE FABRICACION CARGA MINIMA DE ROTURA FORMA DE LAS CUATRO TUERCAS DEL PERNO TIPO DE LAS CUATRO CONTRAUERCAS CUADRADAS

ACERO B mm mm

16 356

kN

55 CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE RETENIDAS 1.- NORMAS APLICADAS El material cubierto por esta especificación cumplirá donde corresponda con las prescripciones se las siguientes Normas, según la versión vigente a la fecha de convocatoria a licitación. - ASTM B 415-647 - ASTM B 416-647

: :

- ASTM A 363

:


HARD DRAWN ALUMINUM CONCENTRIC LAY STRANDED ALUMINUM CLAD STEEL CONDUCTORS EXTRA HIGH STRENGTH GRADE, CLASS A,ZINC COATED WIRE

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2.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL El anclaje de la retenida será previsto para usarse enterrado y sometido a los esfuerzos mecánicos y a la acción de los fenómenos corrosivos de los diferentes suelos existentes, por lo tanto, los accesorios para el anclaje de la retenida deberán ser aptos para las condiciones anotadas y sus dimensiones serán las apropiadas para que resistan, coordinadamente, los esfuerzos de corte y tracción a los que, permanentemente, estarán sometidos durante el tiempo de operación de la línea. Los materiales o partes componentes de las retenidas serán las siguientes: 3.- CABLE PARA RETENIDA Será de acero galvanizado de alta resistencia, cableado, 07 hilos, con coeficiente lineal de expansión de 11.5x10-6/°C, elongación del 4%, de las siguientes características: Cuadro N° 10 Material

Acero Galvanizado clase “C”

Diám. Hilo (mm)

Diám. Cable (mm)

Sección Cable (mm2)

Carga Rotura (KN)

Módulo Elasticidad (KN/mm2)

2.44

10.00

32.7

42.6

190

Peso(Kg/ Km)

257

4.- TEMPLADOR. El templador o tensor será de acero galvanizado en caliente con ojal y gancho en extremos, de las siguientes características: Cuadro N° 11 LONGITUD TOTAL

DIMENSIONES (mm) LONGITUD PERNO GANCHO

300 255

210 190

DIÁMETRO

19 15.8

MATERIAL

ACABADO

AC.SAE 1020 AC.SAE 1020

GALVANIZADO GALVANIZADO

5.- VARILLA DE ANCLAJE Será de F°G° de 19 mm ø (3/4" diámetro) x 2.40 m. con ojo en un extremo y roscado en el otro en una longitud de 10 cm, provisto con plancha de A°G°de 6.4 mm.(¼") de espesor y 10 cm., con perforación central para el paso de la varilla; con tuercas y arandelas. 6.- GRAPA DE DOBLE VÍA Será de acero galvanizado en caliente cumpliendo la norma ASTM A-153-80 y adecuada para el cable de acero grado SIEMENS-MARTIN de 10 mm de diámetro. Estará provista de 3 de pernos de Acero forjado en caliente de 13 mm de diámetro. La carga mínima de deslizamiento será de 60 kN. 7.- BLOQUETA DE CONCRETO Será de concreto armado de 0.5 x 0.5 x 0.2m con un agujero central de 20mm de diámetro, con parrilla de acero corrugado de 9.6mm. DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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8.- ABRAZADERA DE PLATINA DE F°G° La abrazadera se fabricará con platina de Fierro Galvanizado por impresión en caliente Acero SAE 1020, cumpliendo la Norma ASTM A-153 La platina de las abrazaderas serán de 3/16" de espesor y de 2 1/2" de ancho y tendrán un diámetro de 160 mm, y poseerán 02 pernos de acero forjado galvanizado en caliente, los pernos serán de 5/8"de diámetro y 3" de longitud con sus respectivas tuercas y arandelas planas. La carga mínima de rotura será de 60 kN. 9.- GUARDACABOS Serán de plancha de F°G° de 3/8" diámetro, con canal de 16mm. TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA RETENIDAS Nº 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4

1.5 1.6 1.7 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4

2.5 2.6 2.7 3.0 3.1 3.2 3.3 3.4

CARACTERISTICAS VARILLA DE ANCLAJE CON OJAL - GUARDACABO FABRICANTE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES . LONGITUD . DIAMETRO CARGA DE TRACCIÓN MÍNIMA MASA POR UNIDAD NORMA DE FABRICACION ARANDELA CUADRADA PARA ANCLAJE FABRICANTE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM DIMENSIONES . LADO . ESPESOR . DIAMETRO DE AGUJERO CENTRAL CARGA MAXIMA DE CORTE MASA POR UNIDAD NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA

3.5 3.6 3.7

ABRAZADERA DE PLATINA DE 03 PERNOS FABRICANTE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION DIMENSIONES: . ESPESOR DE PLATINA . ANCHO DE PLATINA . DIAMETRO DE ABRAZADERA CARGA DE ROTURA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD NORMA DE FABRICACION

4.0 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6

GRAPA PARALELA DOBLE VIA DE 03 PERNOS FABRICANTE MATERIAL DIAMETRO DE CABLE A SUJETAR CARGA MAXIMA DE TRABAJO DIMENSIONES (Adjuntar Planos) MASA POR UNIDAD


UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO (*)

ACERO FORJADO B m mm kN kg

2,40 19 81 ANSI C 135.2

ACERO B mm mm mm kN Kg

100 6.35 20 74 ASTM 436 M

ACERO GALVANIZADO B mm mm mm kN kg ASTM A-153

mm Kn mm kg

5 63.5 160 60

ACERO 10 60

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5.0 5.1 5.2 4.7 4.8 5.3 5.4

AISLADOR DE TRACCION FABRICANTE MATERIAL NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA CLASE ANSI CARGA MAXIMA DE TRABAJO DIMENSIONES (Adjuntar Planos)

6.0 6.1 6.2 6.3 6.4

TEMPLADOR FABRICANTE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM DIMENSIONES DIAMETRO LONGITUD CARGA DE ROTURA MINIMA A TRACCION O CORTE MASA POR UNIDAD NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA

6.5 6.6 6.7

I.


Kn Mm

PORCELANA UNE 21-158-90 54-3 9.1

ACERO FORJADO B mm mm mm Kn kg

19 300 67 ASTM A-153

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA 1.- CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL CONDUCTOR Será de cobre electrolítico, desnudo, cableado, 7 hilos, temple suave o blando y tendrá una conductibilidad del 52.5 % IACS a 20°C, según la Norma DGE 019-CA-2/1983. 2.- CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS DEL CONDUCTOR • • • • • • • • • • • • •

Sección Nominal Numero de hilos Diámetro Nominal del hilo Diámetro Nominal exterior Peso aproximado Resistencia máxima a 20ºC Tiro de Rotura Coeficiente térmico de resistencia 20ºC Coeficiente de dilatación lineal a 20ºC Conductibilidad Densidad a 20ºC Resistividad a 20ºC Módulo de Elasticidad

: : : : : : : : : : : : :

25 mm² 07 2.14 mm. 6.42 mm. 228 kg./Km. 0.727 Ohm./km. 6.1 kN 0.00393/ºC 17x10-6/ºC 100% IACS 8.89 Gr/cm3 0.1724 Ohm mm²/m 10000 kg./mm²

3.- INSTRUCCIONES PARA EL EMBALAJE Los conductores serán suministrados en carretes no retornables, de madera estándar, construcción robusta, libre de clavos que puedan dañar al conductor, pintados interna y externamente. Llevarán una capa de papel a prueba de agua, alrededor del cilindro, debajo del conductor y otra protegiendo el enrollado exterior. DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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Finalmente, se cubrirán con viguetas de madera, las cuales se colocarán después de haber sacado las muestras para la prueba de aceptación. Las dimensiones del carrete serán establecidas por el postor en su propuesta. La longitud que el fabricante se proponga suministrar en cada carrete estará establecida en su propuesta. La siguiente información deberá ser indicada en una etiqueta de metal pegada a cada carrete: • • • • •

Número de Carrete Longitud y Tipo de Conductor Peso Bruto del Carrete Peso Neto del Conductor Nombre del Fabricante

En la parte lateral del carrete deberá indicar el sentido de arrollamiento del conductor. J.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS ACCESORIOS DE PUESTA A TIERRA 1.- NORMAS APLICABLES El material cubierto por esta especificación cumplirá con las prescripciones de las siguientes Normas, donde corresponda, según versión vigente a la fecha de convocatoria a licitación: - ASTM B-227

2.- ELECTRODO DE PUESTA A TIERRA Será del tipo cooperweld de 16 mm de diámetro (5/8" Diámetro) y 2.40 m. de longitud. El pozo a tierra será típicamente normalizado, compuesto por tierra cernida y compactada. 3.- CONECTORES El conector será del tipo ANDERSON o similar apto para conductor de 25 mm². y servirá para unir el electrodo de puesta a tierra con el conductor de tierra. Asimismo, se usarán conectores tipo perno partido de Cobre, empleados para las conexiones al sistema de puesta a tierra de 16-35 mm² 4.- CAJA DE REGISTRO Serán de concreto de dimensiones 0.45 x 0.45 x 0.26 m de 0.05 m de espesor con su respectiva tapa

5.- PRUEBAS E INSPECCIÓN El Proveedor presentará a ELECTRO SUR ESTE S.A. copias certificadas de los documentos que demuestren que los accesorios para la puesta a tierra han sido muestreados, probados y con resultados acordes a las prescripciones de las Normas mencionadas.


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TABLA DE DATOS TÉCNICOS DE MATERIALES PARA PUESTA A TIERRA Nº 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0

7.0

8.0

CARACTERÍSTICAS CONDUCTOR DE COBRE CARACTERISTICAS GENERALES FABRICANTE PAIS DE FABRICACION NUMERO DE ALAMBRES NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS DIMENSIONES SECCION NOMINAL SECCION REAL DIAMETRO DE LOS ALAMBRES DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR CARACTERISTICAS MECANICAS MASA DEL CONDUCTOR CARGA DE ROTURA MINIMA MODULO DE ELASTICIDAD INICIAL MODULO DE ELASTICIDAD FINAL COEFICIENTE DE DILATACION TERMICA CARACTERISTICAS ELECTRICAS: RESISTENCIA ELECTRICA MAXIMA EN C.C. A 20 °C COEFICIENTE TECNICO DE RESISTENCIA

1.0 2.0

ELECTRODO FABRICANTE MATERIAL

3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0

NORMA DE FABRICACION DIAMETRO LONGITUD SECCION RESISTENCIA ELECTRICA A 20 °c MASA DEL ELECTRODO al 99.99%

1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0

GRAPA BIMETALICA AL-CU FABRICANTE MATERIAL NORMAS DE FABRICACION DIAMETRO DEL CONDUCTOR DE AAAC DIAMETRO DEL CONDUCTOR DE COBRE NUMERO DE CATALOGO DE FABRICANTE TORQUE DE AJUSTE RECOMENDADO DIMENSIONES (ADJUNTAR PLANOS) MASA POR UNIDAD NORMA DE FABRICACION y PRUEBAS

K.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS TRANSFORMADORES

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

7 NTP 370.251.2003 mm² mm² Mm Mm

25 2.14 6.4

kg/m kN kN/mm² kN/mm² 1/°C

0.228

Ohm/km 1/°C

0.727 0,00384

COBRE CON ALMA DE FIERRO mm m mm² Ohm Kg

16 2,40 201.1

Mm Mm

5,1 - 9,0 5,1

Kg UNE 21-159

PARA

EL

SUMINISTRO

DE

LOS

1.- TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN 2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN Las condiciones normales de operación se indican a continuación para Transformadores de Distribución.


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ESPECIFICACIONES

- Número de fases - Tensión nominal primario - Terminales en el primario - Potencia - Tensión nominal secundario - Conexión en el lado secund. - Interruptor de B,T. - Frecuencia Nominal - Tipo de Refrigeración - Capacidad de sobrecarga - Tipo de montaje - Temperatura ambiental - Altura de trabajo

2 10-22.9 kV. 2 15 kVA, 150 kV BILL 0.23 kV Ii0 Exterior 60 Hz. ONAN Norma CEI 354 Exterior 20 °C a 40 °C 4,500 m. s. n. m.

3.- DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN Los transformadores de Distribución deberán de satisfacer la Norma Técnica NTP 370.002, referente a los transformadores de distribución. Asumiendo las condiciones ambientales de diseño que se indican en dicha norma, los transformadores, deberán construirse de modo que operando a plena carga, las elevaciones de temperatura no la afecten y no deberán de superar los siguientes valores. - Sobre elevación de temperatura en el punto más caliente de devanados - Sobre elevación de temperatura promedio de devanados - Sobre elevación de temperatura de aceite en la parte superior del Tanque

78 °C 65 °C 80 °C.

4.- ACCESORIOS El fabricante deberá asegurar, que el transformador de Distribución que suministra contenga todos los accesorios necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida útil; los cuales tendrán las siguientes características: a.-La placa inoxidable con indicación indeleble de las siguientes características: (Ubicado en el lado de baja tensión) - Tipo de Instalación. - Potencia - Número de fases. - Frecuencia - Tensiones - Conexión en A.T. - Conexión en B.T. DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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- Tensión de Corto Circuito 0 75 °C y Temperatura ambiente - Peso, Marca y tipo de Aceite - Peso Total - Diagramas de conexiones - Fabricante y Número de serie de la unidad - Normas de Fabricación b.- Placa con diagrama de conexión interior. La placa de instrucciones de operación estarán ubicadas en un lugar visible. Esta deberá indicar claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación de Baja tensión c.-Ganchos u orejas para izamiento de los Transformadores de Distribución. d.- Válvula de vaciado de aceite. e.- Plancha para conexión a tierra del tanque y eventualmente del neutro B.T. y cables de A.T. f.- Las salidas de B.T. y A.T. se harán mediante un sistema de terminales blindados, por medio de bornes aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la intemperie. 5.- PRUEBAS Para la calificación de ofertas, los fabricantes adjuntarán un protocolo de pruebas, especificadas en la parte de pruebas de rutina afectados según Normas. El fabricante deberá entregar tres copias de los protocolos de dichas pruebas, dentro de los 30 días posteriores a su realización.

REQUERIMIENTOS TÉCNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRANSFORMADORES REQUERIDO OFERTADO MARCA TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T. LADO DE M.T. Tensión nominal (Kv) Tensión máxima de servicio Tensión de Impulso Número de terminales LADO DE B.T. Tensión nominal Tensión máxima de servicio Tensión de impulso Numero de terminales Conexión

K.

10-22.9 +/-2x2.5 % 10.5 2 220 230 2 FASE - fase

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS EQUIPOS DE MEDICIÓN (TRAFOMIX) 1.- TRANSFORMADORES CORRIENTE

INTEGRADOS

DE

MEDIDA

DE

TENSIÓN

2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN


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Y

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Las condiciones normales de operación se indican a continuación para los Trafomix. ESPECIFICACIONES - Número de fases - Tensión nominal primario - Corriente - Terminales en el primario - Potencia - Tensión nominal secundario - Interruptor de B,T. - Frecuencia Nominal - Tipo de Refrigeración - Norma - Tipo de montaje - Temperatura ambiental - Altura de trabajo

2 10-22.9 kV. 1x50 VA / 1-5 A. 2 1x15 VA - 150 kV BILL 0.22 kV Exterior 60 Hz. ONAN IEC 60044-1-2 Exterior 20 °C a 40 °C 4,500 m. s. n. m.

3.- DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN Los transformadores de medición corriente y de tensión deberán de satisfacer la Norma Técnica NTP 370.002. Asumiendo las condiciones ambientales de diseño que se indican en dicha norma, el trafomix, deberán construirse de modo que operando a plena carga, las elevaciones de temperatura no la afecten y no deberán de superar los siguientes valores.

- Sobre elevación de temperatura en el punto más caliente de devanados de corriente y tensión - Sobre elevación de temperatura promedio de devanados de corriente y tensión - Sobre elevación de temperatura de aceite en la parte superior del Tanque

78 °C 65 °C 80 °C.

4.- ACCESORIOS El fabricante deberá asegurar, que el trafomix que suministra contenga todos los accesorios necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida útil; los cuales tendrán las siguientes características: a.-La placa inoxidables con indicación indeleble de las siguientes características: (ubicado en el lado de baja tensión) - Tipo de Instalación. - Potencia - Número de fases. - Frecuencia - Tensiones - Conexión en A.T. - Peso, Marca y tipo de Aceite - Peso Total - Diagramas de conexión DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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- Fabricante y Número de serie de la unidad - Normas de Fabricación b.- Placa con diagrama de conexión interior. La placa de instrucciones de operación estará ubicada en un lugar visible. Esta deberá indicar claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación de Baja tensión c.-Ganchos u orejas para izamiento del Trafomix. d.- Válvula de vaciado de aceite. e.- Plancha para conexión a tierra del tanque. f.- Las salidas se harán mediante un sistema de terminales blindados, por medio de bornes aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la intemperie. 5.- PRUEBAS Para la calificación de ofertas, los fabricantes adjuntarán un protocolo de pruebas, especificadas en la parte de pruebas de rutina afectados según Normas. El fabricante deberá entregar tres copias de los protocolos de dichas pruebas, dentro de los 30 días posteriores a su realización. REQUERIMIENTOS TECNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRANSFORMADORES REQUERIDO MARCA TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T. LADO DE M.T. Tensión nominal (Kv) Tensión máxima de servicio Tensión de Impulso Número de terminales LADO DE B.T. Tensión nominal Tensión máxima de servicio Tensión de impulso Numero de terminales Conexión

L.

OFERTADO

10-22.9 +/-2x2.5 % 10 2 220 230 2 FASE - FASE

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, EQUIPOS DE PROTECCIÓN, CONTROL Y ELEMENTOS DE CONEXIONADO 1.

ALCANCES

Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega del tablero de distribución, equipos de protección y control, elementos de conexionado integrantes de los tableros de baja tensión de las subestaciones de distribución. 2.

NORMAS APLICABLES


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Los materiales y equipos, objeto de la presente especificación, cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación: Para interruptores termomagnéticos Para grados de protección Para bases portafusibles Para fusibles NH Para contactor electromagnético Para Medidores de energía: Aprobación de Modelo Equivalente a la IEC521 Para Medidores de energía: Pruebas de Rutina, Aferición y Ensayos de aceptación. Equivalente a la IEC 514.

3.

CONDICIONES AMBIENTALES

Los tableros de distribución se instalarán en zonas con las siguientes condiciones ambientales: -

4.

Altitud sobre el nivel del mar Humedad relativa Temperatura ambiental Contaminación ambiental

hasta 4 000 m entre 50 y 95% entre –15 °C y 30 °C Media

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS 4.1

Gabinete del Tablero de Distribución

Será fabricado íntegramente con planchas de F°G° laminado en frío de 1/16" de espesor, con las dimensiones de 0.50 x 0.35 x 0.25 m. necesarias para alojar los equipos El techo del tablero tendrá una pendiente de 5° y terminará con un volado de 5 cm. El gabinete tendrá puerta frontal de una (01) hoja, asegurada con una chapa del tipo triangular de bronce con dos juegos de llaves por caja. Contará con una empaquetadura de neopreno instalada en todo el perímetro correspondiente a la puerta que permita la obtención de alto grado de hermeticidad. Independientemente del número de circuitos y equipos instalados, la cara inferior del tablero de distribución deberá contar con los agujeros necesarios para el ingreso o salida de los siguientes circuitos: - Un circuito alimentador desde los bornes del transformador conformado con cables tipo NYY u otro aislamiento similar o superior. - Dos circuitos de salida desde los interruptores (incluido los proyectados) hacia las redes de baja tensión - Un agujero para la bajada del conductor de puesta a tierra. Cada agujero deberá estar equipado con los accesorios necesarios para su hermetización una vez colocados los conductores, a fin de evitar el ingreso de humedad, polvo e insectos al interior del tablero. Al interior del gabinete del tablero de distribución, entre la puerta y los equipos, deberá implementarse una lámina separadora de acero de 1/4" mm de espesor. Esta lámina separadora, deberá ser fijada mediante pernos manualmente extraibles e impedirán el fácil acceso hacia los bornes de conexión. El gabinete deberá tener compartimentos adecuados para alojar los esquemas, diagramas y los repuestos de los fusibles de control solicitados para cada unidad.


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Cada tablero de distribución deberá estar provisto de dos abrazaderas partidas para su fijación a postes de 2" x 1/4" x 220 mm con pernos de fijación, tuercas y arandelas respectivas. El gabinete del tablero de distribución y la plancha separadora recibirán un tratamiento de arenado y luego se protegerá con 2 capas de pintura anticorrosivo a base de cromato de zinc de la mejor calidad, seguido de 2 capas de acabado con esmalte de color gris. El espesor de las capas de recubrimiento deberá quedar en el rango de 2 a 3 milésimas de pulgada con película seca. También se aceptará otro tipo de tratamiento y acabado de calidad superior al solicitado, el cual estará debidamente sustentado y aprobado por los estándares correspondientes. 4.2

Interruptor Termo magnético

El interruptor termo magnético será del tipo diferencial bipolar; para instalarse en el interior del gabinete del tablero de distribución y fijado mediante rieles metálicas. El interruptor termomagnético vendrá provisto de terminales de tornillos con contactos de presión para conectarse a los conductores. Los bornes de salida hacia las redes de baja tensión serán del tipo bimetálico a fin de permitir la conexión de conductores de Cobre o Aluminio con una sección circular de 16 a 35 mm². El mecanismo de desconexión será del tipo común de manera que la apertura de los polos sea simultánea y evite la apertura individual. La tensión máxima de operación del interruptor diferencial será como mínimo de 600 V AC. Las capacidad de Interrupción Ultima (Icu) e Interrupción de Servicio (Ics) mínima para el interruptor no será inferior a 6 kA a su respectiva tensión nominal de operación. La corriente nominal del interruptor diferencial, será de 100A a 60Hz. 4.3

Medidor de Totalizador de Energía Activa Trifásica

El medidor totalizador de energía activa trifásica permitirá medir el consumo total de energía activa de la subestación al cual será instalado el tablero de distribución. Los medidores de energía cumplirán con las prescripciones de las Normas INDECOPI del numeral 2 y la reglamentación vigente para los medidores de energía a ser comercializados en el Perú. La configuración del sistema eléctrico al cual será instalado es de 3 hilos, 220 V, trifásico. Las características principales del medidor de energía monofásico serán las siguientes: Tipo de Funcionamiento Tensión Nominal del medidor Frecuencia Nominal Clase de precisión Número de Sistemas Número de Hilos Número de bobinas de corriente Número de bobinas de tensión Corriente Nominal Sobrecarga admisible


: : : : : : : : : :

Electrónico 220 V 60 Hz 01 02 02 02 02 2x50-200ª 6Ka

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Las borneras de llegada del medidor de energía permitirá alojar la sección de los cables de bajada tipo NYY. 4.4

Cable NYY – 1 kV

El cable NYY, para usarse en la conexión entre el lado secundario del transformador y el tablero de distribución, serán de 2-1x25mm2, estará compuesto de conductor de cobre electrolítico recocido de cableado concéntrico. El aislamiento será de cloruro de polivinilo (PVC) y cubierta exterior con una chaqueta de PVC, color negro, en conformación paralelo. La tensión del cable será 1 kV y la temperatura de operación 80 °C. Para la fabricación y pruebas se aplicarán las siguientes normas: ASTM B-3 y B-8 para los conductores e IEC 20-14 para el aislamiento 4.5

Barras Colectoras y Conductores de Conexionado

Los tableros de distribución estarán equipados con barras colectoras de cobre electrolítico de sección rectangular para las fases. Las secciones rectangulares serán diseñadas para 10 kA de cortocircuito con las siguientes dimensiones mínimas: - Para las fases

:

30 x 5 mm

Las barras de fases estarán provistos de los accesorios correspondientes para recibir o distribuir conductores de cobre cuyas secciones varían entre 16 y 50 mm². Vendrán provistas de agujeros para la futura instalación de los interruptores de reserva. El código de colores de las barras será, azul y rojo para las fases. Los conductores de conexionado serán de cobre, del tipo THW, con una sección mínima de 6 mm². Presentarán el código de colores definidos para las barras y los accesorios de señalización correspondiente. 5. PRUEBAS El gabinete, los equipos de protección - medición y los accesorios deberán ser sometidos a las pruebas Tipo, de Rutina y Aceptación indicadas en las normas consignadas en el numeral 2. 5.1

Pruebas Tipo o de Diseño

Las pruebas tipo o de diseño están orientadas a verificar las principales características de los tableros de distribución, por lo que deberán ser sustentadas con la presentación de tres (03) juegos de los certificados y los reportes de pruebas emitidos por una entidad debidamente acreditada por el país de origen, independiente del Fabricante y el Proveedor.


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El diseño de los equipos y los requerimientos de las pruebas a los que fueron sometidos serán completamente idénticos a los ofertados, caso contrario deberán efectuarse todas las pruebas tipo faltantes y los costos serán cubiertos por el Proveedor. Las pruebas a efectuar serán todas las señaladas en las normas indicadas en el numeral 2. Los certificados y reportes de prueba deberán ser redactados en idioma Español o Inglés. El costo para efectuar estas pruebas estará incluido en el precio cotizado por el Postor. 5.2

Pruebas de Rutina

Las pruebas de rutina deberán ser efectuadas al tablero de distribución. Los resultados satisfactorios de estas pruebas deberán ser sustentados con la presentación de tres (03) juegos de certificados y los respectivos reportes emitidos por el fabricante, en el que se precisará que todas los suministros cumplen satisfactoriamente con el íntegro de las pruebas solicitadas. Las pruebas de aceptación serán similares a las de rutina descritas en las normas indicadas y otras que el Propietario considere necesarios. Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberán tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. Los certificados y reportes de prueba deberán ser redactados en idioma Español. El costo para efectuar estas pruebas estará incluido en el precio cotizado por el Postor. 6.

EMBALAJE

Los tableros de distribución deberán ser cuidadosamente embalados, en cajas de madera con las dimensiones y características adecuadas para el transporte. Estarán provistas de paletas (pallets) de madera y aseguradas mediante pernos y correas elaboradas de bandas de material resistente no metálico a fin de permitir su desplazamiento con un montacargas estándar. Para proteger los materiales de la humedad se usarán cubiertas herméticas o bolsas conteniendo material higroscópico. Cada caja deberá tener impresa la siguiente información: Nombre del propietario Nombre del fabricante Nombre del equipo y cantidad Masa neta en kg Masa total en kg. En el interior de cada tablero de distribución deberá suministrarse lo siguiente: Un juego original del diagrama unifilar y esquema eléctrico detallado del tablero de distribución, en formato A3 y aprobado por el Propietario. - Un juego original del plano general del tablero y distribución de equipos, en formato A3 y aprobado por el Propietario. - Un juego de los reportes de pruebas efectuadas al tablero de distribución. Adicionalmente a la información técnica adjunta a cada equipo, deberán suministrarse cinco (05) juegos originales de manuales y catálogos de los equipos instalados y la información técnica anteriormente descrita, la que deberá ser elaborada solamente en idioma Español o Inglés. -


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TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO Nº

CARACTERÍSTICAS

1.0 2.0

FABRICANTE DEL INTERRUPTOR DIFERENCIAL FABRICANTE DEL TABLERO

3.0

NUMERO DE POLOS

4.0

NUMERO O CODIGO DEL CATALOGO ADJUNTO

5.0

MODELO O CODIGO DEL INTERRUPTOR (SEGÚN CATALOGO ADJUNTO)

6.0

PAIS DE FABRICACIÓN DEL INTERRUPTOR DIFERENCIAL NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS

7.0 8.0

CONDICIONES AMBIENTALES DE INSTALACION DEL TABLERO DE DISTRIBUCION

9.0

TENSION NOMINAL DE LA RED

10.0

FRECUENCIA NOMINAL

11.0

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

SIEMENS PI N°

2

CQD6 -

Según numeral 3.0 de Especificación Técnica V AC

220-1φ

Hz

60

TENSION NOMINAL DEL INTERRUPTOR (Un)

V AC

220

11.0

TENSION MAXIMA DEL EQUIPO

V AC

600

12.0

TENSION DE AISLAMIENTO

13.0

CORRIENTE NOMINAL (In)

14.0

CAPACIDAD DE INTERRUPCION ULTIMA (Icu) A LA TENSION NOMINAL DEL INTERRUPTOR (Un) CAPACIDAD DE INTERRUPCION DE SERVICIO (Ics) A TENSION NOMINAL DEL INTERRUPTOR

14.1

15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 23.0

LIMITES DE LA TENSION DE OPERACIÓN DISIPACION TERMICA CURVAS DE FUNCIONAMIENTO DURABILIDAD MECANICA En millones de ciclos de maniobra PAR DE APRIETE SECCION MINIMA DE LOS CONDUCTORES DE CONEXIÓN TIPO THW

15.0

DIMENSIONES (Adjuntar Planos y Catálogos)

16.0

SECCION CIRCULAR DE LOS CONDUCTORES EN LOS BORNES DE SALIDA BIMETALICOS

17.0

ACCESORIOS DE FIJACION

18.0

MASA POR UNIDAD


KV AC A

100

KA

06

06

06

KA

06

06

06

C

C

C

6

6

6

% Uc W

N.m mm² Mm 16 a 35 mm² Aluminio y Cobre SI Kg

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TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS MEDIDOR TOTALIZADOR DE ENERGIA TRIFASICO

Nº

CARACTERISTICAS

1.0

FABRICANTE

2.0

TIPO

400

TENSION NOMINAL

V

220

10

CORRIENTE NOMINAL

A

15

40

A

100

60

SOBRECARGA ADMISIBLE SIN VARIAR LA CLASE DE PRECISION FRECUENCIA

Hz

60

2

CLASE DE PRECISION

8.0

CONSUMO

9.0

TIPO DE SUSPENSIÓN

10.0

MONTAJE

11.0

DIMENSIONES (Adjuntar Planos y Catálogos)

12.0

NORMA DE FABRICACION

13.0

MASA POR UNIDAD

kg

1.245

14.0

SISTEMA

V

220

15.0

NUMERO DE HILOS

K

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

A1R

1 VA

0.28

VERTICAL mm

138 x 173 x 115 IDC 521

3

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE PROTECCIÓN Y MANIOBRA 1.- SECCIONADORES FUSIBLE Los seccionadores fusible, serán del tipo unipolar CUT-OUT, con portafusibles de expulsión para maniobra sin carga, a través de una pértiga, y apertura automática al fundirse el fusible. Estarán fabricados de acuerdo a las Normas CEI-29. Las características de los seccionadores fusibles de potencia son las siguientes: - Tensión nominal de la red - Tensión del Seccionador - Corriente Nominal - NBA - Capacidad de Interrupción . Simétrica . Asimétrica - Tipo de montaje - Fusibles tipo K-ANSI, 24 kV.


: : : : : : : :

10 kV 27 kV 100 A 150 kV BIL 8 kA 10 kA Exterior 3K y 15K

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- Accesorios de Fijación - Altura máx. de trabajo

: :

Completos 4,000 m. s. n. m.

2.- PARARRAYOS Los pararrayos serán de Oxido de Zinc, Tipo PBZ, Clase Distribución, de conexión directa, para la tensión nominal de 21 KV; están destinados a la protección de los transformadores de distribución y transformadores integrados de medida de tensión y corriente, contra sobretensiones externas. Se ubicarán en la parte superior de los transformadores. Las características de los pararrayos, son las que se describen a continuación: - Tensión nominal de la red : - NBA : - Tensión nominal del pararrayo : - Corriente nom. descarga : - Frecuencia nominal : - Máximo voltaje de descarga con onda de corriente de 8/20 μseg de 10 KA : - Voltaje de prueba a 60 Hz, en seco, durante 1 minuto a tierra : - Aislamiento interno, voltaje de impulso 1.2/50 μseg a tierra : - Aislamiento externo, voltaje de impulso 1.2/50 μseg. a tierra : - Instalación : - Régimen de Servicio : - Altura máx. de trabajo :

10 kV 150 kV BILL 15 kV 10 kA 60 Hz 48 kVc 42 kV 95 kVc 110 kVc Exterior Semi intenso 4,000 m s n m

3.- INSTRUCCIONES DE EMBALAJE Los seccionadores fusible, se acomodarán de manera que no sufran deterioro durante su manipuleo y transporte. Las partes metálicas del seccionador fusible, irán de preferencia separados de los aisladores. Los seccionadores fusible deberán tener las siguientes marcas: - Nombre del fabricante. - Código. - Tensión nominal. - Corriente nominal. - Dimensiones principales. Los pararrayos se embalarán de preferencia en cajas de cartón, para luego varios juegos de éstos, a la vez, embalarlos en cajas de madera. Se indicará en la parte exterior, las características, peso y cantidad.


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CAP IV ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

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4.1


OBJETIVO El propósito de estas especificaciones técnicas es el de definir el trabajo, para la construcción de la Red Primaria, recomendar los procedimientos que deberá de seguir el ejecutor para el montaje de la misma.

4.2

EXTENSIÓN DEL TRABAJO Las presentes especificaciones comprenden fundamentalmente las siguientes actividades: -

Retiro de los almacenes de los proveedores y/o propietarios y traslado hasta el lugar de montaje de los equipos y materiales necesarios. -

-

4.3

Montaje de los equipos y materiales de acuerdo al cronograma de actividades y a instrucciones de montaje del proveedor.

las

Realización de las pruebas necesarias en obra, de los equipos y materiales de acuerdo a las normas y especificaciones.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE DE MATERIALES EN LA RED PRIMARIA 4.3.1 GENERALIDADES Todo el trabajo de construcción, será hecho de acuerdo a los planos, especificaciones y diseño de construcción. El Contratista encargado del montaje, realizará un replanteo de ubicación de los postes y será responsable del correcto alineamiento y orientación de los mismos. El Contratista ubicará los ejes de las estructuras, medirá las secciones transversales y repondrá los hitos de los vértices de la línea, que al momento de efectuar el replanteo no estuviera en su lugar. La ubicación de los ejes de los postes con relación al eje de la línea, se hará acorde a lo prescrito en los planos de los diseños de construcción correspondientes. El Ingeniero supervisor inspeccionará, la ubicación de cada poste en el terreno conforme indica los planos del proyecto, y aprobará la ubicación como definitiva u ordenará efectuar los cambios que considere necesarios, teniendo en cuenta la naturaleza del terreno. Mientras éste no haya aprobado la ubicación definitiva de las estructuras, el Contratista no efectuará ningún trabajo posterior a esta tarea. En el caso de registrarse cambios, el Contratista mantendrá en la zona del proyecto, y de acuerdo a sus ofertas, un registro permanente de tales cambios que se produzcan en relación a los planos del proyecto y preparará planos, en los cuales introducirá los cambios que haya tenido en el lugar durante el período de montaje.


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4.3.2


EMPOTRAMIENTO DE POSTES

La profundidad mínima de enterramiento del poste, debajo del nivel del suelo, será como sigue: -

Longitud del poste Empotramiento en tierra

: :

12.0 m. 1.60 m.

Las especificaciones que se aplicarán en el empotramiento son: -

Cuando los postes sean erigidos en tierra. Cuando exista una capa de tierra de por lo menos 61 cm. de profundidad por encima de la roca sólida. Cuando el hueco en roca sólida no es sustancialmente normal a la superficie, o el diámetro del hueco en la superficie de la roca excede aproximadamente 2 veces el diámetro del poste en el mismo nivel.

Las especificaciones de empotramiento en roca sólida se aplicarán donde los postes sean levantados en roca sólida, donde el hueco sea substancialmente normal, aproximadamente en diámetro y lo suficientemente grande, para permitir el uso de barras de apisonamiento a lo largo de la profundidad del hueco. Donde exista una capa de tierra de 61 cm. o menos de profundidad sobre la roca sólida, la profundidad del hueco será la profundidad de la tierra sumada a la profundidad especificada como erección en roca sólida. 4.3.3 IZAJE DE POSTES Durante el transporte de los soportes, deberán orientarse en la posición mas favorable, de acuerdo al mayor momento de inercia de su sección transversal. No se permitirá el arrastre de los soportes por el suelo, ni carga alguna superior a la del diseño del soporte. Los postes pueden ser instalados de preferencia mediante una grúa montada sobre la plataforma de un camión de dimensiones medianas, se sujetarán 5 cuerdas de control, 3 en la parte superior y 2 en la parte inferior del poste, aparte de la sujeción de la grúa al poste, mediante cable y gancho en el centro de gravedad, con el objeto de ubicar el poste en su respectivo hueco, con la ayuda de un tablón de madera para su deslizamiento. Cuando se iza un poste, ningún obrero de la cuadrilla, ni persona alguna estará debajo de los soportes, cuerdas en tensión, en el hueco del poste o donde el poste pueda caer. No se permitirá el escalamiento a ningún poste, hasta que este no haya sido satisfactoriamente anclado. Antes del izaje todo el equipo, (gancho de grúa, aparejos, etc.) deberán ser verificados libres de defectos, cuidando que las cuerdas o cables no presenten roturas y sean adecuadas al peso que soporten. Las ataduras de los lazos en los extremos, tendrán por lo menos 25 diámetros de longitud o en todo caso, el lazo se asegurará con una grapa de 3 pernos. Los postes serán colocados de tal forma que en vanos excepcionalmente largos, los postes serán DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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colocados en forma que la cruceta quede ubicada en el lado del poste que se aleja del vano largo y/o en casos de utilizar un poste por fase para cruzamientos ceñirse a lo indicado en los planos del proyecto y/o hojas de estacado. En caso de utilizarse un teodolito, el centro geométrico de cualquier sección horizontal, a través de la parte inferior de cualquier soporte, no deberá estar fuera de línea en más de 5 cm. La tolerancia angular en la orientación del soporte, no deberá exceder la 1ª sexagésima. 4.3.4

INSTALACIÓN DE AISLADORES Y ACCESORIOS 4.3.4.1 AISLADORES TIPO PIN Los aisladores tipo PIN, deberán ser cuidadosamente manejados en su transporte y montaje. Antes de instalarse, deberá controlarse que no tengan defectos y que estén limpios, así como que todos sus accesorios estén completos. El material aislante será inspeccionado para verificar la ausencia de roturas, quiñes, golpes o áreas sin vidriar. Los accesorios no deberán tener roturas, laminaciones, coberturas deficientes en el galvanizado. Las pequeñas fallas en la cubierta galvanizada, pueden retocarse con pintura de base galvanizante y aquellas partes que no puedan ser remediadas se desecharán y reemplazarán. Todos los aisladores, tendrán sus respectivos cierres en los pasadores de sujeción. Antes de ensamblarse, los aisladores serán limpiados para remover todo el resto de la etiqueta, y lavados con agua tibia para limpiarlos de polvo y grasa. En los postes de alineamiento, los conductores deberán de ser atados en la ranura superior del aislador, y en el costado opuesto del aislador en casos de postes de cambio de dirección. Los aisladores se sujetarán a los pines y se ubicarán en forma tal, que su ranura superior siga la dirección de la línea. El aprovisionamiento de aisladores, debe incluir los repuestos necesarios para cubrir posibles roturas en algunas piezas.

4.3.4.2 COLOCACIÓN DE ARMADOS Los armados de la línea en 10 kV se instalarán de acuerdo a lo indicado, en los diseños de construcción respectivos El ensamblaje de los diferentes elementos del armado se realizará, antes del izado e instalación de los postes, debiendo cuidarse que las crucetas guarden una perfecta perpendicularidad respecto al eje del poste. DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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4.3.4.3 RETENIDAS Y ANCLAJE Las retenidas serán colocadas antes que los conductores sean tendidos, y se fijarán al poste, tal como se muestra en los diseños de construcción. Todos los anclajes y varillas, estarán en línea recta con la tracción y se instalarán de modo que aproximadamente 20 cm. de la varilla quede fuera de tierra. En terrenos cultivados u otras zonas, donde se considere necesario la saliente de la varilla de anclaje por arriba de tierra, puede incrementarse a un máximo de 30 cm. Para prevenir el entierro del ojo de la varilla. En el relleno de todos los huecos de anclaje debe apisonarse a fondo en toda su profundidad. 4.3.5 NORMAS GENERALES PARA EL MONTAJE DE CONDUCTORES Durante el transporte, almacenaje y tendido de conductores se cuidará de manera que no sufran daños por rozaduras, sin embargo si se produjera daño o rotura de alguno de los hilos que forman el conductor se arreglará mediante los manguitos de reparación si el daño es considerable deberá cortarse y empalmarse usando los respectivos manguitos. Para la instalación del conductor sobre los armados, se usaran poleas adecuadas de fierro o de aluminio (no se admitirán poleas de madera) en perfecto estado de funcionamiento, forradas de caucho, con elementos de fijación que eviten que el conductor escape de su canaleta. No se efectuará ningún empalme a menos de tres metros de un poste, ni en los vanos donde la línea cruza líneas de comunicación, y en ningún caso se aceptará más de un empalme por vano. El tendido se realizará bajo tracción de acuerdo a la tabla de templado respectiva mediante dispositivos de frenado adecuados, para asegurar que el conductor se mantenga con una tracción suficiente, en ningún caso el conductor será arrastrado por el suelo. El conductor deberá descansar sobre las poleas antes de hacer los ajustes de templado y fijado a los aisladores. Para el control de flecha, el contratista deberá contar con: dinamómetro, termómetro digital ambiental y tricos en buen estado de funcionamiento, en caso de no poseer dinamómetro, se usará el teodolito y tendrá que entregar el procedimiento debidamente sustentado. En el aislador PIN se fijará el conductor de acuerdo a los amarres típicos existentes haciendo uso de las varillas de armar para evitar fatigas En los aisladores de suspensión, se fijara a las grapas de anclaje tipo pistola firmemente, para evitar malas mordeduras que puedan dañar al mismo.

4.3.6 MONTAJE DEL EQUIPO DE PROTECCIÓN El montaje de los seccionadores fusibles y el pararrayos se ejecutarán cuidando de golpes que puedan afectar el cuerpo aislante. DIRECCIÓN: Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

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El conexionado a la línea será rígido y directo; así como los elementos fusibles dentro del porta fusible deberán tener la tensión mecánica adecuada en lo referente a los CUT OUT y así mismo la coordinación del sistema de protección será adecuado; igualmente los pararrayos se montarán sobre los mismos armados detrás de cada seccionador y su conexionado a la línea será rígido y directo, y su salida a más de ser rígida deberá ser fuerte al sistema de tierra, igual que todo el conexionado de las partes metálicas. Se deberá evitar que los conductores, sufran daños durante el transporte y el montaje, y que ningún tipo de vehículos ruede sobre ellos. Cada bobina antes de instalarse deberá ser examinada y el conductor inspeccionado, para ubicar posibles cortes, abolladuras u otros daños mecánicos. 4.3.7

MONTAJE DE LA SUBESTACION

La ubicación de la subestación en lo posible deberá ser respetada, no admitiéndose variación mayor a 10 m. Los equipos de alta tensión, como seccionadores CUT OUT y pararrayos, se montarán en el armado respectivo, verificándose antes de instalar su correcto funcionamiento y la capacidad del fusible. La derivación de los conductores de la Red de Distribución Primaria al transformador se hará mediante conectores y terminales adecuados; el conexionado del transformador al tablero de distribución de baja de tensión se hará mediante conductores aislados tipo intemperie. La subestación estará provista de tres pozos enmallados entre si al que se conectarán las partes metálicas y los pararrayos. El manipuleo, transporte, almacenaje y montaje del transformador deberá respetar la buena técnica de instalación de la unidad, sobre todo cuidando de no dar inclinaciones peligrosas para evitar el deterioro de los aisladores o derrame de aceite, para cada maniobra se deberá observar las reglas de seguridad. 4.3.8

MONTAJE DE PUESTA A TIERRA

La ejecución del pozo de tierra y la malla deberá ser del tipo normalizado es decir, con tierra cernida negra más carbón vegetal, dependiendo sus estratos de la resistencia de tierra de la zona enmallada para obtener valores óptimos, que en conjunto no debe sobre pasar de 25Ω. Para el montaje del sistema de puesta a tierra se deberá abrir un hueco de 0.80 m de diámetro y 2.80 m. de profundidad, el mismo que deberá ser llenado con el relleno de capas según lámina de detalles bien apisonada, pudiendo ampliarse las dimensiones si la resistencia del terreno no alcanza el resultado óptimo. En ningún caso, se aceptara la varilla doblada o cortada, bajo sanción y multa que la supervisión vea por conveniente 4.3.9 DERIVACIÓN DE LA LÍNEA La derivación de la línea se efectuara con suficiente holgura, para darles libertad de movimiento. Donde se encuentre una toma que no se muestre en las láminas de detalle, esta se efectuará dándole una doble curvatura en el plano vertical o una en el horizontal.


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4.3.10 DESPEJE DE LA VÍA En la preparación de la vía, los árboles serán removidos, las malezas serán despejadas y los árboles podados de tal modo que la vía quede libre, desde el nivel de la tierra y del ancho requerido. Los árboles a los costados de la vía deben ser recortados simétricamente, a menos que se especifique lo contrario; los árboles secos que estén cerca a la vía que pudiesen golpear la línea con su caída, deberá retirarse. 4.3.11 INSTRUCCIONES PARA LA SECUENCIA DE LOS TRABAJOS DE MONTAJE A continuación se bosqueja las distintas fases de montaje del sistema: - Postería, con montaje de crucetas, aisladores y ferretería. - Retenidas y anclaje. - Conductor de media tensión, Templado y amarre. - Pruebas de aislamiento, por sectores de la red de media tensión, línea a tierra y entre fases. 4.3.12 PRUEBAS A)

SECUENCIA DE FASES

Efectuar las mediciones necesarias para comprobar que la posición relativa de los conductores de cada fase corresponden al del circuito alimentador; éstas al de los bornes del transformador y a su vez al de generación. B)

PRUEBA DE CONTINUIDAD

Se procederá a poner en cortocircuito en dos tiempos las salidas de la subestación, luego de hacer la prueba correspondiente en cada uno de los terminales de la línea de continuidad de la red. C)

NIVEL DE AISLAMIENTO

Las pruebas de aislamiento se realizarán en los conductores de salida de la subestación de fase a fase, como de fase a tierra; observándose que los resultados de estas pruebas sean iguales o superiores a los especificados en el Código Nacional de Electricidad y Normas Técnicas. D)

PRUEBAS CON TENSION

Aplicando la tensión de servicio a la red, se procederán a tomar las lecturas correspondientes en el lado de la baja tensión en las dos fases en vacío y con carga.


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CAP V IMPACTO AMBIENTAL

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5.1

SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN ANTENA CLARO – MAZUCO

INTRODUCCIÓN OBJETIVO El Estudio de Impacto Ambiental (EIA) tiene como objetivo, evaluar los impactos ambientales negativos o positivos y los riesgos ocasionados por la implementación del proyecto del sistema de Distribución que comprende media y baja tensión; su incidencia sobre la salud, recursos naturales, patrimonio cultural, actividades socio - económicas y el medio ambiente en general, dentro del área de influencia del mismo. MARCO LEGAL La Ley de Concesiones Eléctricas (D.L. Nº 25844), establece las normas que regulan las actividades relacionadas con la generación, transmisión, distribución y comercialización de la energía eléctrica y en su artículo 9°, señala que el Estado previene la conservación del medio ambiente y del Patrimonio Cultural de la Nación, así como el uso racional de los recursos naturales en el desarrollo de las actividades relacionadas a la Generación, Transmisión y Distribución de energía eléctrica. Por otra parte, en el artículo 13° del Reglamento de Protección Ambiental en las actividades eléctricas (D.S. N° 29-94-EM) para la implementación de nuevos proyectos y/u obtención de una Concesión Definitiva, se establece el requisito de presentar un Estudio del Impacto Ambiental (EIA), de conformidad con el artículo 25° de la Ley de Concesiones Eléctricas. El Estudio de Impacto Ambiental para el proyecto de la Red Primaria en 10 kV. y Subestaciones Asociadas, se elabora como parte del Expediente Técnico del proyecto, el mismo que se desarrolla tomando como premisa las condiciones básicas de operación del nuevo Sistema de Distribución, con lo que se procedió con la evaluación, identificación e interpretación de los probables impactos ambientales, comprendidos dentro de las áreas de influencia del proyecto. De acuerdo a lo establecido en el artículo 3, inciso c) de la Ley de Concesiones Eléctricas (D.L. 25844), se presenta el Estudio de Impacto Ambiental teniendo como área de influencia el que se muestra en los Planos del proyecto.

5.2

ENFOQUE CONCEPTUAL, ALCANCES Y METODOLOGÍA 5.2.1. CONCEPTO.Las Naciones Unidas (ONU) consideran que el Desarrollo Económico y Social debe ser SUSTENTABLE, motivo por el cual todo Proyecto de Electrificación debe demostrar y evidenciar su sustentación además de su viabilidad técnico económico. Esta sustentación se fundamenta en la estrecha interacción: Poblador - Recursos Naturales - Clima - Sistema eléctrico: Líneas de Distribución y Subestaciones, Debiéndose tener presente 4 escenarios simultáneos que son; • Aprovechamiento y Uso de los recursos naturales: que comienza desde su racional y óptimo aprovechamiento al transformar, diversificar e incrementar su


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producción y productividad en este gradual proceso de industrialización que generará nuevos empleos e incrementará ingresos a la P.E.A, para la cual demandará como soporte mínimo los servicios eléctricos como infraestructura básica. • Organización y Acondicionamiento Territorial: planificando espacial y económicamente la creación de infraestructura productiva y el equipamiento social, permitiendo así la programación y la instalación de los servicios para el HABITAT, acondicionando viviendas ordenadas y protegiendo responsablemente los Sectores Rurales de la zona. • Ecología y Medio ambiente: la conservación de los recursos naturales renovables y no renovables para la preservación de la salud humana y condiciones sanitarias mínimas, La gestión ambiental debe procurar contrarrestar, disminuir y evitar la contaminación del medio ambiente. • El Gobierno del Perú mediante el Ministerio de Energía y Minas, en su Programa de Electrificación Nacional, está otorgando prioritaria importancia a los Estudios de Impacto Ambiental previos al diseño de los proyectos de Redes primarias, abarcando aspectos físicos naturales, biológicos, socio - económicos y culturales en el área de influencia del Proyecto 5.2.2 ALCANCES Y METODOLOGÍA 5.2.2.1 Alcances Con el enfoque del "Desarrollo Económico y Social Sustentable" de las NNUU y ubicándonos en los 4 escenarios implícitos en él mencionados anteriormente, el presente Informe del Impacto Ambiental derivado de la implementación de la Red Primaria y SS.EE de distribución en 10 kV., dentro del ámbito de influencia de este proyecto, se orienta a lograr las siguientes Metas y Objetivos: 1. Percibir, describir e identificar en una "dimensión ambiental" las características más relevantes del entorno en sus aspectos: físicos, biológicos y antrópicos con la finalidad de justificar la elegibilidad del Trazo de la Red de Distribución en media tensión, así como ubicación de las Subestaciones en su conjunto. 2.Detectar e investigar sobre la Sensibilidad ambiental para anticipar cualquier "área crítica" o forma (directa o indirecta) de daño o deterioro y/o disminución en los Ecosistemas involucrados en el presente Proyecto. 3.Programar actividades durante el diseño, la construcción y el montaje de la Red de Distribución en 10 kV. y Subestación eléctrica y la posterior operación de los Sistemas, proponiendo los procedimientos básicos para evitar mitigar y/o rehabilitar cualquier daño ecológico futuro. 5.2.2.2 Metodología La formulación del Informe requirió la conformación de un equipo DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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profesional multidisciplinario conocedor de la geografía regional de la zona del proyecto. Para la ejecución del Informe se definieron en tres etapas: 1ra etapa: Revisión de bibliografía, antecedentes, recopilación de información, así como ubicación de fuentes para preparación de fichas técnicas y formatos. 2da.etapa: Durante el recorrido de inspección al área de influencia del presente proyecto, constatándose en el campo la caracterización física y biológica completándose con "Mapeos", al detalle, entrevistas y reuniones de trabajo con autoridades, especialistas y profesionales conocedores del medio ambiente en sus facetas diversas. 3ra.etapa: Después del viaje se analizó, interpretó y procesó la información obtenida In Situ, así como documentación propia y de otras fuentes: Municipio distrital y provincial, Ministerio de Agricultura, INEI, INC, ONGs que laboran en la zona del proyecto, etc. 5.3.

ANTECEDENTES

ELECTRO SUR ESTE S.A.A., como entidad responsable del servicio público de electricidad en la Región Sur Este y en coordinación con la Municipalidad Provincial del presente, vienen impulsando el Estudio Definitivo del Proyecto de Redes Eléctricas del Sistema de Distribución en media tensión. El presente Estudio ha tomado en cuenta los lineamientos básicos, desde la concepción inicial del proyecto hasta su operación, así como la situación medio ambiental existente en la zona de influencia. 5.4.

DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El proyecto integral comprende la implementación de las secciones de obra siguientes: • Red Primaria en 10-22.9 kV. • Subestación de Distribución 10-22.9/0.23 kV. 15 kVA. 5.4.1 Características del Sistema Eléctrico. Descrita en la Memoria Descriptiva 5.4.2 Del Medio Ambiente El proyecto, se localiza en el departamento de Cusco, Región Sur Este del país. En la fase de diseño del Estudio Definitivo del proyecto, se han tomado en cuenta las previsiones necesarias para que en la etapa de construcción y operación, se evite alterar las condiciones del medio ambiente en la zona de influencia. De acuerdo con las recomendaciones establecidas en la Ley de Concesiones Eléctricas; DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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asegurando así un desarrollo sostenido de la población, compatible con la base ecológica de la zona, buscando mantener el valor de los recursos naturales y mejora en los estilos de vida del poblador. Por el proceso mismo de distribución de energía eléctrica, no hay descargas de gases, ni líquidos, ni sólidos en suspensión como producto directo del mismo. La temperatura a la que puede llegar el conductor en plena carga no revestirá ningún peligro al medio ambiente, por lo que es irrelevante. Dada las características particulares por donde atravesará la Red Primaria en 10 kV. tal como áreas rural y agrícola, se ha previsto no alterar el paisaje natural ni afectar áreas restringidas, zonas arqueológicas intangibles y que son protegidos por el Estado. 5.4.3 Interrelación Proyecto - Medio Ambiente De las Etapas del Proyecto: ETAPA DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN Desde el inicio en el diseño del Sistema de Distribución, se ha previsto que no existirán efectos sobre la calidad del aire, agua, inestabilidad de suelos, ni impactos resultantes sobre los residentes de la zona, vegetación o fauna durante el transporte de equipos, instalación y/o montaje, operación y mantenimiento del nuevo sistema. Se ha tomado en consideración que durante la fase de construcción, los trabajos de electromecánicas, tales como apertura de accesos, excavaciones y otros, no interrumpan vías carrozables y/o peatonales de comunicación, cursos de irrigaciones de agua hacia las tierras de cultivo, conservación de parajes de flora y fauna de importancia, zonas arqueológicas y finalmente que no afecten la estabilidad geo morfológica. En base a las Normas vigentes se considera como distancias mínimas de seguridad al cruce de la Línea de Distribución, los siguientes valores: - Sobre carreteras no transitables - Sobre carreteras principales - Cruces con Líneas ferrocarril - Cruces Conductores de mayor tensión - Cruces Conductores de menor tensión - Distancia mín. a Líneas Telecomunicación - Distancia mínima a viviendas

: 6,00 m : 7,00 m : 7,00 m : 4,50 m : 2,50 m : 3,00 m : 2,50 m.

Se efectuarán las señalizaciones conforme a las Normas de seguridad establecidas, y se tomará en cuenta el Reglamento de Seguridad e Higiene Ocupacional del Sub Sector Electricidad (R.M. 157-88-EM/DGE). Por lo tanto, todos los posibles impactos relativos a la fase de construcción se han considerado irrelevantes en base a los siguientes argumentos: - Los accesos carrozables a construir (cuando sea necesario) durante la fase de montaje de la línea serán cortos, de poca pendiente con un eventual impacto irreversible, al no tener que mantenerse en forma permanente durante la operación misma de la línea, dada la


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buena accesibilidad existente dentro de la zona de proyecto. - En la construcción de las fundaciones (cimentaciones), para las estructuras de soporte, así como en el tendido de los conductores se generan impactos por presencia de equipos y los propios operarios, que alteran en forma irrelevante y temporal el medio ambiente local. La persistencia de estas actividades es limitada y sus efectos desaparecen al finalizar las obras. Chequeo de Efectos sobre el Medio Ambiente No habrá efectos sobre la capa superficial de los suelos, en la vida animal, sobre la supervivencia localizada de especies de plantas y animales, reproducción de fauna silvestre, refugios de vida silvestre, comunidades terrestres de microorganismos, niveles de ruido que puedan afectar la inhibición reproductiva animal (aves y mamíferos) ni tampoco la pérdida de las características biológicas naturales. ETAPA DE OPERACIÓN No habrá vertimiento de residuos líquidos ni sólidos, durante la operación de este Sistema de Distribución en media tensión, ya que las labores de mantenimiento es prácticamente mínimo y esporádico, inclusive la limpieza de aisladores se realiza de manera natural con la presencia de las lluvias, no comprometiendo en absoluto algún tipo de contaminación ambiental. Por las características del proceso de distribución de energía eléctrica, no existen emisiones atmosféricas de S02, NO2 ni CO. No se verán afectados los aspectos relativos al Patrimonio Cultural ni arqueológico de la zona. Para este efecto, se ha verificado en todo el recorrido de la Línea, la no existencia de monumentos arqueológicos que afecten al Patrimonio Cultural. Asimismo, se evitará que afectar el paisaje, cumpliendo las Normas Técnicas vigentes. El campo eléctrico producido por la presencia de la Red Primaria de 10 Kv. (el mayor nivel de tensión del proyecto), no afectará la salud de los seres vivos, estando muy por debajo de los valores límites recomendados por la Asociación Mundial de la Salud: 10 kV/m Además, a la fecha, no se tiene evidencias de enfermedades que puedan haber sido generadas directamente por la presencia de instalaciones de distribución eléctrica. DE LAS CATEGORÍAS AMBIENTALES POR ENFOQUE DE SISTEMAS 1.

Tierras Agrícolas

El Sistema de Distribución de energía eléctrica, no afectará la tierra de cultivo de la localidad comprendida dentro del Proyecto. Las bases de las estructuras de soporte a instalarse para el tendido de los conductores eléctricos ocuparán una mínima área en el suelo, donde alrededor se puede seguir cultivando. DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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2.


Erosión de Suelos

La posibilidad de erosiones u originar riesgos geodinámicos de suelos con la instalación de las estructuras de soporte a lo largo del recorrido de la Línea de Distribución, no es considerable, conforme se aprecia de los resultados del Estudio Geológico - Geotécnico del presente proyecto; pero de todas maneras, se tomarán las previsiones necesarias ante cualquier posibilidad de erosión por parte de aguas que discurren a lo largo de canales artificiales, construidos para riegos en terrenos de cultivo. 3.

Estabilidad de Taludes

Para la etapa de construcción e instalación de las estructuras de soporte de las Líneas Primarias, no será necesario modificar los taludes existentes en la zona. 4.

Cantidad y Calidad de Agua Superficial y/o Subterránea

Las aguas naturales que discurren a través del área de influencia del proyecto, no serán afectados por las instalaciones del sistema de distribución de energía. 5.

Ruido

El ruido que se genere por el sistema de transmisión es completamente irrelevante y estará muy por debajo de los 80 Db. 6.

Salud Pública

Se ha tenido especial cuidado en que personal que tenga a cargo la operación y/o mantenimiento de este sistema no se vea afectado por descargas eléctricas que atenten contra su salud. Así mismo, se ha previsto que las instalaciones del nuevo Sistema Eléctrico no incrementarán los riesgos de accidentes en la población local. Para este efecto, normalmente se colocaran las correspondientes placas de señalización de PELIGRO en cada una de las estructuras instaladas a lo largo del recorrido. 7.

Empleo

Durante la fase de construcción y en la posterior operación de este nuevo proyecto, se posibilitará el incremento en la tasa de empleo. 8.

Paisaje y Estética

No se producirán modificaciones sustanciales en el paisaje, debido a que las estructuras de la Línea de Distribución se instalarán a distancias considerables (vano promedio de 150 a 400 m.) y los conductores aéreos imperceptibles, así como el aspecto relacionado al Patrimonio Cultural de la Nación que no se ha visto afectado. Por lo tanto, se puede concluir que desde el punto de vista estético, el paisaje local no se verá afectado. 5.5.

ESTUDIO LÍNEA - BASE AMBIENTAL


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El Estudio de Línea - Base Ambiental permitirá conocer los componentes ambientales, condiciones y sus interacciones en las zonas de influencia de las localidades comprendidas dentro del Proyecto, caracterizando la situación ambiental en particular y comprendiendo la descripción de los aspectos físicos, biológicos y sociales que definen la situación ambiental en el área de influencia del Sistema de Distribución de Energía Eléctrica 5.5.1 Aspecto Físico El Sistema de Distribución de Energía Eléctrica para el proyecto se inicia en un punto a un nivel de tensión de 10 kV ubicada en la localidad del presente proyecto ya descrito, la derivación hacia la antena de repetición electromagnéticas de comunicación por celular en la que tiene un recorrido muy corto por zona de pastos naturales y zonas ericáceas en una longitud a lo largo de la misma. La geografía local en todo el tramo de Línea es bastante interesante y pintoresca, por encontrarse entre cerros y quebradas. La diversidad accidentada de la topografía del terreno es el típico de la zona interandina o Quechua. Su relieve está formado por rocas sedimentarias, así como areniscas y terrenos limo arcillosas. Características Climáticas Del análisis de la información meteorológica del área del proyecto, se tienen las condiciones climatológicas siguientes: Temperatura mínima Temperatura media Temperatura máxima ambiente Velocidad viento máxima

: 15 ºC : 27 ºC : 35 ºC : 50 km/h.

En general en toda el área de influencia del proyecto predomina el clima templado, con presencia de lluvias intensas en los meses de diciembre a Marzo, el resto de los meses del año tiene un clima variado. 5.5.2 Aspecto Biológico Como se mencionara anteriormente, el área de influencia del proyecto comprende mayormente zonas agrícolas y zonas rurales, con zonas urbanas muy limitadas y/o en proyección. Entre los productos que se cosechan, artículos de pan llevar, podemos mencionar: papa, cebada, choclo, etc. Asimismo, se puede apreciar que las actividades de ganadería ocupa un lugar expectante en la zona del proyecto, dado que existe crianza de vacunos, ovinos auquénidos y equinos, la producción es extensiva por la presencia de pastos naturales, producción de carne en los centros de comercialización, así como la producción de leche.


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Entre las aves propias de la zona, existen crianza de aves de corral, como gallinas, patos, así como aves naturales como cernícalos halcones, gavilanes, etc. 5.5.3 Aspecto Socio - Económico Las localidades integrantes del Proyecto, cuentan con infraestructura básica de educación, salud y limitadas vías de acceso, siendo la principal actividad económica la agricultura, ganadería son preponderantes. Estas actividades productivas son complementadas con actividades artesanales orientadas a la comercialización de productos autóctonos o réplicas de reliquias antiguas procesados en cerámica o tejidos propios de la zona, hacia la población turística nacional y extranjera. En el aspecto salud, se cuenta con centros de salud básicos (postas médicas) en las localidades rurales de la zona (capitales de distritos), los cuales cubren relativamente las necesidades de los mismos y zonas aledañas. 5.6.

DETERMINACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES POTENCIALES

Para la presente fase de identificación de Impactos potenciales, se emplea una matriz de identificación tal como se muestra en el cuadro adjunto, donde se interrelacionaron los factores ambientales, previamente identificados, con las actuaciones potencialmente impactantes, tanto en la fase de construcción y montaje como de operación del Sistema de Distribución de Energía Eléctrica. Como resultado de la interrelación entre los posibles efectos ambientales con las repercusiones en la salud y bienestar de las personas, a fin de exteriorizar la relación proyecto - sociedad - naturaleza como un reflejo de la materia interdependencia del hombre con su entorno, se concluyen claramente en una relación de impactos ambientales en su mayoría positivos que se resumen de la siguiente manera: Etapa de Construcción y Montaje -

Los accesos carrozables y/o peatonales a construirse durante la fase de ejecución son relativamente cortos, ya que la mayoría de ellos forma parte o son accesos provisionales habilitados desde los caminos de acceso existentes en la zona, y serán solo de carácter temporal. El efecto negativo de su presencia es tolerable e irrelevante.

-

La presencia de maquinaria y/o equipo requeridos para el transporte de materiales montaje de estructuras y tendido de conductores en general, serán en forma temporal y su presencia ocasionará un impacto negativo temporal mínimo, por tanto irrelevante.

-

Mejoramiento temporal de las condiciones de vida del poblador lugareño, ante la posibilidad de nuevas fuentes de trabajo.

-

Se ha provisto considerar intangible el paso por las zonas naturales y arqueológicas protegidas por el Estado, por lo que no existe ningún impacto negativo sobre el Patrimonio Cultural.


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-


Sensibilidad sobre el factor de afectación del paisaje natural de la zona, cuyo impacto es irrelevante a pesar de existir desorden en el crecimiento a nivel urbanístico de las localidades aledañas en todo el recorrido de la Línea de Transmisión, cuyo impacto también es mínimo.

Etapa de operación

5.7.

-

Mejoramiento de la calidad de vida de la población ante mejores oportunidades de empleo, generación de ingresos y revaloración de las potencialidades ambientales y socioculturales.

-

Mayor interés de efectuar inversiones en el sector privado, para el desarrollo de actividades industriales, comerciales y principalmente turísticas en el área de influencia del proyecto.

-

Establecimiento y/o ampliación de los servicios básicos de agua y electricidad en las zonas rurales.

-

El ruido ocasionado por los fenómenos propios en la transmisión y transformación de la energía eléctrica en el nivel de 10 Kv., será mínimo, casi imperceptible y no ocasionará molestias a los pobladores del lugar.

-

El impacto sobre el paisaje natural, en las zonas rurales y naturales es irrelevante.

-

Desarrollo de la agro - industria, lo cual viene acompañado siempre por la contaminación ambiental ,debido a los deshechos propios de los procesos productivos. (Impacto ambiental indirecto).

-

El Hábitat terrestre no será afectado con la operación de estas líneas Primarias de distribución eléctrica en media tensión.

PROGRAMA DE MANEJO AMBIENTAL Y MONITOREO

Es necesario implementar un Programa de Vigilancia, Control y Monitoreo, para evitar que los impactos ambientales negativos puedan presentarse durante las etapas de construcción, montaje y operación del proyecto y afecten el desarrollo socio-económico que se pretende alcanzar con la ejecución del mismo y a la vez apoyar a que los impactos positivos redunden en beneficio de las cargas a servir, así como a las poblaciones, sin afectar al medio ambiente. Como consecuencia de lo antes mencionado la Empresa Concesionaria ELECTRO SUR ESTE S.A.A., cumpliendo con el Reglamento de Fiscalización, deberá implementar y/o reforzar el Área de Control Ambiental Interno, una vez que entre en operación las líneas primarias ya descritas. Cabe mencionar la importancia del rol que desempeñará el área de seguridad integral dentro de este programa y de su cumplimiento como parte de su labor de rutina; se deberá procurar mantener una relación estrecha y coordinada entre el área de seguridad y la de medio ambiente. En el cuadro se detalla el Programa Ambiental, el cual está basado en el reconocimiento de la existencia de niveles reducidos y tolerables de impactos sobre el ambiente, de acuerdo a la identificación de los mismos. Las medidas establecidas tomaron en cuenta los siguientes factores:


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- Naturaleza del proyecto. - Las etapas o fases del desarrollo del mismo. - Clima y condiciones físicas de la zona. - Social, cultural y político.

MATRIZ DE IDENTIFICACIÓN- - FACTORES AMBIENTALES ETAPA DE CONSTRUCCIÓN Y MONTAJE

ETAPA DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO

FÍSICO - QUÍMICO : Agua Subterránea

X

Agua Superficial

X

Calidad del aire

X

Clima

X

Ruido

X

Erosión del suelo

X

Características

X

Estabilidad de taludes

X

X X X

BIOLÓGICO : Fauna y Flora Terrestre

X

Fauna y Flora Acuática (Ríos, Lagunas )

X

X

Aves

X

X

Hábitat terrestre

X

X

SOCIO-ECONÓMICO : Economía

X

X

Transporte

X

Hábitat acuático

Paisaje

X

X

Servicios

X

X

Patrimonio cultural

X

SALUD : Servicios de salud

X

X

Población

X

X

Calidad Sanitaria Ambiental.

X

PROGRAMA DE MANEJO AMBIENTAL SISTEMA DE TRANSMISIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA

ETAPA DE CONSTRUCCIÓN Y MONTAJE Alertar e instruir a los pobladores de la zona para evitar la quema de plantaciones forestales, paja, lo que originaría incendios de proporciones en la zonas de trabajo. Evitar la utilización o manipuleo de combustibles o sustancias que pueden combustionar fácilmente en áreas cercanas a los bosques existentes en la zona del proyecto. Mantener alejados, fuera del alcance de los animales, residuos orgánicos u otros tipos de deshechos que puedan servir de alimentos a estos. Utilizar depósitos o envases donde puedan almacenarse hasta que puedan retirarse al final de la labor diaria. Instruir a los pobladores sobre el resguardo a las instalaciones que se encuentran en proceso de construcción.


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Instalar señalizaciones de peligro durante las obras (montaje de estructuras, tendido de conductores, e instalación de subestaciones y distribución, etc.). Procurar mantener libres los caminos de acceso provisionales para libre tránsito de vehículos.

ETAPA DE OPERACIÓN Verificación del estado de conservación del sistema de distribución. Verificación del estado de las estructuras metálicas, limpieza de aisladores, accesorios, etc.. Verificación de correcta operación y hermeticidad de equipos principales de las Subestaciones. Verificación de la capacidad de equipos ante el incremento de nuevas cargas. Llevar a cabo un adecuado control de deshechos que pueden originar peligro de accidentes por descarga eléctrica en las instalaciones de la L.P y S.E. Reparación o reemplazo de las señalizaciones de peligro de accidentes por descarga eléctrica en las instalaciones del proyecto. Control del efecto sobre las aves del lugar, por la presencia de los conductores de la Línea de Distribución y Subestaciones, en todo el recorrido.

PLAN DE MONITOREO PARÁMETRO Energía transportada total para el sistema de distribución. Máxima Demanda por tipo de servicio en el sistema de distribución. Control nivel de tensión en llegada y salidas en media y baja tensión a localidades. Señalizaciones de control, protección y mando en equipos eléctricos. SE. Nivel de aislamiento (grado de suciedad de aisladores) Estado operativo en general Subestaciones de distribución. Estado de situación de estructuras de soporte, conductores, accesorios y otros menores de la Línea de distribución.

FRECUENCIA Mensual (1) Mensual Permanente. Permanente. Semestral Semestral (2) Semestral (2)

Estado de situación de Líneas de Distribución en media tensión.

Trimestral

Estado de situación de la Limpieza de Vía (desbroce de vegetación) en todo el recorrido de la Línea.

Semestral (2 )

Control del comportamiento de la Línea de distribución en 10 Kv. durante épocas de intensas precipitaciones pluviales.

Diciembre - marzo ( cada año )

NOTAS: (1) (2)

Sistemas de Distribución . Frecuencia mínima.

5.8.

PLAN DE CONTINGENCIAS

De acuerdo a las características particulares de la zona de influencia del proyecto, tipo de instalación así como a los posibles desastres naturales; lluvias torrenciales y fuertes descargas atmosféricas, desborde de ríos y otros, que ocasionen siniestros excepcionales en las zonas comprometidas, se podrán presentar las siguientes situaciones de peligro para el proyecto: a) Electrocución por caída de conductores. DIRECCIÓN: Av. M. Sucre F-26 – Int. 4to Piso - Cusco

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b) Incendios localizados.

Para los cuales se ha visto por conveniente recomendar el siguiente Plan de Contingencias: Plan de Contingencias por Electrocución En caso de ocurrir excepcionalmente una desestabilización de taludes o lo que es peor, la remoción de las bases de las estructuras de soporte ante un siniestro originado por atentados de terceros, el plan de contingencias será el siguiente: 1)

Des energizar el o los circuitos de energía eléctrica, localizados en el área del siniestro.

2)

Evacuación inmediata de las personas afectadas por la descarga eléctrica al centro de salud o posta médica más cercana para su tratamiento.

3)

Efectuar las reparaciones necesarias y re acondicionamiento del área afectada.

4)

Realizar una evaluación de los daños físicos del sistema y tomar las acciones correctivas inmediatas.

5)

Para que sea funcional y efectivo el presente plan, se recomienda capacitar a los pobladores a través de mecanismos de difusión mas apropiados, que les permitan estar preparados y en condiciones de poder actuar en la prevención o atenuación de los daños hacia el medio ambiente.

Plan de Contingencias por Incendio(s) Esta situación puede presentarse excepcionalmente por sobrecargas en el sistema de distribución de energía eléctrica o corto circuito ocasionado por factores externos ajenos a la operación misma del sistema, tales como arrojar objetos extraños encima de las Líneas de Distribución, o en casos de acceso del poblador local a las acometidas. Las pautas de seguridad básicas, son las siguientes: 1)

Localizar y aislar inmediatamente la zona afectada, aperturando los equipos de protección en las Subestaciones del sistema eléctrico.

2)

Tratar de evacuar hacia el exterior, en caso de viviendas afectadas, las personas que se encuentren aún dentro de ellas, proporcionándoles los primeros auxilios.

3)

Trasladar inmediatamente a los afectados a los centros de salud o postas médicas más cercanas.

4)

Paralelamente al paso 2), sofocar el incendio con extintores del tipo polvo químico con característica aislantes, que para el caso de los transformadores y sistemas eléctricos, es lo más apropiado.

5)

Señalizar y aislar completamente la zona afectada hasta su completa reparación.

6)

Llevar a cabo una evaluación de daños que pudieran haberse ocasionado a la flora local y definir un Plan de Recuperación y Re acondicionamiento del área afectada


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para su implementación y poder restituir las condiciones iniciales que tenía. De encontrarse la zona afectada (incendio localizado) dentro de un área considerada como Patrimonio Cultural de la Nación, comunicar a los organismos tales como Defensa Civil, Instituto Nacional de Cultura u otros afines ,sobre el siniestro y coordinar en conjunto las acciones a seguir para su recuperación, debiendo efectuar la Empresa Concesionaria, las inversiones que sean necesarias para tal fin. 7)

5.9

Efectuar una evaluación de los daños así como programar un plan de vigilancia y control del(os) equipo(s) afectados luego de su reparación y puesta en servicio, durante un período determinado, asimismo, los costos como es de suponer, deben ser cubiertos a través de la Compañía de Seguros, previo el cumplimiento de los requisitos y formalidades exigidas por la entidad aseguradora.

CONCLUSIONES A.-

El proceso mismo de la Distribución de Energía Eléctrica NO produce emisiones gaseosas ni de partículas, ni vertimiento de líquidos hacia el medio ambiente.

B.-

El efecto de ruidos y radiaciones electromagnéticas emitidos del Sistema de Distribución de energía eléctrica son irrelevantes debido al bajo nivel de tensión y magnitud de la corriente utilizados.

C.-

NO hay alteración en la calidad y flujo de aguas subterráneas ni superficiales, por la presencia del Sistema de Distribución.

D.-

Las áreas construidas para almacenes provisionales durante la ejecución del proyecto, están circunscritos al tamaño mínimo requerido y ubicado en las áreas de viviendas de localidades aledañas, NO afectando las áreas de cultivo ni zonas consideradas como Patrimonio Cultural de la Nación (zonas arqueológicas y otros).

E.-

El Sistema de Distribución favorece y mejora la situación Socio-Económica de la población que habita en la localidad recomendándose que las ampliaciones del sistema eléctrico se efectúen cumpliendo rigurosamente las normas existentes para dichos fines.

F.-

NO existen evidencias de enfermedades que se puedan producir como consecuencia de la presencia del Sistema de Distribución de Energía Eléctrica.

G.-

La zona del proyecto contaminante.

presenta un ambiente seco y de atmósfera limpia no

De acuerdo a lo antes mencionado, SE CONCLUYE: El presente proyecto, como proceso y por la presencia de sus instalaciones, NO PRODUCE IMPACTO AMBIENTAL relevante al medio ambiente local. RECOMENDACIONES:


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a)

Durante la etapa de construcción, montaje y operación del proyecto, se debe cumplir estrictamente con los lineamientos y política de protección ambiental establecidos en el "Reglamento de Protección Ambiental" D.S. 029-94/EM, "Código del Medio Ambiente y los Recursos Naturales" D.L. 613, D.L. 25844 y D.S. 009-93-EM así como otros.

b)

Designar un Auditor Ambiental Interno en la Empresa de Distribución de Energía Eléctrica. ELECTRO SUR ESTE S.A.A.

c)

Llevar a cabo el Control y Monitoreo de los parámetros recomendados en el Programa de Manejo Ambiental y de Monitoreo.

d)

Señalizar las zonas o instalaciones que ofrezcan peligro al ser humano y fauna local.

e)

Efectuar el o los programas de mantenimiento periódicos establecidos para los equipos del Sistema de Distribución.

f)

Todo vehículo empleado para las inspecciones rutinarias a las instalaciones de distribución eléctrica deberá estar equipado con un extintor de incendios del tipo polvo químico u otra sustancia recomendable para instalaciones eléctricas.

g)

Mantener una coordinación estrecha con las comunidades del lugar, a fin de que apliquen periódicamente un control permanente al resguardo de las instalaciones contra eventuales atentados, así como a sus canales de regadío y no varíen el curso de las mismas, garantizando la minimización de posibles inundaciones por desborde o colapso de sus reservorios.

h)

Evitar la incineración de deshechos o materiales empleados durante el mantenimiento de las instalaciones (trapos y sustancias químicas) para evitar posibles incendios localizados principalmente de las plantaciones o bosques secos, ubicados a lo largo de la zona de influencia del proyecto.


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CAP VI ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS METRADOS Y PRESUPUESTOS CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

PROYECTO: DENOMINACION TRANSFORMADOR SECC. DEL COND. UBICACIÓN DISTRITO PROVINCIA DPTO

: SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO : 15 kVA (10-22.9/0.23 kV) : 25 mm² : QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO : MAZUCO : TAMBOPATA : MADRE DE DIOS

ITEM

A

DESCRIPCION

UND

METRADO TOTAL

COSTO UNITARIO (S/.)

SUMINISTRO DE MATERIALES

1.00 POSTES DE C.A.C. 1.01 Poste de C.A.C. de 12/200/160/355, incluye perillas 1.02 Poste de C.A.C. de 12/300/160/355, incluye perillas

Und. Und.

2.00 3.00

1000.00 1200.00

2000.00 3600.00 S/. 5,600.00

mts mts mts mts mts

767.25 15.04 6.00 9.00 65.00

2.50 7.50 40.00 1.30 7.20

1918.13 112.79 240.00 11.70 468.00 S/. 2,750.62

Jgo.

2.00

160.00

320.00

Jgo.

2.00

170.00

340.00

Jgo.

1.00

170.00

170.00

Jgo.

1.00

600.00

600.00

Jgo.

1.00

130.00

130.00

Jgo.

1.00

130.00

130.00 S/. 1,690.00

Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und.

14.00 6.00 6.00 8.00 6.00 14.00 6.00 10.00 5.00 4.00 1.00 2.00 8.00 1.00 6.00

90.00 18.00 52.00 15.00 15.00 30.00 8.00 12.00 8.00 20.00 14.00 17.00 10.00 14.00 0.90

1260.00 108.00 312.00 120.00 90.00 420.00 48.00 120.00 40.00 80.00 14.00 34.00 80.00 14.00 5.40 S/. 2,745.40

Jgo.

2.00

310.00

620.00 S/. 620.00

Jgo.

8.00

340.00

2720.00 S/. 2,720.00

SUB TOTAL 1 : 2.00 2.01 2.02 2.03 2.04 2.05

CABLES Y CONDUCTORES ELECTRICOS Conductor de AAAC de 25 mm² Conductor Autoportante de 1x25+N25 mm² Cable NYY de 2-1x25 mm² Alambre de Aluminio solido de 10 mm² para amarre Conductor de Cu de 25 mm² SUB TOTAL 2 :

3.00 ARMADOS COMPUESTOS POR: 3.01 ARMADOS TIPO AB1 1 Crucetas Simetrica de C.A.V. de 2.4m 3.03 ARMADOS TIPO AB3 1 Crucetas Simetrica de C.A.V. de 2.4m 1 Perno doble armado de 5/8"x14", con 2t/2a 3.05 ARMADOS TIPO AB5 1 Crucetas Simetrica de C.A.V. de 2.4m 1 Perno doble armado de 5/8"x14", con 2t/2a 3.15 ARMADO TIPO DS-2 P.A. 1 Crucetas de FoGo L de 2 1/2"x2 1/2"x2.4m , E= 3/16" 2 Riostras "L" 1 1/2"x1 1/2"x1.28m, E=3/16" 1 Abrazadera tipo CAS simple de 2"x175mm E= 3/16", con 3 pernos de 5/8"x3", con t/a 1 abrazadera en U de FªGª de 3/16" espesor x 2 1/2" x 160 m Ø con dos pernos de 5/8"x3" con t/a 2 Pernos de 5/8"x2", con t/a 2 Dados en cada cruceta de FoGo de 2 1/2"x2 1/2"x100 mm, E=3/16" 3.16 ARMADO TIPO PSEC-2P 1 Cruceta Asimétrica de C.A.V. de 1.6m 3.17 ARMADO TIPO SBM-2P 1 Cruceta Asimétrica de C.A.V. de 1.6m SUB TOTAL 3 : 4.00 4.01 4.02 4.03 4.05 4.06 4.07 4.11 4.12 4.13 4.14 4.16 4.17 4.18 4.21 4.22

FERRETERÍA Y ACCESORIOS Aislador tipo suspension polimerico RPP-25 Espigas de FºGº cabeza de plomo 35mm∅, 381mm long y con 28,6 mm∅ de espiga. Aisladores tipo PIN de porcelana clase ANSI 56-3 Perno pasante ojo de 5/8" x 12" Tuercas ojo de FoGo de 5/8" Diametro. Grapas de anclaje tipo pistola de 25 mm2 Aluminio Conector de Al-Al doble via para conductor de AAAC 25 mm2 Conector de Al-Cu doble via para Al. 25/Cu. 25 mm2 Conector de Cu-Cu tipo perno partido de 25 mm2 Varilla de armar simple de 7 hilos para conductor AAAC 25 mm2 Plancha Gancho de Suspensión (SOT 28 ) Mordaza Conica terminal (SO 3,25 o similar) Terminal de Cobre Estañado para calibre de 25mm2 Banda de acero galvanizado 0,4x20x2000 mm con dos hebillas (SOT 46 o similar) Correa plastica de Amarre SUB TOTAL 4 :

5.00 RETENIDAS 5.01 Retenida oblicua de MT compuesto por: 1 Jgo Abrazaderas de Fe Galv de 2 1/2"x 3/16"x 160 mm, con 03 pernos 1 Templador de F°G° de 19mmøx300mm de long. 15 m. Cable de A°G° de 10mmøx7 hilos. 4 Grapa de doble via de A°G°, 03 pernos de ajuste 1 Varilla de anclaje de 3/4"x2.4 m. 1 Bloqueta de concreto de 0.5x0.5x0.2m 2 Guardacabos de FoGo apto para cable de 3/8" 1 Aislador de traccion tipo Nuez Clase Ansi 54-2. SUB TOTAL 5 : 6.00

TOTAL (S/.)

SISTEMA DE PUESTA A TIERRA COMPUESTO POR 5 m. cable de cobre desnudo de 25 mm2 temple blando 1 Varilla tipo cooperweld de 5/8" x 2.40 m. 1 Conector Tipo Anderson 30 kg de carbon vegetal 50 kg de Bentonita Caja de registro de 0.45 x 0.45 x 0.26 m, de 0.05 m de espesor SUB TOTAL 6 :


ITEM


DESCRIPCION

UND

7.00 EQUIPOS DE TRANSFORMACION 7.01 Transformador de distribución monofasico de las siguientes características: - Potencia nominal: 15 KVA - Frecuencia: 60 Hz. - Relación de transformación: 10-22.9/0.23 KV - Regulación taps: ± 2 x 2.5 % - Grupo de Conexión : Ii0 - Número de terminales en el secundario: 2 - Número de terminales en el primario: 2 - Tipo de refrigeración : ONAN - Altura de trabajo: 4500 m.s.n.m. - Tipo de montaje: exterior, equipado con todos sus accesorios 7.02 Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente delas siguientes caracteristicas: - Potencia Nominal (Tensión) 50 VA, - Frecuencia 60Hz. - Relación de transformación 10-22.9 /0.22 kV. - Corriente 15VA, 1/5A - Modelo TMEA11

METRADO TOTAL


Eq.

1.00

5500.00

5500.00

Eq.

1.00

5000.00

5000.00 S/. 10,500.00

Eq. Und. Eq.

2.00 3.00 1.00

2350.00 10.00 1700.00

4700.00 30.00 1700.00 S/. 6,430.00

Und.

4.00

320.00

1280.00

Und.

6.00

320.00

1920.00

Und. Und.

2.00 2.00

20.00 21.50

40.00 43.00 S/. 3,283.00

SUB TOTAL 7 : 8.00 TABLERO DE DISTRIBUCIÓN 8.01 Tablero de distribución monofasico de 220 Vol. Compuexto por: - Caja de plancha de F°G° de 1/16" de 0.50x0.35x0.25 m, puerta frontal de 01 hoja, - 1 interruptor diferencial monofasico de: 63 A 60 Hz. - 4 aisladores portabarras de 600 V. - Sistema de barras colectoras de cobre, portabarras, conductores y aisladores 8.02 Terminales de 25mm2 cobre estañado 8.03 Medidor AlR 220 monofasico 2 Hilos

TOTAL (S/.)

SUB TOTAL 8 : 9.00

EQUIPO DE SECCIONAMIENTO Y PROTECCION Seccionador fusible unipolar tipo CUT OUT de 27 kV. 100 A., 150 kV. BIL, con portafusible de expulsión, para operación a 4000 m.s.n.m. con accesorios de montaje. Pararrayos unipolares de 15 kV. de tensión nominal y 10 kA., 150 kV. NBA, para operación a 4000 m.s.n.m. incluye 9.02 accesorios de montaje 9.03 Fusibles tipo Chicote de 3k 9.04 Fusibles tipo Chicote de 15k SUB TOTAL 9 : 9.01

TOTAL SUMINISTRO DE MATERIALES

S/. 36,339.02



ITEM

B 1.00 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.07 1.08 1.09

DESCRIPCION

UND

METRADO TOTAL


MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES Levantamiento perfil topografico y estudio de ingenieria de lineas primarias de acuerdo a los terminos de Ref. para la elaboracion de estudios Supervision del Instituto Nacional de Cultura e informe tecnico (CIRA) Gestion de servidumbre e informe tecnico sustentatorio Pago por el área total de servidumbre. Monitoreo del estudio de impacto ambiental existente Costo de energia por suspensión temporal para labores de montaje Elaboracion del espediente tecnico, para su aprobacion según ref. del concesionario Presentación de Documentación para inicio de Obra

Km.

0.37

310.00

114.70

Glb. Glb. Glb. Km. h Glb. Glb.

1.00 1.00 1.00 0.37 3.00 1.00 1.00

2000.00 3800.00 972.40 500.00 200.00 6005.00 750.00

2000.00 3800.00 972.40 185.00 600.00 6005.00 750.00 S/. 14,427.10

und und und und und und

5.00 5.00 2.00 3.00 5.00 5.00

250.00 150.00 296.00 296.00 310.00 80.00

1250.00 750.00 592.00 888.00 1550.00 400.00 S/. 5,430.00

Jgo Jgo Jgo Jgo Jgo Jgo Jgo Eq. Eq. Jgo Jgo Jgo

2.00 2.00 1.00 1.00 2.00 1.00 6.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00

58.86 100.47 100.47 95.00 50.24 316.89 10.57 606.08 606.08 100.00 150.00 60.00

117.72 200.94 100.47 95.00 100.48 316.89 63.42 606.08 606.08 100.00 150.00 120.00 S/. 2,577.08

Und. Und.

2.00 2.00

98.30 98.30

196.60 196.60 S/. 393.20

mts mts

767.25 15.04

0.57 0.75

435.03 11.28 S/. 446.31

Und. Und.

8.00 8.00

30.00 69.52

240.00 556.16 S/. 796.16

Glb. Glb. Glb. Und. Glb.

1.00 1.00 1.00 5.00 1.00

300.00 500.00 700.00 12.00 2000.00

300.00 500.00 700.00 60.00 2000.00 S/. 3,560.00

SUB TOTAL 1 : 2.00 2.01 2.02 2.05 2.06 2.08 2.10

INSTALACIÓN DE POSTES Y ACCESORIOS Transporte de postes de fabrica hasta carretera cercana a zona de trabajo Transporte de postes de carretera a punto de izaje Izaje de postes de 12/200 de C.A.V Izaje de postes de 12/300 de C.A.V Excavación de hoyo para poste en terreno rocoso Concretado de poste de C.A.C., incluye relleno (Incluye cemento piedra hormigon) SUB TOTAL 2 :

3.00 3.01 3.03 3.05 3.15 3.15 3.16 3.18 3.19 3.20 3.21 3.22 3.23

MONTAJE DE ARMADOS Y EQUIPOS ARMADOS TIPO AB1 ARMADOS TIPO AB3 ARMADOS TIPO AB5 ARMADO TIPO DS-2 P.A. ARMADO TIPO PSEC-2P ARMADO TIPO SBM-2P Instalación de Equipos de protección Montaje de transformador monofasico Montaje de Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente Instalación de tablero de distribución. Instalación del medidor totalizador (Incluido Cable concentrico, acometida completa) Instalación de Accesorios de Baja Tensión SUB TOTAL 3 :

4.00 INSTALACIÓN DE RETENIDAS 4.02 Excavación de Hoyos para retenidas en terreno rocoso 4.03 Instalación de retenida oblicua, incluye material de relleno SUB TOTAL 4 : 5.00 MONTAJE DE CONDUCTORES 5.01 Tendido y flechado de conductor AAAC de 25 mm². 5.02 Tendido y flechado de conductor Autoportante de 1x25+N25mm² SUB TOTAL 5 : 6.00 INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA 6.01 Excavación en terreno normal 6.03 Instalación de puesta a tierra. SUB TOTAL 6 : 7.00 7.01 7.02 7.03 7.04 7.05

TOTAL (S/.)

PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO Pruebas Eléctricas y Megado Inspección, Pruebas eléctricas y puesta en operación. Presentación de Documentos para Inspección y pruebas a la consecionaria Pintado del código de cada estructura Documentos de replanteo y liquidación de obra. SUB TOTAL 7 : TOTAL MONTAJE ELECTROMECANICO

OFICINA TIENDA: JR. JUNIN 276-B PUNO, TELFAX: 051-366413 CEL: 051-9660112 EMAIL: [email protected]

PLANTA: PARQUE INDUSTRIAL MZ I, LT 01 PUNO

S/. 27,629.85

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Elaboracion del expedientetecnico , para su aprobacion según la empresa concesionaria UNIDAD : Glob. RENDIMIENTO : 0.085 Unidad DESCRIPCION

Und.

Cantidad

P. Unitario S/.

Parcial S/.

Indice (INEI)

Material varios de campo (Estaca, pintura, yeso, cordel,etc)

%MO

5.00

3101.64

155.08

039

Utiles y Materiales de Gabinete

%MO

15.00

3101.64

465.25

039

MATERIALES

Sub-total

620.33

MANO DE OBRA Ingeniero Especialisrta en Redes Primarias

0.60

h-h

56.74

18.75

1063.83

047

Dibujante en Autocad

0.33

h-h

31.21

9.18

286.47

047

Topógrafo

1.00

h-h

94.56

11.02

1042.08

047

Oficial

1.00

h-h

94.56

4.50

425.53

047

Peón

1.00

h-h

94.56

3.00

283.69

047

Sub-total

3101.60

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Camioneta Rural 4x4 de 135 HP

0.25

h-m

23.64

50.00

1182.03

049

Teodolito

1.00

h-m

94.56

10.00

945.63

049

%

5.00

3101.64

155.08

048

Herramientas 5% mano de obra

TOTAL

Sub-total

2282.74

S/.

6005

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Izado de poste de CAC 12 m / 3000 N. Incluye numeración UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 11 Un/dia DESCRIPCION

Und.

Cantidad

P. Unitario S/.

Parcial S/.

Indice (INEI)

MATERIALES Material varios (estribo,soga,pintura, brochas, etc)

% MO

5.00

37.09

Sub-total

1.85

039

1.85

MANO DE OBRA Capataz

0.50

h-h

0.36

11.00

4.00

047

Operario

1.00

h-h

0.73

5.00

3.64

047

Oficial

1.00

h-h

0.73

4.50

3.27

047

Peón

12.00

h-h

8.73

3.00

26.18

047

Sub-total

37.09

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Camión plataforma 4X2, 122 HP, 8 TN.

0.87

h-m

0.63

80.00

50.62

049

Pluma de Izaje

1.00

h-m

0.73

18.36

13.35

049

Teodolito

1.00

h-m

0.73

10.00

7.27

049

Herramientas 5% de mano de obra

1.00

%

5.00

37.09

185.45

048

TOTAL

Sub-total

256.69

S/.

296

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS y REDES PRIMARIAS PROYECTO :

RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO

PARTIDA :

Instalacion de retenida inclinada

UNIDAD :

Un.

RENDIMIENTO :

4

1

Un/dia

DESCRIPCION

Und.

Cantidad P. Unitario S/.

Parcial

Indice

S/.

(INEI)

MATERIALES Material varios (soga,estrobo,etc)

% M.O.

5.00

45.20

Sub-total

2.26

039

2.26


0.10

h-h

0.20

11.00

2.20

047

Operario

1.00

h-h

2.00

5.00

10.00

047

Oficial

1.00

h-h

2.00

4.50

9.00

047

Peón

4.00

h-h

8.00

3.00

24.00

047

Sub-total

45.20

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Camión plataforma 4X2, 122 HP, 8 TN. Tirfor 3 ton.

0.230

h-m

0.46

80.00

36.80

049

1.00

h-m

2.00

2.89

5.78

049

Escalera

0.00

h-m

0.00

1.21

0.00

037

Caja de herramientas

2.00

h-m

4.00

1.50

6.00

037

%

5.00

45.20

2.26

048


Sub-total

TOTAL

S/.

50.84

98.30

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Armado tipo AB1 de Alineamiento (0°-5°) UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 7.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)

MATERIALES Material varios (Soga,estrobo,etc)

%

3.00

10.20

0.31

Sub-total

039

0.31


0.13

Operario

h-h

0.15

11.00

1.63

h-h

0.00

5.00

0.00

047 047

Oficial

1.00

h-h

1.14

4.50

5.14

047

Peón

1.00

h-h

1.14

3.00

3.43

047

Sub-total

10.21


0.51

h-m

0.58

80.00

46.63

049


1.00

h-m

1.14

1.50

1.71

037

Escalera

0.00

h-m

0.00

1.21

0.00

048

Sub-total

TOTAL

48.34

S/.

58.86

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Armado tipo AB3 de anclaje 0° - 30° UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 5.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%MO

5.00

28.32

Sub-total

1.42

039

1.42


0.20

h-h

0.32

11.00

3.52

047

Operario

1.00

h-h

1.60

5.00

8.00

047

Oficial

1.00

h-h

1.60

4.50

7.20

047

Peón

2.00

h-h

3.20

3.00

9.60

047

Sub-total

28.32


0.50

h-m

0.80

80.00

64.00

049


2.00

h-m

3.20

1.50

4.80

048

Escalera

1.00

h-m

1.60

1.21

1.94

048

Sub-total

TOTAL

S/.

70.74

100.47

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Armado tipo SBM-2P UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 2.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%

38.47

180.00

69.25

Sub-total

039

69.25


0.20

h-h

0.80

11.00

8.80

047

Operario

1.00

h-h

4.00

5.00

20.00

047

Oficial

1.00

h-h

4.00

4.50

18.00

047

Peón

2.00

h-h

8.00

3.00

24.00

047

Sub-total

70.80


0.50

h-m

2.00

80.00

160.00

049


2.00

h-m

8.00

1.50

12.00

048

Escalera

1.00

h-m

4.00

1.21

4.84

048

Sub-total

TOTAL

S/.

176.84

316.89

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Armado Seccionamiento tipo Palomilla UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 10.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%MO

5.00

14.16

Sub-total

0.71

039

0.71


0.20

h-h

0.16

11.00

1.76

047

Operario

1.00

h-h

0.80

5.00

4.00

047

Oficial

1.00

h-h

0.80

4.50

3.60

047

Peón

2.00

h-h

1.60

3.00

4.80

047

Sub-total

14.16


0.50

h-m

0.40

80.00

32.00

049


2.00

h-m

1.60

1.50

2.40

048

Escalera

1.00

h-m

0.80

1.21

0.97

048

Sub-total

TOTAL

S/.

35.37

50.24

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Montaje TRANSFORMIX . 1ø, Monoposte fin de línea UNIDAD : RENDIMIENTO :

Un. 2 Un/dia

DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%

48.70

194.74

94.84

Sub-total

039

94.84


0.10

h-h

0.40

11.00

4.40

047

Operario

0.40

h-h

1.60

5.00

8.00

047

Oficial

0.40

h-h

1.60

4.50

7.20

047

Peón

0.40

h-h

1.60

3.00

4.80

047

Sub-total

24.40

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Grúa hidráulica c/camión 5 ton.

0.50

h-m

2.00

238.00

476.00

049


1.00

h-m

4.00

1.50

6.00

048

Escalera

1.00

h-m

4.00

1.21

4.84

048

Sub-total

TOTAL

S/.

486.84

606.08

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : PARTIDA : UNIDAD : RENDIMIENTO :

RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO montaje de Bayoneta Un. 14.00 Un/dia

DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%MO

5.00

6.63

Sub-total

0.33

039

0.33


0.20

h-h

0.11

11.00

1.26

047

Operario

1.00

h-h

0.57

5.00

2.86

047

Oficial

1.00

h-h

0.57

4.50

2.57

047

h-h

0.00

3.00

0.00

047

Peón

Sub-total

6.69


0.50

h-m

0.29

80.00

22.86

049


2.00

h-m

1.14

1.50

1.71

048

h-m

0.00

1.21

0.00

048

Escalera

Sub-total

TOTAL

S/.

24.57

31.59

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Instalación de Seccionador Tipo Cut Out UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 20.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%

5.00

5.88

0.29

Sub-total

039

0.29


0.20

h-h

0.08

11.00

0.88

047

Operario

1.00

h-h

0.40

5.00

2.00

047

Oficial

1.00

h-h

0.40

4.50

1.80

047

Peón

1.00

h-h

0.40

3.00

1.20

047

Sub-total

5.88


0.10

h-m

0.04

80.00

3.20

049


2.00

h-m

0.80

1.50

1.20

048

h-m

0.00

1.21

0.00

048

Escalera

Sub-total

TOTAL

4.40

S/.

10.57

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Instalación de Pararrayos UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 20.00 Un/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%

5.00

5.88

Sub-total

0.29

039

0.29


0.20

h-h

0.08

11.00

0.88

047

Operario

1.00

h-h

0.40

5.00

2.00

047

Oficial

1.00

h-h

0.40

4.50

1.80

047

Peón

1.00

h-h

0.40

3.00

1.20

047

Sub-total

5.88


0.10

h-m

0.04

80.00

3.20

049


2.00

h-m

0.80

1.50

1.20

048

h-m

0.00

1.21

0.00

048

Escalera

Sub-total

TOTAL

S/.

4.40

10.57

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Tendido y puesta en flecha conductor AAAC 25 mm2 / fase UNIDAD : Km. RENDIMIENTO : 3.3 km./día DESCRIPCION

Unidad Cantidad P. Unitario S/.

Parcial S/.

Indice (INEI)

MATERIALES Soga de manila

kg.

0.50

14.28

Soga de nylon

kg.

0.40

33.32

13.33

039

Materiales varios

%

5.00

204.82

10.24

039

Sub-total

7.14

039

30.71


1.00

h-h

2.42

11.00

26.67

047

Operario

2.00

h-h

4.85

5.00

24.24

047

Oficial

3.00

h-h

7.27

4.50

32.73

047

Peón

13.00

h-h

31.52

3.00

94.55

047

1.00

h-h

2.42

11.02

26.72

047

Topógrafo

Sub-total

204.90


0.50

h-m

1.21

80.00

96.97

049

Tirfor 3 ton.

2.00

h-m

4.85

2.89

14.01

049

13.00

h-m

31.52

1.20

37.82

049

1.00

h-m

2.42

1.21

2.93

037

Poleas Escalera Caja de herramientas

2.00

h-m

4.85

1.50

7.27

037

Equipo de comunicación

3.00

h-m

7.27

2.04

14.84

037

Cable Guía

0.50

h-m

1.21

28.90

35.03

049

Equipo de estación total

1.00

h-m

2.42

20.74

50.28

049

Winche de 3 Ton.

1.00

h-m

2.42

15.00

36.36

049

Freno hidráulico 3 Ton.

1.00

h-m

2.42

10.00

24.24

049

Caballete Alzabobina

1.00

h-m

2.42

5.00

12.12

049

Sub-total

TOTAL

S/.

331.88

567.48

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Armado Puesta a Tierra (con UN electrodo) para puesta a tierra Instalación en Poste de Concreto Armado Centrifugado UNIDAD : Un. RENDIMIENTO : 5.7 Un/dia DESCRIPCION

Unidad Cantidad P. Unitario S/.

Parcial S/.

Indice (INEI)


%

Carbon Vegetal x saco de 15kg

saco

5.00

24.92

1.25

039

1

12

12.00

039

Sub-total

13.25


0.21

h-h

0.29

11.00

3.24

047

Operario

1.00

h-h

1.40

5.00

7.02

047

Oficial

1.00

h-h

1.40

4.50

6.32

047

Peón

2.00

h-h

2.81

3.00

8.42

047

Sub-total

25.00

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Camión plataforma 4X2, 122 HP, 8 TN. Caja de herramientas

0.230

h-m

0.32

80.00

25.82

049

2.00

h-m

2.81

1.50

4.21

037

h-m

0.00

1.21

0.00

048

%

5.00

24.92

1.25

048

Escalera Herramientas 5% mano de obra

Sub-total

TOTAL

S/.

31.28

69.52

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS DE LINEAS Y REDES PRIMARIAS PROYECTO : RED PRIMARIA 10-22.9 KV ANTENA CLARO PARTIDA : Prueba y puesta en servicio UNIDAD : km RENDIMIENTO : 1.95 km/dia DESCRIPCION

Unidad


Parcial S/.

Indice (INEI)


%

5.00

155.90

Sub-total

7.80

039

7.80


1.00

h-h

4.10

11.00

45.13

047

Operario

3.00

h-h

12.31

5.00

61.54

047

Oficial

2.00

h-h

8.21

4.50

36.92

047

Peón

1.00

h-h

4.10

3.00

12.31

047

Sub-total

155.90

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS Camioneta Rural 4x4 de 135 HP

1.00

h-m

4.10

50.00

205.13

049

Motosierra

1.00

h-m

4.10

5.10

20.92

037

Teodolito

1.00

h-m

4.10

5.10

20.92

037

Medidor de aislamiento eléctrico

1.00

h-m

4.10

5.44

22.32

049

Medidor de resistencia de puesta a tierra

1.00

h-m

4.10

5.44

22.32

049

Termometro de línea

1.00

h-m

4.10

2.89

11.86

049


4.00

h-m

16.41

1.50

24.62

037

%

5.00

155.90

7.80

048


Sub-total

TOTAL

S/.

335.88

500

PLANILLA DE ESTRUCTURAS RED PRIMARIA OBRA Distrito Provincia Departamento

SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO

: :

MAZUCO

: :

TAMBOPATA MADRE DE DIOS

DE-RP-01

Lamina Nro. Conductor Tipo N° Fases

: : :

1x25 mm² AAAC 2 .

N° de Est.

1 2 3 4 5

Ubic. de Estructura Progresiva Cota [m] [m] 0.00 38.28 86.04 196.22 306.4 354.62

352.00 354.00 354.00 361.06 419.00 437.00

Vano Real [m]

Vano Peso [m]

Vano Viento [m]

Vert.

38.33 47.76 110.41 124.48 51.47

‐8.53 75.48 51.42 ‐31.98 143.5 143.65

19.25 43.16 79.4 117.96 88.12 25.65

-------------

Angulo de Línea Gra. Mín. Seg. °

´

"

Estructuras Tipo de Armado Poste Princ. Aux.1 Cant. Long/Clase DS‐2 PSEC‐2P EBM‐2P AB1 AB1 SBM‐2P

Amortiguador de Línea Atrás Adel

Retenidas Simple

Puesta a Tierra Vertical Cant. Tipo

Tipo Conduct.

1 1 1 1 1

2-1x25 mm² 2-1x25 mm² 2-1x25 mm² 2-1x25 mm² 2-1x25 mm²

Observaciones

INICIO RP AB3 AB3

1 1 1 1 1

AB5

12/300 12/300 12/200 12/200 12/300

1

1

PAT-1 PAT-4 PAT-1e PAT-1e PAT-4

LLEGADA A ANTENA

372.45 Postes 12/200 12/300 13/300 13/400 Total 2

Total 2 3

5 25 Conductores (km.) AAAC 25mm2 AAAC 30mm2 AAAC 50mm2

Armados Tipo Cant.

0.77

5.00

DS-2 1

AB3 2

AMORTIGUADORES AAAC 25mm2 AAAC 35mm2 AAAC 50mm2

PSEC-2P 1

EBM-2P 1

RETENIDAS RT‐1 2 RV‐1

AB1 2

SBM-2P 1

PUESTA A TIERRA PAT‐1 PAT‐3 PAT‐4 2 PAT‐1e 3

Página 1

2.00

AB5 1

REPLANTEO 3x25mm2 AAAC Km 0.37

5.00

Total 9

DATOS DEL PROYECTO DENOMINACION : SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO P. TRANSFORMADOR : 15 kVA (10-22.9/0.23 kV) SECCION DEL CONDUC.: 25 mm² UBICACIÓN, LUGAR : QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO DISTRITO : MAZUCO PROVINCIA : TAMBOPATA DPTO : MADRE DE DIOS

ING. RESPONSABLE

: ING. JAIME EDDY OTAZU LUQUE

COSTO TOTAL (S/.)

DESCRIPCION

ITEM RESUMEN

A B C D

MATERIALES MONTAJE ELECTROMECANICO UTILIDADES 5% GASTOS GENERALES 5%

SUB TOTAL

E

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (IGV)

TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL OFICINA Av. Mariscal Sucre F-26 Interior 4º Piso -Cusco

PLANTA: PARQUE INDUSTRIAL MZ I, LT 01 PUNO

S/. S/. S/. S/.

36,339.02 27,629.85 3,198.44 3,358.37

S/. S/. S/.

70,525.68 13,399.88 83,925.56

FORMULA POLINOMICA PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO LUGAR : QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO ESTACION DE TELEFONIA CLARO DESCRIPCION

ITEM

MONTOS

MATERIALES POSTES C°A°C° CONDUCTORES Y CONECTORES

A

RETENIDAS Y ANCLAJES ARMADOS Y ACCESORIOS DE FERRETERIA PUESTA A TIERRA

EQUIPO DE TRANSFORMACION Y MANDO SISTEMA DE PROTECCION Y MEDICION

MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES INSTALACION DE MATERIALES A LA OBRA PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO

B

COSTOS INDIRECTOS UTILIDADES GASTOS GENERALES

C

5,600.00 2,750.62

0.06 0.03

P C

S/. S/. S/. INDICE PONDERADO S/.

620.00 4,435.40 2,720.00 7,775.40

0.08

F

S/. S/. INDICE PONDERADO S/.

10,500.00 9,713.00 20,213.00

0.21

EQ

S/. S/. S/. INDICE PONDERADO S/.

14,427.10 9,642.75 3,560.00 27,629.85

0.29

J

S/. S/. INDICE PONDERADO S/.

3,198.44 27,629.85 30,828.29

0.33

GGU

S/.

94,797.16

1.00

o: r: FORMULA DE REAJUSTE DE PRECIOS

Pr =Po * K DONDE K: 0.06 P r Po

+

0.03 C r Co

+

0.08 F r Fo

+

0.21 EQ r + EQ o

CODIGO

S/. S/.

TOTAL COSTO DEL PROYECTO

K=

INCIDENCIA

0.29 J r Jo

+

0.33 GGU r GGU o

SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA OFERTA SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA VALORIZACION

CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA PROYECTO TRANSFORMADOR UBICACIÓN PLAZO DE EJECUCION FECHA ITEM

: SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO : 15 kVA (22.9/0.23 kV) : QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO : 30 Días Calendarios 02/11/2009 DESCRIPCION

A

GESTION Y PROYECTO:

1

Replanteo de Red Primaria

2

Elaboración y aprobación del proyecto

B

ADQUISICION Y TRANSPORTE DE MATERIALES

1

Postes y Accesorios de Concreto

2

Conductores, Aisladores, ferreteria, retenidas, y equipos

3

Transformadores

C

MONTAJE ELECTROMECANICO

1

Trazo y replanteo

2

Excavacion de hoyos, solados

3

Izaje de Postes, Inst.aisladores , retenidas, accesorios y equipos

4

Tendido de conductor tensado y flechado

5

Instalación de Transformadores y equipos

6

Conclusión y Pruebas

DIAS CALENDARIOS 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

CRONOGRAMA VALORIZADO DE EJECUCION DE OBRA PROYECTO

: SISTEMA DE UTILIZACION EN MEDIA TENSION ANTENA CLARO - MAZUCO

TRANSFORMADOR

: 15 kVA (10-22.9/0.23 kV)

UBICACIÓN

: QUEBRADA CHAUPIMAYO - CERRO MIRADOR MAZUKO

PLAZO

: 30 Días Calendarios

FECHA

02/11/2009

ITEM

I 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05

II 1 2 3 4 5 6 7

DESCRIPCIÓN

SUMINISTRO DE MATERIALES Suministro de Postes Suministro de Conductores Suministro de Equipos de Transformación y Maniobra Suministro de Armados y Ferretería Suministro de Material de Puesta a Tierra

MONTO

5600.00 2750.62 20213.00 5055.40 2720.00

SEMANA 1 A

AVANCE SEMANAL %

B

5600.00

100.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

SEMANA 2 A

B

AVANCE SEMANAL %

SEMANA 3 A

AVANCE SEMANAL %

B

816.00

64.82%

AVANCE FINAL %

1904.00 2527.70

4654.62

19.76%

22740.70

1629

1629.00 515.42

0.00% 60.00% 20.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

2172 515.416 235.92 223.155 238.85

515.416 157.28 223.155 238.85

3560

0.00% 0.00% 40.00% 0.00% 0.00% 40.00% 100.00%

13.66%

3385.34

1134.70

16.36%

833.88

4075.42

17.77%

7772.75

100.00%

19.76% 22740.70 816.00 13.66% 3385.34 1134.70 17.13% 1306.30 97.53 17.13% 1371.617048 102.4116975

64.82% 16.36% 43.89% 43.89%

0.00 833.88 41.69 43.7787

0.00 4075.42 203.77 213.95934

0.00% 17.77% 7.67% 7.67%

36339.02 27629.85 3198.44 3358.37

100.00% 100.00% 100.00% 100.00%

2150.65

43.89%

919.35

4493.15

7.67%

34158.58

100.00%

2527.7

816

AVANCE ACUMUNLADO SEMANAL %

B

0.00% 100.00% 0.00% 50.00% 70.00%

2750.62

0.00% 0.00% 100.00% 50.00% 30.00%

SEMANA 4 A

20213.00 2527.7

100.00% 100.00% 100.00% 100.00% 100.00%

0.00%

36339.02

100.00%

14427.10 5430.00 2577.08 393.20 446.31 796.16 3560.00

100.00% 100.00% 100.00% 100.00% 100.00% 100.00% 100.00%

36339.02

5600.00

0.00

15.41%

MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES INSTALACIÓN DE POSTES Y ACCESORIOS MONTAJE DE ARMADOS Y EQUIPOS INSTALACIÓN DE RETENIDAS MONTAJE DE CONDUCTORES INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO

14427.1 5430.00 2577.08 393.20 446.31 796.16 3560.00

7213.55

7213.55

100.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

SUB TOTAL DE MONTAJE

27629.85

7213.55

7213.55

52.22%

1629.00

2144.42

RESUMEN GENERAL MATERIALES MONTAJE UTILIDADES GASTOS GENERALES

36339.02 27629.85 3198.44 3358.37

5600.00 7213.55 640.68 672.711375

0.00 7213.55 360.68 378.711375

15.41% 52.22% 31.31% 31.31%

2527.70 1629.00 207.84 218.22675

4654.62 2144.42 339.95 356.94939

SUB TOTAL RESUMEN

70525.68

14126.94

7952.94

31.31%

4582.76

7495.94

17.13%

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS

13399.88

2684.12

1511.06

31.31%

870.72

1424.23

17.13%

5472.75

408.62

43.89%

174.68

853.7

7.67%

6490.13

100.00%

TOTAL NUEVOS SOLES

83925.56

16811.06

9464.00

31.31%

5453.48

8920.17

17.13%

34276.71

2559.27

43.89%

1094.03

5346.85

7.67%

40648.71

100.00%

28803.96

515.416

0.00

5600.00 2750.62 20213.00 5055.40 2720.00

SUB TOTAL SUMINISTRO DE MATERIALES

0.00% 40.00% 40.00% 100.00% 100.00% 60.00% 0.00%

0.00

0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

515.416

318.46

CAP VII PLANO DE UBICACIÓN PERFILES Y PLANIMETRÍA LAMINAS DE DETALLES

Proyecto Claro Mazuco

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