SIMULACIÓN, DIMENSIONAMIENTO Y EVALUACION FINANCIERA DE UNA PLANTA QUIMICA PARA LA PRODUCCION DE METIL TER-BUTIL ÉTER Bernal, C*. Cr!ena", #*. $%l%a&a, #*. *
Universidad Pontificia Bolivariana, Cir. 1 #70-01, of. 11-259, Medellín, Colo!ia. Colo!ia. ** "acltad de $n%eniería $n%eniería &íica
'esen( En éste trabajo se muestra
el desarrollo de una simulación, dimensionamiento y diseño de una una plan planta ta qu quím ímic icaa para para la prod produc ucci ción ón de Meti Metill terter-bu buti till éter éter empl emplea eand ndoo herr herram amie ient ntas as comput computaci aciona onales les como como el Micros Microsoft oft Excel® Excel®,, dón dónde de se emplea emplea el paq paquet uetee termod termodinm inmico ico !"#$ !"#$%% %%!& !&$ $"' y %y %ysy syss ®, do dond ndee se empl emplea ea el paqu paquet etee term termod odin inm mic icoo &$" &$"', como como herramientas para la simulación de las diferentes operaciones unitarias que se lle(an a cabo en el proceso de producción) 'os resultados obtenidos fueron comparados entre sí y con el reporte de simulación de *est !ir+inia ni(ersity, esto con el fin de conocer las diferentes des(iaciones que contiene cada uno de las herramientas para la simulación) partir de las simulaciones se reali.ó también un dimensionamiento de los equipos de la planta química y finalmente un anlisis de costos para e(aluar la rentabilidad rentabilidad y la posibilidad posibilidad de lle(ar a cabo el montaje de de la planta de producción) producción) Pala!ras clave( Metil tert-!ti )ter, )ter, Metanol, 'eactor PB', orres orres de destilaci+n, orre orre de a!sorci+n, Conversi+n, Mecla de Btilenos, iensionaiento, asa interna de retorno, iseo de /roceso. !stract("his /or0 presents the de(elopment of a simulation, desi+n and si.in+ of a chemical plant
that produces Methyl ter-butil ether, usin+ computational tools for the simulation of the different oper operat atio ionn unit unitss li0e li0e Micr Micros osof oftt Exce Excel® l®,, in /h /hic ichh the the therm thermody odynam namic ic pac0 pac0a+ a+ee used used /as /as !"#$%%!&$"', and %ysys® in /hich the thermodunamic pac0a+e used /as &$"') "he results that /ere obtained in both simulations /as compared /ith the report of the simulation +i(en by the *est !ir+inia ni(ersity, this in order to obtain the different de(iations that each simulation tool present) sin+ the results of the simulations simulations a si.in+ of each of the units of the production production plant /as calculated and finally a costs analysis /as made in order to e(aluate the plant1s profitability profitability and the posibility of implementin+ implementin+ the chemical production production plant) e 3ords(Met4l 3ords(Met4l ter-!til et4er, et4er, Met4anol, PB' 'eactor, 'eactor, istillation to3ers, !sor/tion to3er, to3er, Conversion, Btlene itre, 6iin%, $nternal rate of retrn, Process desi%n.
'. INTROD TRODU UCCI CCIÓN El Meti Metill terer-bu buttil éter ter 2M"3 2M"3E E4 es un compuesto or+nico de +ran importancia en la indu indust stri riaa petr petrol oler era, a, debi debido do a qu quee éste éste se emplea como sustituto de #lomo tetraetilo y así aumentar el índice de 5ctano en esta, fa(oreciendo la eficiencia del motor) El M"3E se empe.ó a utili.ar en 6787 para redu reduci cirr las las emis emisio ione ness de esca escape pe de los los (eh (ehículo culoss, bu busc scan anddo un unaa com combu bust stiión completa de la +asolina) Esto se debe a que el M"3E M"3E lo+r lo+raa dism dismin inui uirr los los comp compue uest stos os aromticos y el a.ufre expulsado al ambiente, mejo mejora rand ndoo la ox oxid idac ació iónn en el proc proces esoo de
comb combus usti tión ón)) 'a baja baja tend tenden enci ciaa a form formar ar explosi(os y su alto punto de ebullición hacen que éste compuesto ten+a mayores (entajas como disol(ente que el resto de los éteres) 'a producción de M"3E posee como factor cla(e la relación entre el Metanol y el i3uti 3u tile leno no,, adem adems s de que que la reac reacci ción ón es catali.ada) Es por esto que la optimi.ación del del proc proces esoo de prod produc ucci ción ón medi median ante te la selección de catali.adores es un campo de estudio bastante amplio) 9e han reali.ado estudios con catali.adores de :eolita y resinas de intercambio iónico, dónd dóndee los los resu result ltad ados os mues muestr tran an que que los los catali.adores tipo .eolita no tienen
limitaciones con respecto a difusiones en condiciones específicas de operación) 9e ha encontrado que el catali.ador h.sm-; 2.eolita4 y la mberlita xn-6<6< 2resina4 son dos catali.adores que presentan mayores (entajas en la síntesis de M"3E) 3asados en estos dos catali.adores se ha estudiado la influencia de las (ariables de operación en fase liquida y se ha concluido que con la amberlita xn-6<6< se obtiene un rendimiento en M"3E de alrededor del 78= y con la .eolita h.sm-; una selecti(idad cercana al 6<<= 2 *est !ir+inia ni(ersity4) #ara el desarrollo de éste trabajo se reali.ó la simulación de una planta química de producción de M"3E, empleando como herramientas Microsoft Excel y como paquete termodinmico !"#$%%!&$"' >esarrollado por la ni(ersidad #ontificia 3oli(ariana y como se+unda herramienta %ysys®, empleando como paquete termodinmico &$"') 9e buscó producir una cantidad adecuada de M"3E para así desarrollar el proyecto y lo+rar los objeti(os del curso) continuación se explicar el proceso con sus respecti(as suposiciones, especificaciones y modelos empleados para lle(ar a cabo la simulación) 'ue+o se reportan los resultados obtenidos para la simulación en Microsoft Excel y %ysys® y finalmente un anlisis de resultados donde se compararn los resultados obtenidos en ambas simulaciones con los resultados aportados por el autor, para así proporcionar conclusiones apropiadas, para las dimensiones de los equipos y el anlisis de costos obtenido)
(. MARCO TEÓRICO continuación se explicar el proceso de producción del M"3E, desde las materias primas empleadas para el proceso de producción hasta el proceso como tal, describiendo los equipos y operaciones unitarias en él)
2.1. Materia prima
#ara el proceso de producción de M"3E se emplea como materia prima Metanol y una me.cla de 3utenos que contiene el reacti(o de interés 2i-3utileno4, ya que es muy difícil obtener i-3utileno puro) ?abe mencionar que los dems compuestos de la me.cla de 3utenos no reaccionan por lo que constituyen los compuestos inertes en el reactor) 2.2. Equipos de proceso operaciones unitarias
y
En el nexo 6 se muestra el dia+rama de @nstrumentación y tuberías, donde se muestran los diferentes equipos empleados y la secuencia de operaciones en el proceso de producción de M"3E) 'a corriente independiente de Metanol in+resa a la planta para me.clarse con una corriente de recirculación en un recipiente 2!7<64 y lue+o me.clarse con otra corriente independiente de 3utilenos en un me.clador) 9e+uidamente, esta me.cla pasa por una bomba de alimentación 2#-7<64 y lue+o a un calentador 2E-7<64 con el fin de lle(ar la corriente a las condiciones de reacción) #osteriormente, la me.cla de reacti(os entra en un reactor tubular empacado 2$-7<64) El reactor 2$-7<64, opera de tal manera que se da una con(ersión del 7<=para el i-3uteno) 'a corriente de salida del reactor contiene el producto de interés 2M"3E4 que se debe separa de la me.cla) quí concluye el proceso de producción, 'as operaciones unitarias posteriores buscan la separación de nuestro producto de interés de los dems compuestos) dems se busca recircular el metanol que no reaccionó para disminuir costos de producción y de materia prima asimismo se busca tener un exceso de metanol para lle(ar a cabo la reacción separación)
'os equipos y procesos que continAan una (e. ocurrida la reacción sonB •
•
•
#rimero una torre de destilación 2"7<64 utili.ada para separar como pesado cla(e el M"3E y como li(iano cla(e el Metanol, en ésta torre se da la separación del M"3E el cual sale por las colas de este equipo y las fases que continAan buscan separar el Metanol de la me.cla líquida que sale por el destilado) 9e+undo una torre de absorción 2"7
Entre los diferentes procesos mencionados anteriormente, se encuentran dos condensadores 2E-7
'as diferentes bases de clculo para la simulación de los diferentes equipos se explicaran a continuación, dichas bases de clculo se tomaron de lo reportado por el artículo de *est !ir+inia ni(ersity)
continuación se muestran las especificaciones para la simulaciónB •
•
•
•
#ara las corrientes de entrada al proceso 2materias primas y a+ua en la torre de absorción "-7
3
−
7.25 × 10
=
m
del
catali.ador, una porosidad de ε 0.5 , las cuales son reportadas comAnmente en la literatura y como con(ersión se tomó la reportada por el autor, la cual es del 9 0 para el i-3uteno) #ara simular el reactor se tu(o en cuenta la caída de presión =
se+An la ecuación
( ∆ P) −
de
Er+un, un exceso de Metanol en todo el transcurso de la reacción para que la (elocidad de reacción se lle(ara a cabo de manera deseada pues al carecer del exceso de metanol,
lareacción podría ocurrir en sentido contrario) •
En la torre "-7<6 se toma como pesado cla(e el M"3E y como li(iano cla(e el Metanol, se empleó el método corto GMH 2Gens0e, nder/ood, Molo0ano( y Hir0bride4 para obtener el reflujo, nAmero de etapas ideales y etapa de alimentación, se emplea un condensador full reflux obteniendo un destilado en fase (apor como lo reporta el artículo) En cuanto a la (−∆ P ) en la torre, ésta se reali.ó de manera lineal)
•
En la torre "-7
•
•
En la bomba de alimentación #-7
( ∆ P ) en la torre, ésta se reali.ó −
de manera lineal) 'os resultados obtenidos en la simulación se encuentran en el nexo C) 2.4. E specificaciones simulación en Hysys®
para
'os resultados obtenidos en la simulación se encuentran en el nexo D) El proceso de simulación para la obtención de M"3E por medio de %ysys consiste en el mismo #>G aportado por *! 2(er nexo 64, la herramienta computacional permite simplemente especificar al+unas propiedades de entrada y salida para resol(er por completo el proceso) 9e emplearon como paquetes termodinmicos el &$"' para las dos torres de destilación y el reactor) I se usó #en+ $obinson con funciones de 9oa(e para los compuestos en fase (apor) 'as funciones de 9oa(e se utili.aron porque en las torres de absorción hay que tener en cuenta el contacto liquido (apor para fa(orecer la recuperación de metanol) #ara la torre de absorción se quiso determinar el flujo de sol(ente necesario para recuperar el 7D= de metanol, mientras que para la "orre de destilación "-7
2.5.1.
•
•
•
#9$H E59 para el clculo de coeficientes de fu+acidad en los procesos de separación) Modelo de Jas @deal para la fase (apor en la torre de absorción) 9$H E59 para el clculo de propiedades ener+éticas en las .onas de separación, reacción y pretratamiento de la materia prima) 2.5.2.
•
•
Ecuaciones de estado empleadas en Microsoft Excel®
!"#$%%!&$"' para el clculo de propiedades ener+éticas y distribución de fases a tra(és de todo el proceso) 2.5.3.
•
Ecuaciones de estado empleadas por West ir!inia "ni#ersity $W"%
Ecuaciones de estado empleadas en Hysys®
&on $andom "/o 'iquids 2&$"'4 Modelo de acti(idad en la fase liquida para el clculo de coeficientes de acti(idad y fu+acidad en las diferentes .onas de proceso) #en+-$obinson 9tryje0-!era 2#$9!4) E59 para el clculo de propiedades ener+éticas y distribución de fase (apor en las diferentes .onas del proceso
). EVALUACIÓN DE LA PLANTA DE PRODUCCIÓN #ara la e(aluación de la planta de producción al finali.ar la simulación se reali.ó un proceso de dimensionamiento para los equipos empleados en la planta de producción y lue+o un anlisis de costos)
continuación se mostraran los resultados de dimensionamiento y anlisis de costos de la planta de producción) 3.1. &imensionamiento equipos de proceso
de
los
'a simulación es una herramienta utili.ada para la e(aluación de desempeño yKo para problemas de dimensionamiento 2%enao, C<
Tala '. $esultados dimensionamiento "-7
D 6)6L C)67F
L L)7 CL)76
N ; CC
P /Pa ;<< ;;<
T 0C 6
#ara dimensionar los intercambiadores de calor se tu(o en cuenta que para E-7<6, E-7
Tala (. $esultados dimensionamiento intercambiadores de calor 2E4 E 7<6 7
A ( D<)7< F;)DD< C7L);D ;6<)CD DF)LL
L1 C)DL 6)D< L);; 6)6D C)F;
P 2"3& F8)C6 ;7)F; C7)<6 6;7)8D C7)<6
T 0C 6;7)66 C;6)8 D<)D; 6F;)D; D<)D;
'as bombas empleadas en el proceso corresponden a tres bombas centrifu+as y una bomba reciprocante 2#-7<64) 'os (alores del dimensionamiento de interés se presentan a continuación)
$ecipientes a presión @nternos 2#latos4
Tala ). $esultados de dimensionaminento para las bombas del proceso B+a
T32+
7<6 7
Glujo axial Glujo axial
E4353en53a 6 8; 8;
Tala 8. $esultados de dimensionaminentodel $eactor $-7<6 >t 2m4 9t 2m4 Nt 2m4 ! 2mD4 2'K>94$ >9$ 2m4 '$ 2m4 &t
"otal
P+1en53a /7 ;8) C<)L
El reactor se dimensionó a partir de los resultados obtenidos en la simulación para el flujo de M"3E y la con(ersión de Metanol) El tamaño del reactor se presenta a continuación)
<)< <)
Tala 9: ?ostos de compra de equipos Equipos 3ombas @?
#-7<6 #-7
?ostos 2O4 O 6L)LCL O LF); O 6)L;< O ;F)F8L O 6C<)F;
O O O O O O O O
C67);86 68<)7< LCC)L7 6LC)C7D DFF);7D CL);FF ;6 C)
Tala ;: ?ostos operati(os Ma1er3a Pr3a
Tra1a3en1+ !e re"3!%+"
Metanol
O 6,86L,8F
+ua de #roceso
O C,
Me.cla de 3utilenos
O L8,
+ua $esidual
O 6;,78D
$esiduos de 3utilenos
O F,CCD
!apor de media presión 2M#94
O6,8L;,8C<,
Ser<353+" !apor de alta presión 2%#94 3n!%"1r3ale !apor de 3aja #resión 2'#94 " +ua de enfriamiento 2?*4 Ener+ía eléctrica
Man+ !e Ora
O D,668,CFF O 6CL,F;L O DDD,D7C O <,7 O 6C7,6L;
Tala =: !enta por productos
3.2. 'n(lisis de costos
En cuanto a los resultados presentados por el anlisis financiero, a continuación se presentan una serie de tablas que resumen los costos en +eneral del proyecto y el (alor obtenido de la tasa interna de retorno para un periodo de 6C años) 'os equipos de proceso que se requieren comprar, la cantidad de 0ilo+ramos por año que se necesitan de las diferentes sustancias y la cantidad de producto obtenido son la base para costear el proyecto 2!er nexo 4)
E-7
Pr+!%51+"
M"3E $esiduos de 3utilenos Metanol en M"3E
O 6DF,LF,;
El proyecto tiene una duración de 6C años para e(aluar la rentabilidad y se trabaja con un interés compuesto de C7=, siendo así la tasa interna de retorno, después de reali.ar el flujo de caja 2!er nexo ;4 es i+ual al L88D6<76F7;L<<<=, esto si+nifica que la in(ersión no se recupera en 6C años debido a que el !#& tiene un (alor ne+ati(o muy +rande) 8. AN>LISIS DE RESULTADOS En la simulación de procesos se requiere disponer del (alor de las propiedades
fisicoquímicas y termodinmicas de las me.clas de compuestos que circulan, o han de circular, entre los distintos equipos de la planta, en todas las condiciones de composición, presión y temperatura que puedan lle+arse a (erificar en la operación de la misma) Es por esto, que la adecuada selección de modelos predicti(os, re+las heurísticas de diseño y ecuaciones de estado que describan el comportamiento del fluido, es indispensable si se desea reali.ar clculos precisos de diseño y simulación de la plantas en operación) ?abe resaltar, que una elección incorrecta del método de predicción de propiedades como ecuaciones de estado y modelos de acti(idad, implicara que los resultados obtenidos en la simulación y diseño de los equipos in(olucrados en el proceso, tendrn muy poca correspondencia con la realidad y las dimensiones requeridas para alcan.ar los objeti(os operati(os del proceso) "eniendo en cuenta, que las me.clas a lo lar+o del proceso de producción en las .onas de separación, reacción y pre tratamiento, son +obernadas por un exceso de metanol 2sustancia polar4 y en +ran proporción se encuentran en fase liquida, se debe describir el comportamiento de la fase liquida utili.ando modelos de acti(idad 2me.cla de sustancias polares y no polares4 y en el caso de la fase (apor, una ecuación de estado que sea (lida para el ran+o de temperatura y presión operati(a de los equipos de proceso) #ara la reacción trabajada de producción de M"3E en fase líquida y catali.ada en un #3$ a partir de los reacti(os metanol e isobuteno, se obser(ó que es necesaria lle(arse a cabo a altas presiones debido a que se debe e(itar el cambio de fase del fluido reaccionante, esta condición es necesaria para que la cinética propuesta sea (lida) #or otra parte el metanol debe estar en exceso en todo instante de reacción para mejorar la producción y obtener mejores con(ersiones de isobuteno) #ara el caso de simulación propuesto en excel se consideró que el fluido no presentaba cambio de fase durante todo su recorrido en
el reactor #ara esta simulación, se obtu(o una con(ersión del isobutileno del 7<= a una lon+itud de reactor de 6D)C m y un dimetro de C)C6 m, adems de una temperatura de salida de la me.cla de 6D)8;P?) #or otra parte el modelamiento en el soft/are %I9I9 se obser(ó que la con(ersión del isobutileno a la salida del reactor fue de 7<=, y una temperatura de salida del reactor de 6DF)L;P? para una lon+itud de reactor de 6C)LD m y un dimetro de 6)6 m) 'os anteriores modelos de simulación se compararon con una simulación reali.ada por la *! en la cual se modeló el reactor por medio de la ecuación de $H9 la cual es adecuada para modelar +ases alejados de la saturación la cual en las entalpías, para este caso se obtu(ieron con(ersiones de isobutileno de 7<= a una lon+itud del reactor de 6
separaciones se dan por los modelos de ecuaciones usados para cada simulación) #osterior a la separación del M"3E, se recupera el metanol en una torre de absorción para ser lle(ado a una torre de destilación y posteriormente ser recirculado) 'a separación en la torre de absorción se reali.ó en ; etapas relati(as de separación) En el modelo de Excel la recuperación del metanol fue un 7D= aproximadamente a una lon+itud de columna de L)7m y un dimetro de 6)6Lm) 'a recuperación en la simulación por %I9I9 fue de 7D=) En cuanto al modelo presentado por la *!, se presentó que la recuperación fue del 7D)6= a una lon+itud de 8)Dm y dimetro de C)7m) 'o anterior muestra que el modelo de simulación por %I9I9 presenta la mayor de las recuperaciones, pero el modelo para esta simulación no es adecuado, pues en un absorbedor '-!, la mayoría de las interacciones no son del tipo '-' las cuales son modeladas adecuadamente por el modelo de acti(idad propuesto por %I9I9) 5tro punto importante es la separación desarrollada por la *!, en la cual se simuló que el +as en el absorbedor se modelo como un Jas ideal, lo cual no es una aproximación precisa) #ero cuando se obser(ó la simulación por Excel, el modelo de ecuaciones de estado trabajado es adecuado para las interacciones entra las fases de los fluidos dentro de la torre, por lo tanto este modelo es ms confiable) #or parte de las dimensiones, se obser(ó que las re+las empleadas para dimensionar la torre por Excel, presentaron unas dimensiones adecuadas y correspondientes a los objeti(os de separación impuestos para la operación) #or Altimo respecto a la recuperación final de metanol para ser recirculado al proceso, se procedió a in+resarlo a una torre de destilación) En la simulación por Excel, la recuperación del metanol fue del 77)7= a una lon+itud de torre de CL)76m y C)67Fm de dimetro con CC etapas de separación) En la simulación por %I9I9, la separación fue de 77)7= y con ; etapas de separación) En cuanto a la simulación de la *!, la recuperación del metanol fue del 77)7= a una
lon+itud de CLm y un dimetro de C)Lm con C etapas de separación) 'os anteriores resultados demuestran que la simulación por Excel a pesar de presentar una recuperación un tanto menor que la propuesta por la simulación de la *!, la dimensión del equipo es mucho ms rentable y precisa, debido a que se requiere una torre de separación de casi la mitad del tamaño en Excel, para lo+rar una separación aproximada) En cuanto a los intercambiadores de calor, se obser(ó que las reas de cada intercambiador fueron totalmente distintas, debido a que al usar un coeficiente de intercambio de calor distinto para cada caso y de equipo, al i+ual que al tener corrientes de proceso con distintas ma+nitud de flujo, el calor necesario para cada operación (aría si+nificati(amente) #or otra parte en la referencia se tu(o en cuenta las resistencias por la transferencia de cada .ona, al i+ual que por incrustaciones, las cuales en Excel fueron despreciables en su mayoría) #or lo tanto la estimación de las reas de intercambio no son confiable en Excel) dicionalmente para la dimensión de los equipos de acondicionamiento de temperatura, todos al simularse como intercambiadores de cora.a y tubos con 6 paso por cora.a y C pasos por lo tubos, las reas de intercambio pueden lle+ar a (arias respecto a la referencia si+nificati(amente) En cuanto a las bombas se obser(ó que lo reportado por la referencia y por el modelo de Excel no presenta (ariaciones si+nific ati(as) En cuanto a los resultados presentados por el anlisis financiero se encuentra que en 6C años no se recuperar la in(ersión de capital debido al (alor ne+ati(o de la !#& y alto (alor de la "@$)
9. CONCLUSIONES
'os modelos de ecuaciones de estado y acti(idad utili.ados para la simulación son esenciales debido a que de estos depende como se estiman las interacciones en cada fase y en cada
equipo, y de estas depende como se dimensiona y como son los rendimientos de la operación) 'as dimensiones propuestas por cada simulación estn li+adas entre el modelo de simulación y las ecuaciones propias que especifican cada equipo, adicionalmente el dimensionamiento de los equipos depende de la heurística utili.ada para su dimensionamiento) #or lo tanto los modelos de simulación son relati(os respecto al dimensionamiento y pueden lle(ar errores para estimar el tamaño del equipo y sus objeti(os operacionales) 'a simulación por %ysys® presentó mejores resultados de simulación y con una confiabilidad superior, debido a que en esta se consideraron a fondo las interacciones entre las fases presentes en el proceso, y las suposiciones reali.adas para este fueron aproximadas dentro de los ran+os de temperatura y presión trabajados) #ero este modelo presentó cierta incertidumbre en cuanto a los dimensionamientos de los equipos) 9e puede concluir que el proyecto no es totalmente rentable, y la simulación arrojó (alores muy cercanos a los que se encuentran en la producción real de M"3E)
;. BIBLIO?RAF@A
r0at 9 2C<64) mberlyst-6; in or+anic synthesis) $eco(eredB httpBKK///)ar0at-usa)or+K+et-fileK8D6K >ian 2C<64) ranceles) $ecuperado deB httpsBKKmuisca)dian)+o()coK*ebrancelK> ef?onsultaJeneral&omenclaturas)faces @cis 2C<64)@ndicati(e ?hemical #rices :)$ecuperado deB
///)icis)comKchemicalsKchannel-infochemicals-a-.K *est !ir+inia ni(ersity 2C<64) M"3E production)$ecuperado deB httpBKK///)che)cemr)/(u)eduKpublication sKprojectsKmtbe6C)pdf Motor+i+a 2C<64) ntidetonantes) $ecuperado deBhttpBKKdiccionario)motor+i+a)comKdicci onarioKantidetonantes-definicionsi+nificadoK+mx-ni(6;-conCCC)htm #roduccion de Metil ter butileter 2C<64) M"3E production) $ecuperado deB httpBKK///)docstoc)comKdocsKDF77;6K#$5 >??@=?D=7D&->E-ME"@'-"E$3"@'E"E$-2-M"3E4 'aboratorio de Química 3ior+nica, Escuela de Química, ni(ersidad de ?osta $ica 2C<6D4) pro(echamiento ener+ético de la corona y rastrojo de piña como combustible sólido o como aditi(o oxi+enante) $eco(eredB httpBKK///)quimica)ucr)ac)crKprifaeKfilesKp<6-resumen)pdf E#M) "arifas para ser(icio de acueducto y a+uas residuales) ?onsultado (ía /eb el 6 de septiembre de C<6 enB httpBKK///)epm)com)coKsiteK#ortalsKCKdocum entosKtarifasKa+uas =C
ocumentación de límites de Exposición#rofesional) ?onsultado (ía /eb el D< a+osto de C<6 enB httpBKK///)insht)esK@nsht*ebK?ontenidosK>o cumentacionK'E#=CocR"oxicolo+icaKGicheros
=C'E#=Cocumentación de límites de Exposición#rofesional) ?onsultado (ía /eb el D< a+osto C<6 enB httpBKK///)insht)esK@nsht*ebK?ontenidosK>o
cumentacionK"extos5nlineK!aloresR'imiteK> ocR"oxicolo+icaKGicheros9erieCK>'E# =C
ANEO ': PFD PROCESO DE PRODUCCIÓN
ANEO (: RESULTADOS FUENTE DE CONSULTA C+rr3en1e
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( DCC) 6;
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ANEO 9: EQUIPOS PRINCIPALES PLANTA DE PRODUCCIÓN De"5r3253Hn #-7<6 #-7
3omba de limentacion 3omba de limentacion
Ma1er3al !e 5+n"1r%553H n
Pre"3Hn +2era13
T32+
Can13!a !
Glujo xial
6
* EjeV0*W
;8)
?)9)
D<
Glujo xial
6
* EjeV0*W
C<)L
?)9)
L);
Ca2a53!a!
E-7<6
#recalentador
?abe.a flotante
6
VmXW
D<)7<
?)9)
E-7
$eher(idor
?abe.a fija
6
VmXW
F;)DD<
?)9)
E-7<
$eher(idor
?abe.a fija
6
VmXW
C7L);D
?)9)
E-7
?ondensador
?abe.a flotante
6
VmXW
;6<)CD
?)9)
E-7<;
?ondensador
?abe.a flotante
6
VmXW
DF)LL
?)9)
$-7<6
$eactor
$ecipiente empacado
6
"-7
"orre absorcion
Empacada
6
"-7
"orre de destilación
#latos perforados
6
#"-7
#latos de la "-7
#erforados
CC
>VmW , 'VmW >VmW , 'VmW >VmW , 'VmW >VmW
E"-7
Empaques de la "-7
Empaque
;
>VmW
9K " 9K " 9K " 9K " 9K "
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C7) 8 67) D
66
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C
67) <
C
;)<
C)C6
6D)C
?)9)
C7)L;
6)6L
L)7
?)9)
;
C)67 6C)C F C)67F
?)9)
;
?)9)
;
6)6L
#olietileno
;
