POR Rev. Apr. APR REV Fecha Emitido Para Ingenieria Ava Montajes Codelco

CORPORACION CORPORACION NACIONAL DEL COBRE DE CHILE GERENCIA CORPORATIVA DE ABASTECIMIENTO

DIVISION CODELCO NORTE CONTRATO Nº 4500889892

PROYECTO AUMENTO CAPACIDAD BOTADERO RIPIOS PTMP, ETAPA III

VALIDACIÓN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURA Y FUNDACIÓN MESA CORREA 220-CV-02 AM-5508-MMCC-001-D-A MESAS TIPO A–B–C CORREA 220-CV-02 A

10/10/2008

APROBACION

REV

FECHA

EMITIDO PARA

C.O.M

M.S.I

N.A.L

POR REV. APR. INGENIERIA AVA MONTAJES

APR CODELCO

VALIDACIÓN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURA Y FUNDACIÓN MESA CORREA 220-CV-02 Documento Codelco:

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4500798643 Documento Ava:

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INDICE

ITEM

CONTENIDO

PÁG.

1. INTRODUCCIÓN .................................................. ............................................................................. ................................................ ..................... 1 2. ALCANCE ................................................ .......................................................................... ................................................. .................................. ........... 1 3. ANTECEDENTES............................................. ANTECEDENTES........................................................................ .................................................. ........................... 1 3.1

Estructuración y Modelación Modelación .................................................................................1

4. DISEÑO DE LA OBRA .................................................. ............................................................................. ....................................... ............ 2 4.1

Método de Análisis .................................................................................................2

4.2

Materiales ................................................................................................................3

4.3

Cargas de Diseño....................................................................................................4

4.4

Combinaciones de Carga Carga .......................................................................................6

5. RESULTADOS OBTENIDOS ................................................ ........................................................................... ............................... .... 7 6. CONCLUSIONES ................................................. ............................................................................ ................................................ ..................... 7 7. BIBLIOGRAFÍA ................................................ ........................................................................... .................................................. ........................... 9 ANEXOS

ISO 9001

VALIDACIÓN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURA Y FUNDACIÓN MESA CORREA 220-CV-002

Proyecto AUMENTO CAPACIDAD BOTADERO RIPIOS PTMP, ETAPA III

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1.

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INTRODUCCIÓN

En el presente informe se desarrolla la validación del diseño estructural de las obras del proyecto “Ingeniería de Factibilidad Extensión Botadero de Ripios PTMP – ETAPA III” de Codelco Norte División Chuquicamata. 2.

ALCANCE

No se valida el valida el diseño de la fundación y estructura de las mesas de la extensión de la correa 220-CV-02, que transporta Ripio de cobre lixiviado correspondiente a la Mina Sur en la Planta de Tratamiento Minerales Pilas de Codelco. 3.

ANTECEDENTES

Las formas y dimensiones de las estructuras corresponden a las contenidas en los planos mecánicos N07xx56-8643-220-CV02-ME-001 a 003. 3.1 Estructuración y Modelación La estructuración de las mesas, en lo referente a perfiles y tipos de conexión entre ellos para la configuración final, se muestran a través de la siguiente modelación realizada con el software RAM Advanse V5.1

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4.

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DISEÑO DE LA OBRA 4.1

Método de Análisis

El procedimiento empleado corresponde a un análisis matricial para las estructuras, efectuando una modelación tridimensional, que toma en cuenta las condiciones de apoyo existentes y la forma global, considerando características isotrópicas y homogéneas del material. Se ingresan las diferentes condiciones de carga y realizando las combinaciones que correspondan se determinan los esfuerzos máximos para cada elemento estructural (esfuerzo axial, momento y corte), con los cuales se realizó el cálculo. Las estructuras se analizarán utilizando el método de diseño elástico por tensiones admisibles de acuerdo a las especificaciones del American Institute of Steel Construction AISC, ASD 9th Edition. El programa de análisis, calcula internamente las propiedades de cada elemento estructural, así como la descarga entre elementos, contemplando las cargas de peso propio y sobrecarga de uso. Con esta modelación, se realiza el análisis estructural, obteniéndose las solicitaciones de cada elemento, para los distintos estados de carga y las combinaciones indicadas.

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Se chequean los desplazamientos en todos los puntos de la estructura y se comparan con los valores admisibles. Las presiones de contacto en el suelo se verifican empleando condiciones de servicio de la estructura y el diseño se efectúa empleando cargas últimas (mayoradas). Para el cálculo de las presiones de contacto, las reacciones en los apoyos que resultan del análisis de la estructura se llevan a la superficie de contacto de la zapata con el terreno, considerando tanto el peso como las dimensiones de la zapata. Luego, ingresando las diferentes condiciones de carga y realizando las combinaciones que correspondan, se determinan las dimensiones de la fundación y se verifican las presiones de contacto, volcamiento y deslizamiento. 4.2

Materiales

Acero estructural: Para los perfiles de la estructura, se utilizará acero estructural calidad A 37 – 24 ES, con una tensión de fluencia mínima de 2400 kg/cm 2 y un módulo de elasticidad E = 2.1x10 6 kg/cm2. Hormigón: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará hormigón calidad H-25 según la Nch 170 of 85 con un 90% de nivel de confianza. La tensión utilizada en el diseño es f’c = 200 kg/cm 2. Acero de refuerzo: Para refuerzo: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará acero de refuerzo calidad A 63-42 H, con una tensión de fluencia mínima de 4200 kg/cm 2. La determinación de la armadura de estos elementos se realiza por el método a la rotura del ACI 318-02. Pernos: Pernos: Los pernos de unión serán de calidad ASTM A-325. Se utilizarán pernos con hilo incluido en el plano de corte.

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Cargas de Diseño

a) Peso propio: •

Peso propio estructura metálica: Peso real de los elementos que conforman la Estructura metálica considerando = 7850 (Kg / m3) Peso total estructura mesa: 268 (kg) γestructura

La carga del peso propio es la que ejerce la gravedad sobre los diversos elementos de la estructura. Se determina como el producto de la aceleración (considerada como 9.8 m/s2), por el peso específico y por el volumen del elemento. El programa utilizado en la modelación realiza este cálculo de manera interna. b) Cargas muertas (DL) Además del peso propio se considera como cargas muertas actuando permanentemente en la estructura: Descripción

PC (Polin de Carga) PR (Polín de retorno) PAC (Polín autocentrante de carga) PAR (Polín autocentrante de retorno Correa Peso total Polines Mesa Tipo A (Para cálculo deslizamiento) Peso total Polines Mesa Tipo C (Para cálculo comportamiento estructura)

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Carga

110 (kg) 94 (kg) 151 (kg) 149 (kg) 80 (kg/m) 848 (kg) 944 (kg)


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c) Sobrecargas Sobrecarga de material: d)

225 (kg/m)

Viento

Para el cálculo de fuerzas debidas a la acción del viento se aplicará lo especificado en la norma Nch 432. La presión básica del viento utilizada será la que indica los criterios de diseño CD7 de Codelco: Pb = 90 (kg/m2) Los coeficientes de forma serán los indicados en la mencionada norma Nch 432 (anexos, figura 9 y 11). e)

Sismo

Se realiza análisis Estático de acuerdo a lo indicado en Nch 2369 of 02. En las hojas de cálculos generales se muestra en detalle la obtención de los valores de diseño. El peso sísmico se determinará utilizando el peso de la correa, material y estructura. De los parámetros anteriores el corte basal está dado por: Qo =C * I * P Donde los parámetros C, I y P se definen a continuación: C I P

= coeficiente sísmico dependiente del periodo fundamental de la estructura. = factor de importancia = peso sísmico que se calcula a partir de los estados de carga de peso propio y peso material.

Además se debe tener en cuenta los los siguientes parámetros: - Zona sísmica - Clasificación del edificio ISO 9001

: 3 (Según lo indicado en CD7) : C1


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AM-5508-MMCC-001-D-A - Tipo de Suelo de Fundación - Coeficiente de importancia - Material Estructural - Aceleración efectiva - Factor de modificación de la respuesta - Coeficiente sísmico horizontal máximo - Coeficiente sísmico vertical

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A

: II : 1.2 : Acero Estructural : A o = 0.40 g :R=5 : C = 0.23 : C = 0.27

El coeficiente sísmico máximo utilizado es el que se indica en la Nch 2369 of 02, tabla 5.7. 4.4

Combinaciones de Carga Los elementos de acero se diseñan considerando las combinaciones de carga indicadas en el punto 6.0 de los Criterios de Diseño CD7 de Codelco, es decir: DL + PCOR + SCMA DL + PCOR + SCMA + SX DL + PCOR + SCMA + SZ DL + PCOR + SCMA + SY DL + PCOR + SCMA + VTO Donde: DL : Peso Propio. PCOR : Peso Propio Correa. SCMA : Sobrecarga Material. SX : Sismo longitudinal. SZ : Sismo Transversal. SY : Sismo Vertical. VTO : Carga de Viento

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RESULTADOS OBTENIDOS

Se adjunta anexos con los resultados del análisis realizado a la estructura. 6.

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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES -

En el cálculo de la carga proveniente del peso de la correa, se debe considerar el doble de peso, ya que esta retorna por la parte inferior de la mesa, es decir, 80 (kg/ml). (Ver Página 4“Cargas de Diseño)

-

Se considera como sobrecarga de material 225 (kg/m), ya que esta es la carga que llevan actualmente las correas. (Ver Página 5“Cargas de Diseño)

-

Se difiere con el peso total de la mesa descrita en la memoria de cálculo en estudio, ya que al peso propio de la estructura se le debe agregar el peso de los polines y los descansos, peso que aporta resistencia frente al deslizamiento de la fundación provocado por el viento. (Ver Página 4 “Cargas de Diseño)

-

Se considera la hipótesis de que la correa no será cargada para el cálculo del efecto del viento sobre la estructura, ya que frente a vientos de 137 (km/hr) se ve limitado el transporte de material. (Ver Página 5 “Cargas de Diseño)

-

Para el cálculo de deslizamiento de la fundación no se considera el peso de la correa superior en la combinación de viento, ya que la presión en succión levanta dicho elemento. (Ver Desarrollo del efecto del viento en los anexos)

-

Para el cálculo de deslizamiento lateral de las fundaciones se considera la Mesa Tipo A, por ser esta la que tiene la menor cantidad de polines, por tanto un menor peso propio, lo que se traduce en el escenario mas desfavorable frente al viento. (Ver Página 4“Cargas de Diseño)

-

No justifica la utilización de estacas para el control del deslizamiento por efecto del viento, ya que la carga axial es suficiente para contrarrestar tal efecto. Al cálculo de la carga axial Nb, mostrada en la memoria en estudio, se le debe agregar el peso de la estructura de la mesa propiamente tal y el peso de los polines que están sobre ella. (Ver Desarrollo deslizamiento en los anexos)


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A

-

Para las columnas C 80x40x6 en la combinación de cargas con sismo lateral, los coeficientes de interacción flexión compresión son mayores a los admisibles. Se recomienda cambiar este elemento por un cajón 100x50x5.

-

Las deformaciones sísmicas de trabajo son mayores a las admisibles, se recomienda rigidizar cambiando las patas por un elemento por un cajón

-

La condición de empotramiento en el sentido transversal no se cumple con el detalle presentado en planos. Se recomienda cambiar la orientación de los pernos empotrando en el sentido transversal y rotulando en el sentido longitudinal de la mesa.

Todas estas consideraciones se incorporaron en la modelación de las mesas cuyos resultados se muestran en las gráficas adjuntas. Se concluye que las secciones de las vigas Z de estructuras metálicas, la sección del durmiente de fundación y la armadura NO CAMBIAN respecto de la informada en los planos N07xx56-8643-220-CV02-ME-001 a 003, Pero se debe modificar las patas y la orientación de la placa base por lo tanto podemos concluir que no se valida la Memoria de Cálculo Estructura y Fundación Mesa Correa 220CV-02.

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7.

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A

BIBLIOGRAFÍA

- Norma NCh 2369 of 02. "Diseño Sísmico de Estructuras e Instalaciones

-

-

-

ISO 9001

Industriales". Norma NCH 429 - 430 Hormigón Armado. Hormigón Armado, Jimenez – Morán y Meseguer. Norma NCh 432 of 72 "Efecto del viento en las construcciones". Código ACI 3185 - 2005 Criterio de Diseño Civil Estructural CD7-00E, Codelco.


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ANEXOS DETERMINACIÓN DE CARGAS

Cálculo Cargas sísmicas

- Zona sísmica - Clasificación del edificio - Tipo de Suelo de Fundación - Coeficiente de importancia - Material Estructural - Aceleración efectiva - Factor de modificación de la respuesta - Coeficiente sísmico horizontal máximo - Coeficiente sísmico vertical

: 3 (Según lo indicado en CD7) : C1 : II : 1.2 : Acero Estructural : Ao = 0.40 g :R=5 : C = 0.23 : C = 0.27

Para los casos contemplados en los puntos 5.1.1 c) y 5.1.1 d), el coeficiente sísmico vertical debe ser

2 Ao 3 g

=

2 x0.4 g 3 g

=

0.27 .

Luego, Horizontal Vertical

•

C x I = 0.23 x 1.2 = 0.28 C x I = 0.27 x 1.2 = 0.32

Sísmo sobre cinta y material

Peso Cinta Superior: Peso Sobrecarga Material:

40 (kg/m) 225 (kg/m)

Sx = 0.28 x (PP + SC) = 0.28 x (40/2 + 225/2) = 37 (kg/m) Sz = 0.28 x (PP + SC) = 0.28 x (40/2 + 225/2) = 37 (kg/m) Sy = 0.32 x (PP + SC) = 0.32 x (40/2 + 225/2) = 42 (kg/m)

La carga sísmica detallada anteriormente, se aplicará en forma distribuida sobre las vigas de la estructura.

•

Sismo sobre estructura

Peso Cinta Inferior: 40 (kg/m) Peso Estructura: 268 (kg) Peso Polines Mesa Tipo C: 944 (kg)

Sx = 0.28 x (PP + SC) = 0.28 x (40x6.9 + 268 + 944) = 417/4= 104 (kg) Sz = 0.28 x (PP + SC) = 0.28 x (40x6.9 + 268 + 944) = 417/4= 104 (kg) Sy = 0.32 x (PP + SC) = 0.32 x (40x6.9 + 268 + 944) = 476/4= 119 (kg)

La carga sísmica detallada anteriormente, se aplicará en forma puntual en los puntos de unión viga - columna.

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: c5=dl+pcor+0scma+vto

Analysis (1st order) Date: 10-10-2008 15:56:29

Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ESTABILIDAD FUNDACIÓN REACCIONES POR CARGA DE VIENTO AXIAL



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ESTABILIDAD FUNDACIÓN REACCIONES POR CARGA DE VIENTO CORTE



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ESTABILIDAD FUNDACIÓN REACCIONES POR CARGA DE VIENTO MOMENTO

Verificación Estabilidad Fundación (Viento)

De acuerdo al Criterio de Diseño CD7 de Codelco, la presión básica del viento es: 90 (kg/m2)

Los coeficientes de forma serán los indicados en la Nch 432

De esta forma las fuerzas que afectan a la estructura debido a la carga de viento serán:

Se usará la siguiente hipotesis para el cálculo: El viento levanta la correa superior, lo que significa que solo una correa aporta carga axial al sistema. Para el cálculo del efecto del viento sobre la estructura se utilizó la mesa más liviana (mesa tipo A), ya que esta situación es la más desfavorable para el cálculo del deslizamineto.

Solicitaciones M = 0.11 (ton x m) N = 0.67 (ton)

(Peso Estructura= 268 Kg + Peso Polines= 848 Kg + Peso correa inferior= 40x5.9=236)/2= 0.67 Ton.

V = 0.26 (ton)

(Carga Viento= (32+22/2) x 5.9 = 0.26 Ton

(Ver Página 5 “Cargas de Diseño)

Dimensiones B = 2.174 (m)

γ h

=

Bs = 2.074 (m)

γ t

=

C = 0.3 (m) h = 0.2 (m) ht = h = 0.2 (m)

2.5(ton 1.8(ton

m3

m3

)

)

Porcentaje comprimido

•

N b

=

N b

=

M b

B 6

=

M + Vht

N b

2

0.3 x0.2 = 0.99(ton)

0.11 + 0.26 x0 .2 = 0.162(tonxm)

0.36

Factor de seguridad al deslizamiento

•

F r

(2.174 + 2.074)

Distribución Trapezoidal, fundación 100% comprimida.

6

F d

=

6

B

e<

=

Ch

0.16(m)

=

2.174

=

2

0.67 + 2.5 x

M b

e=

( B + Bs )

N + γ h

V

= =

0.26(ton)

=

0.5 N b

FSD =

F r

=

=

F d

0.5(ton)

1.92 < 1.5 OK! La fundación no presenta deslizamiento.

Factor de seguridad del volcamiento

•

0.162 (tonxm)

M v

=

M b

M r

=

0.5 N b B = 1.1(tonxm)

FSV =

=

Mr Mv

=

6.8 > 1.5 OK! La fundación no presenta volcamiento.

ANEXOS VALIDACIÓN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURA Y FUNDACIÓN MESA CORREA 220-CV-02

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: dl=Dead load


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 VISTA GENERAL MODELO 3D


Y


X

Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 VISTA GENERAL MODELO 3D



Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PERFILERIA Z 300x100x5



Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PERFILERIA C 80X40X6



Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PERFILERIA L 80x80x10

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: c3=dl+pcor+scma+sz


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 HIPOTESIS DEL MODELO APOYOS



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA PESO PROPIO (Polines Mesa Tipo A)

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: dl=Dead load


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA PESO PROPIO (Polines Mesa Tipo C)

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: pcor=peso propio correa


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA PESO PROPIO CORREA

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: scma=sobrecarga material


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA PESO MATERIAL

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: vto=viento lateral


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA VIENTO LATERAL

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: sx=sismo longitudinal


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO LONGITUDINAL (Correa superior y Material)

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: sz=sismo tranversal


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO TRANSVERSAL (Correa superior y Material)

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: sy=sismo vertical


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO VERTICAL (Correa superior y Material)

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: sxe=sismo x estructura


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO LONGITUDINAL (Correa inferior, Estructura Mesa, Polines)

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: sze=sismo z estructura


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO TRANSVERSAL (Correa inferior, Estructura Mesa, Polines)

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: sye=sismo y estructura


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA SISMO VERTICAL (Correa inferior, Estructura Mesa, Polines)

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: c1=dl+pcor+scma


Y X Z

EXTENSION BOTADERO RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS DEFORMACIÓN MÁXIMA 0.035=1.4 (cm) DEFORMACIÓN ADMISIBLE L/300: 5.9/300=1.96 (cm)

RAM Advanse File : mesas tipo A.AVW Condition: c3=dl+pcor+scma+sz+sze

Analysis: Pdelta Date: 07-10-2008 11:15:01

Y Z X

EXTENSION BOTADEROS RIPIOS PTMP - ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS DEFORMACIÓN MÁXIMA: 0.32x5=1.6 (cm) DEFORMACIÓN ADMISIBLE 0.015H: 0.015x50=0.75 (cm)

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: c3=dl+pcor+scma+sz+sze

Analysis (1st order) Date: 10-10-2008 16:09:43 Approx. Stress for members

Y

Bending + axial

X

kg/cm2

Z

242.05 209.77 177.50 145.23 112.95 80.68 48.41 16.14 -16.14 -48.41 -80.68 -112.95 -145.23 -177.50 -209.77 -242.05

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS TENSIONES MÁXIMAS EN VIGAS



Y

Bending + axial

X

kg/cm2

Z

2037.83 1766.12 1494.41 1222.70 950.99 679.28 407.57 135.86 -135.86 -407.57 -679.28 -950.99 -1222.70 -1494.41 -1766.12 -2037.83

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS TENSIONES MÁXIMAS EN COLUMNAS



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS COEFICIENTE DE INTERACCIÓN



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS COEFICIENTE DE INTERACCIÓN

RAM Advanse File : mesas tipo C.AVW Condition: H2=1.4dl+1.4pcor+1.4scma+1.4vto


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ARMADURA FUNDACIÓN REACCIONES AXIAL



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ARMADURA FUNDACIÓN REACCIONES CORTE



Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 RESULTADOS ARMADURA FUNDACIÓN REACCIONES MOMENTO

Diseño armadura fundación

El cálculo de las cargas de diseño para el hormigón quedan afectos a los coeficientes de amplificación indicados en el código de diseño ACI 3185 – 2005 (Ver combinaciones de Carga página 7)

•

Solicitaciones

M = 0.14 (ton x m) N = 2.36 (ton) V = 0.35 (ton)

• forma

f’c = 200 (kg/cm2) fy = 4200 (kg/cm2) b = 35 (cm) h = 20 (cm)

=

ρ min

∴ ρ

min

f ' c 4 fy

20

=

4 x 420

= 0.0027 <

1.4

fy

= 0.003

= 0.003 As

2.36

(

2

)

= 0.0038 cm ml OK!! bxh 35 x17.5 ⎛ ρ fy ⎞ ⎟ = 0.15(tonxm ) OK!! Se acepta la armadura φ M n = φρ fybd ⎜⎜1 − 0.59 f ' c ⎠⎟ ⎝

ρproporcionado =

2

=

RAM Advanse File : placa base mesas.AVW Condition: dl=Dead load


Y X Z

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PLACA BASE (20X80, e=16mm) VISTA GENERAL MODELO 3D



Y Z

X

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PLACA BASE (20X80, e=16mm) HIPOTESIS DEL MODELO APOYOS FIJOS



Y Z

X

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PLACA BASE (20X80, e=16mm) CARGAS SOBRE LA ESTRUCTURA REACCION COLUMNA MAS CARGADA



Y

Bending + axial kg/cm2

X Z

881.40 763.88 646.36 528.84 411.32 293.80 176.28 58.76 -58.76 -176.28 -293.80 -411.32 -528.84 -646.36 -763.88 -881.40

EXTENSIÓN BOTADERO RIPIOS - PTMP ETAPA III ESTRUCTURA MESA CORREA 220-CV-02 PLACA BASE (20X80, e=16mm) RESULTADOS TENSIONES MÁXIMAS

POR Rev. Apr. APR REV Fecha Emitido Para Ingenieria Ava Montajes Codelco

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