MINI PROJET
IMENSIONNEMENT NT D’UN PONT DIMENSIONNEME
Réalisé par :
Classe :
4GC1
Encadré par :
-Mr RGUIG Mustapha.
R emer cie ci ements :
peu de gaieté, de reconnaissance et d'audace d'audace font grand bien » Henri-Frédéric
Ce n’est pas par coutume mais par sens de reconnaissance que nous tenons à préfacer ce rapport par ces quelques quelques lignes, bien qu’elles soient insuffisantes pour exprimer notre gratitude et nos remerciements les plus vifs à toute personne qui nous a prêté main forte tout au long de la période de réalisation du projet. Nos remerciements les plus vifs s’adressent tout particulièrement à notre encadrant Mr. RGUIG, qui a nous inculqué les principes de la conception et calcul des ponts, et qui a pris le temps de nous suivre, et nous guider au cours du projet. Par la même occasion, nous tenons à témoigner notre profonde gratitude à l’ensemble de nos professeurs de nous avoir appris les bases du génie civil ainsi qu’une méthodologie de travail et ce en vue de mener à bien nos projets académiques.
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Introduction : ........................................................................................................................................................ 3 Généralités : .......................................................................................................................................................... 4 Paramètres fondamentaux : .............................................................................................................................5 Calcul numérique des CRT : .................................................................................................................................. 7 Calcul des paramètres fondamentaux .............................................................................................................. 7
Moment d’inertie : .................................................................................................................................... 7
Position du centre de gravité G : .............................................................................................................. 8
Les rigidités de flexion : ............................................................................................................................8
Les rigidités de torsion : ............................................................................................................................9
Paramètres fondamentaux α et T. .......................................................................................................... 10
Paramètre de torsion : ............................................................................................................................10
Paramètre d’entretoisement θ ...............................................................................................................10
Calcul des CRT pour la poutre de rive N°1 ......................................................................................................10
Courbe de K............................................................................................................................................. 10
Classe du pont et nombre de voie : ................................................................................................................ 12
La largeur roulable LR : ...........................................................................................................................12
La largeur chargeable (Lch) : ................................................................................................................... 12
Le nombre de voies : ...............................................................................................................................13
La largeur d’une voie : ............................................................................................................................13
Système de chargement : ....................................................................................................................... 13
Système de charge
Le convoi Bc : .......................................................................................................................................... 15
Système de charge MC80 ....................................................................................................................... 17
Convoi exceptionnel D : ..........................................................................................................................18
: ..........................................................................................................................13
Calcul des CRT pour la poutre N°2 .................................................................................................................. 18
Courbe de K............................................................................................................................................. 18
Système de chargement : ............................................................................................................................... 20
: ..........................................................................................................................20
Système de charge
Le convoi Bc : .......................................................................................................................................... 22
Système de charge MC80 ....................................................................................................................... 24
Convoi exceptionnel D : ..........................................................................................................................25
Conclusion : ......................................................................................................................................................... 25 Liste des figures : ................................................................................................................................................ 26 Liste des tableaux : ............................................................................................................................................. 26
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Introduction : Dans ce projet, il s'agit de faire le calcul de deux poutres d'une variante de pont proposée dont les caractéristiques sont les suivantes : 4 travées de 2,6 m chacune, longueur tablier Lc = 21 m, trottoir 0,2 m. largeur chargeable Lch = 11 m, largeur roulable Lr=12 m. ce calcul se fait en tenant compte des charges routières demandées : système AL, Système Bc , Charges militaires de type MC80, et convois exceptionnel de type D. Le calcul est dans le sens transversal, notre projet ne comporte pas d’entretoises, pour cela, le hourdis jouera le rôle des entretoises
Les étapes de calcul présentées dans notre rapport sont les suivantes :
Position actives des poutres
Rigidité flexionnelle par unité de largeur des poutres
Rigidité flexionnelle par unité de longueur des poutres
Le paramètre de torsion (α)
Le paramètre d’entretoisement (θ)
Coefficient de répartition transversale K
Traçage des lignes d'influence
Calcul des charges routières les plus défavorables en tenant compte des coefficients de majoration si c'est nécessaire.
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Généralités :
Figure 1: Disposition transversale pour les calculs d'après Guyon-Massonnet
On considère une travée indépendante, de portée L, de largeur 2b, dont l’ossature est
Constituée par une poutraison croisée de n poutres longitudinales (portée L) et de 2 Entretoises de rives (portée 2b, espacement L), disposées transversalement (confère figure Suivante) :
Figure 2: modèle de tablier pour l'application de la méthode de Guyon-Massonnet Page | 4
Paramètres fondamentaux :
: Distance entre axe des poutres. : Largeur utile (Largeur totale du tablier) : Distance entre axes des poutres de rives 2b : Largeur active pour Guyon-Massonnet ; 2b = = + 2 . Pour les poutres de même espacement entre axes des poutres et un encorbellement " " de ( ), on a une largeur active 2b ; 2b = (n-1) + Le = (n-1) + 2 = n. Les n poutres sont espacées de = 2 = n n = Toutes les poutres sont identiques et caractérisées par :
Leur rigidité à la flexion BP = EIP. Leur rigidité à la torsion CP = GKP.
De même, toutes les entretoise sont identiques, et également caractérisée par :
Leur rigidité à la flexion : BE = EIE ; Leur rigidité à la torsion : CE = GKE. Avec : E : module de Young G : module de torsion IP : moment d’inertie de flexion des poutres ; KP : moment d’inertie de torsion des poutres ; IE : moment d’inertie de flexion des entretoises ;
KE : moment d’inertie de torsion des entretoises. Par unité de longueur, ces rigidités deviennent :
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Les rigidités de flexion :
ρ =. ρ =. Les rigidités de torsion :
=. =. Le comportement du pont est complètement défini par 2 paramètres principaux :
Paramètre de torsion :
α=
+ √
Paramètre d’entretoisement :
θ=
Le coefficient de répartition transversal :
CRT= ; k coefficient déterminé par des tableaux de Guyon Massonnet. K dépend de :
La valeur de la torsion α
La valeur du paramètre d’entretoisement θ
L’excentricité de la charge e
L’ordonnée de la poutre considérée y
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Calcul numérique des CRT : Concernant notre pont on dispose de :
Figure 3 : Les dimensions du pont de la coupe transversale
Nous allons déterminer le CRT sous l’effet des charges pour la poutre de rive N°1 et la poutre Intermédiaire N°2
Calcul des paramètres fondamentaux 2b = 12 * (2*0.2) b=6,2 Puisque
= = = 2,6 m
Et le nombre de poutres n=5
Moment d’inertie :
Figure 4: Section en T, avec talon, décomposé en 3 éléments. Pour le calcul d'inertie de torsion Page | 7
Position du centre de gravité G :
+.6−.∗.+.6−.∗.∗∗.−. . ∗, = .∗.+(.6−.∗.)+.6−.∗. = 0,398 m
= 1,1 – 0,398 = 0,702
Ainsi le moment d'inertie de flexion de cette section est :
0,398)-(2,6-0,35)*0,3980,18+(0,65*0,398)[(0,65-0,35)0,7020,475 ] =59,359. 10 = [(2,6*
Les rigidités de flexion :
Avec :
ρ =. = 22,83. 10− E ρ =. , = 1∗ = 4,86.10 − Figure 5: Les dimensions de l’entretoise
Donc :
=. = 4,86.10 − E Page | 8
Les rigidités de torsion :
=
Moment d’inertie de torsion
des poutres : =┌ + ┌ + ┌
Or :
6
0,18 = 2,5272.10 − = *2,6 *
,−,)*(1,1-0,18)*0,35 ,
=k (
D’où : k(5,257) n’existe pas dans le tableau ci-dessous interpolation linéaire
Tableau 1:Cœfficient k, en fonction de b/a, nécessaire pour le calcul de l'inertie de torsion
K(5,257)=0,292 + donc
,− * (0,312 – 0,292) = 0,293 − ┌ = 11,5574.10 −
=k(
,6−,)*(0,65-0,35)*0,475 ,
Mais k(0,63) n’existe pas dans le tableau précédent donc d’après la formule de VIPP :
Donc :
– (0,051+,6) −,∗,6= 40,6467.10 − ,6 ┌ = 1,3068.10 − =┌ + ┌ + ┌ = 15,3914. 10 − Page | 9
Donc
= = 2,96.
10 − E
Et puisque entretoise = hourdis
=ρ = 4,86.10 − E
Paramètres fondamentaux α et T.
Paramètre de torsion :
+ ,6. + , 6. α= √ =√ ,.∗ ,6.
α= 0,52
Paramètre d’entretoisement θ
,. 6, θ= = ,6.
θ=0,77
Puisque θ=0,77 > 0,3 On utilise cette méthode de Guyon Massonnet et nous n’avons pas besoin de connaitre la valeur de E parce que les poutres et les hourdis jouent le rôle d’entretoise.
Calcul des CRT pour la poutre de rive N°1 .y= 2,6 + 2,6 = 5,2
Courbe de K
Interpolation sur α et y
On a :
α = 0,52 θ=0,77
y=5,2 b=6,2 Page | 10
Les tableaux de Massonnet donnent les valeurs de K pour :
K
=
Ky
0.66
K0
+
0.34
K1
0.65
Ky1
+
0.35
Ky2
= 0.60
K1
+
0.40
K2
=
K
Il ne reste plus qu'à retrouver K=K(e). A partir des deux tableaux suivants : θ =0.75
-b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
3b/4
-0,4508
-0,3299
-0,1809
0,0588
0,4719
1,1305
2,0449
3,0841
4,0292
b
-0,3776
-0,4508
-0,4953
-0,4324
-0,1260
0,6074
1,9577
4,0292
6,6762
3b/4
0,2030
0,2741
0,3804
0,5490
0,8035
1,1584
1,5976
2,0174
2,2628
b
0,1452
0,2030
0,2906
0,4351
0,6670
1,0233
1,5456
2,2628
3,1462
θ =0.8
-b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
3b/4
-0.353
-0.2834
-0.1844
0.0123
0.401
1.0694
2.0353
3.1419
4.1195
b
-0.2094
-0.353
-0.4719
-0.4898
-0.2595
0.4362
1.8428
4.1195
7.1154
3b/4
0.1695
0.2358
0.3389
0.5089
0.7738
1.1547
1.6381
2.1023
2.3534
b
0.1177
0.1695
0.2516
0.3923
0.6259
0.9971
1.5588
2.3534
3.3539
Tableau 2: les tables établies par Massonnet de θ =0.75 et θ =0.8
Le tableau pour θ= 0,77 se présente comme suit : -b
e
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
K0,75
-0.4248
-0.3728
-0.2925
-0.1155
0.2597
0.9449
2.0140
3.4195
4.9685
k1
k0,75
0.1825
0.2489
0.3485
0.5086
0.7551
1.1105
1.5791
2.1045
2.5763
-0.2181
-0.1612
-0.0742
0.0970
0.4284
1.0013
1.8659
2.9718
4.1540
α 1
K0
K0,8
-0.3020
-0.3081
-0.2864
-0.1659
0.1666
0.8447
1.9670
3.4888
5.1826
k1
k0,8
0.1511
0.2123
0.3079
0.4675
0.7213
1.0988
1.6100
2.1914
2.7084
-0.1478
-0.1309
-0.0841
0.0498
0.3555
0.9312
1.8454
3.0471
4.3403
α 2
Tableau 3: Tableau de K pour θ=0,77 après 2 interpolations (sur y et sur α) pour la poutre N°1
Ainsi on obtient : e k
-b -6.2000 -0.1899
-3b/4 -4.6500 -0.1491
-b/2 -3.1000 -0.0782
-b/4 -1.5500 0.0781
0 0.0000 0.3992
b/4 1.5500 0.9732
b/2 3.1000 1.8577
3b/4 4.6500 3.0019
b 6.2000 4.2285
Tableau 4: Tableau de K=K(e) après 2 interpolations pour la poutre N°1 Page | 11
On trace la courbe K=K(e) qui représente la ligne d'influence (Li) de K sur la poutre principale.
la ligne d'influence (Li) de K 4.5000 4.0000 3.5000 3.0000 2.5000 2.0000 1.5000 1.0000 0.5000
-8.0000
-6.0000
-4.0000
-2.0000
0.0000 0.0000 -0.5000
2.0000
4.0000
6.0000
8.0000
Figure 6: Ligne d'influence de K pour y= 5,2
Classe du pont et nombre de voie : Avant de procéder à l'étude de ces chargements, on définit tout d'abord certaines notions qui seront utiles pour la suite. Toutes les parties de tablier ne sont pas forcément à charger par les charges de chaussée. Il faut donc définir une largeur chargeable qui se déduit elle-même de la largeur roulable. On donne ci-dessous les définitions correspondantes :
La largeur roulable LR :
C’est la largeur de tablier comprise entre dispositifs de retenue ou bordures, elle est définie par la formule suivante :
LR = largeur du tablier - largeur du trottoir LR = 12,4- (2*0,2) = 12m
La largeur chargeable (Lch) : Lch = LR – (n×0,5)
Lch= largeur chargeable (m) Lr= largeur roulable (m) n= nombre de dispositif de retenue n=2 Page | 12
Lch = 12 – (2×0,5) = 11 m Les ponts sont rangés en trois classes suivant leur largeur roulable LR et leur destination. Avec LR = 12m, notre pont se situe en 1ère classe car LR > 7m .
Le nombre de voies :
Par convention, les chaussées comportent un nombre de voies (Nv) de circulation égal à la partie entière du quotient par 3 de leur largeur chargeable, exprimée en mètre. Nv = E (Lch /3) = E (11/3) = 3 voies
La largeur d’une voie :
Par convention, les voies de circulation d´une même chaussée ont des largeurs égales au quotient de la largeur chargeable par le nombre de voies. Dans notre projet : V= Lch / Nv =11 /3=3,67m.
Système de chargement :
Système de charge
:
Ce système se compose des charges uniformément réparties d’intensité variable suivant la longueur surchargée et qui correspondent à une ou plusieurs files de véhicules à l’arrêt sur le pont.
Figure 7: Application de la charge A(L) pour la poutre N°1 Page | 13
1er cas (une seule voie chargée) :
K= ɯ / ɯ = (k(e=6) + k(e=2,33) * 3,67) = 10,07 K= ,,6 = 2,74 ȵ = K / n = 0,548 a= en fonction du nombre de voies chargées et la classe du pont a=1 ; Donc : ȵ* a * = 2,01
2ème cas (deux voies chargées) :
ɯ = 12,84 , = 1,75 K= ∗, 6 ȵ = K / n = 0,35 a=1 ; Donc : ȵ* a * = 2,57
3ème cas (trois voies chargées) :
On soustrait une surface négative, raison pour laquelle
ɯ = 12,66 ,66 = 1,15 K = ∗, 6 ȵ = K / n = 0,23 a=0,9 ; Donc : ȵ* a * = 2,28
ɯ
diminue :
Conclusion :
Le cas 2 est le plus défavorable .ceci s’explique par la diminution de a1 et l’aire de la ligne d’influence dans le 3eme cas.
ȵ = 0,35 avec
=1 et
= 7,34 m
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Le convoi Bc :
Le convoi Bc se compose d’un ou au maximum de deux camions types par file. Dans le sens transversal le nombre de files est inférieur ou égal au nombre de voies. L´axe de la file de roues la plus excentrée doit rester à une distance minimale du bord de la largeur roulable, égale à 0,7 5 m s´il s´agit d´un dispositif de sécurité, et 0 ,25 m s´il s´agit d´une bordure. Les caractéristiques du convoi Bc sont présentées dans la figure ci-après. Les charges sont données par essieu.
Figure 8: caractéristiques du convoi Bc
En fonction de la classe du pont et du nombre de files considérées, les valeurs des charges du système Bc prises en compte sont multipliées par des coefficients bc donnés par le fascicule 61 Titre II. Les coefficients bc prises en compte pour notre projet sont : Cas 1 : Pour une voie chargée bc =1,2. Cas 2 : Pour deux voies chargés bc =1,1 ; Cas 3 : Pour trois voies chargés bc =0,95 ;
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Figure 9:Application de la charge Bc pour la poutre N°1
Calcul correspond au 1er cas : Bc k1 k2 KBc ȵ Bc Bc * ȵ Bc
1,2 3.87 2.34 3.105 0.621 0.7452
Calcul correspond au 2eme cas : bc
1,1
k1
3.87
k2
2.34
k3
1,97
k4
0.86
Kbc
4.52
ȵ bc
0.904
bc * ȵ bc
0.9944
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Calcul correspond au 3eme cas : bc
0.95
k1
3.87
k2
2.34
k3
1,97
k4
0.86
k5
0.68
k6
0.14
Kbc
4.93
ȵ bc
0.986
bc * ȵ bc
0.9367
Le cas le plus défavorable correspond au 2eme cas (2 voies chargées)
Système de charge MC80
Figure 10:Application de la charge Mc80 pour la poutre N°1
Pour la charge MC80, la disposition la plus défavorable est de poser la 1 ère chenille à l’extrémité de la chaussé selon les règles d’application de ce cas de charge.
K =0.25*(K1+K2+K3+K4) K= 0.25*(4,82+3,55+2 ,08+1,51)=2,99 Page | 17
Convoi exceptionnel D :
Composé de deux remorques de 140 t, l’entraxe des deux remorques est de 19m
Sur le plan transversal ce système à une largeur 3.30m On calcule la surface de la ligne d’influence à telle façon d’avoir l’effet le plus défavorable.
-Un seul convoi est supporté à la fois -Vitesse limitée absence d’effets annexes (pas de majoration dynamique, force centrifuge, freinage). Commentaire :
Pour le calcul de système D on a trouvé des difficultés vu que ce cas ne pas bien détaillé dans le cours ni dans l’exemple de calcul. La surface de la ligne d’influence sous le convoi D est de :
ɯ = 6+k. * 3.3 = .+ . * 3.3 = 9.31 m² Calcul des CRT pour la poutre N°2 y = 2,6 m
Courbe de K
α et θ conservent les mêmes valeurs que pour la poutre de rive c'est à dire α=0,52 et θ=0,77 ; par conséquent, les interpolations sur α et θ restent les mêmes que pour la poutre de rive : y=2,6 b=6,2
Les tableaux de Massonnet donnent les valeurs de K pour :
K
=
0.66
K0
+
0.34
K1
Ky
=
0.32
Ky1
+
0.68
Ky2
K
=
0.60
K1
+
0.40
K2
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Il ne reste plus qu'à retrouver K=K(e). A partir des deux tableaux suivants : -b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
b/4
-0.4324
0.0588
0.5657
1.092
1.5732
1.814
1.5951
1.1305
0.6074
b/2
-0.4953
-0.1809
0.1589
0.5657
1.0606
1.5951
1.9919
2.0449
1.9577
b/4
0.4351
0.549
0.711
0.9377
1.2018
1.3825
1.3128
1.1584
1.0233
b/2
0.2906
0.3804
0.5118
0.711
0.9869
1.3128
1.5717
1.5976
1.5456
-b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
b/4
-0.4898
0.0123
0.5394
1.1076
1.6478
1.9191
1.6383
1.0694
0.4362
b/2
-0.4719
-0.1844
0.1348
0.5394
1.0595
1.6383
2.0526
2.0353
1.8428
b/4
0.3923
0.5089
0.6812
0.9313
1.2308
1.4371
1.3426
1.1547
0.9971
b/2
0.2516
0.3389
0.472
0.6812
0.9802
1.3426
1.6305
1.6381
1.5588
0.75
0.8
Tableau 5: les tables établies par Massonnet de θ =0.75 et θ =0.8
Le tableau pour θ= 0,77 se présente comme suit : e
-b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
K0,75
-0.4750
-0.1036
0.2901
0.7355
1.2260
1.6657
1.8639
1.7499
1.5221
k1
k0,75
0.3372
0.4348
0.5761
0.7841
1.0562
1.3353
1.4882
1.4559
1.3771
-0.1985
0.0797
0.3875
0.7520
1.1682
1.5532
1.7360
1.6498
1.4728
α 1 K0
K0,8
-0.4777
-0.1209
0.2653
0.7227
1.2493
1.7289
1.9190
1.7237
1.3891
k1
k0,8
0.2970
0.3937
0.5395
0.7619
1.0610
1.3731
1.5376
1.4822
1.3776
α 2
-0.2139
0.0543
0.3587
0.7360
1.1852
1.6078
1.7891
1.6415
1.3852
Tableau 6: Tableau de K pour θ=0,77 après 2 interpolations (sur y et sur α) pour la poutre N°2
Ainsi on obtient :
-b
-3b/4
-b/2
-b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
e
-6.2000
-4.6500
-3.1000
-1.5500
0.0000
1.5500
3.1000
4.6500
6.2000
k
-0.2047
0.0695
0.3759
0.7456
1.1750
1.5750
1.7572
1.6465
1.4377
Tableau 7: Tableau de K=K(e) après 2 interpolations pour la poutre N°2
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On trace la courbe K=K(e) qui représente la ligne d'influence (Li) de K sur la poutre principale. 2.0000
1.5000
1.0000
0.5000
0.0000 -6.2000
-4.6500
-3.1000
-1.5500
0.0000
1.5500
3.1000
4.6500
6.2000
-0.5000
Figure 11: Ligne d'influence de K pour y= 2,6
Système de chargement :
Système de charge
:
Figure 12: Application de la charge A(L) pour la poutre N°2 Page | 20
1er cas (une seule voie chargée) :
K= ɯ / ɯ = 5,70 K= ,,6 = 1,55 ȵ = K / n = 0,31 a= en fonction du nombre de voies chargées et la classe du pont a=1 ; Donc : ȵ* a * = 1,14 ɯ = 8,18 K= ∗,,6 = 1,11 ȵ = K / n = 0,22 a=1 ; Donc : ȵ* a * = 1,61 On soustrait une surface négative, raison pour laquelle ɯ diminue : ɯ = 9,8 K = ∗,,6 = 0,49 ȵ = K / n = 0,1 a=0,9 ; Donc : ȵ* a * = 1
2ème cas (deux voies chargées) :
3ème cas (trois voies chargées) :
Conclusion :
Le cas 2 est le plus défavorable .ceci s’explique par la diminution de a1 et l’aire de la ligne d’influence dans le 3eme cas. ȵ = 0,22 avec
=1 et
= 7,34 m
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Le convoi Bc :
Figure 13: Application de la charge Bc pour la poutre N°2
1 CV Bc pos 1 : bc
1.2
k1
1.76
k2
1.58
Kbc
1.67
ȵ bc
0.334
bc * ȵ bc
0.4008
bc
1.2
k1
1.64
k2
1.69
Kbc
1.665
ȵ bc
0.333
bc * ȵ bc
0.3996
1 CV Bc pos 2 :
Page | 22
2 CV Bc pos 1 : bc
1.1
k1
1.74
k2
1.73
k3
1.55
k4
1.4
Kbc
3.21
ȵ bc
0.642
bc * ȵ bc
0.7062
bc
1.1
k1
1.76
k2
1.46
k3
1.72
k4
1.82
Kbc
3.38
ȵ bc
0.676
bc * ȵ bc
0.7436
bc
0.95
k1
3.87
k2
2.34
k3
1.97
k4
0.86
k5
0.68
k6
0.14
Kbc
4.93
ȵ bc
0.986
bc * ȵ bc
0.9367
2 CV Bc pos 2 :
3 CV Bc pos 2 :
Pour le 3ème cas (3 CV Bc Pos 1) : le cas défavorable correspond à mettre les files à partir de la limite droite de notre largeur roulable. Si on centre les 3 files par rapport au pique de notre ligne d’influence on se trouve hors la largeur roulable.
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Système de charge MC80
Figure 14: Application de la charge Mc80 pour la poutre N°2
Le 1er cas :
K est non réalisable vu qu’on se trouve hors notre largeur roulable.
Le 2ème cas :
K= k, + k, + k, + k, = ,6 + ,6 + , + ,66 = 1,625 Le 3ème cas :
K= k, + k, +k, + k, = ,6 + ,6+ ,6 + , = 1,61
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Convoi exceptionnel D :
Composé de deux remorques de 140 t, l’entraxe des deux remorques est de 19m Sur le plan transversal ce système à une largeur 3.30m On calcule la surface de la ligne d’influence à telle façon d’avoir l’effet le plus défavorable.
-Un seul convoi est supporté à la fois -Vitesse limitée absence d’effets annexes (pas de majoration dynamique, force centrifuge, freinage). Commentaire :
Pour le calcul de système D on a trouvé des difficultés vu que ce cas ne pas bien détaillé dans le cours ni dans l’exemple de calcul. La surface de la ligne d’influence sous le convoi D est de :
ɯ = 6+k. * 3.3 = .6+ . * 3.3 = 5.23 m² Conclusion : En guise de conclusion, ce travail résumé la méthodologie de calcul des poutres d’un pont selon la méthode Guyon Massonnet, basée sur les lignes d’influence.la seule difficulté rencontrée réside en calcul de convoi spécial D non détaillé dans le cours. A travers ce projet on a maitrisé les dispositions des charges routières exigées par le règlement, ainsi le calcul des différents paramètres fondamentaux dont on avait besoin.
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Liste des figures : FIGURE 1: DISPOSITION TRANSVERSALE POUR LES CALCULS D 'APRES GUYON-MASSONNET .......................... 4 FIGURE 2: MODELE DE TABLIER POUR L 'APPLICATION DE LA METHODE DE GUYON-MASSONNET .................... 4 FIGURE 3 : LES DIMENSIONS DU PONT DE LA COUPE TRANSVERSALE ....................................................... 7 FIGURE 4: SECTION EN T, AVEC TALON , DECOMPOSE EN 3 ELEMENTS. POUR LE CALCUL D'INERTIE DE TORSION . 7 FIGURE 5: LES DIMENSIONS DE L ’ENTRETOISE ................................................................................... 8 FIGURE 6: LIGNE D'INFLUENCE DE K POUR Y= 5,2 .......................................................................... 12 FIGURE 7: APPLICATION DE LA CHARGE A(L) POUR LA POUTRE N°1 ..................................................... 13 FIGURE 8: CARACTERISTIQUES DU CONVOI BC ................................................................................ 15 FIGURE 9:APPLICATION DE LA CHARGE BC POUR LA POUTRE N°1 ........................................................ 16 FIGURE 10:APPLICATION DE LA CHARGE MC80 POUR LA POUTRE N°1 ................................................. 17 FIGURE 11: LIGNE D'INFLUENCE DE K POUR Y= 2,6 ........................................................................ 20 FIGURE 12: APPLICATION DE LA CHARGE A(L) POUR LA POUTRE N°2 ................................................... 20 F IGURE 13: APPLICATION DE LA CHARGE BC POUR LA POUTRE N°2 ..................................................... 22 FIGURE 14: APPLICATION DE LA CHARGE MC80 POUR LA POUTRE N°2 ................................................ 24
Liste des tableaux : TABLEAU 1:CŒFFICIENT K, EN FONCTION DE B /A, NECESSAIRE POUR LE CALCUL DE L 'INERTIE DE TORSION ........ 9 TABLEAU 2:LES TABLES ETABLIES PAR MASSONNET DE Θ =0.75 ET Θ =0.8 ............................................ 11 TABLEAU 3:TABLEAU DE K POUR Θ=0,77 APRES 2 INTERPOLATIONS (SUR Y ET SUR Α ) POUR LA POUTRE N°1 . 11 TABLEAU 4:TABLEAU DE K=K(E) APRES 2 INTERPOLATIONS POUR LA POUTRE N°1 .................................. 11 TABLEAU 5: LES TABLES ETABLIES PAR MASSONNET DE Θ =0.75 ET Θ =0.8 ........................................... 19 TABLEAU 6:TABLEAU DE K POUR Θ=0,77 APRES 2 INTERPOLATIONS (SUR Y ET SUR Α ) POUR LA POUTRE N°2 . 19 TABLEAU 7:TABLEAU DE K=K(E) APRES 2 INTERPOLATIONS POUR LA POUTRE N°2 .................................. 19
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