MEMORIAS GRADERIAS

CARLOS MAURICIO MORALES BLAGUERA- ING CIVIL – ESPECIALISTA EN ESTRUCTURAS

DISEÑO ESTRUCTURAL, SISMORESISTENTE NSR 10 CONSTRUCCIÓN DEL CENTRO DE INTEGRACIÓN CIUDADANA CIC GRADERIAS MUNICIPIO DE TUTAZA - DEPARTAMENTO DE BOYACÁ MODELACION DE LA ESTRUCTURA EN EL PROGRAMA ETABS

MEMORIAS DE CÁLCULO DISEÑO ESTRUCTURAL ENERO 2018 C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]

CARLOS MAURICIO MORALES BLAGUERA- ING CIVIL – ESPECIALISTA EN ESTRUCTURA

TABLA DE CONTENIDO

1.

GENERALIDADES ................................................................................................. 4

1.1.

SUELO DE FUNDACIÓN .................................................. .......................................... 4

1.2.

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES A UTILIZAR ............................................... ...... 4

1.3.

CONCEPTUALIZACIÓN ............................................................. ...... 6 ONCEPTUALIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA .......................................................

1.3.1.

Localización, nivel de amenaza sísmica y valor de Aa: ........................ 6

1.3.2.

Definición de los movimientos sísmicos de diseño: ............................... 6

1.3.3.

Definición de las características de la estru cturación y del material

estructural empleado: ........................................................ .................................................. 6 1.3.4.

Capacidad de disipación de energía .................................................. ...... 6

1.4.

CONSIDERACIONES ONSIDERACIONES DE DISEÑO ................................................................ .............. 6

1.5.

PROCEDIMIENTO ROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS ............................................... ................................. 6

1.6.

NORMAS DE DISEÑO .............................................................. ................................. 6

2.

ANÁLISIS ................................................................................................................. 7

2.1.

MODELO ...................................................... ............................................................................................................ ............................................................ ...... 7

2.2.

COMBINACIONES ........................................................... .... 13 OMBINACIONES DE CARGA PARA DISEÑO .......................................................

2.3.

CHEQUEO DE DERIVAS ......................................................................................... 15

2.4.

CENTRO DE MASAS Y RIGIDEZ .......................................................................... .... 16

2.5.

PERIODOS Y FRECUENCIAS DE VIBRACIÓN ....................................................... ........................................................... .... 16

2.6.

P ARTICIPACIÓN MODAL ................................................. ........................................ 16

2.7.

CORTANTE BASAL DINÁMICO ................................................................... ............. 17

2.8.

IRREGULARIDADES ................................................ ........................................ 18

3. 3.1.

DISEÑO DE LOS ELEMENTOS .................................................... ..................... 20 DISEÑO DE LAS VIGAS Y COLUMNAS ..................................................................... 20

4.

DI SEÑO CI CI MENTACI MENTACI ÓN ....................................................... ....................................................... ............................... 26

5.

R E F E R E N C I A S ........................................................................................... ........... 28

2 C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]


Tutaza, Enero de 2018

Señores: PLANEACIÓN MUNICIPAL SOGAMOSO (BOYACA)

Yo, CARLOS MAURICIO MORALES BALAGUERA Ingeniero Civil, con matricula profesional N° 68202125207 SANTANDER, SANTANDER, presento los cálculos y diseños estructurales del proyecto “CONSTRUCCIÓN DEL CENTRO DE INTEGRACIÓN CIUDADANA CIC GRADERIAS”, la cual ha sido diseñada teniendo en cuenta las NORMAS DEL CODIGO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIONES SISMO RESISTENTE NSR-10, ubicado en el Municipio de TUTAZA (BOYACÁ) TUTAZA (BOYACÁ),, de propiedad de LA ADMINISTRACIÓN MUNICIPAL, y declaro que asumo la responsabilidad por perjuicios que a causa de ellos puedan deducirse, excepto cuando en la construcción de la presente obra sea utilizado un sistema estructural que no concuerde con lo expuesto en esta memoria de cálculo y sus correspondientes planos anexos.

Atentamente, Atentamente,

CARLOS MAURICIO MORALES BALAGUERA Ingeniero Civil – Especialista en Estructuras. 3 C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]


1.

GENERALIDADES

El proyecto CONSTRUCCIÓN DEL CENTRO DE INTEGRACIÓN CIUDADANA CIC MUNICIPIO DE TUTAZA - DEPARTAMENTO DE BOYACÁ, está compuesto de una cubierta a dos aguas liviana y la Tarima para eventos, con oficinas. El sistema estructural utilizado para resistir cargas verticales y laterales (sísmicas), es el de un sistema de pórtico con columnas, cerchas y correas metálicas. El uso de este sistema está definido en la NSR-10, lo mismo que la zona de amenaza sísmica. En este caso, la zona de amenaza sísmica para el municipio de Tutaza es Alta. La cimentación está compuesta por zapatas aisladas con vigas de amarre de acuerdo con la recomendación en el estudio de suelos. Hacen parte del estudio estructural, el análisis estructural, las memorias de cálculos y los planos estructurales anexos. La configuración estructural se modeló mediante el programa ETABS V9, utilizando los siguientes elementos: ELEMENTO TIPO DESCRIPCIÓN

1.1.

FRAME

Columnas y Vigas

MEMBRANE

Losa de entrepiso simulando diafragma rígido

SUELO DE FUNDACIÓN De acuerdo con el estudio de suelos, para el presente estudio se toma una capacidad portante para diseño de 11.00 Tn/m 2. El nivel de fundación es de -1.50 m a partir del nivel +0,00 del proyecto.

1.2.

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES A UTILIZAR La resistencia especificada para el concreto a utilizar en la estructura, se ha determinado como f'c = 28MPa, para la cual se recomienda adquirirlo en una empresa de concretos reconocida, o en su defecto deberá tener en cuenta las siguientes condiciones mínimas: TABLA C.5.3.2.2 RESISTENCIA PROMEDIO A LA COMPRESI N REQUERIDA CUANDO NO HAY DATOS QUE PERMITAN DETERMINAR LA DESVIACIÓN ESTÁNDAR DE LA MUESTRA

Resistencia especificada a la compresión f'c MPa

Resistencia promedio requerida a la compresión f'cr MPa

f'c < 21 MPa

f'cr = f'c + 7

21 ≤ f'c ≤ 35

f'cr = f'c + 8.5

f'c > 35 MPa

f'cr = f'c + 10 4

C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]


PARA ZAPATAS, VIGUETAS, VIGAS Y PLACAS SE UTILIZARA CONCRETO DE 4000 PSI, 280 Kgf/cm2. PARA COLUMNAS Y PANTALLAS SE UTILIZARA CONCRETO DE 4000 PSI, 280 Kgf/cm2. ACERO DE REFUERZO: PDR – 60, 420 Mpa, DIAMETROS: 3/8” - ½” - 5/8” - ¾” - 7/8” - 1” Acero de refuerzo A – 37 = 240 MPa: Diámetros ¼” y menores.



1.3.

CONCEPTUALIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA 1.3.1. LOCALIZACIÓN, NIVEL DE AMENAZA SÍSMICA Y VALOR DE AA: Municipio: Zona de amenaza sísmica: Coeficiente de aceleración pico efectiva (Aa): Coeficiente de Velocidad pico efectiva (Av):

Tutaza – Boyacá Alta 0.25 0.25

1.3.2. DEFINICIÓN DE LOS MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO: Tipo de perfil del suelo: Coeficiente Fa: Coeficiente Fv: Grupo de uso: Coeficiente de importancia:

D 1.30 1.90 II 1.10

1.3.3. DEFINICIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURACIÓN Y DEL MATERIAL ESTRUCTURAL EMPLEADO: Sistema: Pórtico Material: Concreto Reforzado 1.3.4. CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA Debido a que la edificación se encuentra localizada en zona de amenaza sísmica Alta se debe diseñar dando a la estructura una capacidad Especial de disipación (DES). 1.4.

CONSIDERACIONES DE DISEÑO Se considera que existen cuatro condiciones de carga importantes sobre la estructura, las cuales se introducen al modelo de análisis. Estas son: Carga muerta: Peso propio y cargas adicionales. Carga viva Cargas sísmicas Cargas de Viento

-

1.5.

PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS Se utiliza el método de análisis modal dinámico elástico. Se adopta este porque toma de mejor manera las características de irregularidad de la estructura. Se considera que este análisis refleja de mejor forma el comportamiento de la estructura, esto garantiza un diseño más óptimo.

1.6.

NORMAS DE DISEÑO

El presente diseño sigue las exigencias y requisitos establecidos en las Normas Colombianas de diseño y construcción sismo-resistente NSR-10. Adicionalmente, se tienen presentes para el análisis y el diseño los siguientes códigos:  

ACI – 318 del 08 AISC – LRFD



2.1.

MODELO

2.

ANÁLISIS

Para el análisis de la estructura del edificio se realiza un modelo tridimensional, el cual permite realizar un análisis de tipo dinámico, de esta manera se logra detallar de mejor forma el comportamiento real de la estructura y así alcanzar diseños más óptimos y seguros. A continuación se muestran algunos esquemas de la modelación en ETABS.

Modelo tridimensional de elementos Finitos 7 C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]


2.1.1. EVALUACIÓN DE CARGAS GRADERÍAS A. GRADERIAS 1. CARGA MUERTA Carga muerta de la placa Elemento Loseta Maciza Elemento Viguetas

S [m] 0,68

Base [m] 0,10

Espesor [m] 0,15 Altura [m] 0,58

Donde: W Vol = peso volumétrico S = espaciamiento entre viguetas

W Vol [kn/m^3] 24,00 W Vol [kn/m^3] 24,00 = ejes

Peso W [kn/m^2] 3,60 Peso W [kn/m^2] 2,05 5,65

kn/m^2

de

CARGA MUERTA PLACA GRADERIAS: WD = 5,65 Kn / m2 CARGA MUERTA PLACA DE ENTREPISO: WD = 565 Kgf / m2 2. CARGA VIVA GRADERIAS WL = 5,00 Kn/m2 = 500 Kgf / m2 RESUMEN DE CARGAS PLACA DE ENTREPISO N+7,95 Entrepiso Carga muerta placa 5,65

KN/M2

CAR GA MUERTA WD

5,65

KN/M2

CARG A VIVA WL

5,00

KN/M2

CAR GA NETA WN = WD +WL =

1065

Kgf/m2

CA R G A ULTIMA WU = 1,2WD+1,6WL=

1478

Kgf/m2



2.1.2. ESPECTRO DE DISEÑO El espectro recomendado por la NSR-10 para el presente análisis se obtiene de acuerdo al Titulo A, definidos los parámetros de diseño, así: 1 Localización geográfica : TUTAZA Tabla A.2.3-1 2 Zona de amenaza sísmica : Alta Fig. A.2.3-1 3 Definición de los mov. sísmicos de diseño : Expresados como : Espectro elástico de diseño Coeficiente de aceleración : Aa = 0.25 Fig. A.2.3-2 Coeficiente de Velocidad : Av = 0.25 Fig. A.2.3-3 Tipo del perfil de suelo : D A.2.4.4 Coeficiente Fa 1.30 Tabla A.2.4-3 Coeficiente Fv 1.90 Tabla A.2.4-4 II Grupo de uso : A.2.5.2 Coeficiente de importancia : I = 1.10 Tabla A.2.5-1 Periodos de vibración : To = 0,10 (Av Fv) / (Aa Fa) 0.146 s A.2.6-6 Tc = 0,48 (Av Fv) / (Aa Fa) 0.702 s A.2.6-2 TL = 2,4 Fv 4.560 s A.2.6-4 Valores de Sa en fracción de (g) : TTL Sa =1.2 ( Av Fv TL I)/ T^2 2.859 /T^2 (g) A.2.6.3 T (s) Sa (g) 0.0 ## 0.8938 0.1 ## 0.8938 ESPECTRO ELÁSTICO DE DISEÑO 0.2 ## 0.8938 0.3 ## 0.8938 0.95 0.90 0.4 ## 0.8938 0.85 g / 0.80 0.5 ## 0.8938 a S 0.75 , 0.70 0.6 ## 0.8938 l a 0.65 r 0.7 ## 0.8938 t 0.60 c e 0.55 0.8 ## 0.7838 p s 0.50 e 0.45 0.9 ## 0.6967 n 0.40 ó 1.0 ## 0.6270 i 0.35 c a 0.30 r 1.1 ## 0.5700 e 0.25 l e 0.20 1.2 ## 0.5225 c a 0.15 1.3 ## 0.4823 0.10 0.05 1.4 ## 0.4479 0.00 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 1.5 ## 0.4180 1.6 ## 0.3919 Periodo, T (s) 1.7 ## 0.3688 1.8 ## 0.3483 1.9 ## 0.3300 Nota: Este espectro de diseño está determinado para un coeficiente 2.0 ## 0.3135 de amortiguamiento igual al 5% del critico 2.1 ## 0.2986 2.2 2.3 2.4

## ## ##

0.2850 0.2726 0.2613



2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.0 5.0 10

0.2508 0.2412 0.2322 0.2239 0.2162 0.2090 0.2023 0.1959 0.1900 0.1844 0.1791 0.1742 0.1695 0.1650 0.1608 0.1568 0.1254 0.0286

4 Características de la estructuración y del material estructural Sistema estructural del edificio : Sistema Pórtico Material estructural empleado : Acero estructural Capacidad de disipación de energía : ESPECIAL Límites de altura : No hay

A.3.2.1 Tabla A.3-3 Tabla A.3-3

5 Grado de irregularidad de la estructura y procedimiento de análisis Configuración Estructural de la edificación A.3.3 Configuración en planta : Configuración Irregular en planta A.3.3.4 p = 1.0 Tipo : Configuración en altura : Configuración Irregular en alzado A.3.3.5 a = 1.0 Tipo : Redundancia : A.3.3.8 r = 1.0 Ro= R=

Tabla A.3-6 Tabla A.3-7

7.0 7.0



2.1.3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO - MÉTODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

A. MASAS MASAS DE LAS GRADERIAS

MASA = 86/ 9.81 = 8.76 Tn . s ^2 / m B. CORTANTE SÍSMICO EN LA BASE A.4.3.1 Cortante sísmico en la base = Vs Masa de la edificación : M =

Tn.s^2/ m

8.76

Periodo de vibración fundamental aproximado:

A.4.2

Ta = Ct (h)^α

0.14

Coeficiente Ct :

0.047 0.900

Coeficiente α :

Altura h :

3.40

s

A.4.2.2 A.4.2.2 A.4.2.3

m

Donde: Ct = Coeficiente que depende de l material y el sistema estructural h = altura en metros, medida desde la base hasta la cubierta

T
Sa = 2,5 Aa Fa I

Sa (Ta) : Valor de la gravedad : g =

0.89 9.81

(g) m/s^2

A.2.6 A.1.7.1

Cortante sísmico en la base = Vs Vs = Sa g M 76,54 Tn

A.4.3.1

Cu = 1.75 – 1.2 * 0.25 * 1.90 Cu = 1.18 < 1.2, Cu*Ta = 1.20*0.14 = 0.17 s PERIODO MODELO T = 0.12 S. SE TOMA EL MENOR CuTa = 0.17 Para el cortante Sísmico en la base



2.1.4. ANÁLISIS MODAL DINÁMICO ELÁSTICO 1. INTRODUCIR EL ESPECTRO DE DISEÑO: Para cargar el espectro anteriormente creado procedemos así:

Definimos los casos de espectro de respuesta para determinar las derivas: Para DERIVAS en sentido en X: U1=9.81 DERIVA X

Se incluye la excentricidad Accidental del 5% (Ecc. Ratio All Diaph 0.05)

Para DERIVAS en sentido en Y: U2=9.81 DERIVA Y

Se incluye la excentricidad Accidental del 5% (Ecc. Ratio All Diaph 0.05) 12

C a l l e 1 5 N o . 1 0 – 4 5 O f i c i n a 5 0 2 E d i f i c i o E l T r é b o l S o g a m o s o B o y a c á TEL (038)-7704199 - 3124271828 [email protected]


ASIGNAMOS DIAFRAGMAS RIGIDOS

2.2.

COMBINACIONES DE CARGA PARA DISEÑO

Para determinar EX y EY se determina: R = (Ro*Øa*Øp* Ør) = (7.0*1.0*1.0*1.0) = 7.00 Donde: Ro: coeficiente de capacidad de disipación de energía básico. Véase capitulo A.3 NSR –10. Øa: coeficiente de reducción de la capacidad de disipación de energía causado por irregularidades en altura de la edificación. Véase A.3.3.3. Øp: coeficiente de reducción de la capacidad de disipación de energía causado por irregularidades en planta de la edificación. Véase A.3.3.3. Ør: coeficiente de redundancia

EX = SISMO X R EY = SISMO Y R

13


2.2.1. DEFINIMOS LAS COMBINACIONES DE CARGA: Combo1=

1.4D

Combo2=

1.2D + 1.6L

Combo3=

1.2D + 1.0L + (100%EX + 30%EY)

Combo4=

1.2D + 1.0L - (100%EX + 30%EY)

Combo5=

1.2D + 1.0L + (100%EY + 30%EX)

Combo6=

1.2D + 1.0L - (100%EY + 30%EX)

Combo7=

0.9D + (100%EX + 30%EY)

Combo8=

0.9D - (100%EX + 30%EY)

Combo9=

0.9D + (100%EY + 30%EX)

Combo10=0.9D - (100%EY + 30%EX)

2.2.2. PARA EL DISEÑO DE LAS VIGAS CREAMOS UNA ENVOLVENTE CON LAS ANTERIORES COMBINACIONES: Envolvente vigas: (Combo1 al Combo 9).

2.2.3. PARA EL DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN CREAMOS LAS SIGUIENTES COMBINACIONES: PU = D + L ; (CARGA REAL) PU SISMOX = ( D + L + SISMOX / R ) * 0.75 PU SISMOY = ( D + L + SISMOY / R ) * 0.75

2.2.4. PARA LA REVISIÓN DEL CORTANTE EN LAS VIGAS CREAMOS LAS SIGUIENTES COMBINACIONES: Cortante 1= 1.2D + 1.6L Cortante 2= 1.2D + 1.0L + (100%EX + 30%EY)*2 Cortante 3= 1.2D + 1.0L + (100%EY + 30%EX)*2 Cortante 4= 0.9D + (100%EX + 30%EY)*2 Cortante 5= 0.9D + (100%EY + 30%EX)*2

2.2.5. PARA LA REVISIÓN DEL CORTANTE EN LAS COLUMNAS CREAMOS LAS SIGUIENTES COMBINACIONES: Coeficiente de sobreresistencia Ω o. 14


Cortante col 1= 1.2D + 1.6L Cortante col 2= 1.2D + 1.0L + (100%EX + 30%EY)*3 Cortante col 3= 1.2D + 1.0L + (100%EY + 30%EX)*3 Cortante col 4= 0.9D + (100%EX + 30%EY)*3 Cortante col 5= 0.9D + (100%EY + 30%EX)*3

2.3.

CHEQUEO DE DERIVAS

LAS DERIVAS SE REVIZAN EN LOS SIGUIENTES PUNTOS: 1, 2, 9, 10, 17, 18, 25, 26, 33, 34, 41, 42, 49, 50, 57, 58. LOS RESULTADOS SE PRESENTAN EN LOS ANEXOS CORRESPONDIENTES. 15


2.4.

CENTRO DE MASAS Y RIGIDEZ

2.5.

PERIODOS Y FRECUENCIAS DE VIBRACIÓN M OD AL P ER IO DS A N D F RE QU EN CI ES

2.6.

PARTICIPACIÓN MODAL

16


2.7.

CORTANTE BASAL DINÁMICO

Cortante Sísmico Por Sismo en X: Vsx = 116,20 tn > 100%*Vs(FHE) = 100% * 76,54 = 76,54 tn “Cumple No

Hay que ajus tar los res ultados ”

Cortante Sísmico Por Sismo en Y: Vsx = 90,12 tn > 100%*Vs(FHE) = 100% * 76,54 = 76,54 tn “Cumple No

Hay que ajus tar los res ultados ” 17


2.8.

IRREGULARIDADES

IRR EG ULAR IDAD TORSIONAL 1aP — La irregularidad torsional existe cuando en una edificación con diafragma rígido, la máxima deriva de piso de un extremo de la estructura, calculada incluyendo la torsión accidental y medida perpendicularmente a un eje determinado, es más de 1.2 y menor o igual a 1.4 veces la deriva promedio de los dos extremos de la estructura, con respecto al mismo eje de referencia.

IRR EG ULAR IDAD TORS IONAL 1bP — La irregularidad torsional extrema existe cuando en una edificación con diafragma rígido, la máxima deriva de piso de un extremo de la estructura, calculada incluyendo la torsión accidental y medida perpendicularmente a un eje determinado, es más de 1.4 veces la deriva promedio de los dos extremos de la estructura, con respecto al mismo eje de referencia.

“ N O

EXISTE IRR EG ULAR IDAD TORSIONAL ”

IRRE GULARIDAD RE TROCES OS EN LAS ESQUINAS 2P

NO APLICA

IRRE GULARIDAD DEL DIAFRAGMA 3P

NO APLICA

18


IRR EG ULAR IDAD DES PLAZAMIENTO DE LOS PLANOS DE ACCIÓN 4P

NO APLICA

IRR EG ULAR IDAD SISTEMAS NO PAR ALE LOS 5P

NO APLICA

IRR EG ULAR IDAD GE OMETRICA 3A:

NO APLICA

19


3. 3.1.

DISEÑO DE LOS ELEMENTOS

DISEÑO DE LAS VIGAS Y COLUMNAS

Para el diseño de las columnas, por tratarse de una estructura con capacidad especial de disipación de energía DES, se hace necesario verificar el cumplimiento de la resistencia mínima requerida por la NSR-10 para este tipo de elementos, de acuerdo con la fórmula C.21-4:

ΣMnc

>

1.2 ΣMnb

ΣMnc = suma de los momentos nominales de flexión de las columnas que llegan al nudo, evaluados en las caras del nudo. La resistencia a la flexión de la columna debe calcularse para la fuerza axial mayorada, congruente con la dirección de las fuerzas laterales consideradas, que conduzca a la resistencia a la flexión más baja.

ΣMnb = suma de los momentos resistentes nominales a flexión de las vigas que llegan al nudo, evaluadas en la cara del nudo. En vigas T, cuando la losa está en tracción debida a momento en la cara del nudo, el refuerzo de la losa dentro del ancho efectivo de losa definido en 8.12 debe suponerse que contribuye a Mnb siempre que el refuerzo de la losa esté desarrollado en la sección crítica para flexión. Las resistencias a la flexión deben sumarse de tal manera que los momentos de la columna se opongan a los momentos de la viga. Debe satisfacerse la ecuación (C.21-4) para momentos de vigas que actúen en ambas direcciones en el plano vertical del pórtico que se considera.

20


CHE QUE O DE LA S COLUMNAS EJE 2 - 2

EJE 3 - 3

21


RE VISIÓN A CORTANTE E N VIGA S Y COLUMNAS

22


REVISIÓN DE CORTANTE EN COLUMNAS COMBINACIONES UTILIZADAS

Cortante col 1= 1.2D + 1.6L Cortante col 2= 1.2D + 1.0L + (100%EX + 30%EY)*3 Cortante col 3= 1.2D + 1.0L + (100%EY + 30%EX)*3 Cortante col 4= 0.9D + (100%EX + 30%EY)*3 Cortante col 5= 0.9D + (100%EY + 30%EX)*3

Columna Critica: Av/s = 0.115. Son TRES ramas de estribos de diametro #3 Av = 2.16 cm2 entonces la separación máxima es S = 2.16/0.115 = 18.78 cm

23


CHEQUEO DE LAS VIGAS REVISIÓN DE CORTANTE EN VIGAS COMBINACIONES UTILIZADAS

Cortante 1= 1.2D + 1.6L Cortante 2= 1.2D + 1.0L + (100%EX + 30%EY)*2 Cortante 3= 1.2D + 1.0L + (100%EY + 30%EX)*2 Cortante 4= 0.9D + (100%EX + 30%EY)*2 Cortante 5= 0.9D + (100%EY + 30%EX)*2

Viga Critica: Av/s = 0.102. Son dos ramas de estribos de diametro #4 Av = 1.44 cm2 entonces la separación máxima es S = 1.44/0.102 = 14.11 cm

24


CHEQUEO DE LAS COLUMNAS AREA DE ACERO REQUERIDA ÁREA DE ACERO (cm2)

25


4. DISEÑO CIMENTACIÓN

Para su diseño se toman las cargas de los pórticos evaluados en computador, mediante el programa ETABS.

26


27


5. REFERENCIAS

[1]

NSR-10, "Norma Colombiana de Diseño y Construcción Sismo Resistente" . Ley 400 de 1997.

[2]

ETABS Nonlinear version 9.1.4, "Three Dimensional Analysis of Building System” Computer Applications for Structural and Earthquake Engineering. CSI Inc .

28


ANEXO 1. DERIVAS CALCULDAS

29


ANEXO 2. DISEÑO DE COLUMNAS EN CONCRETO

30

MEMORIAS GRADERIAS

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