Memoria calculo electrico

Cálculo eléctrico: 1.- POTENCIAS:

Calcularemos la potencia real de un tramo sumando la potencia instalada de los receptores que alimenta, y aplicando la simultaneidad adecuada y los coeficientes impuestos por el REBT. Entre estos últimos cabe destacar: •

•

Factor de 1’8 a aplicar en tramos que alimentan a puntos de luz con lámparas o tubos de descarga. (Instrucción ITC-BT-09, apartado 3 e Instrucción ITC-BT 44, apartado 3.1del REBT). Factor de 1’25 a aplicar en tramos que alimentan a uno o varios motores, y que afecta a la potencia del mayor de ellos. (Instrucción ITC-BT-47, apartado. 3 del REBT). Se tendrá en cuenta: -Que las potencias indicadas son posteriores al cálculo del factor de rendimiento, siendo la potencia nominal la expresada para cada motor. -Que el factor de potencia para las luminarias suministradas p–or el fabricante es 1.

La potencia total requerida por equipos y luminaria es la siguiente, sabiendo que para locales comerciales el factor de simultaneidad es 1: Alumbrado - 21 Uds. Ornalux YV418 × 112 W c.u................................2.352,00 w - 3 Uds. Mazda OLYMPIA 170 FH × 66 W c.u..............198,00 w - 2 Uds. ORNALUX YV236 × 90 W c.u.........................180,00 w - 12 Uds. ORNALUX ORNALUX YV118 YV118 × 28 W c.u.............. c.u.......... ........ ........336,00 ....336,00 w Total........................................................................... 3066,00 w

Fuerza - Toma Oficina......................................................................2.300,00 w - 2 Uds. Toma TPV × 2.300,00W c.u...................................4.600,00 w - Toma maquina tabaco.......................................................2.300,00 w - Aire acondicionado.........................................................14.117,65 w - Toma corriente equipo.......................................................5.750,00 w - Ascensor..........................................................................11.764,71 w - Nevera...............................................................................1.176,47 w - Congelador........................................................................1.176,47 w - Puerta automática..............................................................1.176,47 w - 3 Uds. Secadora × 2.588,24W c.u....................................7.764,71 w

Total...................................................................................52.126,47 52.126,47 w

Potencia Total usada.......................................................55.192,47w usada.......................................................55.192,47w

Potencia instalada: Consideramos la potencia instalada como la suma de l os consumos de todos los receptores de la instalación. En este caso, y según desglose detallado, asciende a 55,19 kW. Potencia de cálculo: Se trata de la máxima carga prevista para la que se dimensionan los conductores, y se obtiene aplicando los factores indicados por el REBT, así como la simultaneidad o reserva estimada para cada caso. Para la instalación objeto de proyecto, resulta una potencia de cálculo de 61,00 kW:

•

Luminarias --> Pc= 3066x1,8= 5518,8w

•

Toma oficina--> Pc=2300w

•

2 Tomas TPV--> Pc=4600w

•

Toma maquina tabaco--> Pc=2300w

•

Aire acondicionado--> Pc=14117,65x1,25=17647,06w

•

Toma corriente de equipo--> Pc=5750w

•

Ascensor--> Pc=11764,71x1,25=1 Pc=11764,71x1,25=14705,89w 4705,89w

•

Linea refrigaradores--> Pc=2.647x1,25=3308,75w

•

Puerta automatica-->Pc=1176,47x automatica-->Pc=1176,47x1,25=1470,59w 1,25=1470,59w

•

Secadoras-->Pc=7764,71x1,25=8412,89w

Total= 61Kw

Potencia a contratar : Se elige la potencia normalizada por la compañía suministradora superior y más próxima a la potencia de cálculo. Dadas estas condiciones, seleccionamos una potencia a contratar de 61,00 kW. 2.- INTENSIDADES:

Se determinan las intensidades por medio de las expresiones de distribución monofásica y trifásica: Distribución monofásica: P I

=

V Cos ϕ ⋅

Siendo:

V P I

= = = ϕ =

Cos

2621

Línea alumbrado 1: I =

Linea alumbrado 2:

I

=

Línea Panadería:

Toma corriente:

I

=

I

=

Linea frigoríficos:

I

2300

I

=

2941 230

Linea secadores:

1471 230

I

=

=

=

230

I

=

=

554 230

9,50 A

=

2,41A

10A

230

Linea maquina tabaco:

Línea puerta:

I

5750

=

=

230

=

230

11,39 A

2.185,20

I =

2300

=

230

Linea alumbrado sotano:

Línea Oficina:

Tensión (V) Potencia (W) Inte In tens nsid idad ad de corr corrie ient nte e (A (A)) Factor de potencia =1

25,00A

10A

=

=

12,79A

2300 230

=

10A

7,10A

8.412 230

=

40,64A

Distribución trifásica:

P I

=

3 ⋅ V ⋅ Cos ϕ

Siendo: V = Tens ensión ión entre ntre fas fases. es. Cos ϕ =0,90

Linea aire acondicionado: acondicionado:

Linea ascensor: I = 2

I

17.647 =

2

3 ⋅ V ⋅ Cos Cos ϕ

14.706 3 ⋅ V ⋅ Cos ϕ

=

=

28,30A

23,58A

3.-SECCIONES:

Para determinar la sección de los cables partimos de la intensidad que recorre cada línea y caída de tensión prevista, usando la ley UNE 20-460-94/5-523 se puede hallar la sección adecuada, en función del método de instalación, temperatura ambiente y temperatura de funcionamiento funcionamiento continuo. A. Criterio de la intensidad máxima admisible o de calentamiento. B. Criterio de la caída de tensión. Adoptaremos la sección nominal más desfavorable tomando como valores mínimos 1,50 mm² para alumbrado y 2,50 mm² para fuerza. Acometida: Cable unipolar de Cu, aislamiento de polietileno reticulado, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según tabla 52-N1 (bajo tubo, temperatura 25º) de la norma UNE 20460/5-523, distribuidos en 3F+N, bajo una tensión de línea de 400 voltios. Temperatura de funcionamiento de 90º, máxima para polietileno reticulado, por ello conductividad de 45,563 Ohmnios x mm²/m. La sección mínima para la instalación subterránea subterránea es de 6 mm² para cables de cobre y 16 para cables de aluminio según ITC-BT-07. Se considera un factor corrector de 0,8 para aplicarlo a la intensidad máxima admisible de la sección de cable elegido, debido a que está enterrado bajo tubo. Para elegir sección se toma la siguiente tabla de referencia:

A.

Criterio de calentamiento: calentamiento:

La intensidad que recorre el cable es de:

I

61000 =

2

3 ⋅ 400 400 ⋅ 0,9

=

97.83A

Buscando en la columna 3 de la tabla 52-N1 por una sección que me aguante ese amperaje obtengo que debo de utilizar una sección de 16 mm², que soporta una máxima admisible de 125Ax0,8=100 A.

Se contrastará en el punto B con el método de la caída de tensión para ver cual es más desfavorable.

B. Criterio de la caída de tensión: Sabiendo que la línea es trifásica uso la formula de la caída de tensión: e

=

P × L σ × S × U

e: caída de tensión máxima admisible en voltios. Para el caso de una acometida individual es de 1% de la tensión nominal de línea, por lo tanto 4 voltios. P: potencia calculada. L: longitud del tramo de cable. S: sección del cable. U: tensión nominal, en este caso 400V por ser trifásico. σ : conductividad del conductor a la máxima temperatura que pueda resistir el aislante del cable, en este caso por ser polietileno reticulado será será de un valor de 44 m/ Ω mm² a la temperatura de 90º. S

=

61000

×

52 ,4

44 × 4 × 400

=

45 ,4mm²

Tomamos como sección más aproximada 50 mm², que soporta un tensión máxima de 230x0,8= 184A, 184A, soportando la tensión Para saber la temperatura de servicio permanente permanente a la que trabaja el cable eligiendo esta sección usamos la siguiente formula: T = T0 + (Tmáx - T0) * ( I/ I máx)2 Donde: T temperatura real estimada en el conductor Tmáx temperatura máxima admisible para el conductor según su tipo de aislamiento. T0 temperatura ambiente del conductor. I intensidad prevista para el conductor. I máx. Intensidad máxima admisible para el conductor según el tipo de instalación.

T = 25 + (90 − 25 ) × (97 ,83

/ 184 ) 2

=

43 ,37 º

Una temperatura aceptable para el paso de potencia pedida y que no se acerca al máximo aguantado para polietileno reticulado. Miramos si se puede elegir una sección menor, en este caso 35 mm²: e

=

61000

×

52 ,4

44 × 35 × 400

=

5.2V

Como la caída de tensión es mayor de 4V (1% de la tensión nominal) se descarta. Se escoge 50 mm² para conseguir limitar la caída de tensión. La caída de tensión en el tramo de la acometida sería: e

=

61000

×

52 ,4

44 × 50 × 400

=

3,51V

Menor que la caída máxima de 4V, siendo correcto. Derivación Individual: Cable unipolar de Cu, aislamiento de polietileno reticulado, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según tabla 52-N1 (bajo tubo) de la norma UNE 20460/5-523, distribuidos en 3F+N+P, bajo una tensión de línea de 400 voltios. Temperatura de funcionamiento de 90º, máxima para polietileno reticulado, por ello conductividad de 45,563 Ohmnios x mm²/m. La sección mínima para la instalación subterránea es de 6 mm² para cables de cobre según ITC-BT-07. Se considera un factor corrector de 0,8 para aplicarlo a la intensidad máxima admisible de la sección de cable elegido, debido a que está enterrado bajo tubo.

A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

La intensidad que recorre el cable es de:

I

61000 =

2

3 ⋅ 400 400 ⋅ 0,9

=

97.83A

Buscando en la columna 3 de la tabla 52-N1 por una sección que me aguante ese amperaje obtengo que debo de utilizar una sección de 16 mm², que soporta una máxima admisible de 125Ax0,8=100 A. Se contrastará en el punto B con el método de la caída de tensión para ver cual es más desfavorable. B. Criterio de la caída de tensión: Según el reglamento básico de baja tensión la máxima caída de tensión para este tipo de instalación es de 1,5% de la tensión nominal, lo que representa 6V de caída de tensión. Calculo la caída:

S

=

61000

13,2

×

44 × 6 × 400

=

7,63mm²

Esta sección es menor que la mínima por lo que tenemos que elegir la siguiente en la escala, de 10 mm². Esta sección sin embargo sólo soporta 76,8A, teniendo que elegir por consiguiente lade 16mm². La temperatura de funcionamiento funcionamiento permanente será: T = 25 + (90 − 25 ) × (97 ,83

/ 100 ) 2

=

86 ,16 º

Esta temperatura es tan elevada que se acerca prácticamente prácticamente a la máxima admisible que soporta el aislante que es de 90º, de esta forma es mejor elegir una sección un grado mayor, optando por la de 25 mm², que soporta una tensión máxima de 128A. Con esta sección la temperatura de trabajo sería: T

=

25

+

(90

−

25 ) × (97 ,83 / 128 )

2

=

62 .96 º

Por eso se elige una sección de 25 mm² para la derivación individual. La caída de tensión en el tramo sería: e

=

61000

13,2

×

44 × 25 × 400

=

1,77V

Menor de la caída de 6V máxima permisible, siendo correcto. Seguido al cálculo de las líneas de suministro se procede a justificar los circuitos de interior de la instalación, teniendo en cuenta lo siguiente:

Línea de alumbrado 1: Cable multipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según [Ref 13] Cables uni o multipolares con o sin armadura sobre bandejas perforadas en horizontal o vertical: los agujeros ocupan más del 30% de su superficie. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La intensidad que recorre el cable es de 11,39A. 11,39A . Aplicamos criterios: A. Criterio de calentamiento: calentamiento: Buscando en la tabla Tabla 52-C9, col.1 para conductor de cobre se ve que una sección de 1,5mm² aguanta una intensidad máxima de 22A, siendo adecuado. B. Criterio de la caída de tensión:

S

=

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2.620,80

×

27 ,49

48 ×10 ,35 × 230

=

1,29 mm²

Para cumplir la norma elegimos la sección de 1,5 mm² que es la mínima exigida para el circuito. La caída de tensión en el tramo sería: e

=

2 × 2621

×

27 ,49

48 ×1,5 × 230

=

8,7V

Menor del 4,5% de caída exigible para tomas de puntos de luz, por lo que cumple la norma. Línea de alumbrado 2: Cable multipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según [Ref 13] Cables uni o multipolares con o sin armadura sobre bandejas perforadas en horizontal o vertical: los agujeros ocupan más del 30% de su superficie. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La intensidad que recorre el tramo es de 9,5A. A. Criterio de calentamiento: calentamiento: Buscando en la tabla Tabla 52-C9, col.1 para conductor de cobre se ve que una sección de 1,5mm² aguanta una intensidad máxima de 22A, siendo adecuado. B.

Criterio de la caída de tensión: S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2185

×

33,34

48 ×10 ,35 × 230

=

1,28 mm²

Para cumplir la norma elegimos la sección de 1,5 mm² que es la mínima exigida para el circuito. La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 2185

33 ,34

×

48 ×1,5 × 230

=

8,8V

Menor del 4,5% de caída exigible para tomas de puntos de luz, por lo que cumple la norma. Linea alumbrado sotano: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 21] Cables uni o multiconductores multiconductores en huecos de obra de fábrica. 1,5De <= V < 5De. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La intensidad que recorre el cable es de 2,41A. A. Criterio de calentamiento: calentamiento: Buscando en la Tabla 52-C13, col.3 para conductor de cobre se ve que la sección de 1,5mm² aguanta una intensidad máxima de 16,68A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 554

×

32

48 ×10 ,35 × 230

=

0,31mm²


=

2 × 554

×

32

48 ×1,5 × 230

=

2,14V

Menor del 4,5% de caída exigible para tomas de puntos de luz, por lo que cumple la norma. Línea oficina:

Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10 W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 10A. A.


Buscando en la Tabla 52-C1, col.A para conductor de cobre se ve que la sección de 2,5mm² aguanta una intensidad máxima de 20,74A (al aplicarle un factor corrector de 1,22 a la máxima tensión admisible de 2,5 mm², debido a suponer una temperatura ambiente de 30º, distinta de 40º de la tabla normal) por lo que es adecuado. Elegimos la sección de 2,5 y no la de 1,5 mm² ya que es la sección mínima para circuitos de potencia. Criterio de la caída de tensión:

B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2300

×

34,30

48 ×14 ,95 × 230

=

0,96 mm²


=

2 × 2300

×

34 ,30

48 × 2,5 × 230

=

5,72V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea Panadería: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10

W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 25A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.

Buscando en la Tabla 52-C1, col.A para conductor de cobre se ve que la sección de 4mm² aguanta una intensidad máxima de 26,84A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 5750

×

22,60

48 ×14 ,95 × 230

=

1,57 mm²

Para cumplir la norma deberíamos elegir la sección de 2,5 mm² que es la mínima exigida para el circuito, pero vimos en el apartado anterior que es insuficiente. insuficiente. Calculamos la temperatura de servicio para una sección e 4mm²: T

=

25 + (70

−

25 ) × (25 / 26 ,84 )

2

=

64 ,04 º

Se ve que la temperatura alcanza casi el limite por lo que es más conveniente elegir una sección de 6mm². La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 5750

×

22,60

48 × 6 × 230

=

3,9V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea de toma de corriente: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores

aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10 W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 10A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.

Buscando en la Tabla 52-C1, col.A para conductor de cobre se ve que la sección de 2,5mm² aguanta una intensidad máxima de 20,74A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2300

×

25,60

48 ×14 ,95 × 230

=

0,71mm²

Optamos por la sección de 2,5mm². 2,5 mm². La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 2300

×

25 ,60

48 × 2,5 × 230

=

4,27 V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea frigoríficos: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10 W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 12,79A.


A.


B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2647

×

28,70

48 ×14 ,95 × 230

Optamos por la sección de 2,5

=

0,92 mm²

mm².

La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 2647

×

28 ,70

48 × 2,5 × 230

=

5,5V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea maquina tabaco: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10 W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 10A. A.


Buscando en la Tabla 52-C1, col.A para conductor de cobre se ve que la sección de 2,5mm² aguanta una intensidad máxima de 20,74A por lo que es adecuado.

Criterio de la caída de tensión:

B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 × 2300

12 ,70

×

48 ×14 ,95 × 230

=

0,35 mm²

Optamos por la sección de 2,5mm². La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 2300 48

×

12 ,70

×

2,5 × 230

=

2,11V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea puerta: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 1] Conductores aislados en tubos empotrados en paredes térmicamente aislantes. La pared interior tiene una conductividad térmica no inferior a 10 W/m·K. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 7,1A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.


B.

S =

2 × P × L σ × e ×U

=

2 ×1471

12 ,10

×

48 ×14 ,95 × 230

Optamos por la sección de 2,5mm².

=

0,21mm²


e

=

2 ×1471 48

×

12 ,10

×

2,5 × 230

=

1, 29 V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Linea secadores: Cable multipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según [Ref 13] Cables uni o multipolares con o sin armadura sobre bandejas perforadas en horizontal o vertical: los agujeros ocupan más del 30% de su superficie. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N+P, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La tensión que recorre el cable es de 40,64A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.

Buscando en la Tabla Tabla 52-C9, col.1 para conductor de cobre se ve que la sección de 4mm² aguanta una intensidad máxima de 42,7A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S

=

2 × P × L σ × e ×U

=

2 ×8.412

18

×

48 ×14 ,95 × 230

=

1,83 mm²

Optaríamos por la sección de 4mm², pero al ver la poca diferencia entre la intensidad nominal y la máxima admisible verificamos si es necesaria una sección mayor: T

=

25

+

(70

−

25 ) × (40 ,64 / 42 ,7) 2

=

65 ,76 º

Se ve que la temperatura alcanza casi el limite por lo que es más conveniente elegir una sección de 6mm².


e

=

2 × 8412

18

×

48 × 6 × 230

=

4,57V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea ascensor: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 21] Cables uni o multiconductores multiconductores en huecos de obra de fábrica. 1,5De <= V < 5De. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en 3F+N+P, bajo una tensión de línea de 400 voltios. La tensión que recorre el cable es de 23,58A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.

Buscando en la Tabla 52-C13, col.5 para conductor de cobre se ve que la sección de 4mm² aguanta una intensidad máxima de 28,06A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S

P × L =

σ × e × U

=

14706

×

9,3

48 × 26 × 400 400

Optamos por la sección de 4mm². La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

14706

×

9,30

48 × 4 × 400

=

1,78V

=

0,27mm²

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. Línea aire acondicionado: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 21] Cables uni o multiconductores multiconductores en huecos de obra de fábrica. 1,5De <= V < 5De. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en 3F+N+P, bajo una tensión de línea de 400 voltios. La tensión que recorre el cable es de 28,30A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

A.

Buscando en la Tabla 52-C13, col.5 para conductor de cobre se ve que la sección de 6mm² aguanta una intensidad máxima de 34,50A por lo que es adecuado. Criterio de la caída de tensión:

B.

S

=

P × L

σ × e × U

17647 =

×

15

48 × 26 × 400 400

=

0,53mm²

Optamos por la sección de 6mm². La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

17647

×

15

48 × 6 × 400 400

=

2,3V

Menor del 6,5% de caída exigible para tomas de corriente, por lo que cumple la norma. 4.-CUADRO RESUMEN DE PROTECCIONES:

Acometida Dispositivo

Nº polos

In

U

IV

100

400

Nº polos

In

U

I.C.P.

IV

100

400

10

I.G.A.

IV

100

400

10

ID Ascensor

IV

100

400

IM Linea ascensor

IV

25

400

ID Equipo

III

100

400

IM Linea Panaderia

II

32

230

6

IM Linea secadores

II

50

230

6

ID Aire Acondicionado

IV

100

400

IM Linea Aire acondicionado

IV

32

400

ID Tomas

IV

100

400

IM Linea TC

II

50

230

6

IM Linea Oficina

II

16

230

6

IM Linea puerta

II

10

230

6

ID Alumbrado

IV

100

400

IM Linea alumbrado 1

II

16

230

6

IM Linea alumbrado 2

II

10

230

6

IM Linea alumbrado sotano

II

10

230

6

Caja General de Proteccion

Ir

Is

Pc 50

Cuadro General Protección Dispositivo

Donde: Nº In U Ir Is Pc

Ir

Is

Pc

300 6 300

300 6 30

30

polos= Número de polos. = Calib alibre re,, en en amp ampe erios ios. = Tensión, en voltios. = In Inte tens nsid idad ad de regu regula laci ción ón,, en en amp amper erio ios. s. = Se Sens nsib ibil ilid idad ad,, en mil milia iamp mper erio ios. s. = Pode Poderr de de cor corte te,, en en kil kiloa oamp mper erio ios. s.

Cálculo Cálc ulo lumin l uminotéc otécnico nico : Antecedentes: Se pasará a calcular la iluminación de la tienda de la gasolinera, dividiendo ésta en tres partes: tienda, oficina y sótano:

Iluminación general general de 300 lux para el área de la tienda, 175 metros cuadrados, 25 metros largo por 7 metros ancho y 2,4 metros de alto. Iluminación general general de 200 lux para la oficina 8,06 metros cuadrados, 3,1 metros largo por 2,6 metros ancho y 2,4 metros de alto. Iluminación general de 100 lux para el sótano 70 metros cuadrados, 10 metros de largo por 7 metros de ancho y 2,8 metros de alto. La altura de montaje para los tres será adosado al techo de la instalación. Luminarias elegidas: Se pasa a listar las luminarias elegidas junto con sus características, clasificaciones clasificaciones y valoración de deslumbramiento deslumbramiento como dice la norma CTE-HE3:

Mazda OLYMPIA 170 FH

Clasificación luminarias según CIE: 100 Las pantallas Joya están totalmente construidas en aluminio de 99,98% de pureza y reforzadas por una caja de acero, que proporciona gran rigidez mecánica al conjunto. Joya Visión: con reflector triple parabólico de muy baja luminancia. Pantallas polivalentes, para montar en toda clase de techos, ya sean de escayola o de perfilería. Se suministran tanto con reactancias convencionales convencionales como con equipo electrónico HF.

ORNALUX YV236 Pantalla Joya Visión para tubos fluorescentes T8:


ORNALUX YV118 Pantalla Joya Visión para tubos fluorescentes T8:


Distribución de las luminarias: La distribución de las luminarias será para el tipo extensivo, siendo la separación menor o igual a 1,5 veces la altura de montaje. Será por tanto 3,6 metros para la tienda y la oficina y 4,2 metros en el sótano. Tienda: El plano de trabajo es de 0,85 metros, la superficie a iluminar es de 166,94, que se hará de forma general excepto excepciones excepciones localizadas como son los cuartos de baño y la sección destinada a la panadería, así como el cuarto de personal. La iluminación media es de 300lux para una óptima iluminación de la zona comercial y la zona de caja/TPV. •

El índice del local según el DB-HE-3 del CTE es: K

=

L × A H ( L + A)

=

166 ,94 2,4(25 + 7)

=

2,17

Siendo: L la longitud del local; A la anchura del local; H la distancia del del plano de trabajo a las las luminarias. •

Valor de eficiencia energética de la instalación VEEI:

La tienda cuenta como grupo 2, zona de representación, pequeño comercio por lo que el VEEI límite será de 10, todo ello según el HE-3 del CTE. La fórmula de uso es: VEEI I

=

P ×100 S × E m

=

2668

100

×

166 ,94 × 380

=

4,21

W/m²/100 lx

Siendo: P: la potencia total instalada en lámparas más los equipos auxilares [W]. S: la superficie iluminada [m ]. Em: la iluminancia media horizontal mantenida [lux]. En este caso se obtiene un iluminancia media de 380, producto de la iluminancia de 300 lux deseada más iluminación indirecta de reflexión en otras superficies. La instalación cumple al dar mucho menor del límite de 10 de VEEI.

•

El plan de mantenimiento: mantenimiento:

El mantenimiento regular es indispensable para un sistema de iluminación. Solo así puede ser limitada la disminución de la cantidad de luz disponible disponible por envejecimie envejecimiento. nto. Los valores valores mínimos de intensidad lumínica establecidos en EN 12464 son valores de mantenimiento, mantenimiento, eso quiere decir que están basados en un valor nuevo (en el momento de la instalación) y un mantenimiento que debe ser definido. Informaciones Informaciones generales sobre el local Condiciones ambientales ambientales del local: Limpio Intervalo de mantenimiento del local: Anual 1 unidad ORNALUX YV236 Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE) Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.97 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.88 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00 Factor mantenimiento: 0.79 21 unidades ORNALUX YV418 Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE) Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.97 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.88 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00 Factor mantenimiento: 0.79 1 unidad ORNALUX YV118

Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE) Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.97 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.88 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00 Factor mantenimiento: 0.79 3 unidades Mazda OLYMPIA 170 FH FBH170 Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE) Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.97 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.88 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00 Factor mantenimiento: 0.79 La disposición en planta es la que se muestra en la figura, teniéndose en cuenta la disposición de mobiliario y estructuras, coeficientes coeficientes de reflexión de superficies, así como la gama luminosa de iluminación media en lux que se consigue con la disposición de las luminarias, calculadas con el programa Dialux:

La lista de luminarias elegidas es:

Los resultados luminotécnicos en el plano útil:

Una visual de la gama luminosa en tiempo real:

Por último se muestran fotos con la l a disposición final del mobiliario y el aspecto de la iluminación calculada:

Oficina: La oficina tiene unas medidas de 3,10 metros de largo por 2,60 metros de ancho, con un área de 8,06metros cuadrados. Se supone una iluminancia media de 200 lux, altura del plano útil de 0,85, altura de montaje de 2,4 metros. •

El índice del local según el DB-HE-3 del CTE es: K =

L × A H ( L + A)

=

8,06 2,4(3,10

+

2,60 )

=

0,59

Siendo: L la longitud del local. A la anchura del local. H la distancia del del plano de trabajo a las las luminarias. Valor de eficiencia energética de la instalación VEEI: •

La tienda cuenta como grupo 1, zona de no representación, administrativo en general por lo que el VEEI límite será de 3 1/2, todo ello según el HE-3 del CTE. La fórmula de uso es: VEEI

=

100 P × 100 S × E m

=

90 ×100 100 8,06 × 424 424

=

2,63

W/m²/100 lx

Siendo: P: la potencia total instalada en lámparas más los equipos auxilares [W]. S: la superficie iluminada [m ]. Em: la iluminancia media horizontal mantenida [lux]. En este caso se obtiene una iluminancia media de 424, producto de la iluminancia directa e indirecta. La instalación cumple al dar menor del límite de 3,5 de VEEI.

•


El mantenimiento regular es indispensable para un sistema de iluminación. Solo así puede ser limitada la disminución de la cantidad de luz disponible disponible por envejecimie envejecimiento. nto. Los valores valores mínimos de intensidad lumínica establecidos en EN 12464 son valores de mantenimiento, mantenimiento, eso quiere decir que están basados en un valor nuevo (en el momento de la instalación) y un mantenimiento que debe ser definido. 1unidad ORNALUX YV236 Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.97 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.88 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00 Factor mantenimiento: 0.79 •

La disposición en planta del mobiliario y la luminarias es la siguiente, así como las curvas isolíneas y datos de calculo:

La reflectancia de las superficies:

Luminaria elegida:

Datos luminotécnicos:

Una visual de la gama de iluminación:

Por último se muestra la oficina con iluminación real:

Sótano: El sótano tiene unas medidas de 10 metros de largo por 7 de ancho para una superficie de 70 metros cuadrados, siendo la superficie útil descontando el área ocupada por el ascensor y la escalera de unos 59 metros cuadrados estimados. Se supone una iluminancia media de 100 lux, altura del plano útil de 0,85, altura de montaje es de 2,8 metros. •

El índice del local según el DB-HE-3 del CTE es: K =

Siendo: L la longitud del local. A la anchura del local.

L × A H ( L + A)

=

59 2,8(10

+

7)

=

1,69

H la distancia del del plano de trabajo a las las luminarias. •

Valor de eficiencia energética de la instalación VEEI:

La tienda cuenta como grupo 1, zona de no representación almacén, por lo que el VEEI límite será de 5, todo ello según el HE-3 del CTE. La fórmula de uso es: VEEI

=

100 P ×100 S × E m

=

308 308 × 100 100 59 ×118 118

=

4,42

W/m²/100 lx

Siendo: P: la potencia total instalada en lámparas más los equipos auxilares [W]. S: la superficie iluminada [m ]. Em: la iluminancia media horizontal mantenida [lux]. En este caso se obtiene una iluminancia media de 424, producto de la iluminancia directa e indirecta. La instalación cumple al dar menor del límite de 5 de VEEI. •


El mantenimiento regular es indispensable para un sistema de iluminación. Solo así puede ser limitada la disminución de la cantidad de luz disponible disponible por envejecimie envejecimiento. nto. Los valores valores mínimos de intensidad lumínica establecidos en EN 12464 son valores de mantenimiento, mantenimiento, eso quiere decir que están basados en un valor nuevo (en el momento de la instalación) y un mantenimiento que debe ser definido. ORNALUX YV118 Pantalla: Influencia de las superficies del local por reflexión: pequeño (k<=1.6) Tipo de iluminación: Directo Intervalo de mantenimiento de las luminarias: Anual Tipo de luminarias: Cerrado IP2X (según CIE) Período de operación por año (en 1000 horas): 2.58 Intervalo de cambio de lámparas: Anual Tipo de lámpara: Lámpara fluorescente de tres bandas (según CIE) Intercambio inmediato de lámparas quemadas: Sí Factor de mantenimiento de las superficies del local: 0.94 Factor de mantenimiento de las luminarias: 0.82 Factor de mantenimiento del flujo luminoso: 0.93 Factor de durabilidad de las lámparas: 1.00

Factor mantenimiento: 0.72 •

La disposición en planta del mobiliario y la luminarias es la siguiente, así como las curvas isolíneas y datos de calculo:

Las reflectancias de las superficies son:

Las luminarias usadas:

Los datos luminotécnicos calculados calculados en el plano útil:

Una visual de la gama de iluminación:

Y por último un renderizado del sótano calculado con la iluminación elegida y la disposición final de mobiliario:

Memoria calculo electrico

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