LAPORAN TUGAS BESAR SI-3112 STRUKTUR BETON SEMESTER I TAHUN 2014/2015 DESAIN BANGUNAN STRUKTUR Diajukan untuk memenuhi syarat kelulusan Mata Kuliah SI-3112 Struktur Beton Dosen: PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL

LAPORAN TUGAS BESAR SI-3112 STRUKTUR BETON SEMESTER I TAHUN 2014/2015

DESAIN BANGUNAN STRUKTUR Diajukan untuk memenuhi syarat kelulusan Mata Kuliah SI-3112 Struktur Beton

Dosen: Prof. Ir. R. Bambang Budiono, ME, Ph. D.

Asisten: Michael Alexandra Jonathan

25014066

Dita Faridah

25014059

Disusun Oleh : Kholid Samthohana

15012078

PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN LINGKUNGAN INSTITUT TEKNOLOGI BANDUNG 2014

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton LEMBAR PENGESAHAN LAPORAN TUGAS BESAR STRUKTUR BETON SEMESTER I TAHUN 2014/2015

Diajukan untuk memenuhi syarat Mata Kuliah SI-3112 Struktur Beton

Disusun Oleh: Kholid Samthohana

15012078

Telah Disetujui dan Disahkan Oleh:

Asisten

Dita Faridah 25014059

Kholid Samthohana 15012078

i

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton

KATA PENGANTAR Alhamdulillah, puji dan syukur Penulis ucapkan atas kehadirat Tuhan Yang Maha Esa karena berkat rahmat-Nya penulis dapat menyelesaikan laporan tugas besar ini dengan sebaik-baiknya. Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton ini dibuat sebagai syarat kelulusan Mata Kuliah SI-3112 Struktur Beton Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung. Proses penyelesaian laporan tugas besar ini tidak terlepas dari berbagai kendala. Akan tetapi, dengan kerja keras dan selalu memberikan usaha yang terbaik, Penulis dapat mengatasi berbagai kendalakendala tersebut. Penyelesaian laporan tugas besar ini tidak terlepas dari berbagai pihak yang senantiasa membantu, mendukung, serta memberikan kritik dan saran, sehingga Penulis ingin mengucapkan terima kasih kepada: 1. Orang tua yang selalu mendoakan serta memberikan dukungannya dalam proses penyelesaian laporan tugas besar ini. 2. Dosen Mata Kuliah SI-3112, yaitu Bapak Prof. Ir. R. Bambang Budiono, ME, Ph.D yang telah memberikan bimbingan kepada Penulis dalam pembuatan laporan tugas besar ini. 3. Asisten tugas besar Struktur Beton, Michael Alexandra Jonathan dan Dita Faridah. 4. Teman-teman yang selalu memberi bantuan dan semangat kepada Penulis selama proses pembuatan laporan tugas besar ini. Penulis menyadari bahwa laporan tugas besar ini masih belum sempurna, baik dari segi isi dan metode penulisan. Oleh karena itu, Penulis mengharapkan kritik dan saran dari pembaca sekalian. Terakhir, Penulis mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya kepada pembaca dan semoga laporan tugas besar ini bermanfaat.

Bandung, Desember 2014

Penulis


ii


Daftar Isi LEMBAR PENGESAHAN....................................................................................................................... i KATA PENGANTAR .............................................................................................................................ii Daftar Isi ........................................................................................................................................... iii Daftar Tabel ....................................................................................................................................... v Daftar Gambar .................................................................................................................................. vi BAB I PENDAHULUAN.........................................................................................................................1 1.1

Latar Belakang............................................................................................................................... 1

1.2

Rumusan Masalah ......................................................................................................................... 1

1.3

Tujuan ........................................................................................................................................... 1

BAB II KRITERIA DESAIN .....................................................................................................................2 2.1

Proses Desain ................................................................................................................................ 2

2.2

Peraturan Acuan ........................................................................................................................... 2

2.2.1

Balok dan Pelat...................................................................................................................... 2

2.2.2

Kolom .................................................................................................................................... 3

2.2.3

Kombinasi Beban................................................................................................................... 4

2.2.4

Asumsi Desain ....................................................................................................................... 4

2.2.5

Beban Lentur dan Aksial ....................................................................................................... 5

2.2.6

Beban Geser .......................................................................................................................... 5

2.2.7

Batasan Spasi antar tulangan ................................................................................................ 6

2.2.8

Kuat rencana ......................................................................................................................... 7

2.2.9

Lendutan/Defleksi ................................................................................................................. 8

BAB III PEMODELAN DAN PEMBEBANAN STRUKTUR ...........................................................................9 3.1

Hasil Preliminary Design ............................................................................................................... 9

3.2

Pembebanan ............................................................................................................................... 13

3.3

Load Combination ....................................................................................................................... 13

3.4

Pemodelan di ETABS ................................................................................................................... 14

BAB IV ANALISIS STRUKTUR ............................................................................................................. 16 4.1

Gaya Dalam ................................................................................................................................. 16

4.2

Defleksi........................................................................................................................................ 18

BAB V DESAIN TULANGAN DAN CEK LENDUTAN ................................................................................ 20 5.1

Desain Tulangan .......................................................................................................................... 20


iii

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton 5.1.1

Desain Tulangan Balok ........................................................................................................ 20

5.1.2

Desain Tulangan Kolom....................................................................................................... 25

5.1.3

Desain Tulangan Pelat ......................................................................................................... 31

5.2

Cek Lendutan .............................................................................................................................. 35

BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN ..................................................................................................... 37 6.1

Kesimpulan.................................................................................................................................. 37

6.2

Saran ........................................................................................................................................... 37

DAFTAR PUSTAKA ............................................................................................................................ 38 LAMPIRAN ....................................................................................................................................... 39


iv


Daftar Tabel Tabel 2.1 Peraturan Dimensi Balok dan Pelat ............................................................................................... 3 Tabel 2.2 Lendutan izin maksimum yang dihitung ....................................................................................... 8 Tabel 3.1 Perhitungan gaya aksial akibat beban sendiri pada balok .......................................................... 12 Tabel 3.2 Perhitungan gaya aksial akibat beban sendiri pada pelat ........................................................... 12 Tabel 3.3 Perhitungan dimensi kolom interior ........................................................................................... 12 Tabel 3.4 Perhitungan dimensi kolom eksterior ......................................................................................... 13 Tabel 4.1 Gaya dalam paling kritis balok panjang....................................................................................... 17 Tabel 4.2 Gaya dalam paling kritis balok pendek ....................................................................................... 17 Tabel 4.3 Gaya dalam paling kritis pelat lantai 2 ........................................................................................ 17 Tabel 4.4 Gaya dalam paling kritis pelat lantai 1 ........................................................................................ 17 Tabel 4.5 Gaya dalam paling kritis pelat kolom interior ............................................................................. 17 Tabel 4.6 Gaya dalam paling kritis pelat kolom eksterior ........................................................................... 17 Tabel 4.7 Defleksi akibat beban hidup (live load) balok lantai 2 ................................................................ 18 Tabel 4.8 Defleksi akibat beban hidup (live load) pada balok lantai 1 ....................................................... 19 Tabel 5.1 Perhitungan tulangan momen positif balok panjang .................................................................. 22 Tabel 5.2 Perhitungan tulangan momen negatif balok panjang................................................................. 22 Tabel 5.3 Perhitungan tulangan momen positif balok pendek................................................................... 23 Tabel 5.4 Perhitungan tulangan momen negatif balok pendek ................................................................. 23 Tabel 5.5 Perhitungan tulangan geser balok pendek ................................................................................. 24 Tabel 5.5 Perhitungan tulangan geser balok pendek ................................................................................. 24 Tabel 5.6 Momen ekivalen kolom interior.................................................................................................. 28 Tabel 5.7 Momen ekivalen kolom eksterior ............................................................................................... 29 Tabel 5.8 Perhitungan tulangan geser kolom eksterior .............................................................................. 30 Tabel 5.9 Perhitungan tulangan geser kolom interior ................................................................................ 31 Tabel 5.10 Perhitungan tulangan arah X lantai 2 ........................................................................................ 33 Tabel 5.11 Perhitungan tulangan arah Y lantai 2 ........................................................................................ 34 Tabel 5.12 Perhitungan tulangan arah X lantai 1 ........................................................................................ 34 Tabel 5.13 Perhitungan tulangan arah Y lantai 2 ........................................................................................ 35 Tabel 5.14 Perbandingan batas lendutan pada lendutan balok lantai 2 .................................................... 36 Tabel 5.15 Perbandingan batas lendutan pada lendutan balok lantai 1 .................................................... 36


v


Daftar Gambar Gambar 2.1 Zonasi Tulangan Geser .............................................................................................................. 6 Gambar 3.1 Tributary Area kolom interior ................................................................................................. 10 Gambar 3.2 Tributary Area kolom eksterior ............................................................................................... 10 Gambar 3.3 Tampak atas struktur .............................................................................................................. 14 Gambar 3.4 Struktur 3 dimensi ................................................................................................................... 15 Gambar 3.5 Tampak samping arah bidang Y-Z ........................................................................................... 15 Gambar 3.6 Tampak samping arah bidang X-Z ........................................................................................... 15 Gambar 4.1 Diagram momen balok pada ETABS ........................................................................................ 16 Gambar 4.2 Diagram geser balok pada ETABS............................................................................................ 16 Gambar 5.1 Diagram Interaksi Kolom ......................................................................................................... 28 Gambar 5.2 Pengecekan Beban terhadap Diagram Interaksi ..................................................................... 29


vi


BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Struktur beton merupakan struktur yang paling banyak digunakan di dunia. Mulai dari bangunan sederhana seperti rumah atau perkantoran, hingga bangunan yang rumit seperti bendungan ataupun gedung pencakar langit, hampir semua menggunakan beton sebagai material utama untuk membangunnya. Beton merupakan material bangunan yang terbentuk dari campuran antara agregat halus, agregat kasar, pasir, dan air. Hampir semua struktur beton merupakan beton bertulang karena pada dasarnya beton tidak kuat terhadap gaya tarik, hanya sekitar 8%-15% dari kekuatan tekannya, sehingga perlu dikombinasikan dengan baja sehingga gaya tarik akibat beban dapat dipikul oleh baja. Kelemahan beton dalam tekuk akibat bentuk baja yang langsing juga akan dihilangkan karena baja ada pada beton sehingga tidak akan mengalami tekuk. Oleh karena itu, kombinasi dari kedua material ini menghasilkan sifat-sifat yang lebih baik dibandingkan sifat masing-masing bahan jika berdiri sendiri. Perencanaan struktur pada sebuah struktur sederhana seperti rumah toko harus memenuhi beberapa aspek agar penggunaan struktur ini dapat berjalan sebagai mana mestinya. Perencanaan suatu struktur sederhana meliputi perencanaan kolom, pelat, dan balok. Semua komponen struktur haruslah memenuhi kaidah-kaidah yang berlaku yang berasal dari sains, hasil penelitian, maupun standar yang berlaku untuk memenuhi nilai kekuatan, keamanan, dan kenyamanan bagi penggunanya.

1.2 Rumusan Masalah a. Bagaimana mendesain tulangan untuk suatu struktur rumah toko sederhana? b. Bagaimana menentukan kemampuan layan suatu struktur rumah toko sederhana?

1.3 Tujuan Tujuan dari pembuatan laporan kali ini adalah: a. Mendesain tulangan dari suatu struktur rumah toko sederhana yang memenuhi standar SNI. b. Menentukan kemampuan layan suatu struktur rumah toko sederhana


1


BAB II KRITERIA DESAIN 2.1 Proses Desain Proses desain meliputi desain balok, pelat, dan kolom pada struktur rumah toko ini dimulai dengan menghitung preliminary design untuk ketiga komponen struktur tersebut sehingga mendapatkan dimensi yang sesuai. Setelah mendapatkan dimensi yang sesuai, dilakukan pemodelan struktur, pembebanan, dan analisis gaya dengan menggunakan bantuan software ETABS. Dalam pemodelan, perlu didefinisikan elemen struktur seperti penampang, material, dan pembebanan. Langkah selanjutnya adalah analisis gaya-gaya dan pendesainan tulangan sesuai dengan SNI sehingga struktur dapat menahan pengaruh beban terfaktor yang bekerja. Langkah terakhir adalah menggambarkan desain penulangan ketiga komponen struktur tersebut dengan menggunakan software AutoCAD.

2.2 Peraturan Acuan Perencanaan suatu struktur harus memenuhi standar nasional yang diatur dalam SNI-2847-2013 mengenai persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung, meliputi balok, kolom, dan peraturan mengenai tulangan, spasi tulangan, dll. Selain itu, peraturan yang perlu dipenuhi yaitu SNI1727-2013 mengenai beban untuk perencanaan perencanaan bengunan atau struktur lain. 2.2.1

Balok dan Pelat Pelat merupakan komponen struktural yang langsung dikenai beban di atasnya. Balok merupakan komponen struktural yang menyalurkan beban dari pelat menuju ke kolom. SNI2847-2013 mengatur mengenai tinggi minimum balok dan pelat yang diizinkan (jika tidak dilakukan control terhadap lendutan). Dimensi ini digunakan untuk preliminary design pada balok dan pelat. Berdasarkan pasal 9.5 SNI-2847-2013, dimensi balok dan pelat diatur seperti pada tabel di bawah ini.


2


Tabel 2.1 Peraturan Dimensi Balok dan Pelat

Untuk laporan kali ini, untuk kemudahan, dimensi tinggi balok ditentukan dengan 𝐿

menggunakan persamaan ℎ = 12 dengan L adalah panjang bentang balok. Untuk lebar balok, ℎ

digunakan persamaan 𝑏 = 2. Kedua dimensi tersebut dibulatkan ke atas dengan kelipatan 50 mm agar mudah dalam pembuatan dan pengerjaan di lapangan. 2.2.2

Kolom Kolom merupakan komponen struktural yang menyalurkan beban dari balok ke pondasi bawah. Kolom menerima beban aksial tekan dan torsi akibat dari beban di atasnya dan beban pada balok dan pelat. Momen torsi yang disalurkan dapat berupa momen uniaksial (1 sumbu) ataupun biaksial (2 sumbu). Desain kolom dirancang sedemikian rupa sehingga pengaruh tekuk tidak dominan sehingga keruntuhan pada kolom terjadi bukan akibat dari tekuk, melainkan terjadi akibat beban luar yang bekerja saja. Berdasarkan pasal 10.10.1 SNI-2847-2013, dimensi kolom agar tidak terjadi pengaruh tekuk harus memenuhi persamaan berikut 𝑘𝑙 ≤ 22 𝜆 Dengan

k: rasio kelangsingan l: panjang batang 𝐼

: Radius of gyration = √𝐴 Dalam referensi lain, persamaan kolom agar tidak tekuk adalah sebagai berikut 𝑘𝑙 ≤ 36 𝜆 Karena dianggap persamaan pada SNI terlalu konservatif.


3

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton Pada laporan kali ini, persamaan yang digunakan adalah persamaan yang kedua. 2.2.3

Kombinasi Beban Dalam perencanaan struktur, beban harus dikombinasikan dengan faktor-faktor tertentu sehingga mendapatkan envelope dari keseluruhan beban yang menghasilkan beban ultimate sebagai dasar perencanaan. Kombinasi beban terfaktor diatur dalam SNI-1727-2013 pasal 2.3.2 yaitu sebagai berikut. 1. 1.4 D 2. 1.2 D + 1.6 L + 0.5 (Lr atau S atau R) 3. 1.2 D + 1.6 (Lr atau S atau R) + (L atau 0.5 W) 4. 1,2 D + 1,0 W + L + 0,5 (Lr atau S atau R) 5. 1,2 D + 1,0 E + L + 0,2 S 6. 0,9 D + 1,0 W 7. 0,9 D + 1,0 E Dengan

D: dead load (beban mati) E: beban gempa L: live load (beban hidup) Lr: beban hidup atap S: beban salju R: beban hujan W: beban angin

2.2.4

Asumsi Desain Desain pada komponen struktur didasarkan pada asumsi yang diatur pula dalam SNI-28472013. Asumsi yang digunakan antara lain. 

Regangan maksimum yang dapat dimanfaatkan pada serat tekan beton terluar adalah 0.003



Tegangan tulangan 𝜎𝑠 = 𝐸𝑠 × 𝜀𝑠 ≤ 400 𝑀𝑃𝑎



Distribusi tegangan beton dianggap berbentuk persegi ekivalen



Untuk fc’<28 MPa, 1 diambil sebesar 0.85. Untuk fc’>28 MPa, 1 direduksi sebesar 0.05 untuk setiap kelebihan kekuatan sebesar 7 MPa. Tetapi nilai 1 tidak boleh lebih dari 0.65.


4


Beban Lentur dan Aksial SNI-2847-2013 mengatur mengenai beban lentur dan beban aksial pada komponen struktur pada pasal 10. Secara umum, peraturan mengenai beban lentur dan aksial adalah sebagai berikut. 

Desain beban aksial ØPn dari komponen struktur tekan tidak boleh melebihi ØPnmax yang dihitung dengan persamaan ∅𝑃𝑛𝑚𝑎𝑥 = 0.85 ∅[0.85𝑓𝑐 ′ (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠) + 𝑓𝑦 𝐴𝑠] untuk komponen struktur dengan tulangan spiral, dan ∅𝑃𝑛𝑚𝑎𝑥 = 0.80 ∅[0.85𝑓𝑐 ′ (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠) + 𝑓𝑦 𝐴𝑠] untuk komponen struktur dengan tulangan pengikat



Luas tulangan minimum pada komponen struktur lentur: 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =



0.25 √𝑓𝑐′ 𝑓𝑦

𝑏𝑤 𝑑 tapi tidak lebih kecil dari

𝑑

Luas tulangan maksimum pada komponen struktur lentur: 𝐴𝑠𝑚𝑎𝑥 = 𝜌𝑚𝑎𝑥 𝑏 𝑑 =

2.2.6

1.4 𝑏 𝑓𝑦 𝑤

0.85 𝑓𝑐 ′ 𝛽1 0.003 𝑓𝑦 0.003+𝜀𝑠 𝑚𝑎𝑥

dengan smax = 0.004

Beban Geser SNI-2847-2013 mengatur mengenai beban geser pada komponen struktur pada pasal 11. Secara umum, peraturan mengenai beban lentur dan aksial adalah sebagai berikut. 

Desain penampang yang dikenai geser harus didasarkan pada ∅𝑉𝑛 ≥ 𝑉𝑢 dimana Vu adalah gaya geser terfaktor pada penampang dan Vn adalah kekuatan geser nominal yang dihitung dengan persamaan 𝑉𝑛 = 𝑉𝑠 + 𝑉𝑐 dengan Vc adalah gaya geser yang disediakan oleh beton dan Vs adalah gaya geser yang disediakan oleh tulangan sengkang.



Nilai Vc diatur dalam persamaan berikut o

Komponen struktur yang dikenai beban geser dan lentur saja 𝑉𝑐 = (0.16𝜆√𝑓𝑐 ′ + 17𝜌𝑤

𝑉𝑢 𝑑 ) + 𝑏𝑤 𝑑 𝑀𝑢 𝑉𝑢

Tetapi tidak lebih besar dari 0.29𝜆√𝑓𝑐′𝑏𝑤 𝑑 dan 𝑀𝑢 tidak boleh lebih dari 1. o

Komponen struktur yang dikenai tekan aksial 𝑉𝑐 = 0.17 (1 +



𝑁𝑢 ) 𝜆√𝑓𝑐′𝑏𝑤 𝑑 14 𝐴𝑔

Tulangan geser diatur dengan persamaan 𝑉𝑠 =


𝐴𝑣 𝑓𝑦 𝑑 (𝑠𝑖𝑛 𝛼 + cos 𝛼) 𝑠 5

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton 1 2



Tulangan geser dibutuhkan bila 𝑉𝑢 ≥ ∅𝑉𝑐



Zonasi tulangan geser diatur dalam tabel di bawah ini

Gambar 2.1 Zonasi Tulangan Geser

2.2.7

Batasan Spasi antar tulangan Batasan spasi antar tulangan yang diatur dalam SNI antara lain. 

Jarak bersih antara tulangan sejajar dalam lapis yang sama, tidak boleh kurang dari db ataupun 25 mm.



Bila tulangan sejajar tersebut diletakkan dalam dua lapis atau lebih, tulangan pada lapis atas harus diletakkan tepat di atas tulangan di bawahnya dengan spasi bersih antar lapisan tidak boleh kurang dari 25 mm.



Pada komponen struktur tekan yang diberi tulangan spiral atau sengkang pengikat, jarak bersih antar tulangan longitudinal tidak boleh kurang dari 1,5db ataupun 40 mm.



Pembatasan jarak bersih antar batang tulangan ini juga berlaku untuk jarak bersih antara suatu sambungan lewatan dengan sambungan lewatan lainnya atau dengan batang tulangan yang berdekatan.



Pada dinding dan pelat lantai yang bukan berupa konstruksi pelat rusuk, tulangan lentur utama harus berjarak tidak lebih dari tiga kali tebal dinding atau pelat lantai, ataupun 500 mm.



Bundel tulangan : o

Kumpulan dari tulangan sejajar yang diikat dalam satu bundel sehingga bekerja dalam satu kesatuan tidak boleh terdiri lebih dari empat tulangan per bundel.

o

Bundel tulangan harus dilingkupi oleh sengkang atau sengkang pengikat.


6

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton o

Pada balok, tulangan yang lebih besar dari D-36 tidak boleh dibundel

o

Masing-masing batang tulangan yang terdapat dalam satu bundel tulangan yang berakhir dalam bentang komponen struktur lentur harus diakhiri pada titik yang berlainan, paling sedikit dengan jarak 40db secara berselang

o

Jika pembatasan jarak dan selimut beton minumum didasarkan pada diameter tulangan db maka satu unit bundel tulangan harus diperhitungkan sebagai tulangan tunggal dengan diameter yang didapat dariluas ekuivalen penampang gabungan.

2.2.8

Kuat rencana Kuat rencana suatu komponen struktur, sambungannya dengan komponen struktur lain, dan penampangnya, sehubungan dengan perilaku lentur, beban normal, geser, dan torsi, harus diambil sebagai hasil kali kuat nominal, yang dihitung berdasarkan ketentuan dan asumsi dari tata cara ini, dengan suatu faktor reduksi kekuatan ø. Faktor reduksi kekuatan ø ditentukan sebagai berikut : 

Lentur, tanpa beban aksial.



Beban aksial, dan beban aksial dengan lentur. (untuk beban aksial dengan lentur, kedua

ø = 0,80

nilai kuat norminal dari beban aksial dan momen harus dikalikan dengan nilai ø tunggal yang sesuai) : o

Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur.

o

Aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur.

o

ø = 0,80



Komponen struktur dengan tulangan spiral.

ø = 0,70



Komponen struktur lainnya.

ø = 0,65

Geser dan torsi 

ø = 0,75

Faktor reduksi untuk geser pada komponen struktur penahan gempa yang kuat geser nominalnya lebih kecil dari pada gaya geser yang timbul sehubungan dengan pengembangan kuat lentur nominalnya. ø = 0,55



Faktor reduksi untuk geser pada diafragma tidak boleh melebihi faktor reduksi minimum untuk geser yang digunakan pada komponen vertikal dari sistem pemikul beban lateral.



Geser pada hubungan balok-kolom dan pada balok perangkai yang diberi tulangan diagonal.


ø = 0,80

7

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton o

Tumpuan pada beton kecuali untuk daerah pengakuran pasca tarik. ø = 0,65

o

Daerah pengakuran pasca tarik.

o

Penampang lentur tanpa beban aksial pada komponen struktur pratarik dimana

ø = 0,85

panjang penanaman strand-nya kurang dari panjang penyaluran yang ditetapkan. ø = 0,75 2.2.9

Lendutan/Defleksi Lendutan/ defleksi ditentukan untuk menentukan apakah suatu struktur tersebut memenuhi kemampuan layan suatu struktur. Lendutan pada struktur diatur dalam SNI-2847-2013 pada pasal 9.5 yang ditampilkan dalam tabel berikut.

Tabel 2.2 Lendutan izin maksimum yang dihitung


8


BAB III PEMODELAN DAN PEMBEBANAN STRUKTUR 3.1 Hasil Preliminary Design Sebelum menghitung preliminary design, perlu diketahui dahulu gambaran umum dari struktur. Untuk gambaran umum pada struktur rumah toko yang dibuat dijelaskan sebagai berikut. 

Bentang arah Y: 8500 mm



Bentang arah X: ¾ x 8500 = 6375 mm



Lantai dasar ke lantai 1: 4 m



Lantai 1 ke lantai 2: 3.5 m



Panjang overstake: 2 m

Untuk spesifikasi material yang digunakan ialah sebagai berikut. 

fc’ balok dan pelat: 30 MPa.



fc’ kolom: 40 MPa



Modulus elastisitas (Ec) beton balok dan pelat: 4700√𝑓𝑐 ′ = 4700√30 = 25742.96



Modulus elastisitas (Ec) beton kolom: 4700√𝑓𝑐 ′ = 4700√40 = 29725.41



fy baja: 400 MPa



Es: 200000

Setelah itu dihitung preliminary design pada struktur untuk mendesain awal ukuran balok, pelat, dan kolom pada suatu system bangunan. a. Preliminary Design Balok panjang (arah Y) Panjang bentang dari balok telah ditentukan sebelumnya yaitu 8500 mm. Sesuai dengan aturan 𝐿

yang berlaku, tinggi balok ini mengikuti rumus ℎ = 12 dan dibulatkan ke atas dengan kelipatan 50 mm. Dari panjang bentang 8500 mm, didapatkan tinggi balok yaitu 750 mm. setelah ditentukan tinggi balok, ditentukan lebar balok. Lebar balok mengikuti aturan 𝑏 =

ℎ 2

dengan pembulatan ke

atas dengan kelipatan 50 mm. didapatkan lebar balok yaitu 400 mm. b. Preliminary Design Balok pendek (arah X) Panjang bentang dari balok telah ditentukan sebelumnya yaitu ¾ dari panjang bentang panjang. Panjang balok pendek didapatkan yaitu 6375 mm. Sesuai dengan aturan yang berlaku, tinggi balok ini mengikuti rumus ℎ =

𝐿 dan dibulatkan ke atas dengan kelipatan 50 mm. Dari panjang bentang 12

6375 mm, didapatkan tinggi balok yaitu 550 mm. setelah ditentukan tinggi balok, ditentukan lebar Kholid Samthohana 15012078

9

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton balok. Lebar balok mengikuti aturan 𝑏 =

ℎ 2

dan dibulatan ke atas dengan kelipatan 50 mm.

didapatkan lebar balok yaitu 300 mm. c. Preliminary Pelat Ukuran pelat sudah ditentukan sebelumnya yaitu memiliki tinggi 150 mm. d. Preliminary Kolom Untuk desain kolom, ditentukan dahulu tributary area untuk setiap kolom dan dicari kolom yang paling kritis untuk bagian interior dan eksterior. Untuk kolom interior, tributary areanya adalah

Gambar 3.1 Tributary Area kolom interior Sedangkan untuk kolom eksterior, tributary area yang paling kritis adalah sebagai berikut:

Gambar 3.2 Tributary Area kolom eksterior Setelah ditentukan tributary area untuk kolom interior dan eksterior, maka ditentukan beban yang bekerja akibat beban sendiri dari pelat, balok, dan kolom yang nantinya akan dipikul oleh kolom di bawahnya. Kolom lantai 1 dan kolom lantai 2 haruslah memiliki dimensi yang sama agar mudah dalam pengerjaan di lapangan nantinya. Oleh karena itu, jika setelah dihitung didapatkan dimensi yang berbeda, maka kolom lantai 2 harus disamakan dengan lantai 1 dan dihitung kembali apakah dengan ukuran tersebut masih aman dipikul oleh lantai 1.


10


Beberapa nilai yang digunakan dalam preliminary design kolom ini adalah sebagai berikut: 

𝜌𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = 2400 𝑘𝑔/𝑚3 = 24000 𝑁/𝑚3



𝑓𝑐′𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = 40 𝑀𝑃𝑎



𝑆𝐼𝐷𝐿 = 172 𝑘𝑔/𝑚3 = 1720 𝑁/𝑚3



𝐿𝑖𝑣𝑒 𝑙𝑜𝑎𝑑 𝑎𝑡𝑎𝑝 = 1000 𝑁/𝑚3



𝐿𝑖𝑣𝑒 𝑙𝑜𝑎𝑑 𝑙𝑡 1 = 2400 𝑁/𝑚3

Berikut adalah contoh perhitungan untuk preliminary design kolom interior: Lantai 2: 750 × 400 × 8500 × 24000 = 61.2 𝑘𝑁 109 550 × 300 × 6375 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑏𝑎𝑙𝑜𝑘 𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 = 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 × 𝜌𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = × 24000 = 25.245 𝑘𝑁 109 750 × 400 × 2000 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑏𝑎𝑙𝑜𝑘 𝑜𝑣𝑒𝑟𝑠𝑡𝑎𝑘𝑒 = 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 × 𝜌𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = × 24000 = 14.4 𝑘𝑁 109 8500 × 6375 × 150 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑝𝑒𝑙𝑎𝑡 = 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 × 𝜌𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = × 24000 = 195.075 𝑘𝑁 109 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑏𝑎𝑙𝑜𝑘 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 = 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 × 𝜌𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 =

𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒𝑎𝑑 𝑙𝑜𝑎𝑑 = 𝑃𝑏𝑎𝑙𝑜𝑘𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 × 𝑃𝑏𝑎𝑙𝑜𝑘𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 × 𝑃𝑝𝑒𝑙𝑎𝑡 = 61.2 + 25.245 + 195.075 = 281.52 𝑘𝑁 8500 × 6375 = 93.2025 𝑘𝑁 106 8500 × 6375 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝐿𝑖𝑣𝑒 𝑙𝑜𝑎𝑑 = 𝐿𝐿 × 𝑙𝑢𝑎𝑠 𝑡𝑟𝑖𝑏𝑢𝑡𝑎𝑟𝑦 𝑎𝑟𝑒𝑎 = 1000 × = 54.1875 𝑘𝑁 106 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑆𝐼𝐷𝐿 = 𝑆𝐼𝐷𝐿 × 𝐿𝑢𝑎𝑠 𝑡𝑟𝑖𝑏𝑢𝑡𝑎𝑟𝑦 𝑎𝑟𝑒𝑎 = 1720 ×

𝑃𝑢 𝑙𝑎𝑛𝑡𝑎𝑖 2 = 1.2 × (𝐷𝐿 + 𝑆𝐼𝐷𝐿) + 1.6 × 𝐿𝐿 = 1.2 × (281.52 + 93.2025) + 1.6 × 54.1875 = 536367 𝑁 𝐴𝑔 =

𝑃𝑢 536367 = = 53636.7 𝑚𝑚2 ′ 0.25 × 𝑓𝑐 0.25 × 40

𝑠 = √𝐴𝑔 = 231.596 𝑚𝑚 dibulatkan ke atas menjadi 250 mm. Lantai 1: Untuk lantai 1, dead load dan SIDL sama karena nilai beban dari balok, pelat, dan SIDL sama dengan lantai 2. Sedangkan beban akibat live load berbeda karena nilai live load untuk kolom lantai 1 berbeda, yaitu sebesar 2400 N/m2. 𝑃 𝑎𝑘𝑖𝑏𝑎𝑡 𝑙𝑖𝑣𝑒 𝑙𝑜𝑎𝑑 = 𝐿𝐿 × 𝑙𝑢𝑎𝑠 𝑡𝑟𝑖𝑏𝑢𝑡𝑎𝑟𝑦 𝑎𝑟𝑒𝑎 = 2400 ×

8500 × 6375 = 130.05 𝑘𝑁 106


11


𝑃𝑢 𝑙𝑎𝑛𝑡𝑎𝑖 1 = 𝑃𝑢𝑙𝑡 2 + 1.2 (𝐷𝐿 + 𝑆𝐼𝐷𝐿) + 1.6 𝐿𝐿 = 536.367 + 1.2 (281.52 + 93.2025) + 1.6 (130.05) = 1199364 𝑁 𝐴𝑔 𝑙𝑡 1 =

𝑃𝑢 1199364 = = 119936 𝑚𝑚2 0.25 × 𝑓𝑐 ′ 0.25 × 40

𝑠 = √𝐴𝑔 = √119936 = 346.318 𝑚𝑚 dan dilbulatkan ke atas menjadi 350 mm Karena didapatkan kolom lantai 1 sebesar 350 mm dan lantai 2 sebesar 250, maka kolom lantai 2 disamakan dengan kolom lantai 1. Dengan mengganti dimensi kolom lantai 2, maka Pu lantai 1 akan lebih besar. Namun dari hasil perhitungan, perbesaran kolom lantai 2 ini masih aman dipikul oleh kolom lantai 1 yang memiliki dimensi s sebesar 350 mm, sehingga kolom interior dipilih dimensi sebesar 350 mm. Untuk perhitungan lengkap kolom interior dan hasil kolom eksterior dapat dilihat pada tabel berikut ini. Perhitungan preliminary design dapat dilihat pada tabel di bawah ini.

Tabel 3.1 Perhitungan gaya aksial akibat beban sendiri pada balok Balok panjang pendek overstake

L (mm) 8500 6375 2000

h (mm) 750 550 750

b (mm) Luas (mm2) volume (m3) 400 300000 2.55 300 165000 1.051875 400 300000 0.6

P (kN) 61.2 25.245 14.4

Tabel 3.2 Perhitungan gaya aksial akibat beban sendiri pada pelat h (mm)

Pelat overstake

Luas (mm2) volume (m3)

P (kN)

Luas (m2)

150

54187500

8.128125

195.075

54.1875

150

12750000

1.9125

45.9

12.75

Tabel 3.3 Perhitungan dimensi kolom interior Kolom Interior Lt 2 Lt 1 Iterasi 2

DL (kN) 281.52 281.52 DL (kN)

Lt 2 Lt 1

281.52


SIDL (kN) 93.2025 93.2025 SIDL (kN) 93.2025

LL (kN) 54.1875 130.05 LL (kN) 130.05

Pu (kN) 536.367 1199.364 Pu (kN) 536.367 1204.404

Pu (N)

Ag (mm2) s (mm) s dibulatkan

536367 53636.7 231.596 1199364 119936.4 346.3184

250 350

Ag (mm2) s (mm) s dibulatkan 350 1204404 120440.4 347.0452 350

Pu (N)

12


Tabel 3.4 Perhitungan dimensi kolom eksterior Kolom eksterior Lt 2 Lt 1 Iterasi 2

DL (kN) 238.9275 238.9275 DL (kN)

Lt 2 Lt 1

238.9275

SIDL (kN)

LL (kN)

68.53125 68.53125 SIDL (kN)

54.1875 95.625 LL (kN)

68.53125

95.625

Pu (kN) 455.6505 982.851 Pu (kN) 455.6505 987.891

Pu (N)

Ag (mm2) s (mm) s dibulatkan

455650.5 45565.05 213.4597 982851 98285.1 313.5045

250 350

Ag (mm2) s (mm) s dibulatkan 350 987891 98789.1 314.3073 350

Pu (N)

Setelah mendapatkan dimensi kolom, dicek kembali apakah kolom tersebut terkena pengaruh tekuk atau tidak. Untuk mengetahuinya, digunakan persamaan pada subbab 2.2.2 mengenai tekuk yaitu 𝑘𝑙 𝑘𝑙 ≤ 36 ⟺ ≤ 36 𝜆 √𝐼 𝐴 ⇔

0.7 × 4000

= 27.71 ≤ 36

1 3 √12 350. 350 350.350 Karena kolom tersebut memenuhi persamaan di atas sehingga dapat disimpulkan bahwa kolom tersebut aman dari bahaya tekuk. Setelah mendapatkan dimensi dari balok, pelat, dan kolom, nilai tersebut dimasukkan ke dalam pemodelan dengan dibantu software ETABS.

3.2 Pembebanan Pembebanan pada struktur ditentukan sebelumnya berdasarkan aturan yang sudah berlaku. Pada laporan kali ini, aturan beban yang dipikul oleh struktur adalah sebagai berikut: 

ρbeton: 24 kN/m



SIDL: 1720 N/m2



Live load atap: 1000 N/m2



Live load lantai 1: 2400 N/m2



Beban hujan yang diterima atap: dengan asumsi genangan maksimum 20 cm, maka beban yang diterima sebesar 2000 N/m2

3.3 Load Combination Load combination sudah diatur dalam SNI-1727-2013 seperti yang telah dijelaskan pada subbab 2.2.3. Dalam pemodelan pembebanan kali ini, hanya digunakan 3 kombinasi serta ditambah dengan


13

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton envelope dari ketiga kombinasi dari standar tersebut karena beban yang didefinisikan sebelumnya hanya terdapat pada 3 kombinasi. Kombinasi yang dimaksud yaitu: 1. 1.4 DL 2. 1.2 DL + 1.6 LL + 0.5 R 3. 1.2 DL + 1.6 LL 4. Envelope dari ketiga kombinasi tersebut.

3.4 Pemodelan di ETABS Pemodelan dimulai dengan melakukan pendefinisian terhadap material dan penampang yang digunakan berdasarkan gambaran umum yang telah dijabarkan pada subbab 3.1. Setelah itu, setiap komponen struktur digambar ke dalam ETABS. Gambar pemodelan struktur di ETABS dapat dilihat pada gambar di bawah ini.

Gambar 3.3 Tampak atas struktur


14


Gambar 3.4 Struktur 3 dimensi

Gambar 3.5 Tampak samping arah bidang Y-Z

Gambar 3.6 Tampak samping arah bidang X-Z


15


BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1 Gaya Dalam Gaya dalam dapat diketahui dengan menggunakan bantuan software ETABS. Gaya dalam digunakan untuk mendesain tulangan yang sesuai dengan kondisi dari struktur. Adapun gaya dalam yang didapat untuk setiap komponen struktur adalah sebagai berikut: 

Gaya dalam balok Balok yang dicari gaya dalamnya dibedakan menjadi balok panjang (arah Y) dan balok pendek (arah X). Gaya dalam maksimum yang didapat ialah sebagai berikut.

Gambar 4.1 Diagram momen balok pada ETABS

Gambar 4.2 Diagram geser balok pada ETABS


16


Tabel 4.1 Gaya dalam paling kritis balok panjang Mmax Mmin Vmax Vmin

24563473.73 Nmm -138852104 Nmm 56475.71 N -56475.71 N

Tabel 4.2 Gaya dalam paling kritis balok pendek Mmax Mmin Vmax Vmin 

15517465.04 -17862687.1 18924.3 -18924.3

Gaya dalam pelat

Tabel 4.3 Gaya dalam paling kritis pelat lantai 2 M max M min M dipilih

0.24 -0.36 0.36

0.38 -1.51 1.51

Tabel 4.4 Gaya dalam paling kritis pelat lantai 1 M max M min M dipilih 

0.19 -0.36 0.36

0.37 -1.64 1.64

Gaya dalam kolom

Tabel 4.5 Gaya dalam paling kritis pelat kolom interior P (kN) M2 (kNm) M3 (kNm) -497.05 0 0.049 -508.37 0 0.624 -1205.84 0 -0.202 -567.97 0 -0.624

Tabel 4.6 Gaya dalam paling kritis pelat kolom eksterior P (kN) M2 (kNm) M3 (kNm) -250.76 8.449 9.197 -463.48 33.121 -0.178 -260.46 14.832 13.638 -1059.51 -9.781 -0.263 -504.95 -33.121 -0.868 -281.56 -14.832 -13.638


17


4.2 Defleksi Defleksi dapat diketahui dari ETABS. Defleksi digunakan untuk menentukan kemampuan layan dari suatu struktur. Defleksi juga harus dicek sehingga besarnya defleksi harus kurang dari batas defleksi yang diatur dalam SNI-2847-2013. Defleksi yang didapat dari ETABS adalah sebagai berikut.

Gambar 4.3 Llabel nama pada balok

Tabel 4.7 Defleksi akibat beban hidup (live load) balok lantai 2


Balok

lendutan (mm)

B56 B57 B58 B59 B60 B61 B62 B63 B64 B65 B66 B67 B68 B69 B70

0.01 0.023 0.01 0.005 0.014 0.005 0.007 0.015 0.007 0.005 0.014 0.005 0.01 0.023 0.01

Balok

lendutan (mm)

B40 B41 B42 B43 B44 B45 B46 B47 B48 B49 B50 B51 B52 B53 B54 B55

0.007 0.046 0.046 0.007 0.011 0.076 0.076 0.011 0.011 0.076 0.076 0.011 0.007 0.046 0.046 0.007 18


Tabel 4.8 Defleksi akibat beban hidup (live load) pada balok lantai 1


Balok

lendutan (mm)

B56 B57 B58 B59 B60 B61 B62 B63 B64 B65 B66 B67 B68 B69 B70

0.015 0.033 0.015 0.004 0.014 0.004 0.006 0.01 0.006 0.004 0.014 0.004 0.015 0.033 0.015

Balok

lendutan (mm)

B40 B41 B42 B43 B44 B45 B46 B47 B48 B49 B50 B51 B52 B53 B54 B55

0.016 0.115 0.115 0.016 0.026 0.194 0.194 0.026 0.026 0.194 0.194 0.026 0.016 0.115 0.115 0.016

19


BAB V DESAIN TULANGAN DAN CEK LENDUTAN 5.1 Desain Tulangan 5.1.1

Desain Tulangan Balok Untuk medesain tulangan balok, dibedakan menjadi balok panjang dan balok pendek sesuai dengan gaya dalam yang telah didapat pada subbab sebelumnya. Berikut contoh langkah-langkah perhitungan untuk mendesain tulangan pada balok panjang (arah Y).

a. Tulangan Lentur 

Mmax: 24563473.7 Nmm digunakan untuk mendesain tulangan saat momen positif, sehingga tulangan tarik berada pada bagian bawah balok.



Mmin = 138852104 Nmm, digunakan untuk mendesain tulangan saat momen negatif, sehingga tulangan tarik berada pada bagian atas balok.



Dengan penampang dan data material sebagai berikut: o

fc’ = 30 MPa  1 = 0.85

o

fy = 400 MPa

o

L = 8500 mm

o

b = 400 mm

o

h = 750 mm

o

dsengkang = 13 mm

o

dtarik = 22 mm

o

dtekan = 19 mm

4Ø19 700 mm 750 mm

5Ø22

400 mm


20

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton 

Penentuan As min 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =

√𝑓𝑐′ × 𝑏 × 𝑑 √30 × 400 × 686 = = 939.34 𝑚𝑚2 4 𝑓𝑦 4 × 400

𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =

1.4 × 𝑏 × 𝑑 1.4 × 400 × 686 = = 960.4 𝑚𝑚2 𝑓𝑦 400

Dipilih Asmin yang paling besar dari kedua persamaan tersebut, yaitu 960.4 mm2. 

Penentuan As max 𝐴𝑠𝑚𝑎𝑥 = =



0.85𝑓𝑐 ′ × 𝛽1 0.003 ( )𝑏 𝑑 𝑓𝑦 0.003 + 0.004 0.85 × 30 × 0.85 × 0.003 × 400 × 686 = 6372.45 𝑚𝑚2 400 × 0.007

Dipilih dahulu As sembarang dengan Asmin < Asdipilih < Asmax. Dengan tulangan tarik yang berdiameter 22 mm, dipilih tulangan sebanyak 5 buah sehingga As sebesar 1900.66 mm2. Untuk As’, tulangan berdiameter 19 mm dipasang seluas 0.5 As dan dibulatkan ke atas. Didapatkan tulangan tekan sebanyak 4 buah sehingga As’ mempunyai luas sebesar 1134.11 mm2.



Pada perhitungan Mn, tulangan tekan diabaikan karena tidak berpengaruh terlalu besar pada Mn yang didapat.



Kemudian dicari c yang menyebabkan C dan T memiliki nilai yang sama. Setelah iterasi, didapatkan c yang sesuai yaitu 87.7 mm. Berikut perhitungan untuk mendapatkan Mn. 𝜀𝑠 =

𝑑−𝑐 87.7 − 62.5 × 0.003 = × 0.003 = 2.047% 𝑐 87.8

Karena s lebih dari 0.002, maka fs = fy = 400 MPa. 

Menghitung Cc 𝐶𝑐 = 0.85 × 𝑓𝑐 ′ × 𝛽1 𝑐 × 𝑏 = 0.85 × 30 × 0.85 × 87.8 × 400 = 760265 𝑁


21


Menghitung Ts 𝑇𝑠 = 𝐴𝑠 × 𝑓𝑠 = 1900.66 × 400 = 760265 𝑁 Dengan Cc dan Ts sama dan nilai c lebih dari jarak tulangan ke tepi beton, maka nilat tersebut dapat dianggap benar.



Menghitung Mn dan

𝑀𝑢 ∅

𝑀𝑛 = 𝑇𝑠 × (𝑑 − 0.5 × 𝛽1 𝑐) = 760265 × (686 − 0.5 × 0.85 × 87.7) = 4.9 × 108 𝑁𝑚𝑚 𝑀𝑢 24563473 = = 27292748 𝑁𝑚𝑚 ∅ 0.9 

Syarat kekuatan beton yaitu 𝑀𝑛 >

𝑀𝑢 , ∅

Ø digunakan nilai sebesar 0.9 karena s > 0.005. Dari

nilai-nilai di atas, syarat kekuatan tersebut terpenuhi sehingga desain tulangan sudah dapat diterima. Untuk momen negatif, dilakukan cara yang sama, namun nilai

𝑀𝑢 ∅

digunakan momen negatif.

Hasil perhitungan penentuan tulangan lentur pada balok dapat dilihat pada tabel di bawah ini:

Tabel 5.1 perhitungan tulangan momen positif balok panjang: As min As min dipilih

939.3441861 960.4 2

960.4 mm

As max dsteel nsteel As

6372.45 mm2 22 5 1900.663555

Pilih As dsteel' nsteel'

1900.663555 mm2 19 4

As'

1134.114948 mm2

c  s'

87.68920671 mm 0.086%

s

2.047%

fs' fs Cc Cs

172.3532986 MPa 400 MPa 760265.4222 diabaikan

Ctotal Ts Galat

760265.4222 760265.4222 0.0000%

0

Tabel 5.2 perhitungan tulangan momen negatif balok panjang: As min As min dipilih As max dsteel nsteel

939.3441861 960.4 2 960.4 mm 2

6372.45 mm 22 mm 5

2

As

1900.663555 mm


1900.663555 mm2 19 mm 4

As'

1134.114948 mm2


c  s' s

87.68920671 mm 0.086% 2.047%

fs'

172.3532986 MPa

fs Cc Cs

400 MPa 760265.4222 diabaikan

Ctotal Ts Galat

760265.4222 760265.4222 0.0000%

0

22


Tabel 5.3 perhitungan tulangan momen positif balok pendek: 499.1121805 510.3

As min

2

510.3 mm

As min dipilih As max dsteel nsteel As

3385.944643 mm2 22 4 1520.530844


1520.530844 mm2 19 3 850.586211 mm2

As'

c  s'

93.53515382 mm 0.100%

s

1.259%

fs' fs Cc Cs

199.0812174 MPa 400 MPa 608212.3377 diabaikan

Ctotal Ts Galat

608212.3377 608212.3377 0.0000%

0

Tabel 5.4 perhitungan tulangan momen negatif balok pendek: 499.1121805 mm2

As min

510.3 mm2 510.3 mm2

As min dipilih

3385.944643 mm2 22 mm

As max dsteel nsteel

4 2

As

1520.530844 mm


1520.530844 mm2 19 mm 3 850.586211 mm2

As'

c  s'

93.53515382 mm 0.100%

s

1.259%

fs'

199.0812174 MPa

fs Cc Cs

400 MPa 608212.3377 diabaikan

Ctotal Ts Galat

608212.3377 608212.3377 0.0000%

0

b. Tulangan sengkang 

Vu yang didapat dari tabel pada ETABS yaitu 56475.75 N. Dengan asumsi Ø = 0.75, didapatkan 𝑉

𝑉𝑛 = ∅ = 

56475 0.75

= 75300 𝑁.

Vn design didapatkan dari nilai geser pada jarak d dari tepi balok. Nilai Vn design didapatkan sebagai berikut 𝑉𝑛𝑑𝑒𝑠𝑖𝑔𝑛 =



4250 − 𝑑 4250 − 686 × 𝑉𝑛 = × 75300 = 63146 𝑁 4250 4250

Penentuan Vc 𝑉𝑐 = 0.17√𝑓𝑐 ′ 𝑏 𝑑 = 0.17 × √30 × 400 × 686 = 255501 𝑁



Penentuan Zona Setelah didapatkan Vn design dan Vc, kemudian kedua nilai tersebut dibandingkan untuk menentukan zona tulangan geser. Karena Vndesign < 0.5 Vn, maka penulangan geser masuk pada zona 1, yang membutuhkan sengkang minimum.


23


Penentuan jarak sengkang Dengan diameter sengkang 13 mm, didapatkan luas sengkang yaitu 132.73 mm2. Setelah itu ditentukan jarak sengkang yang diperlukan. 𝑠≤

3𝐴𝑣 × 𝑓𝑦 3 × 2 × 132.73 × 300 = 𝑏 400

𝑠 ≤ 0.5𝑑 = 0.5 × 686 = 343 𝑚𝑚 𝑠 ≤ 600 𝑚𝑚

Dipilih s yang paling kecil yaitu 343 mm, dan dibulatkan ke bawah sehingga jarak sengkang yang digunakan yaitu 300 mm. Hasil perhitungan tulangan geser untuk balok panjang dan pendek adalah sebagai berikut:

Tabel 5.5 Perhitungan tulangan geser balok pendek: Vc 0.5 Vc Vu Ø Vn Vn design Zona fy dsengkang Av s s dilipih s dibulatkan

135758.5131 N 67879.25655 N 18924.3 N 0.75 25232.4 N 21385.20113 N zona 1 300 MPa 13 mm 132.7322896 mm2 796.3937377 mm 243 mm 600 mm 243 mm 200 mm

Tabel 5.5 Perhitungan tulangan geser balok pendek: Vc 0.5 Vc Vu Ø (asumsi) Vn Vn design zona fy dsengkang Av s s dilipih s dibulatkan


255501.6186 N 127750.8093 N 56475.71 N 0.75 75300.94667 N 63146.48798 N zona 1 300 MPa 13 mm 132.7322896 mm2 597.2953033 mm 343 mm 600 mm 343 mm 300 mm

24


Desain Tulangan Kolom

a. Tulangan Lentur Untuk mendesain tulangan lentur pada kolom, digunakan software PCAColumn. Dari PCA Column didapatkan bahwa tulangan yang dibutuhkan adalah 4 tulangan dengan diameter 22-mm. Untuk membuktikan kebenaran dari kekuatan kolom, dibuatlah diagram interaksi manual dengan menggunakan excel. Berikut langkah-langkah mencari diagram interaksi kolom.

Diketahui

fc’ = 40 MPa fy = 400 MPa dsteel = 22mm As = 2 x ¼  x 222 = 760.26 mm2 d = 286 mm

Untuk membuat diagram interaksi Pn dan Mn, dibuat dahulu diagram tarik tekan pada penampang. Lalu, s dibagi-bagi agar mendapatkan Mn dan Pn untuk setiap regangan pada baja. Berikut ini beberapa contoh perhitungan untuk menentukan Mn dan Pn. 

s = 0.0018 (tekan)

𝜀𝑠 = 0.0018 → 𝑓𝑠 = 0.0018 × 200000 = 360 𝑀𝑃𝑎 𝑐 𝑐 − 286 = ⇔ 𝑐 = 715 𝑚𝑚 0.003 0.0018


25


𝜀𝑠′ =

𝑐 − 64 715 − 64 × 0.003 = × 0.003 = 0.002731 → 𝑓𝑠 ′ = 400 𝑀𝑃𝑎 𝑐 715

Karena c > 350, maka seluruh bagian balok tertekan, sehingga 𝐶𝑐 = 0.85𝑓𝑐 ′ × (𝑏 × ℎ) = 0.85 × 40 × 350 × 350 = 4165000 𝑁 𝐶𝑠 ′ = 𝑓𝑠 ′ × 𝐴𝑠 ′ = 400 × 760.26 = 304106.2 𝑁 𝐶𝑠 = 𝑓𝑠 × 𝐴𝑠 ′ = 360 × 760.26 = 273695.6 𝑁 𝑃𝑛 = 𝐶𝑐 + 𝐶𝑠 ′ + 𝐶𝑠 = 4742802 𝑁 𝑀𝑛 = 𝐶𝑐(175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑐) + 𝐶𝑠 ′ (175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 ′ ) − 𝐶𝑠(𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 − 175) = 4165000 (175 − 175) + 304106.2(175 − 64) − 273695.6(286 − 175) = 3375578.5 𝑁𝑚𝑚 Dari perhitungan, didapatkan untuk s=0.0018, Pn = 4742802 N dan Mn = 3375578.5 Nmm. 

s = 0

𝜀𝑠 = 0 → 𝑓𝑠 = 0 𝑀𝑃𝑎 𝑐 = 286 𝑚𝑚 𝜀𝑠′ =

𝑐 − 50 286 − 64 × 0.003 = × 0.003 = 0.00249 → 𝑓𝑠 ′ = 400 𝑀𝑃𝑎 𝑐 286

𝐶𝑐 = 0.85𝑓𝑐 ′ × (𝛽1 𝑐 × 𝑏) = 0.85 × 40 × (0.778 × 286) = 2649790 𝑁 𝐶𝑠 ′ = 𝑓𝑠 ′ × 𝐴𝑠 ′ = 400 × 760.26 = 304106.2 𝑁 𝑃𝑛 = 𝐶𝑐 + 𝐶𝑠 ′ = 2953896 𝑁 𝑀𝑛 = 𝐶𝑐(175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑐) + 𝐶𝑠 ′ (175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 ′ ) − 𝐶𝑠(𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 − 175) = 2770235 (175 −

0.778 × 286 ) + 304106.2(175 − 64) = 2 × 108 𝑁𝑚𝑚 2

Dari perhitungan, didapatkan untuk s=0, Pn = 3074341 N dan Mn = 2 x 108 Nmm.


26


Saat b = 0.002 (tarik)

𝜀𝑠 = 0.002 → 𝑓𝑠 = 400 𝑀𝑃𝑎 𝑐 286 = ⇔ 𝑐 = 171.6 𝑚𝑚 0.003 0.002 + 0.003 𝑐 − 64 171.6 − 64 𝜀𝑠′ = × 0.003 = × 0.003 = 0.0018 → 𝑓𝑠 ′ = 376 𝑀𝑃𝑎 𝑐 171.6 𝐶𝑐 = 0.85𝑓𝑐 ′ × (𝛽1 𝑐 × 𝑏) = 0.85 × 30 × (0.788 × 171.6 × 350) = 1589874 𝑁 𝐶𝑠 ′ = 𝑓𝑠 ′ × 𝐴𝑠 ′ = 376 × 760.26 = 286029.9 𝑁 𝑇𝑠 = 𝑓𝑠 × 𝐴𝑠 ′ = 400 × 760.26 = 304106.2 𝑁 𝑃𝑛 = 𝐶𝑐 + 𝐶𝑠 ′ − 𝑇𝑠 = 1571798 𝑁 𝑀𝑛 = 𝐶𝑐(175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑐) + 𝐶𝑠 ′ (175 − 𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 ′ ) + 𝑇𝑠(𝑙𝑜𝑘𝑎𝑠𝑖 𝐶𝑠 − 175) = 1589874 (175 −

0.778 × 171.6 ) + 286029.9(175 − 64) + 304106.2(286 − 175) 2

= 237527202 𝑁𝑚𝑚 Dari perhitungan didapatkan saat s=0.002(tarik) Pnb=1571798 N dan Mnb=237527202 Nmm.

Perhitungan dilakukan sehingga mendapatkan cukup titik (Mn, Pn) sehingga diagram interaksi dapat digambar. Untuk keamanan, digunakan faktor reduksi Ø berdasarkan regangan baja yang terjadi. Saat regangan baja lebih kecil dari bal (0.002 tarik), maka Ø yang digunakan adalah 0.65. Saat s > bal, maka Ø yang digunakan adalah 0.9. Sedangkan saat 0.002 < s < 0.005, Ø yang digunakan bervariasi sesuai dengan persamaan faktor reduksi ∅ = 0.65 +

𝜀𝑠 −0.002 × 3

250.

Dengan menggunakan excel untuk menghitung, didapatkan diagram interaksi Mn Pn seperti pada gambar di bawah ini.


27


Gambar 5.1 Diagram Interaksi Kolom

Diagram Interaksi 6000000 5000000 4000000

Pn

3000000 2000000 1000000 0 -50000000

0

50000000

-1000000

100000000

150000000

200000000

250000000

300000000

Mn diagram interaksi

dengan phi

Setelah dibuat diagram interaksi, dilakukan pengecekan terhadap beban yang terjadi pada kolom tersebut. Momen yang terjadi secara biaksial sehingga perlu dicek terhadap momen ekivalen. Berikut contoh perhitungan dalam menentukan kuat tidaknya kolom dalam momen biaksial: Kombinasi eksterior 1: Dari data gaya dalam pada kolom yang didapat dari ETABS, didapat: P = 250760 N Mx = 9197000 Nmm My = 8449000 Nmm 𝑏

350

Meqv x = 𝑀𝑥 + 𝑀𝑦 ℎ = 9197000 + 8449000 × 350 = 17646000 𝑁𝑚𝑚 Berikut momen ekivalen kolom interior dan kolom eksterior

Tabel 5.6 Momen ekivalen kolom interior P -497.05 -508.37 -1205.84 -567.97 Kholid Samthohana 15012078

M2 (kNm) M3 (kNm) M eqv 0 0.049 0.049 0 0.624 0.624 0 -0.202 -0.202 0 -0.624 -0.624 28


Tabel 5.7 Momen ekivalen kolom eksterior P (kN) M2 (kNm) M3 (kNm) M eqv -250.76 8.449 9.197 17.646 -463.48 33.121 -0.178 32.943 -260.46 14.832 13.638 28.47 -1059.51 -9.781 -0.263 -10.044 -504.95 -33.121 -0.868 -33.989 -281.56 -14.832 -13.638 -28.47 Lalu dimasukkan ke dalam grafik diagram interaksi yang sudah dibuat dan dibuat untuk semua kombinasi.

Gambar 5.2 Pengecekan Beban terhadap Diagram Interaksi

Diagram Interaksi 6000000 5000000 4000000

Pn

3000000 2000000 1000000 0 -50000000 0 -1000000

50000000 100000000150000000200000000250000000300000000 Mn diagram interaksi

dengan phi

Hasilnya titik-titik kombinasi semua beban berada di dalam grafik sehingga kolom kuat menahan beban dan momen biaksial. b. Tulangan sengkang Untuk perencanaan tulangan sengkang pada kolom, pendesainan dilakukan dengan cara yang sama dengan pelat maupun balok. Berikut merupakan contoh perhitungan untuk mendesain tulangan sengkang pada kolom eksterior. 

Vu yang didapat dari tabel pada ETABS yaitu 19010 N. Dengan asumsi Ø = 0.75, didapatkan 𝑉

𝑉𝑛 = ∅ = 

19010 0.75

= 25346.67 𝑁.

Vn design didapatkan dari nilai geser pada jarak d dari tepi kolom. Nilai Vn design didapatkan sebagai berikut


29


𝑉𝑛𝑑𝑒𝑠𝑖𝑔𝑛 = 

2000 − 𝑑 2000 − 286 × 𝑉𝑛 = × 25346.67 = 21557.34 𝑁 2000 2000

Penentuan Vc 1 1 𝑉𝑐 = √𝑓𝑐 ′ 𝑏 𝑑 = √40 × 350 × 286 = 110310 𝑁 6 6



Penentuan Zona Setelah didapatkan Vn design dan Vc, kemudian kedua nilai tersebut dibandingkan untuk menentukan zona tulangan geser. Karena Vndesign < 0.5 Vn, maka penulangan geser masuk pada zona 1, yang membutuhkan sengkang minimum.



Penentuan jarak sengkang Dengan diameter sengkang 13 mm, didapatkan luas sengkang yaitu 132.73 mm2. Setelah itu ditentukan jarak sengkang yang diperlukan. 𝑠≤

3𝐴𝑣 × 𝑓𝑦 3 × 2 × 132.73 × 300 = = 682.6 𝑚𝑚 𝑏 400 𝑠 ≤ 0.5𝑑 = 0.5 × 286 = 149.5 𝑚𝑚 𝑠 ≤ 600 𝑚𝑚

Dipilih s yang paling kecil yaitu 149.5 mm, dan dibulatkan ke bawah sehingga jarak sengkang yang digunakan yaitu 100 mm. Hasil perhitungan tulangan geser untuk kolom adalah sebagai berikut:

Tabel 5.8 Perhitungan tulangan geser kolom eksterior Vc 0.5 Vc Vu Ø (asumsi) Vn Vn design zona fy dsengkang

110310.8 N 55155.39 N 19010 N 0.75 25346.67 N 21557.34 N zona 1 300 MPa 13 mm

132.7323 mm2 682.6232 mm s 149.5 mm 600 mm s dilipih 149.5 mm s dibulatkan 100 mm Av


30


Tabel 5.9 Perhitungan tulangan geser kolom interior Vc 0.5 Vc Vu Ø (asumsi) Vn Vn design zona fy dsengkang

110310.8 N 55155.39 N 370 N 0.75 493.3333 N 419.58 N zona 1 300 MPa 13 mm

132.7323 mm2 682.6232 mm s 149.5 mm 600 mm s dilipih 149.5 mm s dibulatkan 100 mm Av

5.1.3

Desain Tulangan Pelat Pada pelat hanya didesain tulangan untuk memikul gaya lentur. Pelat tidak perlu ditambah sengkang karena pada pelat tidak pernah terjadi failure terhadap geser. Gaya geser kontribusi beton (Vc) sudah cukup untuk menahan geser dari luar disebabkan oleh lebat pelat yang cukup lebar sehingga menghasilkan Vc yang bernilai besar. Untuk mendesain tulangan lentur pada pelat, digunakan cara yang sama dengan pendesainan tulangan pada balok, namun berbeda pada lebarnya saja. Tulangan pada pelat didesain untuk tiap 1 m, sehingga lebar (b) pelat adalah 1000 mm. Untuk penyederhanaan, momen yang dipilih untuk desain tulangan yaitu saat momen positif dan negatif yang memiliki nilai yang paling besar. Berikut contoh perhitungan desain tulangan arah-X pada pelat lantai 1. 

Mmax: 1640000 Nmm didapat dari ETABS



Dengan penampang dan data material sebagai berikut: o

fc’ = 30 MPa  1 = 0.85

o

cover = 20 mm

o

fy = 400 MPa

o

b = 1000 mm

o

h = 150 mm

o

dtarik = 16 mm

o

dtekan = 10 mm


31




o

Jarak tepi beton ke tulangan tekan = 25 mm

o

d = 150 – cover – ½ dtarik = 150 – 20 – ½ 16 = 122 mm

Penentuan As’ min 𝐴𝑠′𝑚𝑖𝑛 = 𝜌 𝑏𝑤 𝑑 = 0.18% × 1000 × 122 = 219.6 𝑚𝑚2



Penentuan As min Penentuan luas tulangan tarik minimum ditentukan seperti balok yaitu dengan persamaan 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =

√𝑓𝑐 ′ √30 𝑏𝑤 𝑑 = 1000 × 122 = 417.64 𝑚𝑚2 4 𝑓𝑦 4 × 400

𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =

1.4 1.4 𝑏𝑤 𝑑 = 1000 × 1222 = 427 𝑚𝑚2 𝑓𝑦 400

Dari kedua nilai tersebut dippilih As min yang terbesar yaitu 427 mm2. 

Luas tulangan kemudian dipilih sehingga memenuhi syarat As min



Syarat yang lain yaitu salah satu tulangan harus menjadi tulangan tekan. Jika dihasilkan semua tulangan menjadi tarik, maka desain tulangan harus diulang dengan mengganti jumlah tulangannya.



Setelah diiterasi, didapatkan As tarik = 8Ø16 dan As tekan = 3Ø10



Kemudian dicari c yang menyebabkan C dan T memiliki nilai yang sama. Setelah iterasi, didapatkan c yang sesuai yaitu 28.8 mm. Nilai tersebut memenuhi syarat bahwa tulangan atas merupakan tulangan tekan.



Berikut perhitungan untuk mendapatkan Mn. 𝜀𝑠 ′ =

𝑐 − 𝑑′ 28.81 − 25 × 0.003 = × 0.003 = 3.97 × 10−4 𝑐 28.81 𝑓𝑠 ′ = 𝐸𝑠 × 𝜀𝑠′ = 79.52 𝑀𝑃𝑎



Menghitung Cc 𝐶𝑐 = 0.85 × 𝑓𝑐 ′ × 𝛽1 𝑐 × 𝑏 = 0.85 × 30 × 0.85 × 28.81 × 1000 = 624662 𝑁



Menghitung Cs 𝐶𝑠 = 𝐴𝑠 ′ × 𝑓𝑠 ′ = 235.62 × 79.52 = 18736 𝑁



Menghitung Ts 𝑇𝑠 = 𝐴𝑠 × 𝑓𝑠 = 1608.5 × 400 = 643398 𝑁



Lokasi resultan gaya tekan C 𝐶𝑐 × 0.5𝑎 + 𝐶𝑠 × 𝑑′ 𝐶𝑐 + 𝐶𝑠 624662 × 0.5 × 0.85 × 28.81 + 18736 × 25 = = 12.62 𝑚𝑚 624662 + 18736 𝑥𝐶 =


32


Menghitung Mn dan

𝑀𝑢 ∅

𝑀𝑛 = 𝑇𝑠 × (𝑑 − 𝑥𝐶 ) = 643398 × (122 − 12.62) = 70375141 𝑁𝑚𝑚 𝑀𝑢 1640000 = = 1822222 𝑁𝑚𝑚 ∅ 0.9 Syarat kekuatan beton yaitu 𝑀𝑛 >

𝑀𝑢 , ∅

Ø digunakan nilai sebesar 0.9 karena s > 0.005. Dari

nilai-nilai di atas, syarat kekuatan tersebut terpenuhi sehingga desain tulangan sudah dapat diterima. Berikut merupakan tabel perhitungan tulangan pada pelat.

Tabel 5.10 Perhitungan tulangan arah X lantai 2 As min As min

219.6 mm2 417.6384501 mm2

dsteel nsteel

427 mm2 16 mm 8

As dsteel' nsteel'

1608.495439 mm2 10 mm 3

As' c

235.619449 mm2 28.81947193 mm

s1

0.000397593 fs'

s2 Cc Cs Ctotal Ts2 T total Lokasi C Galat Mn Mn/(Mu max/Ø) Status


0.009699747 624662.0541 18736.12134 643398.1755 643398.1755 643398.1755 12.61961305 0.0000% 70375141.39 41.94544851 oke

fs N N N N N mm Nmm

33


Tabel 5.11 Perhitungan tulangan arah Y lantai 2 As' min As min

190.8 mm2 362.8661943 mm2

dsteel nsteel

371 mm2 16 mm 9

As dsteel' nsteel'

1809.557368 mm2 10 mm 3

As' c

235.619449 mm2 32.83180505 mm

s1

0.000258756 fs'


0.00668573 711629.3745 12193.57288 723822.9474 723822.9474 723822.9474 14.22383734 0.0000% 66429692.56

fs N N N N N mm

166.0742314 Nmm oke

Tabel 5.12 Perhitungan tulangan arah X lantai 1 As min As min

219.6 mm2 417.6384501 mm2

dsteel nsteel

427 mm2 16 mm 8

As dsteel' nsteel'

1608.495439 mm2 10 mm 3

As' c

235.619449 mm2 28.81947193 mm

s1

0.000397593 fs'

s2 Cc

0.009699747 fs 624662.0541 N


34

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton Cs Ctotal Ts2 T total Lokasi C Galat Mn Mn/(Mu max/Ø) Status

18736.12134 643398.1755 643398.1755 643398.1755 12.61961305 0.0000% 70375141.39 41.94544851 oke

N N N N mm Nmm

Tabel 5.13 Perhitungan tulangan arah Y lantai 2 As' min As min

190.8 mm2 362.8661943 mm2

dsteel nsteel

371 mm2 16 mm 9

As dsteel' nsteel'

1809.557368 mm2 10 mm 3

As' c

235.619449 mm2 32.83180505 mm

s1

0.000258756 fs'


0.00668573 711629.3745 12193.57288 723822.9474 723822.9474 723822.9474 14.22383734 0.0000% 66429692.56

fs N N N N N mm

166.0742314 Nmm oke

5.2 Cek Lendutan Lendutan akibat beban yang dijelaskan pada subbab 4.2 kemudian dicek apakah lendutan tersebut masih di dalam batas lendutan yang diatur oleh SNI-2847-2013 yang telah dijelaskan pula pada subbab 2.2.9. Lendutan maksimum yang diizinkan adalah sebesar L/360. Kholid Samthohana 15012078

35

Laporan Tugas Besar SI-3112 Struktur Beton Dengan panjang balok pendek 6375 mm, lendutan maksimumnya adalah 17.7083 mm. Untuk balok panjang, dengan panjang 8500 mm, lendutan maksimumnya 23.61 mm. Sedangkan untuk balok overstake, dengan panjang 2000 mm, lendutan maksimumnya 5.56 mm. Di bawah ini merupakan tabel perbandingan lendutan maksimum dan batas lendutan.

Tabel 5.14 Perbandingan batas lendutan pada lendutan balok lantai 2 Balok lt 2 balok pendek balok panjang overstake

Lendutan Batas lendutan Maksimum (L/360) 0.023

17.70833333

0.076

23.61111111

0.011

5.555555556

Tabel 5.15 Perbandingan batas lendutan pada lendutan balok lantai 1 Balok lt 1

Lendutan Maksimum

Batas lendutan (L/360)

balok pendek

0.033

17.70833333

0.194

23.61111111

0.026

5.555555556

balok panjang overstake

Dari tabel di atas, lendutan yang terjadi akibat beban hidup (live load) pada semua balok masih berada di bawah batas lendutan yang telah diatur pada SNI. Hal tersebut menunjukkan bahwa struktur tersebut masih memnuhi kemampuan layannya.


36


BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN 6.1 Kesimpulan Dari perhitungan di bab sebelumnya, didapatkan bahwa: a. Pada balok panjang, menggunakan tulangan tarik 22 mm, tulangan tekan 19 mm, dan tulangan sengkang 13 mm memiliki jumlah sebagai berikut: 

Tulangan momen positif sebanyak 5 untuk tulangan tarik dan 4 untuk tulangan tekan.



Tulangan momen negatif sebanyak 5 untuk tulangan tarik dan 4 untuk tulangan tekan.



Tulangan sengkang dengan jarak antar sengkang 200 mm.

b. Pada balok panjang, menggunakan tulangan tarik 22 mm, tulangan tekan 19 mm, dan tulangan sengkang 13 mm memiliki jumlah sebagai berikut: 

Tulangan momen positif sebanyak 4 untuk tulangan tarik dan 3 untuk tulangan tekan.



Tulangan momen negatif sebanyak 4 untuk tulangan tarik dan 3 untuk tulangan tekan.




c. Pada kolom, menggunakan tulangan tarik 22 mm, dan tulangan sengkang 13 mm, memiliki jumlah sebagai berikut: 

Tulangan longitudinal sebanyak 4 buah.




d. Pada pelat, dengan menggunakan tulangan tarik 16 mm, tulangan tekan 10 mm memiliki jumlah sebagai berikut: 

Tulangan tekan sebanyak 3 buah untuk pelat arah X maupun Y.



Tulangan tarik pada pelat arah X sebanyak 8 buah, pada arah Y sebanyak 9 buah.

e. Struktur tersebut masih dalam kemampuan layannya karena lendutan maksimum dari struktur masih di bawah batas lendutan yang ditentukan SNI-2847-2013.

6.2 Saran 

Sebaiknya syarat-syarat di SNI juga dijelaskan saat asistensi sehingga terdapat kejelasan bagian mana yang seharusnya dipakai untuk mendesain suatu struktur bangunan.


37


DAFTAR PUSTAKA SNI-2847-2013 SNI-1727-2013 Boediono, Bambang; Slide kuliah SI-3212


38


LAMPIRAN


39

LAPORAN TUGAS BESAR SI-3112 STRUKTUR BETON SEMESTER I TAHUN 2014/2015 DESAIN BANGUNAN STRUKTUR Diajukan untuk memenuhi syarat kelulusan Mata Kuliah SI-3112 Struktur Beton Dosen: PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL

Recommend Documents