Informe de Memoria de Calculo - Cobertura de Losa Deportiva

MEMORIA DE DISEÑO ESTRUCTURAL PROYECTO:

Mejoramiento de la Oferta de los Servicios Educativos del Nivel Secundario de Menores de la I.E. Manuel Gonzales Prada, Distrito de Huari - Provincia de Huari – Ancash Ancash” “

CORRESPONDIENTE A LA COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA

UBICACIÓN:

REGIÓN

:

ANCASH

PROVINCIA

:

HUARI

DISTRITO

:

HUARI

CONTENIDO

Índice: 1.

INTRODUCCIÓN INTRODU CCIÓN ................................... .................. .................................. ................................... ................................... ................................... .................................... .................. 3

2.

GENERALIDADES GENERAL IDADES .................................. ................. .................................. ................................... ................................... ................................... .................................... .................. 3

3.

MARCO DE REFERNCIA ................................... .................. ................................... ................................... ................................... ................................... ........................ ....... 4

4.

CARACTERISTICAS CARACTE RISTICAS DE LOS MATERIALES MATERIAL ES ................................. ............... ................................... .................................. ................................... ....................4

5.

METRADOS METRADO S DE CARGA ................................... .................. ................................... ................................... ................................... ................................... ........................ ....... 5

6.

CRITERIOS CRITERI OS DE DISEÑO ................................. ................ ................................... ................................... ................................... ................................... ........................... .......... 6

7.

DISEÑO DE LA COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA ................... ............................ .................. .................. .................. .................. .........14 14

7.1.

CARACTERISTICAS CARACTER ISTICAS DE MATERIALES MATERIAL ES ................................. ............... ................................... .................................. ................................... ....................15 ..15

7.1.1.

SALON DE USOS MULTIPLES MULTIPL ES.................................. ................ ................................... ................................... .................................... .........................16 .......16

7.1.1.1. 7.1.1.1 .

CARGAS DE DISEÑO: ................................. ................ ................................... ................................... ................................... ..................................1 ................1 6

7.1.1.2. 7.1.1.2 .

MODELOS MATEMÁTICOS ................................... ................. ................................... ................................... .................................... ......................19 ....19

7.1.1.2.1. 7.1.1.2 .1.

COBERTURA COBERTUR A DE LA LOSA DEPORTIVA DEPORTIV A................................. ................ ................................... ................................... .........................19 ........19

7.2.

DISEÑO DE ESTRUCTURAS ESTRUCTUR AS METALICAS ................................. ............... ................................... .................................. ...............................2 ..............21 1

7.2.1.

SALON DE USOS MULTIPLES MULTIPL ES.................................. ................ ................................... ................................... .................................... .........................21 .......21

7.2.1.1. 7.2.1.1 .

TIJERALT-1 TIJERAL T-1 .................................. ................ ................................... ................................... ................................... .................................. ...............................2 ..............21 1

7.2.1.1.1. 7.2.1.1 .1.

DISEÑO DE BRIDA SUPERIOR ................................... ................. ................................... ................................... .................................... ...................21 .21

7.2.1.1.2. 7.2.1.1 .2.

DISEÑO DE BRIDA INFERIOR ................................. ............... ................................... ................................... .................................... ......................22 ....22

7.3.

DISEÑO DE ESTRUCTURAS ESTRUCTUR AS DE CONCRETO ARMADO ................................... ................. .................................... .........................24 .......24

7.3.1.

Diseño de Columnas .................................. ................. ................................... ................................... ................................... ................................... ...................24 ..24

7.3.1.1. 7.3.1.1 .

Consideraciones Considera ciones de dimensionamiento. dimensiona miento.--................................. ................ ................................... ................................... ...................24 ..24

7.3.1.2. 7.3.1.2 .

Consideraciones Considera ciones de diseño.- ................................... ................. ................................... ................................... .................................... ...................24 .24

7.3.1.3. 7.3.1.3 .

Refuerzo Refuerz o longitudinal.longit udinal.- ................................... .................. .................................. ................................... .................................... ............................25 ..........25

Memoria de Cálculo Estructural – Por: Mirko Gutiérrez Quiroz

2

MEMORIA DESCRIPTIVA DE ESTRUCTURAS CORRESPONDIENTE A LA COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA

1. INTRODUCCIÓN Estas especificaciones junto con todas las notas y detalles que aparecen en los planos estructurales, forman parte del proyecto estructural para la ejecución de las estructuras de concreto armado y acero estructural del Proyecto del “Mejoramiento de la Oferta de los Servicios Educativos del Nivel Secundario de Menores de la I.E. Manuel Gonzales Prada, Distrito de Huari - Provincia de Huari – Ancash” Forman parte también de estas especificaciones todas las normas indicadas en el Reglamento Nacional de Edificaciones.

2. GENERALIDADES A. Ubicación: La “Institución Educativa Manuel Gonzales Prada” se encuentra ubicado geográficamente

en: Distrito

:

Huari

Provincia

:

Huari

Departamento

:

Ancash

B. Objetivo: La finalidad del presente documento es describir los componentes de las estructuras de la "I.E. Manuel Gonzales Prada – COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA".

C. DESCRIPCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS: Para las estructuras de la cobertura, la estructuración fue considerada como un sistema aporticado, de columnas cuyas secciones son rectangulares de concreto armado, así como tijerales en arco de perfiles de acero A36 en la dirección X-X, mientras que en la dirección YY son pórticos de concreto armado, con columnas rectangulares. El sistema de techo es de calaminon ligero con un grado de inclinación, con correas de armadura de acero A36. Para la cimentación se ha diseñado zapatas aisladas.


3

3. MARCO DE REFERNCIA El cálculo estructural se ha efectuado teniendo como antecedentes lo siguiente:

a. La geometría, dimensiones y funcionalidad de la edificación como lo ha establecido la Arquitectura del Proyecto. b. Las características del suelo de fundación según lo indicado en el Estudio de Mecánica de Suelos alcanzado por el solicitante. Anexado en el Estudio De Suelos (q.adm = ____ kg/cm2), empleado en el diseño estructural del Expediente Técnico. c. Código de Diseño: REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES (RNE) d. Tomando en cuenta las siguientes normas:  Norma de Cargas E020.  Norma Sismo resistente E030.  Norma de Concreto Armado E060.  Norma de Estructuras Metálicas E090.

4. CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES Los materiales empleados para el diseño de los elementos estructurales poseen las siguientes características: CONCRETO: 

Resistencia a la compresión f’c = 210 Kg/cm2

ACERO DE REFUERZO GRADO 60: 

Resistencia a la fluencia fy = 4200 Kg/cm2

ACERO ESTRUCTURAL A36:  

Resistencia a la fluencia Resistencia a la tensión

fy = fu =

2530 Kg/cm2 4080 Kg/cm2

fy = fu =

3515 Kg/cm2 4570 Kg/cm2

ACERO ESTRUCTURAL A992:  

Resistencia a la fluencia Resistencia a la tensión


4

5. METRADOS DE CARGA Dependiendo del módulo en el que se realizó el cálculo estructural, se han considerado los siguientes tipos de carga: CARGAS MUERTAS:        

Peso de elementos de concreto armado Peso elementos metálicos Peso de unidades de albañilería sólida Peso de unidades de albañilería tubular Peso de elementos en vidrio Peso de losa aligerada (h=0.20 m) Peso acabados con mortero Peso de calamina e =0.02mm

= = = = = = = =

2400 Kg/m3 7850 Kg/m3 1800 Kg/m3 1350 Kg/m3 2500 Kg/m3 300 Kg/m2 100 Kg/m2 2.6 Kg/m2

CARGAS VIVAS:     

Sobrecarga aulas = 250 Kg/m2 Sobrecarga corredores y escaleras = 400 Kg/m2 Sobrecarga laboratorio = 300 Kg/m2 Sobrecarga techos : Según norma de diseño sismo resistente Sobrecarga techos livianos = 30 Kg/m2

CARGAS DE SISMO: 

Según la norma de diseño sismo resistente E030: Sa = (ZUCS.g) /R

CARGAS DE VIENTO:

ℎ .22 , ℎ = 0.005ℎ 2

 Según la norma de Cargas E020: ℎ =   

CARGAS POR PRESION DE LIQUIDOS: 

Según la norma de Cargas E020:

 = 

CARGAS POR PRESIONES LATERALES DE SUELO  

Presión lateral estática:  =   Presión lateral dinámica:  =  (1 −  )


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6. CRITERIOS DE DISEÑO A. HIPOTESIS DE ANALISIS DE DISEÑO Se evaluará el comportamiento de las estructuras, las cuales están sometidas a cargas permanentes, cargas vivas y cargas transitorias (sismo), y a la vez estas generan esfuerzos internos tales como: torsión, flexión, carga axial y cortante. La evaluación se realizará mediante un análisis Estático y Dinámico, y se verificará que se cumplan con las disposiciones de la norma sismo resistente E030. Para determinar fuerzas, momentos y desplazamiento se utiliza el programa SAP 2000 (Versión 19)

B. PARAMETROS SISMICOS En análisis sísmico de las estructuras se realizó siguiendo los criterios de la Norma de diseño sismorresistente E030 (2014).

a) ZONIFICACIÓN: La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las características esenciales de los movimientos sísmicos, la atenuación de estos con la distancia epicentral y la información geotécnica obtenida de estudios científicos. De acuerdo a lo anterior la Norma E0.30 de diseño sismorresistente asigna un factor "Z" a cada una de las cuatro zonas del territorio nacional. Este factor se interpreta corno la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. Para el presente estudio, la zona en la que está ubicado el proyecto corresponde a la zona 3 y su factor de zona es Z = 0.35


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b) CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo a la categoría de uso de la edificación, a edificación en estudio tiene categoría "A" correspondiente a edificaciones esenciales como hospitales, centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y policía, subestaciones eléctricas, reservorios de agua centros educativos y edificaciones que puedan servir de refugio después de un desastre, etc. Se está considerando para el presente análisis U= 1.5.

c) CONDICIONES GEOTECTÓNICAS Para los efectos de esta norma los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el periodo fundamental de vibración y a velocidad de propagación de las ondas de corte. Para efectos de la aplicación de la Norma E030 de diseño sismorresistente se considera que el perfil de suelo es de suelos flexible o con estratos de gran espesor (S2), que le corresponde un periodo de suelo Tp = 0.6s, y el factor de amplificación del suelo asociado se considera S=1.15.

d) FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión:

e) SISTEMAS ESTRUCTURALES Los sistemas estructurales se clasificarán según los materiales usados y el sistema de estructuración sismo resistente predominante en cada dirección. Según la clasificación que se haga de una edificación se usará un coeficiente de reducción de fuerza sísmica (R).


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A continuación, se muestra el resumen de los parámetros sísmicos considerados para el análisis de las estructuras:

Factor de zona

Z

= 0.35 (Zona 3)

Factor de uso e importancia

U

= 1.50 (Categoría A)

Factor de suelo

S

= 1.15

Periodo de Vibración

Ts

= 0.60 seg

Factor de reducción

Rx =

8 (Pórticos Ordinarios a Momentos)

Ry =

8 (Pórticos Ordinarios a Momentos)


8

f) NIVEL DE IRREGULARIDAD Y PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS Las estructuras deben ser clasificadas como regulares o irregulares para los fines siguientes:  Cumplir las restricciones de la Tabla Nº 10.  Establecer los procedimientos de análisis.  Determinar el coeficiente R de reducción de fuerzas sísmicas. Los resultados son: Ip (Irregularidad en Planta)

:

0.75

Ia (Irregularidad en Altura)

:

1.00

Procedimiento de análisis :

Estatico

g) METODOLOGÍA DE ANÁLISIS PARA LA ESTRUCTURA Mediante los criterios de combinación que se indican, se podrá obtener la respuesta máxima elástica esperada (r) tanto para las fuerzas internas en los elementos componentes de la estructura, como para los parámetros globales del edificio como fuerza cortante en la base, cortantes de entrepiso, momentos de volteo, desplazamientos totales y relativos de entrepiso. La respuesta máxima elástica esperada (r) correspondiente al efecto conjunto de los diferentes modos de vibración empleados (ri) podrá determinarse usando la combinación cuadrática completa de los valores calculados para cada modo. Programas utilizados Modelo matemático empleado

: :

Método de combinación modal : Método de combinación direccional :


SAP2000 v19 Tridimensional con diafragma rígido combinado CQC SRSS

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C. ANÁLISIS ESTATICO Este método representa las solicitaciones sísmicas mediante un conjunto de fuerzas laterales equivalentes actuando en cada nivel de la edificación. Calculo del Coeficiente de Basal para el Eje X-X Periodo de la Estructura: Fac to r de Amp lific acio n Coeficiente Basal:

T=

0.631982

C = 2.37348532 Cs =

0.2388

K=

1.0660

Art 4.5.2. Fuerza Cortante en la Base: El Valor de C/R no debera ser menor que 0.125

Calculo del Coeficiente de Basal para el Eje Y-Y Periodo de la Estructura:

T=

0.40813

Factor de Amplificacion

C=

2.5

Coeficiente Basal:

Cs =

0.2516

K=

1.0000

D. ANÁLISIS DINAMICO La norma establece requisitos mínimos para que las edificaciones tengan un adecuado comportamiento sísmico con el fin de reducir el riesgo de pérdidas de vidas y daños materiales, y posibilitar que las edificaciones puedan seguir funcionando durante y después de sismo. El proyecto y la construcción de edificaciones se desarrollan con la finalidad de garantizar un comportamiento que haga posible:

1. Resistir sismos leves sin daños. 2. Resistir sismos moderados considerando la posibilidad de daños estructurales leves. 3. Resistir sismos severos con posibilidad de daños estructurales importantes evitando el colapso de la edificación. Las consideraciones adoptadas para poder realizar un análisis dinámico en edificaciones son procedimientos de superposición espectral. Un análisis de superposición espectral se basa en la utilización de períodos naturales y modos de vibración que podrán determinarse por un procedimiento de análisis que considere apropiadamente las características de la rigidez y la distribución de las masas en la edificación.

Para poder calcular la aceleración espectral para cada una de las direcciones analizadas se utilizará un espectro de diseño definido por:

 =    La mínima fuerza cortante en la base para cada dirección será el 80% de la fuerza cortante estática si es regular y el 90% si es irregular. De ser necesario se aumentará el valor de la fuerza cortante para cumplir con el mínimo establecido, esto se logrará escalando


10

proporcionalmente todos los otros resultados obtenidos a excepción de los desplazamientos.

E. ANÁLISIS DE DESPLAZAMIENTOS El análisis de los resultados nos dará una idea del comportamiento de la estructura frente a un sismo de intensidad moderada. Se evaluará los desplazamientos relativos de entrepiso obtenido del análisis dinámico, a dichos desplazamientos relativos, se le multiplicará por 0.75xR y se comparar con los desplazamientos permitidos por la norma (Tabla N°11 RNE E030) según el material predominante en la edificación. Las distorsiones de entrepiso excesivas que excedan las máximas distorsiones establecida por la Norma E.030 será un indicativo de un nivel de daño considerable en la edificación.


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F. VERIFICACIÓN DE ESFUERZOS a) CONCRETO ARMADO: La verificación de la capacidad de los elementos de concreto armado se basó en el procedimiento de cargas factoradas conforme a la actual Norma de Concreto Armado E060, dicho esfuerzos se evaluaran bajo la acción de una envolvente de cargas y se analizará si el elemento estructural resiste a los esfuerzos sometidos tales como: tracción, torsión, corte y/o carga axial. Las combinaciones de carga a considerar, de acuerdo a la norma E060 por resistencia se listan a continuación: U = 1.4 D + 1.7 L U = 1.25 (D + L) ± S U=O.9D±S


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U = 1.4CM + 1.7CV + 1.7CE U=O.9D+CE Donde: D

:

Cargas muertas

L

:

Cargas vivas

S

:

Cargas sísmicas en las direcciones X e Y

CE

:

Cargas de empuje lateral de los suelos

b) ESTRUCTURAS METALICAS La verificación de la capacidad de los elementos de estructuras metálicas se basó en el procedimiento de cargas factoradas conforme a la actual Norma de Estructuras Metálicas E090, dicho esfuerzos se evaluaran bajo la acción de una envolvente de cargas y se analizará si el elemento estructural resiste a los esfuerzos sometidos tales como: tracción, torsión, corte y/o carga axial Las combinaciones de carga a considerar, de acuerdo a la norma E090 - método LRFD se listan a continuación:

U = 1.4D U = 1.2D + 1.6L + 0.5Lr U = 1.2D + 1.6Lr + (0.5L ó 0.8W) U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5Lr U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5Lr U = 1.2D + - 1E + 0.5L U = 0.9D + - (1.3W + 1E) Donde: D :

Cargas muertas

L :

Cargas vivas

E :

cargas sísmicas en las direcciones X e Y

L :

Cargas de viento


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7. DISEÑO DE LA COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA

Modelo 3D de la estructura.

Vista lateral

Vista Frontal

Deformación por cargas de gravedad

Deformación por sismo en dirección X-X

De acuerdo al planteamiento arquitectónico, se ha procedido a efectuar el cálculo correspondiente según se indica:


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7.1. CARACTERISTICAS DE MATERIALES a) Para el análisis y diseño estructural se usaron los siguientes materiales con las características señaladas: i. ii.

Resistencia del concreto a la compresión a los 28 días: f’c = 210kg/cm2 (3000 psi) Resistencia del acero: fy = 4200 kg/cm2 (260,000 psi)

b) COBERTURA: i. Cobertura de la Losa Deportiva: La cobertura planteada arquitectónicamente corresponde, Onduline Classic Rojo de espesor igual a 3 mm, cuyas especificaciones técnicas más importantes se indican:

c) ESTRUCTURA METALICA Se ha planteado, como alternativa para cubrir la luz de diseño, un sistema de armadura cuya forma obedece a la planteada por la arquitectura, con sus respectivas viguetas, y arriostres en ambos sentidos, para éste efecto se ha considerado utilizar el Acero Estructural A-36, cuyos detalles técnicos más importantes se muestran:

Fy

= 2530 kg/cm2.

Fu = 4080 kg/cm2. E

= 2100000 kg/cm2

µ

= 0.30

G

= 800000 kg/cm2

γ

= 7850 kg /m3


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ANALISIS ESTRUCTURAL

7.1.1. SALON DE USOS MULTIPLES 7.1.1.1. CARGAS DE DISEÑO: a) Carga Muerta a.1) Cobertura

:

4.00 kg/m2

- Conexiones

:

3.00 kg/m2

- Alumbrado y otros

:

3.00 kg/m2

- TOTAL

:

10.00 kg/m2

b) Carga Viva Se ha adoptado un valor de sobrecarga igual a 30 kg/m2 de acuerdo al R.N.E. c) Carga debida al Viento Velocidad de diseño = 65 km/h (Huaraz) Altura = 9.45 m Velocidad a utilizar = 66.706 km/h (Huari) Presión dinámica q= 22.2486 kg /m2. Para la identificación de los factores de carga de viento incluyendo cargas externas e internas se han planteado tres posibilidades, y que se indican a continuación:


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METRADO DE CARGAS

Carga Por SuperDead (Kg/m2) 10

Carga Muerta Ancho Carga Por Tributario SuperDead (m) (Kg/m) 1.2

Carga Viva (Kg/m2)

12

Carga Viva Ancho Tributario (m)

30

1.2

Carga Viva (Kg/m) 36

2.3 Carga de Viento: % de la inclinacion del techo: θ (en Direccion X-X) = Densidad del Aire ( ρ): Velocidad a 10m del Suelo (v): Alt ura to ta l de la Est ruc tura (H):

30% 16.6992442 ° 0.01 65 km/h 1 1. 25 m

(Dato)

Velocidad a H del Suelo (vh):

66.7063091 km/h

(E020 - RNE 2014)

(Dato) (según E020 - RNE 2014)

 = 0.5  ℎ2 q=

22.2486584 Kg/m2

El coeficiente de presión

 =  −  Direccion: X- Direccion: YX Y Φ =

Coeficiente de presión exterior (C.pe):

0

90

Direccion X-X

Barlovento Pared Lateral Techo "A" Lateral "E" C.pe

0.9

-0.6

Sotavento Pared Lateral Techo "B" Lateral "F" -0.5

Muro Frontal Muro "D" Posterior "C"

-0.7

-0.7

-0.7

Direccion Y-Y

Barlovento Pared Lateral Techo "A" Lateral "E" C.pe

-0.7

-1

Sotavento Pared Lateral Techo "B" Lateral "F" -0.7

Muro Frontal Muro "D" Posterior "C"

-1

-0.5

0.9

Coeficiente de presión interior (C.pi) si la co nstrucción tiene aberturas Uniformente se tomara: C.pi =

-0.3

ó

C.pi =

0.3

Determinacion de C.p: Direccion X-X

Direccion Y-Y

En las Paredes: C.p1 = 0.6 C.p2 = -1 C.p3 = -0.8

ó ó ó

C.p1 = C.p2 = C.p3 =

1.2 -0.4 -0.2

En los techos: C.p4 = -0.9 C.p5 = -1

ó ó

C.p1 = C.p2 =

-0.3 -0.4

En las Paredes: C.p6 = 0.6 C.p7 = -1 C.p8 = -0.8

ó ó ó

C.p6 = C.p7 = C.p8 =

1.2 -0.4 -0.2

En los techos: C.p9 =

ó

C.p9 =

-0.7

-1.3

El coeficiente de ráfaga: C.r =

1


17

Carga de Viento en el Eje X Presion:

Cp

Cr

q (Kg/m2)

P (Kg/m2)

P1

1.2

1

22.2486584

26.69839

P2

-1

1

22.2486584 -22.2486584

P3

-0.8

1

22.2486584 -17.7989267

P4 P5

-0.9 -1

1 1

22.2486584 -20.0237925 22.2486584 -22.2486584

Ancho Tributario (m) 7 3.5 28 28 7 3.5

Carga (Kg/m)

Aplicación

Eje

186.89 93.44 -622.96 -622.96 -124.59 -62.30 Carga (Kg/m2) -20.02 -22.25

Columnas Exteriores Centrales (Lado A) Columnas Exteriores Esquineras (Lado A) Columna Frontal y Posterior (Lado D y C) Viga Frontal Posterior y Frontal (Lado D y C Columnas Interiores Centrales (Lado B) Columnas Interiores Esquineras (Lado B)

X-X X-X Y-Y 2 X-X X-X

Cobertura Barlovento Succion Cobertura Sotavento Succion

Z-Z Z-Z

Carga (Kg/m)

Aplicación

Carga de Viento en el Eje Y Presion:

Cp

Cr

q (Kg/m2)

P (Kg/m2)

P6

1.2

1

22.2486584

26.69839

P7

-1

1

22.2486584 -22.2486584

P8

-0.8

1

22.2486584 -17.7989267

P9

-1.3

1

22.2486584 -28.9232559

Ancho Tributario (m)


6.15 1.25 3.9 1.95 7.8 1.25

164.20 33.37 -86.77 -43.38 -138.83 -22.25 Carga (Kg/m2) -28.92

Columnas Frontales (Lado D) Viga Frontal (Lado D) Columnas Centrales (Lado A y B) Columnas Esquineras (Lado A y B) Columnas Posteriores (Lado C) Viga Posterior (Lado C) Toda la Co bertura Succion

Eje Y-Y Y-Y X-X X-X Y-Y Y-Y Y-Y Z-Z

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7.1.1.2.

MODELOS MATEMÁTICOS

7.1.1.2.1. COBERTURA DE LA LOSA DEPORTIVA Con el uso de la herramienta SAP 2000, se ha efectuado los análisis correspondientes, los que han sido utilizados en el diseño de los diversos elementos, y que a continuación de manera esquemática se muestra:

Vista tridimensional del techo – Cobertura de Losa Deportiva

Vista del tijeral T-1 – Cobertura de Losa Deportiva


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a) Verificación de deflexión: Según la el RNE (E020) la deflexión límite para techos metálicos es de L/180. Donde: L: luz libre del techo metálico. Calculo de la deflexión límite:

 ∆ = 180 Δ.lim = 0.072m

Deflexión obtenida del análisis estructural debido a la sobrecarga: Δ.Diseño = 0.0012m

Como: Δ.Diseño< Δ.lim, entonces Cumple


20

7.2. DISEÑO DE ESTRUCTURAS METALICAS 7.2.1. SALON DE USOS MULTIPLES 7.2.1.1. TIJERALT-1 7.2.1.1.1.

DISEÑO DE BRIDA SUPERIOR


21

7.2.1.1.2.

DISEÑO DE BRIDA INFERIOR


22


23

7.3. DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO 7.3.1. Diseño de Columnas 7.3.1.1. Consideraciones de dimensionamiento.Estas son consideraciones que se tomaron en cuenta en la etapa de predimensionamiento, que volveremos a mencionarlo a continuación: 

D  ho/4



n



D30 cm.





Ps f ć b D

Dmín Dmáx



1 3

n  0.25

 0.4

7.3.1.2. Consideraciones de diseño.Cuantías.La cuantía de refuerzo longitudinal en elementos sometidos a flexión y carga axial no debe ser inferior a 0.01 ni superior a 0.06. Sin embargo, esta cuantía máxima se reduce aun más en la práctica profesional, esto es para evitar el congestionamiento del refuerzo de tal forma de permitir facilidad constructiva y a su vez limitar los esfuerzos de corte en la pieza cuando alcance su resistencia última a la flexión. En consecuencia estamos hablando de cuantías máximas del orden de 2 – 3%. Traslapes.Los traslapes sólo son permitidos dentro de la mitad central de la columna y éstos son proporcionados como empalmes a tracción. Esto se debe a la probabilidad que existe que el recubrimiento de concreto se desprenda en los extremos del elemento haciendo que estos empalmes se tornen inseguros. El Reglamento ACI99 considera para zonas muy sísmicas que en cada nudo, la suma de las capacidades últimas en flexión de las columnas sean por lo menos igual a 1.2 veces la suma de las capacidades últimas de las vigas que concurren a las caras del nudo, y si alguna columna no cumple con ésta condición debe de llevar refuerzo transversal de confinamiento en toda su longitud.

Refuerzo transversal.El Reglamento Nacional de Construcciones indica: 1.- Deberá colocarse en ambos extremos del elemento estribos cerrados sobre una longitud l0 medida desde la cara del nudo (zona de confinamiento) que no sea menor que:   

Un sexto de la luz libre del elemento. La máxima dimensión de la sección transversal del elemento. 45 cm.


24

Estos estribos tendrán un espaciamiento que no deben exceder del menor de los siguientes valores: Un cuarto de la dimensión más pequeña de la sección transversal del elemento.  10 cm. 

El primer estribo deberá ubicarse a no más de 5 cm. de la cara del nudo. 2.- El espaciamiento del refuerzo transversal fuera de la zona de confinamiento, no deberá de exceder de 6 veces el diámetro de la barra longitudinal de menor diámetro, 15 cm. o la mitad de la dimensión más pequeña de la sección transversal del elemento. Recomendaciones del E060 para refuerzo transversal en columnas confinadas.El E060 da las siguientes recomendaciones para garantizar la existencia de ductilidad en las columnas: Refuerzo por confinamiento. f ć  Ag   1 s hc fy  Ach 

Ash  0.30  Ash



0.09 s

hc

f ć fy

Las expresiones anteriores permiten determinar el espaciamiento “s” de

estribos en la zona de confinamiento donde: Ash :

Área total del refuerzo transversal en la dirección de análisis.

hc : Ancho del núcleo de concreto confinado por el acero medido centro a centro de los estribos exteriores. Ach :

Área del núcleo de concreto confinado por el acero.

Ag :

Área total de la sección transversal de la columna.

s

Espaciamiento del refuerzo transversal.

:

7.3.1.3. Refuerzo longitudinal.Para el diseño de las columnas se considero el aumento de las secciones debido al aumento del cortante basal, esto por la condición de que los pórticos deberán de resistir por lo menos el 25% del cortante total en la base.


25

La capacidad resistente en el resto de las columnas es conforme. Las nuevas plantas típicas de elementos estructurales son las mostradas en los planos correspondientes, se presenta en resumen las secciones típicas y el correspondiente refuerzo para cada una de ellas: Fuerza Cortante que toma el concreto.En elementos sometidos a compresión axial, corte y flexión, el agrietamiento disminuye y por lo tanto existe una mayor área para resistir el corte. La expresión para determinar el corte que toma el concreto en este tipo de elementos es: 

' c b d 1  0.0071 Vc   x 0.53 f 



Nu 



Ag 

Donde Nu es la fuerza axial mayorada que actúa sobre el elemento y es positiva cuando es de compresión ,Ast es el área de acero y Ag es el área bruta de la sección de concreto. Considerando Nu la carga axial máxima en compresión que puede tomar el elemento, entonces tenemos: Pn máx = 0.80(0.85 fć (Ag-Ast) + Ast fy)  Pn máx = 0.80(0.85 fć (Ag) + Ast fy) Diseño por cortante en los extremos de la columna (2d).Se analiza en la dirección más desfavorable. En esta zona no se toma en cuenta la contribución del concreto, por lo tanto el requerimient o de estribos está dado por la expresión: s



Av fy d V n

2 x0.71 x 4.2 x 40 



6.52

36 cm.

Se aprecia que 36cm>10cm. lo que demuestra que no hay exigencia de diseño por corte. Diseño por cortante en la parte central.En esta zona se toma en cuenta la contribución del concreto; se hace uso de la expresión: s



Av fy d

. V n




V c

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 16d b (longitunal )  16 x1.91  30.48cm......( E  060)  s máx  30 cm......( E  060)  D 45  menor   22.5 cm.......( ACI  99). 2  2 Por lo tanto usar: 3/8”: 1 @.05, 5 @.10, Rto @.25 c/ext.


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Informe de Memoria de Calculo - Cobertura de Losa Deportiva

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