introducción Carbono y aceros aleados son con mucho los materiales de forjado con mayor frecuencia, y se forjan fácilmente en una amplia variedad de formas utilizando en caliente, calentamiento, o los procesos y equipo estándar (ver las secciones de forja en frío "Forjando rocesos "y" !quipamiento de forja y muere "en este volumen# $ pesar de la l a %ran cantidad de composiciones disponibles, todos los materiales de esta cate%oría presentan características características esencialmente forja similares# &as e'cepciones a esto son aceros que contienen aditivos de maquinado libre tales como sulfuros estos materiales son más difíciles de falsi)car que son los %rados de mecanizado que no son libres# !n %eneral, la forjabilidad caliente de aceros al carbono y de aleación mejora a medida que aumenta la velocidad de deformación# &a mejora en trabajabilidad se ha atribuido principalmente a la aumento de calor %enerado de la deformación a altas tasas de deformación# *elección de forjar temperaturas para aceros al carbono y de aleación se basa en el contenido de carbono, composición de la aleación, la ran%o de temperatura temperatura óptima para la plasticidad, y la cantidad de reducción requerida para forjar la pieza de trabajo# +e estos factores, contenido de carbono tiene la mayor inuencia sobre las temperaturas de forja de límite superior# &a -abla . muestra el forjado en caliente típico temperaturas para una variedad de aceros al carbono y de aleación se puede observar que, en %eneral, las temperaturas de forja disminuyen con el aumento de contenido de carbono y aleación#
$ceros se han forjado en cantidad ya que cerca del comienzo de la /evolución 0ndustrial# $ pesar de (o quizás debido a esta lar%a historia, la forja de aceros es un proceso intuitivo, empírico, y la literatura sobre el tema es relativamente escasa# !ste artículo tratará de presentar los datos de forjabilidad para aceros al carbono y aleados siempre que sea posible, y proporcionar al%una lineamientos %enerales para la forja de estos materiales# !l procesamiento termomecánico de alta resistencia y baja aleación (microaleados aceros de forja tambi1n serán discutidos# Comportamiento de forja en caliente &a forja en caliente de aceros al carbono y de aleación en formas intrincadas rara vez limitada por aspectos forjabilidad con la e'cepción de los %rados de maquinado libre mencionadas anteriormente# +e espesor de corte, a dar forma a la complejidad y el tama2o de la forja se limitan principalmente por el enfriamiento que se produce cuando la pieza de trabajo calentada entra en contacto con los troqueles fríos# or esta razón equipo que tiene tiempos de contacto de matriz relativamente cortos, tales como martillos, se pre)ere a menudo para forjar formas intrincadas en de acero# forjabilidad 3ot4-5ist ruebas# 6n medio com7n de medir la forjabilidad de aceros es la prueba en caliente %iro# Como su nombre indica, esta prueba consiste en la torsión de la barra de muestras calentadas a fractura en un n7mero de diferentes temperaturas seleccionadas para cubrir el posible ran%o de temperatura de trabajo en caliente del material de ensayo# !l n7mero de %iros a la fractura, así como la par necesario para mantener la torsión a una velocidad constante, se informó# &a temperatura a la que el n7mero de vueltas es la más %rande, si e'iste un má'imo tal, se supone que es la temperatura de trabajo en caliente óptima del material de ensayo# Fi%ura . muestra
for%eabilities de varios aceros al carbono se%7n lo determinado por las pruebas en caliente %iro# 8ás información sobre la prueba en caliente %iro es disponible en /ef 9, :, y ;#
Fig. 1 Forgeabilities of various carbon steels as determined using hot-twist testing. Source: Ref 2.
? &a prueba de cu2a forja, en el que se forja un esp1cimen en forma de cu2a entre matrices planas y la vertical deformación que causa a%rietamiento se establece ? &a prueba de presión lateral, que consiste en comprimir una muestra de barra cilíndrica entre plana, paralela muere con el eje del cilindro paralelo a los troqueles# &os e'tremos del cilindro son sin restricciones, y forjabilidad se mide por la cantidad de deformación obtenido antes de a%rietarse ? &a prueba molesto, en el que un cilindro se comprime entre matrices planas y las cepas de la super)cie de rotura en el ecuador del cilindro se miden ? &a prueba de malestar4bar con muescas, que es similar a la prueba de malestar e'cepción de que las muescas a'iales se mecanizan en la muestra de ensayo para introducir altos niveles de estr1s locales# !stas tensiones más altas pueden ser más indicativo de las tensiones e'perimentadas
durante las operaciones de forja reales que los producidos en la prueba estándar de malestar ? &a prueba de tracción en caliente, que a menudo se utiliza un aparato de prueba especial para variar ambas velocidades de deformación y temperaturas en un amplio ran%o 0nformación más detallada sobre estos procedimientos de ensayo, así como otras t1cnicas utilizadas para evaluar la viabilidad de mayor materiales, está disponible en los artículos de la sección "!valuación de viabilidad" en este volumen y en /ef @ y A#
!fecto de la velocidad de deformación en forjabilidad# Como se ha indicado anteriormente, la capacidad de forjado de aceros %eneralmente aumenta con el aumento de la velocidad de deformación# !ste efecto ha sido demostrado para el acero bajo en carbono en las pruebas en caliente %iro (Fi%# 9, donde el n7mero de %iros a los aumentos de fracaso con el aumento de velocidad de %iro# *e cree que esta mejora en la capacidad de forjado en mayor cepa tasas es debido al aumento de calor de la deformación producida en altas velocidades de deformación# &os aumentos de temperatura e'cesivos de el calor de la deformación, sin embar%o, puede conducir a la fusión incipiente, lo que puede reducir forjabilidad y propiedades mecánicas#
Fig. 2 Influence of deformation rate on hot-twist characteristics of low-carbon steels at 109 !" #2000 !F$.
!l estr1s y la presión de ujo Forja Flujo tensiones y las presiones de forja se pueden obtener de las curvas de par de torsión %enerado en las pruebas en caliente de torsión o de hotcompression o probar la tensión# &a Fi%ura : muestra curvas de temperatura frente de par durante varios aceros al carbono y de aleación obtenida de las pruebas en caliente %iro# !stos datos muestran que los requisitos de presión de forja relativas para este %rupo de aleaciones hacen
no variar ampliamente a temperaturas de forja en caliente normales# 6na curva de tipo $0*0 :B; de acero ino'idable se incluye para ilustrar la efecto del contenido de mayor aleación en la fuerza de ujo#
Fig. 3 %eformation resistance versus tem&erature for various carbon and allo' steels. Source: Ref (.
&a )%ura ; muestra las mediciones de presión de forja reales para .B9B y ;:;B de aceros y acero para herramientas $0*0 $A para las reducciones de .B y @B# resiones de forja para .B9B y ;:;B varían sólo li%eramente a temperaturas id1nticas y velocidades de deformación# *e requieren considerablemente mayores presiones para el material $A más altamente aleados, y esta aleación presenta tambi1n una más aumento si%ni)cativo en la creación de la presión con el aumento de la reducción#
Fig. 4 Forging &ressure versus tem&erature for three steels. %ata are shown for reductions of 10 and 0). Strain rate was constant at 0.( s -1. Source: Ref 9.
!fecto de la velocidad de deformación en la forja de presión# Forja presiones requeridas para un aumento dado de acero con el aumento velocidad de deformación# !studios de acero bajo en carbono (ref D indican que la inuencia de la velocidad de deformación es más pronunciada a mayor forjar temperaturas# !ste efecto se ilustra en la Fi%# @, lo que da curvas tensión4deformación de un acero de bajo carbono forjado en temperaturas y velocidades de deformación diferentes#
Fig. 5 Forging &ressure for low-carbon steel u&set at various tem&eratures and two strain rates. Source: Ref *.
!fectos similares se han observado en los aceros de aleación# &a Fi%ura A muestra las presiones de forja de acero requieren molesto en ;:;B varias temperaturas y velocidades de deformación#
Fig. 6 Forging &ressure for +ISI ,,0 steel u&set at various tem&eratures and two strain rates. Source: Ref 9.
Efectos de la forja en Propiedades &a conformación de una con)%uración compleja a partir de una barra de acero al carbono o aleado o tocho requiere primero que el acero sea "dispuesto" en una forma de partida adecuado (preformado y despu1s de que se hace uir en la con)%uración de la pieza )nal# este reordenación del metal tiene poco efecto sobre la dureza y la resistencia del acero, pero ciertas propiedades mecánicas, tales como ductilidad, resistencia al impacto y resistencia a la fati%a, se han mejorado# !sta mejora en las propiedades se cree que llevará a cabo porque forja> ? /ompe la se%re%ación, se cura la porosidad, y ayudas homo%eneización ? roduce una estructura de %rano )broso (Fi%# E que mejora las propiedades mecánicas paralelas al ujo de %rano ? /educe como fundido a tama2o de %rano
Fig. 7 ,1,0 steel forged hoo showing fibrous structure #flow lines$ resulting from hot forging. /tched using 0) hot aueous "l. 0.
!fectos de la forja en ropiedades &a conformación de una con)%uración compleja a partir de una barra de acero al carbono o aleado o tocho requiere primero que el acero sea "dispuesto" en una forma de partida adecuado (preformado y despu1s de que se hace uir en la con)%uración de la pieza )nal# este reordenación del metal tiene poco efecto sobre la dureza y la resistencia del acero, pero ciertas propiedades mecánicas, tales como ductilidad, resistencia al impacto y resistencia a la fati%a, se han mejorado# !sta mejora en las propiedades se cree que llevará a cabo porque forja> ? /ompe la se%re%ación, se cura la porosidad, y ayudas homo%eneización ? roduce una estructura de %rano )broso (Fi%# E que mejora las propiedades mecánicas paralelas al ujo de %rano ? /educe como fundido a tama2o de %rano
Fig. 8 /ffect of forging ratio on reduction of area of heat-treated steels. #a$ ,,0 steel at two sulfur levels. #b$ 3anganese steel. #c$ 4acuum melted ,,0 with ultimate tensile strength of 2000 35a #290 si$. Forging ratio is ratio of final cross-sectional area to initial cross-sectional area. Source: Ref *6 106 and 11.
Fig. 9 /ffect of hot-woring reduction on im&act strength of heat-treated nicelchromium steel. Forging ratio is the ratio of initial cross-sectional area to final cross-sectional area. Source: Ref 12.
&as propiedades mecánicas lon%itudinales típicos de piezas forjadas de acero de bajo y medio4carbono en el recocido, normalizado, y se e'tin%uió y condiciones templado se listan en la -abla 9# Como era de esperarse, la fuerza aumenta con el aumento contenido de carbono, mientras que l a ductilidad disminuye#
*e debe reconocer que las piezas de forja cerrada morir por la mayoría de los casos se hacen de palanquillas forjado que han recibido considerable trabajo previo# iezas forjadas
!fectos similares se observaron en el atropello de palanquillas forjado# !n este caso, sin embar%o, el eje lon%itudinal ori%inal de la el material se acorta por recalcado, y el desplazamiento lateral de metal es en la dirección radial# Cuando la reducción de malestar e'cede de apro'imadamente @B, la ductilidad en la dirección radial e'cede %eneralmente que en la dirección a'ial (Fi%# .B#
Fig. 10 7'&ical influence of u&set reduction on a8ial and radial ductilit' of forged steels.
&ubricantes de forja (/ef .; +urante muchos a2os, las mezclas de aceite de %ra)to eran los lubricantes más utilizados para la forja de aceros al carbono y aleados# &os recientes avances en la tecnolo%ía de lubricantes, sin embar%o, han dado lu%ar a nuevos tipos de lubricantes, como el a%ua %ra)to y mezclas a base de a%ua lubricantes sint1ticos# Cada uno de los lubricantes de uso com7n tiene ventajas y limitaciones (-abla : que deben equilibrarse con los requisitos del proceso#
Criterios de selección# *elección de lubricante para las máquinas herramientas se basa en varios factores, incluyendo la temperatura de forja, muere la temperatura, la creación de equipos, el m1todo de aplicación del lubricante, la complejidad de la pieza que se está forjando, y del medio ambiente y las consideraciones de se%uridad# $ temperaturas de forja en caliente normales para aceros al carbono y de aleación, lubricantes de %ra)to a base de a%ua se utilizan casi e'clusivamente, aunque al%unas tiendas de martillo todavía pueden emplear %ra)to a base de aceite# !l ran%o de temperatura4caliente formando más com7n para aceros al carbono y de aleación es @;B4DEB G C (.BBB4.@BB G F# +ebido a la %ravedad de forjar condiciones a estas temperaturas, los recubrimientos de la palanquilla se utilizan a menudo en conjunción con troquel lubricantes# &os recubrimientos de palanquilla utilizadas incluyen %ra)to en un vehículo a base de a%ua o de uidos revestimientos utilizados en conjunción con revestimiento de conversión de fosfato de la pieza de trabajo# ara temperaturas todavía más bajas de forja (menos de apro'imadamente ;BB G C, o E@B G F, disulfuro de molibdeno tiene una mayor car%a en libros capacidad que hace %ra)to# +isulfuro de molibdeno o bien se puede aplicar en forma sólida o dispersa en un vehículo uido# 8ás información sobre la química del lubricante, la aplicación y la selección está disponible en /ef .;# Aceros para forja Carbono y acero de aleación en lin%otes, tochos, palanquillas y lin%otes, laminados en caliente o se echan a la apro'imación de la sección transversal dimensiones por lo tanto, la rectitud, la comba, tolerancias %iro, y planitud no se aplican# roductos de acero semiacabados para forja se producen ya sea a pesos unitarios especi)cados o lon%itudes especi)cadas#
eso tolerancias para palanquillas, tochos, y losas son a menudo H @ para piezas individuales o por lotes que pesan menos de .D 8% (9B toneladas# 6n montón de peso superior a que con frecuencia son objeto de ponderar las tolerancias de H 9,@# Cortar# roductos de acero semiacabados para la forja %eneralmente se cortan a la lon%itud de esquila caliente# +ependiendo del acero composición, aserrado o corte con llama caliente tambi1n se pueden usar# Calidad, como el t1rmino se aplica a los productos de acero semiterminados para la forja, depende de muchos factores diferentes, incluyendo el %rado de solidez interna, relativa uniformidad de la composición química, y la libertad relativa de imperfecciones de la super)cie# &a forja de acero semiacabado calidad se utiliza en aplicaciones de forjado en caliente que pueden implicar el tratamiento t1rmico posterior o operaciones de mecanizado# -ales aplicaciones requieren relativamente cerca de control de la composición química y la fabricación de acero# roductos de acero al carbono y de aleación de calidad de forja se producen a las directrices que se describen en la referencia .@# 8etalur%ia de polvos (8 aceros son tambi1n forjó a partir de los dos preformas sinterizadas y verdes preformas (no sinterizados# &a información detallada de la forja de aceros 8 y las propiedades de los productos resultantes está disponible en el artículo "&a forja de polvo" en este volumen# Tratamiento térmico de carbono y aleaciones de acero de forja (Ref 16) or lo %eneral, las piezas forjadas de acero son especi)cados por el comprador en una de las cuatro condiciones principales> como forjado sin más t1rmica procesamiento tratado con calor para maquinabilidad tratado con calor para las propiedades mecánicas físicas )nales o un tratamiento especial de calor para mejorar la estabilidad dimensional, particularmente en con)%uraciones de piezas más complejas# Como forjado# $unque la %ran mayoría de piezas forjadas de acero son tratados con calor antes de su uso, un %ran tonelaje de acero de bajo carbono (B,.B a B,9@ C se utiliza en la condición como forjado# !n tales piezas forjadas, maquinabilidad es buena, y poco se %ana en t1rminos de la fuerza por tratamiento t1rmico# +e hecho, un n7mero de $*-8 ampliamente utilizado y las especi)caciones federales permite este económica opción# -ambi1n es interesante observar que, en comparación con las propiedades producidas por la normalización, la fuerza y la maquinabilidad son li%eramente mejor, que es más probablemente atribuible al hecho de que el tama2o de %rano es al%o más basta que en el normalizado condición# -ratados t1rmicamente para maquinabilidad# Cuando un componente mecanizado acabado debe ser producido a partir de una más o menos
dimensionado de forja, la maquinabilidad se convierte en una consideración vital para optimizar la vida de la herramienta, aumentar la productividad, o ambos# la comprar especi)cación o forjar dibujo puede especi)car el tratamiento t1rmico# *in embar%o, cuando se dan las especi)caciones sólo má'ima dureza o especi)caciones microestructurales, se debe seleccionar el ciclo t1rmico más económica y e)caz# -ratamientos t1rmicos disponibles incluyen recocido completo, recocido spheroidize, recocido subcrítico, normalizar, o normalizan y temperamento# !l tratamiento t1rmico ele%ido depende de la composición del acero y de las operaciones de la máquina a realizar# $l%unos de acero las cali)caciones son intrínsecamente suave, otros se convierten en bastante duro en el enfriamiento de la temperatura de acabado despu1s de forja en caliente# al%unos tipo de recocido se requiere %eneralmente o especi)cados para mejorar la maquinabilidad# -ratamiento t1rmico a )nales ropiedades Físicas# &a normalización o normalizador y revenido puede producir la necesaria dureza mínima y resistencia mínima a la tracción )nal# *in embar%o, para la mayoría de los aceros, un endurecimiento (austenitize y enfriamiento rápido (en aceite, a%ua, o al%7n otro medio, dependiendo del tama2o de sección y templabilidad se emplea ciclo, se%uido de un revenido para producir las propiedades de dureza, resistencia, ductilidad y de impacto adecuadas# ara piezas forjadas de acero para ser calor tratada por encima de la .B:; 8a (.@B Isi nivel de fuerza y que tiene variaciones de tama2o de sección, es práctica %eneral para normalizar antes de austenización para producir un tama2o de %rano uniforme y minimizar las tensiones residuales internas# !n al%unos casos, es práctica com7n de utilizar el calor para forjar como el ciclo de austenización y para saciar a la unidad de forja# &a forja es entonces templado para completar el ciclo de tratamiento t1rmico# $unque e'isten limitaciones obvias a este procedimiento, las economías son de)nitivas posible cuando el procedimiento es aplicable (por lo %eneral para las formas sim1tricas de los aceros al carbono que requieren poca 7ltimo mecanizado# -ratamientos t1rmicos especiales a veces se utilizan para controlar la distorsión dimensional, aliviar tensiones residuales antes o despu1s operaciones de mecanizado, evitar el a%rietamiento de enfriamiento, o prevenir choques t1rmicos o de super)cie (caso de endurecimiento# $unque la mayor parte de la ciclos de tratamiento t1rmico discutidos anteriormente se puede aplicar, pueden requerirse tratamientos muy especí)cos# !stos tratamientos por lo %eneral se aplican para con)%uraciones complejas de forja con las diferencias en el espesor de la sección adyacentes, o con los aceros de muy alta templabilidad y aleaciones# Cuando la estabilidad de las piezas acabadas dimensionados críticamente permite sólo la luz de mecanizado de la forja despu1s de calor tratamiento a las propiedades )nales, tratamientos especiales están disponibles, incluyendo marquenchin% (martemple, aliviar el estr1s, y m7ltiple de templado# 8uchas aplicaciones, como los ci%Je2ales, árboles de levas, en%ranajes, cilindros forjados, anillos, al%unos cojinetes, y otras máquinas componentes,
requieren una mayor dureza de la super)cie de resistencia al des%aste# &as super)cies importantes son %eneralmente endurecen despu1s de mecanizado por llama o endurecimiento por inducción, cementación, carbonitruración, o nitruración# !stos procesos se enumeran en la orden apro'imado de aumento de costos y disminución de la temperatura má'ima# !sta 7ltima consideración es importante en que distorsión dimensional %eneralmente disminuye con la disminución de la temperatura# !sto es particularmente cierto de nitruración, que es %eneralmente se realiza por debajo de la temperatura de revenido para el acero utilizado en la forja# &a información detallada de calor las prácticas de tratamiento de los aceros al carbono y de aleación están disponibles en -ratamiento de calor, Kolumen ; del 8anual de $*8# Microaleados Forja Aceros Microaleantes el uso de peque2as cantidades de elementos como el vanadio y niobio para fortalecer aceros 4 ha estado en la práctica desde la d1cada de .LAB para controlar la microestructura y las propiedades de los aceros bajos en carbono (/ef .E# &a mayoría de los primeros acontecimientos estaban relacionados a la placa y productos de lámina en el que la precipitación microaleación, controla la rodadura, y moderno la tecnolo%ía de fabricación de acero se combinaron para aumentar la fuerza si%ni)cativamente en relación con la de los aceros de bajo carbono# &a aplicación de la tecnolo%ía a los aceros de forja microaleación ha quedado a la za%a el de productos laminados planos, debido a la diferentes requisitos de propiedad y procesamiento termomecánico de forja aceros# $ceros de forja se utilizan com7nmente en aplicaciones en las que se requiere alta resistencia, resistencia a la fati%a y resistencia al des%aste# !stos requisitos son más a menudo lleno de aceros medio4carbono# $sí, el desarrollo de los aceros microaleados de forja se ha centrado en los %rados que contiene B,:B a B,@B C# &a fuerza impulsora detrás del desarrollo de los aceros microaleados de forja ha sido la necesidad de reducir la fabricación costos# !sto se lo%ra en estos materiales por medio de un tratamiento termomecánico simpli)cado (es decir, una controlada refri%eración si%uiente forja en caliente que alcanza las propiedades deseadas sin el temple y revenido separada tratamientos requeridos por aceros al carbono y de aleación convencionales# !n la Fi%# .. la secuencia de procesamiento para convencional (templado y revenido aceros se compara con el proceso de forja y acero microaleado#
Fig. 11 5rocessing c'cles for conventional #uenched and tem&ered to&$ and microallo'ed steels #bottom$. Source: Ref 2.
!fectos de elementos de microaleación (/ef .D Carbono# &a mayoría de los aceros microaleados desarrollados para forjar tienen contenidos de carbono que van B,:B4B,@B, lo cual es lo su)cientemente alta como para formar una %ran cantidad de perlita# &a perlita es responsable de fortalecimiento sustancial# !ste nivel de carbono tambi1n disminuye la solubilidad de los componentes de microaleación en austenita# =iobio, vanadio y titanio# Formación de precipitados de carbonitruro es el otro refuerzo importante mecanismo de aceros microaleados de forja# Kanadio, en cantidades que varían de B,B@ a B,9, es la más com7n $demás microaleación utilizado en la creación de aceros# !l niobio y titanio mejoran la resistencia y tenacidad, proporcionando el control de tama2o de %rano de austenita# $ menudo, el niobio se usa en combinación con vanadio para obtener los bene)cios de tama2o de %rano de austenita de control (de niobio y la precipitación de carbonitruro (de vanadio# !l man%aneso se utiliza en cantidades relativamente %randes (.,; a .,@ en muchos aceros de forja microaleado# *e tiende a reducir la espesor de la placa cementita mientras se mantiene el espaciado interlaminar de la perlita desarrollado (/ef .L por lo tanto, de alto niveles de man%aneso requieren los contenidos de carbono inferiores para retener las %randes cantidades de perlita requeridas para alta dureza# !l man%aneso tambi1n proporciona sustancial fortalecimiento de la solución sólida, mejora la solubilidad de carbonitruros de vanadio, y disminuye la temperatura de solvus para estas fases# !l contenido de silicio de la mayoría de aceros microaleados comerciales de forja es de apro'imadamente B,:B al%unos %rados contienen hasta un B,EB (/ef 9B# Contenidos más altos de silicio están asociados con si%ni)cativamente mayor dureza, al parecer debido a un aumento de la
cantidad de ferrita con respecto a la formada en los aceros de ferrita4perlita con menor contenido de silicio# $zufre# 8uchos microaleado de forja aceros, en particular los destinados a su uso en piezas forjadas de automóviles en el que maquinabilidad es crítica, tienen contenidos relativamente altos de azufre# &os contenidos de azufre superiores contribuyen a su maquinabilidad, que es comparable a la de los aceros templados y revenidos (/ef 9., 99# $luminio y nitró%eno# Como en aceros de %rano )no endurecibles, el aluminio es importante para el control del tama2o de %rano de austenita en aceros microaleados (/ef .L# !l mecanismo de control de tama2o de %rano de aluminio es la formación de nitruro de aluminio partículas# *e ha demostrado que el nitró%eno es el principal componente intersticial de vanadio carbonitruro (/ef 9:# para esto razón, de moderado a alto contenido de nitró%eno se requiere en aceros microaleados contienen vanadio para promover la efectiva precipitar el fortalecimiento# Forja controlada (/ef 9; !l concepto de control de tama2o de %rano se ha utilizado durante muchos a2os en la producción de productos laminados planos# particularmente en placa de rodadura, la capacidad de aumentar la temperatura de recristalización de la austenita mediante peque2as adiciones de niobio es bien conocida el proceso utilizado para producir estos aceros se re)ere %eneralmente como controlada rodando (ver el artículo "Flat, Mar, y Forma /odando ", en este volumen# &os bene)cios de la austenita control del tama2o de %rano no son, por supuesto, limitada a los productos laminados planos# $unque el acabado más alto temperaturas requeridas para la laminación de barras limitan la utilidad de este enfoque para el control microestructural, terminando temperaturas para aceros microaleados de barras, sin embar%o, deben ser controlados# *e ha demostrado que, aunque la fuerza no es afectada si%ni)cativamente por la temperatura de acabado, la dureza de los aceros microaleados que contienen vanadio disminuye con aumento de la temperatura de acabado (/ef 9@, 9A# !ste efecto se muestra en la Fi%# .9, que compara el impacto Charpy K4notch fuerza para un acero microaleado .@;. terminó a tres temperaturas# !ste efecto perjudicial de un alto acabado la temperatura en la resistencia al impacto tambi1n lleva a operaciones de forja, es decir, menor es la temperatura de acabado en forja, mayor será la dureza resultante, y viceversa# +espu1s de e'tensas pruebas, los investi%adores en /ef 9A recomienda que la temperatura de acabado para forjar ser reducido a cerca de .BBB G C (.DBB G F# -al tratamiento dio lu%ar a propiedades de impacto i%uales o mejores que los de las barras laminadas en caliente (/ef 9A# &os mismos investi%adores lle%aron a la conclusión de que el rápido precalentamiento de inducción era bene)cioso para los aceros microaleados de forja, y que los ahorros de costos de .B
(para el estándar piezas forjadas microaleados a 9B (para los %rados resulfurado eran posibles#
Fig. 12 /ffect of hot finishing tem&erature on im&act strength of microallo'ed 1,1 steel #+ISI 1,1 &lus 0.10) 4$. Source: Ref 2.
&as temperaturas más bajas de acabado, sin embar%o, cobran su precio en t1rminos de presiones de forja obli%atorio más alto (y por lo tanto mayor las capacidades de la máquina es necesario y un mayor des%aste morir# &a tenacidad mejorada resultante de temperaturas de acabado inferiores, así como los ahorros de costos que pueden lo%rarse como resultado de la eliminación de un tratamiento t1rmico, debe sopesarse contra los aumentos de los costos causados por estos factores# 8icroaleados Fría la r7brica $ceros &os aceros utilizados en la producción de elementos de )jación de alta resistencia por estampación en frío se produjeron previamente de templado y aleaciones de acero templado# ara obtener una resistencia su)ciente con ductilidad adecuada requerida seis pasos de procesamiento# reciente desarrollos han conducido a la utilización de aceros microaleados de niobio4boro que no requieren tratamiento t1rmico (/ef 9E# estos aceros hacen uso de niobio y adiciones de boro para desarrollar estructuras bainíticos con altas tasas de trabajo de endurecimiento# en la mayoría casos que utilizan la deformación de estampación en frío para lo%rar los niveles de fuerza necesarios sin tratamiento t1rmico# &a -abla ; lista las composiciones y propiedades seleccionadas de estos materiales#
