Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Studijski program Građevinarstvo Katedra za građevinsku geotehniku
G-O-43: MEHANIKA TLA 7. nedelja: NAPONI U TLU
1
9 Naponi u tlu Naponi u tlu: Početni (geostatički) - od sopstvene težine tla. Dodatni - od dejstva opterećenja na površini ili dubini fundiranja. Izazivaju deformacije u tlu (sleganje tla).
G-O-43: Mehanika tla
2
9 Naponi u tlu Princip efektivnih napona (Terzaghi, 1936): totalni normalni napon efektivni normalni napon porni pritisak
′ = - u G-O-43: Mehanika tla
3
9 Naponi u tlu Princip efektivnih napona (Terzaghi, 1936):
′ = - u =P/A
totalni normalni napon
′=ΣN′/A u G-O-43: Mehanika tla
efektivni normalni napon
- porni pritisak
4
9.1 Proračun napona u tlu Pretpostavke pri proračunu napona: - Tlo je: Linearno elastično Homogeno Izotropno Linearna teorija elastičnosti može se primeniti za određivanje napona (npr. pri proračunima sleganja temelja) koji su znatno manji od onih koji izazivaju lom tla. G-O-43: Mehanika tla
5
Geostatički naponi (od sopstvene težine tla) Za horizontalnu površinu terena i homogeno tlo:
χ
zapreminska težina
γ
v z h k0 v
G-O-43: Mehanika tla
v z 1
h k0 v k0 1 3
6
Geostatički naponi (od sopstvene težine tla) Za horizontalnu površinu terena i slojevito tlo:
Totalni napon (σz): σz = z1γ1 + (z2-z1)γz Porni pritisak (u): u = (z2-z1)γw σz
σz ’ u
z2
Efektivni napon (z′=z-u): σz’ = z1γ1 + (z2-z1)γ’ (γ’ = γz - γw)
G-O-43: Mehanika tla
7
Naponi usled opterećenja na površini - Dijagram promene vertikalnih napona po dubini usled sopstvene težine tla i vertikalne koncentrisane sile:
vertikalni naponi usled koncentrisane sile Q
Δσz max vertikalni naponi usled sopstvene težine tla
G-O-43: Mehanika tla
8
Naponi usled opterećenja na površini Rešenja koja se primenjuju u praksi izvedena su iz teorijskih rešenja za napone u elastičnom, homogenom, izotropnom poluprostoru.
• 4 klasična rešenja problema određivanja napona u elastičnom (polu)prostoru:
G-O-43: Mehanika tla
Boussinesq (1885)
9
Naponi od vertikalne koncentrisane sile a) Rešenje Boussinesq-a (1885) - Rešenje teorije elastičnosti, predstavlja osnovu za druga izvedena rešenja koja se u praksi primenjuju za proračun napona u tlu usled vertikalnih opterećenja.
Joseph V. Boussinesq (1842-1929) G-O-43: Mehanika tla
10
Naponi od vertikalne koncentrisane sile a) Rešenje Boussinesq-a (1885) - izvedeno za homogen, elastičan, izotropan i nestišljiv poluprostor (ν=0,5)
θ
3Q Q 3 5 z cos 2 2z 2 z2 2 1 r / z
Q 2 IB 5/ 2 z
σz ne zavisi od ν IB (zavisi od odnosa r/z) ⇨ sa dijagrama Q
σz max za θ=0 (ispod napadne tačke sile Q) G-O-43: Mehanika tla
11
Naponi od vertikalne koncentrisane sile - Dijagram za određivanje koeficijenta IB :
IB
⇨ IB
Q z 2 I B z G-O-43: Mehanika tla
12
Naponi od vertikalne koncentrisane sile b) Rešenje Fröhlich-a (1934) i Hall-a (1941) - uključuje uticaje horizontalnih deformacija (preko ν) 0 0,5
1 n 1
n - faktor koncentracije napona - za ν=0,5 (zasićena glina) ⇨ n=3 - za ν=0,33 (pesak) ⇨ n=4
n 2 nQ Q n cos Q n 2 z cos 2 2 IF 2 2z z 2 z G-O-43: Mehanika tla
13
Naponi od vertikalne koncentrisane sile c) Rešenje Westergaard-a (1938) - za anizotropnu sredinu (teren sa tankim slojevima gline i peska), gde su horizontalne deformacije zanemarljive:
h 0 v
Q 1 Q z 2 2 IW 32 2 z z r 1 2 z
G-O-43: Mehanika tla
14
Naponi od vertikalnog jednakopodeljenog opterećenja na površini terena Napon σz u tlu ispod temelja može da se odredi primenom rešenja (Steinbrenner-a, Newmark-a, uprošćenih,...), izvedenim na osnovu principa superpozicije, tako što se jednakopodeljeno opterećenje p posmatra kao zbir elementarnih koncentrisanih sila dP.
G-O-43: Mehanika tla
15
a) Rešenje Steinbrenner-a (1934) - Izvedeno za proračun napona ispod ugaone tačke pravougaonog fleksibilnog opterećenja temelja.
zA p I zA
a≥b
p b
A
σzA
G-O-43: Mehanika tla
IzA
(za
z/b i a/b) ⇨ sa dijagrama
z
16
a) Rešenje Steinbrenner-a (1934) - Dijagram za određivanje Iz : IzA= σzA/p
⇨ IzA p A
p
G-O-43: Mehanika tla
zA p I zA 17
a) Rešenje Steinbrenner-a (1934) - Primenom principa superpozicije može da se odredi napon ispod bilo koje tačke (unutar ili van temelja): - ispod proizvoljne tačke A stope: a1 b1
4
1
A
4 3
2
zA p I zAi 1
- ispod težišne tačke A: a1 b1
1
A
G-O-43: Mehanika tla
zA 4 p I zA1 18
a) Rešenje Steinbrenner-a (1934) - ispod proizvoljne tačke A van stope (1) opterećene sa
p
1
4
2
3
zA p I
G-O-43: Mehanika tla
( 1 2 3 4 ) zA
p:
A
I
( 23 ) zA
I
( 3 4 ) zA
I
(3) zA
19
b) Rešenje Newmark-a (1935, 1942) - Izvedeno za proračun napona ispod težišne tačke kružnog fleksibilnog temelja. p
σz
z
3 2 1 z p 1 p Iz 2 1 R z G-O-43: Mehanika tla
Iz ⇨ sa dijagrama 20
b) Rešenje Newmark-a (1935, 1942) Na dijagramu, kružna stopa je podeljena na 10 prstenova (svaki proizvodi napon Δσz=0,1p), a radijalnom podelom svaki prsten na 20 delova, pa je uticaj jedne površine:
1 1 1 z p p 0,005 p 10 20 200 A
⇨n
Napon σz se određuje tako što se za dubinu z odredi razmera R=AB/z=5[cm]/z[m], u kojoj se data stopa crta na dijagramu, tako da je tačka A (ispod koje se traži σz) u centru. Odredi se broj pa je:
n površina pokrivenih stopom,
zA n 0,005 p G-O-43: Mehanika tla
21
c) Uprošćena rešenja (staro i novo) - Izvode se iz uslova ravnoteže:
p
B.L.p = Bz.Lz.σz
p Bz=B+2z.tanα
σz
Lz=L+2z.tanα Lz
Bz
“Staro” rešenje: α
=45o
G-O-43: Mehanika tla
pBL ⇨ tanα=1 ⇨ z B 2 z L 2 z 22
c) Uprošćena rešenja (staro i novo)
p
p
σzmax Lz
Bz
“Novo” rešenje: α=26,5o
⇨ z max
Lz=L+2z.tanα
⇨ tanα=0,5
pBL 1,5 B z L z
G-O-43: Mehanika tla
Bz=B+2z.tanα
(ispod težišta površine opterećene sa p) 23
Raspodela vertikalnih napona u tlu
vertikalni napon ispod težišta površine opterećene sa q
G-O-43: Mehanika tla
24
Raspodela stvarnih napona u tlu
Izobare vertikalnih napona ispod kvadratne stope
Izobare vertikalnih napona ispod trakaste stope
G-O-43: Mehanika tla
25
Pitanja, komentari, sugestije...
Hvala na pažnji !
[email protected] www.gaf.ni.ac.rs/geotehnika G-O-43: Mehanika tla
26