FOSTEL Alice GC5 - Annexes(1)

ème

5

FOSTEL Alice année de Génie Civil

ANNEXES PROJET DE FIN D’ÉTUDES Soutenu le 20/06/2017

Études pour la construction du bâtiment BIO INNOVATION, en zone sismique.

Figure 1 : Vue 3D du bâtiment BIO INNOVATION [concours - DRLW]

Entreprise : Bureau d’études FDI à Besançon Tuteur : M. GÉNIE

Ecole : INSA de Strasbourg Tuteur : M. QUEZADA

Annexes

ANNEXE 1 : DESCENTE DE CHARGES – PH RDC – PARTIE 1 .............................................................. 1 ANNEXE 2 : DESCENTE DE CHARGES – PH RDC – PARTIE 2 .............................................................. 2 ANNEXE 3 : JUSTIFICATION DES POTEAUX (RP 2007) ...................................................................... 3 ANNEXE 4 : JUSTIFICATION DES POTEAUX (BAEL)........................................................................... 4 ANNEXE 5 : POINCONNEMENT (Eurocode 2) .................................................................................. 5 ANNEXE 6 : POINCONNEMENT (BAEL) ........................................................................................... 6 ANNEXE 7 : CALCUL DU POIDS DES ETAGES ................................................................................... 7 ANNEXE 8 : CALCUL SISMIQUE ET MODELE BROCHETTE ................................................................. 8 ANNEXE 9 : FONDATIONS COFFRAGE ............................................................................................ 9 ANNEXE 10 : PH SOUS-SOL COFFRAGE ..........................................................................................10 ANNEXE 11 : PH RDC COFFRAGE...................................................................................................11 ANNEXE 12 : PH R+1 COFFRAGE ...................................................................................................12 ANNEXE 13 : PH R+2 COFFRAGE ...................................................................................................13 ANNEXE 14 : PH R+3 COFFRAGE ...................................................................................................14 ANNEXE 15 : PH R+4 COFFRAGE ...................................................................................................15

ANNEXE 1 : DESCENTE DE CHARGES PH RDC PARTIE 1

ANNEXE 2 : DESCENTE DE CHARGES PH RDC PARTIE 2

ANNEXE 3 : JUSTIFICATION DES POTEAUX RP 2007

SARL FDI

Annexe 3

Mémoire de PFE Alice FOSTEL

8 rue Alfred de Vigny 25000 Besançon Tél.03.81.50.99.21 - Fax.03.81.50.87.92

01/06/2017 page 1 / 2

[email protected]

Justification des poteaux RP 2007 Clause 5.8.5 Béton

Acier

Diamètre : Section : Résistance : fck :

40 cm 1257 cm² C 30/37 30 MPa

Qualité : HA 500 fyk : 500 MPa Armatures longitudinales : 20 7 HA Asl : 21,99 cm

Poteau 3,2 m 2134 kN

h: Nu :

soit

213,4 tonnes

1. Risque de flambement Vérification de l'élancement =

=

/4

≤ 120

l0 = 0,7 l 2,24 m

Choix de l0 : l0 :

22,4

∶

OK

2. Non éclatement Section minimale d'aciers longitudinaux : Asl,min : Asl,max :

4,908 cm² 50,27 cm² Asl OK

,

=

2

²; 0,1.

; 0,002.

, "#

= 0,04.

!

!

SARL FDI

Annexe 3



01/06/2017 page 2 / 2

[email protected]

3. Effort normal résistant ultime L'effort normal Nu ne doit pas dépasser Nru l'effort normal résistant ultime : ≤ Calcul de α : α:

$

= %. &' . 0,84

%=

1+

0,709

Calcul de kb :

.

+

!. !

+ - ≤ 60 /0 % =

27

2,+3

- 60 ≤

52

&' = 0,70 + 0,50.

. 1 − 0,8.

- < 0,60 , - 676 &' = 1 !

kb :

Effort Nru :

Conclusion : Nu =

0,887

2181,37 kN

2134 213,4

kN tonnes

≤ 120

soit

<

218,137 tonnes

Nru =

OK

2181,37 kN 218,1 tonnes

ANNEXE 4 : JUSTIFICATION DES POTEAUX BAEL

SARL FDI

Annexe 4



01/06/2017 page 1 / 1

[email protected]

Justification des poteaux BAEL 91 - modifié 99 - B.8.4,1 Béton

Acier 40 cm 1257 cm² 1134 cm² C 30/37 30 MPa

Diamètre : Section : Br : Résistance : fc28 :

Qualité : HA 500 500 MPa fe : Armatures longitudinales : 20 7 HA 21,9911 cm A:

Poteau 3,2 m 2134 kN

h: Nu :

soit

213,4 tonnes

1. Risque de flambement Vérification de l'élancement Choix de l0 : l0 :

l0 = 0,7 l 2,24 m

22,4

∶

OK

2. Effort normal résistant ultime L'effort normal agissant ultime Nu ne doit pas dépasser Nulim l'effort normal limite : ≤ Calcul de α : α:

=

0,78564

0,85 1 + 0,2.

0,9.

2134 213,4

kN tonnes

+ .

!" ≤ 50 #$ = 0,60.

50

35

2731,19 kN

Effort Nulim :

Conclusion : Nu =

= .

soit

<

Nulim =

OK

273,119 tonnes

2731,19 kN 273,1 tonnes

!" 50 ≤

≤ 70

ANNEXE 5 : POINCONNEMENT Eurocode 2

SARL FDI

Annexe 5



01/06/2017 page 1 / 3

[email protected]

Poinçonnement Eurocode 2 - NF EN 1992-1-1:2004 - 6.4 Caractéristiques : 𝑢1 d

𝑢0

c 2d

2d

2d

c

Béton 40 c: 40 h: 36 d: Résistance : fck :

cm cm cm donc 2d : C 30/37 30 MPa

Périmètre de l'aire chargée Périmètre du contour de référence Réaction d'appuis du poteau Ved : Acier Asl :

6,36

1,057

𝑢0 𝑢1 2200

cm

125,664 cm 578,053 cm kN

soit

220

tonnes

cm²

Contrainte maximale de poinçonnement : ved :

72

𝑣𝐸𝑑 =

𝑉𝐸𝑑 𝑢1 . 𝑑

MPa

Valeur de calcul de la résistance au poinçonnement de la dalle sans armatures 1 de poinçonnement : 𝑣 𝑅𝑑,𝑐 = 𝑚𝑎𝑥 𝐶𝑅𝑑,𝑐 . 𝑘. 100. 𝜌𝑙 . 𝑓𝑐𝑘 3 + 𝑘1 . 𝜎𝑐𝑝 ; 𝑣𝑚𝑖𝑛 + 𝑘1 . 𝜎𝑐𝑝 Calcul de k : 𝑘 = 𝑚𝑖𝑛 1 + k:

1,745

200 𝑎𝑣𝑒𝑐 𝑑 𝑒𝑛 𝑚𝑚 ; 2 𝑒𝑡 𝑘1 = 0,1 𝑑

h

SARL FDI

Annexe 5



01/06/2017 page 2 / 3

[email protected]

𝜌𝑙 = 𝑚𝑖𝑛

Calcul de ρl :

𝐴𝑠𝑙 ; 0,02 1. 𝑑

0,00177

ρl :

𝜎𝑐𝑝 = 0

On considère une dalle uniquement fléchie : 0,18 0,18 = = 0,12 𝛾𝑐 1,5

𝐶𝑅𝑑,𝑐 =

3

Calcul de vmin :

𝑣𝑚𝑖𝑛 = 0,035. 𝑘 2 . 𝑓𝑐𝑘

0,44203 MPa

vmin :

0,442

Ainsi, Vrd,c :

MPa

Nécessité d'armatures de poinçonnement : Contrainte maximale de poinçonnement sur le contour de l'aire chargée : 𝑣𝐸𝑑 = 𝛽. ved :

𝑉𝐸𝑑 𝑎𝑣𝑒𝑐 𝛽 = 1 𝑢0 . 𝑑

4,863

MPa

Valeur maximale de calcul de la résistance au poinçonnement d'une dalle : 𝑓𝑐𝑘 et 𝑣𝑅𝑑,𝑚𝑎𝑥 = 0,5. 𝜈. 𝑓𝑐𝑑 𝜈 = 0,6. 1 − 250 0,528

v: vrd,max :

5,28

MPa

Au voisinage de l'aire chargée : ved =

4,863 MPa 5,28 < vrd,max = Armatures de poinçonnement non nécessaires.

MPa

Sur le contour de référence : ved =

1,057 MPa 0,442 > vrd,c = Armatures de poinçonnement nécessaires!

MPa

SARL FDI Mémoire de PFE Alice FOSTEL


[email protected]

Annexe 5 01/06/2017 page 3 / 3

Le contour de contrôle pour lequel aucune armature de poinçonnement n'est requise : 𝑢𝑜𝑢𝑡 = Calcul de u,out :

13,83

m

𝛽. 𝑉𝐸𝑑 𝑣𝑅𝑑,𝑐 . 𝑑

soit

1382,5 cm

Il convient de placer la filer périphérique extérieure des armatures de poinçonnement à une distance infénrieur ou égale à k.d à l'intérieure de uout : 𝑘. 𝑑 = 1,5. 𝑑 =

54

cm

On doit donc placer des armatures de poiçonnement autour du poteau jusqu'à : 73,0 e= cm

e

ANNEXE 6 : POINCONNEMENT BAEL



[email protected]

Annexe 6 01/06/2017 page 1 / 1

Poinçonnement BAEL 91 - Modifié 99 - A.5.2,4 Dans le cas d'une charge localisée éloignée des bords de la dalle, on admet qu'aucune armature d'effort tranchant n'est requise, si la condition suivante est satisfaite : ≤ 0,045.

. ℎ.

Charge de calcul vis-à-vis de l'état-limite ultime : 2200 kN 220 Qu : soit tonnes Caractéristiques 40 Diamètre du poteau c : C 30/37 Résistance : fck : 30 MPa 40 Epaisseur de la dalle h : uc au niveau du feuillet moyen :

cm

cm 251,3

cm

La charge localisée admissible dans la dalle au poinçonnement est : 904,8 90,5 tonnes Q= kN soit Donc :

2200 kN 904,8 kN Qu = > Q= Les armatures de poinçonnement sont nécessaires!

Dans le cas où les armatures de poinçonnement sont nécessaires, alors Les armatures de poinçonnement sont nécessaires jusqu'à une distance de : Périmètre limite u :

=

=

6,11

0,045. ℎ. Ce périmètre correspond à une distance e autour du poteau : e=

e

0,77

m

m

ANNEXE 7 : CALCUL DU POIDS DES ETAGES



[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 1 / 8

Etude sismique - Calcul du poids des étages

PH R+4 : Grande cellule : Dalle

Murs

surface : epaisseur :

585 25

m² cm

78,3 30 3,15

longueur : epaisseur : hsp :

24 Poteaux métal + béton : (poids de 1 poteau :

→

3656

kN

soit

366

t

1957

kN

soit

196

t

ml cm m u 4,4

kN ) →

Total PH R+4 :

463

Grande cellule :

tonnes

Petite cellule : Dalle

Murs


320 25

m² cm

32,65 20 3,15


Poteaux métal + béton :

15

u

Total PH R+4 :

d'où

905

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

kN

soit

200

t

58

kN ) t

ml cm m

→

Surface totale :

2000

→

(poids de 1 poteau : 581 kN soit 229

Petite cellule :

4,4

tonnes

m² avec G =

Total PH R+4 :

1

855

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

4 kN/m² 0,2



[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 2 / 8


Murs


585 25

m² cm

62,3 30 2,95



→

3656

kN

soit

366

t

1478

kN

soit

148

t

ml cm m u 4,2

kN ) →

Total PH R+3 :

537

Grande cellule :

tonnes


Murs


320 25

m² cm

32,65 20 2,95



15

d'où

905

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

kN

200

soit

t

ml cm m u

Total PH R+3 : Surface totale :

2000

→

(poids de 1 poteau : 544 → kN soit 256

Petite cellule :

4,2

kN ) 54 t

tonnes

m² avec G =

Total PH R+3 :

1

957

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

4 kN/m² 0,2



[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 3 / 8


Murs


585 25

m² cm

62,3 30 2,95



→

3656

kN

soit

366

t

1478

kN

soit

148

t

ml cm m u 4,2

kN ) →

Total PH R+2 :

513

Grande cellule :

tonnes


Murs


320 25

m² cm

32,65 20 2,95



15

d'où

905

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

kN

200

soit

t

ml cm m u


2000

→


Petite cellule :

4,2

kN ) 54 t

tonnes

m² avec G =

Total PH R+2 :

1

931

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

4 kN/m² 0,2



[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 4 / 8


Murs


585 25

m² cm

78,3 30 3,45



→

3656

kN

soit

366

t

2143

kN

soit

214

t

ml cm m u 4,9

kN ) →

Total PH R+1 :

547

Grande cellule :

tonnes


Murs


320 25

m² cm

32,65 20 3,45



15

d'où

905

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

kN

200

soit

t

ml cm m u


2000

→


Petite cellule :

4,9

kN ) 64 t

tonnes

m² avec G =

Total PH R+1 :

1

969

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

4 kN/m² 0,2

SARL FDI

Annexe 7



01/06/2017 page 5 / 8

[email protected]

PH RDC : Grande cellule : Dalle

Murs


585 40

m² cm

63,2 30 3,2


10 3 5

Poteaux métal + béton : béton Ø25 : béton Ø40 :

5850

→ ml cm m u u u

Total PH RDC :

kN

28,8 25

longueur : epaisseur :

585

t

4,5 kN 3,9 kN 10,1 kN 220

) ) ) t

soit ml cm

(poids de 1 poteau : (poids de 1 poteau : (poids de 1 poteau : 2200 → kN soit 802

Grande cellule :

tonnes


Murs

surface : epaisseur : longueur : epaisseur : hsp :

320 40

m² cm

32,65 20 3,2 9

Poteaux béton Ø40 :

ml cm m u

Total PH RDC :

d'où

905

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

kN

393

t

ml cm

(poids de 1 poteau : 833 kN soit

Petite cellule :

320

soit 11 25


→

Surface totale :

3200

→

10,1 83

kN ) t

tonnes

m² avec G =

Total PH RDC :

1

1359

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

4 kN/m² 0,2

SARL FDI

Annexe 7



01/06/2017 page 6 / 8

[email protected]

PH Sous-sol : Partie principale Dalle

Murs

surface : epaisseur : longueur : epaisseur : hsp :

Poteaux béton 25x25 : béton 60x60 : béton 60x30 :

730 25

m² cm

42,5 30 2,75 1 2 3

4563

→ ml cm m u u u

kN


187 25

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

avec G =

Total PH Sous-sol :

1

948

kN/m²

t

3,3 kN 24,8 kN 12,4 kN 418

) ) ) t

ml cm

(poids de 1 poteau : (poids de 1 poteau : (poids de 1 poteau : 4181 → kN soit 817

Total PH Sous-sol : Partie principale

d'où

456

soit

et Q = 𝜓2 =

tonnes

tonnes

4 kN/m² 0,2



[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 7 / 8

Fondations : Radiers Radier


240 30

m² cm

→

1800

kN

soit

180

t


525 50

m² cm

→

6563

kN

soit

656

t

kN

soit

35

t

Renforts de radier h= L=

100 cm 23,5 m

60

b= →

cm 353

1081

Total Fondations :

d'où

𝐺 + 𝐺0 + 𝜓2 . 𝑄

avec G =

Total Fondations :

0

1142

kN/m²

et Q = 𝜓2 =

tonnes

tonnes

4 kN/m² 0,2

SARL FDI 8 rue Alfred de Vigny 25000 Besançon Tél.03.81.50.99.21 - Fax.03.81.50.87.92


[email protected]

Annexe 7 01/06/2017 page 8 / 8

17,1 m

PH R+4 :

855

tonnes

20,3 m

13,7 m

PH R+3 :

957

tonnes

16,9 m

10,5 m

PH R+2 :

931

tonnes

13,7 m

7,3 m

PH R+1 :

969

tonnes

10,47 m

3,6 m

PH RDC :

1359

tonnes

6,77 m

-0,17 m

PH Sous-sol :

948

tonnes

3

m

-3,17 m

Fondations :

1142

tonnes

0

m

Total :

7160

tonnes

ANNEXE 8 : CALCUL SISMIQUE ET MODELE BROCHETTE

SARL FDI 8 rue Alfred de Vigny 25000 Besançon Tél.03.81.50.99.21 - Fax.03.81.50.87.92

Annexe 8

Mémoire du PFE Alice FOSTEL

01/06/2017 page 1 / 5

[email protected]

Définition des charges sismiques Zone de sismicité : 3 Zone Niveau d'aléa : Modéré

Catégorie d'importance : III Coefficient d'importance : 1,2 Classe de sol : E 1,1 m/s²

Accélération de référence du sol "au rocher" : Paramètre du sol S :

S=

1,8 .

Accélération de calcul au niveau du sol :

.

2,376

m/s²

Accélération de calcul du sol suivant la direction verticale : 2,1384 m/s² On peut donc négliger le spectre vertical. 0,9. 0,08 0,45 1,25

Valeurs des périodes caractéristiques :

Béton armé Structure : Valeur de l'amortissement visqueux :

4

Coefficient de correction de l'amortissement :

Coefficient de comportement q =

1,5

%

5

10

1,054

SARL FDI

Annexe 8



01/06/2017 page 2 / 5

[email protected]

Le spectre de réponse élastique horizontal est déterminé par les expressions : 0 ≤ ≤

≤ ≤

∶

. . 1

∶

. . . 2,5

∶

. . . 2,5.

≤ ∶

. . . 2,5.

≤ ≤

.

. 2,5 − 1

.

Spectre de réponse élastique horizontal 12

Se(T) en m/s2

10 8 6 4 2 0 0

0,5

1

1,5

T en s

Les valeurs sont les suivantes : 11,270 m/s² 11,270 m/s² 4,057 m/s²

2

2,5

SARL FDI Mémoire du PFE Alice FOSTEL


[email protected]

Annexe 8 01/06/2017 page 3 / 5

Modèle Brochette Masse des étages :

Hauteurs relatives :

m6 =

855

t

h6 =

20,3

m

m5 =

957

t

h5 =

16,9

m

m4 =

931

t

h4 =

13,7

m

m3 =

969

t

h3 =

10,47

m

m2 =

1359

t

h2 =

6,77

m

m1 =

948

t

h1

=

3,00

m

m0 =

1142

t

h0 =

0,00

m

7161

t

Total : m =

Coefficient Ct : d'où

Portiques spatiaux en béton 0,075 =

Choix de la hauteur du bâtiment : 20,3 m H= Période fondamentale : .

!/#

0,717

s

et

≤$

4. 2,0 &

=

1,8 s

L'ordonnée du spectre de calcul pour la période fondamental est donc : 7,071 m/s² ' Coefficient

λ =

0,85

L'effort tranchant à la base de la structure est donc de : 43,04 MN () ' . *. +

OK

SARL FDI

Annexe 8



01/06/2017 page 4 / 5

[email protected]

L'effort tranchant à la base est distribué sur la hauteur du bâtiment en appliquant la formule : -, . *, 1 (, () . . ∑ -/ . */ 0 Masse des étages :

Effort tranchant à chaque étage :

Rapport :

m6 =

855

t

F6 =

7,27

MN

85%

m5 =

957

t

F5 =

6,78

MN

71%

m4 =

931

t

F4 =

5,34

MN

57%

m3 =

969

t

F3 =

4,25

MN

44%

m2 =

1359

t

F2 =

3,86

MN

28%

m1 =

948

t

F1 =

1,19

MN

13%

m0 =

1142

t

F0 =

0,00

MN

0%

7,27

MN

20,3

14,05

MN

16,9

19,39

MN

Effort tranchant cumulé : PH R+4 PH R+3

PH R+1

H [m]

PH R+2

13,7 10,47

23,646

MN

6,77

27,50

MN

3,00

PH RDC PH Sous-sol

0,00 0,00

SOMME :

28,69

MN

2,00

4,00 F [MN]

6,00

8,00

SARL FDI Mémoire du PFE Alice FOSTEL


[email protected]

Hauteurs relatives : h6 = h5 =

20,3 16,9

Effort tranchant

Annexe 8 01/06/2017 page 5 / 5 Moment

m 7,27

MN

24,73

MN.m

14,05

MN

69,69

MN.m

19,39

MN

132,33 MN.m

23,646 MN

219,82 MN.m

27,50

MN

323,50 MN.m

28,69

MN

409,57 MN.m

m

h4 =

13,7

m

h3 =

10,47

m

h2 =

6,77

m

h1 =

3,00

m

h0 =

0

m

ème

5

FOSTEL Alice année de Génie Civil

ANNEXES PLANS DE COFFRAGE PROJET DE FIN D’ÉTUDES Soutenu le 20/05/2017

Études pour la construction du bâtiment BIO INNOVATION, en zone sismique.

Figure 2 : Vue 3D du bâtiment BIO INNOVATION [concours - DRLW]

Entreprise : Bureau d’études FDI à Besançon Tuteur : M. GÉNIE

Ecole : INSA de Strasbourg Tuteur : M. QUEZADA

ANNEXE 9 à 15 :

ANNEXE 9 : FONDATIONS COFFRAGE ............................................................................................ 9 ANNEXE 10 : PH SOUS-SOL COFFRAGE ..........................................................................................10 ANNEXE 11 : PH RDC COFFRAGE...................................................................................................11 ANNEXE 12 : PH R+1 COFFRAGE ...................................................................................................12 ANNEXE 13 : PH R+2 COFFRAGE ...................................................................................................13 ANNEXE 14 : PH R+3 COFFRAGE ...................................................................................................14 ANNEXE 15 : PH R+4 COFFRAGE ...................................................................................................15

TABLEAU RATIOS D'ACIERS

: RATIOS

ELEMENTS HA

- CF Rapport de sol de B3G2 du 30 Novembre 2016 RB/2016/16614.

TS

ETAGE COURANT Voiles (vide pour plein) Contrainte: Tsol = 0,7 bars (ELS)

Dalles e=25cm Poteaux

k > 9 bars/cm EV2 > 900 bars EV2/EV1 < 2

Poutres

25

20

Escaliers 20

PH RDC Voiles (vide pour plein) Dalles e=40cm

32

0. 5

46 0

Poteaux

20

Poutres 20

Poutre-voiles PH SOUS-SOL Voiles (vide pour plein) Dalles e=25cm (CF 1h30) Poteaux Poutres FONDATIONS Dallage (rampe) Radier 25

25

25

25

25

0

78 25

60 0

25

30

.5

4 35

30

25

25

4

48 25

25

25 0 16

5.5 28

25

25

30

25

BIO INNOVATION Rue Charles Bried 25000 BESANCON

25

160

80 20

25

20 20

Ouvrage: 25

80

SedD 6, rue Louis Garnier 25000 BESANCON

20 20

25

5

1.

19

25

20

:

25

:

.5

5 32

20

25

25

DRLW

Atelier d'Architecture Tardy

32, rue Victor Schoelcher 68060 Mulhouse

38, chemin des Ragots 25000 BESANCON : 03.81.51.59.25 E-mail :[email protected]

E-mail: [email protected]

25

HYPOTHESES GENERALES ir volan p

ANNEXE 9 : FONDATIONS - COFFRAGE

ENROBAGE 2 cm POUR LES ELEMENTS NON EXPOSES 3 cm POUR LES ELEMENTS EN MILIEU AGRESSIF

TENUE AU FEU : - 1heure -

LEGENDE

EXISTANT AGGLOS PLEINS BETON SF: PI: P: PN: PT: Co: LT: ACR: All: Rel: Ret: JD: PB: B.S.: H.G.: As: Ai:

SEMELLE FILANTE PIEU POUTRE POUTRE NOYEE POTEAU CONSOLE LINTEAU ACROTERE ALLEGE RELEVE RETOMBEE JOINT DE DILATATION PANNE BOIS BON SOL HORS GEL ARASE SUPERIEURE ARASE INFERIEURE

M.N.P. (mur non porteur) AGGLOS CREUX BLOCS COFFRANTS B: S: TPI: L: PR: POV: RV: A: CH: V: M: DP: SO: CS: PBLC: MSP: Res.:

BETON ETAGE SUP. REDENT BRIQUES

BECHE SEMELLE ISOLEE TETE DE PIEU LONGRINE POUTRE DE REDRESSEMENT POUTRE VOILE RAIDISSEUR VERTICAL ATTENTE RAIDISSEUR VERTICAL VOILE MENEAU DALLE PLEINE SOMMIER PANNE BOIS LAMELLE COLLE MONTAGE SUR PLACE RESERVATION

Indice

Date

Modifications

BETON : -

Fondations : longrines, semelles superficielles, etc... : C25/30 -XC2 *

ACIERS:

8, rue Alfred De Vigny 25 000 BESANCON

Fax : 03.81.50.87.92 e.mail: [email protected]

Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :

20

250 20 25

1328

3.5 60 25

5 80

400.5

25

25

30

0 60

0 25

7 31

25

30

20

30

4.5 35

Su PV. . PV

p

p

Su 25

5.5 28

25

30

25

25

BIO INNOVATION

20

25

20

0

.S PV

24

Rue Charles Bried 25000 BESANCON

up

5 4. 28 20

20

20

25

5

1.

305

19

25

20

20

LEGENDE

EXISTANT AGGLOS PLEINS BETON SF: PI: P: PN: PT: Co: LT: ACR: All: Rel: Ret: JD: PB: B.S.: H.G.: As: Ai:

M.N.P. (mur non porteur) AGGLOS CREUX BLOCS COFFRANTS


B: S: TPI: L: PR: POV: RV: A: CH: V: M: DP: SO: CS: PBLC: MSP: Res.:


Ouvrage:

SedD

BECHE SEMELLE ISOLEE TETE DE PIEU LONGRINE POUTRE DE REDRESSEMENT POUTRE VOILE RAIDISSEUR VERTICAL ATTENTE RAIDISSEUR VERTICAL VOILE MENEAU DALLE PLEINE SOMMIER

6, rue Louis Garnier 25000 BESANCON

: DRLW




E-mail: [email protected]

PANNE BOIS LAMELLE COLLE MONTAGE SUR PLACE RESERVATION

ANNEXE 10 : PH SOUS-SOL - COFFRAGE Indice


:

Date

Modifications


TENUE AU FEU : - 1heure -

BETON : -


Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100



Plan PRO/DCE : ACIERS:

EXISTANT AGGLOS PLEINS BETON

20

LEGENDE

46 0

20

32

0.

SF: PI: P: PN: PT: Co: LT: ACR: All: Rel: Ret: JD: PB: B.S.: H.G.: As: Ai:

5

20

20







TENUE AU FEU : - 1heure BETON : -


ACIERS:

25

25

25 764

BIO INNOVATION 285

Rue Charles Bried 25000 BESANCON

30

30

PV.

p PV. Su

PV

Sup

.S up

Ouvrage:

30


25 25 2 100

2 17

.S PV up

:

30

:

30

DRLW




E-mail: [email protected] 20

up

.S

PV

20 20

5

up

.S

4.

25

20 20

20

25

5 1. 305

19

ANNEXE 11 : PH RDC - COFFRAGE

PV

0

24 28

20 56

20

20

Indice

Date

Modifications

5

5. 59

BETON : Dalle e = 40cm : C50/60



Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :


LEGENDE










ACIERS:

764

30


30

30

p PV. Su

Ouvrage: 30


2

100

p

. Su

PV

:

30

58 8

30

30

:

20

DRLW




E-mail: [email protected] up

S V.

P

20

20 0 24

5

ANNEXE 12 : PH R+1 - COFFRAGE

4

76

4.

28 20

1.

5

305

19

20

20

20

20

20

Indice

Date

Modifications

5

5.

59



Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :


LEGENDE










ACIERS:

764 30


30

30

Ouvrage: 30


2

100

:

30

58

:

8

30

30

DRLW




20

E-mail: [email protected] 20 20

0

24

5


4

76

4.

28 20

5

1.

305

19

20

20

20

20

20

59

Indice

Date

Modifications

5

5.



Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :


LEGENDE










ACIERS:

764

30


30

30

Ouvrage: 30


002

1

:

30

58

:

8

30

30

20

DRLW




E-mail: [email protected] 20

20 0

24

4 76

.5

4 28 20


20

20

5

305

1. 19

20

20

20

Indice

Date

Modifications

5 5.

59



Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :


LEGENDE










ACIERS:

764 30


30

30

Ouvrage: 30


2 100

:

:

30

8 58

30

30

DRLW




E-mail: [email protected] 20 20 20

24

4

20

5 1. 19

20

20

20


76

0

5 4. 28

20

305

Indice

Date

Modifications

20

5 5. 59



Dessin : Visa :

A.F. H.GENIE

Affaire :

16158

Date :

18/05/2017

Ech:

1/100

Plan PRO/DCE :

FOSTEL Alice GC5 - Annexes(1)

Recommend Documents