Final Tabacal (1)

UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMÓN DIRECCIÓN DE PLANIFICACIÓN ACADÉMICA PROGRAMA DE TITULACION DE ALUMNOS ANTIGUOS NO GRADUADOS

FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGÍA CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

“DISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIO PARA LA COMUNIDAD TABACAL, MUNICIPIO DE MIZQUE”

TRABAJO

DIRIGIDO

INTERDISCIPLINARIO

PARA OPTAR EL GRADO ACADÉMICO DE LICENCIATURA EN INGENIERÍA CIVIL

PARTICIPANTE:

BORJA ARICOMA PATRICIA VERONICA BUSTILLOS CHAVEZ JAIME SALOMON VILLARROEL SOLIZ CRISTHIAN

TUTOR:

M.Sc. Ing. GALO MUÑOZ VÁSQUEZ

TEC27TD021 COCHABAMBA – BOLIVIA 2016

Dedicatoria A Dios, a mi familia y amigos (Pepito Grillo) por el apoyo incondicional que me han brindado. Patricia Veronica Borja Aricoma

A mi madre por brindarme educación, amor, y apoyo incondicional. A mi Tía Antonia (†) por haber cuidado de mi como un hijo desde el día que nací hasta sus últimos días Jaime Salomón Bustillos Chávez En primera instancia al Padre Celestial Dios, por guiarme y dotarme de sabiduría y entendimiento para poder culminar una etapa de mi camino. En segundo lugar a mi madre, a mi padre, a mis hermanos por apoyarme en todo momento. Cristhian Villarroel Soliz

Agradecimientos Un especial agradecimiento Al Ing. M.Sc. Galo Muñoz Vásquez por todo el apoyo brindado y la confianza como nuestro Tutor.

ISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO PARA LA COMUNIDAD DE TABACAL ,MIZQUE

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FICHA RESUMEN GRADO: LICENCIATURA TIPO DE TRABAJO: TRABAJO DIRIGIDO INTERDISCIPLINARIO FACULTAD: CIENCIAS Y TECNOLOGIA CARRERA: INGENIERIA CIVIL TITULO DEL TRABAJO: DISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIO PARA LA COMUNIDAD TABACAL, MUNICIPIO DE MIZQUE AUTORES: Univ. BORJA ARICOMA PATRICIA VERONICA Univ. BUSTILLOS CHAVEZ JAIME SALOMON Univ. VILLARROEL SOLIZ CRISTHIAN TUTOR: M.Sc. Ing. GALO MUÑOZ VASQUEZ RESUMEN: El presente proyecto elabora el diseño de los sistemas de agua potable y alcantarillado sanitario para la comunidad Tabacal ubicada en el municipio de Mizque del departamento de Cochabamba. Se beneficiarán 98 familias con una población de 510 habitantes. El número de conexiones serán de 102 (que incluyen 1 Escuela, 1 plaza y 2 piletas públicas). El costo de la ejecución total del proyecto alcanza a un total de Bs. 1’521.100,59. De ello Bs. 685.996,69 corresponden al sistema de agua potable y Bs. 835.103,90 corresponden al sistema de alcantarillado sanitario. El costo de infraestructura por conexión, es de Bs.6725 para el agua potable y Bs.8187 para el alcantarillado sanitario. El costo de infraestructura per cápita es de Bs.1345 para el agua potable y Bs.1637 para el alcantarillado sanitario. Valores que quedan dentro del margen de proyectos financiables por el Ministerio de Obras Públicas y el Ministerio de Hacienda constituyendo en el primer paso para la gestión administrativa en el Municipio para su implementación. El tiempo de ejecución es de 210 días calendario para el agua potable y 150 días calendario para el alcantarillado sanitario. Palabras claves: Agua potable, Alcantarillado Sanitario, Saneamiento básico, Comunidad de Tabacal,Mizque


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Contenido CAPÍTULO 1.

ASPECTOS GENERALES....................................................................12

1.1 INTRODUCCIÓN.....................................................................................................12 1.2 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO..........................................................................12 1.2.1 Ubicación física y geográfica.............................................................................12 1.2.2 Vías de accesos y vías de comunicación..........................................................12 1.3 ANTECEDENTES....................................................................................................13 1.4 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA......................................................................15 1.5 JUSTIFICACIÓN......................................................................................................15 1.6 OBJETIVOS............................................................................................................. 15 1.6.1 Objetivo General...............................................................................................15 1.6.2 Objetivos Específicos........................................................................................15 CAPÍTULO 2.

ESTUDIOS BÁSICOS SOCIOECONÓMICOS Y TÉCNICOS...............16

2.1 ESTUDIOS BÁSICOS SOCIOECONÓMICOS.........................................................16 2.1.1 Aspectos demográficos.....................................................................................16 2.1.1.1 Población actual.........................................................................................16 2.1.1.2 Población flotante.......................................................................................16 2.1.1.3 Índice de crecimiento poblacional...............................................................16 2.2 ASPECTOS SOCIOECONOMICOS........................................................................17 2.2.1 Características Socio Culturales........................................................................17 2.2.2 Actividades productivas.....................................................................................17 2.2.3 Ingreso promedio familiar..................................................................................17 2.2.4 Educación......................................................................................................... 18 2.2.5 Salud................................................................................................................. 18 2.2.6 Viviendas........................................................................................................... 18 2.2.7 Saneamiento Básico.........................................................................................18 2.2.8 Otros Servicios..................................................................................................18


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2.3 ESTUDIOS TÉCNICOS...........................................................................................18 2.3.1 Evaluación de los Sistemas de Agua Potable y Alcantarillado existentes..........18 2.3.2 Evaluación de las fuentes de agua....................................................................19 2.3.3 Evaluación de la cuenca....................................................................................19 2.3.4 Evaluación de los cuerpos receptores...............................................................19 2.3.5 Reconocimiento geológico y estudio de suelos y geotécnicos..........................19 CAPÍTULO 3.

EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS......................................................22

3.1 EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS PARA EL SISTEMA DE AGUA POTABLE........22 3.1.1 Evaluación de Alternativas................................................................................22 3.1.1.1 Alternativa 1: Tanque ubicado en cota 2.169,85 m.s.n.m. (Tubería PVC Clase 15)................................................................................................................ 22 3.1.1.2 Alternativa 2: Tanque ubicado en cota 2.160,12 m.s.n.m. (Tubería PVC Clase 15)................................................................................................................ 23 3.1.2 Alternativa seleccionada....................................................................................24 3.2 EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS PARA EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO.................................................................................................................... 25 3.2.1 Evaluación de alternativas.................................................................................25 3.2.2 Alternativa elegida – Sistema de alcantarillado convencional............................25 CAPÍTULO 4.

SISTEMA DE AGUA POTABLE.............................................................27

4.1 PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO...................................................................27 4.1.1 Población.......................................................................................................... 27 4.1.2 Consumo de agua.............................................................................................28 4.1.2.1 Dotación media diaria.................................................................................28 4.1.2.2 Dotación futura de agua..............................................................................28 4.1.3 Caudales de diseño...........................................................................................29 4.1.3.1 Consumo medio diario................................................................................29 4.1.3.2 Consumo máximo diario.............................................................................29 4.1.3.3 Consumo máximo horario...........................................................................29


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4.2 CONSIDERACIONES GENERALES SEGÚN LA NORMA BOLIVIANA N.B.689.....30 4.2.1 Presiones de Servicio........................................................................................30 4.2.2 Velocidades.......................................................................................................30 4.2.3 Diámetros mínimos...........................................................................................30 4.2.4 Ubicación de tuberías........................................................................................31 4.2.5 Profundidad de instalación................................................................................31 4.2.6 Válvulas............................................................................................................. 31 4.3 CALCULO HIDRÁULICO.........................................................................................32 4.3.1 Alternativas de obra de toma.............................................................................32 4.3.1.1 Criterios: Toma directa................................................................................32 4.3.1.2 Criterios: Toma Tirolesa..............................................................................32 4.3.1.3 Criterios: Galería filtrante............................................................................33 4.3.1.4 Selección de alternativa de obra de toma...................................................34 4.3.2 Obra de toma tirolesa.......................................................................................35 4.3.2.1 Diseño hidráulico de la cámara de captación..............................................35 4.3.3 Vertedero........................................................................................................... 38 4.3.3.1 Introducción................................................................................................38 4.3.3.2 Descarga sobre una cresta de vertedero sin controles...............................38 4.3.3.3 Efecto de la profundidad de llegada............................................................40 4.3.3.4 Efecto del paramento del talud aguas arriba...............................................41 4.3.3.5 Efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo y de la sumergencia. ............................................................................................................................... 42 4.3.3.6 Sección transversal de las crestas de vertederos.......................................44 4.3.4 Desarenador.....................................................................................................46 4.3.4.1 Criterios de diseño......................................................................................47 4.3.4.2 Dimensionamiento......................................................................................48 4.3.5 Tanque de almacenamiento..............................................................................50


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4.3.5.1 Calculo del Volumen del Tanque.................................................................50 4.3.5.2 Dimensiones del Tanque.............................................................................52 4.3.6 Diseño red de distribución.................................................................................52 4.3.6.1 Determinación de caudales – método de simultaneidad y número de grifos ............................................................................................................................... 53 4.3.6.2 Análisis Hidráulico de la Red.......................................................................53 CAPÍTULO 5.

SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO....................................69

5.1 PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO...................................................................69 5.1.1 Periodo de diseño.............................................................................................69 5.1.2 Población del proyecto......................................................................................69 5.1.2.1 Población inicial..........................................................................................69 5.1.2.2 Población futura..........................................................................................69 5.1.3 Consumo de agua.............................................................................................69 5.1.3.1 Dotación media diaria.................................................................................69 5.1.3.2 Dotación futura de agua..............................................................................69 5.1.4 Coeficiente de Retorno......................................................................................69 5.1.5 Contribuciones de aguas residuales..................................................................69 5.1.5.1 Domésticas (QMD).....................................................................................69 5.1.5.2 Infiltración lineal (QINF)..............................................................................70 5.1.5.3 Conexiones erradas (QCE).........................................................................70 5.1.6 Coeficientes de punta (M).................................................................................70 5.1.7 Caudal máximo horario doméstico....................................................................72 5.1.8 Caudal de diseño..............................................................................................72 5.2 Criterio de diseño.....................................................................................................72 5.2.1 Ecuaciones de diseño.......................................................................................72 5.2.2 Ecuaciones de continuidad................................................................................73 5.2.3 Tuberías con sección llena................................................................................73


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5.2.4 Tuberías con sección parcialmente llenas.........................................................74 5.2.5 Coeficiente “n” de rugosidad.............................................................................74 5.2.6 Diámetro mínimo...............................................................................................75 5.2.7 Criterio de la tensión tractiva.............................................................................75 5.2.8 Pendiente mínima.............................................................................................76 5.2.9 Pendiente mínima admisible.............................................................................77 5.2.10 Pendiente mínima admisible para diferentes relaciones de caudal.................78 5.2.11 Pendiente máxima admisible...........................................................................78 5.2.12 Tirante máximo de agua..................................................................................78 5.3 CRITERIOS CONSTRUCTIVOS.............................................................................78 5.3.1 Profundidad mínima de instalación....................................................................78 5.3.2 Recubrimiento mínimo a la cota clave...............................................................78 5.3.3 Profundidad máxima de instalación...................................................................79 5.3.4 Ubicación de los colectores...............................................................................79 5.3.5 Ubicación de las cámaras de inspección...........................................................80 5.3.6 Distancia entre elementos de inspección..........................................................81 5.3.7 Dimensiones del ancho de zanja.......................................................................81 5.3.8 Dimensiones de cámaras de inspección...........................................................82 5.3.9 Cámaras con caída...........................................................................................82 5.3.10 Etapas de construcción...................................................................................82 5.3.11 Materiales........................................................................................................83 5.4 DISEñO DE LA RED DE ALCANTARILLADO..........................................................83 5.4.1 Planilla de cálculo Excel....................................................................................83 CAPÍTULO 6.

PRESUPUESTO GENERAL.................................................................87

6.1 CÓMPUTOS MÉTRICOS........................................................................................87 6.1.1 Agua potable.....................................................................................................87 6.1.2 Sistema de alcantarillado..................................................................................90


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6.2 ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS......................................................................91 6.2.1 SISTEMA DE AGUA POTABLE.........................................................................92 6.2.1.1 Costo de los materiales de construcción.....................................................92 6.2.1.2 Mano de obra calificada y no calificada......................................................94 6.2.1.3 Costos de equipos y herramientas..............................................................95 6.2.2 SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO.................................................95 6.2.2.1 Costo de los materiales de construcción.....................................................95 6.2.2.2 Mano de obra calificada y no calificada......................................................96 6.2.2.3 Costos de equipos y herramientas..............................................................97 6.3 PRESUPUESTO GENERAL....................................................................................98 6.3.1 Sistema de agua potable...................................................................................98 6.3.2 Sistema de alcantarillado................................................................................100 6.4 CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN.........................................................................102 6.4.1 Sistema de agua potable.................................................................................102 6.4.2 Sistema de alcantarillado sanitario..................................................................104 CAPÍTULO 7.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES......................................105

7.1 CONCLUSIONES..................................................................................................105 7.2 RECOMENDACIONES..........................................................................................106 CAPÍTULO 8.

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS....................................................107


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LISTA DE FIGUR Figura2.1

Cuenca Higueral y comunidad Tabacal........................................................19

Figura2.2

Municipio de Mizque y comunidad Tabacal................................................21Y

Figura3.1

Esquema general alternativa elegida sistema de agua potable Tabacal,

Mizque

25

Figura3.2

Esquema general del sistema de alcantarillado convencional Tabacal,

Mizque

2

Figura4.1

a) Esquema dimensiones de la cámara de captación;b) sección rejilla........35

Figura4.2

Esquema flujo sobre la rejilla.......................................................................36

Figura4.3

Coeficiente m para los tipos de barra ( Noseda, 1956)................................36

Figura4.4

Sección transversal vertedero (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009)........39

Figura4.5

Coeficientes de descarga para las crestas de vertedero en pared vertical

(Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)............................................................................41 Figura4.6

Coeficiente de descarga para una cresta de vertedero con paramento de

aguas arriba inclinado (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009)..........................................42 Figura4.7

Lavadero aguas abajo (Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)...................42

Figura4.8

Relación de los coeficientes de descarga debida al efecto del lavadero

(Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)............................................................................43 Figura4.9

Factores para la determinación de las secciones con la forma de la lámina

vertedora (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009).............................................................44 Figura4.10

Vista en planta de la obra de toma...........................................................45

Figura4.11

Vista en cortes de la obra de toma...........................................................45

Figura4.12

Esquema de un Desarenador...................................................................46

Figura4.13

Vista en planta y en cortes del desarenador.............................................50

Figura4.14

Esquema del tanque.................................................................................52

Figura4.15

Croquis red agua potable.........................................................................54

Figura4.16

h

Tirante de agua, en m (%)

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Figura5.1

Relaciones geométricas de la sección circular parcialmente llena...............73

Figura5.2

Esquema tramo de la Calle A desde F a K...................................................83


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LISTA DE TABL Tabla 2.1

Población de Mizque (provincia y municipio) y tasa de crecimiento para los

censos 1992, 2001,2012 (INE CNPV 1992, CNPV 2001 y CNPV 2012).........................16Y Tabla 4.1

Dotación media diaria (l/hab/d) (NB689)......................................................28

Tabla 4.2

Valores del Coeficiente k2 (NB 689).............................................................30

Tabla 4.3

Factor de reducción en función de la pendiente Frank( NB689)..................37

Tabla 4.4

Relación entre el diámetro del as partículas y velocidad de sedimentación

(Adscripción Obras hidráulicas I,2009)..............................................................................48 Tabla 4.5

Densidad y viscosidad del agua (Rivas,1978)..............................................49

Tabla 4.6

Dimensionamiento del volumen tanque......................................................51

Tabla 4.7

Reporte de presiones en los nudos de la tubería de aducción.....................55

Tabla 4.8

Reporte de presiones en los nudos de la red cerrada del sistema de agua

potable de la alternativa elegida........................................................................................59 Tabla 4.9

Reporte de velocidades en las tuberias del sistema de aducción desde la

obra de toma hasta el tanque de almacenamiento............................................................61 Tabla 4.10

Reporte de velocidades en las tuberías de la red cerrada del sistema de

agua potable de la alternativa elegida

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Tabla 5.1

Coeficientes de infiltración l/s/m (Peñaranda & Díaz, 1986).........................70

Tabla 5.2

Pendiente mínima admisible a) pendiente mínima admisible QP/QH = 0,10

b) pendiente mínima admisible QP/QH = 0,15 ( NB688)...................................................77 Tabla 5.3

Pendiente mínima para diferentes relaciones de caudal (NB 688) Para

diámetros de 0,10 a 2,60 m) - n=0.013.............................................................................78 Tabla 5.4

Profundidad mínima de los colectores (NB 688)..........................................79

Tabla 5.5

Dimensiones mínimas del ancho de zanjas (NB 688)..................................82

Tabla 5.6

Detalle de áreas de aporte tramo de la Calle A desde F a K........................85

Tabla 5.7

Cálculo de caudales de aporte tramo de la Calle A desde F a K..................85

Tabla 5.8


Tabla 5.9


Tabla 5.10

Cálculo hidráulico tramo de la Calle A desde F a K 8

Tabla 6.1

Cómputos métricos sistema de agua potable Tabacal.................................87

Tabla 6.2

Cómputos métricos sistema de alcantarillado Tabacal.................................90

Tabla 6.3

Indicadores para la determinación de los precios unitarios..........................91


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Tabla 6.4

Resumen del material para el proyecto de agua potable.............................92

Tabla 6.5

Resumen de la mano de obra proyecto de agua potable.............................94

Tabla 6.6

Resumen del equipo y maquinaria proyecto de agua potable......................95

Tabla 6.7

Resumen del material para el proyecto de alcantarillado sanitario..............95

Tabla 6.8

Resumen de la mano de obra de alcantarillado sanitario.............................96

Tabla 6.9

Resumen del equipo y maquinaria de alcantarillado sanitario......................97

Tabla 6.10

Presupuesto general sistema de agua potable Tabacal, Mizque..................98

Tabla 6.11

Presupuesto general sistema alcantarillado Tabacal, Mizque....................101

Tabla 6.12

Cronograma sistema de agua potable.......................................................103

Tabla 6.13

Cronograma sistema de alcantarillado.......................................................104


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CAPÍTULO 1.

ASPECTOS GENERALES

1.1 INTRODUCCIÓN Al presente, la población de la comunidad de Tabacal, Mizque cuenta con un deficiente y antiguo sistema de agua potable que cubre sólo al 60% y se abastece de una vertiente en la zona Higueral. Por lo que el presente proyecto recopilará la información necesaria para el diseño tanto para el sistema de agua potable como para el de alcantarillado sanitario seleccionando la mejor opción, conforme a la Norma Boliviana NB688 y NB689. Con el presente proyecto la comunidad podrá gestionar ante las autoridades pertinentes su ejecución, para poder así tener una mejor calidad de vida que contribuirá al crecimiento de su comunidad. 1.2 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO

CAPÍTULO 2.

Ubicación física y geográfica

La comunidad de Tabacal, se encuentra en el cantón subcentral No. 2 Valle Central Mizque de la Primera sección de la Provincia Mizque, Departamento de Cochabamba. Se encuentra a una altura que fluctúa entre 2145 y 2112 m.s.n.m. y geográficamente se sitúa en las coordenadas UTM E: 248254.22 y N: 8016051.05 (PDM de Mizque, 2007). El municipio de Mizque tiene una extensión territorial total de 1880.74 km2 y la comunidad de Tabacal ocupa 4.12 km2. El Municipio de Mizque, en su organización social interna cuenta con una central campesina compuesta por 5 cantones, 16 subcentrales, 143 comunidades, 5 juntas vecinales y urbanizaciones. Los límites de la comunidad son: al este con la comunidad de Polígono, al oeste con las comunidades Duraznillo Alto y Pajcha Pata, al norte con la comunidad de Viña Perdida y al sud con la zona urbana del Municipio de Mizque.

CAPÍTULO 3.

Vías de accesos y vías de comunicación

El ingreso al sitio área de estudio se realiza por la Red Troncal Carretera Cochabamba – Punata – Arani hasta el cruce al municipio de Vacas el cual se encuentra asfaltado,


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siguiendo el camino empedrado hasta el Municipio de Mizque, posteriormente se toma la ruta al sector de Tabacal que hace una distancia total de 159 km. 3.1 ANTECEDENTES El Municipio de Mizque tiene una población total (INE, 2012) de 26,680 habitantes (50% hombres y 50% mujeres). La comunidad registró una población (INE, 2001) de 157 habitantes (76 hombres y 81 mujeres), según grupos etarios los niños menores a 9 años son 62. De acuerdo con la matriz FODA (PDM de Mizque, 2007) para el cantón Valle Mizque una de sus mayores fortalezas, es contar con zonas productivas agrícolas y entre las debilidades se tienen a la migración por falta de trabajo, insuficientes sistemas de agua potable y alcantarillado y la falta de adecuada atención en salud entre los más relevantes. La matriz FODA (PDM de Mizque, 2007) para la comunidad Tabacal presenta como fortalezas: la escuela y educación, la energía eléctrica, el camino empedrado, la línea férrea, la iglesia, la sede sindical y el río; como debilidades: la desorganización, la división, incumplimiento de los comunarios a resoluciones. Como oportunidades el contacto con las autoridades locales, departamentales y nacionales; como amenazas las riadas e inundaciones de los terrenos por las lluvias. En economía, la comunidad de Tabacal tiene como principal actividad a la producción agrícola, que principalmente es realizada por todos los miembros de la familia. En este sentido, la agricultura agrupa el 100% de la población ocupada, esto se atribuye a que el municipio es predominantemente rural y agrícola. Sin embargo, es evidente que existen fuentes de trabajo a nivel asalariado (peón o empleado), situación que se ha incrementado debido a los problemas adversos por las que atraviesan año tras año por situaciones climáticas, escenario que ha obligado a los agricultores, a buscar un trabajo asalariado a través de la venta de su fuerza laboral con la finalidad de asegurar el sustento familiar. En educación, en la comunidad de Tabacal cuenta con una unidad educativa primaria (U.E. Juancito Pinto) con 2 profesores para 84 alumnos; sin embargo, no cuenta otra unidad educativa para el nivel secundario. Otros establecimientos educativos son los Wawa Huasis que se hacen cargo con 1 promotora y 1 cocinera para 15 niños, lo cual es un gran beneficio para toda la niñez de la comunidad y de las comunidades aledañas. El acceso al agua potable es fundamental para la salud, uno de los derechos humanos básicos y un componente de las políticas eficaces de protección de la salud. Las


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enfermedades relacionadas con la contaminación del agua de consumo tienen una gran repercusión en la salud de las personas. Las medidas destinadas a mejorar el agua de consumo proporcionan beneficios significativos para la salud (OMS, 2006). En el departamento de Cochabamba y municipios, es preocupación de las autoridades departamentales implementar proyectos de agua potable y alcantarillado para permitir el acceso de la población a esta necesidad vital. En ese sentido se impulsan proyectos para dotar a la población de este líquido elemento, no solo para asegurar el acceso de sus pobladores sino también para que el agua que llegue hasta ellos sea de calidad y mejore las condiciones de salud de los beneficiarios, principalmente de la niñez La vertiente actualmente explotada está ubicada en el sector Higueral distante a 3.4 Km, sector en el cual existen varias vertientes, por lo que se implementará una obra de toma que se encuentra a una altura promedio de 2307 m.s.n.m., el sistema de agua funcionará por gravedad beneficiando a todas familias. La comunidad Tabacal cuenta con un antiguo sistema de agua por tubería que cubre al 60% de la comunidad con un servicio deficiente a causa de que actualmente la vertiente explotada viene secándose y carece de un tanque reservorio, en la mayoría de los casos la población opta por dotarse de agua haciendo uso de otras vertientes que no tienen protección. El centro poblado del municipio de Mizque actualmente cuenta con un sistema de alcantarillado funcionando, que desemboca sus aguas en la planta de tratamiento de lagunas facultativas para luego verterlas al rio Mizque. El centro urbano de Tabacal no cuenta con servicio de alcantarillado, y los medios de eliminación de excretas existentes son los pozos ciegos y al aire libre en los ríos, acequias y quebradas. En Tabacal, las conexiones domiciliarias cuantificadas son de 98 familias, 1 escuela, 1 plaza y 2 piletas públicas (102 usuarios en total). La cantidad promedio de personas por vivienda según el levantamiento de información de campo es de 5 personas por vivienda. Cabe recalcar que cada conexión domiciliaria forma parte de una vivienda. Para la población del proyecto se considerará de acuerdo a la futura cantidad de conexiones domiciliarias. La comunidad de Tabacal cuenta con sus planos regularizados de sus lotes los mismos fueron aprobados por la dirección de catastro del Gobierno Municipal de Mizque. En el municipio de Mizque la entidad encargada de la operación y manteamiento de los servicios básicos de agua potable y alcantarillado se denomina UDAPAS (Unidad de Agua Potable y Alcantarillado Sanitario) el cual depende de la Dirección de Obras Públicas del Gobierno Municipal de Mizque. De acuerdo a la ley de municipalidades (LM) y a partir de


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la promulgación de la Ley de Participación Popular (LPP), los gobiernos municipales asumen y se constituyen en responsables de agua potable y saneamiento. El gobierno municipal de Mizque ha definido como política de gestión el de priorizar la demanda de la implementación del proyecto: “DISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIO PARA LA COMUNIDAD TABACAL, MUNICIPIO DE MIZQUE”: en ese sentido el proyecto se encuentra enmarcado en el Plan de Desarrollo Municipal para el periodo 2015-2020. 3.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA La comunidad de Tabacal no cuenta al presente de un diseño de alcantarillado y agua potable. 3.3 JUSTIFICACIÓN Con el documento del Trabajo Dirigido la comunidad podrá gestionar ante las autoridades pertinentes su inclusión en el POA 2016. 3.4 OBJETIVOS

CAPÍTULO 4.

Objetivo General

Disponer de un documento técnico que consigne el diseño del sistema de agua potable y alcantarillado sanitario para la comunidad Tabacal, conforme la Norma Boliviana NB688 y NB689.

CAPÍTULO 5.

Objetivos Específicos

a)

Contar con una base de datos que contenga información topográfica, demanda de

b) c) d) e) f)

agua, geografía y aspectos socioeconómicos de la urbanización. Contar con el hidrograma de consumo de agua, para la urbanización. Definir los parámetros básicos (población, vida útil, demanda, etc.) para el diseño. Contar con alternativas de diseño hidráulico para la red de agua potable. Contar con alternativas de diseño hidráulico para la red de alcantarillado sanitario Disponer del presupuesto y cronograma del sistema.


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CAPÍTULO 6.

ESTUDIOS

BÁSICOS

SOCIOECONÓMICOS

Y

TÉCNICOS

6.1 ESTUDIOS BÁSICOS SOCIOECONÓMICOS

CAPÍTULO 7.

Aspectos demográficos

7.1.1.1 Población actual Para tener una mejor perspectiva sobre la población en Mizque se presenta la tabla 2.1, que compara el crecimiento poblacional de la provincia de Mizque con el del municipio de Mizque. Tabla 2.1 Población de Mizque (provincia y municipio) y tasa de crecimiento para los censos 1992, 2001,2012 (INE CNPV 1992, CNPV 2001 y CNPV 2012) Provincia Año 1992 2001 2012

Municipio

Número de

Tasa de

Número de

Tasa de

habitantes

crecimiento

habitantes

crecimiento

27.959 36.181 35.586

intercensal [%] 2.76 -0.1

20,176 26,659 26,680

intercensal [%] 3.01 0.00

En el año 2001, como parte del Censo de Población y Vivienda (INE, 2001) para la Comunidad de Tabacal se obtuvo como resultado una población de 157 habitantes de 49 familias. 7.1.1.2 Población flotante La población flotante en la comunidad es casi nula. 7.1.1.3 Índice de crecimiento poblacional Mizque, según datos recopilados del INE (Tabla 2.1) ha dejado de crecer; en este caso la NB 689 determina adoptar el crecimiento poblacional del 1% como mínimo (NB 689 2.3.1 a). Si bien Mizque ha alcanzado la madurez en su crecimiento no ha sido así para la comunidad de Tabacal, por lo que se utilizaría la tasa de crecimiento del municipio antes de su madurez que es del 3%.


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Si bien la tasa de crecimiento está identificada, la población inicial no lo está ya que el último dato que se tiene data del 2001; sin embargo la comunidad cuenta con 102 lotes saneados en Catastro, junto a un estimado de 5 personas por familia se tiene una población futura final de 510 habitantes. 7.2 ASPECTOS SOCIOECONOMICOS

CAPÍTULO 8.

Características Socio Culturales

La máxima organización en la comunidad es el sindicato agrario, cuya principal actividad es el gobierno comunal, expresado tanto en la determinación de las actividades comunes de las familias que componen y la resolución de conflictos internos. La comunidad cuenta con una sede comunal en la que hace reuniones quincenales. Un 67% de la comunidad habla solamente quechua y el resto español y quechua. Tiene una esperanza de vida de 61 años (INE, 2001). La población joven migra buscando mejores condiciones económicas principalmente fuera del país, a la ciudad de Cochabamba, al trópico y en menor cantidad a Santa Cruz.

CAPÍTULO 9.

Actividades productivas

La actividad económica principal de la comunidad es la agricultura, cultivando principalmente cebolla, papa, tomate, zanahoria, maíz, frijol, maní y arveja (GAM Mizque, 2007). El destino de los cultivos es la venta, consumo familiar y en parte para semilla. La mayor parte de la producción es comercializada en Cochabamba, en el municipio de Mizque y en menor cantidad en Tin TIn. La producción agrícola no es la óptima por deficiencias que se tienen en riego en época de estiaje y riadas en época de lluvias; lo que disminuye sus ingresos económicos. Los cultivos son afectados por plagas como ser: en papa (pasmo negro, pasmo amarillo y mosca blanca) y en cebolla (llaja) En pecuaria, los principales animales existentes son el ganado vacuno, ovino caprino, porcino y gallináceo. Las principales enfermedades: en bovinos (fiebre aftosa, mal de cadera, carbúnculo), en ovinos (diarrea, koñalera) y en caprinos (jamaku).


17

CAPÍTULO 10.

Ingreso promedio familiar

Siendo la agricultura la principal actividad económica, los ingresos son bajos haciendo un promedio de Bs 2500 mensuales por familia. Según el CNPV (INE, 2001) la incidencia de pobreza es del 0,61 y el Índice de Desarrollo Humano es de 0.469.

CAPÍTULO 11.

Educación

La comunidad cuenta sólo con una Unidad Educativa a nivel Primario (U.E. Juancito Pinto) que tiene dos profesores para 84 alumnos. Cuenta también con 1 Wawahuasi que tiene 1 promotora y 1 cocinera para 15 niños. El índice de carencia de servicio de educación es de 0.79 (INE, 2001)

CAPÍTULO 12.

Salud

No cuenta con infraestructura de Salud propia, la población es atendida por un responsable de salud y los pacientes son derivados al hospital de Mizque. El índice de carencia de servicio de salud es 1. Al no contar con agua potable, las enfermedades gastrointestinales son frecuentes.

CAPÍTULO 13.

Viviendas

En el año 2001 la comunidad contaba con 67 viviendas (CNPV INE, 2001), en la actualidad cuenta con 78 viviendas, de las cuales el 78% cuenta con piso de tierra, paredes de adobe y techo de paja.

CAPÍTULO 14.

Saneamiento Básico

Cuenta con antiguo sistema de agua potable que abastece al 60% de la comunidad y carece de alcantarillado sanitario, por lo que la disposición de excretas es al aire libre o pozo séptico es de un 95%.

CAPÍTULO 15.

Otros Servicios

Cuenta con servicio de energía eléctrica, pero no así de telefonía fija, ni gas domiciliario. Sin embargo al sur de la comunidad se tiene una pista de aterrizaje de tierra para avionetas.


18

15.1 ESTUDIOS TÉCNICOS

CAPÍTULO 16.

Evaluación de los Sistemas de Agua Potable y Alcantarillado

existentes El sistema de agua potable existente cubre al 60 % de la población con deficiencias en la dotación y al deterioro de la misma. No se cuenta con sistema de alcantarillado, por lo cual se disponen excretas al aire libre o en cámaras sépticas.

CAPÍTULO 17.

Evaluación de las fuentes de agua

La fuente de agua más cercana se encuentra en el sector del Higueral distante a 3.4 km., donde se encuentran varias vertientes que conforman el río llamado Taucar Pillco. Se determinó un caudal de 0.5 l/s mediante aforo realizado en época de estiaje (Anexo 4).

CAPÍTULO 18.

Evaluación de la cuenca

La cuenca cuenta con varias vertientes que finalmente convergen y conforman el río Taucar Pillco. La cuenca está bien conformada por las características geográficas que presenta, tal como se aprecian en la figura 2.1.

Figura2.1

CAPÍTULO 19.

Cuenca Higueral y comunidad Tabacal

Evaluación de los cuerpos receptores

El cuerpo receptor es el río Taucar Pillco que bordea la comunidad Tabacal y termina cerca en zonas agrícolas. La ladera norte es mucho más empinada (74%) que la ladera


19

Sud (19.4%).El río presenta una pendiente promedio del 5% en la zona de la toma y presenta lecho rocoso.

CAPÍTULO 20.

Reconocimiento geológico y estudio de suelos y geotécnicos

Del PDM de Mizque (PDM Mizque, 2007) se tiene que la región de Mizque forma parte de las últimas estribaciones de la Cordillera Andina en su sección Centro Oriental con serranías de poca altura de topografía accidentada y elevaciones onduladas con una fuerte erosión que en su mayor parte deja visible la corteza rocosa. Según la escala del tiempo geológico su formación muestra una cronoestratigrafía situada en los sistemas Ordovícico, Silúrico y Devónico de la era Paleozoica con 480 a 350 millones de años. En estos sistemas la región de Mizque se hallaba sumergida en mares poco profundos, por esta razón es que se encuentra fauna marina en las rocas de estos periodos. En la era Mesozoica se presenta el sistema Cretácico con 83 a 65 millones de años, para este tiempo la región había emergido y correspondía a una faja costeña frente a mares intercontinentales. Y por último para la era Cenozoica se presenta el periodo Terciario basal, aún en discusión y el cuaternario reciente con una paleogeografía semejante a la actual. En la región de Mizque, al igual que en la mayor parte del territorio Cochabambino, los estratos correspondientes al sistema Ordovícico tienen un amplio desarrollo. Se reconoce claramente dos unidades básicas cuyas rocas poseen una mayor exposición, consideradas unidades tipo para el grupo Cochabamba y son la formación Ansaldo (Formación Cuchupunata Jordán 1967, Suarez 1976) y la formación Mizque (Formación de San Benito, Ahlfeld y Branisa 1960, Suarez 1976), ambas del Ordovícico superior. En la colina de Tucma cercana a la población de Mizque recolectamos entre Lingulas algunos pidigios de Asaphidos probablemente de edad Caradociana. La segunda formación del Ordovícico superior que se reconoce en la región corresponde a la unidad tope del Caradociano para Cochabamba denominada formación Mizque (Rivas 1971) se la encuentra mejor en las cercanías de río Kuri en el camino carretero que une las poblaciones de Vacas y Mizque, la componen una serie monótona de cuarcitas compactas blanquecinas y grises con delgadas intercalaciones de lutitas negruzcas generalmente estériles. En el sector de Lakha Tambo y Mojetillos se observa una potente secuencia política denominada formación Kirusillas que en su mayor parte son afloramientos con litología de


20

lutitas grises, los fósiles encontrados corresponden a pequeños ortoceridos y gastropodos, unidad que parece encontrarse dentro la edad Ludloviana del Silúrico superior. Sobre estos estratos descansan una serie de areniscas amarillentas de la formación Catavi que la podemos considerar dentro de la zona de Clarkeya Antisiensis cuya edad discutida parece ubicarse al tope del Silúrico, los fósiles más comunes corresponden a brachiópodos como la Harringtonina y algunas tentaculitis s.p. La comunidad de Tabacal se encuentra en el valle conformado a los pies de la formación, como se aprecia en la Figura 2.2.

HIGUERA L

TABACAL PISTA DE ATERRIZAJE MIZQU E

Figura2.2

Municipio de Mizque y comunidad Tabacal


21

CAPÍTULO 21.

EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS

21.1 EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS PARA EL SISTEMA DE AGUA POTABLE

CAPÍTULO 22.

Evaluación de Alternativas

El presente Trabajo Dirigido plantea 2 alternativas, técnicamente ambas son sistemas por gravedad. Inicialmente se logra la captación por medio de una obra de toma con muros de encauce y embalse con una toma tirolesa y un vertedero de excedencias para su buen funcionamiento, esta obra acumula el agua para luego ser conducida por gravedad al tanque de almacenamiento de hormigón armado de 30 m3 de capacidad ubicado en la colina para luego distribuir a la comunidad por gravedad. La característica de estas alternativas es que se propone la construcción de un tanque semienterrado a una altura de 2.169,85 ó 2.160,12 msnm aprovechando las serranías, y desde allí distribuir hasta las viviendas por gravedad una vez almacenada el agua necesaria desde la obra de toma. La obra de toma como se muestra en los planos constructivos tiene la función de captar las aguas recolectadas que se conducirán por tubería mediante gravedad al tanque de almacenamiento como anteriormente se mencionó. La diferencia entre ambas alternativas es la cota base del tanque semienterrado, donde se varía con la posición del tanque, cuyo efecto esta en altura de carga correspondiente. Se vio que a mayor altura este ubicado el tanque, se tiene mayor carga hidráulica, la cual tiene influencia directamente sobre los diámetros de diseño, y las presiones en los nudos. 22.1.1.1 Alternativa 1: Tanque ubicado en cota 2.169,85 m.s.n.m. (Tubería PVC Clase 15) Como se mencionó anteriormente el sistema de conducción es por gravedad, cuya captación consiste en una obra de toma conformada por muros de embalse y encauce para luego ser conducidos por tubería PVC clase 15 de 1 ½” de diámetro hasta el tanque de almacenamiento de HºAº 30 m3 de capacidad. La distribución a partir del reservorio será mediante tubería PVC de diámetros variables de 3”, 2”, 1 ½”, hasta llegar al último beneficiario. Por otro lado, para el buen funcionamiento del sistema se proyectó obras


22

complementarias como ser cámaras de control y distribución, puentes colgantes, etc. A continuación se presenta un resumen del alcance del proyecto para esta alternativa: 

Diseño de la obra de toma mediante muros de embalse y encause con una cámara de captación y un vertedero de excedencias.



Diseño de un desarenador con sistema de autolimpieza y vertedero de excedencias.



Instalación del sistema de aducción por gravedad mediante tubería PVC clase 15 de 1 ½”de diámetro, con una longitud de 2.234.25 ml.



Diseño de una tanque de almacenamiento de hormigón armado de 30 m3 de capacidad cuyas aguas de aporte almacenadas se distribuirá a los beneficiarios por gravedad que está ubicado en la cota 2.169.85 m.s.n.m..



Sistema de distribución con un alcance de 98 familias, 1 escuela, 1 plaza y 2 piletas publicas desde el tanque de almacenamiento mediante tubería PVC. o

Tubería PVC clase 15 de 3” de diámetro en una longitud de 440,00 ml.

o

Tubería PVC clase 15 de 2” de diámetro en una longitud de 136,81 ml.

o

Tubería PVC clase 15 de 1 1/2” de diámetro en una longitud de 5.383,32 ml.



Debido a las condiciones topográficas que se presentan, se tiene proyectado el diseño de 11 pasos de quebrada mediante puentes colgantes. 22.1.1.2 Alternativa 2: Tanque ubicado en cota 2.160,12 m.s.n.m. (Tubería PVC Clase 15)

Al igual que en la primera alternativa, el sistema es por gravedad cuya captación es por medio de una obra de toma mediante muros de embalse y encauce para luego ser conducidos por tubería PVC de y 1 ½” de diámetro hasta el tanque de almacenamiento de HºAº de capacidad 30 m3. La distribución a partir del reservorio será mediante tubería PVC clase 15 de diámetros variables de 3”, 2”, 1 1/2”, hasta llegar al último beneficiario. Por otro lado para su buen funcionamiento del sistema se proyectó obras complementarias como ser cámaras de control y distribución, puentes colgantes. A continuación se presenta un resumen del alcance del proyecto para esta alternativa: 

Diseño de una obra de toma mediante muros de embalse y encause con una cámara de captación y un vertedero de excedencias.


23



Instalación del sistema de aducción por gravedad mediante tubería PVC de 1½”de diámetro, con una longitud de



Diseño de una tanque de almacenamiento de hormigón armado de 30 m3 de capacidad cuyas aguas de aporte almacenadas se distribuirá a los beneficiarios por gravedad.



Un sistema de distribución con un alcance de 92 familias, 1 escuela, 1 plaza y 2 piletas publicas desde el tanque de almacenamiento mediante tubería PVC CLASE 15.



Tubería PVC CLASE 15 de 4” de diámetro en una longitud de 559,00 ml.



Tubería PVC CLASE 15 de 2” de diámetro en una longitud de 54,89 ml.



Tubería PVC CLASE 15 de 1 1/2” de diámetro en una longitud de 5.383,32 ml.



Debido a las condiciones topográficas se tiene proyectado la construcción de 11 pasos de quebrada mediante puentes colgantes.



Diseño de 2 cámaras de control y 4 cámaras de distribución.

CAPÍTULO 23.

Alternativa seleccionada

Para elegir la mejor alternativa de las anteriormente descritas, ambas se hicieron correr en el programa WaterCad a fin de verificar cuál de las dos ofrece mejores resultados que cumpla los aspectos técnicos, económicos y sociales y que sea la más conveniente para la ejecución del presente Trabajo Dirigido tomando en cuenta los intereses de los beneficiarios de acuerdo a la demanda de la fuente de agua, características topográficas de la zona y las necesidades del sector. Ambas alternativas presentan garantía de calidad de obra satisfaciendo las necesidades de los beneficiarios. Se debe aclarar que las alternativas propuestas presentan una vida útil de 20 años la diferencia radica en el aspecto económico. Adicionalmente debe aclararse que las dos alternativas tienen el mismo caudal de diseño y la misma geometría, la diferencia radica en la ubicación del tanque de agua. Desde el punto de vista técnico y social ambas alternativas satisfacen las necesidades de los beneficiarios y cumplen los criterios de elegibilidad técnica. Por otro lado, desde el punto de vista técnico la alternativa 1, tanque semienterrado (la cota 2.169,85 m.s.n.m), es la opción más económica y tiene mejores presiones en los nudos que la alternativa 2,


24

por la carga inicial la cantidad de tubería de diámetro 3”es menor que de la alternativa 2. Por lo tanto se prosigue con la ALTERNATIVA 1.

Desarenador Aduccion

toma

-

tanque

Obra de toma Tanque de almacenamiento 30 m3

Aduccion tanque

toma

Aduccion tanque - red

Red de distribucion

1

Esquema general alternativa elegida sistema de agua potable


25

Tabacal, Mizque 23.1 EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS PARA EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO

CAPÍTULO 24.

Evaluación de alternativas

Para el diseño del sistema de alcantarillado, se analizó dos alternativas tecnológicas de acuerdo a las características topográficas de la zona con miras principalmente a la operación y mantenimiento del sistema. Se descartó el diseño del sistema de alcantarillado condominial, debido a la dispersión de la viviendas y también porque un diseño condominial no es el apropiado para una topografía como la que presenta la zona de proyecto al ser de poca pendiente. Por ello se decidió diseñar un sistema de alcantarillado convencional el cual se adapta correctamente a las características topográficas de la zona.

CAPÍTULO 25.

Alternativa elegida – Sistema de alcantarillado convencional

Los sistemas convencionales de alcantarillado son el método más popular para la recolección y conducción de las aguas residuales. Está constituido por redes colectoras que son construidas, generalmente, en la parte central de calles y avenidas e instaladas en pendiente, permitiendo que se establezca un flujo por gravedad desde las viviendas hasta la planta de tratamiento. Otro componente de este sistema son las conexiones domiciliarias que se conecta con la red de desagüe de las viviendas, con la finalidad de transportar las aguas residuales desde ellas a las alcantarillas más cercanas. El componente complementario más importante son las cámaras de inspección, que se ubican principalmente en la intersección de colectores, en el comienzo de todo colector y en los tramos rectos de colectores a una distancia hasta de 250 m. La principal función de estas cámaras es la limpieza de los colectores para evitar su obstrucción. A continuación se presenta un resumen del sistema de alcantarillado para esta alternativa: 

44 cámaras de inspección sin caída para una profundidad de excavación de 0 – 2 m.



4 cámaras de inspección con caída para una profundidad de excavación de 2 – 3 m.



Sistema de tuberías colectoras de PVC–SDR35 con un diámetro nominal de 4”, con una longitud acumulada de 4.196,04 ml; y tuberías colectoras de PVC-SDR41 con un diámetro nominal de 6”, con una longitud acumulada de 246,57 ml.


26

Esquema general del sistema de alcantarillado convencional Tabacal, Mizque

Figura3.1


27

CAPÍTULO 26.

SISTEMA DE AGUA POTABLE

26.1 PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO

CAPÍTULO 27.

Población

En el CNPV (INE, 2001) señala la existencia de una población de 151 habitantes compuesto por 49 familias. Sin embargo, en el año 2013 mediante una encuesta agropecuaria se determinó que 98 es el número de lotes saneados. Se tiene una escuelita, una plaza y se proyectarán 2 piletas públicas y como resultado se tienen 102 conexiones. Mizque, según datos recopilados del INE (Tabla 2.1) ha dejado de crecer poblacionalmente; en este caso la NB 689 determina adoptar el crecimiento poblacional del 1% como mínimo (NB 689 2.3.1 a). Si bien Mizque ha alcanzado la madurez en su crecimiento no ha sido así para la comunidad de Tabacal, sin embargo el crecimiento a partir del 2015 será aritmético, pero la tasa de crecimiento a usar será la de Mizque antes de su saturación i= 3.01% para un periodo de diseño de 20 años. Los datos más recientes de población de la comunidad datan del 2001 por lo que se optará por estimar la población futura mediante el número de lotes y un promedio de 5 personas por lote.

pf =¿ lotes∗5 pf =102∗5 pf =510 Habitantes Utilizando el método geométrico para encontrar la población inicial estimada.



i  p f  po *  1   100   

3  510  p o *  1   100  

t

20

p0=282 Habitantes


28

CAPÍTULO 28.

Consumo de agua

28.1.1.1 Dotación media diaria Para determinar el consumo de agua se tiene como base la tabla 4.1 (NB689). De la tabla se tiene a Tabacal en valles con población inferior a 500 habitantes se tiene a 60 l/hab/d como dotación promedio.

Tabla 4.1

Zona

Dotación media diaria (l/hab/d) (NB689)

Hasta

De 501 a

500 30-50 50-70 70-90

2000 30-70 50-90 70-110

Del Altiplano De los Valles De los Llanos Notas:

Población (Habitantes) De 2001 a De 5001 a De 20001 a 5000 50-80 70-100 90-120

20000 80-100 100-140 120-180

(1)

100000 100-150 150-200 200-250

Más de 100000 150-200 200-250 250-300

(2)

(1) Justificar a través de un estudio social. (2) Justificar a través de un estudio socio-económico.

28.1.1.2 Dotación futura de agua La dotación futura se debe estimar con un incremento anual del 0,50% y el 2% de la dotación media diaria, aplicando la fórmula del método geométrico:

(

D f =D0∗ 1+

d 100

t

)

Donde: Df = Dotación futura en l/hab/d Do = 70 Dotación inicial en l/hab/d d = 0.50% Variación anual de la dotación en porcentaje t = 20 Número de años de estudio en años

(

D f =60∗ 1+

0.5 100

20

)

D f =66 l/ hab/d


29

CAPÍTULO 29.

Caudales de diseño 29.1.1.1 Consumo medio diario

El consumo máximo diario de una población, obtenido en un año de registros. Se determina con base en la población del proyecto y dotación, de acuerdo a la siguiente expresión:

Qmed = Qmed =

P f∗D f 86400

510∗66 86400

Qmed =0.39/ s Donde: Qmed = Caudal medio diario en l/s Pf = Población futura en hab. Df = Dotación futura en l/hab/d 29.1.1.2 Consumo máximo diario El caudal máximo diario es la demanda máxima que se presenta en un día del año, es decir representa el día de mayor consumo del año. Se determina multiplicando el caudal medio diario y el coeficiente k 1 que varía según las características de la población.

Qmax ⁡ =K 1∗Q med d

Qmax ⁡ =1,2∗0.,9 d

Qmax ⁡ =0,47l /s d

Donde: Qmáx_d = Caudal máximo diario en l/s k1 = Coeficiente de caudal máximo diario k1: 1,20 a 1,50 (NB-689,2004) Qmed = Caudal medio diario en l/s 29.1.1.3 Consumo máximo horario El caudal máximo horario es la demanda máxima que se presenta en una hora durante un año completo. Se determina multiplicando el caudal máximo diario y el coeficiente k2 que varía, según el número de habitantes, de 1,5 a 2,2, tal como se presenta en la Tabla 4.2.


30

Qmax ⁡ =K 2∗Qmax ⁡ h

d

Qmax ⁡ =2,2∗0,47 h

Qmax ⁡ =1,03 l/s h

Donde: Qmax_h = Caudal máximo horario en l/s k2 = Coeficiente de caudal máximo horario Qmáx_d = Caudal máximo diario en l/s Tabla 4.2

Valores del Coeficiente k2 (NB 689)

Población (habitantes) Hasta 2000 De 2001-10000 De 10001-100000 Más de 100001

29.2 CONSIDERACIONES

Coeficiente k2 2.20-2.00 2.00-1.80 1.80-1.50 1.50

GENERALES

SEGÚN

LA

NORMA

BOLIVIANA N.B.689

CAPÍTULO 30.

Presiones de Servicio

Durante el periodo de la demanda máxima horaria, la presión dinámica mínima en cualquier punto de la red no debe ser menor a: -

Poblaciones iguales o menores a 2000 habitantes: 5 m.c.a. Poblaciones entre 2000 y 10000 habitantes: 10 m.c.a. Poblaciones mayores a 10000 habitantes: 13 m.c.a.

Las presiones arriba mencionadas podrán incrementarse observando disposiciones municipales o locales de políticas de desarrollo urbano, y según las características técnicas del sistema de distribución.

CAPÍTULO 31.

Velocidades

La velocidad mínima en la tubería debe ser establecida en función de la velocidad de auto limpieza. La velocidad mínima recomendada es de 0,30 m/s. La velocidad máxima permisible en tuberías de PVC es 2 m/s según la guía de proyectos de agua potable para poblaciones menores a 10000 habitantes.


31

CAPÍTULO 32.

Diámetros mínimos

Los diámetros mínimos de las tuberías principales para redes cerradas deben ser: -

En poblaciones menores a 2 000 habitantes:1" En poblaciones de 2001 a 20 000 habitantes: 1 1/2' En poblaciones mayores a 20 000 habitantes: 2"

En redes abiertas, el diámetro mínimo de la tubería principal debe ser de 1", aceptándose en poblaciones menores a 2000 habitantes, un diámetro de 3/4 " para ramales.

CAPÍTULO 33.

Ubicación de tuberías

La separación entre tuberías de agua potable y alcantarillado debe ser de 1.5 metros en planta, debiendo colocarse la tubería de agua potable a 0.3 metros como mínimo por encima del alcantarillado.

CAPÍTULO 34.

Profundidad de instalación

La profundidad mínima a la cual debe instalarse la tubería de la red de distribución debe ser 0.8 metros medida desde la rasante del terreno hasta la clave de la tubería. En aquellos casos en que exista o se prevea volumen alto de tráfico o tráfico de vehículos de alto tonelaje, la profundidad mínima deberá ser de 1.00 metro desde la clave de la tubería. En área rural la profundidad mínima de la tubería debe ser 0,60 m, medida desde la rasante del terreno hasta la clave de la tubería.

CAPÍTULO 35.

Válvulas

Válvulas de control o bloqueo, Deben utilizarse para aislar tramos o zonas de abastecimiento, en las intersecciones de redes principales cuyo desarrollo no debe sobrepasar: -

1500 m en poblaciones menores y de baja densidad (menor a 250 hab/ha.) 800 m en poblaciones con densidad mayor a 250 hab/ha.

Válvulas de purga de aire o ventosa: En los puntos altos de la red y cuando el ángulo formado por la línea horizontal y la tubería sea mayor o igual a 30° debe instalarse una válvula de purga o ventosa a efectos de facilitarla salida de aire. Válvulas de limpieza o desagüe: Deben utilizarse en los puntos bajos de la red. En los puntos terminales más bajos deben disponerse de válvulas de purga. El número de las


32

mismas las determinará el proyectista de acuerdo a las características topográficas del terreno. 35.1 CALCULO HIDRÁULICO

CAPÍTULO 36.

Alternativas de obra de toma

Las opciones para la obra de toma son: toma directa, toma tirolesa y galería filtrante. La OPS, dentro de las ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL DISEÑO DE CAPTACIONES

POR

GRAVEDAD

DE

AGUAS

SUPERFICIALES

(OPS,

2004)

recomienda tomar en cuenta los siguientes requisitos previos a la elección del tipo de toma: calidad del agua, cantidad de agua, reconocimiento geológico superficial, estudios geotécnicos, levantamiento topográfico y estudios complementarios. 36.1.1.1 Criterios: Toma directa Dentro de los Criterios de Diseño y Construcción de Obras de Captación para Riego Tomas Directas (PRONAR, 2010) indica que: por la complejidad hidráulica de los ríos, su morfología y lo impredecible de su naturaleza, hace que la toma directa sean recomendables

en

condiciones

excepcionales,

debiendo

ser

sus

principales

características: •Ubicación de la toma en lecho angosto de “bed rock”. • Cursos de ríos de aguas permanentes, con tirantes estables. En caso de no contar con las condiciones anteriores y tener la necesidad imperiosa de captar aguas deberán construirse • Estructuras de ingreso y control del agua al canal de aducción, de tipo temporal. • Estructuras de derivación temporal rústica de sección fusible, para el direccionamiento de las aguas. En caso de no tener las condiciones anteriores, exista la necesidad imperiosa de captar aguas y se cuente con presupuesto las tomas siempre deberán contar con un azud, por lo que esta se constituiría en una toma presa derivadora. 36.1.1.2 Criterios: Toma Tirolesa Dentro de los Criterios de Diseño y Construcción de Obras de Captación para Riego Tomas Tirolesas (PRONAR, 2010) indica que: en la decisión del tipo de toma deben ser consideradas las condiciones locales, que se encuentran particularmente influenciadas por la morfología del río y la topografía. A continuación, se presentan algunas de las ventajas y desventajas de ambas tomas:


33

• Tanto las tomas laterales como las tomas tirolesas requieren de un desarenador. • Una toma lateral requiere necesariamente de un azud para asegurar el ingreso de agua, mientras que la toma tirolesa capta toda el agua que pasa por encima hasta la capacidad de ingreso de agua por la rejilla. • Las tomas laterales son más favorables en el caso de ríos con baja pendiente, menor a 1%, mientras que las tomas tirolesas son más favorables en el caso de ríos con pendientes mayores al 1%. • En el caso de ríos de cauce recto, es más favorable una toma tirolesa, mientras que en ríos con curvas, es más favorable la toma lateral, siempre que la bocatoma se ubique en el codo exterior. • En el caso de ríos con alta cantidad de material en suspensión, es más favorable la toma lateral combinada con un buen desarenador. • En el caso de ríos con alta concentración de sedimentos de fondo, es más adecuada la toma tirolesa, siempre que se cuente con un buen desarenador para la eliminación del sedimento que ingrese por la rejilla. En las tomas tirolesa analizadas en Bolivia, se han observado las siguientes desventajas, además de las presentadas anteriormente: • La reja se colmata con facilidad con el material flotante menudo del río, como hojas y hierbas. • Requieren de una pendiente mínima del río, en general mayor al 3% para que sea posible la construcción de un desarenador dentro de límites económicos. Además de lo presentado, los casos investigados muestran que se deben tomar en cuenta otros aspectos complementarios al diseño y construcción y relacionados a los factores de riesgo y adaptabilidad de la obra y a la capacidad de gestión de los usuarios. 36.1.1.3 Criterios: Galería filtrante La galería filtrante es un tipo de toma sub-superficial que consiste en una canalización, túnel o tubería perforada construida por debajo del nivel freático de acuíferos cercanos a ríos. El PROAGRO recomienda recabar la siguiente información (PROAGRO, 2004): La geomorfología de la cuenca originadora del flujo subterráneo, la morfología del río y otros aprovechamientos superficiales y subterráneos en el área de interés. La información básica a recopilar:



Aforos de caudales superficiales para deducir la permanencia de niveles freáticos en el subálveo y realizar balances hídricos superficiales y subterráneos.


34



Análisis Granulométrico para determinar la porosidad del subálveo y la curva granulométrica del lecho.



Sondeos geoeléctricos para determinar la profundidad de la roca en el subálveo, su identificación, naturaleza y profundidad de las capas constituyentes del subálveo.



Instalación de piezómetros, una de las actividades de campo más importantes para explotar aguas subterráneas.



Pruebas de bombeo

Los criterios para el emplazamiento de una galería se desglosa en criterios de ubicación en planta y vertical.



Ubicación en planta: de acuerdo con la gestión del terreno y entre los aspectos técnicos se tiene la cota geográfica dominante, geología local y morfología del río.



Ubicación en vertical: depende de las necesidades del caudal demandado, oferta del agua del subálveo, estratigrafía del lecho y costos de implantación de la obra.

Entre los criterios para la orientación de las galerías se prefiere las galerías diagonales al eje del río por ofrecer mayor área de captación. Criterios para el diseño de la cámara de captación de la galería filtrante: empuje hidrostático más adverso, empuje de tierras, efecto de subpresiones, sobrecarga del relleno y la techumbre y acciones dinámicas como sismos. 36.1.1.4 Selección de alternativa de obra de toma En la zona del Higueral, distante a 3.4 km de la comunidad se encuentran vertientes que luego conforman el río Taucar Pillco. El cauce del río presenta lecho rocoso con una pendiente promedio del 5% en la zona de toma y que además presenta cauce recto. El caudal máximo hora (Qmax_h) es 1.03 l/s y el aforo realizado en época de estiaje fue de 0.5 l/s por lo que se necesita el sistema de regulación. Se descarta la galería filtrante debido a que estás requieren mayor cuidado en su mantenimiento y la obra de toma se encuentra alejada de la comunidad, lo que dificultaría esta tarea. Siguiendo los criterios anteriores, ya que el río presenta cauce recto de lecho rocoso, con pendiente del 5 % en la zona de toma se elige la toma tirolesa.


35

CAPÍTULO 37.

Obra de toma tirolesa

El principio de este tipo de obra de toma radica en lograr la captación en la zona inferior de escurrimiento. Las condiciones naturales de flujo serán modificadas por medio de una cámara transversal de captación. Esta obra puede ser emplazada al mismo nivel de la solera a manera de un travesaño de fondo. Sobre la cámara de captación se emplazará una rejilla la misma que habilitará el ingreso de los caudales de captación y limitará el ingreso de sedimento. El material que logre ingresar a la cámara será posteriormente evacuado a través de una estructura de purga. La obra de toma en solera se denomina también azud de solera u obra de toma tipo Tirolesa y puede ser empleada en cursos de agua con fuerte pendiente y sedimento compuesto por material grueso. Este tipo de obra de toma ofrece como ventajas una menor magnitud de las obras civiles y un menor obstáculo al escurrimiento. 37.1.1.1 Diseño hidráulico de la cámara de captación La hidráulica del sistema diferencia dos estados de flujo: 

Flujo a través de las rejillas



Flujo en la cámara de captación.

h

B

t

0.25*t

Rejilla

d

a

Figura4.1 a) Esquema dimensiones de la cámara de captación;b) sección rejilla.

Donde: T = 0.25 * t =

Máximo nivel en el canal. Borde libre mínimo.

B

=

Ancho de colección.

L

=

Longitud de la reja.

A

=

Distancia entre barras de la rejilla.

D

=

Separación entre ejes de las barras de la rejilla.


36

h

h

B

Figura4.2 Esquema flujo sobre la rejilla.

Del esquema con energía constante (figura 4.1), el caudal que pasa por las rejillas se tiene:

2 Q= ∙ C ∙ μ ∙ b ∙ L∙ √ 2 g ∙ h 3 Donde: b = Ancho de la toma (puede ser ancho del río). H = Altura sobre la rejilla. Q = Caudal de derivación o caudal de la toma. El coeficiente (μ) depende de la forma de las barras de la rejilla y del tirante. Para rejillas de perfil rectangular, las investigaciones de Noseda (Noseda, 1956) dan como resultado los siguientes valores en la figura 4.3.

d

= 0.90 a 0.95

a

= 0.75 a 0.85 = 0.62 a 0.65

= 0.80 a 0.90

Figura4.3 Coeficiente m para los tipos de barra ( Noseda, 1956)

El coeficiente (C) depende de la relación de espaciamiento entre barras y el ángulo (b) de la rejilla con la siguiente fórmula:


37

a 3 /2 C=0.6 ∙ ∙ cos ( β ) d Al inicio de la rejilla, a pesar de ser la sección con energía mínima, en la práctica el tirante resulta algo inferior al tirante crítico, a saber:

2 lim ¿= ∙ K ∙ H E 3 h=K ∙ h¿ Donde: He= Altura sobre la rejilla = Altura de energía. K= Factor de reducción. El factor de reducción (K) como se aprecia en la tabla 4.3 es dependiente de la pendiente de las condiciones geométricas de la rejilla que para una distribución hidrostática de la presión, se tiene la ecuación: 3

2

2∙ cos α ∙ K −3∙ K +1=0

Tabla 4.3 α

Factor de reducción en función de la pendiente Frank( NB689)

grados

K

α

grados

K

0

1.0

14

0.879

2

0.980

16

0.865

4

0.961

18

0.831

6

0.944

20

0.887

8

0.927

22

0.826

10

0.910

24

0.812

12

0.894

26

0.800

La construcción de la cámara de captación, debe seguir las siguientes recomendaciones de acuerdo a la experiencia: El largo de construcción de la rejilla debe ser:

L=1.20 ∙ L DISEÑO . El canal debe tener un ancho:


38

B=L ∙cos β . t ≈ B Para tener una relación. La sección de la cámara es más o menos cuadrada. La pendiente del canal de la cámara está dada de acuerdo a: 9

d7 S=0.20 ∙ 6 /7 q q=v ∙ h Donde: q: Máximo valor que puede tener t. v : Velocidad del agua. h:

Profundidad o tirante de agua en el canal de recolección.

D: diámetro del grano en (m). La rejilla, limita el paso de las partículas de diferentes tamaños de acuerdo a las características que tiene cierto tramo de río en los lugares de ubicación de la toma.

CAPÍTULO 38.

Vertedero

38.1.1.1 Introducción Para la evacuación de las excedencias, se ha optado por la construcción de un vertedero. El vertedero es una estructura hidráulica destinada a permitir el pase, libre del agua en los escurrimientos superficiales. Tiene varias finalidades entre las que se destaca: -

Garantizar la seguridad de la estructura hidráulica, al no permitir la elevación del

-

nivel, aguas arriba, por encima del nivel máximo. Garantizar un nivel con poca variación en un canal de riego, aguas arriba.

Se denomina vertedero a la parte de la estructura que permite la evacuación de las aguas, ya sea en forma habitual o para controlar el nivel del reservorio de agua. Generalmente se descargan las aguas próximas a la superficie libre del embalse Teniendo en cuenta que en el cauce existe un poco arrastre de bolones y piedras, se decidió construir vertedero de excedencia, con una toma tirolesa, con obras de protección lateral seguida de un canal abierto rectangular. Los datos para la sección transversal de la cresta de un vertedero se pueden resumir de acuerdo con la figura 4.4.


39

38.1.1.2 Descarga sobre una cresta de vertedero sin controles La descarga sobre una cresta de vertedero se obtiene por medio de la ecuación:

Q=C∗L∗H e3 /2

Figura4.4 Sección transversal vertedero (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009)

En la que: Q = Descarga. C = Coeficiente de descarga variable. L = Longitud efectiva de la cresta. He = Carga total sobre la cresta, incluyendo la carga correspondiente a la velocidad de llegada, he. En el coeficiente de descarga, influyen numerosos factores como: 

La profundidad de llegada.



La relación de la forma real de la cresta a la de la lámina ideal.



Pendiente del paramento aguas arriba.



Interferencia de lavadero de aguas abajo.



El tirante de la corriente aguas abajo.


40

En la carga total sobre la cresta, He, no se toman en cuenta las pérdidas por rozamientos en el canal de llegada ni otras debidas a la curvatura del canal aguas arriba, las pérdidas al pasar por la sección de entrada, ni las pérdidas en la entrada o en la transición. Pruebas en modelos sobre los vertederos han demostrado que el efecto en la velocidad de aproximación es insignificante cuando la altura h del vertedero es mayor que 1.33 Hd(Altura de diseño).

h >1.33 Hd H e =H d

}

C=C d=4.03

38.1.1.3 Efecto de la profundidad de llegada. En los vertederos de cresta altos, colocados en un canal, la velocidad de llegada es pequeña y la superficie inferior de la lámina que vierte sobre el vertedero alcanza su máxima contracción vertical. Al disminuir la profundidad de llegada, la velocidad de llegada aumenta y la contracción vertical disminuye. En las crestas cuyas alturas no sean menores de, aproximadamente, un quinto de las cargas que producen la corriente sobre ellas, el coeficiente de descarga permanece más o menos constante, con un valor de 3.3, aunque la contracción disminuya. Para alturas de los vertederos menores de, aproximadamente, un quinto de la carga, la contracción disminuye. Cuando la altura del vertedero es cero, la contracción se suprime por completo y el vertedero se convierte en un canal o en un vertedero de cresta ancha, para los cuales el coeficiente de descarga es 3.087. En la Figura 4.5 se dan las relaciones del coeficiente para las crestas de vertedero, Co, a los diferentes valores de P/Ho. Estos coeficientes son válidos solamente cuando la sección de la cresta del vertedero sigue la forma ideal de la lámina vertiente, es decir, cuando He/Ho =1.


41

Figura4.5 Coeficientes de descarga para las crestas de vertedero en pared vertical (Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)

38.1.1.4 Efecto del paramento del talud aguas arriba Para pequeñas relaciones de la profundidad de llegada a la carga sobre la cresta, la inclinación del paramento de aguas arriba antes de la cresta produce un aumento en el coeficiente de descarga. En las relaciones grandes el efecto es disminuir el coeficiente. Dentro de la variación considerada en este texto, el coeficiente de descarga se reduce con las relaciones grandes de P/H0 solamente con los taludes relativamente pequeños. La Figura 4.6 muestra la relación del coeficiente para un vertedero con un paramento inclinado.


42

Figura4.6 Coeficiente de descarga para una cresta de vertedero con paramento de aguas arriba inclinado (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009)

38.1.1.5 Efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo y de la sumergencia. Cuando el nivel del agua abajo de un vertedero es lo suficientemente elevado para afectar la descarga, se dice que el vertedero es ahogado, tal como se aprecia en la figura 4.7.

Figura4.7 Lavadero aguas abajo (Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)

La distancia vertical de la cresta del vertedero al lavadero de aguas abajo y el tirante de la corriente en el canal de aguas abajo, como están relacionados a la carga del vaso, son factores que alteran el coeficiente de descarga. El flujo por un vertedero puede tomar 5 aspectos diferentes, según las posiciones relativas del lavadero y del nivel del agua de aguas abajo: 1Continuar con régimen supercrítico. 2Puede ocurrir un resalto hidráulico parcial o incompleto inmediatamente aguas abajo 3Puede ocurrir un verdadero resalto hidráulico. 4Puede ocurrir un resalto ahogado en el que el chorro de alta velocidad siga la forma


43

de la lámina vertiente y luego continúe siguiendo una trayectoria errática y fluctuante debajo y a través del agua que se mueve más despacio. 5No se forma resalto; la lámina vertiente se separa del paramento del vertedero cabalgando a lo largo de la superficie una corta distancia y luego erráticamente se mezcla con el agua que se mueve lentamente debajo. Cuando el régimen aguas abajo es supercrítico o cuando ocurre el resalto hidráulico, la reducción del coeficiente de descarga se debe principalmente a la contrapresión del lavadero de aguas abajo y es independiente de cualquier efecto de sumergencia debido al agua de la descarga. La Figura 4.8 muestra el efecto del lavadero de aguas abajo sobre el coeficiente de descarga. Al aproximarse el nivel del lavadero de aguas abajo de la cresta del vertedero ( hd +d)/ H e

se aproxima a 1.0) el coeficiente de descarga es de,

aproximadamente, 77 % del que hubiera si la descarga fuera libre. Tomando como base que el coeficiente fuera de 4.0 para la descarga libre sobre un vertedero elevado, este sería de, aproximadamente, 3.08 cuando el vertedero está sumergido, que prácticamente es el coeficiente para un vertedero de cresta ancha.

Figura4.8 Relación de los coeficientes de descarga debida al efecto del lavadero (Adscripción Obras Hidráulicas I, 2009)

38.1.1.6 Sección transversal de las crestas de vertederos Que relacionada a los ejes que pasan por la cima de la cresta. La porción que queda aguas arriba del origen se define como una curva simple y una tangente o como una curva circular compuesta. La porción de aguas abajo está definida por la ecuación: ISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO PARA LA COMUNIDAD DE TABACAL ,MIZQUE

44

y x =−K H H

n

( )

En la que K y n, son constantes, cuyos valores dependen de la inclinación de aguas arriba y de la velocidad de llegada. La Figura 4.9 proporciona valores de estas constantes para diferentes condiciones.

Figura4.9

Factores para la determinación de las secciones con la forma de la lámina vertedora (Adscripción Obras Hidráulicas I,2009)


45

0.20

0.20

5.00 0.20 0.50

0.90

0.50

0.90

4.00

4.30

0.70

Figura4.10 Vista en planta de la obra de toma 0.20 5.00 4.00

0.70

0.50

1.54

0.20

0.50 0.90

0.40

0.84

0.50

0.20

2.00

0.50 0.70 0.20

0.20

Figura4.11 Vista en cortes de la obra de toma


46

CAPÍTULO 39.

Desarenador

Tiene por objeto separar del agua cruda la arena y partículas en suspensión gruesa, con el fin de evitar se produzcan depósitos en las obras de conducción. El desarenado se refiere normalmente a la remoción de las partículas superiores a 0,2 mm.

Camara de Sedimentacion

Tuberia 6" Transicion tuberia

Compuerta de Lavado Transicion desarenador Camara de Carga

Camara de carga

Figura4.12 Esquema de un Desarenador

Los desarenadores están compuestos por cinco partes, como se muestra en la Fig. 4.10: Transición de entrada, la cual une el canal con el desarenador. Cámara de sedimentación, en la cual las partículas sólidas caen al fondo, debido a la disminución de la velocidad producida por el aumento de la sección transversal. Según Dubuat (Adscripción Obras hidráulicas I), las velocidades límites por debajo de las cuales el agua cesa de arrastrar diversas materias son: Para la arcilla

0,081 m/s.

Para la arena fina

0,16 m/s.

Para la arena gruesa 0,216 m/s. De esto se tiene el diseño de desarenadores para una velocidad entre 0,1 - 0,4 m/s con profundidad media entre 1,5 m y 4 m. con sección transversal rectangular o trapezoidal dando mejor resultado hidráulico la sección trapezoidal para pendientes entre 1:5 y 1:8. Vertedero, al final de la cámara se construye un vertedero sobre el cual pasa el agua limpia hacia el canal. Las capas superiores son las que primero se limpian, es por esto que la salida del agua desde el desarenador se hace por medio de un vertedero, que hasta donde sea posible debe trabajar con descarga libre. La velocidad límite es 1 m/s, para evitar turbulencias. Compuerta de lavado, sirve para desalojar los materiales depositados en el fondo, para facilitar el movimiento de las arenas hacia la compuerta, al fondo del desarenador se leda


47

una gradiente fuerte del 2 al 6%, el incremento de la profundidad obtenido por efecto de esta gradiente no se incluye en el tirante de cálculo, si no que el volumen adicional se lo toma como depósito para las arenas sedimentadas entre dos lavados sucesivos. Canal directo, por el cual se da servicio mientras se está lavando el desarenador, tiempos cortos. 39.1.1.1 Criterios de diseño 

El periodo de diseño, teniendo en cuenta criterios económicos y técnicos es de 8 a 16 años.



El periodo de operación es de 24 horas por día.



Debe existir una transición en la unión del canal o tubería de llegada al desarenador para asegurar la uniformidad de la velocidad en la zona de entrada.



La transición debe tener un ángulo de divergencia suave no mayor de 12° 30´.



La velocidad de paso por el vertedero de salida debe ser pequeña para causar menor turbulencia y arrastre de material (Krochin,V=1m/s).



La llegada del flujo de agua a la zona de transición no debe proyectarse en curva pues produce velocidades altas en los lados de la cámara.}



La relación largo/ancho debe ser entre 10 y 20.



La sedimentación de arena fina (d<0.01 cm) se efectúa en forma más eficiente en régimen laminar con valores de número de Reynolds menores de uno (Re<1.0).



La sedimentación de arena gruesa se efectúa en régimen de transición con valores de Reynolds entre 1.0 y 1 000.



La sedimentación de grava se efectúa en régimen turbulento con valores de número de Reynolds mayores de 1 000.


48

Tabla 4.4

Relación entre el diámetro del as partículas y velocidad de sedimentación (Adscripción Obras hidráulicas I,2009)

La descarga del flujo puede ser controlada a través de dispositivos como vertederos o canales Parshall. 39.1.1.2 Dimensionamiento Se determina la velocidad de sedimentación de acuerdo a los criterios indicados anteriormente en relación a los diámetros de las partículas. Como primera aproximación utilizamos la ley de Stokes.

V s=

ρ −1 1 ∙ g∙ s ∙ d2 18 η

(

)

Vs = Velocidad de sedimentación (cm/s) d = Diámetro de la partícula (cm) η = Viscosidad cinemática del agua (cm2/s) ρs = Densidad relativa de la arena Al disminuir la temperatura aumenta la viscosidad afectando la velocidad de sedimentación de las partículas. Aguas frías retienen sedimentos por periodos más largos que cursos de agua más calientes (Tabla 4.5).


49

Tabla 4.5



Densidad y viscosidad del agua (Rivas,1978)

Se comprueba el número de Reynolds :

Re =

V s ∙d η

En caso que el número de Reynolds no cumpla para la aplicación de la ley de Stokes (Re<0.5), se realizará un reajuste al valor de Vs considerando la sedimentación de la


50

partícula en régimen de transición, mediante el término del diámetro y el término de velocidad de sedimentación. 1.20

0.90

0.50

0.50

1.00

0.50

0.90

1.00

1.35

0.85

0.20

0.70 1.50

0.20

1.20

1.75

0.70

1.01

0.40

0.30

0.70

1.10

0.90

1.10

1.00 1.40

0.50

0.59

0.20

0.52

0.40

0.50

0.90

1.10

0.67

1.10

0.20

0.60

Figura4.13 Vista en planta y en cortes del desarenador

CAPÍTULO 40.

Tanque de almacenamiento

El tipo de tanque seleccionado será un tanque de hormigón armado, el cual se encuentra en un lugar apto para su emplazamiento, la altura del tanque garantizara la presión mínima en el punto más desfavorable de la red de distribución.

Vr  C  Qmax d  t Donde: Vr = Volumen de regulación (m3) C = Coeficiente de regulación (sistema de gravedad 0,15 a 0,30) Qmax-d = Caudal máximo diario (1,12 l/seg) t= Tiempo en días (t=1 como mínimo) 40.1.1.1 Calculo del Volumen del Tanque Los datos iniciales para el dimensionamiento del tanque se presentan en la tabla 4.5.


51

Tabla 4.6

Dimensionamiento del volumen tanque DATOS INICIALES

Población Inicial 510 hab Tasa de Crecimiento 3,30 % Periodo 20 años Población Futuro (Crecimiento Exponencial) 987 hab Dotación futuro 83 lt/hab/día VOLUMEN REQUERIDO POR DIA Volumen Medio Diario 28,34 m3/día CAUDALES DE SERVICIO Caudal medio diario 0,95 lts/seg 3,35 m3/hr Caudal máximo diario 1,14 lts/seg 4,03 m3/hr Caudal Máximo Horario 2,28 lts/seg 8,03 m3/hr VOLUMEN TANQUE ADOPTADO 30 m3 Fuente: Elaboración propia

K1=1,2 k2=2,0

Vol tanque=Vol regulacion +Vol reserva +Vol muerto Vol regulacion=C∗Q max diario∗t Vol regulacion=( 15 a 30 )∗Q max diario =30 ∗1,12 ¿ seg 1.−¿ Vol regulacion =19,35m3 Vol reserva =3.6∗Q max diario∗t 2.−¿ Vol reserva =8,06 m3 Vol muerto ≤0.15 → 5 cm. 3

3.−¿ Vol muerto =3,10∗2,80∗0.05 ↔ 0,43 m Vol tanque=19,35+8,06+0,43 Vol tanque=27,85 m3 ↔ ASUMIMOS 30 m3


52

40.1.1.2 Dimensiones del Tanque De acuerdo con el volumen requerido, considerando que Mizque es zona sísmica el tanque de almacenamiento será de Hormigón Armado con su respectiva tapa de una capacidad del reservorio es de 30 m3 (Figura 4.14): Las dimensiones del tanque son:

V OLUMEN =a∗b∗H V OLUMEN =4,00∗4,00∗2,00=30,00 m3 hlibre =0,12m . ; a=4,00 ; b=4,00 m. ; h=2,30 m. ; Htotal=2,00 m .

Figura4.14 Esquema del tanque

CAPÍTULO 41.

Diseño red de distribución

La red de distribución es calculada para cubrir la demanda del caudal máximo horario, en la misma no se toma en cuenta la demanda contra incendios debido a que la población es menor a 10.000 habitantes. El diseño de la red es de tipo abierta o ramificada a partir de una línea principal, ya que la población es dispersa. El abastecimiento a la red es por medio de gravedad, ubicando el tanque de almacenamiento en un nivel superior a la red de distribución, de esta forma se garantiza la presión suficiente en toda la red.


53

41.1.1.1 Determinación de caudales – método de simultaneidad y número de grifos Para redes con menos de 30 conexiones debe determinarse el caudal por ramal, utilizando el método probabilístico o de simultaneidad, basado en el coeficiente de simultaneidad y el número de grifos. 41.1.1.2 Análisis Hidráulico de la Red La simulación del funcionamiento hidráulico del sistema, se ha realizado en paquetes computacionales, el cual realiza una comparación de los diferentes componentes del sistema que se basa a partir de procesos iterativos Hardy Cross, para realizar las aproximaciones y utiliza el coeficiente de Manning o de Hazen & Williams para el cálculo de pérdida de cargas. Luego de cumplir con los requisitos tanto de los caudales, como de la calidad del agua, se ha considerado que el caudal para el cálculo hidráulico será el Caudal Máximo Horario (Qmax_h= 2,23 l/s) la N.B. 689 sugiere que en cada pileta se tome como caudal de consumo mínimo 0.1 l/s, pero debido a la poca demanda de la comunidad se obtiene un valor menor al requerido. Dentro de este análisis se ha considerado la presión estática máxima recomendada por la Norma Boliviana N.B. 689, tomando como límite máximo el 80 % de la presión de trabajo de la tubería a emplearse. Dada la topografía del terreno y tomando en cuenta que se debe cuidar las presiones de servicio en toda la red de Distribución y el tanque de almacenamiento estará ubicado a aproximadamente 62 m de desnivel respecto a los aportes.


54

N8 N7

N9

N6 N5 N10

N4 N2 N3

N17

N16 N15

N1 N14

N24

N13 N12

N23

N11

N22 N21 N31

N20 N19 N18 N25

N26

N27

N29

N28

N30

N32

N33

Figura4.15 Croquis red agua potable

De acuerdo a la modelación en Watercad se elabora la tabla 4.7 resultado de la modelación de la tubería de aducción desde la obra de toma hasta el tanque de almacenamiento y la tabla 4.8 resultado de la modelación de la red cerrada del sistema de agua potable de la alternativa elegida. En la tabla 4.7 se pueden ver las presiones en los diferentes nudos, el nudo J151 es el nudo posterior al tanque de agua y continúa hasta el nudo J169 en donde se adiciona con el nudo N11 y a partir de este nudo se inicia el sistema de red cerrada. Los nudos con nomenclatura “J” son los nudos que conectan la tubería de aducción desde la obra de toma hasta la red de distribución Los nudos con nomenclatura “N” son los nudos que conectan la red cerrada y se puede evidenciar que todos estos nudos presentan una demanda de agua y tienen presiones mayores a 5 (m H2O).


55

Tabla 4.7

Reporte de presiones en los nudos de la tubería de aducción

Label

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

J2

2.307,18

0

2.307,76

0,58

J3

2.307,03

0

2.307,68

0,65

J4

2.306,59

0

2.307,57

0,98

J5

2.305,48

0

2.307,53

2,05

J6

2.303,78

0

2.307,32

3,53

J7

2.301,88

0

2.307,14

5,25

J8

2.301,69

0

2.307,05

5,35

J9

2.300,23

0

2.306,94

6,69

J10

2.298,67

0

2.306,92

8,23

J11

2.297,41

0

2.306,88

9,46

J12

2.297,39

0

2.306,79

9,38

J13

2.297,36

0

2.306,75

9,37

J14

2.297,18

0

2.306,73

9,53

J15

2.297,43

0

2.306,63

9,18

J16

2.297,47

0

2.306,61

9,12

J17

2.297,31

0

2.306,58

9,25

J18

2.297,21

0

2.306,52

9,29

J19

2.297,11

0

2.306,44

9,31

J20

2.293,75

0

2.306,31

12,53

J21

2.292,00

0

2.306,26

14,23

J22

2.291,68

0

2.306,21

14,5

J23

2.291,00

0

2.306,18

15,15

J24

2.290,57

0

2.306,14

15,54

J25

2.289,41

0

2.306,11

16,66

J26

2.289,00

0

2.306,09

17,06

J27

2.288,38

0

2.306,06

17,64

J28

2.287,43

0

2.306,03

18,56

J29

2.285,81

0

2.305,97

20,12

J30

2.285,21

0

2.305,88

20,63

J31

2.285,19

0

2.305,77

20,53

J32

2.284,88

0

2.305,70

20,78

J33

2.283,23

0

2.305,62

22,35

J34

2.283,04

0

2.305,52

22,43

J35

2.282,09

0

2.305,42

23,28

J36

2.281,89

0

2.305,37

23,43

J37

2.281,06

0

2.305,32

24,21

J38

2.280,84

0

2.305,24

24,35


56

Label

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

J39

2.278,71

0

2.305,10

26,33

J40

2.277,91

0

2.305,05

27,09

J41

2.276,16

0

2.304,94

28,72

J42

2.275,53

0

2.304,88

29,29

J43

2.273,85

0

2.304,84

30,93

J44

2.273,54

0

2.304,77

31,16

J45

2.271,44

0

2.304,69

33,18

J46

2.267,47

0

2.304,65

37,11

J47

2.266,72

0

2.304,61

37,82

J48

2.266,34

0

2.304,57

38,15

J49

2.264,00

0

2.304,52

40,43

J50

2.263,25

0

2.304,38

41,04

J51

2.260,52

0

2.304,22

43,61

J52

2.260,33

0

2.304,10

43,68

J53

2.258,12

0

2.304,00

45,79

J54

2.257,04

0

2.303,93

46,8

J55

2.255,07

0

2.303,81

48,64

J56

2.255,00

0

2.303,75

48,65

J57

2.253,22

0

2.303,70

50,38

J58

2.253,21

0

2.303,63

50,32

J59

2.252,53

0

2.303,58

50,95

J60

2.252,17

0

2.303,52

51,25

J61

2.252,15

0

2.303,41

51,16

J62

2.249,55

0

2.250,79

1,24

J63

2.247,75

0

2.250,75

2,99

J64

2.247,51

0

2.250,64

3,12

J65

2.247,49

0

2.250,55

3,05

J66

2.246,92

0

2.250,38

3,46

J67

2.243,75

0

2.250,23

6,47

J68

2.242,29

0

2.249,98

7,68

J69

2.239,59

0

2.249,91

10,3

J70

2.239,15

0

2.249,86

10,69

J71

2.237,84

0

2.249,81

11,95

J72

2.237,29

0

2.249,79

12,47

J73

2.237,44

0

2.249,73

12,27

J74

2.237,56

0

2.249,69

12,11

J75

2.237,00

0

2.249,68

12,65

J76

2.236,65

0

2.249,60

12,92

J77

2.236,29

0

2.249,48

13,16

J78

2.235,79

0

2.249,44

13,62

J79

2.235,81

0

2.249,41

13,57


57

Label

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

J80

2.235,29

0

2.249,33

14,01

J81

2.234,04

0

2.249,29

15,22

J82

2.233,84

0

2.249,23

15,36

J83

2.233,63

0

2.249,17

15,51

J84

2.232,60

0

2.249,07

16,44

J85

2.232,02

0

2.249,01

16,95

J86

2.231,89

0

2.248,95

17,03

J87

2.231,59

0

2.248,92

17,3

J88

2.230,67

0

2.248,78

18,08

J89

2.230,29

0

2.248,68

18,35

J90

2.229,77

0

2.248,58

18,78

J91

2.228,64

0

2.248,51

19,83

J92

2.227,71

0

2.248,34

20,59

J93

2.227,00

0

2.248,19

21,15

J94

2.225,00

0

2.248,10

23,05

J95

2.222,80

0

2.247,94

25,09

J96

2.219,90

0

2.247,87

27,91

J97

2.218,36

0

2.247,83

29,41

J98

2.217,28

0

2.247,77

30,43

J99

2.216,73

0

2.247,70

30,91

J100

2.216,65

0

2.247,60

30,89

J101

2.214,79

0

2.247,50

32,64

J102

2.214,00

0

2.247,40

33,34

J103

2.212,89

0

2.247,21

34,26

J104

2.211,38

0

2.247,10

35,65

J105

2.210,06

0

2.246,84

36,71

J106

2.208,52

0

2.246,76

38,17

J107

2.207,96

0

2.246,70

38,66

J108

2.206,93

0

2.246,60

39,59

J109

2.206,79

0

2.246,55

39,68

J110

2.205,30

0

2.246,40

41,01

J111

2.203,33

0

2.246,29

42,87

J112

2.201,53

0

2.246,18

44,56

J113

2.201,16

0

2.246,02

44,77

J114

2.199,60

0

2.245,94

46,25

J115

2.198,51

0

2.245,89

47,29

J116

2.197,89

0

2.245,82

47,83

J117

2.197,85

0

2.245,72

47,77

J118

2.196,42

0

2.197,32

0,9

J119

2.194,89

0

2.197,10

2,2

J120

2.194,07

0

2.197,00

2,93


58

Label

Tabla 4.8

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

J121

2.194,06

0

2.196,87

2,8

J122

2.194,40

0

2.196,79

2,38

J123

2.194,38

0

2.196,67

2,28

J124

2.193,36

0

2.196,63

3,27

J125

2.192,83

0

2.196,58

3,74

J126

2.192,00

0

2.196,51

4,5

J127

2.190,45

0

2.196,48

6,02

J128

2.189,88

0

2.196,38

6,49

J129

2.188,53

0

2.196,13

7,59

J130

2.185,20

0

2.196,01

10,79

J131

2.183,74

0

2.195,76

11,99

J132

2.181,38

0

2.195,62

14,21

J133

2.179,81

0

2.195,49

15,65

J134

2.179,66

0

2.195,43

15,74

J135

2.179,63

0

2.195,35

15,69

J136

2.178,74

0

2.195,28

16,51

J137

2.179,10

0

2.195,25

16,11

J138

2.179,20

0

2.195,08

15,85

J139

2.179,19

0

2.194,91

15,69

J140

2.178,45

0

2.194,75

16,26

J141

2.178,21

0

2.194,65

16,41

J142

2.178,20

0

2.194,50

16,27

J143

2.177,93

0

2.194,38

16,41

J144

2.177,23

0

2.194,13

16,86

J145

2.176,42

0

2.193,88

17,42

J146

2.175,61

0

2.193,62

17,98

J147

2.174,43

0

2.193,37

18,91

J148

2.172,78

0

2.193,25

20,43

J149

2.171,57

0

2.193,03

21,42

TANQUE

2.169,85

0,5

2.192,78

22,89

Reporte de presiones en los nudos de la red cerrada del sistema de agua potable de la alternativa elegida Label

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

J151

2.168,88

0

2.170,99

2,11

J152

2.167,68

0

2.170,84

3,15

J153

2.168,27

0

2.170,68

2,41

J154

2.166,74

0

2.170,49

3,74


59

Label

Elevation

Demand

(m)

(L/s)

Hydraulic

Pressure

Grade (m)

(m H2O)

J155

2.164,53

0

2.170,37

5,83

J156

2.164,98

0

2.170,21

5,22

J157

2.164,39

0

2.170,01

5,61

J158

2.164,00

0

2.169,74

5,73

J159

2.162,52

0

2.169,59

7,05

J160

2.161,87

0

2.169,27

7,39

J161

2.160,12

0

2.168,96

8,82

J162

2.157,97

0

2.166,71

8,72

J163

2.155,91

0

2.164,45

8,52

J164

2.154,32

0

2.164,16

9,82

J165

2.154,23

0

2.163,49

9,24

J166

2.154,20

0

2.162,20

7,98

J167

2.152,78

0

2.159,94

7,15

J168

2.151,07

0

2.157,69

6,61

J169

2.148,86

0

2.155,43

6,56

N1

2.146,18

0,1

2.152,59

6,39

N2

2.142,29

0

2.151,50

9,19

N3

2.141,17

0,1

2.151,15

9,96

N4

2.135,27

0,1

2.149,76

14,46

N5

2.129,51

0,1

2.148,97

19,42

N6

2.124,03

0,1

2.148,53

24,45

N7

2.118,61

0,1

2.148,31

29,64

N8

2.115,70

0,1

2.148,26

32,5

N9

2.115,22

0

2.148,25

32,97

N10

2.113,11

0,1

2.148,24

35,06

N11

2.145,63

0,1

2.154,49

8,84

N12

2.140,68

0,13

2.151,16

10,46

N13

2.135,74

0,24

2.149,73

13,96

N14

2.129,80

0,14

2.148,96

19,13

N15

2.124,45

0,15

2.148,53

24,03

N16

2.118,85

0,14

2.148,31

29,4

N17

2.112,95

0,1

2.148,24

35,22

N18

2.145,30

0,1

2.151,12

5,81

N19

2.141,39

0,1

2.150,66

9,25

N20

2.136,09

0,1

2.149,71

13,59

N21

2.130,27

0,11

2.148,96

18,65

N22

2.122,50

0,13

2.148,53

25,98

N23

2.117,09

0,14

2.148,31

31,16

N24

2.111,90

0,1

2.148,24

36,27

N25

2.145,26

0,1

2.150,92

5,64

N26

2.141,68

0,1

2.150,60

8,9

N27

2.136,04

0,1

2.149,70

13,63

N28

2.129,82

0,1

2.148,95

19,09


60

Label

Elevation

Demand

Hydraulic

Pressure

(m)

(L/s)

Grade (m)

(m H2O)

N29

2.123,77

0,1

2.148,53

24,71

N30

2.118,53

0,1

2.148,31

29,72

N31

2.112,06

0,1

2.148,23

36,09

N32

2.129,61

0,11

2.148,90

19,26

N33

2.110,71

0,1

2.148,18

37,39

En la tabla 4.9 se pueden ver las velocidades en las diferentes tuberías del sistema de aducción que conecta la obra de toma y el tanque de almacenamiento, dicha tubería tiene un diámetro constante de 1 ½” y tiene un caudal de diseño de 0.5 l/s. El tipo de material de la tubería es de PVC clase 15 con un coeficiente de Hazen – Williams de 150. Dada la sección constante de la tubería y el caudal se tiene una velocidad constante de 0,44 m/s a lo largo de toda la tubería de aducción.

Tabla 4.9

Reporte de velocidades en las tuberias del sistema de aducción desde la obra de toma hasta el tanque de almacenamiento

Label

Length

Start

Stop

Diameter

(Scaled) (m)

Node

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-1

1,71 R-1

TCV-1

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-2

7,62 TCV-1

J2

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-3

12,67 J2

J3

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-4

17,19 J3

J4

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-5

6,95 J4

J5

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-6

33,85 J5

J6

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-7

27,3 J6

J7

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-8

14,32 J7

J8

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-9

18,88 J8

J9

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-10

2,59 J9

J10

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-11

5,56 J10

J11

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-12

15,02 J11

J12

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-13

6,3 J12

J13

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-14

3,67 J13

J14

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-15

15,2 J14

J15

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-16

3,25 J15

J16

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-17

4,52 J16

J17

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-18

10,47 J17

J18

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-19

12,88 J18

J19

1,5 PVC

150

0,5

0,44


61

Label

Length

Start

Stop

Diameter

(Scaled) (m)

Node

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-20

20 J19

J20

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-21

8,54 J20

J21

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-22

7,68 J21

J22

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-23

3,78 J22

J23

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-24

6,58 J23

J24

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-25

5,57 J24

J25

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-26

2,44 J25

J26

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-27

5,41 J26

J27

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-28

4,85 J27

J28

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-29

8,37 J28

J29

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-30

15,07 J29

J30

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-31

18,09 J30

J31

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-32

10 J31

J32

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-33

12,57 J32

J33

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-34

16,74 J33

J34

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-35

15,54 J34

J35

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-36

7,88 J35

J36

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-37

7,94 J36

J37

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-38

13,63 J37

J38

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-39

21,98 J38

J39

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-40

6,93 J39

J40

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-41

18,82 J40

J41

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-42

8,84 J41

J42

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-43

6,03 J42

J43

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-44

11,96 J43

J44

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-45

12,69 J44

J45

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-46

5,59 J45

J46

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-47

5,95 J46

J47

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-48

7,6 J47

J48

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-49

8,03 J48

J49

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-50

22 J49

J50

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-51

24,82 J50

J51

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-52

18,97 J51

J52

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-53

16,51 J52

J53

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-54

10,24 J53

J54

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-55

19,5 J54

J55

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-56

9,16 J55

J56

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-57

8,01 J56

J57

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-58

11,54 J57

J58

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-59

7,61 J58

J59

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-60

9 J59

J60

1,5 PVC

150

0,5

0,44


62

Label

Length

Start

Stop

Diameter

(Scaled) (m)

Node

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-61

17,52 J60

J61

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-62

3,11 J61

TCV-2

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-62I

2,37 TCV-2

PRV-1

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-62II

5,3 PRV-1

J62

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-63

7,46 J62

J63

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-64

18 J63

J64

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-65

14,19 J64

J65

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-66

25,77 J65

J66

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-67

23,8 J66

J67

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-68

40 J67

J68

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-69

11,94 J68

J69

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-70

8,06 J69

J70

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-71

7,41 J70

J71

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-72

4,04 J71

J72

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-73

8,77 J72

J73

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-74

5,85 J73

J74

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-75

2,49 J74

J75

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-76

13,27 J75

J76

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-77

18,17 J76

J77

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-78

7,02 J77

J78

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-79

4,98 J78

J79

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-80

11,56 J79

J80

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-81

6,16 J80

J81

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-82

10,28 J81

J82

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-83

8,96 J82

J83

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-84

16,42 J83

J84

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-85

10,04 J84

J85

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-86

9,01 J85

J86

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-87

4,89 J86

J87

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-88

21,78 J87

J88

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-89

16,5 J88

J89

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-90

15,34 J89

J90

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-91

11,34 J90

J91

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-92

26,63 J91

J92

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-93

23,88 J92

J93

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-94

15,21 J93

J94

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-95

25,21 J94

J95

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-96

11,9 J95

J96

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-97

6,35 J96

J97

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-98

9,51 J97

J98

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-99

10,94 J98

J99

1,5 PVC

150

0,5

0,44


63

Label

Length

Start

Stop

Diameter

(Scaled) (m)

Node

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-100

15,62 J99

J100

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-101

16,55 J100

J101

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-102

14,94 J101

J102

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-103

29,83 J102

J103

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-104

18,54 J103

J104

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-105

40,58 J104

J105

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-106

12,84 J105

J106

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-107

10,63 J106

J107

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-108

15,38 J107

J108

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-109

7,28 J108

J109

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-110

25,7 J109

J110

1,5 PVC

150

0,5

0,43

T-111

17,14 J110

J111

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-112

17,23 J111

J112

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-113

25,26 J112

J113

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-114

12,75 J113

J114

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-115

7,82 J114

J115

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-116

12,53 J115

J116

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-117

15,43 J116

J117

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-117I

4,25 J117

TCV-3

1,5 PVC

150

0,5

0,44

PRV-2

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-117II

4 TCV-3

T-117III

22,08 PRV-2

J118

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-119

35,97 J118

J119

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-120

15 J119

J120

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-121

21,57 J120

J121

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-122

12,6 J121

J122

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-123

19,52 J122

J123

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-124

5,01 J123

J124

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-125

8,47 J124

J125

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-126

11,53 J125

J126

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-127

5 J126

J127

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-128

15 J127

J128

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-129

40 J128

J129

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-130

20 J129

J130

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-131

40 J130

J131

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-132

22,63 J131

J132

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-133

20,26 J132

J133

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-134

9,01 J133

J134

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-135

13,27 J134

J135

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-136

11,11 J135

J136

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-137

5,01 J136

J137

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-138

27 J137

J138

1,5 PVC

150

0,5

0,44


64

Label

Length

Start

Stop

Diameter

(Scaled) (m)

Node

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-139

26,97 J138

J139

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-140

25,89 J139

J140

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-141

15 J140

J141

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-142

24,58 J141

J142

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-143

19,26 J142

J143

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-144

40 J143

J144

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-145

40 J144

J145

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-146

40 J145

J146

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-147

40 J146

J147

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-148

20 J147

J148

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-149

34,25 J148

J149

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-150

36,25 J149

TCV-4

1,5 PVC

150

0,5

0,44

TANQUE

1,5 PVC

150

0,5

0,44

T-150I

3,75 TCV-4

En la tabla 4.10 se pueden ver las velocidades en las diferentes tuberías de la red cerrada de distribución del sistema de agua potable, al inicio del sistema presenta diámetros de 3” y 2” en la aducción entre el tanque y la red cerrada y diámetros de 1 ½” en toda la red de distribución. Fueron las demandas en los nudos expresadas en (l/s) los que definieron los diámetros de las tuberías dentro el programa Watercad. El tipo de material de la tubería es de PVC clase 15 con un coeficiente de Hazen – Williams de 150.


65

Tabla 4.10 Reporte de velocidades en las tuberías de la red cerrada del sistema de agua potable de la alternativa elegida

Label

T-151

Length (Scaled) (m)

Start Node

Stop

Diameter

Node

(in)

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

3 PVC

150

3,49

0,77

T-151I

16,2 TCV-5

J151

3 PVC

150

3,49

0,77

T-152

20 J151

J152

3 PVC

150

3,49

0,77

T-153

20 J152

J153

3 PVC

150

3,49

0,77

T-154

24,83 J153

J154

3 PVC

150

3,49

0,77

T-155

15,18 J154

J155

3 PVC

150

3,49

0,77

T-156

20 J155

J156

3 PVC

150

3,49

0,77

T-157

25,53 J156

J157

3 PVC

150

3,49

0,77

T-158

34,46 J157

J158

3 PVC

150

3,49

0,77

T-159

20 J158

J159

3 PVC

150

3,49

0,77

T-160

40 J159

J160

3 PVC

150

3,49

0,77

T-161

40 J160

J161

3 PVC

150

3,49

0,77

T-162

40 J161

J162

2 PVC

150

3,49

1,72

T-163

40 J162

J163

2 PVC

150

3,49

1,72

T-164

5,14 J163

J164

2 PVC

150

3,49

1,72

T-165

12 J164

J165

2 PVC

150

3,49

1,72

T-166

22,86 J165

J166

2 PVC

150

3,49

1,72

T-167

40 J166

J167

2 PVC

150

3,49

1,72

T-168

40 J167

J168

2 PVC

150

3,49

1,72

T-169

40 J168

J169

2 PVC

150

3,49

1,72

T-170

13,84 J169

TCV-6

2 PVC

150

3,49

1,72

N11

2 PVC

150

3,49

1,72

T-170I

3,8 TANQUE-1 TCV-5

Material

2,97 TCV-6

T-171

105,53 N1

N11

1,5 PVC

150

-0,88

0,78

T-172

113,25 N11

N18

1,5 PVC

150

1,16

1,02

T-173

28,65 N18

N25

1,5 PVC

150

0,54

0,47

T-174

65,93 N21

N28

1,5 PVC

150

0,07

0,06

T-175

112,32 N28

N32

1,5 PVC

150

0,11

0,1

T-176

111,99 N13

N20

1,5 PVC

150

0,07

0,06

T-177

51,36 N20

N27

1,5 PVC

150

0,05

0,04

T-178

N12

1,5 PVC

150

-0,05

0,05

T-179

110,98 N3 112 N12

N19

1,5 PVC

150

0,42

0,37

T-180

36,8 N19

N26

1,5 PVC

150

0,24

0,21

T-181

64,2 N25

N26

1,5 PVC

150

0,44

0,38

T-182

110 N26

N27

1,5 PVC

150

0,58

0,51

T-183

110,08 N27

N28

1,5 PVC

150

0,52

0,46

T-184

109,73 N28

N29

1,5 PVC

150

0,38

0,34

T-185

110,12 N29

N30

1,5 PVC

150

0,27

0,23


66

Label

Length (Scaled) (m)

Start Node

Stop

Diameter

Node

(in)

Material

Hazen-

Flow

Velocity

Williams C

(L/s)

(m/s)

T-186

135,1 N30

N31

1,5 PVC

150

0,15

0,13

T-187

67,98 N18

N19

1,5 PVC

150

0,52

0,46

T-188

109 N19

N20

1,5 PVC

150

0,6

0,53

T-189

75,52 N1

N2

1,5 PVC

150

0,78

0,69

T-190

24,06 N2

N3

1,5 PVC

150

0,78

0,69

T-191

108,86 N3

N4

1,5 PVC

150

0,74

0,65

T-192

109 N4

N5

1,5 PVC

150

0,54

0,47

T-193

109 N5

N6

1,5 PVC

150

0,4

0,35

T-194

109 N6

N7

1,5 PVC

150

0,27

0,24

T-195

60,47 N7

N8

1,5 PVC

150

0,17

0,15

T-196

28,22 N8

N9

1,5 PVC

150

0,07

0,06

T-197

80,23 N9

N10

1,5 PVC

150

0,07

0,06

T-198

14,43 N10

N17

1,5 PVC

150

-0,03

0,03

T-199

112,65 N17

N24

1,5 PVC

150

0,02

0,01

T-200

113,47 N24

N31

1,5 PVC

150

0,05

0,05

T-201

159,28 N31

N33

1,5 PVC

150

0,1

0,09

T-202

111,04 N7

N16

1,5 PVC

150

0

0

T-203

112,1 N16

N23

1,5 PVC

150

-0,01

0,01

T-204

94,97 N23

N30

1,5 PVC

150

-0,02

0,02

T-205

111,27 N6

N15

1,5 PVC

150

0,02

0,02

T-206

111,99 N15

N22

1,5 PVC

150

0

0

T-207

80,45 N22

N29

1,5 PVC

150

-0,01

0,01

T-208

110,91 N5

N14

1,5 PVC

150

0,04

0,04

T-209

111,99 N14

N21

1,5 PVC

150

0,04

0,04

T-210

110,98 N4

N13

1,5 PVC

150

0,1

0,08

T-211

109,01 N20

N21

1,5 PVC

150

0,53

0,46

T-212

109,07 N21

N22

1,5 PVC

150

0,39

0,34

T-213

108,94 N22

N23

1,5 PVC

150

0,27

0,24

T-214

123,03 N23

N24

1,5 PVC

150

0,14

0,12

T-215

84,78 N11

N12

1,5 PVC

150

1,35

1,18

T-216

108,97 N12

N13

1,5 PVC

150

0,75

0,66

T-217

109,02 N13

N14

1,5 PVC

150

0,53

0,47

T-218

109 N14

N15

1,5 PVC

150

0,39

0,34

T-219

108,86 N15

N16

1,5 PVC

150

0,27

0,24

T-220

110,92 N16

N17

1,5 PVC

150

0,14

0,13


67

CAPÍTULO 42.

SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO

42.1 PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO

CAPÍTULO 43.

Periodo de diseño

El periodo de diseño para el presente proyecto es de 20 años.

CAPÍTULO 44.

Población del proyecto

44.1.1.1 Población inicial La población inicial es de 282 habitantes. 44.1.1.2 Población futura La población final es de 510 habitantes.

CAPÍTULO 45.

Consumo de agua

45.1.1.1 Dotación media diaria La dotación media diaria es de 60 l/hab/día (Tabla 4.1). 45.1.1.2 Dotación futura de agua La dotación futura de agua es de 66 l/hab/día.

CAPÍTULO 46.

Coeficiente de Retorno

Este coeficiente toma en cuenta que no toda el agua consumida en un domicilio es devuelta al alcantarillado, debido a sus múltiples usos como riego, lavado de piso, cocina y otros. El valor de este coeficiente oscila entre el 60% y el 80%. Considerando las costumbres de la población en el municipio de Mizque, se determina para la modelación del proyecto de alcantarillado que de la dotación de agua el 80 % es devuelto al alcantarillado, siendo el resto utilizado en riego, lavado de pisos, cocina y otros.


68

CAPÍTULO 47.

Contribuciones de aguas residuales

47.1.1.1 Domésticas (QMD) El caudal medio diario doméstico (QMD), debe ser calculado utilizando una de las siguientes expresiones:

C∗P∗¿˙ 86400 Q MD=¿ Donde: QMD Caudal medio diario doméstico, en L/s C Coeficiente de retorno, adimensional P Población, en hab Dot Consumo de agua per cápita, en L/hab/d 47.1.1.2 Infiltración lineal (QINF) No se puede evitar la infiltración de aguas subterráneas a través de fisuras en los colectores, juntas mal ejecutadas, en la unión de colectores con las cámaras de inspección y en las mismas cámaras de inspección cuando permiten la infiltración del agua. Los valores de coeficiente de infiltración recomendados por la norma se muestran a continuación. Tabla 5.1

Coeficientes de infiltración l/s/m (Peñaranda & Díaz, 1986)

Tomando en cuenta que para tubería PVC, unión de goma y nivel freático alto, el coeficiente propuesto por la norma es demasiado conservador (0,05 l/s/km). El caudal de infiltración del trabajo dirigido, considerando que existen 4.5 Km de red es: 0,0002 l/s 47.1.1.3 Conexiones erradas (QCE) En los caudales de aguas residuales se deben considerar los caudales provenientes de las conexiones erradas, según la norma NB 688 es necesario fijar un coeficiente de seguridad del 5 al 10 % del caudal máximo previsto de aguas residuales. En el proyecto


69

se toma un coeficiente de seguridad del 10 % del caudal máximo, para los caudales provenientes de las conexiones erradas.

CAPÍTULO 48.

Coeficientes de punta (M)

El coeficiente de punta “M” es la relación entre el caudal máximo horario y el caudal medio diario. El coeficiente de punta sirve para estimar el caudal máximo horario con base en el caudal medio diario, tiene en cuenta las variaciones del consumo de agua. Según la norma NB 688 la variación del coeficiente de punta “M” debe ser estimada con base a relaciones de Harmon y Babbit, válidas para poblaciones de 1000 hab a 1000 000 hab; la relación de Flores, en las cuales se estima “M” en función del número de habitantes; la relación de Pöpel para poblaciones que varían de 5 000 a 250 000 hab. Y también se debe tomar en cuenta los coeficientes de variación de caudal k1y k2. El coeficiente de punta debe ser obtenido mediante las siguientes ecuaciones: Coeficiente de Harmon:

M =1+

14 4+ √ P

donde: M Coeficiente de Harmon adimensional P Población, en miles de habitantes Su alcance está recomendado en el rango: 2 ≤ M ≤ 3,8 Coeficiente de Babbit:

M=

5 P 0.20

donde: P población en miles de habitantes Coeficientes de variación de caudal k1 y k2: El coeficiente de punta está dado por los coeficientes de variación de caudal k1y k2.

M =K 1∗K 2 Donde: k1 es el coeficiente de máximo caudal diario, es la relación entre el mayor caudal diario verificado al año y el caudal medio diario anual. El coeficiente de máximo caudal diario k1, varía entre 1,2 a 1,5, según las características de la población. Los valores mayores de


70

k1, corresponden a poblaciones menores, donde los hábitos y costumbres de la población son menores. k2 Coeficiente de máximo caudal horario, es la relación entre el mayor caudal observado en una hora del día de mayor consumo y el caudal medio del mismo día. El coeficiente de máximo caudal horario k2, varía según el número de habitantes, como se muestra en la tabla 2.7. Para nuestro diseño utilizamos el método de los coeficientes de variación, donde k1 es igual a 1,2 y k2 es igual a 2,0 entonces se tiene un valor de coeficiente de punta M=2,4

CAPÍTULO 49.

Caudal máximo horario doméstico

El caudal máximo horario es la base para establecer el caudal de diseño de una red de colectores de un sistema de recolección y evacuación de aguas residuales. El caudal máximo horario del día máximo, se debe estimar a partir del caudal medio diario, mediante el uso del coeficiente de punta “M” y para las condiciones inicial y final del proyecto. El caudal máximo horario está dado por:

QMH =M∗Q MD Donde: QMH Caudal máximo horario doméstico, en L/s M

Coeficiente de punta adimensional

QMD Caudal medio diario doméstico, en L/s

CAPÍTULO 50.

Caudal de diseño

El caudal de diseño (QDT) de cada tramo de la red de colectores se obtiene sumando al caudal máximo horario doméstico del día máximo, QMH, los aportes por infiltraciones lineales y conexiones erradas y de los caudales de descarga concentrada. El caudal de diseño está dado por:

Q DT =Q MH +Q INF +QCE + ∑ Q DC Donde: QDT Caudal de diseño, en L/s QMH Caudal máximo horario doméstico, en L/s QINF Caudal por infiltración, en L/s QCE Caudal por conexiones erradas, en L/s QDC Caudal de descarga concentrada, en L/s


71

50.1 CRITERIO DE DISEÑO

CAPÍTULO 51.

Ecuaciones de diseño

Para los cálculos hidráulicos hechos para este trabajo dirigido se utilizó la ecuación de Manning 2

1

1 V = ∗R H 3∗S 2 donde: n V

Velocidad, en m/s

n

Coeficiente de rugosidad de Manning adimensional

RH Radio hidráulico, en m S

Pendiente, en m/m

CAPÍTULO 52.

Ecuaciones de continuidad

La ecuación de continuidad está dada por la siguiente expresión:

Q= A∗V Donde: Q

Caudal, en m3/s

A

Área de la sección, en m2

V

Velocidad, en m/s

Los cálculos de las figuras de los sectores y segmentos circulares y relaciones trigonométricas, deben ser obtenidos según la figura 5.1.

Figura5.1 Relaciones geométricas de la sección circular parcialmente llena

Donde: D

Diámetro, en m (mm) (plg) Figura4.16

CAPÍTULO 53.

h

Tirante de agua, en m (%)

Tuberías con sección llena

Las relaciones geométricas para la sección circular son: Área:


72

A=

π∗D 4

2

Perímetro

P=πD Radio hidráulico

RH=

D 4

Velocidad

V=

2

1

8

1

0.397 ∗D 3 ∗S 2 n

Caudal

Q=

0.312 ∗D 3∗S 2 n

CAPÍTULO 54.

Tuberías con sección parcialmente llenas

Angulo central (en grado sexagesimal)

2∗h ) D θ=2∗cos−1 ¿ (1−¿

Radio hidráulico

D 360∗sin θ R H = ∗(1− ) 4 2∗π∗θ Velocidad 2

1

0.397∗D 3 360∗sin θ 23 2 V= ∗ 1− ∗S n 2∗π∗θ

(

)

Caudal 8

Q=

D3

5

1

∗( 2∗π∗θ−360∗sinθ ) 3∗S 2 2

7257.15∗n∗(2∗π∗θ)3 Relaciones de tirantes, velocidades y caudales


73

Relación de tirantes:

θ 2 1−cos ¿ h 1 = ∗¿ D 2 Relación de velocidades

V 360.sin θ 32 =(1− ) V II 2∗π∗θ Relación de caudales

Q θ sin θ 360. sin θ 23 = − ∗(1− ) Q II 360 2∗π 2∗π∗θ

(

CAPÍTULO 55.

)

Coeficiente “n” de rugosidad

El coeficiente de rugosidad de Manning (n) debe tomar un valor de 0,013 en alcantarillados sanitarios, para cualquier tipo de material de tubería es decir la película biológica formada hace que este coeficiente sea uniforme independiente del material.

CAPÍTULO 56.

Diámetro mínimo

En las redes de recolección y evacuación de aguas residuales, la sección circular es la más usual para los colectores, principalmente en los tramos iniciales. El diámetro mínimo permitido en redes de sistemas de recolección y evacuación de aguas residuales tipo alcantarillado sanitario convencional y/o no convencional (alcantarillados condominial, simplificado y modular 100 % plástico) es 100 mm (4 “) con el fin de evitar obstrucciones de los conductos por objetos relativamente grandes introducidos al sistema. Para el alcantarillado de pequeño diámetro sin arrastre de sólidos el diámetro mínimo es de 50 mm (2 “).

CAPÍTULO 57.

Criterio de la tensión tractiva

La tensión tractiva mínima del flujo debe superar la resistencia del sedimento al movimiento. Como resultado de las investigaciones en el campo y simulaciones en laboratorio realizado por Shields, la tensión tractiva está dada por la siguiente ecuación:


74

τ =f ∗( γa−γw )∗d 90 −95 donde:

τ

Fuerza o tensión tractiva referida a la resistencia del sedimento al movimiento, en kg/m2

d

f

Constante adimensional: 0,04 - 0,8

γa

Peso específico del material de fondo (arena), en kg/m3

γw

Peso específico del agua, en kg/m3

%95%90

Diámetro específico en m, del 90 % al 95 % de las partículas a ser transportadas.

El valor es obtenido de la frecuencia de distribución del

análisis granulométrico del material de fondo o sólidos sedimentables que ingresan al sistema de alcantarillado. En el colector quedarían retenidas partículas de un diámetro mayor al porcentaje indicado. f, es la constante adimensional de la ecuación, fue determinada en laboratorio a través de modelos hidráulicos, su valor es de 0,04 para arena limpia, hasta 0,8 para sedimentos de arena pegajosa del fondo de los conductos. Según las experiencias de laboratorio, la sedimentación de arena se produce a caudales mínimos, cuando cambia la condición de flujo, la arena es suspendida (a mayor caudal), por este motivo, las tuberías se deben diseñar considerando arena en suspensión. La constante “f” para colectores de alcantarillado con arena en suspensión es de 0,05a 0,06. Esta arena puede ser considerada limpia, aunque las partículas están cubiertas con materia orgánica que les da una apariencia negra. Para los valores de una partícula de 1 mm de diámetro; densidad 2 650 kg/m 3 y un coeficiente “f” de 0,06, se obtiene una tensión tractiva “ τ” de 0,09 kg/m2, por lo tanto se adopta el valor de 0,10 kg/m2. La pendiente mínima debe ser calculada con la fórmula de la tensión tractiva “ τ”, introduciendo el valor de la tensión tractiva mínima determinada previamente en función del análisis granulométrico específico de las partículas que se quiere transportar. Para limitar los costos de mantenimiento, es recomendable que la tensión de arrastre mínima sea suficiente para transportar entre el 90 % al 95 % del material granular que se estima ingresa al sistema de alcantarillado sanitario.


75

CAPÍTULO 58.

Pendiente mínima

La pendiente de cada tramo de la red no debe ser inferior a la mínima admisible calculada de acuerdo con 2.4.5.1y ni superior a la máxima calculada según el criterio de la tensión tractiva según 2.4.4. La pendiente del colector debe ser calculada con el criterio de la tensión tractiva, según las siguientes ecuaciones: - Pendiente para tuberías con sección llena:

S min =

τ min ρ∗g∗R H

- Pendiente para tuberías con sección parcialmente llena:

S min =

τ min ρ∗g∗D 360∗senθ ∗(1− ) 4 2∗π∗θ

Donde: Smin Pendiente mínima del tramo de tubería, en m/m τmin

Tensión tractiva mínima, en Pa

ρ

Densidad del agua, 1 000 kg/m3

g

Aceleración de la gravedad, 9,81m/s2

RH

Radio hidráulico, en m

D

Diámetro del conducto, en m

θº

Ángulo, en grado sexagesimal

CAPÍTULO 59.

Pendiente mínima admisible

Para la relación de caudales de 0,10 y 0,15, sus ángulos θ, la relación de tirantes, el radio hidráulico y la pendiente mínima, y tomando en cuenta Tmin = 1; p = 1000 kg/m 3; n = 0,013; se deben obtener las pendientes mínimas admisibles para diferentes diámetros y los valores de velocidad y caudal a sección llena (tabla 5.2).

Tabla 5.2

Pendiente mínima admisible a) pendiente mínima admisible QP/QH = 0,10

a)

b) pendiente mínima admisible QP/QH = 0,15 ( NB688)

b)


76

De acuerdo con las características topográficas de la zona de proyecto, los colectores deben ser dimensionados con la pendiente natural del terreno. Sin embargo, las pendientes no deben ser inferiores a la mínima admisible para permitir la condición de auto limpieza desde el inicio de funcionamiento del sistema, cuando se presentan caudales de aporte bajos y condiciones de flujo críticas.

CAPÍTULO 60.

Pendiente mínima admisible para diferentes relaciones de

caudal Se pueden establecer otras relaciones de caudal presente y futuro, de acuerdo con las condiciones locales (caudales de aporte). Para este caso, la pendiente mínima se puede elegir de los valores presentados en la tabla 5.3. Tabla 5.3

Pendiente mínima para diferentes relaciones de caudal (NB 688) Para diámetros de 0,10 a 2,60 m) - n=0.013


77

CAPÍTULO 61.

Pendiente máxima admisible

La máxima pendiente debe ser considerada para una velocidad final en la tubería de 5,0 m/s.

CAPÍTULO 62.

Tirante máximo de agua

Los tirantes de agua deben ser siempre calculados admitiendo un escurrimiento en régimen uniforme y permanente, siendo su valor máximo igual o inferior a 75% del diámetro del colector. 62.1 CRITERIOS CONSTRUCTIVOS

CAPÍTULO 63.

Profundidad mínima de instalación

La profundidad de la tubería debe ser tal que permita recibir los afluentes “por gravedad” 9 NB 688 de las instalaciones prediales y proteger la tubería contra cargas externas como el tráfico de vehículos y otros impactos. La profundidad mínima debe ser aquella que esté por debajo de la cota de conexión predial del vecino, garantizando que éste sea atendido. Las profundidades deben ser suficientes para permitir las conexiones a la red colectora.

CAPÍTULO 64.

Recubrimiento mínimo a la cota clave

La profundidad del recubrimiento debe ser definida por el cálculo estructural de la tubería instalada en zanja, considerando que los esfuerzos a la que está sometida depende de las características del suelo, cargas de relleno y vehicular, tipo de material de la tubería, cama de asiento, ubicación y trazado en el terreno. El recubrimiento mínimo del colector debe evitar la ruptura de éste ocasionada por cargas vivas que pueda experimentar. Asimismo, se deben utilizar tuberías y accesorios de diferentes tipos de materiales, siempre que cuenten con la certificación del organismo competente autorizado en el país.


78

En caso de instalación de tubería de PVC rígido, la deformación diametral relativa máxima admisible a largo plazo debe ser de 7,5% del diámetro. Los valores mínimos permisibles de recubrimiento de los colectores se definen en la tabla 5.4. Tabla 5.4

Profundidad mínima de los colectores (NB 688)

Para casos especiales como localidades con evidentes problemas de desagüe, los valores anteriores deben reducirse tomando las previsiones estructurales y geotécnicas correspondientes. Las conexiones domiciliarias y los colectores de aguas residuales deben localizarse por debajo de las tuberías de agua.

CAPÍTULO 65.

Profundidad máxima de instalación

La profundidad máxima del colector de recolección y evacuación de aguas residuales debe ser aquella que no ofrezca dificultades constructivas, de acuerdo al tipo de suelo y que no obligue al tendido de alcantarillados auxiliares. La profundidad máxima admisible de los colectores es de 5m, aunque puede ser mayor siempre y cuando se garanticen los requerimientos geotécnicos de las cimentaciones y estructurales de los materiales y colectores durante y después de su construcción.

CAPÍTULO 66.

Ubicación de los colectores

Los colectores deben localizarse siguiendo el lineamiento de las calles. Sin embargo, si la topografía o el costo de construcción lo ameritan, pueden ubicarse por las aceras dentro de los manzanos de casas. En particular, esto último es válido para los alcantarillados condominiales. Los colectores de aguas residuales no deben estar ubicados en la misma zanja de una tubería de agua y su cota clave siempre debe estar por debajo de la cota solera de la tubería de agua. Para sistemas separados, los dos (2) colectores deben asentarse equidistantes del eje de la vía y el colector sanitario en lo posible a la izquierda en el sentido del escurrimiento, particularmente si se trata de colectores primarios. La distancia horizontal entre ejes de los colectores de alcantarillado sanitario y pluvial debe ser de 1,00 m, sin embargo la separación mínima puede calcularse con la fórmula: ISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO PARA LA COMUNIDAD DE TABACAL ,MIZQUE

79

S h=

ds d +0.50+ p 2 2

donde: Sh

Separación horizontal entre generatrices, en m

ds

Diámetro del tubo de alcantarillado sanitario, en m

dp

Diámetro del tubo de alcantarillado pluvial, en m

El colector sanitario se debe asentar a mayor profundidad que el colector pluvial. La distancia vertical mínima que separa las generatrices de los dos (2) tubos puede calcularse con la fórmula:

Sv=

ds d +0.30+ p 2 2

donde: Sv

Separación vertical entre generatrices, en m

ds

Diámetro del tubo de alcantarillado sanitario, en m

dp

Diámetro del tubo de alcantarillado pluvial, en m

Los colectores de sistemas combinados deben ubicarse en el eje de la calzada.

CAPÍTULO 67.

Ubicación de las cámaras de inspección

La unión o conexión de dos (2) o más tramos de colectores debe hacerse con estructuras hidráulicas apropiadas, denominadas estructuras de conexión (generalmente cámaras de inspección). La ubicación de las cámaras de inspección se da en los siguientes sitios: a) En los arranques de la red, para servir a uno o más colectores. En algunos casos pueden ser sustituidas por los tubos de inspección y limpieza b) En los cambios de dirección, ya que se asume que todos los tramos de la red son rectos c) En los puntos donde se diseñan caídas en los colectores d) En los puntos de concurrencia de más de un (1) colector e) En los cambios de pendiente, diámetro o material de la tubería, en lugar de una cámara de inspección se pueden emplear transiciones de hormigón ciclópeo que quedan enterradas f) En cada cámara de inspección se admite solamente una salida de colector


80

CAPÍTULO 68.

Distancia entre elementos de inspección

La distancia máxima entre estructuras de conexión de colectores debe estar determinada por la trama urbana, los equipos disponibles de limpieza y el comportamiento hidráulico del flujo. En caso de que la trama urbana y el comportamiento del flujo limiten la distancia máxima, ésta debe ser de 50 m a 70 m, si la limpieza de los colectores es manual y debe ser de 150 m, si es mecánica o hidráulica. En emisarios o colectores principales, donde las entradas son muy restringidas o inexistentes, la distancia máxima entre estructuras de inspección debe incrementarse en función del tipo de mantenimiento, la cual es del orden de 200 m. Debido a que los costos de las estructuras-pozo tienen una incidencia importante en un sistema de recolección y evacuación de aguas residuales o pluviales, se han desarrollado simplificaciones que están condicionadas por la disponibilidad de mejores equipos de mantenimiento y limpieza, sean estos últimos mecánicos o hidráulicos, los cuales permiten además incrementar la longitud de inspección. Estas estructuras corresponden a elementos típicos de sistemas de alcantarillado simplificado. Dentro de estas estructuras simplificadas están los terminales de limpieza que pueden sustituir a las cámaras de arranque cuando las redes de colectores están ubicadas en calles sin salida y calles secundarias de tráfico liviano. Los tubos de inspección y limpieza pueden ser utilizados en tramos intermedios de la red, mientras que las cajas de paso sin inspección pueden ser usadas en cambios de dirección, pendiente y diámetro, cuando la pendiente de los colectores sean mayores a 0,67 % y la profundidad no sea mayor que 1,5m. Las distancias máximas entre tubos TL o TiL, deben estar en función de los equipos de limpieza previstos o disponibles, pero en ningún caso deben ser mayores a 150 m para tuberías de hasta 300 mm (12 “) de diámetro

CAPÍTULO 69.

Dimensiones del ancho de zanja

Las dimensiones mínimas del ancho de zanjas para diferentes diámetros de colectores se presentan en la tabla 5.5.


81

Tabla 5.5

CAPÍTULO 70.

Dimensiones mínimas del ancho de zanjas (NB 688)

Dimensiones de cámaras de inspección

El diámetro interno mínimo debe ser de 1,20 m. El diámetro mínimo de la boca de ingreso a la cámara de inspección debe ser de 0,60 m.

CAPÍTULO 71.

Cámaras con caída

Para desniveles superiores a 0,75m deben instalarse tuberías de caída que unan el colector con el fondo de la cámara mediante un codo de 90°. El colector debe ser prolongado a la pared de la cámara de inspección, después de ejecutada la caída para permitir la existencia de una ventana para una desobstrucción eventual. Para diámetros mayores a 300 mm (12 plg), se debe hacer una conexión directa (a 45 °) con el fondo de la cámara. En caso de existir un desnivel de 0,40 m, éste debe ser resuelto efectuando una canaleta rápida que una el colector con el fondo de la cámara.

CAPÍTULO 72.

Etapas de construcción

El proyecto elaborado de acuerdo al período de diseño establecido debe permitir la construcción de la red por etapas. Deben definirse las obras mínimas que corresponden a cada etapa a fin que la red satisfaga las condiciones para las cuales fue prevista.


82

No deben considerarse etapas de construcción en las obras de expansión de la red que son ejecutadas en forma continua durante el período de la validez del proyecto con el fin de atender el incremento gradual de la población servida.

CAPÍTULO 73.

Materiales

La elección del material de las tuberías debe ser realizada sobre la base de las características de las aguas residuales, las cargas externas actuantes, las condiciones del suelo, las condiciones de nivel freático, las condiciones de abrasión, corrosión y generación de sulfuros Para las tuberías de alcantarillado pueden utilizarse: Hormigón simple, hormigón armado, fierro fundido, fierro dúctil, PVC, polietileno, polietileno de alta densidad, plástico reforzado con fibra de vidrio, resina termoestable reforzada (fibra de vidrio), mortero plástico reforzado y acero, de acuerdo a las características particulares de cada proyecto y de los factores económicos. 73.1 DISEÑO DE LA RED DE ALCANTARILLADO Para describir cómo trabaja la planilla de cálculo Excel para el diseño de alcantarillado convencional se presenta la figura 5.2 que muestra el tramo de la Calle A desde F a K.

Figura5.2 Esquema tramo de la Calle A desde F a K.


83

CAPÍTULO 74.

Planilla de cálculo Excel

Para el cálculo hidráulico del sistema de alcantarillado se utilizó una planilla Excel la cual muestra el cálculo hidráulico para el ramal 1con sentido de flujo de izquierda a derecha Comenzando en la AE hasta AK (ver Tabla 5.6, Tabla 5.7, Tabla 5.8, Tabla 5.9, Tabla 5.10). En la tabla 5.6 se tienen las áreas tributarias propias y acumulativas de cámara a cámara. En las tablas 5.7 y 5.8 se tienen los caudales propios y tributarios que se obtienen de la multiplicación de la densidad poblacional por el área, los caudales adicionales por infiltración y malas conexiones. En las tablas 5.9 y 5.10 se tienen los regímenes hidráulicos para el funcionamiento de los tubos, a tubo lleno y el funcionamiento real.


84

Tabla 5.6

Calle

De

A

Detalle de áreas de aporte tramo de la Calle A desde F a K

Cam. Sup.

Cam. Inf.

Propio

Tribut.

Acum.

Propia

Tribut.

1

2

3

4

E

E'

6 1,6

7 72,57

9 72,57

10 0,154

10 0,241

11

A

5 1,7

8

1 2

A

E'

F

1,6

1,5

22,41

72,57

94,98

0,255

0,000

0,24

3

A

F

G

1,5

1,4

108,93

94,98

203,91

0,143

0,249

0,24

1,3

108,99

308,45

417,44

0,007

0,249

0,99

631,06

0,005

0,249

1,74

5

A

G

H

1,4

7

A

H

I

1,3

1,2

109,08

521,98

9

A

I

J

1,2

1,1

109,01

735,74

844,75

0,306

0,251

2,49

K

1,1

1

949,25

1008,06

0,510

0,093

3,14

11

A

J

Tabla 5.7

58,81

Cálculo de caudales de aporte tramo de la Calle A desde F a K

Acum.

Propio

Acum.

Punta Medio

Maximo

Infilt.

Medio

Maximo

Con. Err.

Con. Err.

12 0,24

13 5

14 5

15 2,40

16 0,00

17 0,007

18 0,004

16 0,00

17 0,007

18 0,001

19 0,001

0,24

0

5

2,4

0,00

0,007

0,005

0,00

0,000

0,000

0,001

0,49

5

9

2,4

0,01

0,014

0,010

0,00

0,007

0,001

0,001

1,24 1,99

5

23

2,4

0,02

0,036

0,021

0,00

0,007

0,001

0,004

5

37

2,4

0,02

0,058

0,032

0,00

0,007

0,001

0,006

2,74

5

51

2,4

0,03

0,080

0,042

0,00

0,007

0,001

0,008

3,23

2

61

2,4

0,04

0,094

0,050

0,00

0,003

0,000

0,009


85

Tabla 5.8


# Com.

Qc

# I.P.

Q ip

#Ind.

Q ind.

∑Qdc.

Acum.

Diseño(q)

Inicial

20 0,000

21 0,000

22 0,000

23 0,000

24 0,000

25 0,000

26 0,000

27 0,011

28 1,500

29 2146,80

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,012

1,500

2143,08

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,026

1,500

2142,02

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,061

1,500

2136,06

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,095

1,500

2130,37

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,130

1,500

2124,90

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,154

1,500

2119,48

Tabla 5.9


Final

Inicial

Final

Media

Inicial

Final

%

[mm]

Rh (m)

Q [l/s]

30 2143,08

31 1,20

32 1,20

33 1,20

34 2145,7

35 2142,0

36 5,1

37 100

38 0,025

39 11,695

2142,02

1,20

1,20

1,20

2142,0

2140,9

4,7

100

0,025

11,234

2136,06

1,20

1,20

1,20

2140,9

2135,0

5,5

100

0,025

12,082

2130,37

1,50

1,20

1,35

2134,7

2129,3

4,9

100

0,025

11,487

2124,90

1,80

1,20

1,50

2128,7

2123,8

4,5

100

0,025

10,914

2119,48

1,70

1,20

1,45

2123,3

2118,4

4,5

100

0,025

10,974

2116,69

1,95

1,20

1,58

2117,6

2115,6

3,5

100

0,025

9,620

Tabla 5.10

Cálculo hidráulico tramo de la Calle A desde F a K

V [m/s]

q/Q

v/V

d/D

rh/Rh

v [m/s]

d [mm]

r h [m]

[m/s]

40 1,489 ok

41 0,13

42 0,690

43 0,243

44 0,573

45 1,028

46 24,3 ok

47 0,014

48 2,249

49 7,199 ok

1,430

ok

0,13

0,690

0,243

0,573

0,987

24,3

ok

0,014

2,249

6,643

ok

1,538

ok

0,12

0,675

0,234

0,554

1,038

23,4

ok

0,014

2,211

7,427

ok

1,463

ok

0,13

0,690

0,243

0,573

1,009

24,3

ok

0,014

2,249

6,946

ok

1,390

ok

0,14

0,705

0,253

0,592

0,980

25,3

ok

0,015

2,285

6,478

ok

1,397

ok

0,14

0,705

0,253

0,592

0,985

25,3

ok

0,015

2,285

6,549

ok

1,225

ok

0,16

0,732

0,270

0,626

0,897

27,0

ok

0,016

2,350

5,321

ok

[N/m2]


86

CAPÍTULO 75.

PRESUPUESTO GENERAL

75.1 CÓMPUTOS MÉTRICOS Los cómputos métricos se han calculado usando las planillas de cálculo confeccionadas para cada ítem de obra, en función de las dimensiones, secciones, espesores, excavaciones, etc. Límites y tolerancias que se muestran en los planos utilizando los paquetes AutoCAD Civil-3D y lo establecido en las especificaciones técnicas particulares. Los volúmenes y las planillas de cómputos métricos por módulos del sistema de agua potable y alcantarillado sanitario, se presenta en el anexo 6 del presente documento. A continuación se presenta un desglose de insumos de material, mano de obra y equipo:

CAPÍTULO 76.

Agua potable

Los cómputos métricos se han calculado usando las planillas de cálculo confeccionadas para cada ítem de obra, en función de las dimensiones, secciones, espesores, taludes. Límites y tolerancias que se muestran en los planos y lo establecido en las especificaciones técnicas particulares. Los volúmenes y las planillas de cómputos métricos por componente del sistema de agua potable, se presenta en el anexo 6 del presente documento. A continuación se presenta un desglose de los cómputos métricos: Tabla 6.1 Nº P.U. >

>

Cómputos métricos sistema de agua potable Tabacal DESCRIPCION

UNID.

CANT.

1 INSTALACION DE FAENAS

glb

2 LETRERO DE OBRAS

pza

3 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION 4 TRAZADO Y REPLANTEO DE OBRAS

CANTIDADES PARCIAL

TOTAL

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

glb

1,00

1,00

1,00

m²

1,00

5 EXCAVACION COMUN SUELO SEMIDURO

m³

1,00

12,81

12,81

6 MAMPOSTERIA EN PIEDRA BRUTA

m²

1,00

1,50

1,50

7 RELLENO COMP. MECANICO S/MAT. PRESTAMO

m³

1,00

1,65

1,65

8 HORMIGON CICLOPEO H18(50%PIEDRA)

m³

1,00

8,40

8,40

9 ACCESORIOS CÁMARAS DE SALIDA

glb

1,00

1,00

1,00

M01 - ACTIVIDADES PRELIMINARES

270,46

M02 - OBRA DE TOMA


87

Nº P.U.

>

>

>

>

>

DESCRIPCION

CANTIDADES

UNID.

CANT.

PARCIAL

TOTAL

10 PROV. Y COLOC. REJILLA METALICA

pza

1,00

1,00

1,00

11 PROV.COLOC. TAPAS/CÁMARAS

pza

1,00

1,00

1,00

12 QUINCALLERIA PARA CAMARA

pza

1,00

1,00

1,00


m³

1,00

3,17

3,17

14 SOLADURA DE PIEDRA

m²

1,00

4,41

4,41


m³

1,00

0,54

0,54


m³

1,00

5,64

5,64

17 PROV. Y COLOC.COMPUERTA LIMPIEZA DES

pza

1,00

1,00

1,00

18 PROV. Y COLOC.COMPUERTAS CAMARA DE SALIDA

pza

1,00

1,00

1,00

19 REPLANTEO Y CONTROL DE LINEAS

m

1,00

2234,25

2234,25


m³

1,00

552,74

552,74

21 EXCAVACION EN ROCA

m³

1,00

16,00

16,00

22 CAMA DE ARENA

m³

1,00

111,71

111,71

23 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC CLASE D=1 1/2"

m

1,00

2234,25

2234,25

24 RELLENO COMP. MECANICO C/MAT. PRESTAMO

m³

1,00

111,71

111,71


m³

1,00

345,32

345,32

26 PRUEBA HIDRAULICA

m

1,00

2234,25

2234,25


m³

1,00

52,48

52,48


m³

1,00

4,75

4,75


m²

1,00

12,96

12,96

30 HORMIGON ARMADO- H21

m³

1,00

13,00

13,00


m³

1,00

0,92

0,92

32 REVOQUE INTERIOR

m²

1,00

48,00

48,00

33 ACCESORIOS CÁMARAS DE INGRESO-TANQUE

glb

1,00

1,00

1,00

34 ACCESORIOS CÁMARAS SALIDA LIMP. Y REBOSE-TANQUE

glb

1,00

1,00

1,00


pza

2,00

2,00

2,00


pza

2,00

2,00

2,00


m³

1,00

42,57

42,57


m³

1,00

42,57

42,57


m³

1,00

4,21

4,21

40 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO I L=9 D=1 1/2"

glb

3,00

3,00

9,00

41 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO II L=12 D=1 1/2"

glb

1,00

1,00

1,00

42 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO III L=15 D=1 1/2"

glb

4,00

4,00

4,00

43 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO IV L=18 D=1 1/2"

glb

1,00

1,00

1,00

44 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO V L=27 D=1 1/2"

pza

1,00

1,00

1,00

45 ACCESORIOS PARA PUENTE TIPO VII L=12 D=3"

pza

1,00

1,00

1,00

M03 - DESARENADOR

M04 - TENDIDO DE TUBERIA DE ADUCCION

M05 - TANQUE DE ALMACENAMIENTO

M06 - PUENTES

M07 - CAMARAS REGULADORAS -PRESION


88

Nº P.U.

>

DESCRIPCION

CANT.

PARCIAL

TOTAL


m³

2,00

0,73

1,46


m²

2,00

0,81

1,62


m³

2,00

0,46

0,92


m³

2,00

0,08

0,16

50 PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARA REGULADORAS

glb

2,00

2,00

2,00


pza

2,00

2,00

2,00


pza

2,00

2,00

2,00


m

1,00

5383,32

5383,32


m³

1,00

1690,57

1690,57

55 CAMA DE ARENA

m³

1,00

269,17

269,17

56 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=3"

m

1,00

440,00

440,00

m

1,00

M08 - TENDIDO DE TUBERIA DISTRIBUCION

TANQUE SISTEMA (PROG.0+000-0+440) 57 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=2"

>

>

m

440,00 136,81

136,81

m

1,00

58 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=1 1/2"

m

1,00

4806,50

4806,50


m³

1,00

269,17

269,17


m³

1,00

1152,24

1152,24


m

5383,32

5383,32

TANQUE SISTEMA (PROG.0+440-0+576,814)

>

CANTIDADES

UNID.

136,81

M09 - PILETAS PUBLICAS 62 EXCAVACION COMUN SUELO SEMIDURO

m³

2,00

0,10

0,20


m²

2,00

0,49

0,98


m³

2,00

0,07

0,14


m³

2,00

0,03

0,07

66 REVOQUE INTERIOR

m²

2,00

0,55

1,10

67 ACCESORIOS PARA ACOMETIDAS

pza

2,00

2,00

2,00


m³

3,00

0,73

2,19


m²

3,00

0,81

2,43


m³

3,00

0,31

0,92


m³

3,00

0,08

0,24

72 PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARAS DE CONTROL

glb

3,00

3,00

3,00


pza

3,00

3,00

3,00


pza

3,00

3,00

3,00

glb

1,00

1,00

1,00

M10 - CAMARAS DE CONTROL Y DISTRIBUCION

M11 - ACTIVIDADES FINALES 75 LIMPIEZA GENERAL


89

CAPÍTULO 77.

Sistema de alcantarillado

Los cómputos métricos se han calculado usando las planillas de cálculo confeccionadas para cada ítem de obra, en función de las dimensiones, secciones, espesores, taludes. Límites y tolerancias que se muestran en los planos y lo establecido en las especificaciones técnicas particulares. Los volúmenes y las planillas de cómputos métricos por componente del sistema de alcantarillado, se presenta en el anexo 6 del presente documento. A continuación se presenta un desglose de los cómputos métricos

Tabla 6.2 Nº P.U.

Cómputos métricos sistema de alcantarillado Tabacal

DESCRIPCION

UNID.

CANT.


glb

2 LETRERO DE OBRAS

CANTIDADES PARCIAL

TOTAL

1,00

1,00

1,00

pza

1,00

1,00

1,00

3 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION

glb

1,00

1,00

1,00

4 TRAZADO Y REPLANTEO DE OBRAS

m²

1,00

108,00

108,00


m

1,00

4442,61

4442,613


m³

1,00

2936,29

2936,29

7 EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.

m³

1,00

366,26

366,26

8 CAMA DE ARENA PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-35 DN=100 9 MM PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-41 DN=150 10 MM

m³

1,00

227,28

227,28

m

1,00

4196,04

4196,043

m

1,00

246,57

246,57


m³

568,21

m³

1,00 1,00

568,21


2349,89

2349,89

13 PRUEBA HIDRAULICA M03 - CAMARAS DE INSPECCION S/CAIDA H=0 A > 2 M.

m

1,00

4442,61

4442,613


m³

46,00

3,22

148,12


m³

46,00

0,14

6,44


m²

46,00

1,54

70,81

17

3

m

46,00

0,08

3,54


m³

46,00

0,81

37,44

19 ENLUCIDO DE CEMENTO

m²

46,00

1,13

52,02

pza

138,00

138,00

138,00

m³

2,00

4,62

9,24

>

M01 - ACTIVIDADES PRELIMINARES

>

M02 - SISTEMA RED DE COLECTORES

HORMIGON SIMPLE

20 ACCESORIOS PELDAÑOS C/30 CM. M04 - CAMARAS DE INSPECCION C/CAIDA H=2 A > 3 M. 21 EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.


90

Nº P.U.

DESCRIPCION

UNID.

CANT.


m³

23 SOLADURA DE PIEDRA 24

CANTIDADES PARCIAL

TOTAL

2,00

0,14

0,28

m²

2,00

1,54

3,08

m²

2,00

0,08

0,15


m³

2,00

1,02

2,04


m²

2,00

1,13

2,26

27 ACCESORIOS PELDAÑOS C/30 CM.

pza

14,00

14,00

14,00

28 ACCESORIOS CAMARA DOBLE DE INGRESO

pza

1,00

1,00

1,00

29 ACCESORIOS CAMARA TRIPLE DE INGRESO

pza

1,00

1,00

1,00

glb

1,00

1,00

1,00

>

HORMIGON SIMPLE

M05 - ACTIVIDADES FINALES 30 LIMPIEZA GENERAL

77.1 ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS Los precios unitarios han sido estimados por Ítems basándose en la situación de los precios del mercado y la cuantificación del empleo de equipos, herramientas, mano de obra y materiales para cada Ítem. Para esto se han considerado los siguientes indicadores (Tabla 6.3) impuestos por Ley para la determinación final del precio unitario:

Tabla 6.3

Indicadores para la determinación de los precios unitarios

Beneficios sociales

=

55 %

Gastos generales

=

5%

Herramientas Menores

=

5%

Utilidad

=

7%

Impuestos al valor agregado (IVA)

=

14.94 %

=

3.09 %

IT Fuente: Elaboración propia

Los precios unitarios se han calculado usando el programa Prescom 2009 bajo los paramentos y normas en vigencia, de tal manera de uniformar parámetros y criterios de cálculo. Los precios unitarios por modulo y los análisis de los mismos se presenta en forma detalla en el Anexo 9 del documento. Para el desarrollo de los diferentes ítems de los precios unitarios se ha analizado los siguientes componentes: costo de los materiales de construcción, mano de obra calificada y no calificada, costos de equipos y herramientas.


91

CAPÍTULO 78.

SISTEMA DE AGUA POTABLE

78.1.1.1 Costo de los materiales de construcción Los materiales de construcción forman una parte fundamental del análisis de precios unitarios, para ello se realizaron cotizaciones para cada uno de los materiales que intervienen en el presente sistema. Tomando consideraciones del transporte de los mismos fueron cotizados. En el siguiente cuadro se muestra los costos de los materiales del proyecto. Tabla 6.4

Resumen del material para el proyecto de agua potable Total Materiales:

#

Descripción insumo

Unid.

Cantidad

P. Unid.

Parcial (Bs)

1

ACERO ESTRUCTURAL

kg

523

8,232

4303,69

2

ALAMBRE DE AMARRE

kg

23

15

347,7

3

ANGULAR 1 1/2" X 1 1/2" X 3/16"

m

54

18,5

1002,7

4

ANGULAR 1 1/2"X1 1/2"X 3/6"

m

51

18,5

947,2

5

ARENA

m³

824

100

82360

7

BISAGRAS

pza

16

5

80

8

CABLE DE ACERO 1/4" SUSPENSION

m

90

5

451,3

9 1 0 11 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9 2 0 2 1 2 2 2 3 2 4 2

CABLE DE ACERO 1/4" TENSION

m

202

5

1009,7

CABLE DE ACERO 3/4" TENSION

m

44

28

1226,96

CABLE DE ACERO 5/16" SUSPENSION

m

13

30

401,4

CADENA

m

8

30

240

CADENA L=1M.

pza

11

45

495

CALAMINA ONDULADA #28

m²

9

45

405

CANDADO 40MM

pza

8

35

280

CANDADO GLOBE GRANDE

pza

11

35

385

CEMENTO

kg

16.297

1,24

20208,65

CHUPADOR D=1 1/2"

pza

1

55

55

CHUPADOR YORK BRONCE DN=3"

pza

1

185

185

CLAVOS

kg

190

12

2282,52

CODO F.G. DN=1/2"

pza

4

25,97

103,88

CODO FG TUPY 1 1/2"

pza

2

25,97

51,94

CODO FºGº 90º Ø=2"

pza

4

30,54

122,16

COPLA F.G. D=1/2"

pza

2

18,25

36,5

ELECTRODO 60-13 PUNTO ROJO

kg

4

30

120


92

Total Materiales: # 5 2 6 2 7 2 8 2 9 3 0 3 1 3 2 3 3 3 4 3 5 3 6 3 7 3 8 3 9 4 0 4 1 4 2 4 3 4 4 4 5 4 6 4 7 4 8 4 9 5 0 5 1 5 2 5 3

Descripción insumo

Unid.

Cantidad

P. Unid.

Parcial (Bs)

ELECTRODOS PARA SOLDADURA

kg

2

30

45

EXPLOSIVOS

pza

16

10,5

168

FIERRO CORRUGADO 3/8"

m

34

23,75

805,36

FIERRO CORUGADO DE 1"

m

4

39,583

158,33

FULMINANTE

pza

8

3,5

28

GRAVA

m³

33

100

3288

GRIFO D=1/2*

pza

2

57,53

115,06

GUARDACABLE DE SUSPENSION 1/4"

pza

84

2

168

GUARDACABLES 3/4" TENSION

pza

4

7,5

30

GUARDACABLES 5/16" SUSPENSIÓN

pza

11

5

55

GUARDACABLES DE TENSION 1/4"

pza

40

2

80

GUIA BLANCA EXPLOSIVO

m

5

8

38,4

JUEGO DE SANITARIO

glb

1

700

700

LADRILLO DE 6 HUECOS(10X15X25)

pza

400

1,5

600

l

168

58,48

9841,6

LLAVE DE PASO CORTINA ITALY 1 1/2"

pza

2

176,13

352,26

MADERA DE CONSTRUCCION

pie²

481

10

4813,3

MORDAZA 3/4" TENSION

pza

30

8

240

MORDAZA 5/16" SUSPENSION

pza

40

5

200

MORDAZA DE SUSPENSION 1/4"

pza

336

2

672

MORDAZA DE TENSION 1/4"

pza

248

2

496

NIPLE HEAGONAL F.G. DN=1 1/2"

pza

5

14,6

73

NIPLE HEXAGONAL DN=3"

pza

1

35,5

35,5

NIPLE HEXAGONAL F.G. D=1 1/2"

pza

2

14,6

29,2

NIPLE HEXAGONAL F.G. D=2"

pza

6

26,33

157,98

l

168

110

18511,9

m³

53

90

4787,1

l

1

38

38

LIMPIADOR PVC 640 G.(1/4 GALON) PAVCO

PEGAMENTO PVC P-14 1LT.PARABOND PIEDRA PINTURA AL OLEO


93

Total Materiales: # 5 4 5 5 5 6 5 7 5 8 5 9 6 0 6 1 6 2 6 3 6 4 6 5 6 6 6 7 6 8 6 9 7 0 7 1 7 2 7 3 7 4 7 5 7 6 7 7 7 8 7 9 8 0

Descripción insumo

Unid.

Cantidad

P. Unid.

Parcial (Bs)

PLANCHA 3MM

m²

5

275

1408

PLANCHA E=3MM.

m²

1

275

272,25

SIKA 1 IMPERMEABILIZANTE

kg

15

30

441,9

TEE F.G DN=2"

pza

2

49,49

98,98

TEE F.G. DN=1 1/2"

pza

135

35,1

4738,5

TEFLON

pza

10

4

40

TEFLON 3/4"

pza

7

4

28

TESADOR 1/4"

pza

10

18

180

TESADOR 3/4"

pza

1

55

55

TUBERÍA F.G. 1 1/2"

m

29

70,33

2039,57

TUBERÍA F.G. D 1/2"

m

2

19,375

38,75

TUBERIA F.G. D= 4"

m

9

185,269

1630,37

TUBERIA F.G. D=1 ½"

m

4

70,33

295,39

TUBERIA F.G. D=2

m

89

76,08

6786,34

TUBERIA F.G. D=2"

m

13

76,08

1011,86

TUBERIA F.G. D=3"

m

15

119,88

1798,2

TUBERIA PVC C-15 D=1 1/2"

m

7.393

15,08

111483,27

TUBERIA PVC C-15 DN=2"

m

144

23,36

3355,66

TUBERIA PVC C-15 DN=3"

m

462

35,83

16553,46

TUBERÍA PVC D=1 1/2" L=1.5M.

pza

11

5,718

62,9

UNION PATENTE F.G. D=1 1/2"

pza

5

45,49

227,45

UNION PATENTE F.G. Ø 2"

pza

2

75,47

150,94

UNION PATENTE FG TUPY 1 1/2"

pza

2

45,49

90,98

UNION UNIVERSAL DN=3"

pza

1

115

115

VALVULA DN=1 1/2"

pza

5

176,13

880,65

VALVULA DN=2"

pza

1

239,45

239,45

VALVULA DN=3"

pza

1

315

315

Total:

318.018,16

Son: Trescientos Dieciocho Mil Dieciocho con 16/100 Bolivianos


94

78.1.1.2 Mano de obra calificada y no calificada La mano de obra calificada será recolectada de la ciudad de Cochabamba y del lugar del proyecto, de acuerdo a criterio del contratista. La mano de obra no calificada también abunda en la zona. Tabla 6.5

#

Resumen de la mano de obra proyecto de agua potable Total Mano de Obra: Unid Cantidad P. Unid. .

Descripción insumo

Parcial (Bs)

Tipo

1 ALBAÑIL

hr

4.281,94

15,00

64.229,10

CALIFICADA

2 ARMADOR

hr

104,56

15,00

1.568,40

CALIFICADA

3 AYUDANTE

hr

429,39

10,00

4.293,90

NO CALIFICADA

4 AYUDANTE OPERADOR

hr

6

10

60

NO CALIFICADA

5 AYUDANTE SOLDADOR

hr

32

10

320

NO CALIFICADA

6 CAPATAZ

hr

0,16

15

2,4

CALIFICADA

7 CERRAJERO

hr

6

15

90

CALIFICADA

8 CHOFER

hr

6

15

90

CALIFICADA

9 ENCOFRADOR 1 0 OPERADOR

hr

104,56

15

1.568,40

CALIFICADA

hr

6

15,00

90

CALIFICADA

OPERADOR COMPRESORA OPERADOR EQUIPO DE PERFORACIÓN

hr

8

15

120

CALIFICADA

hr

8,00

15,00

120,00

CALIFICADA

PEON

hr

3.512,22

10,00

35.122,20

NO CALIFICADA

PINTOR

hr

2

15

30

CALIFICADA

PLOMERO

hr

843,72

15

12.655,80

CALIFICADA

SOLDADOR

hr

198

15

2.970,00

CALIFICADA

TOPOGRAFO

hr

89,7

17,5

1.569,75 124.899,9 5

CALIFICADA

11 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7

Total:

Son: Ciento Veinticuatro Mil Ochocientos Noventa y Nueve con 95/100 Bolivianos

78.1.1.3 Costos de equipos y herramientas En la construcción del Proyecto se emplearan diferentes equipos y herramientas, los cuales son imprescindibles para la culminación del trabajo, se consideraron par el proyecto los siguientes precios. Tabla 6.6

#

Descripción insumo

Resumen del equipo y maquinaria proyecto de agua potable Total equipo y maquinaria: Unid Cantidad P. Unid. .

Parcial (Bs)

Tipo


95

1 BOMBA

hr

380,88

20

7617,6

PROPIO

2 COMPACTADORA

hr

1699,55

20

33991

EQUIPO LIVIANO

3 COMPRESORA

hr

1,6

120

192

EQUIPO LIVIANO

4 EQUIPO DE SOLDADURA

hr

4,5

20

90

PROPIO

5 ESTACION TOTAL

hr

89,7

34,3

3076,71

PROPIO

6 MAQUINA DE SOLDAR

hr

170

50

8500

EQUIPO LIVIANO

7 MARTILLO NEUMATICO

hr

1,6

80

128

EQUIPO LIVIANO

8 MEZCLADORA

hr

42,83

20

856,6

EQUIPO LIVIANO

9 VIBRADORA 1 0 VOLQUETA Total:

hr

10,46

20

209,2

PROPIO

hr

12

150

1800 56.461,11

PROPIO

Son: Cincuenta y Seis Mil Cuatrocientos Sesenta y Uno con 11/100 Bolivianos

CAPÍTULO 79.

SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO

79.1.1.1 Costo de los materiales de construcción Los materiales, accesorios e implementos necesarios para la construcción del sistema de agua potable pueden adquirirse en mercados de la ciudad de Cochabamba y los áridos pueden ser obtenidos del rio Mizque y chancadoras ubicadas en el mismo rio. En la siguiente tabla se muestra los costos de los materiales.

Tabla 6.7

Resumen del material para el proyecto de alcantarillado sanitario Total Materiales:

#

Descripción insumo

Unid.

Cantidad

P. Unid.

Parcial (Bs)

1

ACERO ESTRUCTURAL

kg

1.579

8,232

12999,97

2

ALAMBRE DE AMARRE

kg

46

15

685,8

3

ARENA

m³

861

100

86104

4

CALAMINA ONDULADA #28

m²

14

45

607,5

5

CEMENTO

kg

15.404

1,24

19100,46

6

CLAVOS

kg

213

12

2551,2

7

CODO 45 PVC DN=100 MM

pza

4

15

60

8

CODO 90 PVC DN=100 MM

pza

4

15

60

9

FIERRO LISO DN=16MM

m

123

12,5

1542,5

10 GRAVA

m³

42

100

4211

11 JUEGO DE SANITARIO

glb

1

700

700

12 LADRILLO DE 6 HUECOS(10X15X25)

pza

800

1,5

1200

l

339

60,86

20653,45

pie²

2.978

10

29780,9

13 LIMPIADOR PVC 640 G.(1/4 GALON) PAVCO 14 MADERA DE CONSTRUCCION


96

15 PEGAMENTO PVC P-14 1LT.PARABOND 16 PIEDRA

l

339

94

31899,84

m³

14

90

1267,2

17 PINTURA AL OLEO

l

1

38

38

18 PINTURA ANTICORROSIVA

l

31

38

1170,4

19 TUBERIA F.G. D=2"

m

8

76,08

608,64

20 TUBERIA PVC SDR-35 DN=100 MM

m

4.413

32,92

145277,28

21 TUBERIA PVC SDR-41 DN=150 MM

m

259

63,2

16362,48

pza

4

20

80

22 YEE PVC DN=100 MM Total:

376.960,62

Son: Trescientos Setenta y Seis Mil Novecientos Sesenta con 62/100 Bolivianos

79.1.1.2 Mano de obra calificada y no calificada La mano de obra calificada será contratada de la ciudad de Cochabamba y eventualmente del lugar del proyecto, de acuerdo a criterio del contratista, Sin embargo en la zona se identificó la presencia de mano de obra con experiencia en la construcción. La mano de obra no calificada abunda en la zona. A continuación se presenta los costos de la mano de obra del proyecto (Tablas 6.8).

Tabla 6.8 #

Resumen de la mano de obra de alcantarillado sanitario Unid.

Cantida d

P. Unid.

Parcial (Bs)

Tipo

1 ALBAÑIL

hr

5.871,36

15,00

88.070,40

CALIFICADA

2 ARMADOR

hr

315,84

15,00

4.737,60

CALIFICADA

3 AYUDANTE AYUDANTE 4 OPERADOR

hr

298,43

10,00

2.984,30

NO CALIFICADA

hr

24,78

10

247,8

NO CALIFICADA

5 CERRAJERO

hr

6

15

90

CALIFICADA

6 CHOFER

hr

6

15

90

CALIFICADA

7 ENCOFRADOR

hr

315,84

15

4737,6

CALIFICADA

8 OPERADOR

hr

24,78

15

371,7

CALIFICADA

Descripción insumo

9 PEON

hr

4396,82

10

43.968,20

NO CALIFICADA

10 PINTOR

hr

2

15,00

30

CALIFICADA

11 PLOMERO

hr

701,12

15

10516,8

CALIFICADA

12 TOPOGRAFO

hr

49,83

17,50

872,02

CALIFICADA

Total:

156.716,42

Son: Ciento Cincuenta y Seis Mil Setecientos Dieciséis con 42/100 Bolivianos


97

79.1.1.3 Costos de equipos y herramientas En la construcción del Proyecto se emplearan diferentes equipos y herramientas, los cuales son imprescindibles para la culminación del trabajo, se consideraron para el proyecto los siguientes precios (Tabla6.9). Tabla 6.9

Resumen del equipo y maquinaria de alcantarillado sanitario Total equipo y maquinaria:

#

Descripción insumo

Unid.

Cantidad

P. Unid.

Parcial (Bs)

Tipo

1 BOMBA

hr

222,13

20

4442,6

EQUIPO LIVIANO

2 BOMBA DE AGUA A GASOLINA

hr

37,55

30

1126,5

EQUIPO LIVIANO

3 COMPACTADORA

hr

2640,72

20

52814,4

EQUIPO LIVIANO

4 ESTACION TOTAL

hr

49,83

34,3

1709,17

PROPIO

5 MEZCLADORA

hr

40,22

20

804,4

PROPIO

6 RETROEXCAVADORA

hr

18,78

274,4

5153,23

PROPIO

7 VIBRADORA

hr

31,58

20

631,6

EQUIPO LIVIANO

8 VOLQUETA Total:

hr

12

150

1800 68.481,90

PROPIO

Son: Sesenta y Ocho Mil Cuatrocientos Ochenta y Uno con 90/100 Bolivianos

79.2 PRESUPUESTO GENERAL

CAPÍTULO 80.

Sistema de agua potable

El presupuesto ha sido elaborado en función de los cómputos métricos y los precios unitarios calculados para cada ítem de obra. El costo total de la infraestructura del proyecto es de: Bs. 685.996,69 (Tabla 6.10) Tabla 6.10

No.

I I.1

Presupuesto general sistema de agua potable Tabacal, Mizque

No. P.U Módulo/Item .

Uni Cantidad dad

Precio Unitario (Bs)

Precio Parcial ($US.)

Precio Parcial (Bs)

1.389,64

9.532,91

4358,03

635,28

4.358,03 1.581,82

MODULO 1: TRABAJOS PRELIMINARES 1 INSTALACION DE FAENAS

glb

1

I.2

2 LETRERO DE OBRAS

pza

1

1581,82

230,59

I.3


glb

1

1356,36

197,72

1.356,36

I.4


m²

270,46

8,27

326,05

2.236,70

II

MODULO 2: OBRAS DE CAPTACION

41.308,56

283.376,74

OBRA DE TOMA

1.352,15

9.275,77

II.1


98

No.


Uni Cantidad dad



Precio Parcial (Bs)

II.1.1


m³

12,81

50,75

94,77

650,11

II.1.2

6 MAMPOSTERIA EN PIEDRA BRUTA

m²

1,5

304,76

66,64

457,14

II.1.3


m³

1,65

54,81

13,18

90,44

II.1.4


m³

8,4

633,02

775,13

5.317,37 811,96

II.1.5

9 ACCESORIOS CÁMARAS DE SALIDA

glb

1

811,96

118,36

II.1.6

10 PROV. Y COLOC. REJILLA METALICA

pza

1

1146,27

167,09

1.146,27

II.1.7


pza

1

684,17

99,73

684,17

II.1.8


pza

1

118,32

II.2

DESARENADOR

17,25

118,32

755,30

5.181,36

II.2.1


m³

3,17

50,75

23,45

160,88

II.2.2


m²

4,41

40,29

25,90

177,68

II.2.3


m³

0,54

54,81

4,31

29,60 3.570,23

II.2.4


m³

5,64

633,02

520,44

II.2.5

17 PROV. Y COLOC.COMPUERTA LIMPIEZA DES

pza

1

747,25

108,93

747,25

II.2.6

18 PROV. Y COLOC.COMPUERTAS VERETDERO

pza

1

495,72

72,26

495,72

20.400,76

139.949,18 3.060,92

II.3

TENDIDO DE TUBERIA DE ADUCCION

II.3.1


m

2234,25

1,37

446,20

II.3.2


m³

552,74

50,75

4.089,15

28.051,56

II.3.3

21 EXCAVACION EN ROCA

m³

16

93,19

217,35

1.491,04

II.3.4

22 CAMA DE ARENA

m³

111,71

114,4

1.862,92

12.779,62 53.085,78

II.3.5

23 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC CLASE D=1 1/2"

m

2234,25

23,76

7.738,45

II.3.6


m³

111,71

147,09

2.395,25

16.431,42

II.3.7


m³

345,32

54,81

2.759,04

18.926,99

II.3.8


m

2234,25

2,74

II.4

TANQUE DE ALMACENAMIENTO

892,40

6.121,85

6.609,22

45.339,25

II.4.1


m³

52,48

50,75

388,24

2.663,36

II.4.2


m³

4,75

54,81

37,95

260,35

II.4.3


m²

12,96

40,29

76,12

522,16 30.282,07

II.4.4


m³

13

2329,39

4.414,30

II.4.5


m³

0,92

633,02

84,89

582,38

II.4.6

32 REVOQUE INTERIOR

m²

48

124,03

867,85

5.953,44

II.4.7

33 ACCESORIOS CÁMARAS DE INGRESO-TANQUE ACCESORIOS CÁMARAS SALIDA LIMP. Y REBOSE34 TANQUE

glb

1

846,33

123,37

846,33

glb

1

2624,19

382,53

2.624,19

II.4.9


pza

2

684,17

199,47

1.368,34

II.4.10


pza

2

118,32

34,50

236,64

11.688,32

80.181,89 2.160,43

II.4.8

II.5

PUENTES

II.5.1


m³

42,57

50,75

314,93

II.5.2


m³

42,57

633,02

3.928,23

26.947,66

II.5.3


m³

4,21

54,81

33,64

230,75


99

No.


Uni Cantidad dad



Precio Parcial (Bs)

II.5.4

40 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO I L=9 D=1 1/2"

pza

3

3861,32

1.688,62

11.583,96

II.5.5

41 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO II L=12 D=1 1/2"

pza

1

3951,22

575,98

3.951,22

II.5.6

42 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO III L=15 D=1 1/2"

pza

4

4116,62

2.400,36

16.466,48

II.5.7

43 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO IV L=18 D=1 1/2"

pza

1

4247,2

619,13

4.247,20 8.163,12

II.5.8

44 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO V L=27 D=1 1/2"

pza

1

8163,12

1.189,96

II.5.9

45 ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO VI L=12 D=3"

pza

1

6431,07

937,47

6.431,07

502,81

3.449,29

50,75

10,80

74,10 65,27

II.6

CAMARAS REGULADORAS -PRESION

II.6.1


m³

1,46

II.6.2


m²

1,62

40,29

9,51

II.6.3


m³

0,92

633,02

84,89

582,38

II.6.4

49 RELLENO COMP. MECANICO S/MAT. PRESTAMO m³ PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARA 50 REGULADORAS pza

0,16

54,81

1,28

8,77

2

556,9

162,36

1.113,80

II.6.5 II.6.6


pza

2

684,17

199,47

1.368,34

II.6.7


pza

2

118,32

34,50

236,64

III

MODULO 3: SISTEMA DISTRIBUCION

56.146,33

385.163,83

III.1

TENDIDO DE TUBERIA DISTRIBUCION

56.146,33

385.163,83 7.375,15

III.1.1


m

5383,32

1,37

1.075,09

III.1.2


m³

1690,57

50,75

12.506,77

85.796,43

III.1.3

55 CAMA DE ARENA

m³

269,17

114,4

4.488,78

30.793,05

III.1.4


m

440

55,23

3.542,45

24.301,20 5.198,78

III.1.5


m

136,81

38

757,84

III.1.6

58 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=1 1/2"

m

4806,5

23,76

16.647,59

114.202,44

III.1.7


m³

269,17

147,09

5.771,46

39.592,22

III.1.8


m³

1152,24

54,81

9.206,16

63.154,27

2,74

2.150,19

14.750,30

MODULO 4: OBRAS DEL SISTEMA

883,28

6.059,30

PILETAS PUBLICAS

171,51

1.176,55

50,75

1,48

10,15 39,48

III.1.9 IV IV.1 IV.1.1



m

m³

5383,32

0,2

IV.1.2


m²

0,98

40,29

5,76

IV.1.3


m³

0,14

633,02

12,92

88,62

IV.1.4


m³

0,07

2329,39

23,77

163,06

IV.1.5

66 REVOQUE INTERIOR

m²

1,1

124,03

19,89

136,43

369,4

107,70

738,80

711,77

4.882,75 111,14

IV.1.6 IV.2

67 ACCESORIOS PARA ACOMETIDAS

pza

2

CAMARAS DE CONTROL Y DISTRIBUCION

IV.2.1


m³

2,19

50,75

16,20

IV.2.2


m²

2,43

40,29

14,27

97,90 582,38

IV.2.3


m³

0,92

633,02

84,89

IV.2.4


m³

0,24

54,81

1,92

13,15

IV.2.5

72 PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARA DE CONTROL

pza

3

556,9

243,54

1.670,70


100

No.


Uni Cantidad dad



Precio Parcial (Bs)

IV.2.6


pza

3

684,17

299,20

2.052,51

IV.2.7


pza

3

118,32

51,74

354,96

271,71

1.863,90

V V.1

MODULO 5: ACTIVIDADES FINALES 75 LIMPIEZA GENERAL

glb

1

1863,9

T O T A L PROYECTO

271,71

1.863,90

99.999,52

685.996,69

Son: Seiscientos Ochenta y Cinco Mil Novecientos Noventa y Seis con 69/100 Bolivianos

CAPÍTULO 81.

Sistema de alcantarillado

El presupuesto ha sido elaborado en función de los cómputos métricos y los precios unitarios calculados para cada ítem de obra. El costo total de la infraestructura del proyecto es de: Bs.835.103,90 (Tabla 6.11).

Tabla 6.11

No.

I

Presupuesto general sistema alcantarillado Tabacal, Mizque

No. Módulo/Item P.U.

Precio Unidad Cantidad Unitario (Bs)

MODULO 1: TRABAJOS PRELIMINARES


Precio Parcial (Bs)

1.641,73

11.262,30

I.1


glb

1

7430,96

1.083,23

7.430,96

I.2

2 LETRERO DE OBRAS

pza

1

1581,82

230,59

1.581,82

I.3


glb

1

1356,36

197,72

1.356,36

8,27

130,20

893,16

MODULO 2: SISTEMA DE ALCANTARILLADO

119.821,82

821.977,70

RED DE COLECTORES

102.511,23

703.227,02 6.086,38

I.4 II II.1


m²

108

II.1.1


m

4442,61

1,37

887,23

II.1.2


m³

2936,29

50,75

21.722,55

149.016,72

II.1.3

7 EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.

m³

366,26

112,79

6.021,93

41.310,47

II.1.4

8 CAMA DE ARENA

m³

227,28

114,40

3.790,21

26.000,83 232.376,70

II.1.5

9 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-35 DN=100 MM

m

4196,04

55,38

33.874,15

II.1.6

10 PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-41 DN=150 MM

m

246,57

96,88

3.482,17

23.887,70

II.1.7


m³

568,21

147,09

12.183,38

83.578,01


101

No.

Precio Unidad Cantidad Unitario (Bs)

No. Módulo/Item P.U.


Precio Parcial (Bs)

II.1.8


m³

2349,89

54,81

18.775,14

128.797,47

II.1.9


m

4442,61

2,74

1.774,45

12.172,75

16.174,99

110.960,44

50,75

1.095,79

7.517,09 352,98

II.2 II.2.1

CAMARAS DE INSPECCION S/CAIDA H=0 A 2 M. 14 EXCAVACION COMUN SUELO SEMIDURO

m³

148,12

II.2.2


m³

6,44

54,81

51,45

II.2.3


m²

70,81

40,29

415,88

2.852,93

II.2.4

17 HORMIGON SIMPLE

m³

3,54

450,25

232,34

1.593,89

II.2.6


m³

37,44

2329,39

12.713,17

87.212,36 4.978,31

II.2.7


m²

52,02

95,7

725,70

II.2.8


pza

138

46,76

940,65

6.452,88

1.135,60

7.790,23

112,79

151,92

1.042,18 15,35

II.3 II.3.2

CAMARAS DE INSPECCION C/CAIDA H=2 A 3 M. 21 EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.

m³

9,24

II.3.3


m³

0,28

54,81

2,24

II.3.4


m²

3,08

40,29

18,09

124,09

II.3.5

24 HORMIGON SIMPLE

m³

0,15

450,25

9,85

67,54

II.3.7


m³

2,04

2329,39

692,70

4.751,96 216,28

II.3.8


m²

2,26

95,7

31,53

II.3.9


pza

14

46,76

95,43

654,64

II.3.10

28 ACCESORIOS CAMARA DOBLE DE INGRESO

pza

1

306,52

44,68

306,52

II.3.11

29 ACCESORIOS CAMARA TRIPLE DE INGRESO

pza

1

611,68

III III.1

MODULO 3: ACTIVIDADES FINALES 30 LIMPIEZA GENERAL

glb

1

1863,90

T O T A L PROYECTO

89,17

611,68

271,71

1.863,90

271,71

1.863,90

121.735,2 6

835.103,90

Son: Ochocientos Treinta y Cinco Mil Ciento Tres con 90/100 Bolivianos

81.1 CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN

CAPÍTULO 82.

Sistema de agua potable

El cronograma de ejecución de obras es de 210 días calendario como se muestra en la tabla siguiente


102

Tabla 6.12

Cronograma sistema de agua potable


103

Id

Nombre de tarea

1

SISTEMA DE AGUA POTABLE TABACAL-TDI UMSS

2


Duración

Comienzo

feb '16 mar '16 abr '16 may '16 jun '16 jul '16 ago '16 sep '16 oct '16 nov'16 di 08 15 22 29 07 14 21 28 04 11 18 25 02 09 16 23 30 06 13 20 27 04 11 18 25 01 08 15 22 29 05 12 19 26 03 10 17 24 31 07 14 21 28

210 días

lun 15/02/16

21 días

lun 15/02/16

3

INSTALACION DE FAENAS

7 días

lun 15/02/16

4

LETRERO DE OBRAS

5 días

mié 24/02/16

5

MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION

2 días

mié 24/02/16

6 7 8

TRAZADO Y REPLANTEO DE OBRAS MODULO 2: OBRAS DE CAPTACION OBRA DE TOMA

14 días

mié 24/02/16

113 días

mar 15/03/16

21 días

mar 15/03/16

9

EXCAVACION COMUN SUELO SEMIDURO

3 días

10

MAMPOSTERIA EN PIEDRA BRUTA

2 días

mar 15/03/16 vie 18/03/16

11

RELLENO COMP. MECANICO S/MAT. PRESTAMO

12

HORMIGON CICLOPEO H18(50%PIEDRA)

13 14

1 día

mar 05/04/16

10 días

mar 22/03/16

ACCESORIOS CÁMARAS DE SALIDA

2 días

mar 05/04/16

PROV. Y COLOC. REJILLA METALICA

2 días

mar 05/04/16

15

PROV.COLOC. TAPAS/CÁMARAS

2 días

16

QUINCALLERIA PARA CAMARA

2 días

17

DESARENADOR

17 días

jue 07/04/16 lun 11/04/16 mar 15/03/16

18


3 días

19

SOLADURA DE PIEDRA

2 días

vie 18/03/16

20


2 días

mar 05/04/16

21


10 días

mar 22/03/16

22

PROV. Y COLOC.COMPUERTA LIMPIEZA DES

2 días

23

PROV. Y COLOC.COMPUERTAS VERETDERO

2 días

24

TENDIDO DE TUBERIA DE ADUCCION

84 días

mar 15/03/16

mar 05/04/16 mar 05/04/16 mar 15/03/16

25

REPLANTEO Y CONTROL DE LINEAS

15 días

mar 15/03/16

26


24 días

mar 05/04/16

27

EXCAVACION EN ROCA

8 días

mar 05/04/16

28

CAMA DE ARENA

10 días

lun 09/05/16

29

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC CLASE D=1 1/2"

15 días

lun 23/05/16

30

RELLENO COMP. MECANICO C/MAT. PRESTAMO

8 días

lun 20/06/16

31


15 días

32 33

PRUEBA HIDRAULICA TANQUE DE ALMACENAMIENTO

lun 20/06/16

5 días

lun 13/06/16

29 días

vie 15/04/16 vie 15/04/16

34


5 días

35


2 días

36

SOLADURA DE PIEDRA

3 días

vie 22/04/16

37

HORMIGON ARMADO- H21

21 días

mié 27/04/16

38


5 días

mié 27/04/16

39

REVOQUE INTERIOR

7 días

mié 04/05/16

40

ACCESORIOS CÁMARAS DE INGRESO-TANQUE

2 días

mié 04/05/16

41

ACCESORIOS CÁMARAS SALIDA LIMP. Y REBOSE-TANQUE

2 días

mié 04/05/16

42


2 días

43


2 días

vie 06/05/16

49 días

lun 13/06/16

44

PUENTES

vie 13/05/16

vie 06/05/16

45


10 días

lun 13/06/16

46


15 días

lun 27/06/16

47


5 días

lun 18/07/16

48

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO I L=9 D=1 1/2"

21 días

lun 18/07/16

49

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO II L=12 D=1 1/2"

7 días

lun 18/07/16

50

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO III L=15 D=1 1/2"

24 días

lun 18/07/16

51

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO IV L=18 D=1 1/2"

7 días

lun 18/07/16

52

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO V L=27 D=1 1/2"

7 días

53 54

ACCESORIOS PARA PUENTES TIPO VI L=12 D=3" CAMARAS REGULADORAS -PRESION

lun 18/07/16

7 días

lun 18/07/16

13 días

lun 13/06/16

55


56

SOLADURA DE PIEDRA

57


4 días

jue 16/06/16

58


2 días

mié 22/06/16

59

PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARA REGULADORAS

2 días

vie 24/06/16

60


2 días

mar 28/06/16

61


2 días

mar 28/06/16

62 63

MODULO 3: SISTEMA DISTRIBUCION TENDIDO DE TUBERIA DISTRIBUCION

2 días

lun 13/06/16

1 día

mié 15/06/16

184 días

mar 15/03/16

184 días

mar 15/03/16

64


30 días

mar 15/03/16

65


55 días

mar 26/04/16

66

CAMA DE ARENA

21 días

mar 12/07/16

67

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-6 D=3"

5 días

mié 10/08/16

68

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=2"

3 días

mié 17/08/16

69

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC C-15 D=1 1/2"

30 días

lun 22/08/16

70


15 días

lun 17/10/16

71


30 días

lun 17/10/16

72

PRUEBA HIDRAULICA

10 días

lun 03/10/16

11 días

lun 17/10/16

11 días

lun 17/10/16

73 74

MODULO 4: OBRAS DEL SISTEMA PILETAS PUBLICAS

75


2 días

lun 17/10/16

76

SOLADURA DE PIEDRA

2 días

mié 19/10/16

77


2 días

vie 21/10/16

78

HORMIGON ARMADO- H21

1 día

mar 25/10/16

79

REVOQUE INTERIOR

2 días

mié 26/10/16

80

ACCESORIOS PARA ACOMETIDAS

81

2 días

vie 28/10/16

11 días

lun 17/10/16

82

CAMARAS DE CONTROL Y DISTRIBUCION EXCAVACION COMUN SUELO SEMIDURO

3 días

lun 17/10/16

83

SOLADURA DE PIEDRA

2 días

84


2 días

lun 24/10/16

85


1 día

mié 26/10/16

86

PROV. Y COLOC. ACCESORIOS CAMARA DE CONTROL

2 días

mié 26/10/16

87 88 89 90

PROV.COLOC. TAPAS/CÁMARAS QUINCALLERIA PARA CAMARA MODULO 5: ACTIVIDADES FINALES LIMPIEZA GENERAL

2 días

jue 20/10/16

vie 28/10/16

2 días

vie 28/10/16

5 días

lun 28/11/16

5 días

lun 28/11/16


104

CAPÍTULO 83.

Sistema de alcantarillado sanitario

El cronograma de ejecución de obras es de 150 días calendario como se muestra en la tabla 6.13. Tabla 6.13 Id 1 2

Cronograma sistema de alcantarillado

Nombre de tarea SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO TABACAL-TDI UMSS

Comienzo

150 días

lun 15/02/16

Fin

tri 1 2016 feb vie 09/09/16

8 días

lun 15/02/16

3

INSTALACION DE FAENAS

3 días

lun 15/02/16

mié 17/02/16

4

LETRERO DE OBRAS

2 días

jue 18/02/16

vie 19/02/16

5

MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION

2 días

jue 18/02/16

vie 19/02/16

6

TRAZADO Y REPLANTEO DE OBRAS

5 días

jue 18/02/16

mié 24/02/16

7

MODULO 2: SISTEMA DE ALCANTARILLADO

8


Duración

RED DE COLECTORES

139 días

jue 25/02/16

mar 06/09/16

139 días

jue 25/02/16

mar 06/09/16


15 días

jue 25/02/16

mié 16/03/16

10


30 días

jue 17/03/16

mié 27/04/16

11

EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.

10 días

jue 17/03/16

mié 30/03/16

12

CAMA DE ARENA

13 días

jue 28/04/16

lun 16/05/16

13

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-35 DN=100 MM

40 días

mar 17/05/16

lun 11/07/16

14

PROV. Y TENDIDO TUBERIA PVC SDR-41 DN=150 MM

5 días

mar 17/05/16

lun 23/05/16

15


15 días

mar 19/07/16

lun 08/08/16

16

RELLENO COMP. MECANICO S/M AT. PRESTAMO

21 días

mar 09/08/16

mar 06/09/16

5 días

mar 12/07/16

lun 18/07/16

lun 21/03/16

vie 26/08/16

18

PRUEBA HIDRAULICA CAMARAS DE INSPECCION S/CAIDA H=0 A 2 M.

115 días

19


20 días

lun 21/03/16

vie 15/04/16

20


10 días

lun 25/07/16

vie 05/08/16

21

SOLADURA DE PIEDRA

15 días

lun 18/04/16

vie 06/05/16

22

CARPETA DE HORMIGON

10 días

lun 09/05/16

vie 20/05/16

23

HORMIGON ARM ADO- H21

45 días

lun 23/05/16

vie 22/07/16

24

ENLUCIDO DE CEMENTO

20 días

lun 25/07/16

vie 19/08/16

25

ACCESORIOS PELDAÑOS C/30 CM.

5 días

lun 22/08/16

vie 26/08/16

22 días

jue 28/04/16

vie 27/05/16

26

CAMARAS DE INSPECCION C/CAIDA H=2 A 3 M.

27

EXCAVACIÓN CON MAQUINARIA 2-3 M.

4 días

jue 28/04/16

mar 03/05/16

28


2 días

jue 26/05/16

vie 27/05/16

29

SOLADURA DE PIEDRA

2 días

mié 04/05/16

jue 05/05/16

30

CARPETA DE HORMIGON

2 días

vie 06/05/16

lun 09/05/16

31

HORMIGON ARM ADO- H21

7 días

mar 10/05/16

mié 18/05/16

32

ENLUCIDO DE CEMENTO

3 días

jue 19/05/16

lun 23/05/16

33

ACCESORIOS PELDAÑOS C/30 CM.

2 días

mar 24/05/16

mié 25/05/16

34

ACCESORIOS CAMARA DOBLE DE INGRESO

2 días

mar 24/05/16

mié 25/05/16

35

ACCESORIOS CAMARA TRIPLE DE INGRESO

2 días

mar 24/05/16

36 37

MODULO 3: ACTIVIDADES FINALES LIMPIEZA GENERAL

3 días 3 días

mié 07/09/16 mié 07/09/16

tri 2 2016 abr may

mié 24/02/16

9

17

mar

mié 25/05/16 vie 09/09/16 vie 09/09/16


105

jun

tri 3 2016 jul ago

sep

CAPÍTULO 84.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

84.1 CONCLUSIONES Con el presente Trabajo Dirigido la comunidad Tabacal de Mizque ya puede comenzar la gestión, ante las autoridades del Municipio de Mizque, para que se incluya en el POA 2017 el Diseño Final de los sistemas de agua potable y alcantarillado al haberse demostrado la factibilidad técnica y conveniencia social de su implementación. El sistema de agua potable capta sus aguas del río Taucar Pillco mediante una toma tirolesa en la zona de Higueral distante a 3.4 Km. El agua colectada pasa por un desarenador antes de ingresar a la tubería PVC CLASE 15 de 1 1/2”de diámetro hasta llegar al tanque semienterrado de 30 m3 en cota 2.169,85 m.s.n.m. en la progresiva 2+234.25. Se cuenta con 2 cámaras de válvulas reguladoras de presión en progresivas 0+710 y 1+540 respectivamente. Desde el tanque a la red de distribución (0+578.81), se tiene tubería PVC CLASE 15 de 4” de diámetro seguida de tubería PVC CLASE 15 de 2” de diámetro por 54,89 m. La distribución se realiza mediante redes cerradas con tubería PVC CLASE 15 de 1 1/2” de diámetro con una longitud de 5.383,32 ml. El tendido de la tubería no comprende la conexión domiciliaria a consecuencia de que muchos lotes aún no son habitados; en el futuro se espera que cada usuario realizará su respectiva conexión. El sistema de alcantarillado sanitario es convencional por el grado de semidispersión de la población y por la topografía que se tiene. Se cuenta con 44 cámaras de inspección sin caída para una profundidad de excavación de 0 a 2 m, 4 cámaras de inspección con caída para una profundidad de excavación de 2 a 3 m. El sistema de tuberías colectoras de PVC–SDR35 con un diámetro nominal de 4”, con una longitud acumulada de 4.196 ml; y tuberías colectoras de PVC-SDR41 con un diámetro nominal de 6”, con una longitud acumulada de 246,57 ml, con la cámara destino “5” que se conecta al colector principal de la zona. El costo de la ejecución total del proyecto alcanza a un total de Bs. 1’521100.59. De ello Bs.685.996,69 corresponden al sistema de agua potable y Bs.835.103,90 corresponden al sistema de alcantarillado sanitario. En términos de conexión domiciliaria, se tiene 6725 Bs/lote, mientras que 8187 Bs/lote para el alcantarillado. Ambos valores quedan dentro


106

del margen de proyectos financiables por el Ministerio de Obras Públicas y el Ministerio de Hacienda. 84.2 RECOMENDACIONES Se considera que el presente Trabajo Dirigido ha alcanzado el objetivo propuesto y fue diseñado conforme a las normas vigentes, además de contar con la aceptación de la comunidad. En virtud a ello, se recomienda que sea utilizado como el primer paso para la gestión administrativa en el Municipio para su implementación


107

CAPÍTULO 85.

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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EL

DISEÑO

DE

CAPTACIONES

POR

GRAVEDAD

DE

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108

Waldo Peñaranda C. y José Díaz B, 1986. “Manual para cálculo diseño y proyecto de instalaciones sanitarias domiciliarias” La Paz : Don Bosco, Bolivia. PRONAR, 2010. “Criterios de Diseño y Construcción de Obras de Captación para Riego: Tomas Directas”. Cochabamba, Bolivia. PRONAR, 2010. “Criterios de Diseño y Construcción de Obras de Captación para Riego: Tomas Tirolesas”. Cochabamba, Bolivia. PRONAR, 2004. “Criterios de Diseño y Construcción de Obras de Captación para Riego: Galerías filtrantes”. Cochabamba, Bolivia. Rocha J., Saavedra M. & Ugarte N., 2003.”Abastecimiento de agua potable: modernización de la enseñanza aprendizaje en la asignatura de Ingeniería Sanitaria I”. Universidad Mayor de San Simón. Rocha J. & Magne F., 2008.”Abastecimiento, diseño y construcción de sistemas de agua potable modernizando el aprendizaje. Universidad Mayor de San Simón. Trabajo dirigido, por adscripción, para obtener el Diploma Académico de la Licenciatura en Ingeniería Civil.


109

Final Tabacal (1)

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