Disciplina
ESTES
Tensões locais em vigas caixão e vigas em perfil laminado
Sigla
DEM-ESTES
2 1 % 1 1 $ 2
1 - Tensões locais ou secundárias As tensões locais de flexão de banzo ou tensões secundárias surgem no ponto e na vizinhança do ponto efetivo de aplicação de carga, independentemente do tipo de viga em causa. São considerados carregamentos simtricos e com o mesmo valor absoluto. !ssas tensões são decompostas em
"x
e "z tal como apresentadas na "ig.# e "ig.$ , independentemente da
estrutura de suporte.
y
x z
Figura 1
Figura 2
Figura 3
%iga com banzo de arestas paralelas
%iga com banzo de arestas inclinadas
%iga caixão
As tensões secundárias são calculadas recorrendo &s e'uações( σ Fx =c x
σ Fz = c z
R t i
)#.#*
2
R t i
)#.$*
2
!m 'ue os par+metros
c x e
c z são determinados separadamente de acordo com o tipo de viga )"ig. # e
$*.
R−Carga Carga máxima máxima local local transmit transmitida ida por uma roda roda conside considerand rando o os efeitos efeitos dinâmico dinâmicoss 0, 1 e 2 ) t i− Espessura Espessura teórica do banzo considerada considerada nos pontosi ( 0,1
i − Distância desde o bordo do banzoaté banzo até ao pontode ponto de aplicaçãode aplicação de carga %igas perfil laminado
%igas caixão
%itor e eves, !n !ng./
λ=
i b s − 2 2
)#.*
i
λ= b
*
−
!mail( vn!isep"ipp"p#
s
)#.-*
2
"onte bibliográfica( "!01.-# 2 #3 !dição #4.#15
6ág. # de $
Disciplina
ESTES
Tensões locais em vigas caixão e vigas em perfil laminado
Sigla
DEM-ESTES
2 - De#ermina&ão dos coeficien#es
c x
e
2 1 % 1 1 $ 2
c z
7s coeficientes a'ui apresentados foram obtidos de forma emp8rica, resultantes de vários ensaios confirmados tambm por análises realizadas com resurso ao mtodo de elementos finitos. %alores positivos apresentados a seguir, indicam tensões de tração da base do banzo.
$.# 9anzo de arestas paralelas 3,015λ
:ransição alma;flange
c z0 =0,05−0,58 λ+0,148e
6onto de aplicação de carga
c z = 2,23−1,49 λ+1,390 e
9ordo do banzo
c z! = 0,73−1,58 λ+2,910e
:ransição alma;flange
c x0=−2,11 +1,977 λ+ 0,0076 e
6onto de aplicação de carga
c x=10,108−7,408 λ −10,108 e
)$.<*
9ordo do banzo
c x!=0
)$.=*
)$.#*
−18,33 λ
)$.$*
−6,0 λ
)$.* 6,53 λ
)$.-*
−1,364 λ
$.$ 9anzo de arestas inclinadas 1,322 λ
:ransição alma;flange
c z0 =−0,981−1,479 λ +1,120e
6onto de aplicação de carga
c z =1,810 −1,150 λ+1,060 e
9ordo do banzo
c z! =1,990 −2,810 λ+ 0,840e
:ransição alma;flange
c x0=−1,096+1,095 λ+0,192 e
6onto de aplicação de carga
c x=3,965− 4,835 λ −3,965e
)$.##*
9ordo do banzo
c x!=0
)$.#$*
)$.>*
−7,700 λ
)$.5*
− 4,690 λ
)$.1*
− 6,0 λ
)$.#4*
− 2,675 λ
3 - De#ermina&ão das #ensões As tensões secundárias
σ Fz devem ser sobrepostas &s tensões principais calculadas pelas acções das cargas
verticais e horizontais, mas reduzidas de um fator
ε=0,75
.
σ x = ⋅σ Fx
σ z =σ "z +ε⋅σ Fz σ "z representa o somat?rio das tensões principais segundo a direção
em 'ue
zz .
3"1 ' (erifica&ão das #ensões o caso de estado plano de tensões, a seguinte e'uação deve ser verificada,
√
2
2
2
σ cp= σ x +σ z −σ x . σ z +3 τ xz <σ a
e em @untas de ligação soldada entre alma e banzo, deve ser verificada, 2 σ cp=√ σ x2+σ z 2−σ x . σ z +3 τ xz <σ a#
!stas e'uações apenas se aplicam a vigas principais de aparelhos de elevação e movimentação )pontes, etc.*. %itor eves, !ng./
!mail( vn!isep"ipp"p#
"onte bibliográfica( "!01.-# 2 #3 !dição #4.#15
6ág. $ de $
