De ello podremos asumir que el ángulo normalmente utilizado es el de 17.65°
PRODUCCIO D!" #ORI""O Para $allar la produ%%i&n por $ora que tendrá nuestra e'trusora tra(a)aremos %on la *ormula planteada por el in+estigador so+i,ti%o -a+gorodn.
RELACIÓN DE LONGITUD DEL HUSILLO #omamos %omo medida para el diámetro 1/0 mm a que esta medida %orresponde al diámetro interior de la %amisa tomada ini%ialmente %omo (ase para el diseo. P2-O D!" 3U-I""O
t
=
π × D × tanϕ
t41/%m 2C3O D!" I"!#!
e = 0,12 × D e4 01/ ' 1/0 e41.%m
Tolerancias del tornillo/cilindro δ = 0,002 × D δ=0.24 cm
3allando el 8u)o de arrastre 9alp$a:
De esta manera, reemplazando los valores se tiene: m = 1 y e = 3.8mm $4%m
α =
2
3,1416 × 1 × 12 %m × 4%m × 10.56%m × cos (17,65) 2
α = 723.01 2lp$a47/;.01 %m<;
Flujo de resi!n "# !
Flujo de $ltraci!n "#L !
γ =
3,1416
2
× 12
2
:
%
3
%m × 0,24 %m × tan(17,65)
10 × 1.44%m × 130%m
Según el investigador soviético Savgorodny , para determinar la constante K (coeficiente de la forma geométrica) el cabezal se divide convencionalmente en sucesivas zonas de diferente configuración, estableciendo para cada una de estas zonas la constante K i •
Para un %anal %il=ndri%o
>140.0?5
Inter)alos de )elocidad de cortadura
!"perimentalmente, se #a encontrado $ue la mayor%a de los pl&sticos fundidos poseen un comportamiento reológico razonablemente pseudopl&stico Se dice $ue el intervalo de la velocidad de cortadura ' logγ ', para el cual aplica el proceso de e"trusión, se encuentra limitado según lo presentado en la figura mostrada a continuación , ya $ue cuando este intervalo es mayor, se obtienen curvas con pendientes decrecientes !n dic#a figura los intervalos de velocidad de corte accesibles dependen de los diferentes tipos de reómetros ara el plastómetro de e"trusión con diferentes tipos de procesamiento, se opera entre *++ y *+++ s 1 −
*ARA NUESTRO CASO ELEGIRE+OS ,- . S01.
2ISCOSIDAD EFECTI2A a viscosidad efectiva (u) se determina en función de la velocidad de cortadura por medio de diagramas, preparados para los diferentes materiales, en función de la temperatura, ya $ue la viscosidad de los termopl&sticos depende este factor y del peso molecular, decreciendo al calentar el material y al disminuir su peso molecular De lo anterior sacamos una velocidad de cortadura de *++S-.*
C3lculo de re)oluciones del 4usillo /onociendo la velocidad de cortadura ( γ ), el di&metro del #usillo y la profundidad del canal podemos determinar f&cilmente el número de revoluciones del #usillo para las condiciones indicadas a ecuación *0 presenta la correlación aplicada para tal fin
!#OC!- 32""2DO "2 PRODUCCIO POR 3OR2 D!" 3U-I""O #!DR!@O-A
-iendo la densidad espe%iB%a 0.001g%m<; E4165.?0 g3
*OTENCIA DEL +OTOR
C3lculo de la otencia re5uerida a potencia es la rapidez con $ue se efectúa un traba1o, es decir, el traba1o por unidad de tiempo (otencia 2 3raba1o 4 tiempo) 3omando los conceptos b&sicos de f%sica sabemos $ue 3raba1o 2 fuerza " distancia, $ue son precisamente las unidades del tor$ue 5dem&s sabemos $ue la velocidad rotacional de un motor se mide en rpm (cuyas unidades son *4min) !ntonces si multiplicamos el tor$ue por las rpm del motor tenemos 6 7 D 4 8+seg $ue es precisamente la potencia !l factor de proporcionalidad 9 !/9;!< 55 !S3! D=5;!39 S!5 K 2 *8+ y el número de revoluciones podemos obtener la potencia dada por
46.57;>F
ENTONCES SE NECESITARA UN +OTOR DE 6789: (;
!"!CCIO D!" D2DO. Dado que el dado de(e ser normalizado segGn las di*erentes normas que será mu di*=%il $a%erlo en un torno %on+en%ional se opto por %omprar un dado de %atalogo en este %aso de la empresa HUI"" #O"" lo que nos garantizara un per*e%to a%a(ado del material !l %atalogo propor%ionado por la empresa nos muestra multiples alternati+as para este %aso de diseo optamos por el dado U""!# II que ira unida a la %amisa de la maquina e'trusora.
