Estudio de Mecánica de Suelos Edificio Hikari - Quito

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

EDIFICIO HIKARI SAN JU J UAN ALT ALTO - C UMB MBA AYÁ

QUITO D.M.

PRO - CIM - 092

MAYO 2014

www.cimentest.com [email protected] info@ciment est.com cel: 09 94107262 Quito: Machala N58-71 y Anda Aguirre

EDIFICIO HIKARI

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

EDIFICIO HIKARI 1. GENERALIDADES

3

1.1 1.2 1.3 1.4

3 3 3 3

INTRODUCCIÓN UBICACIÓN DEL PROYECTO CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA LA ESTRUCTURA PROPÓSITO Y PROPÓSITO Y ALCANCE ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN LA INVESTIGACIÓN

2. TRABAJOS DE CAMPO

3

3. TRABAJOS DE LABORATORIO

4

3.1 SISTEMA UNIFICADO SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 3.2 ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL UU

4 5

4. ESTRATOS DEL TERRENO

5

4.1 CONSISTENCIA DE CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COHESIVOS Y COMPACIDAD COMPACIDAD RELATIVA DE RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS 4.2 CONDICIONES GEOTÉCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO

5 6

5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS DE LA ESTRUCTURA 7 5.1 CORTANTE BASAL DE DISEÑO SEGÚN LA NEC-11 LA NEC-11 PARA DISEÑO PARA DISEÑO SISMORRESISTENTE 5.2 PARÁMETROS PARA CÁLCULO PARA CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL 5.3 ESPECTRO SÍSMICO ELÁSTICO DE ACELERACIONES DE ACELERACIONES

7 8 9

6. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE CIMENTACIONES Y MUROS

9

6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL CARGA DEL SUELO DE SOPORTE

9

6.1.1 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL “N” DEL SPT SEGÚN MEYERHOF

9

6.2 PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA DISEÑO PARA DISEÑO DE MUROS

10

7. CONCLUSIONES

10

www.cimentest.com

email: [email protected]

Celular: 0994107262

1

EDIFICIO HIKARI

8. RECOMENDACIONES

11

8.1 TIPO DE CIMENTACIÓN 8.2 PARÁMETROS PARA DISEÑO PARA DISEÑO DE MUROS 8.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES RECOMENDACIONES ADICIONALES

11 12 12

9. CONSIDERACIONES FINALES

13

ANEXOS 1. UBICACIÓN DE SONDEOS 2. REGISTROS DE PERFORACIÓN 3. CAPACIDAD DE CARGA 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 5. REPORTE FOTOGRÁFICO

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

2

EDIFICIO HIKARI

1. GENERALIDADES 1.1 INTRODUCCIÓN El presente informe del estudio de mecánica de suelos describe las recomendaciones y parámetros geotécnicos para el diseño de cimentaciones y muros para la estructura del Edificio Hikari, como parte de la planificación y demás estudios de ingeniería para la construcción de la mencionada estructura. 1.2 UBICACIÓN DEL PROYECTO La nueva estructura se construirá en un terreno ubicado en San Juan Alto, parroquia de Cumbayá, al oriente de la ciudad de Quito. 1.3 CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA La estructura contempla cuatro niveles principales, cuyos espacios serán destinados para departamentos y un nivel de subsuelo para parqueadero vehicular. Será construida en base a estructura de hormigón armado. Se estima que la carga vertical en la columna más cargada de la estructura es de 160 t. 1.4 PROPÓSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN El presente estudio tiene como finalidad los siguientes aspectos:  Determinar la estratigrafía de la zona de proyecto, indicando detalladamente las características de los suelos que componen cada uno de los estratos hasta la profundidad investigada.  Determinar la capacidad de carga admisible del suelo de soporte del terreno destinado al proyecto, para efectos de cimentación de la estructura.  Recomendar el tipo de cimentación más adecuado y su nivel de cimentación, para transmitir eficientemente las cargas de la superestructura al suelo de soporte.  Establecer los parámetros de resistencia al corte de los suelos para diseño de muros de sótano.  Identificar el perfil de suelo del proyecto de acuerdo a la clasificación dada por la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para establecer los coeficientes de suelo adecuados, como ayuda para el cálculo del Cortante Basal de Diseño.  Determinar la zona sísmica del proyecto de acuerdo a la Norma NEC11, para establecer el valor del factor de zona Z, como auxiliar para el cálculo del Cortante Basal de Diseño.

2. TRABAJOS DE CAMPO De acuerdo a las características del proyecto y la necesidad para determinar los parámetros para la fase de análisis y diseño de la estructura, se distribuyeron adecuadamente 4 sondeos a percusión de 10.50 m de profundidad, en los cuales se realizaron Ensayos de Penetración Estándar (SPT) cada 1.00 m. Los ensayos fueron realizados en zonas donde fue posible www.cimentest.com


Celular: 0994107262

3

EDIFICIO HIKARI

instalar el equipo de perforación dada la existencia de estructuras antiguas, que aún no habían sido demolidas a la fecha de ejecución de los trabajos de campo. Se recuperaron muestras alteradas las mismas que fueron clasificadas e identificadas mediante el método manual - visual establecido por la norma ASTM. Dichas muestras muestr as fueron envueltas y selladas adecuadamente adecu adamente para que no pierdan humedad y transportadas al laboratorio para su clasificación. Los trabajos de campo fueron ejecutados de acuerdo a las siguientes normas ASTM: Tabla 1: Normas ASTM para trabajos de Campo

No.

ENSAYO

NORMA

1

PENETRACIÓN ESTANDAR (S.P.T.)

ASTM D-1586

2

CLASIFICACIÓN MANUAL-VISUAL DE SUELOS

ASTM D-2488

Los sondeos ejecutados se identificaron como S-1 S-1 (Prof.=10.50 m), S-2 (Prof.=10.50 m), S-3 S-3 (Prof.=10.50 (Prof.=10.50 m) y S-4 S-4 (Prof.=10.50 (Prof.=10.50 m), en los mismos no se utilizó revestimiento provisional, ya que los orificios y paredes de dichos sondeos presentaron adecuada resistencia y estabilidad vertical. La ubicación de los sondeos en el terreno y la investigación estratigráfica se indican en las secciones de anexos 1 y 2 del presente estudio. Adicionalmente se recuperó de la perforación S-2 una muestra inalterada tipo shelby, para ser llevada a laboratorio y realizar un ensayo de compresión Triaxial UU para conocer las propiedades de resistencia al corte de los suelos y aplicarlas en el análisis de los muros de sótano.

3. TRABAJOS DE LABORATORIO 3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS Con las muestras alteradas recuperadas a través del ensayo SPT y del muestreador tipo cuchara partida se realizaron los ensayos respectivos para clasificar a los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.). (S.U.C.S.). Este Sistema fue propuesto por Casagrande Casagrande y en la actualidad es el más usado para expresar de una forma clara las características generales de los suelos y su incidencia en el comportamiento ingenieril. Los criterios que se aplican para llevar a cabo esta clasificación son la distribución granulométrica, los límites de Atterberg y el Contenido de materia orgánica. En el presente caso, para determinar la Clasificación de Suelos de acuerdo a este sistema se realizaron los siguientes ensayos, los mismos que fueron ejecutados de acuerdo a las normas ASTM: www.cimentest.com


Celular: 0994107262

4

EDIFICIO HIKARI

Tabla 2: Normas ASTM para trabajos de Laboratorio No.

ENSAYO

1

CONTENIDO DE AGUA

2

LÍMITES DE ATTERBERG

3

GRANULOMETRÍA

NORMA ASTM D-2216 Límite Líquido Límite Plástico

ASTM D-4318 ASTM D-422

El detalle de los ensayos de clasificación de suelos ejecutados se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio. 3.2 ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL UU Para determinar la resistencia al corte de los suelos y emitir recomendaciones para el diseño de muros de sótano se realizó el siguiente ensayo con la muestra inalterada tipo shelby: Tabla 3: Norma ASTM para ensayo de Compresión Triaxial No.

ENSAYO

1

NORMA

ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL

ASTM D-2850

Del ensayo de compresión triaxial UU se tienen los siguientes resultados: Tabla 4: Ensayo de Compresión Triaxial UU (t/m3) Muestra c (t/m2) Ø (°)

S-1 (Prof. 1.50 m)

1.76

5.40

16.50

El detalle del ensayo de compresión triaxial UU ejecutado se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

4. ESTRATOS DEL TERRENO Las investigaciones de campo y de laboratorio permiten determinar las características de los diferentes estratos existentes hasta la profundidad indagada en el terreno destinado para la construcción de la estructura de edificación. 4.1

CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS Para determinar la consistencia de los suelos cohesivos y la compacidad relativa de la arena, Terzaghi y Peck determinaron escalas en función del número de golpes N del ensayo de Penetración Estándar (SPT) y que nos permitirá clasificar a los suelos. www.cimentest.com


Celular: 0994107262

5

EDIFICIO HIKARI

Tabla 5: Consistencia de los suelos cohesivos

Número de golpes

NSPT 0–2 3–5 6 – 10 11 – 20 21 – 30 > 30

Consistencia Muy Blanda Blanda Media Firme Muy Firme Dura

Tabla 6: Compacidad relativa de la arena

Número de golpes

NSPT 0–4 5 – 10 11 – 20 21 – 30 31 – 50 > 50

Compacidad relativa Muy Suelta Suelta Firme Muy Firme Densa Muy Densa

En los registros de perforación de la sección de anexo 2 se detalla la consistencia y/o compacidad relativa de los suelos detectados en el terreno del proyecto. 4.2 CONDICIONES GEOTÉCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO De acuerdo a los sondeos realizados en campo y a los ensayos de laboratorio, se determinaron los siguientes estratos de suelo: SONDEO S-1: Estrato (m) Desde

Hasta

0.00

1.00

1.00

2.70

2.70

10.50

Suelo RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro. Presencia de raíces. RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro. Presencia de raíces. Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro.

Compacidad

Humedad

Consistencia

Húmedo

Blanda

ML

Húmedo

Blanda

ML

Húmedo

Firme a Dura

ML y CL-ML

relativa

SUCS

En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada.

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

6

EDIFICIO HIKARI

SONDEO S-2: Estrato (m) Desde

Hasta

0.00

2.00

2.00

4.00

4.00

10.50

Suelo Limo arenoso de media plasticidad, color café oscuro. Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro. Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro con tonalidades claras.

Compacidad

Humedad

Consistencia

Húmedo

Firme

ML

Húmedo

Muy Firme

ML

Húmedo

Muy Firme a Dura

ML

relativa

SUCS



Hasta

0.00

5.70

5.70

7.00

7.00

9.50

9.50

10.50

Suelo Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro con tonalidades claras. Arena limosa, color café claro amarillento. Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro. Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro.

Humedad

Consistencia

Húmedo

Dura

Húmeda

Compacidad relativa

SUCS

ML

Muy Firme

SM

Húmedo

Muy Firme a Dura

ML

Húmedo

Dura

ML



Hasta

0.00

10.50

Suelo

Humedad

Consistencia

Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro.

Húmedo

Dura

Compacidad relativa

SUCS ML


En la sección de anexo 2, se expone a detalle la distribución de cada estrato a través de los registros de perforación.

5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS DE LA ESTRUCTURA 5.1 CORTANTE BASAL DE DISEÑO SEGÚN LA NEC-11 PARA DISEÑO SISMORRESISTENTE Es la fuerza total de diseño por cargas laterales, aplicada en la base de la estructura, por acción del sismo de diseño. El cortante basal total de diseño V, que será aplicado a la estructura en una dirección dada, se determina con la expresión: www.cimentest.com


Celular: 0994107262

7

EDIFICIO HIKARI

V



IS a RΦP ΦE

W

Donde: I = Coeficiente que define el tipo de uso e importancia de la estructura Sa = Aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástico para diseño R = Factor de reducción de respuesta estructural ΦP = Factor de configuración estructural en planta ΦE = Factor de configuración estructural en elevación W = Carga sísmica reactiva, igual a la carga muerta total de la estructura Sa

 Z.Fa para 0≤T≤Tc r

 T  Sa  Z.Fa  c  para T> Tc  T  Tc

 0.55.Fs

Fd Fa

Z = Factor de zona sísmica η = 2.48 (para la ciudad de Quito) T = Periodo de vibración de la estructura 5.2 PARÁMETROS PARA CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL De acuerdo a la zona sísmica de la ciudad de Quito y de las características del suelo de proyecto determinadas a través de las investigaciones de campo ejecutadas como parte de este estudio, se pueden establecer los siguientes valores auxiliares para el cálculo del valor de las fuerzas laterales para diseño sismorresistente: Tabla 7: Parámetros para cálculo de cortante basal en función del tipo de suelo DESCRIPCIÓN

Ubicación del Proyecto

ZONA SÍSMICA

V

TIPO DE SUELO

C

Parámetros Z = 0.40 Fa = 1.20 Fd = 1.30 Fs = 1.30 r = 1.0

Fa, Fd y Fs son coeficientes de amplificación o deamplificación dinámica de los perfiles del suelo (Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11).

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

8

EDIFICIO HIKARI

5.3 ESPECTRO SÍSMICO ELÁSTICO DE ACELERACIONES De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para diseño sismo-resistente y en función de los parámetros de suelo del proyecto se tiene el siguiente espectro sísmico elástico de aceleraciones, que representa al sismo de diseño:

Figura 1: Espectro Sísmico Elástico de Aceleraciones (Sismo de Diseño)

6. PARÁMETROS PARA CIMENTACIONES Y MUROS

DISEÑO

DE

6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE 6.1.1 Capacidad de Carga en función del “N” del SPT según Meyerhof Meyerhof propuso un método semiempírico controlado por un asentamiento inmediato de 2.50 cm. Este método se basa en las siguientes expresiones: NKd  B  0.305  qa    1.2  B  q a 

NKd 0.8

Kd  1  0.2 www.cimentest.com

2

Cuando B > 1.2 m Cuando B ≤ 1.2 m

Df ≤ 1.2 B


Celular: 0994107262

9

EDIFICIO HIKARI

Donde: qa = Capacidad admisible del suelo N = Número de golpes del ensayo SPT B = Ancho de la cimentación En la sección de anexo 3 se presenta el cálculo de capacidad de carga para los sondeos realizados. 6.2 PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA DISEÑO DE MUROS Para el diseño de muros se requiere establecer los parámetros básicos del suelo, como son: el peso específico, el ángulo de fricción y la cohesión del suelo retenido detrás del muro. Estos parámetros se listan en el apartado 8.2 del presente informe.

7. CONCLUSIONES De acuerdo a la investigación de campo, laboratorio y oficina, se mencionan las siguientes conclusiones: 1. El subsuelo del terreno destinado para la construcción de la estructura está compuesto por limos arenosos de baja plasticidad, colores café oscuro y café claro, húmedos, de consistencia firme a dura, clasificaciones SUCS: ML y CL-ML. Y por, arenas limosas no plásticas, color café claro amarillento, húmedas, de compacidad relativa muy firme, clasificación SUCS: SM (Ver detalle en registros de perforación en anexos 2). 2. No se encontró el nivel freático en ninguno de los sondeos ejecutados, hasta la profundidad investigada.

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

10

EDIFICIO HIKARI

8. RECOMENDACIONES 8.1 TIPO DE CIMENTACIÓN De acuerdo a las investigaciones realizadas en el presente estudio, se recomienda las siguientes opciones de cimentación: Tipo de cimentación:

COLUMNA

Plintos aislados:

m 0 0 . 3 -

Según las cargas definitivas de la superestructura

m 0 5 . 1 = f D

PLINTO AISLADO REPLANTILLO e=6cm

Suelo Natural

Capacidad de carga:

q a

22 t/m² Plataforma de N.-3.06

1.50 m

Profundidad de cimentación:

Df

Por debajo del nivel de piso terminado del subsuelo

Plataforma de N.+0.00 (zona posterior)

3.00 m

Por debajo del nivel de piso terminado

N.

Nivel de cimentación: Módulo de balasto: Asentamiento elástico máximo esperado:

K s si

N. Piso terminado

N. Cimentación

N. -3.06 m N. +0.00 m

N. -4.56 m N. -3.00 m

3300 t/m³ 2.50 cm

Se ha tomado como N-3.06, el nivel de piso terminado del subsuelo. Si existieran variaciones en los niveles del proyecto arquitectónico se deberá notificar para revisar los parámetros de cimentación y de ser el caso emitir recomendaciones adicionales.

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

11

EDIFICIO HIKARI

8.2 PARÁMETROS PARA DISEÑO DE MUROS Para el diseño de muros de contención, utilizar los siguientes parámetros geotécnicos: Losa

. A . o H A L L A T N A P

Tipo de muro:

Muro de sótano o pantalla de hormigón armado SUBSUELO

PISO TERMINADO

Suelo Natural

PARÁMETROS PARA DISEÑO DE MUROS DE SUBSUELO

Profundidad de cimentación Capacidad de carga:

Df q a

0.70 m 22 t/m² 1.75 t/m³

Ø K a (C)

16◦ 0.52

K a (MO)

0.81

c

3.50 t/m²

Peso específico del suelo: Ángulo de fricción interna del suelo : Coeficiente de empuje activo (Coulomb): Coeficiente de empuje sísmico (Mononobe Okabe): Cohesión del suelo:

De preferencia se modelará de manera conjunta las características del estrato de suelo y la pantalla de muro de hormigón a través del método de los elementos finitos. De esta manera se obtendrá el diagrama de empujes y consecuentemente los diagramas de momentos y cortante más adecuados para el sistema suelo - muro.

8.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES  La presente investigación geotécnica se fundamenta en sondeos puntuales, por tanto las características del suelo deben ser verificadas durante el proceso de excavación con el sustento y respaldo de al menos una inspección geotécnica. De preferencia se deberán realizar sondeos comprobatorios a nivel de la plataforma excavada más baja.  El esfuerzo máximo transmitido al suelo de soporte por la superestructura no debe exceder al valor de la capacidad de carga del suelo. www.cimentest.com


Celular: 0994107262

12

EDIFICIO HIKARI

 Se deberá compactar el fondo de la excavación, previo a la fundición del replantillo.  En la zona posterior del terreno (zona de sondeo S-1) existe un relleno de altura aproximada 2.70m; de manera obligatoria se deberá cimentar sobre suelo natural de características competentes, por tanto al momento de la excavación se verificará la existencia de este estrato. En la zona frontal existe un relleno de altura aproximada 2.30m; sin embargo, según el proyecto arquitectónico esta área será destinada a zona de jardín.

 Para diseño sismorresistente considerar los parámetros establecidos en las secciones 5.2 y 5.3. El resto de parámetros deberán ser determinados de acuerdo a las características de la estructura.  Los muros de sostenimiento deben incluir un sistema eficiente de drenaje que capte el agua detrás de los mismos y la conduzca hacia la red de alcantarillado.  Se deberá tener especial cuidado durante el proceso de excavación, para no afectar la estabilidad de las estructuras vecinas. Es importante considerar un sistema de monitoreo constante. Obligadamente el proceso de excavación en las zonas perimetrales se realizará en tramos cortos.

 En caso de requerir rellenos compactados, éstos se construirán con material seleccionado, pudiendo utilizarse el material proveniente de las zonas de corte, cuidando que esté libre de escombros o residuos vegetales. El proceso de compactación se realizará bajo las condiciones óptimas de humedad y densidad.  El relleno compactado se construirá en capas de espesor no mayor a 20 cm y en el proceso de compactación se deberá lograr como mínimo el 95% de la densidad seca máxima del Ensayo Próctor modificado. La calidad de los trabajos de compactación deberá ser verificada continuamente mediante ensayos de densidad de campo.

9. CONSIDERACIONES FINALES Los parámetros establecidos en el presente estudio se fundamentan en las características del proyecto de edificación y en las investigaciones de campo y laboratorio, para satisfacer los requerimientos de planificación y de funcionalidad del proyecto. En caso de que se presenten variaciones en las condiciones de funcionamiento de la estructura se deberá notificar a esta Empresa Consultora para considerar la nueva planificación y de ser necesario plantear nuevos parámetros para el diseño de las cimentaciones de la estructura.

Ing. Vicente E. Capa G., MSc. GERENTE CIMENTEST CIA. LTDA.

www.cimentest.com


Celular: 0994107262

13

ANEXOS

ANEXO 1 UBICACIÓN DE SONDEOS

ANEXO 2 REGISTROS DE PERFORACIÓN

REGISTRO DE PERFORACI N PROYECTO : PROVINCIA : CIUDAD : UBICACIÓN : FECHA: PROF. NIVEL (m) (m) 0.00

) m ( . F . N

STANDARD PENETRATION TEST(S.P.T.) 15 30 45

-0.50

GRÁFICO DE GOLPES DE SPT N SPT 0 20 40 60 80 100

HOJA

L.P.

RESISTENCIA AL CORTE

I.P.

GRANULOMETRÍA G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

() °

Perfil estratigráfico Símbol.

-1.50

2

2

3

3.00

4.00

-2.50

-3.50

-4.50

6

3

3

1.00 m

5

6

19 24 25 49

Blanda RELLENO: Limo arenoso de baja

plasticidad, color café claro, húmedo. Presencia de raíces.

.. . .. . .. ..

Media

ML

2.70 m

12

28

21

7

0

39

61

Dura

CL-ML

16 13 17 30

Muy Firme

ML

5.00

-5.50

16 18 17 35

Dura

ML

6.00

-6.50

Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro, húmedo.

18 22 25 47 19

7.00

-7.50

28

21

7

0

40

60

Dura

CL-ML

13 14 18 32

Dura

ML

8.00

-8.50

15 11

8

19

19 9.00

30

23

7

0

33

67

Firme

ML

Continua pag. sig.

-9.50

MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY PROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 m NIVEL FREÁTICO: m REVESTIMIENTO: m

LEYENDAS :

NF

de

a i ) c s n s o o s e l t o s e l l i u i s S c n ( r o a C

RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color café claro, húmedo. Presencia de raíces.

ML

2.00

Descripción del Suelo

Fotos

ML

1.00

1

2

19-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-1

SAN J UAN ALTO - C UMBAYÁ

CLASIFICACIÓN S.U.C.S. w (%)

SONDEO:

EDIFICIO HIKARI PICHINCHA QUITO

Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque

Perforación destructiva Arena

d a ) d a i v a c i t n a l a e p e r A m R ( o C


) m ( . F . N



HOJA

L.P.


GRANULOMETRÍA

I.P.

G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

(°)



Fotos

30 37 33 70

Viene pag. ant. ML

10.00

-10.50

-11.50

12.00

-12.50

13.00

-13.50

14.00

-14.50

15.00

-15.50

16.00

-16.50

17.00

-17.50

18.00

-18.50


31

24

7

0

32

68

Dura

Dura

ML

FIN DEL SONDEO

.. . .. . .. ..

LEYENDAS :

NF

de



18 22 20 42 23

11.00

2

2

19-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-1



SONDEO:


Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque




) m ( . F . N


-0.60


HOJA

L.P.

1


I.P.

GRANULOMETRÍA G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

() °



Fotos


ML

1.00

-1.60

3

7

Limo arenoso de media plasticidad, color café oscuro, húmedo.

11 18 32

SHELBY

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

-2.60

-3.60

-4.60

-5.60

-6.60

9

12 14 26

12 13 15 28

9

-7.60

26

16

0

33

67

. .. ..

Firme

ML 5.40

.. . ..

16.50

2.00 m Muy Firme

ML


27

37

25

12

0

21

79

ML

ML

Muy Firme

ML

Muy Firme

14 14 14 28

15 13 18 31 32

24

8

0

21

79

Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro con tonalidades claras, húmedo.

ML

10 12 17 29

-8.60

13 16 18 34

Dura

ML

9.00

Continua pag. sig.

-9.60


LEYENDAS :

NF

Nivel Freático

Dura

Muy Firme

ML

8.00

Muy Firme

4.00 m

11 16 27

23 7.00

42

de

2

19-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-2



SONDEO:


Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque




) m ( . F . N



HOJA

L.P.


GRANULOMETRÍA

I.P.

G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

(°)



Fotos

15 17 16 33

Viene pag. ant. ML

10.00

-10.60

-11.60

12.00

-12.60

13.00

-13.60

14.00

-14.60

15.00

-15.60

16.00

-16.60

17.00

-17.60

18.00

-18.60


Dura

Dura

FIN DEL SONDEO

.. . .. . .. ..

LEYENDAS :

NF

de


Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro, húmedo.

14 17 19 36 ML

11.00

2

2

19-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-2



SONDEO:


Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque




) m ( . F . N


-0.60


HOJA

L.P.

1

de

2

20-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-3




SONDEO:


I.P.

GRANULOMETRÍA G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

() °



Fotos



ML

1.00

-1.60

14 22 26 48

Dura

ML

2.00

3.00

4.00

-2.60

-3.60

-4.60

9

9

15 24

12 17 14 31

.. . ..

22

33

25

8

0

32

68

. .. ..

ML

Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro con tonalidades claras, húmedo.

Dura

ML

15 17 19 36

Dura

ML

5.00

-5.60

20 21 23 44 18

22

19

3

0

42

58

Muy Firme

Dura

ML

5.70 m 6.00

-6.60

14 15 15 30

7.00

-7.60

7.00 m

10 10 14 24

Muy Firme

ML

8.00

-8.60


17 22 30 52

Dura

ML

9.00

Continua pag. sig.

-9.60


Muy Firme

Arena limosa, color café claro amarillento, húmeda.

SM

LEYENDAS :

NF

Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque



) m ( . F . N



SONDEO:


HOJA

S-3


-10.60


CLASIFICACIÓN S.U.C.S. GRANULOMETRÍA

LÍMITES ATTERBERG

w (%)

L.L.

L.P.

I.P.

G

S

F

20

28

22

6

0

40

60

SUCS

c

Ø

(t/m2)

(°)



Fotos Viene pag. ant.

CL-ML

-11.60

12.00

-12.60

13.00

-13.60

14.00

-14.60

15.00

-15.60

16.00

-16.60

17.00

-17.60

18.00

-18.60



Dura

Limo arenoso de baja plasticidad, color café oscuro, húmedo.

14 17 20 37

Dura

ML

11.00

FIN DEL SONDEO

.. . .. . .. ..

LEYENDAS :

NF

de

2

20-may-14

15 16 19 35

10.00

2

Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque




-0.40

) m ( . F . N



HOJA

L.P.

1


I.P.

GRANULOMETRÍA G

S

F

SUCS

c

Ø

(t/m2)

() °



Fotos


ML

1.00

-1.40

18 21 19 40 15

2.00

3.00

4.00

-2.40

-3.40

-4.40

30 34 31 65

15 20 20 40

34

25

9

0

23

77

Dura

ML

.. . ..

ML

. .. ..

ML

Dura

Dura

17 19 28 47


ML

5.00

-5.40

17 28 30 58

-6.40

15 18 16 34 16

7.00

-7.40

23

20

3

0

45

55

Dura

ML

18 22 28 50

Dura

ML

8.00

-8.40

26 20 17 37

Dura

ML

9.00

Continua pag. sig.

-9.40


LEYENDAS :

NF

Nivel Freático

Dura

Dura

ML

6.00

de

2

20-may-14

LÍMITES ATTERBERG

L.L.

S-4



SONDEO:


Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque




) m ( . F . N



SONDEO:


HOJA

S-4


-10.60


CLASIFICACIÓN S.U.C.S. GRANULOMETRÍA

LÍMITES ATTERBERG

w (%)

L.L.

L.P.

I.P.

G

S

F

24

32

25

7

0

34

66

SUCS

c

Ø

(t/m2)

(°)



Fotos Viene pag. ant.

ML

-11.60

12.00

-12.60

13.00

-13.60

14.00

-14.60

15.00

-15.60

16.00

-16.60

17.00

-17.60

18.00

-18.60



Dura


22 19 14 33

Dura

ML

11.00

FIN DEL SONDEO

.. . .. . .. ..

LEYENDAS :

NF

de

2

20-may-14

24 24 28 52

10.00

2

Nivel Freático

Limo

Gravilla

Arcilla

Bloque



ANEXO 3 CAPACIDAD DE CARGA

CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT

PROYECTO: PROVINC IA: UBICACIÓN: FECHA:

EDIFICIO HIKARI PICHINCHA CIUDAD: QUITO SAN J UAN ALTO - CUMBAYÁ may-14

SONDEO =

1.70

sat =

1.80

S-1

t/m³ t/m³

Nivel Freático: NIVEL :

100.00

-0.50

m m

CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2)

Prof. (m)

NIVEL (m)

o

(t/m²)

N SPT

N70

Ncorr .

B (m)

B (m)

PROMEDIO

2.00

3.00

t / m2

0.00 -0.50 1.00 -1.50 1.70

5

6.00

6.00

7.31

6.47

6.89

2.00 -2.50 3.40

9

9.15

9.15

12.15

10.49

11.32

3.00 -3.50 5.10

49

40.67

33.03

43.87

40.09

41.98

4.00 -4.50 6.80

30

21.57

21.57

28.65

26.17

27.41

5.00 -5.50 8.50

35

25.51

25.51

33.88

30.95

32.42

6.00 -6.50 10.20

47

31.27

25.01

33.22

30.36

31.79

7.00 . 11.90 . -7.50 .

32

22.03 .

18.11 .

24.05 .

21.98 .

23.02 .

8.00 -8.50 13.60

19

12.23

12.23

16.25

14.85

15.55

9.00 -9.50 15.30 10.00 -10.50 17.00

70 42

42.49 24.19

35.17 24.19

46.72 32.13

42.69 29.36

44.71

SONDEO

S-2

=

1.70

t/m³

Nivel Freático:

sat =

1.80

t/m³

NIVEL:

NIVEL Prof. (m) (m)

o

(t/m²)

30.75

100.00

m

-0.60

m


N SPT

N70

Ncorr .

B (m)

B (m)

PROMEDIO

2.00

3.00

t / m2

0.00 -0.60 1.00 -1.60 1.70

18

21.60

21.60

26.30

23.30

24.80

2.00 -2.60 3.40

26

26.43

24.20

32.14

27.74

29.94

3.00 -3.60 5.10

28

23.24

21.49

28.55

26.08

27.32

4.00 -4.60 6.80

27

19.41

19.81

26.31

24.04

25.18

5.00 -5.60 8.50

28

20.40

20.40

27.10

24.76

25.93

6.00 -6.60 10.20

31

20.62

20.36

27.04

24.71

25.88

7.00 -7.60 11.90

29

19.96

19.96

26.51

24.23

25.37

8.00 -8.60 13.60

34

21.89

21.08

28.00

25.58

26.79

9.00 -9.60 15.30 10.00 -10.60 17.00

33 36

20.03 20.73

20.03 20.73

26.61 27.54

24.31 25.16

25.46 26.35

CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT

PROYECTO: PROVINC IA: UBICACIÓN: FECHA:

EDIFICIO HIKARI PICHINCHA CIUDAD: QUITO SAN J UAN ALTO - CUMBAYÁ may-14

SONDEO =

1.70

sat =

1.80

S-3

t/m³ t/m³

Nivel Freático: NIVEL :

100.00

-0.60

m m


Prof. (m)

NIVEL (m)

o

(t/m²)

N SPT

N70

Ncorr .

B (m)

B (m)

PROMEDIO

2.00

3.00

t / m2

0.00 -0.60 1.00 -1.60 1.70

48

57.60

44.32

53.96

47.81

50.89

2.00 -2.60 3.40

24

24.40

24.40

32.41

27.97

30.19

3.00 -3.60 5.10

31

25.73

25.79

34.26

31.30

32.78

4.00 -4.60 6.80

36

25.88

25.88

34.38

31.41

32.90

5.00 -5.60 8.50

44

32.06

25.44

33.79

30.87

32.33

6.00 -6.60 10.20

30

19.96

18.58

24.68

22.55

23.62

7.00 . 11.90 . -7.60 .

24

16.52 .

16.52 .

21.94 .

20.05 .

21.00 .

8.00 -8.60 13.60

52

33.48

27.37

36.36

33.22

34.79

9.00 -9.60 15.30 10.00 -10.60 17.00

35 37

21.25 21.31

21.27 21.31

28.25 28.30

25.82 25.86

27.04

SONDEO

S-4

=

1.70

t/m³

Nivel Freático:

sat =

1.80

t/m³

NIVEL:

NIVEL Prof. (m) (m)

o

(t/m²)

27.08

100.00

m

-0.40

m


N SPT

N70

Ncorr .

B (m)

B (m)

PROMEDIO

2.00

3.00

t / m2

0.00 -0.40 1.00 -1.40 1.70

40

48.00

48.00

58.44

51.78

55.11

2.00 -2.40 3.40

65

66.08

49.74

66.07

57.01

61.54

3.00 -3.40 5.10

40

33.20

33.20

44.10

40.30

42.20

4.00 -4.40 6.80

47

33.79

33.79

44.88

41.01

42.95

5.00 -5.40 8.50

58

42.27

34.41

45.70

41.76

43.73

6.00 -6.40 10.20

34

22.62

22.62

30.04

27.45

28.75

7.00 -7.40 11.90

50

34.42

30.18

40.09

36.63

38.36

8.00 -8.40 13.60

37

23.82

23.82

31.64

28.91

30.28

9.00 -9.40 15.30 10.00 -10.40 17.00

52 33

31.57 19.01

26.54 19.01

35.25 25.24

32.21 23.07

33.73 24.16

ANEXO 4 ENSAYOS DE LABORATORIO

ENSAYO TRIAXIAL UU PROYECTO:

EDIFICIO HIKA RI

PROVINC IA: C IUDAD:

PICHINCHA QUITO

UBICAC IÓN:

SAN JUAN ALTO - CUMBAYÁ

FECHA:

mayo-14

ASTM D 2850 SONDEO

S-2 PROF. 1.50 m

RESULTADOS ESFUERZO DESVIADOR - DEFORMACIÓN UNITARIA ) ² 4.5 m c 4 / g K (

3.5

R O 3 D A I V 2.5 S E D 2 O Z 1.5 R E U 1 F S E 0.5

0 0

2

4

6

8

10

12

14

DEFORMACIÓN UNITARIA (%) s1=0.50

PROBETA

1 2 3

DESVIADOR

s2=1.00

3

s3=2.00

1

( 1- 3)/2

( 1+ 3)/2

(Kg/cm²)

(Kg/cm²)

(Kg/cm²)

(Kg/cm²)

(Kg/cm²)

1.85 2.25 3.04

0.50 1.00 2.00

2.35 3.25 5.04

0.925 1.125 1.520

1.425 2.125 3.520

CÍRCULOS DE MOHR

) ² m c ( g K ( L A I C N E G N A T O Z R E U F S E

2.00

1.50

1.00

0.50

0.00 0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²)

RESULTADOS CONTENIDO DE AGUA : PESO UNITARIO : ANGULO DE FRICCIÓN Ø : COHESIÓN c : MODULO ESFUERZO-DEFORMACIÓN E

29.25 1.76 16.5 5.40 591

Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda.

% (g/cm³) °

(Ton/m²) (Ton/m²)

6.00

ENSAYO TRIAXIAL UU PROYECTO:

EDIFICIO HIKA RI

PROVINC IA:

PICHINCHA QUITO SAN JUAN ALTO - CUMBAYÁ mayo-14

C IUDAD: UBICAC IÓN: FECHA:

ASTM D 2850 SONDEO

S-2 PROF. 1.50 m

DATOS GENERALES DE LAS PROBETAS DIMENSIONES 1

PROBETAS

S-M-I DIÁMETROS (cm)

Medio

Inferior

Superior

Medio

Inferior

Superior

Medio

Inferior

3.61

3.60

3.59

3.60

3.59

3.61

3.61

3.62

3.59

ALTURA (c m) S-M-I

3

Superior

PROMED.

ÁREAS (c m²)

2

10.24

3.60

3.60

3.61

6.71

6.70

6.71

10.18

10.12

10.18

10.12

10.24

10.24

10.29

10.18

10.18

10.24

VOLUMEN (cm³)

68.31

68.21

68.71

PESO (g)

121.12

120.15

119.46

PROMED.

CONTENIDO DE AGUA Cápsula + Suelo húmedo (g)

63.15

63.96

63.83

Cápsula + suelo seco (g)

52.96

53.72

53.04

Peso cápsula (g)

17.99

17.99

17.03

Conteni do de agua w (%)

29.14

28.66

29.96

PESOS UNITARIOS HÚMEDO SECO

(g/cm ³) d

(g/cm³)

1.77

1.76

1.74

1.37

1.37

1.34

DE SÓLIDOS G s (g/cm³)

RELACIONES FUNDAMENTALES REL ACION DE VACIOS e SATURACIÓN S (%)


10.12

ENSAYO TRIAXIAL UU

ASTM D 2850

PROYECTO:

EDIFICIO HIKARI

SONDEO

PROVINCIA:

PICHINCHA

CIUDAD:

QUITO

UBICACIÓN:

S-2


FECHA:

mayo-14

PROF. 1.50 m

PROBETA 1 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : DEFORMACION VERTICAL DEFORMACION DIAL DEFORMACION UNITARIA 0.001 " e = DH/H 0 0.000 5 0.189 10 0.379 20 0.757 30 1.136 40 1.514 50 1.893 60 2.271 70 2.650 80 3.028 90 3.407 100 3.785 120 4.542 140 5.300 160 6.057 180 6.814 200 7.571 250 9.463

0.1120

0.50 CARGA

AREA CORREGIDA Ao / ( 1- )

DIAL CARGA 0.0001"

CARGA (Kg)

ESFUERZO DESVIADOR (Kg/cm²)

0.00 10.20 10.22 10.26 10.30 10.34 10.38 10.42 10.46 10.50 10.54 10.58 10.66 10.75 10.84 10.92 11.01 11.24

0.00 9.00 17.00 30.00 44.00 55.00 66.00 83.00 99.00 110.00 122.00 136.00 157.00 178.00 194.00 203.00 202.00 198.00

0.00 1.01 1.90 3.36 4.93 6.16 7.39 9.30 11.09 12.32 13.66 15.23 17.58 19.94 21.73 22.74 22.62 22.18

0.00 0.10 0.19 0.33 0.48 0.60 0.71 0.89 1.06 1.17 1.30 1.44 1.65 1.85 2.00 2.08 2.05 1.97

MUESTRA ENSAYADA

ESFUERZO DESVIADOR PRESION DE CONFINAMIENTO

(Kg/cm²) =

1.85

3 (Kg/cm²)=

0.50

s s


ENSAYO TRIAXIAL UU

ASTM D 2850

PROYECTO:

EDIFICIO HIKARI

SONDEO

PROVINCIA:

PICHINCHA

CIUDAD:

QUITO

UBICACIÓN:

S-2


FECHA:

mayo-14

PROF. 1.50 m

PROBETA 2 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : DEFORMACION VERTICAL DEFORMACION DIAL DEFORMACION UNITARIA 0.001 " e = DH/H 0 0.000 5 0.190 10 0.379 20 0.758 30 1.137 40 1.516 50 1.896 60 2.275 70 2.654 80 3.033 90 3.412 100 3.791 120 4.549 140 5.307 160 6.066 180 6.824 200 7.582 250 9.478 300 11.373

0.1120

1.00 CARGA


DIAL CARGA 0.0001"

CARGA (Kg)


0.00 10.20 10.22 10.26 10.30 10.34 10.38 10.42 10.46 10.50 10.54 10.58 10.67 10.75 10.84 10.93 11.02 11.25 11.49

0.00 10.00 19.00 38.00 54.00 70.00 90.00 105.00 120.00 136.00 149.00 168.00 198.00 216.00 229.00 244.00 256.00 261.00 267.00

0.00 1.12 2.13 4.26 6.05 7.84 10.08 11.76 13.44 15.23 16.69 18.82 22.18 24.19 25.65 27.33 28.67 29.23 29.90

0.00 0.11 0.21 0.42 0.59 0.76 0.97 1.13 1.28 1.45 1.58 1.78 2.08 2.25 2.37 2.50 2.60 2.60 2.60

MUESTRA ENSAYADA


(Kg/cm²) =

2.25

3 (Kg/cm²)=

1.00

s s


ENSAYO TRIAXIAL UU

ASTM D 2850

PROYECTO:

EDIFICIO HIKARI

SONDEO

PROVINCIA:

PICHINCHA

CIUDAD:

QUITO

UBICACIÓN:

S-2


FECHA:

mayo-14

PROF. 1.50 m

PROBETA 3 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : DEFORMACION VERTICAL DEFORMACION DIAL DEFORMACION UNITARIA 0.001 " e = DH/H 0 0.000 5 0.189 10 0.379 20 0.757 30 1.136 40 1.514 50 1.893 60 2.271 70 2.650 80 3.028 90 3.407 100 3.785 120 4.542 140 5.300 160 6.057 180 6.814 200 7.571 250 9.463 300 11.356

0.1120

2.00 CARGA


DIAL CARGA 0.0001"

CARGA (Kg)


0.00 10.26 10.28 10.32 10.36 10.40 10.44 10.48 10.52 10.56 10.60 10.64 10.73 10.81 10.90 10.99 11.08 11.31 11.55

0.00 18.00 30.00 56.00 74.00 88.00 114.00 131.00 149.00 170.00 183.00 203.00 242.00 293.00 329.00 354.00 370.00 403.00 419.00

0.00 2.02 3.36 6.27 8.29 9.86 12.77 14.67 16.69 19.04 20.50 22.74 27.10 32.82 36.85 39.65 41.44 45.14 46.93

0.00 0.20 0.33 0.61 0.80 0.95 1.22 1.40 1.59 1.80 1.93 2.14 2.53 3.04 3.38 3.61 3.74 3.99 4.06

MUESTRA ENSAYADA


(Kg/cm²) =

3.04

3 (Kg/cm²)=

2.00

s s


CLASIFICACIÓN DE SUELOS PROYECTO: PROVINCIA: CIUDAD:

ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-1

SAN J UAN ALTO - CUMBAYÁ

mayo-14

FECHA:

PROF. 3.00 - 3.45

1. CONTENIDO DE HUMEDAD

N M. GOLPES 31 26 21 17

2. LÍMITE LÍQUIDO

PESO HUM. PESO SECO PESO + CAP. + CAP. CÁPSULA 40.46 37.93 17.40 40.50 38.06 18.04 40.54 38.12 17.96

w (%) 12.32 12.19 12.00

w (%) prom.

PESO HUM. PESO SECO PESO + CAP. + CAP. C PSULA 20.22 17.91 9.43 20.79 18.28 9.22 21.56 18.86 9.29 21.78 18.98 9.26

w (%) 27.24 27.70 28.21 28.81

L.L. (%)

12.17

27.79

LÍM ITE LÍQ UIDO 29.00

) % ( w D A D E M U H E D O D I N E T N O C

4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA

PESO INICIAL (gr) PESO PARA CÁLCULO (gr)

114.22 101.83 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.28 10.49 39.71 .

0 0 0 0 0 0 0 0 10 39

100 100 100 100 100 100 100 100 90 61

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.28 10.21 29.22 .

H (D / H)

28.80

C URV A DE GRA NULO M ETRÍA

28.60 28.40

100

28.20

90

) % 80 (

28.00 27.80

27.79

A S A P E U Q E J A T N E C R O P

27.60 27.40 27.20 27.00

17

31

25 21

26

NÚM ERO D E G O LPES

70 60 50 40 30 20 10

3. LÍMITE PLÁSTICO

PESO HUM. PESO SECO PESO + CAP. + CAP. C PSULA 18.59 17.03 9.53 18.69 17.09 9.30 18.27 16.72 9.13

w (%) 20.80 20.54 20.42

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN

ARENA

Ing. Vicente Capa, MSc.

No.10

MALLAS

20.59

GRA NUL OME TRÍA 0 GRAVA

CIMENTEST CIA. LTDA.

No.4

39 61

FINOS Observaciones: Descripción: Limo arenoso Color: Café claro

L IMI TES A TTE RB ERG

CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

28

SUCS :

CL-ML

L.P = I.P. =

21 7

AASHTO : IG :

A-4 5


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-1


mayo-14

FECHA:

PROF. 6.00 - 6.45


N M. GOLPES 33 27 23 18

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 19.23 19.01 18.90

w (%) prom.


w (%) 27.07 27.62 27.92 28.27

L.L. (%)

19.05

27.69





131.65 110.58 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 12.25 44.03 .

0 0 0 0 0 0 0 0 11 40

100 100 100 100 100 100 100 100 89 60

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 12.16 31.78 .

H (D / H)

28.80


28.60 28.40

100

28.20

90

) % 80 (

28.00 27.80


27.69 27.60 27.40 27.20 27.00

18

33

25 23

27


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 21.11 21.05 20.83

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN

ARENA


No.10

MALLAS

21.00



No.4

40 60



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

28

SUCS :

CL-ML

L.P = I.P. =

21 7

AASHTO : IG :

A-4 5


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-1


mayo-14

FECHA:

PROF. 8.00 - 8.45


N M. GOLPES 32 26 22 18

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 19.37 19.29 19.32

w (%) prom.


w (%) 29.08 29.70 30.14 30.59

L.L. (%)

19.33

29.77





110.40 92.52

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.27 11.24 18.82 .

H (D / H)

PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.27 11.51 30.33 .

0 0 0 0 0 0 0 0 12 33

100 100 100 100 100 100 100 100 88 67

30.80


30.60 30.40

100

30.20

90

) % 80 (

30.00 29.80


29.77

29.60 29.40 29.20 29.00

18

32

25 22

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 23.51 23.37 23.52

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN

ARENA FINOS Ing. Vicente Capa, MSc.

No.10

MALLAS

23.47



No.4

33 67

Observaciones: Descripción: Limo arenoso Color: Café claro


CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

30

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

23 7

AASHTO : IG :

A-4 6


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-1


mayo-14

FECHA:

PROF. 10.00 - 10.45


N M. GOLPES 31 26 21 17

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 23.07 22.74 23.09

w (%) prom.


w (%) 30.42 30.97 31.49 31.76

L.L. (%)

22.97

30.99





115.44 93.88

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.96 24.53 .

H (D / H)

PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.96 30.49 .

0 0 0 0 0 0 0 0 6 32

100 100 100 100 100 100 100 100 94 68

31.80


31.60 31.40

100

31.20 31.00

90

) % 80 (

30.99

30.80


30.60 30.40 30.20 30.00

17

31

25 21

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 23.68 24.03 24.13

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

23.95



No.4

32 68



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

31

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

24 7

AASHTO : IG :

A-4 7


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-2


mayo-14

FECHA:

PROF. 1.00 - 1.45


N M. GOLPES 33 27 23 19

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 32.56 32.54 32.35

w (%) prom.


w (%) 41.31 41.89 42.34 42.69

L.L. (%)

32.48

42.06





115.10 86.88

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 4.16 23.84 .

H (D / H)

PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 4.86 28.70 .

0 0 0 0 0 0 0 1 6 33

100 100 100 100 100 100 100 99 94 67

42.80


42.60 42.40

100

42.20 42.00

90

) % 80 (

42.06

41.80


41.60 41.40 41.20 41.00

19

33

25 23

27


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 26.64 26.30 25.86

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

26.27



No.4

33 67

Observaciones: Descripción: Limo arenoso Color: Café oscuro


CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

42

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

26 16

AASHTO : IG :

A-7-6 9


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-2


mayo-14

FECHA:

PROF. 3.00 - 3.45


N M. GOLPES 34 28 22 19

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 27.10 26.10 26.88

w (%) prom.


w (%) 36.22 36.68 37.31 37.87

L.L. (%)

26.69

37.03





114.30 90.22

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 3.06 15.98 .

H (D / H)

PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 3.15 19.13 .

0 0 0 0 0 0 0 0 3 21

100 100 100 100 100 100 100 100 97 79

37.80


37.60 37.40

100

37.20 37.00

90

) % 80 (

37.03

36.80


36.60 36.40 36.20 36.00

19

34

25 22

28


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 24.69 24.85 24.71

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

24.75



No.4

21 79



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

37

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

25 12

AASHTO : IG :

A-6 9


UBICACIÓN:

ASTM D-2487


SONDEO

S-2


mayo-14

FECHA:

PROF. 6.00 - 6.45


N M. GOLPES 33 28 23 19

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 23.28 23.30 23.31

w (%) prom.


w (%) 31.15 31.66 32.36 32.75

L.L. (%)

23.30

32.00





126.17 102.33 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02 4.85 21.43 .

0 0 0 0 0 0 0 0 5 21

100 100 100 100 100 100 100 100 95 79

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02 4.83 16.58 .

H (D / H)

32.80


32.60 32.40

100

32.20 32.00

90

) % 80 (

32.00

31.80


31.60 31.40 31.20 31.00

19

33

25 23

28


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 23.76 23.87 23.62

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

23.75



No.4

21 79



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

32

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

24 8

AASHTO : IG :

A-4 8


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-3


mayo-14

FECHA:

PROF. 2.00 - 2.45


N M. GOLPES 31 26 22 17

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 22.15 22.11 21.82

w (%) prom.


w (%) 32.33 33.28 33.85 34.92

L.L. (%)

22.03

33.32





127.56 104.53 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 4.62 33.76 .

0 0 0 0 0 0 0 0 4 32

100 100 100 100 100 100 100 100 96 68

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 4.53 29.14 .

34.50

H (D / H)


34.00

100

33.50

) % 80 (

90

33.32


33.00

32.50

32.00

17

31

25 22

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 24.69 24.75 24.61

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

24.68



No.4

32 68



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

33

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

25 8

AASHTO : IG :

A-4 7


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-3


mayo-14

FECHA:

PROF. 5.00 - 5.45


N M. GOLPES 34 28 23 19

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 18.41 18.46 18.04

w (%) prom.


w (%) 21.51 21.88 22.41 22.83

L.L. (%)

18.30

22.19





126.77 107.16 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.37 13.12 45.14 .

0 0 0 0 0 0 0 0 12 42

100 100 100 100 100 100 100 100 88 58

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.37 12.75 32.02 .

H (D / H)

22.80


22.60 22.40 22.20

100 22.19

90

) % 80 (

22.00 21.80


21.60 21.40 21.20 21.00

19

34

25 23

28


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 18.51 18.44 18.83

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

18.59



No.4

42 58



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

22

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

19 3

AASHTO : IG :

A-4 5


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-3


mayo-14

FECHA:

PROF. 9.00 - 9.45


N M. GOLPES 31 26 22 18

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 20.23 19.86 20.29

w (%) prom.


w (%) 28.00 28.32 28.65 28.94

L.L. (%)

20.13

28.39





120.36 100.19 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.12 11.73 40.28 .

0 0 0 0 0 0 0 0 12 40

100 100 100 100 100 100 100 100 88 60

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.12 11.61 28.55 .

H (D / H)

28.90


28.80 28.70

100

28.60

90

) % 80 (

28.50 28.40


28.39

28.30 28.20 28.10 28.00

18

31

25 22

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 22.20 22.17 22.22

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN

ARENA


No.10

MALLAS

22.20



No.4

40 60



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

28

SUCS :

CL-ML

L.P = I.P. =

22 6

AASHTO : IG :

A-4 5


UBICACIÓN:

ASTM D-2487


SONDEO

S-4


mayo-14

FECHA:

PROF. 1.00 - 1.45


N M. GOLPES 32 27 23 18

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 14.99 14.82 14.94

w (%) prom.


w (%) 33.47 34.30 34.76 35.50

L.L. (%)

14.92

34.43





115.15 100.20 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.17 0.38 3.30 23.51 .

0 0 0 0 0 0 0 0 3 23

100 100 100 100 100 100 100 100 97 77

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.17 0.21 2.92 20.21 .

35.50

H (D / H)


35.00

100

34.50

) % 80 (

90

34.43


34.00

33.50

33.00

18

32

25 23

27


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 24.77 24.79 24.62

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

24.73



No.4

23 77



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

34

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

25 9

AASHTO : IG :

A-4 8


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-4


mayo-14

FECHA:

PROF. 6.00 - 6.45


N M. GOLPES 32 26 21 17

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 16.51 16.36 15.87

w (%) prom.


w (%) 22.67 22.92 23.24 23.53

L.L. (%)

16.25

23.00





118.50 101.94 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.44 21.61 46.25 .

0 0 0 0 0 0 0 13 21 45

100 100 100 100 100 100 100 87 79 55

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.44 8.17 24.64 .

H (D / H)

23.80


23.60 23.40

100

23.20 23.00

90

) % 80 (

23.00

22.80


22.60 22.40 22.20 22.00

17

32

25 21

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 19.80 19.66 19.93

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

19.80



No.4

45 55



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

23

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

20 3

AASHTO : IG :

A-4 4


ASTM D-2487


UBICACIÓN:

SONDEO

S-4


mayo-14

FECHA:

PROF. 9.00 - 9.45


N M. GOLPES 32 26 22 18

2. LÍMITE LÍQUIDO


w (%) 24.02 23.41 23.60

w (%) prom.


w (%) 31.71 31.96 32.23 32.37

L.L. (%)

23.68

32.02





125.86 101.76 PESO RET. ACUM.

% RETEN.

% PASA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.16 8.74 34.40 .

0 0 0 0 0 0 0 0 9 34

100 100 100 100 100 100 100 100 91 66

TAMIZ ASTM

ABERT. (mm)

PESO RET. PARCIAL

3 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No. 4 No. 10 No. 40 No.. 200

75.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 4.75 2.00 0.425 0.075 .

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.16 8.58 25.66 .

H (D / H)

32.80


32.60 32.40

100

32.20 32.00

90

) % 80 (

32.02

31.80


31.60 31.40 31.20 31.00

18

32

25 22

26


70 60 50 40 30 20 10



w (%) 24.93 25.41 25.11

L.P. (%)

0 3"

1½" 1"¾" ½"⅜"

No.40

No.200

5. CLASIFICACIÓN


No.10

MALLAS

25.15



No.4

34 66



CL ASIFICA CI ÓN

L.L =

32

SUCS :

ML

L.P = I.P. =

25 7

AASHTO : IG :

A-4 6

ANEXO 5 REPORTE FOTOGRÁFICO

REPORTE FOTOGRÁFICO PROYECTO: PROVINCIA: CIUDAD: UBICACI N:

EDIFIC IO HIKARI PICHINCHA QUITO

FECHA:

may-14


SONDEO S-1

FOTOGRAFÍA 1:

ENSAYO SPT EN SONDEO S-1

SONDEO S-2

FOTOGRAFÍA 2:

ENSAYO SPT EN SONDEO S-2

Estudio de Mecánica de Suelos Edificio Hikari - Quito

Recommend Documents