Çelik Çati Proje Tasarımı

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

ÇELİK YAPI TASARIMI

Abdullah YÜCEL 06043705

2011-2012 Bahar Dönemi Çelik ve Ahşap Yapılar Bilim Dalı Danışman: Araş. Gör. Onur ŞEKER

İSTANBUL 2012

Projeye ait tüm detay çizimleri ve fazlası için | www.abdullahyucel.com.tr adresini ziyaret ediniz.

0

İÇİNDEKİLER BÖLÜM – 1 1.

PROJE VERİLERİ ...........................................................................................................................3 1.1. Makas Aralığı......................................................................................................................3 1.2. Makas sayısı .......................................................................................................................3 1.3. Makas aralıkları ..................................................................................................................3

BÖLÜM – 2 2.

AŞIK HESABI ................................................................................................................................4 2.1.Yük analizi ...........................................................................................................................4 2.1.1.Çatı Örtüsü Ağırlığının Hesabı ......................................................................................4 2.1.2.Kar Yükünün Belirlenmesi ............................................................................................5 2.1.3.Aşık Ağırlığının Belirlenmesi .........................................................................................5 2.2. Aşık Hesabı .........................................................................................................................5 2.3. Gerilme Tahkikleri ..............................................................................................................6 2.4. Sehim Tahkikleri .................................................................................................................6 2.4.1. Tek Gergili Durum İçin ................................................................................................6

BÖLÜM – 3 3.

KAFES KİRİŞ HESABI .....................................................................................................................7 3.1.Zati Yük Hesabı ....................................................................................................................7 3.2.Pzati Etkimesi Durumunda Mesnet tepkileri hesabı .............................................................7 3.3.Kar Yükü Hesabı ..................................................................................................................7 3.4.Rüzgar Yükü Hesabı .............................................................................................................8 3.4.1. Sol Rüzgar...................................................................................................................8 3.4.2. Sağ Rüzgar..................................................................................................................8 3.4.3. Rüzgar Yükü etkimesi durumunda mesnet tepkileri hesabı .........................................8 3.5. Çatı Makasının Mesnet Reaksiyonlarının Bulunması............................................................9


1

BÖLÜM – 4 4.

SOL RÜZGAR BİRİM YÜKLEME ve CREMONA .............................................................................. 11 4.1. SAP 2000 ÇÖZÜMLEMESİ | ÇUBUK KUVVETLERİ ............................................................... 12 4.2. Autocad CREMONA ÇÖZÜMLEMESİ | ÇUBUK KUVVETLERİ ................................................ 13

BÖLÜM – 5 5.

ÇUBUK KESİTLERİNİN BELİRLENMESİ ......................................................................................... 12 5.1. Alt başlık .......................................................................................................................... 12 5.2. Üst başlık.......................................................................................................................... 12 5.3. Dikmeler .......................................................................................................................... 13 5.4. Diyagoneller ..................................................................................................................... 14

BÖLÜM – 6 6.

SİSTEM DETAYI ve KAYNAK HESAPLARI ...................................................................................... 17 6.1. 3 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 17 6.2. 6 Nolu sistem detayı ve kaynak hesapları ........................................................................ 19 6.3. 2 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 20 6.4. 5 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 22 6.5. 7 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 22 6.6. 4 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 23 6.7. 1 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları ....................................................................... 24 6.8. Alt Başlık Eki Hesabı ........................................................................................................ 24

BÖLÜM – 7 7.

KOLON HESABI .......................................................................................................................... 26


2

BÖLÜM – 1 1. PROJE VERİLERİ Proje Verileri Tip

LS

a

2h/l

C

51.60

1.99

-

h1

Aşık Sistemi

Malzeme

Gerber

St 37 Yapı Çeliği

Çatı Örtüsü

h2

2.21 2.72 Birleştirme Vasıtası Kaynak

Kazetli Bimsbeton

1.1. Makas Aralığı Çatı örtüsü ve aşık sisteminden ötürü 3 tip arasından li = 4.75 m. olarak seçilir.

1.2. Makas sayısı Mütemadi

aşık

için

⇒

makas

araları

sayısının

belirlenmesi;

⇒

“n” değerini 11’de seçebilirdim ama 12 seçtim çünkü; 11 seçtiğim zaman σ emniyet gerilmesi 12’ye nazaran daha büyük çıkıyor. Zira zaten 12 için bile σ emniyet gerilmesi 11.12 kN/cm² değerine ulaşıyor.

Aslında 1 makas fazla olduğundan dolayı avantajlı bir

durum değildir.

1.3. Makas aralıkları Ara açıklıklar için Lİ , kenar açıklıklar için LK hesaplanır. Toplam makas aralıkları değeride bize LS değerini verir. Yani; [2xLK+(n-2)xLİ] ile hesaplanır. Ayrıca bu iki ifade arasında da [LK / Lİ ]=0.83 gibi bir oran vardır. ⇒

⇒

⇒ (

)

(

)


3

BÖLÜM – 2 2. AŞIK HESABI 2.1. Yük analizi Şimdi çatı yüzeyine gelen yerçekimi doğrultusundaki düşey “q” yükünü hesaplayalım. Daha sonra bulacağımız bu değeri çatı eğimini göz önünne alıp önünde sinα ve cosα ile çarparak qx ve qy değerlerini ulaşalım. q değeri aşağıdaki şekilde hesaplanır; [

]

2.1.1. Çatı Örtüsü Ağırlığının Hesabı Çatı örtüsü ağırlığı hesaplanırken iki durum göz önünde bulundurulur. 1. Çatı ağırlığı tipine bakılır. Çatı ağırlığı hafif mi yoksa ağır mı? Eğer ağır çatı örtüsü kullanılıyorsa çatı ağırlığına ilaveten sıvı yalıtımı için 2 kat bitümlü mukavva kullanılmadır. Bu malzemenin de birim ağırlığı = 24 kg/m² dir. 2. Aşık aralıklarına göre kullanılacak malzemenin kalınlığı ve ağırlığı belirlenir bunun için; Aşık aralığı= a/cosα denkleminden yararlanılır. “a” değeri proje verileri içinde yer almaktadır. Çatı tipimiz ağır çatı örtüsü olduğu için ilave yük etkitilecektir. 24 kg/m²=240 N/m² dir.

(

)


4

Şimdi “Bimsbeton Plaklar” tablosundan bulduğumuz aşık aralığına denk gelen plakanın özelliklerini okuyoruz. Plaka kalınlığı 80 mm ve plaka ağırlığı 760 N/m² olarak bulunur. ∑

2.1.2. Kar Yükünün Belirlenmesi Kar yükü hesabı yapılırken TS498’den yararlanılacaktır. Nüfuza kayıtlı olduğumuz ilin kar yükü bölgesine ve rakımına bakarak tablodan okuyacağımız değer bizim kar yükümüz olacaktır. Benim projemdeki veriler; Nüfuza kayıtlı olduğu il

: Kastamonu

Kar yükü Bölgesi

: III. Bölge

Kastamonu’ya air rakım

: 800 m.

Zati kar yükü değeri

: 1.25 kN/m² = 1250 N/m² alınır.

2.1.3. Aşık Ağırlığının Belirlenmesi Aşık ağırlığı 7 ile 11 kg/m² arasında bir değer bizim tercihimize göre seçilecektir. Ben projemde bu değeri 10 kg/m² olarak seçtim. 10 kg/m² = 100 N/m² dir. Aşık ağırlığını da belirledikten sonra artık aşık hesabına geçilerek önce “q” sonra da qx, qy değerlerini hesaplayabiliriz.

2.2. Aşık Hesabı (

)

Projemde gerber aşık sistemine göre hesap yapıldığından dolayı eğilme momentleri hesaplanırken payda 16’ ya bölünür. Basit aşık sistemi için ise bu değer 8 dir.


5

2.3. Gerilme Tahkikleri Gerilme tahkikine geçmeden önce tahkikte kullanacağımız Wx ve Wy değerleri için “Aşık Profilleri Seçimi” yapmalıyız. Projemizde ağır çatı örtüsü kullandığımız için I140 profili kullanmamız gerekecektir. Bu profil için gerekli olan değerler için ilgili tablolara bakılır. Ayrıca burada bulacağımız gerilmeninde yüksek olmasını bekleriz. I140 için tablodan okuduğumuz değerler : Wx = 81.9 Wy = 10.7

2.4. Sehim Tahkikleri Yukarıdaki aşamada gerilme tahkikinin sağlanması üzerine doğrudan sehim kontrolüne geçilir. Aksi halde gerilmenin sınır durumun üzerinde olduğu durumlarda gergi yapılması gerekmektedir. Sehim kontrolünde ise aşamada gergi kullanılmasına ihtiyaç duyuldu ise

⁄

olması beklenir. Bir önceki

hesaplanırken Fy kontrolüne gerek

yoktur. Jx= 573 cm4

E= 21000 kg/cm² [

]

[

]⇒[

]

[

[

]

[

]⇒[

]

[

√

Jy= 35.2 cm4 ]

]

√

442.5/200

X

Görüldüğü üzere eşitlik sağlanamadı. Gergi yapılması gerekmektedir. Dolayısıyla My yeniden hesaplanacaktır. My önce tek gergi için kontrol edilir. Bu da sağlamazsa çift gergi için yeniden hesap yapılır. Yapılan hesap sonucu yukarıda görülen “Sehim Hesabı” kontrolü sağlanmış olacaktır.

2.4.1. Tek Gergili Durum İçin [ Bulunan bu yeni My sağlanmış olur.

(

)

değeri için

] Fy ve Fx ifadesi küçülerek F

0.02 kontrolü


6

BÖLÜM – 3 3. KAFES KİRİŞ HESABI 3.1. Zati Yük Hesabı [(

]

)

[(

)

(

)]

3.2. Pzati Etkimesi Durumunda Mesnet tepkileri hesabı

(

∑ (

)

(

) )

( (

) )

(

)

⇒

3.3. Kar Yükü Hesabı


7

3.4. Rüzgar Yükü Hesabı 3.4.1. Sol Rüzgar ( (

[

) )

]

[

]

3.4.2. Sağ Rüzgar [ [

] ]

3.4.3. Rüzgar Yükü etkimesi durumunda mesnet tepkileri hesabı ∑ ∑


8

3.5. Çatı Makasının Mesnet Reaksiyonlarının Bulunması

Yaklaşık Eşdeğer Sistem Makasın mesnet kısımlarındaki yer değiştirme miktarı yaklaşık olarak eşit değer almaktadır. Burada mesnet reaksiyonlarının bulunması için bu kabulden yararlanılır. Mesnet reaksiyonları yaklaşık olarak hesaplanırken, ilk adımda sisteme etki eden toplam yatay yük mesnetlerde eşit olarak dağıtılır. Daha sonra, bu değerlere, kolon ile olan birleşimden kaynaklanan uç kuvvetleri eklenerek mesnet reaksiyonları belirlenir. Kolon üst ucundaki yer değiştirmelerin eşit olması kabulüne göre;

fsol X. f1 fsağ X. f1

(1) denklemi yazılabilir.

Burada, 

FSOL

: Sol kolon üst ucunda yaylı yükten dolayı meydana gelen yer değiştirme



FSAĞ

: Sağ kolon üst ucunda yaylı yükten dolayı meydana gelen yer değiştirme



F1

: Sol ve sağ kolonların üst ucunda birim yüklemeden meydana gelen yer

değiştirme 

X.F1

: Sol ve sağ kolonların üst ucunda X kuvvetinden meydana gelen yer

değiştirme (1) Denkleminden X reaksiyon kuvveti aşağıdaki gibi elde edilir: ( )


9

Yer değiştirme değerleri de virtüel iş teoremine göre aşağıdaki gibi hesaplanır: ( ) ( ) ( ) Buna göre mesnet reaksiyonları da aşağıdaki gibi kabul edilebilir: ( ) ( ) Şimdi bu formüller doğrultusunda projemizin mesnet tepkilerini hesaplayabiliriz. ∑

(

)

(

)

⇒


10

BÖLÜM – 4 4. SOL RÜZGAR BİRİM YÜKLEME ve CREMONA

-Birim Yükleme∑ ∑

Cremona Diyagramı Projeye ait tüm detay çizimleri ve fazlası için | www.abdullahyucel.com.tr adresini ziyaret ediniz.

11

4.1. SAP 2000 ÇÖZÜMLEMESİ | ÇUBUK KUVVETLERİ


12

4.2. Autocad CREMONA ÇÖZÜMLEMESİ | ÇUBUK KUVVETLERİ


13

BÖLÜM – 5 5. ÇUBUK KESİTLERİNİN BELİRLENMESİ Dördüncü bölümde elde ettiğimiz çubuk kuvvetleri doğrultusunda projemizdeki kesit ve birleşim hesapları (kaynak) yapılarak, bize verilen ilgili minimum profil çeşit ve kesitinden başlanarak profil seçimi yapılacaktır.

5.1. Alt başlık Alt başlık çubuklarının tamamı aynı profil kesitinden oluşacağı için çubuklardaki en büyük gerilme durumu göz önüne alınarak tek bir hesap yapılır. Çekme Tahkiki: Poz No

Min. Profil Kesiti P (kN)

U1,U2,U3,U4 ½ I160

A(m²)

65.118 11.4

⇒ Basınç Tahkiki: Alt başlık çubukları çekmeye çalıştığından dolayı basınç gerilmesi değerleri σem ‘den küçük olacaktır. Dolayısıyla işlem yapmaya gerek duyulmamıştır. Aynı durum çubuklardaki YüklemeII durumu içinde geçerlidir.

5.2. Üst başlık Üst başlık çubuklarınında tamamı aynı profil kesitinden oluşacağı için çubuklardaki en büyük gerilme durumu göz önüne alınarak tek bir hesap yapılır. Çekme Tahkiki: Üst başlık çubuklarının tamamı basınca çalıştığından dolayı çekme gerilmesi tahkikine gerek yapılmmaktadır.


12

Basınç Tahkiki: Min. Profil Kesiti ½ I200

Poz No O1,O2,O3,O4,O5,O6

A(m²) İmin

P (kN)

69.026 16.7

L (cm)

1.87 a/cos4.88=199.7

⇒

⇒

5.3. Dikmeler Dikmelerde, alt ve üst başlıktan farklı olarak her bir çubuk için ayrı ayrı hesap yapılmaktadır. V1=V5 Dikmeleri V1 ve V5 dikmeleri projede kolonlar üzerine denk geldiğinden dolayı hesapları yapılmamaktadır. V2, V4 Dikmeleri V2 ve V4 dikmelelerine gelen yükler sistemin simetrik oluşundan dolayı aynıdır ve sadece biri için hesap yapılması yeterlidir. Ayrıca dikmelerin YÜKLEME1’e göre yalnızca basınca maruz kaldığı görülmektedir dolayısıyla çekme tahkiki yapılmaz.. Basınç Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V2=V4

L50.50.5

A(m²) İmin

20.890 4.80

L (cm)

0.98 238

⇒ ⇒ Kesit yetersiz olduğu için bir büyük profil seçilerek yeniden denenmelidir. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V2=V4

L60.60.6

A(m²) İmin

20.890 6.91

L (cm)

1.17 238

⇒

⇒


13

Kesit yine yetersiz olduğu için bir büyük profil seçilerek işlemler tekrarlanır. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V2=V4

L70.70.7

A(m²) İmin

20.890 9.40

L (cm)

1.37 238

⇒ ⇒ V3 Dikmesi Tepe mahyası aşığına denk gelen V3 dikmnesi bu proje tipinde 2 adet yapılacaktır. Profil seçimi yapılırken de P kuvvetinin yarısı alınarak hesap yapılır. Detay çizimlerinde de buna dikkat edilmelidir. Basınç Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) A(m²) İmin V3

L50.50.5

9.139

4.80

L (cm)

0.98 272

⇒ (

)

⇒

5.4. Diyagoneller Diyagonellerde dikmelerde olduğu gibi alt ve üst başlıktan farklı olarak her bir çubuk için ayrı ayrı hesap yapılmaktadır. D1=D6 Diyagoneli D1 ve D6 diyagonellerine gelen yüklerde sistemin simetrik oluşundan dolayı aynıdır ve sadece biri için hesap yapılması yeterlidir. Ayrıca bu kenar diyogoneller en çok zorlanan diyonelellerdir ve çekmeye çalışırlar. Çekme Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) D1=D6

L50.50.5

A(m²)

65.258 4.80

⇒ D1 diyagoneli L50.50.5 seçildiği taktirde 2 nolu düğüm hesabında yapılan hesaplar sonucu kaynak uzunluğu 13 cm gibi büyük bir değermıştır. Kaynak uzunluğunu düşürmek için profil L60.60.6 olarak değiştirilmiştir.


14

D2=D5 Diyagoneli D2 ve D5 diyagonellerine de sistemin simetrik oluşundan dolayı karşıladıkları kuvvet aynıdır ve bu diyogoneller basınca karşı çalışmaktadır. Basınç Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) D2=D5

L50.50.5

A(m²) İmin

35.016 4.80

L (cm)

0.98 323.45

olduğu için kesit yetersizdir ve profil büyütülmelidir. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V3

L60.60.6

A(m²) İmin

35.016 6.91

L (cm)

1.17 323.45

olduğu için kesit yetersizdir ve profil büyütülmelidir. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V2=V4

L70.70.7

A(m²) İmin

35.016 9.40

L (cm)

1.37 323.45

⇒ ⇒ Kesit yetersiz olduğu için bir büyük profil seçilerek yeniden denenmiş ve L80.80.8 için

çıktığı için kesit yeniden büyütülmüştür.

Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) V2=V4

L90.90.9

A(m²) İmin

L (cm)

35.016 15.15 1.77 323.45 ⇒ ⇒

5. deneme ile 35.016 kN luk basınç kuvvetini karşılayacak kesite ulaşılmış ve L90.90.9 profili seçilmiştir.


15

D3=D4 Diyagoneli D3 ve D4 diyagonellerinde hem basınç hem de çekme kuvvetleri oluşmaktadır. Dolayısıyla her iki tahkikte yapılmalıdır. Çekme Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) D3=D4

L50.50.5

A(m²)

11.247 4.80

⇒ Basınç Tahkiki: Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) A(m²) İmin D3=D4

L50.50.5

2.706

4.80

L (cm)

0.98 323.45

olduğu için kesit yetersizdir ve profil büyütülmelidir. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) A(m²) İmin V3

L60.60.6

2.706

6.91

L (cm)

1.17 323.45

olduğu için kesit yetersizdir ve profil büyütülmelidir. Poz No Min. Profil Kesiti P (kN) A(m²) İmin D3=D4

L70.70.7

2.706

9.40

L (cm)

1.37 323.45

⇒ ⇒


16

BÖLÜM – 6 6. SİSTEM DETAYI ve KAYNAK HESAPLARI Bu aşamada aşağıdaki çizimde nokta numaraları belirtilen detayların her bir çubuk için kaynak kalınlığı ve kaynak uzunlukları hesaplanacaktır.

6.1. 3 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları

3 Nolu Düğüm Bilgileri Poz No Min. Profil Kesiti

P (kN)

t (mm)

ex

D3=D4

L70.70.7

11.247

7

1.97

V3

2xL50.50.5

9.139

5

1.40

U

½ I160

-

s=6.3

2.04


17

D3=D4 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları Kaynak Kalınlığı ⇒ ⇒

√

⇒

⇒

Kaynak Uzunluğu ⇒

=22.156

√ ∑

∑

√[

]

[

] ⇒

V3 Dikmesi İçin Kaynak Hesapları Kaynak Kalınlığı ⇒ ⇒

√

⇒

⇒

Kaynak Uzunluğu (

)

⇒

(

)

=1.397

Not: 2 adet V2 olduğu için P/2

√

∑

∑


18

√[

]

[

] ⇒

6.2. 6 Nolu sistem detayı ve kaynak hesapları


P (kN)

t (mm)

ex

D2

L90.90.9

35.016

9

2.54

D3

L70.70.7

11.247

7

1.97

U

½ I200

-

s=7.5

7.5

D2 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları Kaynak Kalınlığı ⇒ ⇒

√

⇒

⇒


=88.940

√

∑

∑


19

√[

]

[

] ⇒

D3 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları 2 Nolu sistem detayında D3 diyagoneli için yapılan hesaplar burada da aynen geçerlidir. Yeniden işlem yapılmasına gerek yoktur.



P (kN)

t (mm)

ex

D1

L60.60.6

65.258

6

1.69

D2

L90.90.9

35.016

9

2.54

V2

L70.70.7

20.890

7

1.97

U

½ I160

-

s=6.3

2.04

D1 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları Kaynak Kalınlığı ⇒ √

⇒ ⇒

⇒


20


=110.29

√ ∑

∑

√[

]

[

] ⇒

V2 Dikmesi İçin Kaynak Hesapları Kaynak Kalınlığı ⇒ ⇒

√

⇒

⇒


=41.153

√ ∑

∑

√[

]

[

] ⇒

D2 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları 6 Nolu sistem detayında D2 diyagoneli için yapılan hesaplar burada da aynen geçerlidir. Yeniden işlem yapılmasına gerek yoktur.


21



P (kN)

t (mm)

ex

V2

L70.70.7

20.890

7

1.97

U

½ I160

-

s=6.3

2.04

V2 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları 2 Nolu sistem detayında V2 diyagoneli için yapılan hesaplar burada da aynen geçerlidir. Yeniden işlem yapılmasına gerek yoktur.



P (kN)

t (mm)

ex

V3

L70.70.7

20.890

7

1.97

Levha1

-

-

8

-

U

½ I200

-

11.3

2.56


22

Mahya hesabında detay çizimlerinde de görüldüğü üzere makasları ve V3 dikmesini birbirine bağlayan P1 ismi poz numarası ile verilmiş bir Levha bulunmaktadır. Bu plaka üzerinde yapılacak olan küt ve köşe dikişlerin birlikte çalıştığı varsayılarak eksantrik momentin oluşmasının önlenmesi sağlanacaktır. Bunun içinde aşağıda yer alan çözüm yöntemi uygulanarak köşe dikişinin uzunluğu belirlenir. ½ I200 profilinin s=7.5 mm olduğu için P1 levha kalınlığıda 8 mm olarak seçilmiştir. ⇒ ⇒

√

⇒

⇒

[ (

)

L=14.51 cm

(

] [

) (

]

)

L’=14.51+2x0.4=15.31 cm bulunur ve 15.5 cm seçilir.

V3 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları 3 Nolu sistem detayında V3 diyagoneli için yapılan hesaplar burada da aynen geçerlidir. Yeniden işlem yapılmasına gerek yoktur.



P (kN)

t (mm)

ex

D1

L.60.60.6

65.258

6

1.69

Levha2

-

-

10

-

O1

½ I200

69.026

s=7.5

2.56


23

Levha Hesabı: Sadece küt dikiş hesabının yapıldığı yerlerde

değerlerine ayrı ayrı bakılır ve

ve

hangisinden elde edilen L kaynak uzunluğu daha büyükse o seçilir. Eğer kaynak uzunluğu detayda görüldüğü üzere kolonun h uzunluğundan az ise kaynak uzunluğu detaya göre belirlenir. (

)⇒

(

)

Levha kalınlığı t=10 mm seçtim.

a küt=tmin olarak seçilir. ⇒

∑

∑ ⇒

⇒

Fakat kaynak boyu detay gereği 25 cm den daha büyük olmalıdır ve 36 cm seçilmiştir. D1 Diyagoneli İçin Kaynak Hesapları 2 Nolu sistem detayında D1 diyagoneli için yapılan hesaplar burada da aynen geçerlidir. Yeniden işlem yapılmasına gerek yoktur.

6.7. 1 Nolu Sistem Detayı ve Kaynak Hesapları 1 Nolu detayda herhangi bir özel hesaplama söz konusu değildir. Detay paftalarında da görüleceği üzere kolon ve alt başlık sadece bir korniyer yardımı ile birbirine bulonlanmıştır.

6.8. Alt Başlık Eki Hesabı

Alt Başlık Ek Elemanları Bilgisi Poz No

Min. Profil Kesiti P (kN) t (mm)

A(cm²)

Levhagövde

-

-

10

2x4=8

Levhabaşlık

-

-

10

1x10=10

U

½ I160

-

s=6.3

11.4


24

(

)

½ I160’ın ex’i =2.04 cm ve 2.04-1.94=0.1 cm <0.5 cm olduğu için ağırlık merkezlerinin çakıştığı kabul edilir. Aksi halde kesit boturları değiştirilirdi.

Gövde Dikişleri İçin Kaynak Hesapları

∑

⇒

15a  45  l  21.9  l  45 alınır

⇒

l |  45  2*3  55mm

Toplam gövde dikişi : 2*55  5  115mm Gövde Dikişleri İçin Kaynak Hesapları

∑

⇒

⇒

15a  45  l  54.8  100a  300  l  54.8 alınır

l |  54.8  2*3  60mm

Toplam gövde dikişi : 2*60  5  125mm


25

BÖLÜM – 7 7. KOLON HESABI H / 2  0, 09315kN

X  1,341kN

V  0,8*0,8* h1 * li  0,8*0,8* 2, 21* 4, 424  6, 257 kN H kolon 5, 05 * li  0,8*0,8* * 4, 424  4, 766kN 3 3 N    Pzati  Pkar  / 2  4*  9,89  11 / 2  62, 67 kN

P  0,8*0,8*

Seçilen : I 240 eb



(A=46,1cm, i x  9,53cm, i y  2,2cm, b=10,6cm, t=1,31cm, s=0,87cm, (h/2-t)/3=3,56cm)

P 62,67   1,36kN / cm2 A 46,1

bem



bem



x 

çem

w çem

w



lkx 2,1*(5,05  2, 21)   159 ix 9, 59

16  3,64kN / cm2 4,39

eb bem



y 

lky iy



1*221  100 2, 2

1,36  0,37  0,15 3,64

max  159  w  4,39

2 aşamalı tahkik gerekir.

Moment diyagramı: Wx  | ex



J x 4250   354,17cm 2 y 24 / 2



M max 68,305   19, 29kN / cm 2 Wx 354,17

8, 29*104 8, 29*104   3,08kN / cm 2 ( K * l / ix ) 2 (2,1*726 / 9,59) 2

lb  1*221  221cm ib 

bx

130, 21  2,77cm 16,98

ib 

Jb Ab

b 

Ab  10,6*1,31  0,87*3,56  16,98cm 2

J b  3,56*

0,873 10,63  1,31*  130, 21cm 4 12 12

lb 221   79,78 ib 2,77


26

2

 39,818   39,818  Cb  1, 75  1, 05*   0,3*     1,31  68,305   68,305  3*105 * Cb

b  79, 78 

3*105 *1,31  127,96 24



a

2  a *  * Bx   5  3 9*10 * Cb  Cmx  0,85 2 b



eb bem

Cmx *  1   

eb

0, 6*

eb | ex bx

a

Bx



bx

 *  

Bx

a

 2 24*79, 782  2    * 24  12,96kN / cm  0, 6 5  3 9*10 *1,31 

a

 14, 4kN / cm 2

1, 08 0,85*19, 29   2, 63  1 3, 74  1,36  1  3, 08  *12,96  

1,36 19, 29   1,58  1 0, 6* 24 12,96

Kesit yetersizdir.

Kesit yetersiz olduğu için kolonun kesiti bir artırılarak işlemler tekrarlanır. Aynı işlemler tekrar yapılarak I260 ve I 280 lik kolonlar içinde kontrolleri sağlamadığı görülmüştür. I300 için hesaplar sağlanmış olup aşağıda yer almaktadır.

H / 2  0, 09315kN

X  1,341kN

V  0,8*0,8* h1 * li  0,8*0,8* 2, 21* 4, 424  6, 257 kN H kolon 5, 05 * li  0,8*0,8* * 4, 424  4, 766kN 3 3 N    Pzati  Pkar  / 2  4*  9,89  11 / 2  62, 67 kN

P  0,8*0,8*

Seçilen : I 300 eb

(A=69cm², i x  11,9 cm, i y  2,56 cm, b=12,5 cm, t=1,62cm, s=1,08cm, (h/2-t)/3=4,94cm)

P 62,67   0,91kN / cm2 A 69 l 2,1*(5,05  2, 21)  çem x  kx   128 w ix 9,59



bem

bem



çem

w



16  5,63kN / cm2 2,84

eb bem



y 

lky iy



1*221  86,32 2, 2

0,91  0,16  0,15 5,63

max  128  w  2,84

2 aşamalı tahkik gerekir.

Moment diyagramı:


27

J x 9800   653,33cm 2 y 30 / 2

Wx  | ex



bx



M max 68,305   10, 45kN / cm 2 Wx 653,33

8, 29*104 8, 29*104   3,07kN / cm 2 ( K * l / ix ) 2 (2,1*726 /11,9) 2

1 Ab  (1,62 x12,5)  x(30  2 x1,62)  24,71cm 2 6 l 264,14 221 ib   3, 26cm b  b   69,79 24,71 ib 3, 26

lb  1*221  221cm

J b  3,62*

12,53 1 1,083  x(30  2 x1,62) x  264,14cm 4 12 6 12

2

 39,818   39,818  Cb  1, 75  1, 05*   0,3*     1,31  68,305   68,305  3*105 * Cb

b  79, 78 



a 2 2 a * b    Bx 5  3 9*10 * Cb Cmx  0,85



eb bem

Cmx *  1   

eb

0, 6*

a

eb | ex bx Bx



bx

 *  

 * 

Bx

a

3*105 *1,31  127,96 24  2 24*67, 792  2    * 24  10, 45kN / cm  0, 6 5 3 9*10 *1,31  

a

 14, 4kN / cm 2

1, 08 0,85*10, 45   0,99  1 3, 74  1,36  1  3, 08  *13, 75  

0,91 10, 45   0,82  1 0, 6* 24 13, 75

Kesit yeterlidir.


28

Çelik Çati Proje Tasarımı

Recommend Documents