Liner

Realizar el diseño de cañería para el tramo liner analizando las cargas por colapso  reventamiento tensión y compresión, para esto se tiene la cañería liner de perforación de 9 5/8” el cual   está asentado a 14000 [ft] y fue perforado con una densidad de 16.8 LPG. En el tramo anterior (intermedio)  fue  fue corrido un casing cas ing de 13 3/8” asentado a 11100 [ft] y perforado con  co n  un lodo de 12 LPG actualmente se está perforando en 19000 [ft] con una densidad de 17.9 LPG. Parar lograr un diseño con costo mínimo considerar el uso de combinación de cañerías no incluir secciones  menores a 500 [ft] e ignore el análisis biaxial. Para los cálculos de las cargas asuma las consideraciones  necesarias. La LOT por debajo del zapato del liner nos da una densidad de 18.4 LPG el liner está colgado a 600 [ft]   por encima del zapato del tramo anterior (intermedio).

  ñ    

⁄ 

     [ ]       

   ñ    

⁄ 

    [ ]      

       [[ ]                        SOLUCION:

DISEÑO AL COLAPSO Consideraciones 

Para el colapso del liner se encuentra lleno de lodo

actual de perforación. 

El GPformación en la zona de pérdida de circulación es

0.465. 

La presión externa en el tope del liner y en el zapato

es la presión hidrostática que ejerce el lodo con el que se perforo el tramo anterior al liner. El fluido de perforación cae hasta una profundidad “ha”

                     

           [] Del gráfico:

      

  

  [ ] 

Del grafico

     []            [ ]  

     [ ]

       [ ]                             [] Reemplazando valores en la ecuación (1):

     []     [] Colapso en el zapato

                              []              

    [] Reemplazando valores en la ecuación (2):

   []   []     [ ]

De la grafica, la selección de cañerías en base al análisis a la car ga de colapso y reventamiento es: OD Casing [in]

Peso Nominal [lb/ft]

Grado

Resistencia al colapso [psi]

9 5/8

58.4 58

L-86 P-110

7890 5310

Resistencia al colapso -SF = 0.85 9282 6247

COLAPSO (F s = 0.85) 1. L – 80, 58,4

→

C=7890 [psi]

Por lo tanto, para graficar: 2. P – 110,47

→

 

  []

C=5310 [psi]

Por lo tanto, para graficar:

 

  []

Profundidad [ft] 10500-14000 10500-14000