DISEÑO FILTRO PERCOLADOR PARA EL TRATAMIENTO SECUNDARIO DE AGUAS RESIDUALES DOMÉSTICAS
CONTENIDO 1.
DATOS PARA EL EJERCICIO ......................................................................................................... 2
2.
CRITERIOS DE DISEÑO ................................................................................................................. 2 2.1. 2.2.
3.
RAS 2000 (TÍTULO E - E.4.6.3.) ............................................................................................ 2 RAS 2017 (Res. 0330.17) (Art. 194) .................................................................................... 4
CAUDAL DE DISEÑO ..................................................................................................................... 6 3.1. Caudal Medio Diario (qmd) .................................................................................................. 7 3.2.
Caudal máximo horario (QMH) ............................................................................................. 8
4.
ESTIMACIÓN DE CARGA UNITARIA (RAS 2000 - E.2.5) ................................................................ 9
5.
DISEÑO DEL FILTRO PERCOLADOR ............................................................................................ 11 5.1. CÁLCULO DEL TANQUE ...................................................................................................... 11 5.3.
DISTRIBUCIÓN DEL FLUJO ................................................................................................. 15 VENTILACIÓN ..................................................................................................................... 18
5.4.
MEDIO FILTRANTE ............................................................................................................. 18
5.2.
6.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS BIBLIOGRÁFICAS ................................................................................................ 20
DISEÑO FILTRO PERCOLADOR PARA EL TRATAMIENTO SECUNDARIO DE AGUAS RESIDUALES DOMÉSTICAS
1. DATOS PARA EL EJERCICIO Los datos suministrados para el diseño son los siguientes:
Población: 18.000 habitantes
Temperatura: 30°C
Periodo de diseño: 25 años
NMP: 56x106
2. CRITERIOS DE DISEÑO A continuación se relacionan los criterios de diseño establecidos por el Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico (RAS) V-2000 y V-2017.
2.1.
RAS 2000 (TÍTULO E - E.4.6.3.)
Los filtros percoladores pueden ser utilizados en casos donde no se necesite una eficiencia muy alta en la remoción de DBO.
Geometría
El reactor o filtro consta de un recipiente cilíndrico o rectangular con diámetros variables, hasta de 60 m y con profundidades profundidades entre 1.50 y 12 m.
Medios de soporte
El medio filtrante puede ser piedra triturada o un medio plástico manufacturado especialmente para tal fin. El medio debe ser durable, resistente al resquebrajamiento, insoluble, y no debe aportar sustancias indeseables al agua tratada.
Profundidad del filtro
El medio filtrante, en el caso de la piedra debe tener una profundidad mínima de 90 cm y máxima de 180 cm sobre los desagües , excepto cuando los estudios justifiquen una construcción especial.
En el caso del medio plástico, la profundidad debe determinarse por medio de estudios pilotos o experiencias previas debidamente sustentadas ante la autoridad competente. Debe proveerse un espacio libre mínimo de 15 cm entre los brazos distribuidores y el medio filtrante.
Tasa de carga orgánica volumétrica
Los filtros percoladores operan con cargas volumétricas entre 0.1 y 8.0 kg DBO5/m³/día . En caso de usar valores diferentes se debe sustentar adecuadamente con base en estudios piloto o experiencias anteriores adecuadamente evaluadas por la parte de la autoridad competente.
Tasa de carga hidráulica
Los valores de tasa de carga hidráulica que se deben usar para cada t ipo de filtro se encuentran en la tabla. En caso de usar valores diferentes se debe sustentar adecuadamente con base en estudios piloto o experiencias anteriores adecuadamente evaluadas por la parte de la autoridad competente. Tabla 1 Características de diseño para los diferentes tipos de filtros percoladores Medio Filtrante Carga hidráulica (m3 /m2.d) Carga Orgánica (kg DBO5/(m3.d) Profundidad (m) Tasa de recirculación Eficiencia de remoción de DBO5 (%) Efluente Desprendimiento
Tasa baja Roca. Escoria 0,9 a 3,7 0,1 a 4,0 1,8 a 2,4 0 80 a 90
Tasa Intermedia Roca. Escoria 3,7 a 9,4 0,2 a 0,5 1,8 a 2,4 0a1 50 a 70 Parcialmente Bien nitrificado nitrificado Intermitente Intermitente
Tasa Alta Roca 9,4 a 37,4 0,5 a1,0 0,9 a 1,8 1a2 65 a 85 Poca nitrificación Continuo
Súper Alta tasa Plástico 14,0 a 84,2 0,5 a 1,6 3,0 a 12,2 1a2 65 a 80 Poca nitrificación Continuo
Rugoso Plástico, madera roja 46,8 a 187,1 1,6 a 8,0 4,6 a 12,2 1a4 40 a 65
Dos etapas Roca, plástico 9,4 a 37,4 1,0 a 1,9 1,8 a 2,4 0.5 a 2 85 a 95
No nitrificación
Bien nitrificado
Continuo
Continuo
Recirculación
Cuando se efectúa la recirculación, es importante determinar si es antes o después del clarificador primario, pues esto afecta significativamente en el diseño. Igual consideración debe tenerse con los sedimentadores secundarios. Los rangos de recirculación son de 0.5 a 4.0.
Bombas de recirculación
La recirculación de cada bomba no debe ser menor que la mitad del caudal usado para el diseño de la planta. Deben proveerse dos bombas de recirculación en cada pozo las cuales operarán alternadamente. En total deben ser cuatro bombas. Debe proveerse a las bombas de recirculación con vertederos ajustables mecánicos, u otro mecanismo similar, para poder variar el factor de recirculación cuando sea necesario. Debe instalarse una tubería de ¾ pulgadas de diámetro (1.9 cm) con orificio de 1/8 de pulgada (0.3cm) alrededor de la cámara de las bombas para romper la espuma. Esta debe ser conectada a la descarga de la circulación de las aguas tratadas. La cámara de succión de las bombas de recirculación debe construirse de manera que el piso tenga forma de tolva, con inclinación de 45° hacia la succión de las bombas, para evitar puntos muertos en las orillas y esquinas.
Ventilación
Es de gran importancia, para mantener el filtro en condiciones aerobias. El sistema de desagüe, canal efluente y tubería de efluentes deben ser diseñados para permitir el libre paso del aire. El tamaño de desagües, canales y tuberías debe ser tal que no más del 50 % de su área de sección esté sumergida durante la carga hidráulica de diseño. Al diseñar los canales efluentes, deben tomarse en consideración la posibilidad de un aumento en la carga hidráulica.
Áreas recomendadas
El flujo de aire debe ser de 0.3m³/m² de área filtrante a 0.03 m³/m² como mínimo.
2.2.
RAS 2017 (Res. 0330.17) (Art. 194)
Requisitos mínimos de diseño para filtros percoladores.
El reactor o filtro puede constar de un recipiente cilíndrico o rectangular con diámetros variables, hasta de 60 m y con profundidades entre 1,50 y 12 m.
El medio filtrante puede ser piedra triturada o un medio plástico o de madera, manufacturados especialmente para tal fin. El medio debe ser durable, resistente al resquebrajamiento, insoluble, y no debe aportar sustancias indeseables al agua tratada. En la tabla siguiente se incluyen los parámetros de diseño para filtros percoladores. Tabla 2 Parámetros de Diseño para filtros percoladores Características de Diseño
Tipo de lecho Carga Hidráulica (m3 /m2.d) Carga Orgánica (kg DBO/m3.d) Relación de recirculación Moscas de filtro Desprendimientos Profundidad (m) Remoción DBO (%) Calidad del efluente Consumo energético (KW/103 m3)
Baja Tasa Roca 1a4 0,07 a 0,22 0 Muchas Intermitentes 1,8 a 2,4 80 a 90 Bien nitrificado 2a4
Tasa Intermedia Roca 4 a 10 0,24 a 0,48 0a1 Varias Intermitentes 1,8 a 2,4 50 a 80 Someramente nitrificado 2a8
Alta Tasa Roca Roca 10 a 40 0,40 a 2,40 1a2 Pocas Continuos 1,8 a 2,4 65 a 90 Sin nitrificación 6 a 10
Alta Tasa Plástico Plástico 10 a 75 0,60 a 3,20 1a2 Pocas Continuos 3 a 12,2 75 a 95 Sin nitrificación 6 a 10
Tratamiento Grueso Roca/Plástico 40 a 200 > 1,5 0a2 Pocas Continuos 0,9 a 6 40 a 70 Sin nitrificación 10 a 20
El sistema de dosificación debe calcularse de manera cuidadosa para el logro de una distribución uniforme sobre el área superficial del filtro. En condiciones de caudal medio de diseño la dosificación por m2 no debe exceder más o menos del 10% en cualquier punto del filtro. Se requiere conservar una distancia mínima de 15 cm entre la parte inferior del brazo distribuidor y la parte superior del medio filtrante. El sistema de drenaje inferior debe cubrir todo el piso del filtro. Las aberturas de entrada de los desagües deben tener un área combinada bruta no sumergida igual a por lo menos 15% del área superficial del filtro. Los desagües deben tener una pendiente mínima del 1%. Los canales del efluente tienen que estar diseñados para producir una velocidad mínima de 60 cm/s, con base en el caudal medio más la recirculación. Es necesario hacer provisiones para la limpieza de los desagües con agua. En filtros pequeños será aceptable el uso de un canal de carga periférica con ventilación vertical. Deben suministrarse instalaciones para realizar inspecciones. El sistema de drenaje inferior, los canales del efluente y el conducto del efluente deben diseñarse con adecuada ventilación; para lo anterior deberán dimensionarse con el fin de que no más del 50% de su sección transversal esté ocupada cuando transporten la carga hidráulica de diseño.
Por cada 23m2 de área de filtro deberá proveerse 1m 2 de ventanas de ventilación.
3. CAUDAL DE DISEÑO Para el dimensionamiento de los sistemas de tratamiento de aguas residuales, deberán tenerse en cuenta los caudales indicados en la Tabla ( RAS 2017, Art. 166). Tabla 3 Caudales de Diseño para el Tratamiento de aguas residuales Caudal
Descripción
Caudal medio de diseño
Caudal medio diario de capacidad de la PTAR
Aplicación
Caudal medio de referencia Caudal de diseño de unidades de tanques sépticos Sistemas lagunares Dimensionamiento de sistemas de bombeo, procesos físicos (desarenadores, cribados, trampas de grasa y sedimentadores primarios y secundarios) Desarrollo de estrategias operativas Conductos de interconexión de unidades de proceso
Caudal máximo horario
Máximo volumen en una hora, identificado en los registros estudiados.
Caudal máximo diario
Máximo volumen en un día, identificado en los registros estudiados
Dimensionamiento de tanques de regulación Dimensionamiento de sistemas de bombeo de lodos Dimensionamiento de dosificación química
Caudal promedio diario para el mes con el mayor volumen mensual identificado en los registros estudiados
Dimensionamiento de biorreactores Dimensionamiento de almacenamiento de químicos
Caudal máximo mensual
Para el diseño de las PTAR deberán utilizar datos históricos de factores máximos de su cuenca, de PTAR similares en tamaño y condiciones, o en su defecto, emplear los siguientes factores pico (ver Tabla) Tabla 4 Factores pico para caudales de Tratamiento de aguas residuales
Rango de caudales (L/s)
Factor Máximo Horario
Factor Máximo Diario
Factor Máximo Mensual
0 a 10 4 3 1,7 Los valores de los factores máximos horario, diario y mensual para caudales entre 10 y 90 L/s se interpolarán linealmente 90 2,9 2,1 1,5 Los valores de los factores máximos horario, diario y mensual para caudales entre 90 y 700 L/s se interpolarán linealmente Mayor a 700
2
1,5
1,2
Para determinar de diseño, en primer lugar se debe proyectar la población al final del periodo de diseño. Se estima, de acuerdo con las proyecciones realizadas por el DANE, que la población de Casanare (2017) es de 368.989 personas, aumentando un 20% desde el último censo (año 2005), con una tasa de crecimiento anual de 1,87%. Se adoptará para el ejercicio, una tasa de crecimiento del 1,90% anual . Para determinar la población al final del periodo de diseño, se utilizará el método Geométrico:
= + − Donde
r es la tasa de crecimiento anual en forma decimal y las demás variables se definen igual que para
= 18.000∗1+0,019 = 28.815,56 ≈ . 3.1.
Caudal Medio Diario (qmd)
Cuando se utilice proyección de población, se debe calcular con la siguiente ecuación:
Donde:
∗ ∗ = 86400
DNETA: es la dotación neta de agua potable proyectada por habitante (l/hab. día)
P: es el número de habitantes proyectados al período de diseño.
El coeficiente de retorno (C R) debe estimarse a partir del análisis de información existente en la localidad y/o de mediciones de campo realizadas por la persona prestadora del servicio. De no contar con datos de campo, se debe tomar un valor de 0,85.
La dotación neta debe determinarse haciendo uso de información histórica de los consumos de agua potable de los suscriptores, disponible por parte de la persona prestadora del servicio de acueducto o, en su defecto, recopilada en el Sistema Único de Información (SUI) de la Superintendencia de Servicios Públicos Domiciliarios (SSPD), siempre y cuando los datos sean consistentes. En todos los casos, se deberá utilizar un valor de dotación que no supere los máximos establecidos en la siguiente Tabla: Tabla 5 Dotación neta máxima por habitante según la altura sobre el nivel del mar de la zona atendida
ALTURA PROMEDIO SOBRE EL NIVEL DEL MAR DE LA ZONA ATENDIDA
DOTACIÓN NETA MÁXIMA
> 2000 msnm 1000 a 2000 msnm < 1000 msnm
120 130 140
(L/HAB-DÍA)
Fuente: Res. 0330/17. Art. 43
3.2.
0 , 8 5∗28816∗140 = 86400 = , /
Caudal máximo horario (QMH)
El factor de mayoración utilizado en la estimación del caudal máximo horario debe calcularse haciendo uso de mediciones de campo, en las cuales se tengan en cuenta los patrones de consumo de la población. En ausencia de datos de campo, se debe estimar con las ecuaciones aproximadas, teniendo en cuenta las limitaciones que puedan presentarse en su aplicabilidad. Este valor deberá estar entre 1,4 y 3,8.
Para el caso particular del presente proyecto, utilizamos la ecuación de Harman:
14 F = 1+ 4+P,
Donde:
F P
= Factor de mayoración (adimensional). = Población servida en miles (hab/1000).
F = 1+ 4+ 28.14816. F = 2.49 = ∗ = 2,49∗39,69 = ,
4. ESTIMACIÓN DE CARGA UNITARIA (RAS 2000 - E.2.5) Deben hacerse estimativos de carga unitaria de origen doméstico con base en las jornadas de mediciones de caudales y concentraciones de sustancias contaminantes. En caso de no contar con mediciones, porque no existen sistemas de alcantarillado, deben utilizarse los valores de la tabla. Si existe información relevante de comunidades cercanas y semejantes, se puede usar esta. Tabla 6 Aportes per cápita para aguas residuales domésticas
Parámetro DBO5 días, 20°C, g/hab./día Sólidos en suspensión, g/hab./día NH3-N como N, g/hab./día N Kjeldahl total como N, g/hab./día Coliformes totales, #hab./día Salmonella Sp, #/hab./día Nematodos intes., #/hab./día
Intervalo 25 - 80 30 - 100 7,4 - 11 9,3 - 13,7 2x108 - 2x1011
Valor sugerido 50 50 8,4 12 2x1011 1x1011 4x1011
Ya que no se cuenta con valores de entrada de caracterización del agua residual, se toman como referencia los valores de carga unitaria de DBO5, sugeridas por el RAS. En este caso, tomamos el valor sugerido de 50 gr/hab/dí a, esta es la carga unitaria por persona, luego para saber la carga total, multiplicamos por el
total de la población:
= ∗ = 50 ℎ ∗28.816 ℎ = .. /í = ∗
Necesitamos determinar la concentración de DBO a la entrada, por lo que utilizamos la siguiente expresión: Donde:
= Carga de DBO (mg/día) =1440800000 mg/día
= Caudal (L/día) = 98,83 L/s = 8538912 L/día
= Concentración de DBO (mg/L)
Despejamos el valor de C:
= = 1440800000 8538912 = ,
Se asume que el sedimentador primario remueve el 30% (TABLA E.4.2) de la DBO inicial, luego la DBO de entrada al filtro percolador será:
= ∗ = 168,73∗10, 3 0 = ,
5. DISEÑO DEL FILTRO PERCOLADOR 5.1.
CÁLCULO DEL TANQUE
Para el diseño se asume que la DBO aceptada en el efluente (Se) será de 10 mg/L y se toma una relación de recirculación (R) de 2.
Se calcula la eficiencia (E) requerida:
=
Donde:
= DBO en el afluente (mg/L) = DBO en el efluente (mg/L)
1 18, 1 110 = 118,11 = , = ∗ = 118,11 ∗98,83 ∗ 0,0864 = , = ∗ ,− = 0,1505∗1,035−− = ,
Se calcula la carga orgánica afluente al filtro:
Constante biocinética:
K20 = 0,1505 d-1 para filtros de alta tasa…
Hallamos el factor de recirculación:
Hallamos el volumen (V) del filtro:
Se calcula el área superficial (As):
+ = +, 1+2 = 1+0,1∗2 = , , ∗ = ( ) 1 008, 5 3 0, 4 43∗0, 9 1 = 2,08 ( 10,91 ) = , = = 9728,4 16 = ,
Para ello se asume una altura del filtro de 4,0 metros:
Para un filtro circular, Se calcula el diámetro del filtro (D):
√ = = √ 4∗2282, 04 = ,
Ya que el RAS permite filtros con diámetros de hasta 60 metros, se podría trabajar con un único filtro. No obstante, previendo actividades de mantenimiento posterior, se propone utilizar dos (2) unidades de filtración, cada una con capacidad para tratar Q/2.
Dimensionamos cada unidad:
= 9 728, 1 6 = 2 = , = = 4864,4 08 = , = √ = √ 4∗1216, 02 = , ∗ = ∗40 = 4 = , 3 ∗4269, 4 6 = 1256,64
Para efectos constructivos, se redondea este valor a 40,0 metros. Luego el área superficial real será:
Se determinan las cargas hidráulicas:
= , ∗4269,0846 = 3 4864, = , 1∗4269, 4 6 = 118,11256, 6 4 = , = , / 1∗4269, 4 6 = 118,14864, 0 8 = , = , /
Cumple con el criterio del RAS…
Se hallan las cargas orgánicas:
Dimensiones definitivas del filtro:
Cada Filtro Percolador tendrá las siguientes dimensiones:
Diámetro (D) = 40 metros
Altura Útil (H) = 4 metros
De acuerdo al RAS, se debe conservar una distancia mínima de 15 cm entre la parte inferior del brazo distribuidor y la parte superior del medio filtrante.
Suponiendo que el brazo distribuidor tenga un diámetro de 8”(200 mm) y se deje un borde libre
para evitar salpicaduras fuera del tanque, el filtro tendría un altura total de 5,00 m.
Por su parte, cada brazo distribuidor tendrá una longitud igual al radio del filtro, menos una longitud de retroceso, para evitar que se pegue con el muro del tanque. En este caso, se dejan 20 cm libres. Luego el brazo tendrá una longitud de 19,80 m.
Se dispondrán boquillas cada 10 cm en el brazo, lo que da un total de 196 boquillas por brazo . Es decir que el filtro tendrá un total de 784 boquillas.
Cada filtro trata a mitad del caudal de diseño, en este caso 98,83 L/s /2 = 49,415 L/s =0,049 m3 /s.
Para hallar el área de las boquillas, asumimos una velocidad de flujo de 0,60 m/s.
Aplicando la ecuación de continuidad tenemos:
= 0∗ → = / = 0,,06490 = 0,082 = = 0784,082 = 1,04610− = √ 4 ∗ − 4 ∗1, 0 4610 = √ 1 = 0,0115 = 0,454" ≈ 2 "
Se deberán adecuar boquillas 784 boquillas de ½”, espaciadas 10 cm en cada brazo rotatorio
(196/brazo).
5.2.
DISTRIBUCIÓN DEL FLUJO
La distribución del flujo es una característica importante en el sistema de un filtro percolador. El agua se debe aplicar de manera uniforme y a una velocidad que mantenga a un filtro en una condición completamente humedecida y limpia. Una aplicación desigual del flujo y de tasas que no proporcionen un buen enjuague generan un rendimiento bajo. Lo que se traduce en olores, acumulación de sólidos y obstrucción parcial de los filtros. Para optimizar un rendimiento del FP, se debe proporcionar una tasa hidráulica adecuada. Por lo que la mayoría de los Filtros Percoladores se construyen circularmente para operar con un distribuidor rotativo.
Intensidad de rociado del agua (flushing)
La Intensidad de rociado (SK) es la profundidad del agua (mm) depositada por un brazo distribuidor en un paso o revolución o giro. La expresión para la SK es la siguiente:
1000 / = + 60 /ℎ
+
= Intensidad del rociado (mm/paso de un brazo) = Carga hidráulica promedio (m3 /m2.h)
= Numero de brazos = Velocidad de rotación (rev/min) Tabla 7 Sugerencias para tasas SK
Carga e DBO Kg/m3d
Dosificación de operación SKO mm/paso
Dosificación de lavado SKL mm/paso
0.25 10 a 30 200 0.50 15 a 45 200 1.00 30 a 90 300 2.00 40 a120 400 3.00 60 a 80 600 4.00 80 a 240 800 mm/paso, representa la cantidad de líquido aplicado por cada brazo distribuidor
El distribuidor rotativo esta típicamente equipado con dos a seis brazos . El flujo distribuido puede ser escalonado para proporcionar la cobertura completa por brazo. Es decir, cada brazo puede proporcionar cobertura de 50 o 100% por revolución. En la Tabla se presentan el número de brazos y la cobertura/brazo que afecta el valor en el cálculo de la SK. El menor número de brazos será el mejor diseño del distribuidor y con mejor equilibrio hidráulico. Por lo tanto, los filtros con 100% de cobertura/brazo deben funcionar a 50% de la velocidad de rotación (N) para mantener el mismo valor de la SK. Tabla 8 Efecto del diseño de distribuidor en el valor (SK)
N° de brazos 2 3
Valor de a 50% de cobertura 100% de cobertura 1 2 3
N° de brazos 4 6
Valor de a 50% de cobertura 100% de cobertura 2 4 3 6
Teniendo en cuenta el diámetro del filtro, se adopta un N° de 4 brazos, un de acuerdo a la carga orgánica, una dosificación de operación SKO=30 mm/paso y una dosificación de lavado SKL = 200 mm/paso.
Dosificación de Operación:
= 0,03 = 30 = 0,03 ∗39,35 = , = 0,20 = 200 = 0,20 ∗ 39,35 = ,
Dosificación de Lavado:
Se calcula la velocidad de operación (VO) y de lavado (VL) del brazo distribuidor:
= Factor de recirculación =2,08
1+ ∗ = ∗
= Carga Hidráulica (m3 /m2.min) = 10,19 m3 /m2.d = 0,0071 m 3 /m2.min = Número de brazos = 4
= dosificación de operación = 0,03 Velocidad de Operación:
08∗0,03 0071 = 1+2,4∗0,
Velocidad de Lavado:
= 0,182 = 5,5 = 1+∗ ∗ 1+2, 0 8∗0, 0 071 = 4∗0,20 = 0,027 = 37,03
Debido a que las velocidades de operación y lavado son diferentes, será necesario instalar un motor de velocidad variable, que permita obtener las velocidades de giro obtenidas.
5.3.
VENTILACIÓN
De acuerdo al RAS, por cada 23m2 de área de filtro deberá proveerse 1m 2 de ventanas de ventilación. Cada filtro tiene un área superficial de 1256,64 m 2, luego deberán construirme 54 m2 de ventanas de ventilación.
5.4.
MEDIO FILTRANTE
Se recomienda el relleno plástico tipo Rosetón o Biopack, el cual es un anillo con 20 cavidades fabricadas en polipropileno, materiales que garantiza su durabilidad y resistencia al ataque de los hongos y bacterias, el cual presentan las siguientes características:
Peso por Unidad: 103 gr.
Superficie específica: 102 m 2 /m3.
Porcentaje de Vacíos: 95%.
Rugosidad: 85% (Característica que mejora la eficiencia de remoción y el periodo entre lavado y lavado, dado que facilita la adherencia de la biomasa activa al medio filtrante).
Alta resistencia al impacto y al desgaste.
El medio filtrante plástico comparado con el sistema de gravas clasificadas presenta las siguientes ventajas:
Disminuye la frecuencia de mantenimiento.
Posee un peso de apenas 40Kg/m 3 por lo que las estructuras de los tanques que sostienen el medio filtrante no requieren refuerzo adicional y el transporte e instalación es más fácil.
El área superficial es mayor y por lo tanto favorece el crecimiento de biomasa mejorando la eficiencia en comparación con otros medios filtrantes.
Evita la extracción de material de los ríos, es de muy larga durabilidad y es reciclable.
6. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES. Teoría y principios de diseño. Jairo Alberto Romero Rojas. Editorial Escuela Colombiana de Ingeniería. 2000.
MANUAL DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y SANEAMIENTO. Diseño de Plantas de Tratamiento de Aguas Residuales Municipales: Procesos de Oxidación Bioquímica con Biomasa Fija. Comisión Nacional del Agua. Mexico, D.F.
REGLAMENTO TÉCNICO DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BÁSICO. RAS-2000. Titulo E. Ministerio de Desarrollo Económico. 2000.
Resolución número 0330 de 2017, por la cual se adopta el Reglamento Técnico para el Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico (RAS) y se derogan las Resoluciones números 1096 de 2000, 0424 de 2001, 0668 de 2003, 1459 de 2005, 1447 de 2005y 2320 de 2009.
