CURSO DE CAPACITACIÓN GEOMECÁNICA OPERATIVA
E-MINING TECHNOLOGY S.A.
PROGRAMA PARTE I
•INTRODUCCIÓN •REVISIÓN DE CONCEPTOS Y METODOLOGÍA DE TRABAJO •PARÁMETROS DE DISEÑO •USO DE HERRAMIENTAS GEOMECÁNICAS
GEOMECÁNICA
• ENCONTRAR Y/O ANTICIPAR UNA SOLUCIÓN SEGURA Y ECONÓMICA COMPATIBLE CON TODAS LAS RESTRICCIONES BAJO LAS CUALES SE ENCUENTRA EL ESCENARIO DEL PROYECTO
FUENTE: E. HOEK, 1996
PROCESO GEOMECÁNICO INFORMACION BASE
MODELO DE CLASIFICACIÓN DEL MACIZO
MODELO DISCONTINUIDADES MAYORES Y MENORES
PROPIEDADES MECÁNICAS Y ELÁSTICAS
MODELO DE CASERONES Y CAVIDADES
CRECIMIENTO DE BOTADEROS
MECANISMOS DE INESTABILIDAD
ANÁLISIS Y DISEÑO
OPERATIVA SEGUIMIENTO Y CONTROL
PLAN DE INSTRUMENTACION Y MONITOREO
INTERACCIÓN UG Y RAJO
PROGRAMA DE APOYO A TRONADURA
SANEAMIENTO Y FORTIFICACION
PLANOS DE TRABAJO Y/O ANÁLISIS
MODELO DE PROYECCIÓN DE ROCA
MODELO GEOLÓGICO E HIDROGEOLÓGICO
MODELOS NUMÉRICOS 2D Y 3D PARÁMETROS RELEVANTES MONITOREO MECANISMOS DE INESTABILIDAD EXPERIENCIA Y CASOS SIMILARES LABORATORIO HERRAMIENTAS GRÁFICAS
SECUENCIA V/S NIVELES DE ESTABILIDAD
GRANDES HITOS
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA Y PARÁMETROS DE DISEÑO
PROYECTOS ESPECIALES
PROGRAMA DE TOMA DE DATOS
ESFUERZOS EN MACIZO ROCOSO
ESFUERZOS ESFUERZO = FUERZA / ÁREA F=m*a
1N = kg m/s2 1Pa = N/m2 106Pa = 1MPa = 145 psi Esfuerzos Naturales = Antes de la excavación
Esfuerzos Inducidos = Después de la excavación Esfuerzos Naturales: Gravitacionales, Tectónicos, Residuales, Termales F = 30.000 lb
F = 100.000 lb MUESTRA DE 2 PULGADAS DE DÍAMETRO
= 66 MPa
MUESTRA DE 4 PULGADAS DE DÍAMETRO
= 55 MPa
ESFUERZOS NATURALES
ESFUERZO GRAVITACIONAL (v) = gh v = 0.026 MPa/m h = 1/3 v
ESFUERZO TECTÓNICO h > v FALLA NORMAL h < v FALLA INVERSA
ESFUERZOS INDUCIDOS
1 = 60 MPa
3 3 - 1
TÚNEL CONSTRUÍDO EN MACIZO ROCOSO DE RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DE 100 MPa Y CAMPO DE ESFUERZOS VERTICALES DE 60 MPa Y HORIZONTALES DE 30 MPa.
FALLA EN PAREDES DEL TÚNEL
30 MPa
3 = 30 MPa 3 1 - 3
SE SUPERA LA RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL MACIZO ROCOSO EN LAS PAREDES DEL TÚNEL
150 MPa
FALLA POR ESFUERZOS INDUCIDOS POR DISCONTINUIDADES FALLA ESQUISTO (MICA)
CUARCITA
GRANITO
DIQUE DIQUE DE ROCA ÍGNEA
ROCA ÍGNEA COMPETENTE
ROCA ÍGNEA COMPETENTE
MACIZO ROCOSO
MACIZO ROCOSO
ROCA INTACTA
ROCA CON 1 FRACTURA
ROCA CON 2 FRACTURAS
ROCA CON VARIAS FRACTURAS
MACIZO ROCOSO
CARACTERIZACIÓN DEL MACIZO
PROPIEDADES INGENIERILES RESISTENCIA COMPORTAMIENTO ESFUERZO-DEFORMACIÓN
PROPIEDADES ÍNDICE PESO UNITARIO RMR, GSI, Q FF, RQD
CARGA PUNTUAL
SISTEMAS DE CLASIFICACIÓN DE ROCA
• METODO EMPÍRICO QUE CUANTIFICA LA CALIDAD DEL MACIZO ROCOSO PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA DE FORTIFICACIÓN Y DETERMINACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO EN EXCAVACIONES. • CLASIFICA EL MACIZO ROCOSO EN GRUPOS SOBRE LA BASE DE SIMILAR COMPORTAMIENTO • PROVEE LA BASE PARA DETERMINAR EL COMPORTAMIENTO FÍSICO Y MECÁNICO DE CADA GRUPO
CLASIFICACIÓN POR RMR ROCK MASS RATING (BIENIAWSKI) ESTE SISTEMA CONSIDERA LOS SIGUIENTES PARÁMETROS PARA DEFINIR UN PUNTAJE ENTRE 0 y 100 PARA EL MACIZO ROCOSO. ESTE PUNTAJE ESTÁ ASOCIADO A PARÁMETROS DE DISEÑO Y PUEDE SER UTILIZADO COMO PRIMERA APROXIMACIÓN PARA ESTIMAR LA NECESIDAD DE FORTIFICACIÓN: (1) Resistencia a la compresión uniaxial (0 a 15) (2) RQD (Rock Quality Designation) (3 a 20) (3) Espaciamiento de las discontinuidades (5 a 20) (4) Condición de las discontinuidades (0 a 30) (5) Presencia de agua (0 a 15) Ajuste por orientación de las discontinuidades (0 a -12)
LA SUMA TOTAL DE LOS PUNTAJES ASOCIADOS A CADA PARÁMETRO REPRESENTA EL RMR DEL MACIZO ROCOSO.
CLASIFICACIÓN POR RMR TIEMPO DE EXPOSICIÓN SIN FORTIFICACIÓN
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q (PARA TÚNELES) SOBRE LA BASE DE GRAN CANTIDAD DE CASOS HISTÓRICOS SE CREÓ EL PARÁMETRO Q PARA DEFINIR LAS CARACTERÍSTICAS DEL MACIZO ROCOSO Y DETERMINAR LAS NECESIDADES DE FORTIFICACIÓN. EL VALOR Q VARÍA EN ESCALA LOGARÍTMICA ENTRE 0.001 Y 1000. Q = (RQD/Jn) x (Jr/Ja) x (Jw/SRF) RQD
Rock Quality Designation
Jn
Número de sets de discontinuidades
Jr
Rugosidad
Ja
Alteración de discontinuidades
Jw
Factor de reducción por presencia de agua
SRF
Factor de reducción por esfuerzos
(RQD/Jn) Tamaño de los bloques (Jr/Ja)
Resistencia al corte de interacción entre bloques
(Jw/SRF) Esfuerzos activos
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q CALIDAD GEOTÉCNICA DEL MACIZO ROCOSO
CALIDAD
VALOR DE Q
EXCEPCIONALMENTE MALO
10-3 a 10-2
EXTREMADAMENTE MALO
10-2 a 10-1
MUY MALO
10-1 a 1
MALO
1a4
REGULAR
4 a 10
BUENO
10 a 40
MUY BUENO
40 a 100
EXTREMADAMENTE BUENO
100 a 400
EXCEPCIONALMENTE BUENO
400 a 1000
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q ESTIMACIÓN DE PARÁMETRO ESR
• ESR = EXCAVATION SUPPORT RATIO • EXCAVACIÓN MINERA TEMPORAL (ESR = 3 A 5) • EXCAVACIÓN MINERA PERMANENTE, TÚNELES DE AGUA DE BAJA PRESIÓN, TÚNELES PILOTO, ACCESOS PARA EXCAVACIONES DE GRAN TAMAÑO (ESR = 1.6)
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q ESTIMACIÓN DE PARÁMETRO ESR
• CÁMARAS DE ALMACENAMIENTO, PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS, TÚNELES FERROVIARIOS O CARRETEROS MENORES, TÚNELES DE ACCESO (ESR = 1.3) • CAVERNAS DE MÁQUINAS, TÚNELES CARRETEROS O FERROVIARIOS MAYORES, CÁMARAS DE DEFENSA CIVIL, PORTALES, INTERSECCIONES (ESR = 1.0) • ESTACIONES NUCLEARES SUBTERRÁNEAS, INSTALACIONES DEPORTIVAS Y PÚBLICAS, FÁBRICAS (ESR = 0.8)
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q ESTIMACIÓN DE FORTIFICACIÓN
ÍNDICE DE CALIDAD DE ROCA Q CÓDIGO DE FORTIFICACIÓN
(1) SIN SOPORTE O FORTIFICACIÓN (2) PERNOS LOCALES (3) PERNOS SISTEMÁTICOS (4) PERNOS SISTEMÁTICOS CON 40 - 100mm DE SHOTCRETE SIN REFORZAR (5) SHOTCRETE REFORZADO CON FIBRA, 50 – 90mm Y APERNADO (6) SHOTCRETE REFORZADO CON FIBRA, 90 – 120mm Y APERNADO (7) SHOTCRETE REFORZADO CON FIBRA, 120 – 150mm Y APERNADO (8) SHOTCRETE REFORZADO CON FIBRA, MÁS DE 150mm, CON MARCOS DE SHOTCRETE Y PERNOS (9) REVESTIMIENTO DE HORMIGÓN CON MOLDAJES
SOPORTE O FORTIFICACIÓN
MECANISMO DE FALLA CONTROLADO POR DISCONTINUIDAD
FALLA PLANO DE ESTRATIFICACION BLOQUE PREFORMADO SENSIBLE A CAER POR PRESENCIA DE CARA LIBRE
FALLA
GALERIA
BRECHA ASOCIADA A FALLA
SECTOR SENSIBLE AL DERRUMBE POR LA MALA CALIDAD GEOTÉCNCADEL MACIZO ROCOSO
GALERIA
4 METROS 4 METROS
COLAPSO DE BLOQUE PREFORMADOS A ESCALA LOCAL (GALERIAS)
GUÍA GENERAL DE SOPORTE
ALTO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MASIVA
BAJO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MASIVA SUJETA A BAJOS NIVELES DE ESFUERZOS. NO REQUIERE PERMANENTE SOPORTE. OCASIONALMENTE ALGÚN TIPO DE SOPORTE DURANTE SU CONSTRUCCIÓN
ROCA MASIVA SUJETA A ALTOS NIVELES DE ESFUERZOS. PERNOS SISTEMÁTICOS CON MALLA O SHOTCRETE PARA EVITAR FRACTURAMIENTO Y CAÍDA DE ROCA QUEBRADA
GUÍA GENERAL DE SOPORTE
ROCA FRACTURADA
BAJO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MASIVA CON ALGUNAS DISCONTINUIDADES SUJETA A BAJO NIVEL DE ESFUERZOS. PERNOS LOCALIZADOS PARA PREVENIR FALLAMIENTO DE BLOQUES Y CUÑAS. LOS PERNOS IDEALMENTE TENSIONADOS. TAMBIEN PUEDE UTILIZARSE SHOTCRETE DE 5 A 10 CM.
ALTO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MASIVA CON ALGUNAS DISCONTINUIDADES SUJETA A ALTOS ESFUERZOS. PERNOS SISTEMÁTICOS , INCLINADOS PARA CRUZAR LAS DISCONTINUIDADES, CON MALLA O SHOTCRETE CON FIBRA EN LA CORONA Y PAREDES.
GUÍA GENERAL DE SOPORTE
ROCA MUY FRACTURADA
BAJO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MUY FRACTURADA SUJETA A BAJAS CONDICIONES DE ESFUERZO. PERNO SISTEMÁTICO CON MALLA Y/O SHOTCRETE PARA PREVENIR DESGRANAMIENTO
ALTO NIVEL DE ESFUERZOS
ROCA MUY FRACTURADA SUJETA A ALTOS ESFUERZOS. PERNOS SISTEMÁTICOS CON SHOTCRETE REFORZADO CON FIBRA. EN CASOS EXTREMOS SE REQUIERE MARCOS DE ACERO DESLIZANTES. PARA CONTROL DE PISO UTILIZAR CONCRETO.
PERNO DE ANCLAJE MECÁNICO
PERNO CON RESINA
PERNO LECHADO
CABLE LECHADO
TUBO SPLIT-SET
SWELLEX
PRUEBA CARGA – DEFORMACIÓN PARA DISTINTOS PERNOS
ALTERNATIVAS DE INSTALACIÓN DE CABLES LECHADOS
TIPOS DE CABLES
TIPOS DE CABLES
FORTIFICACIÓN ¿ LOS PERNOS PUEDEN PREVENIR LA FALLA DE LA ROCA SOMETIDA A ESFUERZOS INDUCIDOS?
TIPO DE PERNO
FUERZA RESISTENTE DEL PERNO
FRICCIÓN
0.05 - 0.1 MN
ANCLAJE
0.125 MN
RESINA
0.15 - 0.25 MN
30 MPa
MALLA DE 0.5 m x 0.5 m RESINA RESISTE COMO MÁXIMO 0.25 MN
0.25 / 0.5 x 0.5 (MN/m2) = 1MN / m2 = 1MPa 150 MPa
30 MPa >>> 1 MPa
ESTRATEGIA DISEÑO RAJO ABIERTO
CRITERIOS ECONÓMICOS
CRITERIOS GEOMECÁNICOS
DISEÑO ÓPTIMO
CRITERIOS OPERATIVOS CRITERIOS DE SEGURIDAD
BASES DISEÑO RAJO
1.
CRITERIO DE ANCHO DE BANCO MÍNIMO POR SEGURIDAD: A = 4.5 + 0.2 x H (m)
2.
ANÁLISIS ESTRUCTURAL: LA GEOMETRÍA DEL RAJO ESTÁ LIBRE DE CUÑAS O BLOQUES MAYORES EN CONDICIÓN DE DESLIZAMIENTO
3.
ANÁLISIS NUMÉRICO: A TRAVÉS DE UNA SIMULACIÓN NUMÉRICA (3DEC, FLAC3D, MAP3D) SE EVALÚA LA CONDICIÓN DE ESTABILIDAD DEBIDO A REDISTRIBUCIÓN DE ESFUERZOS Y EL IMPACTO DE PARÁMETROS RELEVANTES (NIVEL FREÁTICO, FALLA GEOLÓGICA, CAMBIO LITOLÓGICO)
4.
EL DISEÑO TIENE QUE CUMPLIR CONDICIONES OPERATIVAS (ANCHOS DE RAMPA, ANCHOS DE PLATAFORMAS, FACILIDAD DE ACCESOS)
DISEÑO
A: ANCHO DE RAMPA A
FASE INTERMEDIA
ÁNGULO DE TRABAJO Hi: ALTURA ENTRE RAMPAS
Diseño de Banco q
1
a
h
Ho: ALTURA DE TALUD ÁNGULO INTERRAMPA 1
h = altura de banco a = ancho de berma q = quebradura pp = distancia pata-pata = ángulo cara de banco
pp
o FASE FINAL
2
ÁNGULO GLOBAL
ÁNGULO INTERRAMPA 2
FIGURA 1 PARÁMETROS DE DISEÑO RAJO ABIERTO
DISEÑO
ÁNGULO DE TALUD GLOBAL
ÁNGULO INTERRAMPA
Geología
Mapeos estadísticos
Propiedades del macizo rocoso y roca intacta
Análisis probabilístico para definir ángulo cara de banco
Zonificación en unidades geotécnicas Definir Mecanismos de falla a gran escala Análisis de estabilidad (gráfico, estructural, numérico)
Propiedades de las discontinuidades menores Mecanismos de falla a menor escala
DISEÑO DE BANCO
CRITERIOS GEOMECÁNICOS
EQUIPOS
PARÁMETROS OPERACIONALES
DISEÑO DE BANCO
BANCO SIMPLE
BANCO DOBLE
h = 15 m
h = 30 m
a = 7.5 m
a = 10.5 m
60 - 90 %
80 - 95 %
confiabilidad
confiabilidad
b = 70º
b = 70º
I = 49º
I = 54º
PARED FINAL • REQUIERE MAYOR CONTROL • USO TRONADURA CONTROLADA • PERMITE MAYOR ÁNGULO
DISEÑO DE RAMPAS
TEMPORALIDAD CONFIABILIDAD
SEGUIMIENTO Y CONTROL
SEGUIMIENTO CONTROL
VALIDACIÓN DEL DISEÑO
CAPACIDAD DE REACCIÓN
FUENTE DE INFORMACIÓN PARA FUTUROS DISEÑOS
ELEMENTOS DE SEGUIMIENTO Y CONTROL GEOMETRÍA
TRONADURA
MONITOREO
Ancho de berma
Sobrequiebre
Desplazamientos
Ángulo cara de banco
Formación de grietas
Mapeo de grietas
Cumplimiento de patas
Condición de la cara de banco
Tipo de falla de talud
SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA CAÍDA DE ROCA
Elementos de Diseño
• Altura (h), ángulo (b) • Tamaño y Forma • Características Suelo (coeficiente de restitución • Volumen • Tiempo Exposición • Energía Impacto • Operatividad
• Capacidad (Kj) => costo •H •S
APLICACIÓN AL DISEÑO DE SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA CAÍDA DE ROCA
• AUMENTO ÁNGULO INTERRAMPA • REDUCCIÓN PERFORACIÓN PRECORTE • SEGURIDAD
MENOR COSTO
OPERATIVA RAJO ABIERTO PRÁCTICAS OPERATIVAS vs ÁNGULO DE TALUD PROBLEMAS GEOMECÁNICOS FRECUENTES
PRÁCTICAS OPERATIVAS
TRONADURA DE PRECORTE PROBLEMAS GEOMECÁNICOS MAYORES Y OCASIONALES TRONADURA AMORTIGUADA REQUIERE PRÁCTICAS OPERACIONALES MAS ESTRICTAS PROBLEMAS GEOMECÁNICOS MENORES Y OCASIONALES TRONADURA AMORTIGUADA NO REQUIERE PRÁCTICAS OPERACIONALES ESTRICTAS
ÁNGULO DE TALUD
REQUIERE PRÁCTICAS OPERACIONALES ESTRICTAS
PROGRAMA PARTE II
•TÉCNICAS DE MAPEO •CLASIFICACION RMR
•MODELO GEOTÉCNICO
CLASIFICACIÓN DE DISTINTOS TIPOS DE MAPEOS
MAPEO GEOLÓGICO RUTINARIO
GEOLÓGICO MAPEO GEOLÓGICO DE SONDAJES
MAPEO DE DISCONTINUIDADES MAYORES
MAPEO
CARACTERIZACIÓN DE ESTRUCTURAS MAYORES MAPEO DE GRIETAS
GEOTÉCNICO
MAPEO DE CELDA Y LÍNEA DE DETALLE MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES MAPEO PARA LA TRONADURA MAPEO ORIENTADO O LOCALIZADO CLASIFICACIÓN MACIZO ROCOSO (RMR, GSI, Q)
¿ DISTINTOS OBJETIVOS
PARA QUÉ CUÁNDO
QUÉ TIPO QUÉ ESCALA
? DISTINTOS MAPEOS
OBJETIVO
MAPEO
DEFINICIÓN NUEVO PROGRAMA DE MAPEO
PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN
ANÁLISIS
OBJETIVOS DE MAPEO •
MODELO GEOLÓGICO DE LA MINA (LITOLOGÍA, MINERALIZACIÓN, DISTRIBUCIÓN, OTROS PARÁMETROS)
•
FÁBRICA DEL MACIZO ROCOSO (MAPEO DE DISCONTINUIDADES)
•
MODELO DE DISCONTINUIDADES MAYORES
•
RECOMENDACIONES PARA TRONADURA
•
CLASIFICAR EL MACIZO ROCOSO
•
IDENTIFICAR EN DETALLE UNA GEOMETRÍA O VOLUMEN (Ej. UNA CUÑA)
•
COMPLEMENTAR INFORMACIÓN ACERCA DE UN ASPECTO GEOLÓGICO RELEVANTE PARA UN PROYECTO (Ej. PATRÓN ESTRUCTURAL, DESVIACIÓN DE UNA FALLA MAYOR (EN RUMBO O MANTEO), PROFUNDIDAD DE UNA ZONA DE SUELO, ESCOMBRO DE FALDA O ZONA DE QUEBRADA, OTRO)
TIPOS DE MAPEO
MAPEO GEOLÓGICO • OBJETIVOS CONOCER EN DETALLE LA GEOLOGÍA DE LA MINA • PARÁMETROS A MAPEAR TIPO DE ROCA, DISCONTINUIDADES MAYORES Y MENORES, ALTERACIÓN, MINERALIZACIÓN, OTRO • CUÁNDO SE MAPEA CADA VEZ QUE TENGO NUEVOS DESARROLLOS O AVANCES
MAPEO GEOLÓGICO • USO Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA
MODELO GEOLÓGICO GLOBAL DE LA MINA Y DEFINICIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
ORIENTA A ZONIFICAR POR DISTINTAS UNIDADES GEOLÓGICAS CON CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DISTINTAS
APOYO PARA ANÁLISIS DE DETALLE INFRAESTRUCTURA MINERA (EJEMPLO SECUENCIA TRONADURA, FORTIFICACIÓN, ETC..)
MAPEO GEOLÓGICO
ROCA III ROCA II ROCA IV ROCA I
ZONA GEOTÉCNICA 1 ZONA GEOTÉCNICA 2
ZONA GEOTÉCNICA 3
EJEMPLO DE ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA.
MAPEO GEOLÓGICO APOYO DE MAPEO GEOLÓGICO PARA DEFINIR SISTEMA DE FORTIFICACIÓN EN GALERÍAS TOBAS
CON ALTO GRADO DE ANDESITAS
FRACTURAMIENTO Y CONCENTRACIÓN DE FALLAS EN DISTINTAS UNIDADES LITOLÓGICAS
(TOBAS, ANDESITAS, INTRUSIVO) INTRUSIVO
5m
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES • OBJETIVOS ESTABLECER UN MODELO ESTRUCTURAL GLOBAL DE LA MINA (PREFERENTEMENTE 3D) • PARÁMETROS A MAPEAR FALLAS MAYORES, DIQUES, CONTACTOS O PLANOS DE ESTRATIFICACIÓN CON CARACTERÍSTICAS DE FALLA (RUMBO, MANTEO, ESPESOR SALBANDA Y ZONA FRACTURADA). EN GENERAL CUALQUIER
DISCONTINUIDAD MAYOR • CUANDO SE MAPEA CADA VEZ QUE SE TENGA UN DESARROLLO NUEVO, A FIN DE
ACTUALIZAR Y VALIDAR MODELO
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES
• USO Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA
DETECCIÓN DE POSIBLES MECANISMOS DE INESTABILIDAD ANÁLISIS DE ESTABILIDAD GLOBAL O A ESCALA MAYOR INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS DE MONITOREO GEOMECÁNICO
APOYO AL DISEÑO
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES
EJEMPLO DE SUPERFICIES DE FALLAS 3D
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES – EJEMPLO DE MODELO ESTRUCTURAL 3D N
1190 1190
ZONA AFECTADA MECANISMO DE INESTABILIDAD INICIAL
ZONA AFECTADA ENTRE FALLAS ISABEL 44 Y SANTA CLARA 1 A
ZONA AFECTADA ENTRE FALLAS NORTESUR 0 Y SAN JOSE 19
CUÑA INICIAL FALLA PLANA NORTESUR 45°W
1060 1060 N IÓ NC E NT CO E D RA RE R BA
EJEMPLO DE SUPERFICIES DE FALLAS INTERSECTADAS CON TOPOGRAFÍA RAJO ABIERTO
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES – EJEMPLO DE MODELO ESTRUCTURAL 3D EJEMPLO DE SUPERFICIES DE FALLAS INTERSECTADAS CON NIVEL DE MINA
SUBTERRÁNEA EN SECTORES DE NUEVOS PROYECTOS. PERMITE ANTICIPARSE A LAS
FALLAS MAYORES QUE AFECTARÁN DISEÑOS E INFRAESTRUCTURA
MAPEO DISCONTINUIDADES MAYORES – EJEMPLO DE MODELO ESTRUCTURAL 3D EJEMPLO DE SUPERFICIES DE FALLAS Y PLANOS DISEÑO FASE 3
DE ESTRATIFICACIÓN PERMITEN ANTICIPAR
TOPOGRAFÍA ACTUAL
POTENCIALES
MECANISMOS DE INESTABILIDAD Y DISEÑO FASE 1
MODIFICAR LOS DISEÑOS
CARACTERIZACIÓN DE ESTRUCTURAS MAYORES • OBJETIVOS DESCRIBIR EN FORMA DETALLADA LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS ESTRUCTURAS MAYORES QUE IMPACTAN EN EL COMPORTAMIENTO GEOMECÁNICO DE UN MACIZO ROCOSO
• PARÁMETROS A MAPEAR DESVIACIONES EN ORIENTACIÓN (RUMBO, MANTEO), ESPESORES DE SALBANDA Y ZONA FRACTURADA, CONTACTOS, TIPO DE RELLENO,
SINUOSIDADES, OTROS • CUANDO SE MAPEA EN TODAS LAS DISCONTINUIDADES MAYORES. CADA VEZ QUE SE TENGA UN DESARROLLO NUEVO.
CARACTERIZACIÓN DE ESTRUCTURAS MAYORES – IMPACTO EN GEOMECÁNICA ZONA FRACTURADA ASOCIADA
BRECHA DE FALLA
ZONA FRACTURADA ASOCIADA
BRECHA DE FALLA Y CALCITA
SALVANDA
CASO 1. FALLA MAYOR CON RELLENO DE SALBANDA Y BRECHA DE FALLA, ZONA FRACTURADA ASOCIADA Y RAMIFICACIONES.
CASO 2. FALLA MAYOR CON RELLENO DE BRECHA DE FALLA Y CALCITA. REDUCIDA ZONA FRACTURADA ASOCIADA Y BORDES RECTOS.
CARACTERIZACIÓN DE ESTRUCTURAS MAYORES EJEMPLO
MAPEO DE GRIETAS • OBJETIVOS ACTUALIZAR EL MODELO GEOTÉCNICO DE LA MINA ESTABLECER RELACIONES CON EL MONITOREO ANTICIPARSE A EVENTOS GEOMECÁNICOS
“LA APARICIÓN DE UNA GRIETA ES EN GENERAL EL PRIMER INDICIO VISIBLE DE UN FENÓMENO DE INESTABILIDAD” • PARÁMETROS A MAPEAR COORDENADAS (X, Y, Z), TIPO (ESCALÓN, TENSIÓN), APERTURA, LARGO, PROFUNDIDAD, RUMBO Y MANTEO • CUANDO SE MAPEA UNA VEZ QUE APARECE, SE DEBERÁ REALIZAR UN SEGUIMIENTO CONTINUO • USO Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA DETECTAR NIVELES Y LÍMITES DE ACTIVIDAD GEOMECÁNICA, PREDECIR EVENTOS, DEFINIR MONITOREO
MAPEO DE GRIETAS
GRIETA ASOCIADA A FALLA MAYOR CON EVIDENCIA DE DESPLAZAMIENTO
MAPEO DE GRIETAS
GRIETAS ASOCIADAS A FALLAS MAYORES - EVIDENCIA DEFORMACIÓN AFLORAMIENTO
MAPEO DE CELDA Y LÍNEA DE DETALLE • OBJETIVOS OBTENER, CARACTERIZAR Y CUANTIFICAR ESTADÍSTICAMENTE LA FÁBRICA DEL MACIZO ROCOSO • PARÁMETROS A MAPEAR DISCONTINUIDADES (MAYORES, MENORES) Y SUS CARACTERÍSTICAS (Ver cartilla) • CUANDO SE MAPEA PARA DEFINIR LA INGENIERÍA BÁSICA Y DE DETALLLE DE UN PROYECTO EN FORMA DIRIGIDA, CUANDO SE MANIFIESTAN CAMBIOS IMPORTANTES EN LA GEOLOGÍA PARA OPTIMIZAR UN PROYECTO
MAPEO DE CELDA Y LÍNEA DE DETALLE
• USO EN GEOMECÁNICA ANÁLISIS PROBABILÍSTICO (ÁNGULO CARA DE BANCO) ANÁLISIS ESTRUCTURAL AJUSTES A LOS PARÁMETROS DE DISEÑO (AJUSTE POR ORIENTACIÓN
A PARÁMETRO RMR) ORIENTACIÓN DE CASERONES ORIENTACIÓN DE TALUDES
MAPEO DE CELDA Y LÍNEA DE DETALLE
EJEMPLO DE REPRESENTACIÓN ESTEREOGRÁFICA DE MAPEO DE LÍNEA MOSTRANDO CONCENTRACIÓN DE POLOS Y PLANOS REPRESENTATIVOS PARA CADA SISTEMA DOMINANTE
HOJA DE MAPEO POR CELDAS Hoja……………….. de………………….
Fecha Ubicación C S
Nivel Tipo
Mapeada por: Largo Minimo Fractura (m): Número de celda Longitud linea de conteo (m)
Num Fract
Dimensiones Celda Ancho Alto SD Longitud Maxima (m)
#
A T
Tipos de Roca B C Rumbo Manteo MD
Talud Rumbo Manteo Espesor
C S S S S S S S S C S S S S S S S S C S S S S S S S S CODIGO DE ESTRUCTURAS SJ
FRACTURA
TIPOS DE RELLENO TERMINACIONES N
NINGUNO
PRESENCIA DEL AGUA
N
NO SE TERMINA
D
SECO
JS
SET DE FRACRURAS
X
OXIDO
S
TERMINACIÓN SIMPLE
W
HÚMEDO
BJ
SET DE ESTRATIFICACIÓN
S
SULFURO
D
DOBLE TERMINACIÓN
S
GOTEO
BD PLANO (S) ESTRATIFICACIÓN Q
QUARZO
F
FLUJO
CT
ARCILLA
H
CONTACTO GEOLÓGICO
C
DIRECCIÓN LÍNEA DE CONTEO (SD) HORIZONTAL
FT
FALLA
T
CALCITA
V
VERTICAL
FC
CANTACTO POR FALLA
H
HEMATITA
P
PERPENDICULAR AL TALUD
SZ
ZONA DE CIZALLE
R
ROCA
T
ESPACIAMIENTO REAL
CÓDIGOS DE TIPO DE ROCA
Punto de Control Nivel # celda Relleno W R
MMC Observaciones
MAPEO DE CELDA Y LÍNEA DE DETALLE
Frecuencia Acumulada
DISTRIBUCIÓN LONGITUD DE FRACTURAS 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0
MEDIA DE LONGITUD DE FRACTURAS = 1.1 m
0.0
2.0
4.0
6.0
Longitud de Fracturas (m)
8.0
10.0
MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES
• OBJETIVOS CONSTRUIR MODELO GEOTÉCNICO DE LA MINA
• PARÁMETROS A MAPEAR
RQD, % RECUPERACIÓN, FRACTURAMIENTO, OTROS PARÁMETROS (Ver cartilla). EN CASO DE SONDAJE ORIENTADO, SE PUEDE OBTENER LA ORIENTACIÓN DE DISCONTINUIDADES
MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES
• CUANDO SE MAPEA RUTINARIO
• USOS Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA MODELO GEOTÉCNICO
MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES
EJEMPLO DE CARTILLA DE MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES
MAPEO GEOTÉCNICO DE SONDAJES RQD 25% - 50%
RQD 90% - 100%
RQD 50% - 75%
RQD 75% - 90%
50 m
ZONIFICACIÓN POR RQD OBTENIDO A PARTIR DE ANÁLISIS GEOESTADISTICO
MAPEO PARA LA TRONADURA • OBJETIVOS ENTREGAR LAS VARIABLES GEOLÓGICAS QUE INFLUYEN DIRECTAMENTE EN EL RESULTADO DE LA TRONADURA
• PARÁMETROS A MAPEAR TIPOS DE ROCA, FALLAS Y DISCONTINUIDADES MAYORES, DUREZA, GRADO DE FRACTURAMIENTO, ORIENTACIÓN DE SISTEMAS PRINCIPALES
• CUÁNDO SE MAPEA PREVIO A CADA DISPARO
MAPEO PARA LA TRONADURA N
VISTA EN PLANTA DISPARO 1060-04
ESCALA 25 M
ZONA 1 Roca Andesita, Dureza R3-R4 (Moderadamente dura), Fracturada en bloques preformados tamaño promedio 50 cm2 ZONA 2 Roca Andesita, Dureza R3-R4, Fracturada en bloques tamaño promedio 1 m. Sistemas mantean hacia cara libre ZONA 3 Roca Traquita, Dureza R5 (muy dura), Bajo fracturamiento, Masiva
MAPEO DISPARO 1060-04 ESCALA 25 M
N
78º 44º
80º
45º
46º
MAPEO LOCALIZADO • OBJETIVOS RECONOCER EN DETALLE UN MECANISMO O VOLUMEN ESPECÍFICO
DE ROCA O MATERIAL • PARÁMETROS CARACTERISTICAS EN DETALLE DE ESTRUCTURAS GEOLÓGICAS,
PATRÓN ESTRUCTURAL, PROFUNDIDAD DE UNA ZONA DE QUEBRADA, PROFUNDIDAD DE UNA ZONA DE SUELO, ETC. • USOS Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA COMPLEMENTAR INFORMACIÓN ACERCA DE UN ASPECTO GEOLÓGICO RELEVANTE PARA UN PROYECTO
EJEMPLO DE MAPEO LOCALIZADO 4000E
4200E
GES
3700N
3700N
MET
MET
GES
EVIDENCIAS DE ACTIVIDAD EN BLOQUE ENTRE RAMPAS. SE MAPEA EN DETALLE EL SECTOR
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE MAPEO LOCALIZADO
G2-20
I1-32
I1-33 I1-34
FOTOGRAFÍA MOSTRANDO ZONA AFECTADA Y ZONA DE MAPEO LOCALIZADO
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE MAPEO LOCALIZADO PRISMA 648
RAMPA SUPERIOR
G2-20
I1-32
I1-33
PRISMA 662
I1-34 RAMPA INFERIOR
VISTA 3D DE BLOQUE ACTIVO CONSTRUIDO A PARTIR DE MAPEO LOCALIZADO
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE MAPEO LOCALIZADO
I1-32
BLOQUE ACTIVO G2-20
I1-33
I1-34
VISTA 3D DE FALLAS QUE LIMITAN BLOQUE ACTIVO
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE MAPEO LOCALIZADO
ZONA DE RELAJACIÓN RAMPA SUPERIOR
ZONA DE CONCENTRACIÓN DE CARGA
RAMPA INFERIOR
VISTA EN SECCIÓN INTERPRETACIÓN DE MECANISMO DE INESTABILIDAD
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO
• OBJETIVOS CUANTIFICAR LA CALIDAD DEL MACIZO ROCOSO A TRAVÉS DE PARÁMETROS DE ORIGEN EMPÍRICOS (PROPIEDADES ÍNDICES)
• USOS Y APLICACIONES EN GEOMECÁNICA ZONIFICAR GEOTÉCNICAMENTE EL MACIZO ROCOSO EN UNIDADES DE SIMILAR COMPORTAMIENTO ENTREGA PARÁMETROS PARA DISEÑO DE EXCAVACIONES ENTREGA DATOS CUANTITATIVOS PARA DISEÑO DE FORTIFICACIÓN
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO • PARÁMETROS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LA ROCA Y LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS DISCONTINUIDADES
• EJEMPLO DE MÉTODOS
ROCK MASS RATING (RMR, Bieniawski, 1989) ROCK MASS RATING (RMR, Laubscher, 1990) GEOLOGICAL STRESS INDEX (GSI, Hoek, 1990) QUALITY NUMBER (Q, Barton, 1990)
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO BIENIAWSKI (RMR) • SE ASIGNA UN PUNTAJE A LOS SIGUIENTES PARÁMETROS (A) RQD : Rock Quality Designation (B) RCS: Resistencia a la compresión simple (C) Espaciamiento (por sistemas)
(D) Condición de aguas (E) JC: Condición de Fracturas (Espesor, Continuidad, Relleno, Rugosidad, Alteración de paredes) Además se mapea orientación de discontinuidades (Rumbo y Manteo) por sistemas
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO BIENIAWSKI (RMR)
• EL VALOR DE RMR, QUEDA DETERMINADO POR LA SUMATORIA DE LOS PUNTAJES ASIGANDOS A LOS DISTINTOS PARÁMETROS, SEGÚN TABLA DE CLASIFICACIÓN DE BIENIAWSKI
RMR = A + B + C + D + E
EJEMPLO DE MAPEO TÍPICO DE RMR (BIENIAWSKI) CARTILLA DE MAPEO CLASIFICACIÓN MACIZO ROCOSO - MINA SUBTERRÁNEA Proyecto: …Abundancia………………………………………………………………………… Nivel: ……620………………………………………………………..
Tipo de Roca: ……Albitófiro………………………………………..
Mapeado por: …E.M.T………………………………………………………………… Galería: …CELDA 9……………………………………………………
Dureza: ……R 5………………………………………..
Fecha: ……22 \ 06 \ 04…………………………………………………………………………… Región estructural: ………………………………………
RQD: ………75-90%……………………………………..
S1
Orientación (Rumbo / Manteo) Rumbo S1
N 65° W
90°
S2
N 40° E
80° NW
S3
N-S
28° E
Muy baja Baja Mediana Alta Muy Alta
S4
Muy espaciadas
S2
S3
Muy cerradas Cerradas Moderadamente abiertas Abiertas Apertura ancha
S4
>2m
Espaciadas
2 - 0.6 m
Moderadamente
60-20 cm
Juntas
20 - 6 cm
Muy Juntas
X
X
X
Condición de Agua S1
S2
S3
X
X
X
S4
RQD Excelente Calidad
90-100%
Húmedo
Buena Calidad
75-90%
Mojado
Regular Calidad
50-75%
Goteando
Mala Calidad
25-50%
Flujo
Muy Mala Calidad
< 25%
Flujo Extremo
UCS Muy Alta Alta Media Alta Moderada Baja Muy Baja
EQUIVALENCIA DUREZA
RCU (Mpa)
R.C.Puntual
Dureza
>220
> 10 MPa
R6 Ext. Dura
Astillas con muchos golpes de martillo
110 - 220
4 - 10 MPa
R5 Muy Dura
Muchos golpes de martillo para ser fracturada
55 - 110
5 - 10 MPa
R4 Dura
ID terreno
Mas de un golpe para ser fracturada
27.5 - 55
6 - 10 MPa
R3 Media
Fracturada con un solo firme golpe de martillo
7 - 27.5 MPa
7 - 10 MPa
R2 Blanda
Rebanada con cortaplumas
<7
8 - 10 MPa
R1 Muy Blanda
Desgranable con firmes golpes de martillo
R0 Ext. Blanda
Hendiduras dedo pulgar
OBSERVACIONES
X
<1m 1-3 m 3-10 m 10-20 m > 20m
X
< 0.1 mm 0.1 - 1 mm 1- 5 mm 5 - 10 mm > 10 mm
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
Rugosidad
< 6 cm
Completamente Seco
S3
Espesor
Espaciamiento de Discontinuidades S1
S2
Continuidad
Manteo
Superf. Muy Rugosa Superficie Rugosa Superf. Levemente rugosa Supeficie Suavizada Superficie Pulida o plana Otro Otro
Relleno Sin Relleno Limonita y Crisocola Limonita Arcilla o Salbanda Crisocola Calcita Cuarzo
Condición Paredes No alterada Levemente Alterada Moderadamente Alterada Altamente Alterada Completamente alterada Suelo Residual
X X
X
S4
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO
RMR 0 a 20
MUY MALA CALIDAD GEOTÉCNICA
RMR 21 a 40
MALA CALIDAD GEOTÉCNICA
RMR 41 a 60
REGULAR CALIDAD GEOTÉCNICA
RMR 61 a 80
BUENA CALIDAD GEOTÉCNICA
RMR 81 a 100
MUY BUENA CALIDAD GEOTÉCNICA
EJEMPLO APLICACIÓN EN MINERÍA A RAJO ABIERTO SECTORES CON EVENTOS DE DESLIZAMIENTOS Y PÉRDIDAS DE BERMAS
TOPOGRAFÍA INICIAL
TOPOGRAFÍA ACTUAL
PROYECTO
130 m
A LA FECHA DEL ANÁLISIS DE HABÍAN MANIFESTADO UNA SERIE DE EVENTOS DE DESLIZAMIENTO Y PÉRDIDA DE BERMAS
PARÁMETROS DE DISEÑO EJEMPLO APLICACIÓN
TOPOGRAFÍA INICIAL
TOPOGRAFÍA ACTUAL ZOOM
PROYECTO
I
A
H B
I: ÁNGULO INTERRAMPA
55º
B: ÁNGULO CARA DE BANCO
73º
A: ANCHO DE BERMA
9.5 M
H: ALTURA DE BANCO FINAL
24 M
DADA LA SERIE DE EVENTOS MANIFESTADOS, LA PREOCUPACIÓN ERA CÓMO CONTINUAR DESARROLLANDO EL PROYECTO
EJEMPLO APLICACIÓN EN MINERÍA A RAJO ABIERTO
TOPOGRAFÍA INICIAL
TOPOGRAFÍA ACTUAL
POSIBLE ACCESO A MINERÍA SUBTERRÁNEA
PROYECTO
MINERAL
ADEMÁS LA PARED DEL PROYECTO ES UN POSIBLE ACCESO A UNA EXPLOTACIÓN FUTURA MEDIANTE MINERÍA SUBTERRÁNEA DE LAS RESERVAS REMANENTES
PLAN DE ACCION – CASO DE APLICACIÓN
1. EL AVANCE ACTUAL DEL RAJO MOSTRABA FUERTE EVIDENCIA DE FALLA POR EL MACIZO ROCOSO MAS QUE UN CONTROL ESTRICTAMENTE ESTRUCTURAL
2.- LO ANTERIOR INDICÓ QUE LA METODOLOGÍA DE CLASIFICACIÓN ERA LA MÁS ADECUADA PARA ANALIZAR EL COMPORTAMIENTO O MECANISMOS DE FALLAMIENTO EN LA MINA 3.- SE REVISÓ LA GEOLOGÍA REGIONAL DEL SECTOR Y MAPEOS ANTERIORES
4.- SE REALIZÓ UN MAPEO RMR EN FUNCIÓN DE CLASIFICACIÓN EN TERRENO Y APOYADO CON INFORMACIÓN GEOLÓGICA REGIONAL 5.- SE ZONIFICÓ EL DESARROLLO ACTUAL, DE ACUERDO AL PARÁMETRO RMR, OBTENIÉNDOSE 12 ZONAS CON CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DISTINTAS
6.- SE REALIZÓ UN MODELO 3D DE RMR QUE PERMITIÓ PROYECTAR LAS ZONAS GEOTÉCNICAS EN PROFUNDIDAD
CASO DE APLICACIÓN N
CONTORNO PROYECTO
DIQUE
QUEBRADA
GEOLOGÍA REGIONAL CASO DE APLICACIÓN
CASO DE APLICACIÓN CONTORNO DISEÑO
200 m
N
ÁREA DE INFLUENCIA DE QUEBRADA, DETERMINADA A PARTIR DE INFORMACIÓN DE SONDAJES
250 m
QUEBRADA
TOPOGRAFÍA INICIAL CASO DE APLICACIÓN
CASO DE APLICACIÓN N
INFLUENCIA QUEBRADA RMR = 45
RMR = 41
RMR = 41 RMR = 35 RMR = 31 RMR = 27 ZONA I ZONA II
RMR = 42
RMR = 37
ZONA III
RMR = 41
ZONA IV ZONA V ZONA VI ZONA VII ZONA VIII
RMR = 31
ZONA IX ZONA X FALLA
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA POR RMR – TOPOGRAFÍA ACTUAL
CASO DE APLICACIÓN N
B
RMR = 45
RMR = 41
RMR = 41
RMR = 31
RMR = 35 RMR = 27
RMR = 41
RMR = 42
RMR = 37 RMR = 31
ZONA I ZONA II ZONA III ZONA IV ZONA V ZONA VI ZONA VII ZONA VIII ZONA IX
A
ZONA X FALLA
ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA POR RMR – DISEÑO RAJO FINAL
CASO DE APLICACIÓN A
B
TOPOGRAFÍA INICIAL
TOPOGRAFÍA ACTUAL TOPOGRAFÍA FINAL
VISTA EN PERFIL ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA POR RMR
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES CASO DE APLICACIÓN
1.- EL ANÁLISIS PERMITIÓ CONCLUIR QUE EL RAJO ES ESTABLE EN SU CONDICIÓN ACTUAL Y QUE ES FACTIBLE EL DESARROLLO DEL PROYECTO MANTENIENDO LOS ÁNGULOS DE DISEÑO, PERO MEJORANDO LAS PRACTICAS OPERATIVAS Y REDUCIR EN SECTORES DE BAJO RMR EL ANCHO DE LA BERMA. 2.- LA ZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA PERMITIÓ CONCLUIR QUE LOS MECANISMOS A ESCALA MENOR ESTÁN ASOCIADOS A CALIDAD GEOTÉCNICA DEL MACIZO ROCOSO. 3.- EL MODELO 3D PERMITE ANTICIPARSE A LAS DISTINTAS ZONAS DEFINIDAS A MEDIDA QUE SE AVANZA CON EL PROYECTO (Ej. Zona IV, Dique de Mala Calidad). 4.- SE RECOMENDÓ AJUSTAR ALGUNAS PRÁCTICAS DE TRONADURA DE ACUERDO A LOS INPUT GEOTÉCNICOS (Ej. Eliminar uso precorte). 5.- SE RECOMENDÓ SEGUIMIENTO CONTÍNUO DE DISCONTINUIDADES MAYORES.
PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN
PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN • LA CAPACIDAD COMPUTACIONAL Y SOFTWARES DE PLANIFICACIÓN HOY EN DÍA PERMITEN:
• PROCESAR LA INFORMACIÓN EN FORMA SISTEMÁTICA Y REPRESENTARLA EN FORMA GRÁFICA • GENERAR MODELOS 3D (UNIDADES GEOLÓGICAS, UNIDADES GEOTÉCNICAS, DISCONTINUIDADES MAYORES, OTROS)
• TRATAMIENTO GEOESTADÍSTICO DE VARIABLES (Ej: RQD, RMR) • REPRESENTACION EN 3D DE SONDAJES
PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN
• NO OBSTANTE, DADO EL ORIGEN GEOLÓGICO DE LA INFORMACIÓN, ES RECOMENDABLE MANTENER LA PRÁCTICA DE INTERPRETAR Y REPRESENTAR INFORMACIÓN MANUALMENTE EN PLANOS Y SECCIONES
• EN CASOS DE GEOMECÁNICA OPERATIVA, DONDE SE REQUIERE REPRESENTAR GEOMÉTRICAMENTE SITUACIONES CONFLICTIVAS, NORMALMENTE NO SE EVITARÁ EL PROCESO MANUAL (ANÁLISIS DE CUÑAS, FORTIFICACIÓN UG, OTROS)
PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN
EJEMPLO DE INTERPRETACIÓN MANUAL DE DISCONTINUIDADES MAYORES PARA LA ACTUALIZACIÓN DE MODELO 3D
MODELO GEOTÉCNICO
MODELO GEOTÉCNICO
REPRESENTACIÓN SIMPLIFICADA DE LAS CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS Y GEOMECÁNICAS DE UN MACIZO ROCOSO
MODELO GEOTÉCNICO
A PARTIR DE LA INFORMACION DE MAPEO Y SUS RESPECTIVOS PRODUCTOS (MODELO GEOLÓGICO , CLASIFICACIÓN DEL MACIZO, MODELO DE DISCONTINUIDADES MAYORES, RESULTADOS DE MAPEOS LOCALIZADOS U ORIENTADOS, ETC.) Y COMPLEMENTADO CON ENSAYOS DE LABORATORIO SE CONSTRUYE EL MODELO GEOTÉCNICO DE LA MINA
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO A
ZZ
PERFIL GEOLÓGICO TÍPICO
PROYECTO AÑO 2007
DE EJEMPLO
TOPOGRAFÍA FEBRERO 2004 BXT
SE DESTACA RASGO GEOTÉCNICO
DOMINANTE (CONTACTO AMBIENTE PRIMARIO Y
AN
SECUNDARIO) QUE DEPENDE DEL CONTENIDO DE YESO COMO CONTORNO CUERPO MINERALIZADO
RELLENO DE FRACTURAS. AMBIENTE PRIMARIO: FRACTURAS
CONTACTO 1º - 2º
RELLENAS Y SELLADAS CON YESO PDL NV-17 COTA 3185
GDRB
PRODUCTO DE AGUAS
LEYENDA
METEÓRICAS
PDL (PORFIDO) AN (ANDESITAS) GDRB (GRANODIORITA) BXMGD (BRECHA MAGMATICA DE GRANODIORITA) BXT (BRECHA TURMALINA)
AMBIENTE SECUNDARIO: YESO LAVADO
BXMG D NO ESCALA
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO A AMBIENTE SECUNDARIO
Z Z
TOPOGRAFÍA FEBRERO 2004
4 - 7 ff/m
8 – 14 ff/m
PROYECTO AÑO 2007
15-22 ff/m
PERFIL MODELO DE GRADO DE
CONTACTO PRIMARIO SECUNDARIO
FRACTURAMIENTO
NV-17 COTA 3185
AMBIENTE PRIMARIO
CONTORNO CUERPO MINERALIZADO
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO A
ZZ
RMR = 48-53
RMR = 37-40
RMR = 48-53
AMBIENTE ROCA SECUNDARIA
RMR = 48-53 AMBIENTE ROCA PRIMARIA
RMR = 70-72 NIVEL 17 COTA 3186
CASERONES PROPUESTOS 200 M
PERFIL MODELO GEOTÉCNICO CONSTRUÍDO EN BASE A MODELO LITOLÓGICO, MODELO FF Y CLASIFICACIÓN POR RMR
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD -W-
-E-
180 METROS
ZONA DE MINERÍA 170 METROS
NO A ESCALA
PERFIL GEOLÓGICO
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD PERFIL MODELO GEOTÉCNICO CONSTRUÍDO A PARTIR DE CLASIFICACIÓN POR RMR -W-
-E-
U1 RMR = 61.5
NO A ESCALA
U1: ANDESITAS FUERA DE ZONA ENTRE FALLAS UNO (F1) Y DOS (F2). RMR = 61.5 U2: ANDESITAS DENTRO DE ZONA ENTRE FALLAS UNO (F1) Y DOS (F2). RMR = 52 U3: CALIZAS DENTRO DE ZONA ENTRE FALLAS UNO (F1) Y DOS (F2). RMR = 50 a 58.5 U4: BRECHA ENTORNO FALLA UNO (F1). RMR = 31 U5: CALIZAS AL ESTE DE FALLA UNO (F2). RMR = 50 a 58.5 U6: HORIZONTE DE SUELO
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD
CASO 1
CASO 2
GALERÍA CON TECHO EN FALLA PONIENTE Y CALIZAS
GALERÍA FALLA INTERMEDIA Y CALIZAS EN TECHO
CASO 3 CAVIDAD CON TECHO EN FALLA PONIENTE, FALLAS INTERMEDIAS Y ROCA DE REGULAR CALIDAD GEOTÉCNICA
ZONAS CON POTENCIALES MECANISMOS DE INESTABILIDAD IDENTIFICADAS A PARTIR DEL MODELO GEOTÉCNICO
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD -W-
-E-
CASO 1 GALERÍA CON TECHO EN FALLA
FALLA PONIENTE
BRECHA ASOCIADA A FALLA PONIENTE
SECTOR SENSIBLE AL DERRUMBE POR LA MALA CALIDAD GEOTÉCNCADEL MACIZO ROCOSO
PONIENTE Y CALIZAS. MECANISMO DE INESTABILIDAD DE DERRUMBE PROGRESIVO A ESCALA DE GALERÍA POR MALA CALIDAD GEOTÉCNICA
GALERIA
4 METROS
DEL MACIZO ROCOSO
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD -W-
-E-
CASO 2 GALERÍA CON FALLA INTERMEDIA PLANO DE ESTRATIFICACION
Y CALIZAS EN TECHO. BLOQUE PREFORMADO SENSIBLE A CAER POR PRESENCIA DE CARA LIBRE
FALLA
POTENCIAL MECANISMO DE INESTABILIDAD POR COLAPSO DE BLOQUES PREFORMADOS (CUÑA)
GALERIA
4 METROS
EJEMPLO DE MODELO GEOTÉCNICO v/s MECANISMOS DE INESTABILIDAD -W-
-E-
CASO 3 CAVIDAD CON LÍMITES EN FALLAS SECTOR SENSIBLE AL DERRUMBE POR REGULAR A MALA CALIDAD GEOTÉCNCA DEL MACIZO ROCOSO
MAYORES, FALLAS INTERMEDIAS EN EL TECHO Y ROCA DE REGULAR A MALA CALIDAD GEOTÉCNICA. POTENCIAL MECANISMO DE
INESTABILIDAD DE CAVIDAD
DERRUMBE PROGRESIVO 14 METROS
PROGRAMA PARTE III
•DISEÑO MINERO •EJEMPLOS DE APLICACIÓN
CRITERIOS ECONÓMICOS
CRITERIOS GEOMECÁNICOS
DISEÑO MINERO
CRITERIOS OPERATIVOS CRITERIOS DE SEGURIDAD
OBJETIVO PROYECTAR LA INFRAESTRUCTURA Y DEFINIR LAS BASES NECESARIAS PARA GENERAR LAS CONDICIONES OPERATIVAS, AMBIENTALES Y DE SEGURIDAD REQUERIDAS PARA “ASEGURAR EL DESARROLLO DE LA
ESTRATEGIA DEL NEGOCIO MINERO”.
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA CONCEPTUAL IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES PARÁMETROS DEFINIDOS POR CONDICIONES QUE CONTROLAN ASPECTOS CRÍTICOS PARA LOS RESULTADOS DEL PROYECTO • PRESENCIA DE ESTRUCTURAS MAYORES • HIDROGEOLOGÍA • RÉGIMEN DE ESFUERZOS • CALIDAD DE MACIZO ROCOSO
-W-
• SÍSMICA • IMPACTOS AMBIENTALES • INFRAESTRUCTURA EXISTENTE • OTROS
-E-
1400
1400
1200
d150 °
d2
1000
1200
1000
CAVITY
800
800
E +1400
E +1200
E +1000
E + 800
E + 600
E + 400
600
d1
INGENIERÍA CONCEPTUAL DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIONES QUE CONDICIONAN ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN O REQUERIMIENTOS GEOMÉTRICOS DE UN PROYECTO
TOPOGRAFÍA ACTUAL
BASES GEOMECÁNICAS RAJO
BASES DE PLANIFICACIÓN
TOPOGRAFÍA PIT FINAL
RESTRICCIONES
PROYECTOS SECTOR DOS
PROYECTOS SECTOR UNO
EJEMPLO: • INTERFERENCIA RAJO-SUBTERRÁNEA • REQUERIMIENTOS DE MINERAL EN EL CORTO PLAZO • RECUPERACIÓN DE PILARES POR HUNDIMIENTO • INFRAESTRUCTURA EXISTENTE
INFRAESTRUCTRA DE CHANCADOR
ZONAS MINERALIZADAS
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA BÁSICA EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZOS CONTEXTO TECTÓNICO REGIONAL ESTRUCTURAS TECTÓNICAS CAMPOS DE ESFUERZOS GRAVITACIONALES ESTIMACIONES EMPÍRICAS MEDICIONES DE ESFUERZO
CONDICIÓN DE ESFUERZOS GRAVITACIONALES
V h 0.027 MPa / m
k 0.33 H
V
V
V: esfuerzo vertical H: esfuerzo horizontal h : altura de sobrecarga :densidad de macizo rocoso K: razón H/ V
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA BÁSICA ANÁLISIS DE ESTABILIDAD MECANISMO DE INESTABILIDAD
HERRAMIENTAS DE ANÁLISIS
ANÁLISIS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD - “MRMR” DE LAUBSCHER - “N” DE MATHEW
DERRUMBE PROGRESIVO
GEOMETRÍAS ADMISIBLES ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
COLAPSO O DESLIZAMIENTO DE BLOQUES O CUÑAS
- ANÁLISIS ESTRUCTURAL - TECNICAS DE EQUILIBRIO LÍMITE
REQUERIMIENTOS DE FORTIFICACIÓN REQUERIMIENTOS DE MONITOREO
MODELOS - NUMÉRICOS - ANALÍTICOS - EMPÍRICOS
DEFORMACIONES POR ESFUERZOS INDUCIDOS
HERRAMIENTA DE EVALUACIÓN DE ESTABILIDAD
F
s
FUERZAS RESISTENTE S FUERZAS ... DESESTABIL IZADORAS
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA BÁSICA ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO PARÁMETROS MINERÍA SUBTERRÁNEA SLS
- DIMENSION MÁXIMA DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN - GEOMETRÍAS DE PUNTOS DE EXTRACCIÓN - DIMENSIÓN DE PILARES - TIPO DE RELLENO - ALTURA DE CASERONES
C&F
- ANCHO DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN - TIPO DE RELLENO
R&P
-DISEÑO DE CÁMARAS Y PILARES
CAVING
- DIMENSIONES DE BLOQUES - GEOMETRÍAS DE PUNTOS DE EXTRACIÓN - ANGULO DE SUBSIDENCIA - DIRECCIÓN DE HUNDIMIENTO
PARÁMETROS MINERÍA RAJO ABIERTO - ÁNGULO DE CARA DE BANCO - ÁNGULO INTERRAMPA - ÁNGULO DE TRABAJO - ÁNGULO GLOBAL - ANCHO DE BERMA - ORIENTACIÓN DE PAREDES - ALTURA ENTRE RAMPAS - ANCHO DE RAMPAS
ANGULO DE TRABAJO
RAMPA
ANGULO DE TALUD GLOBAL BERMA
ANGULO DE TALUD INTERRAMPA ANGULO CARA DE BANCO
HERRAMIENTA DE DISEÑO PARA DIMENSIONAMIENTO DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN
CASOS DE EXPERIENCIA ADQUIRIDA CASOS FAENA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
FAENA N1 FAENA N2
FAENA N3
FAENA N4
CASO ABUN CAT-30 CAT-11 AR-28 ARN-1 C-235 CAL-15 CAT-28 AR-27 C1ESTALE C1CAVING C2 I PANELSIN HUMTO I PANEL II PANEL III PANEL LU-2 LU-3 DL-2
RH
16.0 12.0 16.5 3.8 28.0 12.0 14.0 3.8 3.7 8.0 11.0 8.0 22.5 26.0 26.0 24.0 11.0 10.0 12.7
DE EXPERIENCIA ADQUIRIDA MRMR
61 47 60 28 68 24 26 24 22 28 27 20 38 38 44 42 38 38 40
RMR
79 62 68 54 78 56 61 46 42 38 36 33 52 52 61 58 50 48 52
APLICACIÓN
PREDICCIÓN
COMPORTAMIENTO
MRMR
CONDICÓN
ESPERADO
EMT
ESTABLE
ESTABLE
SI
EMT
ESTABLE
ESTABLE
SI
EMT
ESTABLE
ESTABLE
SI
EMT -
ESTABLE
ESTABLE
SI
ESTABLE DERRUMBE
ESTABLE DERRUMBE
SI NO
EMTPROYECTO
DERRUMBE
DERRUMBE
NO
ESTABLE
PROYECTO
SI
EMTPROYECTO
ESTABLE
PROYECTO
SI SI
-
EMT
ESTABLE
ESTABLE
EMT -
DERRUMBE
DERRUMBE
SI
DERRUMBE
DERRUMBE
NO
OTRO
DERRUMBE
ESTABLE
NO
OTRO
DERRUMBE
DERRUMBE
SI
OTRO
DERRUMBE
DERRUMBE
SI
OTRO EMTPROYECTO
DERRUMBE
DERRUMBE
SI
ESTABLE
PROYECTO
SI
EMTPROYECTO
ESTABLE
PROYECTO
SI
EMTPROYECTO
ESTABLE
PROYECTO
SI
HERRAMIENTA DE DISEÑO PARA DIMENSIONAMIENTO DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN MINING ROCK MASS RATING (MRMR) DE LAUBSCHER
AJUSTES
IRS (MPa) PUNTAJE (1-20)
%RQD
RMR (0-100)
PUNTAJE (0-15)
CONDICIÓN DE ESFUERZOS (60-120%)
ESPACIAMIENTO DE FRACTURAS PUNTAJE (0-25)
MRMR (0-100) DISEÑO
TRONADURA (80-100%)
CONDICION DE FRACTURAS
ESTABILIDAD HUNDIBILIDAD FRAGMENTACIÓN FORTIFICACIÓN
METEORIZACIÓN (30-100%)
PUNTAJE (10-100%)
FRECUENCIA DE FRACTURA
ORIENTACIÓN (63-100%)
ORIENTACIÓN DE ESTRUCTURAS ESTRUCTURAS MAYORES
PUNTAJE (0-40)
CONDICIONES DE PROYECTO DE UNIDAD DE EXPLOTACIÓN
HERRAMIENTA DE DISEÑO PARA DIMENSIONAMIENTO DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN AJUSTE
CONSIDERACIONES
AJUSTE POR ESFUERZOS INDUCIDOS (60-120%)
-CONSIDERA LOS EFECTOS DE LA REDISTRIBUCIÓN DE ESFUERZOS PRODUCIDOS POR LA EXCAVACIÓN. - DE ESPECIAL INTERÉS SON: LA CONCENTRACIÓN DEL ESFUERZO PRINCIPAL MÁXIMO, LA GENERACIÓN DE ZONAS DISTENDIDAS Y LA DIFERENCIA ENTRE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES MÍNIMO Y MÁXIMO. - DEPENDIENDO DE LA ORIENTACIÓN DE LAS DISCONTINUIDADES, LA CONCENTRACIÓN DE ESFUERZOS PUEDE GENERAR CONDICINES DESFAVORABLES O FAVORABLES A LA ESTABILIDAD.
AJUSTE POR ORIENTACIÓN (63-100%)
- CONSIDERA LA ORIENTACIÓN DE LA EXCAVACIÓN CON RESPECTO A LA ACTITUD DE LAS DISCONTINUIDADES. - EVALÚA SI LA EXCAVACIÓN LIBERA BLOQUES DEFINIDOS POR DISCONTINUIDADES. - LA MAGNITUD DEL AJUSTE DEPENDE PRINCIPALMENTE DE LA ACTITUD DE LAS DISCONTINUIDADES RESPECTO AL EJE VERTICAL DE BLOQUE LIBERADO.
AJUSTE POR TRONADURA (80-100%)
- CONSIDERA LA REDUCCIÓN DE LA CALIDAD DEL MACIZO ROCOSO PRODUCTO DEL DAÑO POR TONADURA
AJUSTE POR METEORIZACIÓN (30-100%)
-APLICABLE EN AQUELLOS MACIZOS SENSIBLES A LOS PROCESOS DE METEORIZACIÓN. - DEPENDE DEL TIEMPO Y LAS CONDICIONES ATMOSFÉRICAS A LA QUE SE EXPONDRÁ EL MACIZO UNA VEZ GENERADA UNA EXCAVACIÓN. - DADA LA TEMPORALIDAD DE LAS CONSTRUCCIÓNES MINERAS, PARA ESTE AJUSTE SE GENERALMENTE SE CONSIDERA UN VALOR DE 1 O 100%.
EJERCICIO DE APLICACIÓN N°1
DISEÑO DE PILARES ESTIMACIÓN DE CARGA EN PILAR MÉTODO DE ÁREA TRIBUTARIA
1 1 r
GEOMETRÍA DE P
P PZZ
wp = 6 m wo = 9 m h =5m
wp
r 1
wP wP wO 2
wo
wp
2
VISTA EN PLANTA VISTA EN PERFIL
P = Esfuerzo axial en el Pilar (MPa) PZZ = Esfuerzo vertical In Situ.
r
= Razón de extracción.
wp h
wo
r
= 84 %
DISEÑO DE PILARES ESTIMACIÓN DE RESISTENCIA DE PILAR MÉTODOS EMPÍRICOS Bieniawski (1992)
4 , 3 0.64 0.36 w R h
Salomón & Munro (1967)
0.46 R 0.72 w0.66 h CSIR (1998)
R
w fj RUCS a 1 a h
fj = Factor de ajuste por presencia de sistemas de fracturas. RUCS = Resistencia Crítica de Masa Rocosa. Esta resistencia se estima en base a factores de ajuste aplicados a la resistencia a la compresión simple USC. (1-a) = Parámetro empírico función de las propiedades friccionantes del macizo rocoso.
DISEÑO DE PILARES ESTIMACIÓN DE RESISTENCIA DE PILAR
APLICACIÓN DE CRITERIO DE FALLA DE HOEK & BROWN
R 1 3 m C 3 s C2
0.5
R
= Máxima capacidad de resistencia al esfuerzo principal mayor
3
= Esfuerzo principal menor al que está sometido el pilar
C
= Resistencia a la Compresión Uniaxial de la Roca Intacta.
mys
= Parámetros del macizo rocoso estimados a partir del RMR.
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA DE DETALLE ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL Y SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
• REVISIÓN DE INFORMACIÓN GEOTÉCNICA DE DETALLE • IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL • ANÁLISIS DE ESTABILIDAD • PLANES DE ACCIÓN
INGENIERÍA DE DETALLE ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL Y SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN SECUENCIA DE CONSTRUCCIÓN OBJETIVOS - MANTENER CONDICIONES DE SEGURIDAD EN LAS ACTIVIDADES OPERATIVAS EN TODAS LAS ETAPAS DE CONSTRUCCIÓN - MINIMIZAR DESVIACIONES DEL PROYECTO Avance en Condición Favorable - EVITAR PÉRDIDAS OPERACIONALES Fallas observadas
DO
NG
A
O
CO
ND EL
L
Predecible formación de cuñas
FA
LL
A
CO
VA
Avance Sur-Norte
A
LL FA VI
Falla no observada
FAL
LA
RO
SIT
AO
RO
SA
-BE
RT A
A
RI
O CT
Avance en Condición Desfavorable Formación de Cuñas
INGENIERÍA DE DETALLE ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL Y SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
N
NE
A
NW
CA RA
CA R
1 NE / 50°S 2 NW / 50°S
E
3 EW / 80° N 4 NE / 20°E 5 NE / 50°S PILAR
CA RA
CA RA
SE
W
SW
S
VISTA AL NW
CARA SW
VISTA AL NE
CARA NE
CARA NW
CARA SE
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA DE DETALLE EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN • REVISIÓN DE CUMPLIMIENTO DE PARÁMETROS Y CONDICIONES DE DISEÑO ESTABLE • IDENTIFICACIÓN DE GEOMETRÍAS DESFAVORABLES • EVALUACIÓN DE REQUERIMIENTOS DE CONTROL - EVALUACIÓN DE POSIBLES MODIFICACIONES AL DISEÑO
- SW -
- NE -
MACIZO FRACTURADO ZONA DE CONCENTRACIÓN DE ESFUERZOS
CAVIDAD
Nv ± 0
ÁREA FORTIFICADA
GRIETA
BLOQUE DESCENDIENTE
Nv - 75
CASERON
INGENIERÍA DE DETALLE DEFINICIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN N
ESTADO DE ESFUERZO IN SITU
ESTADO DE ESFUERZO EN TALUD
GEOMETRÍA DE PIT
CONVEXA
GEOMETRÍA DE PIT CONCAVA
ESTADO DE ESFUERZO EN TALUD
PROCESO DE DISEÑO MINERO CRITERIOS ECONÓMICOS – CRITERIOS OPERACIONALES – CRITERIOS DE ESTABILIDAD – CRITERIOS DE SEGURIDAD
INGENIERÍA BÁSICA INGENIERÍA CONCEPTUAL
ESTIMACIÓN DEPROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
VALIDACIÓN DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO Y MODELOS DE COMPORTAMIENTO
EVALUACIÓN DE CONDICIONES DE ESFUERZO
VALIDACIÓN DE PARÁMETROS DE DISEÑO
IDENTIFICACIÓN Y/O ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RELEVANTES
CONSTRUCCIÓN DE MODELO CONCEPTUAL DE PROPIEDADES DE MACIZO ROCOSO
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD GLOBAL
IDENTIFICACIÓN DE MECANISMOS DE INESTABILIDAD LOCAL Y GLOBAL
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD ANÁLISIS COMPARATIVOS (OTRAS EXPERIENCIAS)
INGENIERÍA DE DETALLE
ESTIMACIÓN DE PARÁMETOS DE DISEÑO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD LOCAL
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE CONSTRUCCIÓN
EVALUACIÓN DE GEOMETRÍAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN
DEFINICIÓN DE BASES DE DISEÑO DEFINICIÓN DE ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN
DIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS DE CONTROL
INGENIERÍA DE DETALLE DEFINICIÓN DE SECUENCIAS DE EXPLOTACIÓN E2 E3 E5 E6
SECUENCIA DE EXPLOTACIÓN
2
E7
DEFINICIÓN DE EVENTOS SUCESIVOS DE TRONADURA Y EXPLOTACIÓN ORIENTADOS A MANTENER CONDICIONES DE ESTABILIDAD Y SEGURIDAD, Y SATISFACER LOS REQUERIMIENTOS DEL PROYECTO:
1
3
E4
- MÁXIMA RECUPERACIÓN - MÍNIMA DILUCIÓN - MÍNIMO DAÑO EN MACIZO ROCOSO - MÍNIMO IMPACTO EN INFRAESTRUCTURA DE ENTORNO
Secuencia de Tronadura Caserón SLS - C1 E-MINING TECHNOLOGY S.A.
LA SECUENCIA DE EXPLOTACIÓN DEBE :
Bases de la secuencia de tronadura
Nv 366
- DEFINIR GEOMETRÍA DE ETAPAS DE EXPLOTACIÓN. - ESTABLECER ESTRATEGIAS DE EXPLOTACIÓN Y/O TRONADURA - IDENTIFICAR RIESGOS Y ALERTAS ASOCIADOS
Abril 07, 2004
- NE -
- SW -
E6 E5 C B
E7 Nv 350
1. Reducir dilución por potencial caving. 2. Tronadura masiva final. 3. Cavidad estable previa a tronadura masiva (cavidad en etapas E0 a E6). 4. Mínima exposición de placas. 5. Descarga de cuñas y bloques con la tronadura. 7. Mìnimo daño a acceso Nivel 318.
Etapas de tronadura
E6 E5 E2 C B E4 Nv 332
E6 E5 B A
E1
Nv 318
E0: Cavidad actual E1: Slot y corridas 24, 23 y 22 de Nivel 332. Esta etapa se quema en dos eventos (ver planta Nivel 332) E2: Slot parcial de Nivel 350 E3: Resbalín y caserón C3. Esta etapa se quema en tres eventos (ver plantas Nivel 350 y Nivel 366) E4: Remanente de slot Nivel 350. E5: Corridas de producción Nivel 318 corridas 18, 19 y 20 Nivel 332 corridas 19, 20 y 21 Nivel 350 corridas 2,3 y 4 Nivel 366 corridas 1, 2 y 3 Idealmente tronar etapa 5 en un sólo evento. Como alternativa tronar etapa 5 A antes que etapa 5 B.
E6 E5 A A
Nv 295
E3
E0
E6: Corridas de producción Nivel 318 corridas 16 y 17 Nivel 332 corridas 17 y 18 Nivel 350 corridas 5 y 6 Nivel 366 corridas 4 y 5 Idealmente tronar etapa 6 en un sólo evento. Sin embargo, es factible tronar en tres eventos E6 A, E6 B y E6 C. La tronadura E6 C, necesarimente debe quemarse en un evento debido a la presencia de cuñas en el nivel 350.
PROGRAMA PARTE IV
•PROCESO DE TRONADURA •TRONADURA CONTROLADA
•EJEMPLO
PROCESO DE TRONADURA
• PROCESO A TRAVÉS DEL CUAL SE REALIZAN LAS EXCAVACIONES EN ROCA Y QUE INFLUENCIA LA ESTABILIDAD DEL MACIZO ROCOSO REMANENTE DEBIDO A QUE INDUCE DAÑO.
RUPTURA DE LA ROCA Y DEL MACIZO ROCOSO
RUPTURA DE LA ROCA Y DEL MACIZO ROCOSO
MECANISMO DE DAÑO POR TRONADURA
•VIBRACIONES: ONDAS DE ESFUERZO QUE SE PROPAGAN A TRAVÉS DEL MACIZO GENERANDO FRACTURAS. • GASES: PENETRACIÓN DE GASES A ALTAS PRESIONES PRODUCTO DE LA DETONACIÓN, A TRAVÉS DE LAS FRACTURAS DEL MACIZO O DE LAS GENERADAS POR LAS ONDAS DE ESFUERZO.
GENERACIÓN DE FRACTURAS QUE DISMINUYEN LA RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO.
DAÑO POR VIBRACIONES
Q
Ley de Vibraciones
VP = A*(D/Q)B
D
VP
VP = Velocidad de partícula (mm/s) Q = Peso de la Carga (kg/retardo) D = Distancia (m) A, B = Constantes que varían por las condiciones del macizo, geometría de la tronadura y tipo de explosivo
CRITERIOS DE DAÑO POR VIBRACIONES
CRITERIOS DE DAÑO
Ley de Vibraciones
Velocidad de Partícula (mm/s)
1000
(1) DAÑO CUANDO VP ES MAYOR A 700-1000 mm/s
VP = 1400*(D/Q)-1.6
100
10
(2) DAÑO CAÍDA DE ROCA SUELTA
1
CAÍDA DE SECCIONES DE ROCA
Vp (mm/s) 5-100 130-380
0.1
DAÑO A ROCAS POCO COMPETENTES 0.01 2
10
20
30
60
80
100 1/2
Distancia Reducida (m/Kg )
200
300
400
>600
DAÑO SIGNIFICATIVO A ROCAS COMPETENTES > 2500
Fuente: Langefors & Kihlstrom
DAÑO POR EFECTO DE GASES
Banco Simple
Desplazamiento Vertical (Cráter)
Daño por Gases
Cara Diseñada Envolvente de daño por Ondas
Daño Cresta
Material Tronado
DAÑO POR EFECTO DE GASES
FLYROCK
SOBREEXCAVACIÓN
SOBREPISO
EFECTOS DEL DAÑO POR TRONADURA
• EN OP:
DAÑO EN BANCOS INDIVIDUALES DAÑOS LOCALES A ESCALA DE BANCOS. DAÑO EN INFRAESTRUCTURA
DAÑO EN TALUD FRACTURAS SUPERFICIALES NO PROVOCARÁN DAÑO A NIVEL GLOBAL. • EN UG:
AUMENTO DE REQUERIMIENTO DE SOPORTE DAÑO SOBRE INFRAESTRUCTURA EFECTOS EN LA PRODUCTIVIDAD DE UNIDADES DE EXPLOTACIÓN.
CONCEPTO DE TRONADURA CONTROLADA
OBJETIVO
: MINIMIZAR DAÑO EN MACIZO ROCOSO REMANENTE
REQUIERE
: DISEÑO ESPECIALES DE TRONADURA CONDICIÓN DESCONFINADA
(OP) FRANJA DE CONTROL
ZONA DE CONTROL
TRONADURA DE PRODUCCIÓN
MACIZO REMANENTE ZONA DE CONTROL
(UG) BUENA CARA LIBRE
TRONADURA LBH
TRONADURA UC TRONADURA DE PRODUCCIÓN
CARA LIBRE
FRANJA DE CONTROL
• ASEGURAR DESCONFINAMIENTO • AISLAR TALUD DE DAÑO PROVENIENTE DE TRONADURAS DE PRODUCCIÓN
TÉCNICAS DE TRONADURA CONTROLADA EN RAJO ABIERTO
TRONADURA AMORTIGUADA
PRECORTE
Son tronaduras semejantes a la de producción, en las que se modifica el diseño de la última fila tanto en la malla de perforación como en las cargas de explosivos, que suelen ser menores y desacopladas verticalmente.
Consiste en la generación de un plano de fractura, en forma previa a la tronadura de producción, tras la zona a tronar, con el objetivo de filtrar vibraciones y permitir el escape de gases producto de detonación.
ESQUEMA DISEÑO TÍPICO
ESQUEMA DISEÑO TÍPICO
TÉCNICAS DE TRONADURA CONTROLADA EN MINERÍA SUBTERRÁNEA
TRONADURA DE CONTORNO
• TRONADURA DE LOS TIROS DE CONTORNO, POSTERIOR A TRONADURA DE TIROS CENTRALES, REALIZADA CON MENOR ESPACIAMIENTO ENTRE TIROS Y MENOR DENSIDAD DE CARGA.
ESQUEMA DISEÑO TÍPICO
TRONADURA AMORTIGUADA LÍNEA PROGRAMA Ebuf
FILA BUFFER
Bbuf
Eprod
FILAS PRODUCCIÓN
Bprod
Quebradura
Bb
Bp
Bp
Bbuffer = 0.5-0.8 Bprod Ebuffer = 0.5-0.8 Eprod 15m
30 m
F.C.buffer F.C. prod. D Bb
Bp
Bp
15m
PASADURA
TRONADURA DE PRECORTE Eprec
FILA DE PRECORTE
LP
Ebuf
FILA BUFFER Ep
Bbuf
FILAS PRODUCCIÓN
Bprod
Quebradura
Bb
Bp
Bp
Bbuffer = 0.5-0.8 Bprod Ebuffer = 0.5-0.8 Eprod
15m
F.C.buffer F.C. prod.
30 m
D Bb
Bp
Bp
15m
PASADURA
TRONADURA DE CONTORNO
EFECTO DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL MACIZO ROCOSO
EFECTOS DE LAS PROPIEDADES DE ROCA INTACTA Y DEL MACIZO
•
DENSIDAD
•
FACTOR DE CARGA
•
POROSIDAD
•
PORCENTAJE DE FINOS
•
FRICCIÓN INTERNA
•
ATENUACIÓN
•
RESISTENCIA
•
ENERGÍA REQUERIDA
EFECTOS DE LAS DISCONTINUIDADES DEL MACIZO ROCOSO ORIENTACIÓN DE FRACTURAS
• MÁS SOBREQUIEBRE • MENOS PROBLEMAS DE PISO • MEJOR MOVIMIENTO DE PILA
Fuente : W. Hustrulid (1990)
ORIENTACIÓN DE FRACTURAS
• MENOS SOBREQUIEBRE • MÁS PROBLEMAS DE PATAS • CONDICIÓN DE PISO RUGOSO • MENOR MOVIMIENTO EN LA PILA
ORIENTACIÓN DE FRACTURAS
• SOBREQUIEBRE IRREGULAR • PISOS RUGOSOS
ORIENTACIÓN DE FRACTURAS
EFECTOS EN EL PLANO DE CORTE
PRESENCIA DE FALLAS
TRONABILIDAD DEL MACIZO ROCOSO (BI) • CARACTERIZAR EL MACIZO ROCOSO PARA TRONADURA
Parámetro RMD
JPS
JPO
SGI
HD
FC
Descripción Rating Descripción del macizo rocoso. Aspecto Poco consolidado del talud tomando en cuenta los Diaclasado en bloques (0.5m) principales sistemas de discontinuidades Diaclasado en bloques (1.0m) Diaclasado en bloques (> 1m) Espaciamiento entre fracturas. Estimar Pequeño (<0.1m) valor promedio del talud Intermedio (0.1 a 1.0m) Grande (>1.0m) Orientación de los planos de Horizontal discontinuidad. Manteo hacia la cara Observar los principales sistemas de Rumbo normal a la cara discontinuidad Manteo contra la cara Influencia de densidad de roca SGI=25*SG-50 SG= Densidad de la roca (ton/m3) Dureza de la roca. Estimación a partir de Blanda escala por golpes de martillo o utilizar la Promedio relación HD=0.05Rc (Mpa) Dura Muy dura Extremadamente dura Factor de carga en gr/ton FC=2*(RMD+JPS+JPO+SGI+HD)
Valor 10 20 30 40 10 20 50 10 20 30 40
1 2 5 8 12
Fuente : P. Lilly (1986)
ESTIMACIÓN DE POSICIÓN DE FILA BUFFER
Fuente : A.Bicker (2000)
DISEÑO PRECORTE • PRESIÓN DE DETONACIÓN EN LA PARED DEL TIRO (Pb) SUFICIENTE PARA GENERAR GRIETA ENTRE DOS TIROS ADYACENTES, ES DECIR, SUPERAR RESISTENCIA A LA TRACCIÓN DINÁMICA DE LA ROCA (Td).
Espaciamiento S = D (tiro) *( Pb (pared) + Td)/Td Pb (pared) = Pb (carga) * (D (carga)/D (tiro)) 2.6 Td = 15 Mpa -105 Mpa Pb (carga) = 1616 Mpa
D (carga) = 3 pulg. D (tiro) = 6.5 pulg. 0.5 m < S < 2.5 m
(metros)
DISEÑO PRECORTE
ZONA 1 Roca Andesita, Dureza R3-R4 (Moderadamente dura), Fracturada en bloques preformados tamaño promedio 50 cm2 ZONA 2 Roca Traquita, Dureza R5 (muy dura), Bajo fracturamiento, masiva
ZONA 3 Roca Andesita, Dureza R3-R4. Fracturada en bloques tamaño promedio 1 m. Sistemas mantean contra cara libre
MAPEO DISPARO 1060-04 ESCALA 25 M
N
44º
80º
45º
45º
45º
EVALUACIÓN DE RESULTADOS DE TRONADURA Posición de la Pata
> 3m
Le ve
ad o
Se ve r
Mo de r
do
ve Le
Neg.
o
< 1m
r ve Se
ra de Mo
o
< 3m
Leve
Moderado
Severo Condición del Banco
Condición de la Cresta
TRONADURA CONTROLADA EN UG
SECUENCIA DE TRONADURA DE CASERONES •
DEFINIR SECUENCIA DE TRONADURAS Y EXTRACCIÓN DE CASERONES, ORIENTADOS A MANTENER CONDICIONES DE ESTABILIDAD DEFINIDAS PARA EL PROYECTO.
1. EFECTO SOBRE INFRAESTRUCTURA
•
APLICAR CRITERIOS DE DAÑO
2. DESARROLLOS A TRAVÉS DE UNA FALLA •
RECOMENDACIONES
DESARROLLOS A TRAVÉS DE UNA FALLA
DESCRIPCION DE CONDICIÓN - GALERÍA CRUZA FALLA
Zona de falla
PROBLEMAS ASOCIADOS 3m
6m
-SOBRE EXCAVACIÓN -REQUERIMIENTOS DE SOPORTE
GALERÍA
RECOMENDACIÓN -USO DE TRONADURA CONTROLADA -MENOR AVANCE