ÎECHNICIDN EN' I
Tabledesmatières Etude dela pièce 1 Préparation production d'une :. , , . . . 2 Prises depièces 3 Symbolisation géométrique 4 S y m b o l itseacth i onno l o g i q u e , " , , , . . . . 5 Symbolisation d'unpalpage 6 Aménagement delapièce 7 Dispersions dimensionnelles B Cotes deréglage . I Transfert decotes 10 Transferts géométriques 11 Cotes ettolérances desbruts 12 Choix dessurfaces dedépart 13 Méthodes defabrications t4 Étude defabrication particuliers 15 Processus 16 Contraintes d'usinage 17 l l n t o c { a h r i n r r é o c 1B Contrat prévisionnel dephase ,...,, 19 rruOe 0epnase ..
6 7 I tc
20 ôi L I
22 24 26 31 35 39 42 43 45 4B 52 60 63
36 Limiteurs deserrage 37 Entraîneurs 38 Appuis secondaires 39 Guides deperçage etd'alésage 4 0C ô n e s - R a i n u r e s à T . . . . 4l Indexage
, , 117 .. 118 120 122 124 126
Moyens defabrication 42 Géométrie deI'outil 43 Axes normalisés 44 Tournage 45 Perçage 16 Alésage 47 Fraisage 4B Filetage 49 Rectification 50 RodageSuperfinition 51 Brunissage 52 Brochage -^
127 130 131 '149
158 167 180 '187 '191
193 195 199 201
i,
5J ileorro-eroslon..,. 54 Lubrification Vérification
Etude du porte-pièce
'i
2A Eléments demise enposition . 21 Prônncitinnnomoni 22 Centreursfixes ,.. 23 Montages entre-pointes 24 Serrages concentriques, 25 Répartiteurs 26 Extracteurs 27 Visetécrous demaintien 28 Etaux 29 pivotantes 30 Brides parcoins 31 Maintien 32 Système modulaire 33 Senages simultanés - Poussoirs 34 Vérins 35 [/aintien magnétique
70 77 7B BO B1 87 89 90 93 94 97 98 101 109 111 115
55 Dureté 56 Références simulées 57 Mesure encoordonnées 58 Vérification dimensionnelle géoméiriques 59 Vérifications
,,,,. 202 .. 203 205 215 222
Productique 60 Méthode desdispersions 61 Commande numérique 62 Programmation géométrique deprofil . 63 Systèmesflexiblesd'usinage,,... productique 64 Démarche 65 Technologie degroupe 66 P.E.R.T, 67 Gantt 68 Lotéconomique ... ,, 69 Rugosité dessurfaces
Photographie de couverture : Ligne de production de cûrter moteur (Citroën). Les photographies non référencées sont des clichés Hachette-Photo Landin.
230 240 260 262 264 265 268 270 271 272
Index alphabétique A l u s t e m e n t s. . . . . . . . . 2 2 0 Conditions d'usinage : Diamètre (filetage) nominal ...,. 1 8 0 Alésage . 158 - A l é s a g( àel ' a l é s o, .i.r,). , . . , 1 5 9 D i s p e r s i o n s A l . . , , 230 A l é s oc iyrlsi n d r i, q . ,u. ,e. .s. . . . 1 6 0 - Alésage (outil d'enveloppe) . . 162 Dispersions dimensionnelles,... 22 Alésoirscylindriquescreux ..... 161 - B r o c h a g e . . , , . . . , , 1 g B Douille deperçage . 122 A m é n a g e m e n t .d. e i èi c e - Brunissage , ,l.a, p 2 199 Durée devied'un outil 148 Angles desoutils. ., 121-191 - É l e c t r o - é r. o. ,s. .i .o. n.. , . . 1 9 9 Dureté . 202 - Filetage Appuis i84 A p p u i s s e c o. n. ,d, .a. i.r. e , .s, 1 2 0 - F r a i s a g e , . . . .. , 1 7 8 - 1 Z g É c anr tosr m a.l ,i ,s.é. .s. , . . . . .220 A p t i t ud d' uepnr o c é, d. .é. . . , , . 2 2 -Galetage ,, 194 Écrous demaintien 90 A r b r e p o r t e.-,a, .l.é, s. .o. .i .r . 1 6 1 - Perçage .. tS5 Êflorts decoupe : Arrosage 201 - Rectification 1Bg - Fraisage 177 - Rodage Avant-projet d'étude 19i - Perçage 156 defabrication 44 - S u p e r f i n. i.t.i,o, .n. . . . . . : . .1 9 2 - Tournage 146 Axes normalisés igO - Taraudage 185 Ejecteurs B9 - T o u r n a g e , , . . . , , . 142-145 Électro-érosion 199 Cônes d'emmanchement .. , ,,.. 124 Éléments Barre d'alésage modulaires 101 ( o u t i l m i c r o m é t r i q u e1)6, ,5. . .Contraintesdefabrication ...., ....,. 48 Engagements 77 d'usinage ., ....,, , 48 Entraîneurs B e c d ' u n ,o, u , til 1 3 i Contraintes 118 dephase ,, B o u l o n s,à, æ 60 États .. il 9 2 Contrat desurface . 272 Brides,. 94-97-108C o n t r ô l e d i m .e.n. .s. i, o. .n, n2 e1 lb T I A U .X. 93 minimal Brochage 52 Étude tgs Copeau deTabrication 43 desbruts Brunissage 3b Étude ,. 193 Cotation dephase . 63 Cote-condition 26.28 Étude detemps . 64 Cote de brut 35-52 Excentriques Calcul descotes fabriquées 52 99 . ,b r u3t5 - 3 9 Expansibles C a l c u l d e s t .e. m 82 . p .s.,. , 64 C o t e d e l i a i s o n. .a. u Cote deréglage 24 Extracteurs Cales deréglage . B9 24 C o tdei r e c t e , , . . .. , , . 2 6 Cames . 99 Cote fabriquée 52 Famille Canons deperçage , 122 depièces , 265 C o u r b e A B C . . . , 267 Canons vissés Filetage. B8 180 . . .0B , C a r b(unruea n c. .e,,s. ), . . ., . . 1 4 5 C r a m ppol an qs u e u r s , . .98-1 FonctionsGetM. 246 Crochets 97 Cartouches d alésage Forets t00 . 150 pendulaire Cycle 69 Formes Centerless 190 obtenues enalésage . .. 1SB C e n tdr e' uss i n a. .g, .e. , . . . ., . 80 Fraisage 167 Centreurs productique 7B Démarche 264 Chaîne decotes ,. 26 Delta |. 230 Gammes defabrication 43 Cinq zéros 264 D é s i g nda'tui o nmn ee u.l,e, . . . . 1 8 7 Gammes d'usinage 43 Clédynamom . .é . ,t.r.i.q. .u. e117 Désignation desoutils G a m m e s t y p e s , . . , . /,R Codes lS0etEIA. . 244 àplaquette 1 3 5 Gantt .. 270 CodificationCETII/-PM . . deTaylor 2 6G6, . . .Droite . t 4 8 Géométrie desoutils 127 Coins debridage . 98 Dessin dephase .. 60 Graphe . 57 Commande numérique ., 184-200.240Détrompeur 77 Guide deperçage . 122
NorA cÉNÉnel t L'abréviation G.D. suivie d'un numéro signale le chapitre du Guide du dessinateur industriel qui traite de cette question.
llotdeproduction Incidents d'usinage In0exage
265 147 126
Limiteurs deserrage Locattng plaquette Longueur d'arête .,... Lotéconomique Lubrification Lunette
117 70 140 271 208 120
P.E,R,T, . 268 Perçage 149 Perceuse 157 P,G.P. . 258 P i g e s ( m e s u r e s u | . . . . 217 Pinces . Bl Plan d seI o u tei lnm a i n , . . . , . . .127 . P l a ndsel ' o uet inlt r a v a. .i l, . . . . 128 Plaquettes carbure : - Choix 139 - Désignation 138 - Longueur d'arête , 140 Poignées 91 P o i n dt eu s i n a. .g,e. . . . . . . , , , BO Porte-outil à aléser , 164 PnrTo-nlanr rotto narhr rro 136
Machines à commande numérique .. 200-260 262 Machines à mesurer 205 N 4 a g n é t i q u e (.m ..a . .i.n, ,t .i e1n1) 5 Maintien enposition 7 lVanettes 91 114 Poussoirs t t T l/esure encoordonnées . ,..... 205 P r é c e n t r a g e . . , . . . . . , . 77 l / é t h o d e s d e f a b .r .i ,c.a. .t.i o n4 2 Préparation production d'une . .. 6 Méthodes desdispersions , ,... . 230 P r é p o s i t i o n . ,n. .e. m . . .e, ,n.t. 77 l/éthode vectorielle 29 Processus d'industrialisation . . .. 6 Métrologietridimensionnelle .... 210 P r om fié l tri1 qS u e0 , . . . 180 M e u ldeesr e c t i f i c a. .t.i .o. n. . . . 1 B B Programmation géométrique,,,. 258 Mise enposition 7-9 paramétrée Programmation ..,.. 252 [ / i s e e n p o s i t i o n ( é l é m e n7 t0s ) . .Puissance .,, absorbée :
Normales derepérage Nuances decarbure
11 137
- Fraisage - Perçage - Tournage
Organisationd'uneentreprise.., 6 (arêted'outil) 0rientation ......, 128 B a i n u r e s à T . . , . 0rienteur 14-18 B a y o n s d e b e c , , . . O u t i l s à a l é s e r ( c h o i x ) . ,1 6 3 Bectification simulées Outils defiletage . 181-182 Références Répartiteurs (alésage) Outils deforme . . . . . . , 159 . Outilsd'enveloppe(alésage) .,.. 162 Rodage Rondelles Ringspann 0utils detournage 132
Rugosité
Palonniers Palpage . Pareto ,. Pas(filetage)
74-1 09 20 267 180
Senage . R o r r a n o cq i m r r l l r n é c
Simogramme
177 156 146 125 141 187 203 87 191 B4 272 8 109 6B
Simulation d'usinage 53 S o u s - p r o g r, .a. m .. m . , .e. s. 251 Stock .. 271 Superfinition 192 S u r é p a i sds' uesuirnsa g e , . . . 45 .,, pour Surépaisseurs bruts ...... . 35 Surfaces dedépart 39 Surlongueur....,,
L I
palpage Symbolisation d'un . 20 gOomOtrique Symbolisation ..... I Symbolisation technologique, ... I C Systèmes flexibles d'usinage . . ., 262 Système modulaire 101 Tampons tangents Tarauds T a y l o r ( d r o.i,t.e. d e )
99 '185
148 265 Tomnc do {qhrinrtinn 64 Temps manuels 64 T e mtpesc h n o - m .a.n. ,u. ,e, l.s 64 T.GAO 265 Tolérances desalésoirs 159 Tolérances desbruts 35 Tolérances économiques .. . .... 52 Tolérances fondamentales .,.... 220 Touches 70 Tournage 131 T o us re m i - a u t o m a t i q u e6B ,,,, Transfert decotes 26 Tonhnnlnniodo nrnrrno , w,,,yv
vw
géométriques Transferts .,.....
J I
Tvnoc da fchrinclinn ' vw
42
ryww
Unités d'usinage
157
Vérification dimensionnelle .,.,. 215 g é o m é t r i q u e . ,222 ,,,,, Vérification
Vérins Vérins d'appui Vés,.... Visdemaintien
'111
120 79-87-10 90
I Préparationd'une production Lesservices depréparation assurent lesliaisons nécessairesLeprocessus defabrication doitrespecter notamment : entre lesservices deconception etlesservices defabrication r laqualité prescrite pourlesproduits, llsontpourrôleessentiel d'établir unprocessus defabrication r unprixderevient minima. enutilisant aumieux lesmoyens deI'entreprise. demandé, r ledélai r lesconditions detravail aussi bonnes oueoossible. PROCESSUSD'INDUSTRIALISATION B,Ê.
B,M.usinage
Atelier usinage
8.M.brut
Atellerbrut
. Dessin d'ensomble l{omenclature r Ptoiet dedessin deôéfinltion Form$ fonctlonnelles Cobs etspéclllcâtions irstédaur
Tr-
Avant.prolel d'élude dubrut (plan deiolnt..) Dessln dubrul noncoté
I
. Dessin dedélinition deprodult
V V Avantproleld'étude defabdcelion Choixtechnologlqueg et économiqucs Feuille deconlrôle el choir
ù I
r Projet d'élude I delabilcalion I Calcul descotes j labdquées el brutesl | (urln6es dephases I Contrats I préylslonnels (symboles chap.3) I Dessin desoutillages < I I Fiches deréolaoe
I
I
I I
I
-----l r Contrats dephases (symhles chap.4) ' D'après lesrecommandations générale del'lnspeclion
---rI
. Expérlmentation el essals
Cholx decertalnos coles d€brul ûessin dubrutcapsble Étude duprocersus d'élaboration dubrut Dessin duhutfinl
r
Y Réalisatlon desoutillages
e Présérie
Étude d$ outlllages
L-
-__-I
Ess,is o Réalisation desoulillages
Misesaupoinl Slâbilbation despostes
_t___
<
Obbntion dubrut
. Production desérie
<
Confiôle
I
2 Prisesde pièces
MONTAGE DE TOURNAGE Montagem lié à la broche(défautd e coaxralité
2.1 Généralités Lemontage représenté estdestiné autournage delasurface cylindrique S. parle mouvement Lafotmedecettesurface estdonnée pièce'outil relatif Laposition delasurÏace Sdépend dessurfaces delapièce encontacl avec lemontage, Laposition delasurface Seslcorrecle sisonaxeestcompris par à l'intérleur d'uncylindre deA 0,06 dont l'axe estdéfini lessurfaces deréférence Apel Bpdelapièce. REMAROUE: Lessurfaces ApetBpconstrtuent unsystème deréférences ordonnées' : r Ap estla référence primaire et donne l'orientation de (laxe I'axe estperpendiculaire auplan Ap), r Bpestlaréférence secondaire etdéfinit laposition de (l'axe passe parlecentre l'axe ducentrage court Bp).
2.2 Surfacesen contact Lessurfaces delapièceenconlact aveclemontage sont ApBpetFp. r ApetBpassurent lamise enposition delapièce r Fpreçoit leffort demaintien enposition.
SURFACES DE MISEEN POSITION DU MONTAGE
prise Une depièce estdéfinie siI'onconnail : r lessurfaces quiassurent lamise enposition, r lessurfaces quireçoivent leseffoils demaintien enposition.
2.3 Mise en position Lapièce encontact aveclessurfaces AmetBrndumontage, conserve undegré deliberté enrotation autour deI axe0Z Lamise enposition a donc éliminé : 5 degrés deliberté r 3 sont parlaportion éliminés deplan Am r 2 sont parlaportion éliminés desphère Bm
I
Lamise pièce enposition par d'une estcaractérisée qu'elle lesdegrés deliberté élimine, VoirG.D.17.3
Surface sphérique m a x r m u mc y l r n d n q u e
I
2.4 Maintienen position
@
2.41 Qualités recherchées Ledispositif demaintien doitassurer, enpermanence, le contact delapièce aveclessurfaces dumontage assuranl samise enposition, lesactions cecimalgré dues auxelforts decoupe. Enaucun casil nedoitengendrer à la piècedes défomations supûieures à 0,5foisla tolérance à lespeclel.
evrer-IcEMENT DUsERRAGE
$
$
a : réduireles déformations
REMAROUE :
parlesactions Lesdéformations delapièce demaintien se pardesdéfauts traduisent, essentiellement, après dessenage, deforme. 2.42 Emplacement du serrage Lorsduchoix deI'emplacement deszones desenage on principes s'efforce derespecter mieux au les : suivants Afind'éviter desdéformations excessives : r lesforces deserage doivent s'exercel audroit dechaque contact demise enposition, r I'intensité que dusenage faible doitêtreaussi possible.
b : réduireles vibrations
pendant Afinderéduire lesvibrations l'usinage : r lesforces deseragedoivent s'exelcel dans proche quepossible unezone aussi delasurface à usiner, r lesefforts decoupe doivent appliquer lapièce sutsesappuis, r lesdélomations dumonlage, souslesefforts demaintien et souslesefforls decoupe doivent êtrenégligeables, REMAROUES:
r Pour desraisons technico-économioues et oourdes pièces rigides, par remplacer onpeut lessenages séparés unserrage unique dontl'action estsensiblement à la égale résultante (fig, desactions desenage séparées 3). r Dans d'autres cas,lecontact delapièce surunepartie peutêtreassurée, desesappuis soilmanuellement au moment duserrage mécanique delapièce, soità I'aide de poussoirs ($34.3). I L'inclinaison maximale del'action desenage estégale à a = 100. l'angle (fig. d'adhérence 4) Pratiquement a max
max = angle d'adhérence
3 Symbolisation geometnque t
I I -i I
t l
i I
tt I
-l I
I
Ér-rr'ril.rAÏON D'UNoecnÉoe LreeRtÉ
o
pourl'établissement Cette symbolisation estutilisée des projets d'études deJabrication. Elledéfinit lamise enposition géométrique pièce d'une à partir desdegrés deliberté éliminés,
3tl Degré de liberté
D'uNENoRMALE DEnepÉnlee 6) svtrleolrsATroN s/ NF E o4{1g
A undegré deliberté conespond lapossibilité d'unmouvement relatil derotation oudetranslation entre deux solides MetP. quin'aaucune possède Unsolide liaison 6degrés deliberté : (G.0. 3 enrotation et3 entranslation 25). parun Théoriquement, undegré deliberlé estéliminé ponctuel (1i9. contact 1).
3r2 Normale de repérage
I
O
@
@
PosrroNDUsYMBoLE
q
ponctuel parun 0n schématise chaque contact théorique vecteur normal à lasurface considérée. Cevecleur estappelé normale derepérage, Lareprésenlation normalisée normale d'une derepérage est donnée figure 2a.Si nécessaire, onpeuteffectuer une Acceptable @o" projetée (lig.2b). représentation placé [e symbole eslloujours ducôtélihedematière @ EXEMPLE SUTILISATION (fig. à l'emplacement 3a). choisi Quand onmanque deplace ets'iln'ya pasambiguTté, le peut placé (fiq. symbole être suruneligne d'attache 3b).
3r3 Principed'utilisation 0nalfecte à chaque surlace autant denormale de qu'elle repérage doitéliminer dedegrés delibedé. r Dessiner positions lessymboles lesvues dans oùleurs sont lesplus explicites. r Repérer, parunchiffre dans chaque vue,lessymboles de1à6. r llestrecommandé delimiter leurnombre enfonction des cotes defabrication à réaliser dans laphase r Coter position. éventuellement leur
10
3.4 Mise en position
q)
lsostatlque
NoMBREMAxTMAL MAXTMAL D oeonÉsDELTBERTÉ oe ELIMINES
I 3'41 Mise en position par une référence Siunemise paruneseule enposition estassurée surface deréférence, le nombre desnormales affectées à cette référence nepeut êtresupérieur que PLAN auxdegrés deliberté peut lasurface éliminer.
ffi
NoMBRE MAxIMAL oB ogcRÉs
oB r-rnsnrÉÉlrnarNÉs Plan I
Q[ndrol'COnr 4
J
I
I
8phàn J
3.42 Mise en position par un système de références Unsystème deréférences parplusieurs estcomposé surfaces deréférences. Si surchaque surface on placele nombre maximal de normales derepérage, onanive fréquemment à unchiffre supérieur aunombre dedegrés deliberté à éliminer. Une tellemiseenposition esthyperstatique etil estprati. quemenl impossible d'avoir, sansdéformations, une podée surtouslescontacts (fig.2). spéciliés PRINCIPE FONDAMENTAL
Unemiseenposilion estisostatique : r silenombre desnormales derepérage estégal aunombre dedegrés deliberté à éliminer, r sichacune desnormales derepérage contlibue à éliminer undegré deliberté. EXEMPTES SIMPIIS :
Figure 3a Appui : 3 degrés deliberté éliminés à partir duplan A. Orientation : 2 degrés deliberté éliminés àpartir du olan B. Butée : 1degré deliberté étiminé àpartir duplan C. Figure 3b Appui : 3 degrés deliberté étiminés à partir duptan A. Centrage courl: 2 degrés deliberté partir éliminés à de l'alésage B. Butée : 1degré deliberté étiminé àpartir duplan C.
MISEEN POSITION HYPERSTATIQUE
MISESEN POSITION ISOSTATIQUES
11
3.43 Règles de disposition des normales Afin devérifier sichacune desnormales derepérage contribue àéliminer undegré deliberté, ilestutile quelques deconnaître règles usuelles'. L'emplacement d'unenomalede repérage est queledegré déterminé defaçon qu'elle deliberté paruneautrc supprime nesoitpasdéiàinterdit (fig.1). nomale
placer plusdetroisnormales l{ejamais parallèles, et damcecas,lespoinlsdeæntact nedoivent pasêtreenlignedroite (fig.2).
placer plusdetroisnomales Nelamais coplanaires (fi9.3).
placer plusdetrolsnormales l{elamals noncopla. point naircs, (fig.4), concoulantesau même
Unemiseenpositlon sansdegré deliberté impse quelessir normales soienl relafives à troisplans (fig.5). aumoins
REITIARQUES:
1oAfin d'augmenter laqualité delamise enposition : I lesnormales derepérage doivent que êtreaussi distantes possible lesunes desautres, r chaque normale doitêtreconfondue que ouaussi voisine possible qu'elle avec ladirection dumouvement élimine. 20Lesnormales préférenderepérage déJinissent leszones tielles decontact delapièce sursesappuis. Sinécessaire, positions peuvent leurs être cotées, 3oLenombre etlespositions desnormales derepérage se déduisent dessurfaces (g dusystème deréférence 3.44). * D'après C.Aubert,
12
3.44 Choix des surfaces de mise en position
DEssrN oe oÉrrrumoru
Cotationfonctionnelle
quiassurent Lessurlaces lamiseenposition d'une pièce sonl,enprincipe, celles dusystème deréfé. quidéfinit rences laposition dessurfaces à usiner. Dans cecas,il y a identité enlrelescotes fonctionnelles et lescotes defabrication. 0n éviteainsitouttransfert et le resserrement quienrésulte destolérances (chapitre 9) REMAROUE:
S'ilny a pastransfert decotes, ontraduit l'égalité entre la cotefonctionnelle etlacotedefabrication endisant ouel'on travaille enocote directe,.
B
t tr
tr c
3r441Détermination desnormales Lesnormales sont déterminées sil'onconnaît : r leur nombre, positions. r leurs Lenombre etlespositions desnormales sedéduisent des surfaces dusystème deréférences quiluisont etdescotes liées; elles doivent respecter enoutre lesrègles deI'isostatisme. DESSINDE PHASE
EXEMPLE :
Soitlapièce ci-contre dans laquelle ondoitréaliser untrou cylindrique avec sonlamage. Surledessin dedéfinition, on distingue : r lescotes deforme (a,b,c); desusinages r lescotes (e,f etlatolérance deposition delocalisation h), Lescotes deposition partent desusrnages dessurfaces de référence A,BetC. L'ordre géométrique depriorité dessurfaces A,B etCest parI'ordre spécifié donné dans lestrois dernières cases du cadre dela tolérance delocalisation*. 0n ditqueles références sont ordonnées. Compte tenu desécarts deperpendicularité entre lessurfaces B etC,latolérance deposition seule, sansI indrcation du système deréférence, (fig3). estambiguë svsrÈuBnp RÉr'ÉRBNces (référencesordonnées) Rdftroicol
où@retÉud
A
pdmahe Rélérence
B
Référence secondahe
c
Référence teiliaire
. voirG.D.17.3.
3 nomales 2 normales I nomale
Cotationde fabrication
+
@ 3
I
q
@ 1
It @tr
+ B
tr
c
EXEMPLES D'APPLICATIONS
- l A
1
la normae N01A: Pour unebornequalilé de lorientation de repérage 6 dortêtreperpendicularre à a iqnedescenlres
14
3.5 Liaison d'orientation
( 1 ) syMBoLtsATtoNoe l'Ér_ltr,ttueÏoN DtREcrE D'UNDEGREDE LIBERTE EN ROTATION
permet Cetteliaison derespecler directement unecote angulaire géométrique ou unespécification d'orientation (inclinaison, parallélisme, perpendicularité). A elleseule elleélimine undegré deliberté enrotation. Lesymbole représenté figure 1exprime cette liaison. ll se place, ducôtélibre dematière, surlasurface spécifiée ou éventuellement surune ligne d'attache.
syMBoLtsATtoN DEr_'Ér_rulrunrroru DEDEUXDEGRÉS oe LIaTRTÉ ENRoTATIoN
RËMAROUES:
i'orientation dunplan, onpeutindiquer, a Pour surle même symbole, l'élimination desdeux rotations orthogonales (tis,2).
ORTHOGONAUX
prise depièces plusdetrois nepeut éliminer I Une degrés deliberté enrotation. technologique conespondanle I Lasymbolisation estun - orienteur, ($427) EXEMPLE D'APPLICATION Exemplede solution technologique
4 Symbolisation technologique xFEo€,3 4tl Objet Cette symbolisation estdestinée àdéfinir lestypes dessolutions pour position technologiques àutiliser metlre en etmaintenir en position unepièce aucours desafabrication.
4t2 Composition du symbole l{aûroduconlNct ryæla gudace oulelypod'appul l{alurodo la sudacede la plàce
4.2 | svMeoLIsATIoNDE LA Nerune DUcoNTAcr AVEc LA suRFAcEou LE TypE D'APPUI
( * (
4.22
DEsFoNcrroNsoe L'Ér-ÉrvrsNT syMBoLrsATroN TEcHNoLoGreuE
Repréænler, danslam$uredu posslble, leconlour oxacldê lazonedgconlacl. Col61 collerone.enfomeel en poslllon surlosplans d'ensemble dermonlâges.
& ffi w
aultefome.
Canlrago
Symbolbe uncsnlreur cylinddque, ouclnlque simple.
Conlroul Pieddocentlrgo
Symbolise uncenfeur dégagé. Veillez à odenter corroc{emenl labanenohe.
Eroche læaling
16
z F ch
ô È
z z
F z
Ëe
Bride Clame Védn
Tdangle équilatéral
$a € Ed
E =.E E O E o
c
â
E€i
EË5
4.23
ou éventuellement Leconlour eracldelazone desêragepsuléyentuellement êlredessiné etcoté3wles plans d'ensemble desmontages.
syMBoLrsATroN DE LA NATURE DE LA suRFAcEoe r-RprÈcn
--+
(unsoulkalt) Sudace usinéo Sudace brute(deux tralts)
4.24
a
Détrompeur Antiviheur Prélæalisaûon
syMBoLtsATroN Du TypEDETEcHNoLocrE
Appul lixe
Pièce d'appui Dragsoh Touche Dégauchbseur
Touche deprélocallsallon Délrompour
Centage lixe
Cenlreur Plod Broche Localing
Pécenheur
Engénéral,
Syetème à senage
tr Système à serage concsntiquo
Syslàme à réglage irévefsible
Système à téglage révercible
Cenlrage révelslble
syméûiques.
Edde claine came saulorollo
Mandrln Plnces Expanslbles
(syrtèmo Entalnour à 80r1ag0 conconlrlquo llolhnl)
Appui réglable ulngersoll" Vérin {demiseon posilion)
Appui réglable qIngersoll, Védn (oppo3lfon aur défomallons)
Visd'appui réglable Védn arile
Anllvlbroul
Pied conhue Broche conioue
Plodconhue Broche conhue
dlsposilif demise enp$itionel desenage
I
4.25
INSCRIPTIONS COMPLÉMENTAIRES
Danscenains cas,alind'éviter touteambiguité, il peutêtrenécessaire : paruneindication le symbole écilte, ! decompléter dusymbole. r decolerla position
parpalonnier Système dEbridage comportant unearliculation à rotule. pardeux Leconiact avecla suilace usinée delapièce s'effectue touches plates.
La surfaceusinéede la pièceest en appuifixe sur 3 touchesplates
La pièceunefoismiseen position, le dlspositil de centrage doitpouvoil
disposées surunecirconlérence et à 1200 lesunesdesautres.
s'éclioser.
paruneloucheplaleencontact Lapièceestorientée surunefacebrute. Alinde pemettreI'usinage de cetleface,l'élément de miseen position angulahe compone undispositil à ressonpermettant de l'éclipser.
Levépeutpiyolerautour del'axey'y.
Le contaclde l'élément de seilageavecla surlacebrutede lâ pièce
Levépeutpivoter autour deI'axez'2.
parI'intemédiaite s'eltectue d'unappuienvé monlésurunearticulation à rotule.
4.26
POSTTTON D U SYMBOLE
Lesymbole eslplacé ducôtélibredematière, sadirection estnormale à la surlace. ll peutêlreplacé directement surla surface concenée ousuruneligne d'attache.
18
4.21 Signification
EXEMPLES DE SYMBOLES COMPOSÉS Symbole
oegrés de liberté éliminés
Signification
Contact surtacique fixede miseenposition sutune
Fonclion
Indexlixed'orientation
dela
Dencontacl, ou ( Locating
surface usinée.
surface
avecunesurlace usinée.
Mors striés à serrage concenlrique enconlact avecunesurface brute.
Fonclion dela surlace
demiseenposition en contact avecunesurlace usinée.
demiseenposilion en contact avecunesudace usinée.
Contact dégagé tixedemise enposilion surunesurface
Palonnier demiseen position encontact avec
usinée,
unesudace brutepar deuxtouches bombées.
Cuvette demiseenposition
odenteur demiseen posilion angulahe à contacts ponctuels sutunesudace
encontacl avecunesurface
I
usinée.
(rrdroitecoulissanle,). usinée Vélixecoundemise enposition encontact avecunesurface
Dispositil demainlien enposition à contacl poncluel surunesurface
usinée.
brule.
Véfixelongde
Palonnier demaintien
miseenposition en
enconlactavEcunesurface
conlaclavecunesurface usinée.
pardeuxtouches usinée bombées.
Vécourtde miseenpositlon avecunesurlace brute.
Ptécentrage sur unesurface usinée parunalésage cylindrique.
Poinle tixedemise enposilion encontacl avecunesurlace usinée.
Entraîneur flottanià seilageconcenldque sut unesurface brute.
à réglage réversible encontacl
Poinle tournanle demise enposition encontact avecunesuttace usinée à réglages kréversibles,
1
Appui desouiien à réglage irréversible
Degrésde libeilé éliminés
,l
Centreur lixecouil
Cenlreur fixelong
ponctuel Contact fixede miseenposition surune surface brute.
Symbole
Centrage
4.28 Exemplesd'applications
rLr
t-+-+v
E)(EMPLE 1:
r Appui paruncontacl planfixe surunesurface usinée (cote a). r Orienlation parunetouche surunesurface usinée fixe (cote dégagée b) r Butée parunetouche surunesurface usinée fixe ponctuelle. r Senage surunesurface bruteparundispositiT à contact p0ncïuer,
?-r
EXEMPLE 2:
partroistouches r Appui suruneface brute fixes bombées (cote a ettolérance deperpendicularité b). r Cenlrage par court etentraînement surunesurTace brute (laible undispositif àserrage concenlrique elàcontacts striés longueur relative desmors),
EXEMPLE 3:
r Cenlrage longet enlrainemenl surunesurface usinée parundispositi{ (tolérance à pince decoaxialité a) r Butée surunesurïace usinée oarunetouche à contact poncluel (cote b)
EXEMPLE 4:
r Centrage longsurunesurface brule(tolérance de coaxialité a). r Butée surunesurface bruleparunetouche fixeàcontact ponctuel (cote b) parunetouche r Orientation surunesurJace brute fixeà ponctuel, contact pardeux r Senage s'exerçant surdeuxsurlaces brutes ponctuels. dispositifs à contacts
b
3r
1 t
Y ;t
\/
T t\
t '
(!
a
5 Symbolisation d'un palpage
SYMBOLISATION D'UNPALPAGE
Cettesymbolisation permet dedéfinir undépart decote résultant d'unpalpage, quesoitlatechnologie etceciquelle utilisée. Sinécessaire, lesymbole peut êtreprojeté. r Lazonedepalpage parlaposition estindiquée dela sphère. r Ladirection dela mesure estdonnée oarladirection delaoortion dedroite.
NOTA.:L'€mploide ce symboleest compatible de la svmbolisationséométrique Ëff i,He$:
EXEMPLES D'APPLICATIONS
Lepalpage asrure le raspsc,t do18cotoCt. Loplanponmtderæpec.têl lasgôdflcailon deparallélhme.
Lapoolllon duplan.médlan A êrt détsmlnéo prr calcul enloncÙon der plans rolsyés dupalpage damdeux dontlospo3ltlons sonlcol6es.
duplanmédian h positon A sstd6teminée parcalcul entonc{lon deg televér dupalpage. Lesbutéæ 4 et5 nesenenl qu,àunepfélocâlisation.
[e r$pecldela spéclflcation deparall6llsme parpalpage esla3suré dans plans deux donllesposltions sonlcoté$.
21
6 Aménagementde la pièce pct t,èS Porrr ceriaires fn,mesde nrecesla nisp c'r nncitinn
dilficile voire impossible Dans cecasonprévoit surlapiece un É l é m p ndi ' e d r n t r t i n n
pendant Pour éviter lesvibralions lefraisage, ona étéamené à eflecluer pourunsoulien parcontrepointe. uncenke d'usinage Lasuilongueur est
paslesconditions ne modifie Engénéral si cetélément pièce, fonctionnelles, il eslconservé la lecascontraire, dans sur il estsupprimé
Lebossage laqualité supplémentaire améliore delamiseenposition de pièce. ll fraisage. la serameulé après
coupée après lelraisage.
@
@
de pièce
Lecentre d'usinage esllonclionnellement ll seraconservé admissible. surlapièce. unesuilongueur 0névite ainsi delapièce etuneopéralion
peulsimplifier grandement L'adjonclion d'unsimple bossage cylindrique pièce lamise delorme compliquée, enposilion d'une
delronçonnage.
@
pasI'exéculion Lefaible diamèlre delapièce n'autorise d'uncentre quisera suflisant. 0na prévu unesurlongueur tronçonnée enfinde
Pour despièces defonderie lourdes etrelativement compliquées,
l0urnage.
mise enoosilion.
peutsimplilier grandement I'adjonction debossages supplémentakes la
7 Dispersions dimensionnelles
DISPERSION POUR UNE DURÉEDE VIE PRATIOUE D'UNOUTIL
7 . I Généralités Pendant ladurée deviepratique d'unoutildecoupe*, si l'onusine, ensérie, lalongueur parexemple, L d unepièce pourunréglage onconstate, donné, unevariation dimensionnelle despièces successivement usinées**. Sil'onreprésente graphiquement lesdiTïérentes longueurs Lr,Lz, L" despièces dans I'ordre deleurusinage, on remarque quelavariatton deslongueurs estincluse dansune zoneABCDCette zoneestappelée zonededispersion Pièce no des longueurs.
7 t2 ApLituded'un procédé qu'unprocédé Pour soitstatistiquement apteil fautqu'il satisfasse notamment auxdeuxconditions suivantes : r réaliser despièces conformes auxspécifications, r êtrestabledansle temps. Éruoe cnlprnue: CONFORMITÉAUX SPÉCIFICATIONS Sileprocédé defabrication graestapte, lareprésentation Nombre de oièces phique desvaleurs desdimensions obtenues estconforme à lafigure 2.Lacourbe estenforme decloche etelleest nommée rcourbe normalet ouacourbe deGaussn. Sommet quipossède Classe dedimensions leplusdepièces. Médiane passant parlesommet. Axedesymétrie Moyenne Abscisse de la médiane ouvaleur movenne desdimensions. Pointd'inflexion NON CONFORMITÉAUX SPÉCIFICATIONS Lieuoùlacourbe change deconcavité. Nombre de pièces Écailtype parrapport Distance, à lamédiane deI'unquelconque des points deux d'inf lexion. Ladésignatlon normalisée del'écart typeesto***.L'écart typepermet dedéterminer ladispersion desdimensions autour delamoyenne etd'estimer sileprocédé estapte, ' Ladurée deviepratique d'unoutilestcelleoùl'usure deI'arête tranchante est pratiquement proportionnelle à la longueur développée de métalcoupé.0n qu'avant estime usinage l'arête a subiunrodage et quel'ons'arrête avantune délaillance brutale. '- 0n suppose quelesdéformations thermiques del'ensemble machine.pièce. outilsontstabilisées, *" Prononcer (sioma).
Médiane
23
7t3 Etude des dispersions
Ecantype
Soit l'étude relalive à unedurée deviepratique d'unoutil. globale r Dispersion D,. Cestladifférence entre lavaleur deladimension laplus grande Lnetlavaleur deladimension laplusfaible L, Dt=Ln-Lr'
Pourcentage dedimensions conlormes
t 1c.
68,35o/o
t2a,
95,55 %
t 3c. t 40,
99,73 %
Enfahication a 36i I'intervalle estle plusutilisé
99,997o
REPRESENTATION GRAPHIOUEDES DISPERSIONS
0npeut l'estimer à partir despropriétés delaloideLaplaceGauss. D,=6 o, (voirtableau)
o,= écarltypedesvaleurs desdimensions, = L, valeurs individuelles desdimensions.
c
rn= moyenne desvaleurs desdimensions, n= nombre depièces. .o
r Dispersion systématique D. C'est unedispersion essentiellemenl dueà I'usure del'outrt entre lapremière pièce et ladernière produite. Ellea pour effetd'induire unedérive delamoyenne (gZ2)quipeutêtre parunerégression estimée linéaire. D'= â'N' a=coeïTicient direcleur de la droilede régression des résultats ordonnés (dérive delamoyenne), N= numéro d'ordre deproduction despièces
I)ISPERSIONS D U E S A I , ' U S U R ED E L ' O U T I I Valeurs variables suivant notamment la nature deI'outil, lanature dela Dièce. les conditions decoupe, letemps decoupe,
D r s p E R S r o NDSU E SA U X p R I S E So g p r È c p s Sur{ace d'appui
brute
dela plèce
ustnee
moulée ausable
0.4
moulée encoquille
0,2
scree
0,1à 0,4 0,02a 0,1
DISPERSIONS
D U E S A U X B U T É E SD E C O U R S E S r Dispersion aléatoire Da Type debutée Ébauche Finilion Cettedrspersion englobe desphénomènes relativement Fixe 0,04à 0,08 0,02 à 0,04 nombreux, notammeni : Débrayable mécanique 0,1 à 0,2 0,05 à 0,1 - lesécarts demises enposition successives despièces Débrayable électrique 0,05à 0,1 0,03à 0,05 dans leurmontage, DISPERSIONS DUES AUX PORTE-PIÈCES - lesdéformations de la pièceduesau dispositif de maintien, Mandrin 3 morsdurs 0,1à 0,2 - lemanque derigidité dumontage, Mandrin 3 morsdoux
- lafidélité desbutées defindecourse, - lesdéformations de la pièce lorsdesonusinage, en fonction delavariation deseTTorts (parexemple decoupe du faitdesvariations delasurépaisseur pièce d'une à I'autre) D,=D.+Dr.
Cenlreur cylindrique Cenlreur conique Rondelles Ringspann
Expansible
Dispersion de coaxialilé
0,02 à 0,04
Fonclion dujeu
0,02 0,01 à 0,02 0,01 à 0,02
Valeurs courantes données à t lredeprem èreestimation
8 Cotes de réglage
nÉeueeD'uNoulL À onessen
Entravail desérie laposition parrapport d'unoutil, ausupport depièce, parunecotederéglage estdé{inie Crcalculée pour obtenir Ieplus grand possible nombre depièces bonnes pendant ladurée pratique devie d'unoutil. Afindefaciliter leréglage, latolérance surlacotederégtage doitêtre laplus grande possible
8 r l C a l c u ld ' u n e c o t e de réglage
EFFETDE LA DlSPERStOtrtltÉRtOtRe (Ds - 0 Dg=o)
8.1 I Exemple Calcul delacotederéglage pourunoutilà dresser, Les dimensions obtenues surlespièces successives d,une série dépendent essentiellement : r d'une dispersion aléatoire Da,fonction dumatériel utilisé, r d'une dispersion systématique Ds,fonction del,usure de (voir I'outil chapitre 7), géométriques r desdéfauts DgdeIamachine. Eflet deladispersion (Ds- o Dg= o) aléatoire Même sil'usure del'outil estnégligeable (cas dunefaible longueur decoupe), ladispersion aléatoire faitquepourun SvsrÉuartoue réglage donné, lesdimensions obtenues surlespièces varient EFFETDEtA DtSpERStOtr (Da=0 Ds=0) dans unintervalle Dacentré parrapport à lacotethéorique max deréglage ll enrésulte queIacote minimale deréglage doitêtre égale à lacote minimale delapièce Cpminplus lamoitié dela dispersion aléatoire : Crmin= Cpmin1 Da n'
*_1_
Pièce
Effet deladispersion systématique (Da- o,Dg= o) J Pour lecasétudié, l'usure del'outil augmente lesdimensions \ despièces d'une valeur maximale Ds.ll enrésulte quela cotemaximale Cr max deréglage doitêtreégale à lacotemaximale delapièce Cpmaxmoins ladispersion systématique : NoTA - Ds. : Lr ropréronhlion doszonêrdedbporslon $l foilomont Crmax= Cp.max oragéréo.
25
Effet desdéfauts géométriques dela machine EFFET DES oÉrlurs Lamachine-outil géométrique a undéfaut quis'exprime par DE LA MACHINE une tolérance Dg,à I intérieur delaquelle leseneurs géoméquel'onobtient triques surlapièce restent contenues. ll enrésulte uneréduction delatolérance defabrication Tl parrapport à celle delapièce Tp: Tf=Tp-209.
eÉouÉrRroues
Elfet cumulé 0nobliendra le plusgrand nombre depièces bonnes en ayant unecotederéglage près quepossible aussi delacote minimale delapièce : I
*i
n
Crmin=Cpmin+Oo+T' 2
L'usure deI'outil etladispersion aléatoire fontquelacote deréglage nepourra être supérieure à:
- (on* Dr+ =cpmax crmax T), REi|AROUE : r SiI'usure del'outil diminue lesdimensions despièces, parexemple danslecasdudressage delafaceFdelapièce ci-dessous, ona :
Crmin=Cpmin+Dg+Ds,f,
crmax=cpmax-(on-T) L'USURE DE L'OUTILDIMINUE LESDIMENSIONS
L'USURE DE L'OUTIL A U G M E N TLEE SD I M E N S I O N S
9 Transfert oe cotes a
,
cotes fonctionnelles
r Lebureau desméthodes établit I'avant-projet d,étude de fabrication, savérification etlecalcul descotes fabriquées à partir desspécifications (cotes fonctionnelles, tolérances géométriques, états desurface, etc.)dudessin dedéfinition elfectué aubureau d'études. r Lesmoyens prévus defabrication dans l,avanfprojet d'étude permettent parfois defabrication deréaliser directemenl certaines cotes fonctionnelles. Cescotes sontappelées : ncotes directes,. Lesautres cotes réalisées indirectement nécessitent uncalcul appelé : ntransfert decotes,. DÉFIHITIoN :
Lelransfert decotes estunmoyen permettant decalcul ladétemination descotes utiles à lafabrication.
cotes de fabrication
EXEMPLE :
Soità réaliser unaxeépaulé, lescotes fonctionnelles du cnllrueDEcoTES dessin de définition à respecter suivant I'axeû sonl A = 60t 0,15 etB = 35t 0,2. LacoteA estréalisée directement à l'aide dela cote fabriquée Cf2. LacoteB estréalisée indirectement à l'aide delacote fabriquée Cf1 decote estdonc ; unlransfert nécessaire.
9tl
Chaînede cotes
Dans unlranslert decotes, pourlacommodité onremplace, duraisonnement, pardesvecteurs. descotes Onapplique ensuite lesrègles relatives àunesomme vectorielle :
v'=Vi+Ë +Vi+%
=E+%+%+t +
V = vecteur résultant.
Vmax= (V2max+ V, max)- (V.,min+ Vomin)
q U,V; Û = vecteurs comoosants. Levecteur condition estlacotequiesttransférée. Ellen'apparaît pasdans lescotes defabrication. REMARQUES:
I r
ll n'ya qu'une parchaîne. seule condition ll nedoity avoir qu'une parchaîne. seule inconnue
V min= (V2min+ V3min)- (V1max+ Vomax)
Latolérance surlacotecondition estégale à lasomme des lolérances descotes composantes. VoirG.D.chapitres 19.4
27
9t2 Etude du transfert de cotes
= 60+0,15
9.21 Exemples
B = 35t0,2
Reprenons lecasdeI'axe éoaulé : Lacoteà transférer estlacoteB = 35t 0.2. BestIacotecondition. Cf1etCl2sontlescoles composantes. 0nconnaît Cf2= A etI'ondoitcalculer Cf1. DECIl : CALCUL
' Lesrelations suivantes sontà rcsnprJpr
Bmax= A max- Cf1min.
(1)
B min= A min- Cfl max.
,^\ I'I
Ol.9 EË 6 Q
= somme Tolélance delacotecondition des tolérances descotes composanles. (3) r Lacotecondition B peutêtrepriseindifféremment au (application maximum (1))ouauminimum o , ^ dela relation (application (2)) delarelation Fù6 r Latolérance deCf1estdéterminée à l'aide dela (3). relation DEcorEs No2 @ cnntr.re CALCUL DE Cml Àt'meoes (1)ET RELAT|oNS (3) : Voir lachaîne decotes figure 2 (1) B m a=x A m a x - Cm llin - Cf1min 35,2= ô0,15 - 35,2 Cf1min= 60,15 = Cf1min 24,95 = Somme condition destolérances lS) Tolérance Tolérance B = ToléranceA+ToléranceCfl 0,4= 0,3+ Tolérance Cfl = 01 ïoléranceCfl . ! a r O
ctt=24,95+3'1, cAr.cul DEcr1AUATDE DES (2)ET(3): REt AT|ONS Voirlachaîne decotesfiqure 3
(2)
(3)
Bmi= n 34,8= cf1mu = Cflmax= Tolérance Cf1=
A m i n - Cm I 1u -Cfl 59,85 max - 34,8 59,85 25,05 0,1
ctl=25,05_3,1,
( 3 ) CHAINE DE COTES NO3
28
9.22 Conditionspour qu'un transfert de cotes soit possible
E X E M P L E1
r Larelation concernant lestolérances doitêtre satisfaite = somme Tolélance delacotecondition des tolérances descotes composantes.
ts)
r Latolérance delacote calculée doitêtrecompatible avec leprocédé d'usinage envisagé. C'est lecasdel'exemple précédemment étudié 0npeut rencontrer également deux autres casqueI'onvaétudier. PREMIER CAS:
Latolérance dela cotecondition estinférieure à la somme destolélances descolescomposanles. Le transfert estthéoriquement impossible. 0npeut : r soitconsulter le bureau d'étude afind'augmenter la tolérance delacondition E X E M P L2 E r soitdiminuer latolérance d'une oudeplusreurs comoosantes, EXEMPLE 1:
SiA=60t0,25 etB=35t0,1S, latolérance deCflest négative etletransfert estthéoriquement impossible. oeuxÊur cls: Larelalion 3 estsatisfaite maisla tolérance dela cotede fabrication esttropfaiblepourla réatiser à l'aide prévus, desmoyens Lasolution estidentique à celle dupremier cas EXEMPLE 2:
=0,04: SiA=60r0,15 etB=35r0,17, latolérance deCT1 valeur celte esttrop{aible, carlacoteestréalisée entournage Tolérance B = toléranceA + = 0 , 3 + 0,34 ébauche etladispersion surlabutée queIa estplusgrande tolérance. E X E M P L3 E REMAROUES:
r Dans lecasoulamodification destolérances n'est oas possible parlebureau oun'estpasacceptée d'étude, il faut changer leréférentiel etréaliser lacote directement. EXEMPLE 3:
Lescotes AetBsontréalisées directement suruntoursemi. automatique. r Letransfert decotes réduit latolérance delacoteusinée, etentraîne uneaugmentation ducoût delafabrication. Chaque foisquecela estpossible, ildoitêtre évité. REMAROUE : quesoitlacotation Quelle delabrication, le contrôle définitif
devra sefairesurlescotes fonctronnelles données oarle dessin deproduit fini.
9r3 Méthodevectorielle simplifiée
Del'examen (2),ontirelesrègles del'égalité suivantes
Lavaleur delacotecondition minimale doitêtreinscrite quelescotescomposanles dansla même colonne maximales.
plusieurs ll existe méthodes detransfert decotes; elles sont toutes basées surlecalcul Eneffetonremarque vectoriel (2') dans celte égalité = méthode Cette estsurtout intéressante y a ungrand B min+ Cf1max A min lorsqu'il nombre dechaînes ouunnombre important decomposantes dans quelacondition Bminestplacée lacomposante avec max, Cm1 unemême chaîne. C'estlecasnotammenl ensimulation d'usr(chapitre nage 17). Lasomme descotes inscrites danslacolonne descotes méthode Cette évite (1)ou(2)(g92); deposer leséquations minimales estégale à la somme descotesinscdtes lescalculs étant méthodiquemenl (cote effectués àI'aide duntableau. danslacolonne descotes maximales condition minimale incluse), 9.31 Étude de la méthode Reprenons lecas deI'axe épaulé : r Lacote condition estlacole lonctionnelle B I Lacote cherchée estlacole machine Cf1. peutêtreprrse r Lacolecondition (application maximale dela (1))ou règle (application minimale (2)). delarègle
(2')montre que,lacotecondition Eneffet, l'égalilé mrnimale B placée minétant avec lacotecomposante Cf1mu,il y a égalité lacotecomposante avec A min,
Détemination de Cl1en prenant la cotecondition B minimale. (2) B m i n= A m i n - Cm f 1a x ( 2 ' )B m i n + Cm f 1a x= A m i n DeI'examen (2),ontirelarègle del'égalité suivante : Silacolecondition estminimale, lescomposantes de même sensquelacondition sontminimales etlescotes composantes desens opposé sontmaximales. EnefJet, lachaîne queAa lemême decotes montre sensque lacotecondition (2)montre quecesdeux Betlarelation cores sont minimales. Demême lacoteCfla lesensooposé à celui delacote condition Betelleestmaximale. , o n o t l r o nm t r
Exploitalion dutableau Lasomme dechaque colonne par étant égale, onobtient soustraction lacote Cf1max cherchée : C fm 1 a= x Amin-Bmin.
.
Lecalcul delatolérance deCfl s'eflectue enappliquant la (3): règle Tolérance B = tolérance Cf1+ tolérance A.
c+
Cotes Condition B Composante cherchée Cfl Composante connue A
màx
mtn --.1>
<<-
B min Cf1 max
A man Amin
=
Amin
Tolérances lolerance B Tolérance ct1 :2 Tolérance A
30
9.32 Exemple 91321 Calculde Cfl en prenant la conditionau minimum r Lacotecondition B estprise auminimum soit34,8et elleestplacée dans lacolonne max. r Lacote fabriquée Cf1estlacote cherchée; ellealesens inverse delacotecondition, elleestdonc muimde etelle estolacée lacolonne dans max. r Lacotelabriquée quelacote Cl2= Aa lemême sens condition, elleestdonc minrmale soit59,85 etelleestplacée dans lacolonne min. r Lasomme desdeux colonnes étant identique, onobtient lavaleur maxrmale deCf1parsoustraction : - 34,8 Cf1mu = 59,85 Cf1mu = 25,05 (3): Appliquons larègle = Somme Tolérance cote condition destolérances descotes composantes. Tolérance B = tolérance Cf1+ tolérance A. 0,4= tolérance Cf1+ 0,3 Tolérance Cf1= 0,1.
Cfl=25,05 _f,.'. 9r122 Calculde Cfl en prenant la conditionau maximum r Lacoteconditron Bestprise aumaximum soit35,2et elle estplacée lacolonne dans min, r Lacotefabriquée quelacote Cf2= Aa lemême sens condition estdoncmaximale soit60,15 et elleestolacée dans lacolonne mu. r Lacote fabrrquée Cf1estlacote cherchée; ellealesens inverse delacotecondition, elleestdonc minimale etelle estplacée dans lacolonne min. I Lasomme desdeux colonnes étant identioue, onobtient lavaleur minimale deCf1parsoustraclion : - 35.2 cf1min= 60.15 = Cl1min 24.95. (3): larègle Appliquons Tolérance Cfl = 0,4- 0,3 = 0,1,
cf1=24,95+3'1
Ç o n d .m i n
Cotes
min ----->
B = 35+0,2 c f 1= ? A = 60t0.15
59,85
Somme
59,85
max <_
Tolérances
34,8
0,4
/?
/? 0,3
59,85
uond. max
-
Cotes B = 35t 0,2
min --'---> 35,2
A=60+0,15
C t 1= ? Somme
max
<_
0,4 60,15
0,3 i?
/?
60,15
Tolérancer
60,15
-(,
ljos't'31
10 Transferts geomernques 2
t /
'
géométriques Les transferts concernent destransferts faisanl inlervenir destolérances géométriques deposition*. générale Laméthode quepourlestrans. estlamême TRANSFERT o'urueconxtRlmÉ feilsdecotes, Dessin de définition
REiIAROUE:
Dessin de phase
Larésolutron seprésente sous formes générales deux : pourlestolérances valable r I'une delocalisation, de coaxialité etdesymétrie; convenanl r I'autre auxtolérances d'inclinaison, deoarallé. lisme etdeperpendicularité.
l0r I Transfert d'une coaxialité l)'U]{E COTE DEBRUT :
coteX minserlnotamment aucalcul delacotedubrut (on ajoute àlavaleur Xmin, ainsi calculée, lavaleur ducooeau Voir chapitre 17). lachaine decotes, ona
9'"
= Rmax-(Xmin+rmin) 0,5 30- (Xmin+ 20)
-I-xrir rÂl
oÉteRurNRroN D'uNEcoRxtRlrrÉ Dessin de phase
s'impose uneépaisseur minimale dematière Emin= g,5 résistance) de quioermettra à calculer latolérance decoaxialité de cettecondition quelamiseenposition sachant parunvéà 90o. uialeestréalisée
Emin= 9,5= x/2max= Xl2nax =
VoirG.D.chapitre 17.
Rmin- (rmax + X/2max) 29,6 - (20,02 + Xt2nax) 29,6 - (20,02 + 9,5) 0,08
Chaîne de cotes
32
10.2 Transfert d'unelocalisation
TRANSFERTDE POSITION Dessin de définition
Ledessin queleprocédé dephase montre deïabrication pour donne, l'axe parallélépidutrou,unezone detolérance pédique àseclion carrée decôté t'. Cette zone detolérance doitrester inscrite à I'intérieur du cylindre deZ t imposé parledessin dedéfinition : Soit t\,8 ,. . I l\Z r., = '
ô
a
a
a
l
Pour I'exemple donné, ona : r nxî , - 4
10.3 Transfert d'unesymétrie Ledessin quelaposition dephase montre delarainure esl parlacote donnée Xaulieudelatolérance desymétrie Lacote condition estla (t= 0,08). tolérance desymétrie = 0npeut écrire celle cote condition : t 0 1 0,04. quiinterviennent Lescotes etlestolérances dans lachaîne sont lesdemi-cotes affectées delademilolérance D'après lachaîne decotes. ona :
Dessinde ohase
'Voir G.D.173
Détail de la zone de tolérance
TRANSFERT D'UNESYMÉTRIE Dessinde définition
Dessin de phase
t = A max- (Xmin+ Bmin) ,max 0,04= 20- (Xmin+ 6) Xmin= 13,96.
Chaîne de cotes
t mtn= A m i n - ( X m a x + B m a x ) t - 0,04= 19,98 - (Xmax + 6,02) Xmax= 1 4 .
X=13,9810.02.
I z
A :
0,04
,o-3,0,
t s : 6+0,02
10.4 Transfert d'uneinclinaison Ledessrn quela{aceinclinée dephase montre estusinée pièce plan enayant la enappui sursaface horizontale. L'angle estX. obtenu Calcul delavaleur Xtolérée : 1oÉcrire la tolérance deperpendiculailté envaleur angulaire. ' 0 2 t a n o= î = 0 , 0 0 5 8 8 J4 a = 20'.
TRANSFERTD'UNE INCLINAISON
Dessin de définition
,/
Positionslimites de la face verticale
xv
7
ôl
o oo I s(D
{rfoT-------
2oChoisir unsystème d'axes. partir point quelconque, A d'un 0 parallèles tracer troisaxes aux côtés desangles a,b etx Dessin de Lesens dechaque axeestindiflérent.
ohase
3oTtacer lachaîne decotes angulaires. Cette chaîne decotes estconstituée d'arcs decercles orientés. générale. 0napplique à lachaîne larègle Soit: b m a=x a m a x - X m i n 5 1 0= 9 0 0 2 0 ' - X m i n x min= 39020'. bmi= n amin-Xmax = 490 89040'-Xmax Xmax= 40040'.
t
çroo
méthode quesilesaxes Cette nes'appliquê A1,A2et sonl coolanaires. parrapport Sil'inclinaison àtransférer estoblique auplan prolection, parrapport oneffeclue deux transferts àdeux deprojection.
r
1ô
\ \* l
i
^
2
Chaînes de cotes angulaires
Tolérance deb = tolérance dea + tolérance deX t lo = (r 20,) + (r 40,).
ffiffi
X = (4', A2) a : (41, \) b = (42, A3)
(\
c oc rû
ç)
3
34
10.5 Transfert d'un parallélisme
TRANSFERTD'UN PARALLÉuIsIT,IE Dessin de définition
Ledessin quelesalésages dephase montre A 40H7el A 30H7 sontusinés, lapièce plansurla étant enappui surface A. o pour 0nobtient, I'axe perpendicudeI'alésageA 30H7,une parrapport larité à lasurface A aulieuduparallélisme demandé entre lesaxes. Calcul delavaleur Xtolérée : 1oEcdrelestolérances de perpendiculadté et de parallélisme envaleurs angulaires. tanc 0
tanB
0
0n
Ë
Dessin de phase
= S'zt'to-o
+2,
S=r,rn.ro-' +Â '
2oChoisir unsystème d'axes. Lesystème d'axes précédemment estchoisi (g10,4) comme pour mais unemeilleure clarté delafigure ona évité de prendre deux axes demême direction etdemême sens,
Positionslimitespour les axesdes alésages
30Tlacel lachaîne decotes. Cette chaine decotes estcomposée d'arcs decercles orientés. 0npeut appliquer larelalion : Tolérance deb = lolérance dea + tolérance deX + { t = + l t 1 y
x = +2'. Enconvertissanl cettetolérance angulaire entolérance de peroendicularité : X = t a2n' x 3 5
Chaîne de cotes angulaires
FG-qoz1 REMAROUE GENERALE : A2) Dans lecasoùlatolérance (cote ab := (4,, surlacoletransTérée (4,, A.) condition) estinférieure à lasomme destolérances surles x': tai,ait cotes composantes, ilestnécessaire deréduire lestolérances surlescotes restanles.
I 1 Cotes et tolérances des bruts pièce Une brute estdéfinie enajoutant à laforme du" brul particuliers minimal théorique, lesimpératifs au procédé : d'élaboration r dépouille deraccordemenl, r arrondis tolérances d'obtention r Les cotes dubrutminimal théorique lorsdela sontdéfinies (chapitre simulation d'usinage 17).
PrÈcEs n,toulÉes
B r u t m i n i m a lt h é o r i o u e
Procédé d obtention
11.I Cotesdu brut 0nindique surleplan depièce : brute 1oLesfaces dedépart d usinage à | aide dessymboles de géométrique mise enposition 2o Lescotesde position parrapport dessurfaces aux (coles y). surTaces dedépart d usinage 3o Lescotesdesdimensions deséléments telsque bossages, épaisseurs deparois, diamètres desnoyaux et particulières (cotes formes toutes e) (cotes 4" Lesdépouilles d)
la Dartie inférieure
REIIIAROUE :
permet Seul unaccord aveclefabricant deTixer lestolérances pièces des brutes. Aceteffetlesvaleurs indiquées les dans tableaux decechapitre dolvent êtreconsidérées comme une première approximation lllustrationdes tolérances 4
Q eo max
p eo min
Cotesdu brut Axe éléments
36
ll.2
PIÈCES MOULÉES
11"21
PROCÉDÉSDE MOULAGE Fonlos
Procédé
Eises
Ensâble
+
" Croning, Encarapace
+
pargravilé Encoquille
+
Aciers Fonles à Fontes sphér. demoulâge malléablesEaphile +
Alliages cuivteur
Alllâgss Alllages d'aluminlum dêrinc
+
+
+
+
+
+
+
+
Encoquille souspression
+
+
+
A la cireperdue
+
+
DÉPoUILLESNoRMALES
11.22 Ensâble
20h à 50h
pargravilé Encoquille
2oh à 3 olo
Encoquille souspression
0,750/oà1oh
0,757o
A la cheperdue
enplus,.Èllepeul 0uDlu {oepoullle Lâdepourlle s aloulea lacolemaxlmale (dépouille pourlesbossages compensée). el lesnervures répailie
I
y max : Cote maximale du brut --l
D'INCLINAISoN | 1.23 ToLÉRANCES a
T
<25
1030'
25à100
10
100à 250
45'
> 250
30' NFA32.O11
TOLÉRANCES DIMENSIONNELLES POUR MOULAGES EN SABLE
I1.24
grises Fontes nonalliées cotenominale <16
A I
Tol, élémenh
rmàfio
< 100 t
(coles y) Tolérâncos deposition dola pièce Plusgrande dimenrion B I
16à25
1
25à40
1
L a
A 1
2
t
A
B
1
I
1
1
I
1
L
A
2
2
40à63
B
P
1
1
1
e) {cotes
250à 630
160à 250 I
1
a
2
I
5
J
ô3à 100 t00à 160 160à 250
2
I
I
o
J
250à4{t0
I
4
400à 630
I
o
cHolxDEsloLÉRANcEs pourdespièces latges. deslolérances acceptant L: Elless'appliquent I Tolérances enboislixéssurplaques. demodèles à I'utilisation I lolérancesA: Ellescorrespondent plaques modèles, etc. métalliques, desmodèles r lolérancesB: Ellesnécessilent dessurlaces dedéparld'usinage. lescotesindépendantes I lolérancesP: Ellesconcernenl
o
I
37 . Fontes Fontes malléables - Aciers à graphite sphéroidal r lolérancesL, A, B : Mêmes qu'autableauprécédent signilications grisesnonalliées}. {fontes r lolérancesPg P1, Ps I
NF432.012
Tolérances (cotesy) deposition
Cote nominale
< 250 Tolérances
Tolétân.ê( crrr lcc Él.imônlê ,{ô ^lâÊêô t ^ ^,, o
lolérances d'éléments (cotes e)
Plusgrande dimension dela pièce
250à 1000
L
E
L
B
A
PL
PA
PB
<16 16à40
0
o
4
12
I
6
12
ô
o
a
40à65 65à 100
4
100à 160
o
160à 250
I
4
250à 400
o
o
4
14
t0
8
ô
6
16
12
10
10
o
Alliages decuivreet alliages d'aluminium Plusgrande dimenslon de la pièce
Cote nomlnal0
< 100
100 a 160
160
250
400
Cole
à
à
à
nominale
250
400
630
I
1
'I
'I
25àO
I
1
1
,|
40à63
I
=<25
63à 100
I I .2-5
Plusgrande dimension de la pièce
1
2 I
I
Præédés
250
400
630
à
à
à
250
400
630
â 10m
100à 160
I
160à 250
?
25{'à 4t}0
o
400à 630
D
Tolérances en%pourdimensions inféileures à 250mm
Encoquille souspression
I 70avecunelolérance minimale de1 mm. 0,60/o avêcunetolérance minimale de0.4mm. 1 0/oavecunetolérance minimale de0,4mm. 0,60/oâvecunelolérance minimale de0,2mm
A lacireperdue
0,47oavecunetolérance ninimale de 0,1mm.
*Croning, Encarapace pargravité Encoquille
D I A M E T R E SM I N I M A U X D E S T R O U S V E N A N T D E F O N D E R I E
Moulageensable:15mmenviton I
11 . 2 7 Sable
160
â tm
T O L E R A N C E SD I M E N S I O N N E L L E SD E S M O U L A C E S D E P R É C I S I O N
Ausableaulo.siccatit
|1.26
100
E n c o q u i l l e p a r g r a v i t é : 5 m m e n v i|r o n
,ncoquillesouspression:Immenviron
DEPORT ENTRE DEUX PARTIES DE MOULE m I m = 1,6+ 2,50/1000
C o q u i l l eI m = 0 , 6 + 2 D l 1 0 0 0
Il.J B r u t m i n i m a lt h é o r i q u e
D : plusgrande dimension concemée. Ledélautdecoaxialité oudesymétde estledouble deceluidudépon.
PIECESFORGÉESET ESTAMPÉES Procédé d'obtention
P I È C EB R U T E
COTE
Axe élémentsmatrice i
Surfa,
Axe élémentsmatrice
crt
l l l u s t rrtion des tolérances
par
ll.3l Machine Pilon Presse venicale
D E P O U I L L E SN O R M -f *étt.*,
LES lntérieures
-_I_:L --f- l
o
70
A"r rfrt.-
1.
3,
Pressehorizontale I
ro
3
\l
I
--------la4
1/2 tolérancè,\\'/,,
Acier
All.d'alum.
T O L E R A N C E SP O U R P I E C E SE N A C I E R * . Qualité Tolérances surlesenlrares F
All.decuivre
R1min
0,013 a
0,018 a
0,011 a
R, min
0,018 a
0,025 a
0,015 a
R min
coaxialité : 2 m
trro
1 1 . 3 2 A R R 6 N D TD SE R A C C 6 R D E M E N T Rayon
i./.
art]j]_-\z
g0
L0ngueur < 100
grandquepossible Aussi
Tolérance
Cotesa et déportm . Oualité F
0,6
100
'160
À
200
250
315
'160
200
250
a 315
400
1,2
1,6
À
0,8
Épaisseurs parlasurf.dei0int) e (cotes lraversées
Plusgrande dimension Masse enkg
<32
32 100
100 a 1ô0
à
1m à
400 1,8
< 0,4
1,1
1,2
1,4
1,6
1,2
1,4
1,6
tn
1,8
| à1,8
1,4
t,6
1,8à 3,2
1,6
1,8
3,2à 5,6
1,8
r0à20
2,5
2,8
2,5
2,8
3,2
20à50
2,5
2,8
3,2
J,0
50à 120
2,8
o,a
3,6
4
11.34
0,4
grândo Plus dimension Masse enkg < 0,4
0,4à 1,2 2,2
2,5
5,6à 10
à
250
0,4à1
Déport m
250
40
63
100
160
OJ
100
160
250 1,8
à
I
1,1
1,1
1,2
à
1,6
t,6
1,8
1,8
t,2à2,s
1,2
1,4
t,6
1,4
1,6
1,8
0,8
5à8
t,0
1,8
1
8à12
1,8
3,6
1,2
t2à20
t,4
20à36
{,t
a 1
36à63
2,2
à
1,4
2,5à5
2,8
à
1,4
0,7
2,5 2,2
l.J
2,2
2,5
2,8
3,2
l'3
2,8
J,'
J'0
2,5
2,8
3,2
3,6
4
2,8
1t
3,6
4
4,5
Épaisseurs e (cotestnveiséesperlâ sud.deioint)
< 100
100 à250
250à500
Déport m
< 0,5
1,2
0,8
1,3 '1,4
1,7 '1,8
2,7
0,5à 2,5
1,9
3
I'l
3,4
1,8
4,4
2
ïolérance enmm 3 2,5 z
10à25
1,8
,,
2sà50
2,1
a 1
1,5 1
* Surlace deloinlplane , Daprès etacersà monsde0 6596decarbone E02.500 etdocumenls SNEFADETTEF
à
I'l
pouRALLTAcES Tor-ÉRANCES usugr-r-Es D,Ar_uMrNruM Cotesa et déoortm
-w';,e
16
40
0,6
(kg) Masse
2,5à 10
<16
2,8
12 Choix des surfacesde départ l2tl Généralités Lepremier parlebureau document réalisé desméthodes esr l'avantprojet d'étude detabrication, c'estunesuitelogique des phases. L'établissement delapremière phase dépend desspécilications (par exemple dimensions, tolérances deposition...) dudessin de délinition, liant lessurfaces usinées auxsurfaces brutes. Une analyse méthodique dudessin dedéfinition estnécessaire 12.3 Choix des surfaces afin derespecter cesspécifications, de départ Lerésumé decette analyse effectué sous forme detableau effectuer cechoix enutilisant untableau àdeux entrées. conduit auchoix dessurfaces (référentiel dedépart delapremière 0npeut Cetableau résume lesspécifications phase). liant lessurfaces usinées auxsurfaces brutes, suivant lestrois axes. L'examen desformes etdel'étendue permet dessurfaces 12.2 Analysedu dessin brutes !| de définir les pouvant degrés liberté de êtreconectement éliminés de définition parcessurfaces etd'affecter les normales repérage quien de procéder 0npeut dans l'ordre suivant : résulte. 1oNombre depièces à réaliser. Lechoix définitif dessixnormales derepérage donne leréférentiel 2oCadence. demise pour phase enposition lapremière 30Matière. 4oÉtude desformes delapièce. 5oÉtablissementd'un repère R(0,ïyt), lesaxes figurantdansRepèios d$ surlaces brutes chaque vue. Repères dessurlaceo uslnées 6oTraçage enrouge etrepérage dessurfaces usinées. Spéclllcatlons liantle3surlaces brules 70Traçage envertetrepérage el leggudaces dessurfaces usinées brutes. Interyalles (diménsions, 80Analyse detolérances positions) desspécifications suivant lestroisaxes etpour toutes Nombre lesvues : dedegrés dellberté pouvanl éùeéliminés surlessurfaces brules r dimensions etleurs tolérances, Sudace (état du brut plan de surlace, de r formes etleurs ioin!etc.) tolérances, No des nomales de fepétage posillon r posrlions de mbe en etleurs tolérances, Coles de définilion r états dubrul desurface, r spécilications particulières (parexemples particu: usinages 12.4 Exemple liers comme lerodage, orientation desstries d'usinage, etc.). Soitàdéterminer leréférentiel pourlachape dedépart dejoint Recherche etchoix descotes deliaison aubrut: S'ilv a decardan page définie ci-contre. ouplusieurs cotes deliaison aubrutsurunmême axe,une 12.41 Analyse du dessin doitêtre retenue. de définition depièces :5000. Entre deux (1min)etl,autre 1oNombre cotes dontl'uneestunilimite (1910,3), préiérence 2o ilfautde Cadence : 100pièces/mois. choisir lacote bitimite. Entre deux cotes bilimites, il fautchoisir 30 Matière celleouia laolus :E23-45-M. tolérance. 4oÉtude desformes : ,,,
40
'A
Y
Y
A 2't+9'21
A
o N
d
d lsr
lo
oo
.
l
B
--{ t l l ô{ o( +ro (o
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'+= I
12
l^
--'1' I
wtÀ
.|*h
By
39,! r-0,1 n
^^V t Étatsdesurfaces R-" 1 . 6 / V saufalésages,
Matière:E23-45-M x 45ot5o
R(0,Ï, V,7) durepère 5oÉtablissement enrouge etrepérage dessurfaces usinées. 6oTraçage brutes. 7oTraçage envertetrepérage dessurfaces sutvant lestrois desspécifications axes. 8oAnalyse 12.42 Choix des surfaces de départ
Quantité: 100 piècespar mois pendant5 ans.
9oRecherche descotes deliaison aubrut:
r coaxialité A 1 entre@ @ etbsZO * @ r coaxialité Q 1,5entre@ E etEA @.
41
L'examen dutableau quela nature montre et l'étendue oes surfaces permet brutes d'installer : r r r r
deux normales derepérage surBx, unenormale derepérage surBy, deux normales derepérage surBz1, unenormale derepérage surBz2.
Soituncentrage long1,2et3,4etuncentrage court 5,6.
12.43 Cotes de définition du brut Leréférentiel demiseenposition pourlapremière delapièce phase permet d'usinage dedéfinir les"cotes debrut,*. Lescotes debrutservent àdéfinir lapièce brute. Elles onttoutes pour origine leréférentiel dedépart. EXEIIIPIE :
Cotes debrutsuivant I'axeox : 81,82,83 oy : Ba,85,Bu.
SCHÉMADE MISEEN POSITION DE LA PIÈCEAVECINDICATION DESCOTESDE
*
Voirégalement lechapitre 17: Calcul desætesfabriquées,
BRUT
42
13 Méthodesde fabrications 0ncherche, enfonction dudélai demandé oudelacadence de production, pour à obtenir uncoûtminimal lafabrication
Typedelabrication
Unilake pièces. ouquelques
0rganisation
Pourunemême oièceet unemême
Letableau les ci-dessous donne, enpremière approximation, méthodes defabrication enfonction dunombre de .genérales preces a realrser. Machines
0ulillages
(toufs Machines universelles classiques parallèles, fraiseuses,
0utilsnormalisés.
machine.outil, touteslesopéralions sonleltectuées successivemenl,
perceuses, rectilieuses, aléseuses, etc.).
diviseurs, brides, elc.).
(mandrins, Pone.pièces standards étaux,
Machines à commande numérioue.
Pelite série 100 iusqu'à pièces environ.
pièceet unemême Pourunemême
Machines universelles classiques avec
machine.oulil, toules lesopérations
butées et disposilifs dechangement
Porle.oièces standards.
sontetfectuées successivement,
rapide desoutils,
Montages d'usinage rudimenlaires.
Pourconserver lesréglages : I lesoutilssontmontés dansdes
aulomatiques. toursparallèles à copier.
porte.oulils amovibles, r onlimitelesdéplacements pardes
ftaiseuses à cycles, machines à fileter, perceuses multibroches, elc.
butées.
Machines à commande
outilsnormalisés et spéciaux simples.
Machines spéciales, tourssemi.
numérique.
Moyenne série 1000 iusqu'à pièces environ.
Comparable à la petitesérieavec ptéréglage desoulils.
Grande série. parlots. Travail
Chaoue lotsubitleslranslormations phase parphase.
quela petite Mêmes machines série,
outilsnomalisés et spéciaux.
Machines automatioues.
Porle-pièces standards.
Machines à commande numérioue. etc.
Montages d'usinage simples.
Machines classiques deproduction (traiseuses verticales, lraiseuses
oulilsnormalisés et spéciaux.
horizontales, toursà copier,
Montages d'usinage avecéventuellemenl
Porte.pièces standards.
loursautomaliques. toursmuliibroches), uneaulomatisation simDle. Machines à commande numédque avecchangement aulomatique des outils.etc.
Travail encontinu parjour 100pièces
Lespostes detravailsontimplantés parlesphases dansl'ordreimposé
Lesmachines sontconçues enfonction outilsnomalisés et spéciaux. (têtesd'usinage. Montages despiècesà labdquer d'usinage auiomatisés.
auminimum.
dela gamme. 0n cherche : r à réduire lesmanutenlions,
transferts rectiligne oucirculaire),
r
Toursautomatiques. à oblenirdesphases deduréeégale. Tours multibroches. Presses, elc.
43
14 Étude de fabrication
DEsstNoe oÉrtrutloNDEpRoDUtr
Uneétude defabrication a pourobjet d'élablir unesuite logique desdifférentes étapes deréalisation prèce d'une Elle doit, compte tenu desmoyens disponibles : r respecter laqualité parledessin imposée dedéfinition deproduit, r rendre lescoûts delabrication minimaux.
14tl Définitions* Phase phase Une estI'ensemble desopérations élémentaires ellec- PHASE TOURNAGE tuées poste à unmême pour (ousur)unemême detravail Phase10 unité deproduction. 0pération Uneopération esttoutensemble detravail, mettant en æuvre unseuldesmoyens dontestdotéleposte de quia pourbulderapprocher travail, leproduit desonétat final. EXEMPLES :
passes r Plusieurs d'usinage, paseffecsielles nesont pardesoutils tuées associés, constituent desopérations dilférentes. r Unmême peut outil plusieurs réaliser opérations diffé. rentes s'ily a unchangement deposition entrechaque opération. Phase20 r Unmême peut outil plusieurs réaliser surfaces dans la même (foret opération étagé).
Dresserà 18
l4t2 Documentsde base Lesprincipaux éléments debase pour àposséder établir une étude defabrication sont : r ledessin dedéfinition deproduit, r lenombre depièces àfabriquer, r lacadence demandée, r lamain-d'æuvre disponible r ladisposition desateliers, r lesdossiers desmachines, r lestandard desoulillages, r lacharge desmachines. ' D'après lesrecommandations générale, del'lnspection
CharioterébaucheZ 31Charioterfinition A 32 I B Dresserà 16
44
l 4 r 3 A v a n t - p r o j edt ' é t u d e de fabrication*
r Préciser lesoutils etvériJrcateurs utilisés. r Dessiner lapièce enposition d'usrnage enchoisissanl un pourindiquer, nombre devuessulfisant sans équivoque, toutes L'avanhproiet d'étude defabrication estunesuiteordon. lesspécifications nécessaires. phases néepossible desdifférentes intervenanl dansun r Représenter paruntraillorldelargeur lessurïaces usinées processus pièce, d'exécution d'une double ll sertà effectuer, notamment, leschorx technologiques et r Indiquer géométrique la miseenposition à I'aide des pour économiques l'établissement (voir desdessins dedéfinition (chapitre symboles debase 3) s13). r lVettre (chapitre lescotes fabriquées 6) Exécution matérielle REMAROUE : r Repérer pardesdizaines lesphases (10,20,30,...)et numéroter Iesopérations principe, dans l'ordre phase chronologrque. En lapremière estunephase decontrôle dubrut phase phase r Déflnir letvoe demachine utilisée. etladernière une decontrôle final.
AVANT-pRoJEr o'ÉruoeDEFABRtcATtoN
PHASENO20
Programmede fabrication
: Ensemble E l é m e n t:
Matière: A-U5GT Brut : Y 34..
M a c h i n e - o u t :i l F r a i s e u s ev e r t i c a l e
D é s i g n a t i o n: F r a i s a g e
^+
F1
(
+
,4
I
,5
+
r 1 ,
t3
I
D I
Désignationdes opérations
Dresser F1 et F2 C t 1= -
ctz: _ ' O'après 'lnspeclgénéra lesrecommandalions de 0n e
Outils
Vérificateurs
F r a i s ec y l i n d r i q u e 2larlles A 100
C a l i b r em i n - m a x C a l i b r em i n - m a x
" VoirG.D.56.6
45
l 5 Processus particuliers EXEMPLES
APPLICATIONS
Pièces ilgides
La pièceétantsutfisâmment dgideon peutfahesuivreà une passe d'ébauche directement la oulespasses delinition. lo Ébauche suiviede la finitionpourtouteslessurfaces. parlessurfaces 20Terminer (filetages). lragiles
Pièces à foilessurépaisseurs L'enlèvemenl de lodessurépaisseurs modiliel'équilibre des lensions internes d'unepièce.ll en résulle, aprèsusinage, une délormation de la pièce. (2mmenvkon l" Ébaucher desurépaisseur). 20 Effecluer untraitement destabilisation. 30Finilion.
Pièces semi.rigides Laditficulté essentielle esldenepasdéfomerla piècesousI'action desellortsde mainlien oudesellortsdecouoe. lo Choisir leszones d'appui. iudicieusêmenl 20 Serrage dhectement opposé auxzonesd'app!i. 30Limiter I'intensité dusenage. 40 Réduhe lesetforlsdecouDe.
Pièces défomables
SousI'aclion desetlorlsdecoupe, la pièceà tendance à vibrer. lo lmmobiliser la panieflexible. 20Utiliser unouplusieurs appuis complémentaires. 30Réduire lesetforlsdecouDe.
SUREPAISSEURS D'USINACE POUR PIÈCESPRISES , ,D A N S L A M A S S E" Lasurépaisseur augmente aveclesdimensions desoièces.
Elatavantfaçonnage Piècebrulede laminage ouforgeage Surface usinée à I'outil decoupe
Façonnage A l'outildecoupe
z5u g 17.3 Voirégalement
Surlace usinée à I'outil decoupe ouparrectification
2à3mm
A I'outil decoupe Reclilication ordinaire
Cetableau donne unordrede grandeur dessurépaisseurs pourdespièces d'usinage de
Sutépaisseur
A I'outil decoupe Rectification fine Brunissage.Galetage
0,5envrron prane
0,3(constante)
cylindrique
0,2à 0,5
carbure
0,2à 0,5
diamant
0,02environ
0,1à 0,3 0,01 à 0,0s
46 EXEMPLES PiècesliempéesR
APPLICATIONS Ebauche-
Tremge -
Finition
parexlension A panitd'unerésistance à la rupture de80daN/mm2, il estpréférable d'utiliser desoutilsencarbure. . 2), et linition lo Ébauche (surépaisseur des surlacesprécises peuprédses. éventuelle dessurlaces 20Trempe el revenu. 30Demi-finition et liniiionpossibles avecdesoutilsencarbure.
Pièces trempéês R> 100daN/mmz
1 / 2 f i n i t i o n-
T r e m o e-
Completenude la résistance à la rupturepar exlension il est préférable précises parrectification. d'etfectuer lafinition dessurfaces précises lo Ébauche dessurlaces etfinitionéventuelle dessurfaces peuprécises (lT> 9). 20Trempe et revenu, 30 Finition oarrectilication.
parsurépeigseul Pièces cémenlées avecréserves
Surlessurlaces nonlraitées, plusfo.tes onlaissedessurépaisseurs quel'épaisseur decémenlation. lo Ébauche dessurlaces nontraitées, ébauche el demi.finition des surlaces traitées. 2oCémenlation. 30 Demi.finilion dessurlaces nontraitéesorécises et finitiondes
Avant cémentation Après cémentation et avant trempe
peuprécises surfaces (lT> 9). lraitées 40 TremDe el revenu. 5oFinition, à I'outildecoupe, précises dessurlaces nontraitées et eréculion desliletages.
Aprèstrempe et finitions
60 Rectilication desslrlacestraitées el dessurlaces irèslrécises.
Pièces pardépôts cémentées avecréserves Lessudaces nonlraitées pardépôtprotecteur. sontcouverles
Avant
lo Êbauche dessurfaces nonlrâilées,demi.finilion dessurfaces protection précises ettiniliondessurlaces peuprécises (lT> 9). 20Prolection dessurfaces parcuivrage nontraitées danslQcasd,une cémenlation solideouparchromage dansle casd'unecémenlation Protection liquide. 3o Cémenlation. 40Trempe et revenu. 50 Finition, à I'outildecoupe, précises dessurfaces nontraitées et erécution desliletages. 6o Reclilication dessurfaces trailées et dessurfaces très0récises.
Finition
47 EXEMPLES
APPLICATIONS
1/2 finition,ètFinition Lapièceestchauflée puisretroidie dansun lempstrèscoun.Les défomalions sonttrèsfaibles. lo Ébauche etlinition dessudaces > lT6,ébauche dequalité el demi. liniliondessurlaces plusprécises. {o Tlempe el revenu. parreclification 30 Finition oulodagedessurlaces dequelilé< lT6.
Gamme analogue à celledelacémenlation. Profondeul delacouche caÉurée : 0,2max. Résewes deprotection paldépôt decuivre. Surépabseur avanl rectlllcatlon : 0,1env. pos3ible, Finl{lon avant caÈonitruralion dessurtaces > lTg. deoualité
Ganme analogue à celledela cémontalion. R&eryesde p.otoction pardépôtdechrome.
Avant carbonitruration
Après carbonitruration trempe et finitions
Avant lrallenent pourplàcer |ravaillant aulroilement. ll neprovoque sullinization praliquemonl qu'un gonllêmsnt lég€r despiàces. t Silasudace rælebrule delraitament, onprévoit danslecalcul d$ cotes defabrication ungonflemenl de0,01 envhon. I S'lle3tnéce$ahe d'effæ,tuor unerætiflcation après lraitemenl. 0npfévoil unesurépaisseur de0,03. Après r L'épaisseur delacouche sullinusée eslde0,3env. sulfinization
Avant Celrailement pemet dedurcir lossuilaces pièce præéder d,une sans nitruration a unelremDe, Lesdélomallons sonttrèsfaibles. Réseryes deprotoclion pardépôt éyentuelle d'étain. lo Ebauche etfinilion dessurfaces > lT7,ébaùche dequalité etdemi. Après linilion dessurlaces plusprécises. nitruration 20Nilruretion. et finitions 3oFinllion parrec,tification ourodage dessurtaces dequalilé < lT7.
Trempe
Finition
48
1 6 Contraintesd'usinage parlesmoyens imposées deIabrication technologiques Lorsde|établissement deIanalyse dunepièce r lescontraintes nombre imposent uncertain decontraintes unordre chronologiquede{abricalion, r lesconfaintes pour liées lesopérations d'usinage, : économiques àlaréduction descoûts 0ndistingue delafabrication. pourlescontraintes r Lescontraintes géométriques lesplus etdimensionnelles don- Lestableaux suivants donnent, parlerespect prescrites parle {réquemment rencontrées, I'ordre d'usisuccessif desopérations nées desformes etdesposrtions naqe. dessin dedéJinition
CONTRAINTES GEOMETRIQUESET DIMENSIONNELLES
0rdredesopérations
Conlrainle
Parallélisme Lessurfaces A etBdoivenl êlre parallèles près. à 0,05
Lasurface B étantla plusptécise, plande l'âppui c'eslellequidonnera qualité, meilleure 0n endéduit: lo Usiner la surface B. 20 Usinerla surface A,
Coaxialité
Lessurlaces A el B élantunemême
Lescenlres descirconlérences A et B malérialisent l'axede
rélérence doivent êtreusinées sansdémontaoe dela pièce.ll enrésulleunmonlage
rélérence.
entrepointes dela pièce,d'oir: lo Centrage. 20 Usiner lessurfaces A et B.
Planéité Lasurface Adoitêtrecomprise entredeuxplansdislants de0,04,
AprèsI'usinage la pièce dela rainure à s'ouvrir. ll lautprévoir: auratendence générale. lo Uneébauche précises. 20 Unefinitiondessurlaces NoTA: L'usinage dela rainure modifiant les internes, il estconseillé tensions d'effectuer un lraitemenl deslabilisalion aorèsl'ébauche.
Perpendicularilé Lasurface lolérancée doitêtre
Atindelaisserà la labrication une tolérance deperpendiculadté aussigrande
compdse enkedeuxplans parallèles distants de0,05
quepossible, oneflectue :
et perpendiculaires à la
20 L'usinage dela surlace verlicale.
surface deréférence A.
lo L'usinage de la surface A,
Dessinde définilion
49 CONTRAINTES TECHNOLOGIQUES Conlrainles
Ordre desopéralions
Dessinde définition
)yens coÛts
Atlaiblissement dû à I'usinage
Alind'évilerunallaiblissement prématuré dela pièce,ontemine l'exlrémité 1 avantdecommencer
ptus
l'usinage dela gorge 2.
{', 'ai I UJt-
pârusinage Flexibilité Lapièce assure lemaintien parpincement. d'unarbre
Lalentedelargeur 2 rendla pièce parliculièrement flexible; l'usinage decettefenteestellectué à la dernière ooération.
Déviation duforet
Afind'éviter unedéviation duforet lorsdeI'atlâque duperçage inférieur, ontermine le perçage avantd'etfectuel le rainurage, ouonutiliseun guidanl monlage spécial le lorellors dupetçage inlérieur,
Délérioration dessurfaces fragiles
Matière : 2017 (A - U4G)
Lorsdesmanipulations successives, la pailieliletéepeutrecevoir deschocs. ll estconseillé parl'opération determiner defiletage. Encasd'impossibilité, protéger la parliefileléeparune plastique parexemple. bagueenmalière
Utilisation d'untype d'oulillage
0n prévoit d'utiliser unelraiseà lamer avecpilote.Danscecas,il estnécessaire : - deperceravantdelamer, - delamerâvantdelarâuder pournepasdéiériorer la panie liletée.
Protection dessurlaces
Leslrailements deprolection dessurlaces sonlgénéralement etfeclués aprèsla finition complète desusinages.
Chromé e > 0,007
50 CONTRAINTESTECHNOLOGIQUES(suite)
0rdredesopérations
Contraintes
Alésages sécants
!
Dessin dedéfinition
Dl 'D2
l'alésage le plusprécis 0n réalise d'abord oule pluslong.l'aulre eslterminé : alésage - soità I'alésoir, avecunguidage deI'alé. soirdechaque côlédela pièce; - soità I'oulilà aléser si l'alésage estdegrand (outilà uneseule diamètre arêtedecoupe). d Dl netlementplusgrandqueD2 parl'alésage quia le plus 0n commence oetitdiamètre.
Rainures seclionnanl unalésage
Atind'éviler I'interruption deI'usinâge de parlesrainures, I'alésage ontermine l'alésage avantla réalisation desrainures.
Précision desalésages Tolémnce
lT < 6
Fabdcalion unilaire
Fabdcation ensérie
ZD
de6 à10
Tolénnce Fabrication unltaire
7
Centrage
guidé Perçage Z D-0,7
Cenlrage
Petçage A D-0,7
guidé Alésage Z 0.0,2 Rectificalion Z D
Perçage Z D-0,5
guidé Alésage Z D-0,3
Alésage O D
Alésage Z D
Centrage
guidéO D.1 Perçage
Centrage
Peryage A ù-1 Alésage Z D-0,3
guidéZ 0.0,3 Alésage
Perçage Q D-l
guidéZ 0.1 Perçage guidéZ D-0,3 Alésage
Reclilication U D
Alésage Z D.0,3
Alésage Z D
Alésage O 0.0,2
guidéO D.1 Perçage
Rectilicalion Z 0
de 10 à20
Rectilication Z D
Alésage Z D
guidéO D/4 Perçage guidéO 0.1 Perçage
Cenlrage
de 20 à 100
PeqdgeQ Dl4 Petçage A 0.1 Alésage Z D-0,4 Rectification Z D
Centrage
guidéZ D-0,4 Alésage
Perçage A Dl4 Peryage A D-1
Rectification Z D
Alésage Z 0.0,4
guidéZ D/4 Perçage guidéZ 0.1 Perçage guidé Alésage O 0.0,4 Alésage Z D
Alésage O D
Si le lrouvientdefonderie, le perçage D/4et,éventuellement, audiâmètre le centrage sontsupprimés Renseignemenls donnés à titredepremère estmalont vorégalement 45poure perçage chapitre etchapitre 46pourl'aésage
. t
Conlraintes
Supprimer lesbavures dues aumoletage
Ordredesopéralions
Etfecluer leschanlreins aprèsle noletage.
Afindesuppdmer la bavure dueaufraisurage,
Pasdebavure dans I'alésage de diamètre D
onDrocède dela manière suivante : lo Ébauche ei demi.finilion éventuelle deI'alésage. 20 Fraisuragê. 30 Finition deI'alésâge.
précises Finilions Rectifi calion, rôdage, elc.
Unefinilionprécise nedoitpasêtreentrepilse tantquela piècerisque parla suitedesopérations desubitdesdélomaiions delabrication. Cequinécessite d'eltecluer : aupréalable - louslesusinages susceplibles deprovoquer desdéformations, - touslestraitemenls lhemiques. REMARoUE : Si la piècea subidesdéfomalions, il estsouvenl nécessaire d'elfecluer avantla finilionuntrailement destabilisation.
CONTRAINTES ECONOMIQUES
desopératlons Ordre
Conltalntes
Réduite la durée deI'usinage
Lasolution B présenle untempsd'usinage pluslaiblequela solulion A.
a)Organiser lespasses d'usinage.
L'associalion dedeuxoulils,ouhele respecl en(coledhecle,dela cotedudessindê b) Associer lesoulils.
permei définition, degâgner untemps parrapporl apptéciable à I'utilisalion d'un seuloulil.
Réduire I'usure desouiils
L'outildefinilionattaoue sulunesurlace brute. pourle proléger, onpeul: - soildressef I'exlrémité dela oièce. - soilellecluer unchanfrein. REMARoUÊ : Mêmes'il nes'agitpasd'unefinilion, I'atlaque surunesurlacebruleet calaminée réduilla duréede vie d'un outil.ll eslconseillé d'etfecluer aupréalable ungrenaillage.
Deisindedéfinition
17 Cotes fabriquées (Cf)appafiient Unecotefabriquée à unepièce fahiquée et intervient à différents stades delafabrication, directement (cotedirecte) (cotetransférée), ou indirectement dans I'obtention d'une cotecondition dubureau d'études oudu bureau desméthodes.
minimum Le copeau estfonction de la nature du matériau I'outil, constituant delafinesse deI'arête tranchante, del'arrosage, minimum intervient etc.Lecopeau dans comme colecondrtion lecalcul descotes. VALEURS USUELLES DES COPEAUX MINIMA
Lecalcul descotes fahiquées estencore appelé, dans r
Modee d'usinage Éaoutage
17.l
Cotesfonctionnelles
1,5à3
Tournage
Ebauche sansécroutage
1
Ftaisage
Ebauche aprèsécroutage
0,5 0,5
Rabolage Demi.finition
0,2
Finition
REMAROUE:
Leprojet d'étude defabrication estle document de base permettant d'effectuer le calcul descotes fabriquées. Deux ométhodes, conditions sont à resoecter : minimum, r lecopeau la tolérance économique d'usinage. r
Copeaur mlnima
0pérallons
Reclilicalion Finition
0,05
Rodage
Finilion
0,03
Blochage
Finition
0,05
ll t4 Toléranceséconomiques
Lescolesdelabrication Pour sonlassorties d'unetolérance. procédé parlebureau I opération de Tabrication, suivant effectuée Surledessin dedéfinition, élabli d'études figurent chaque (ébauche, finition), il exisle descoles lonctionnelles. demi-finition, unelolérance éconodoivent Cescotes êtreimpérativement quipermet respectées prises laréalisation delacotedefabrication dansun encours d'usinage. Elles sont donc comme mique cotes lorsdeladétermination satislaisant, compte tenudelaprécision delamachine conditrons descotes debrutetdes intervalle etduorixderevient. cotes lorsdelasimulation defabrication d'usinage.
l l . 2 C o t e sd e b r u t " pièce prêle Lapièce àI'usinage estappelée brute, ; lescotes " cotes pièce servant àladéterminalion decette brute sonldites dubrut,, passurledessin Lescotes dubrutneïigurant dedéfinition sont parla simulation déterminées d'usinage enprenant comme condition soituncopeau minimum, soitunecotefonctionnelle parlebureau imposée d'études.
ll.3
Copeauminimum
prévue pourI'usinage Silasurépaisseur esttropfaibleI'outil ne pasetlemétal coupe estécroui. ll estdonc nécessaire deprévoir une surépaisseur égale ousupérieure minimum, aucopeau
VALEURS USUELLES DES TOLERANCES
ÉcoNorr,rrQuss Modes d'uslnage Sciage
Ebauche 1/2finition
Finition
2
Toumage-llaisage
0,5
0,25
0,05
Rabolage
0,5
0,25
0,1
Perçage
0,3
0,1
0,1
(0. d'enveloppe) Alésage
0,3
0,15
0,03
(0. deforme) Alésage
0,2
0,1
0,03
Rectilicalion
0,2
0,05
0,01
Brochage
0,1
0,03
0,01
Rodage
0,00s
ll $ Établissement d'unesimulationd'usinage
O cnoours
oe u nÈce
17.51 Généralités ll estnécessaire desimuler l'usinage suivant chaque axe, ainsr lasimulation comporte aumaximum troisparties; c'est lecas despièces usinées suivant lestrois axes X,Y,Z(pièces defraisage). Lasimulation parties pourlespièces comporte deux usinées suivant deux (pièces X, axes Z detournage) Pour lespièces detournage, (défauts lesécarts dereprise deæaxialité), dusauxsystèmes deprise depièce, interviennent dans l'établissement (voirla deschaînes decotes valeur desdispersions, chapitre 7), l'1.52 Méthode 0npeut utiliser laméthode suivante : pour Io Effectuer lecroquis encoupe delapièce. établir @cores ultérieurement, avec leschaînes clarté decoteslessurfaces pasêtresituées cotées nedoivent plan, dans unmême si présente cela se il fautlesdécaler arbitrairement d'une ligne, queleslignes afin derappel pasconfondues. nesoient f Dessiner lessurépaisseurs d'usinage encommençant par phase. ladernière Tracer leslignes derappel. 3oPorter lescotes fonctionnelles dudessin dedéfinition audessus ducroquis delapièce. foTracer lescopeaux minima surlecroquis etrepérer les lignes derappel. 5oTracer lescotes debrut Les cotes debrutsontreprésentées sous forme devecteurs ayanipour origine lasurface brute choisie comme surface de départ. 60Tracer lescotes d'usinage dans I'ordre delagamme. Lescotes d'usinage sontreprésentées sousforme de pour \/ecteurs ayanl origine lafaced'appui etpourextrémité laface usinée. @core. DE BRUT Chaque représente cote uneopération. 7oTraduire lescotes fonctionnelles encotes minimales et @cores FABRIQUÉES maximales etporter cesvaleurs dans lescolonnes corresoon- (cD dantes. 8oChoisir lavaleur descopeaux minima àpartir dutableau de précédente. lapage Inscrire cesvaleurs dans lacolonne min.
54
9oRepérer lescotes (exemple fonctionnelles : 1 à 7). Repérer lescopeaux (exemple minima : 8 à l0) Repérer lescotes debrut(exemple : CfB2-11 à CfB2-t). Repérer lescotes (exemple fabriquées : Cf2-10 à Cf9-6).
12oTracer lesautres chaînes dans l'ordre descotes fonctionnelles eldescopeaux minima. ll y aautant quedecotes dechaînes {onclronnelles etdecopeaux minima. leschaînes l'ordre dans descondilions permettant 10oTracer le graphe ia détermination descompo- 13oCalculer y il S a deux inconnues coles dans unemême il faut chaîne, c r n t ê e r l a n h e n r r on h l î n o passer à lasuivante 11oTracer lapremiàre chaîne enprenant comme cotecondition Porter lesvaleurs minrmales etmaximales dechaque cotecalculée lapremière fonctionnelle cote enindiquant lenuméro permis dechaîne ayant deladéterminer Cmin.
( 7 ) C O T E SM I N I M A L E S ET MAXIMALES
(g) VALEUR D E SC O P E A U X
@ neeÉnece (pagesuivante (9 GRAPHE
cHAîNE @ enennrÈnE cHAîNE @ oeuxrÈrtrE ( 1 3 )C A L C U LD E S C H A Î N E S
REMAROUES :
r Les tolérances descotes debrut etd'usinage manquant dans leschaînes doivent ôtrechoisies (chapitre dans lestableaux ll) pourlescotes debrutetdans letableau decemême chapitre pour lescotes d usinage
-ifzlr*\16.r
r Dans le casoùla coteusinée quela cote estla même fonctionnelle, lacote estdite" direcle, pas ne carelle nécessite (cestlecasdelacote-machine dechaîne b quiestégale à la fonctionnelle cote reoère 1)
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: 100pièces/mois Quantité pendant5 ans.
+0,021 H7 0 H 8 +0,O22 0
Matière : CuSn 12Zn 1 P
FOURCHETTE D'EMBRAYAGE (bolte de vltesses)
56
17.6 Exemple
Phase 10
delafourchette l'axeô7del'usinage sutvant Soitlasimulation d'embrayage. afinde sontdonnés et la gamme dedéTinition Ledessin decetexemple. lacompréhension faciliter d'embrayage dela fourchette Gamme IOTOURNAGE
: enposition demise Référentiel (3normales plan 1,2,3), r appui surBz1 (2normales 4,5), r centrage surBy1 court (1normale 6). r orientation surBy2 (Ébauche etfinition). oresser @ Cf2-9 etfinition). Aléser @ Cf3(Ébauche Chanfreiner @ Cn-e, 20TOURNAGE
: Référentiel demise enposition plan 1,2,3), r appui surF,(3normales normales 4,5), r cenrrage court dans@(2 (1normale r orientation surBy3 6). (2passes). AÉær @ cf6etdresser @ cts-+ Chanfreiner @ Cfs-s. 30PERçAGE 4OALËSAGE 50FRAISAGE 60PERçAGE 70sclAGE 80CONTRôLE
REMAROUES:
phases premières sont delagamme lesdeux r Seules ne la lourchette l'axeô7de suivant Lasimulation détaillées. quelesphases 10,20et60. concerne sont Cf9-5, Cf9-4 Cf2-9, r Lescotes fabriquées Cl2-8, d'usinage, desimulation I'exemple dans calculées
-t
57
17 . 6 1G r a p h ed e s c o te sC f permet Legraphe ladétermination rapide descomposantes dechaque chaîne,
DoNNÉEs ruÉcrssnrRes nu rnncÉDUGRApHE Rep.
1716lI Tracédu graphe pourlacotation 1oRepérer leslignes de rappel ulilisées fonctionnelle, lescopeaux minima, lescotes debrut,dans I'ordre (par croissant enpartant delagauche versladroite exemple:1à11). 2oTracer legraphe descotes par debrutencommençant première la coteCfB2-11. LacoteCfB2-11 estcomprise entreleslignes 2 et11.Tracer pourorigine pour unvecteur ayant et extrémité @ @ :
@-@
Lacote CfB2-7 estcomprise entre leslignes 2 et7.Tracer pour pour unvecteur ayant origine extrémité @et O ;
re
Lacote estcomprise CfB2-1 entre leslignes 2 et1.Tracer pourorigine unrtecleur pour ayant et extrémilé @ @ : (J{f le carCfB2-1 eslorienté dans sens inverse de (voir letracé CfB2-11 etCfB2-7 descotes debrut) 3oTracer le graphe descotes d'usinage, encommençant parlapremière coteusinée Cf2-10.
r Cf210 estcomprise entre leslignes 2 et 10,soit
o@ r C2-1estcompnse entre leslignes 2 et 9, soit
oo
g et 6, soit r Ct9-0estcomprise entre leslignes
a/$,
Cotes de brut
l7r6ll Exploitationdu graphe
() o (D o
page lachaîne Soit numéro 1 : (voir suivante) Lacotecondition 1estcomprise entreleslignes 2 etg.Elle qu'une estdirecte carle graphe n'indique seulecoteCl2-9
enr'e@et@ lechaîne Sott numéro 3: Lacote condition 3 estcomprise entre leslignes derappel qu'ilfautpasser 8et9.L'examen par@ dugraphe montre etutiliser lescomposantes Cf2-B etCf2-9.
() o o
Cotes usinées
o .c o. (!
o
Cotes de fabrication
o
7
I
t0 1 1
3
5' chaîne
clB2-7 cf2-9
17,7 18,7 18,7
6" chaîne
7
7'chaîne
0.5 15
ct\2-7 17.2 8 8" chalne
cf2-10
9t chaine
cf2-10 c1211
20,7
10
10" chaîne
cf2.9 cf9-4
0,5"
20
NÎ
1.1
0,6
(s)
19,5 0,7
v
0,6
34,3
19,s 19,5
a)
0.5 0.2 19.3
cf2-9
2 0.9
19,3 34,3
@
\t\t.C
17.'l
cf2-9
1
0,5
ct82-7 17.2
ct9-6
o
18,7
ctB2-1 1 6 . 3 \'\t,c
0.5' 0.6
33,5
6
1,f'
1,5 0,5 1'
(t
20.7 0,2
16,1
0,5 0,3"
15.9
(D
0,2
' Lacinquième chaîne comporte (Cf2-g deuxcotes etCfB2-7) REMAROUES: lestolérances ;dont sontinconnues. llfautchoisir latolérance sur Établissement desuchaînes deætes, :lacote debrutCfB2-7, cette tolérance doitêtrecompatible avec r Chaque 'le chaîne de cotes ne qu'une doitcompoilel seule moyen d'obtention dubrut(moulage) soit0,5(voirchacote (cote condition fonctionnelle 0u copeau minimal), pitre 11). r Chaque chaîne decotesdoitcomporter leminimum de I' Lahuitième chaîne comporte deuxcotes (Cf2-g etCf2-10) vecteurs (cette composants condition estfacilement vérifiée lestolérances sontinconnues. llfautchoisir latolérance sur grâce permettant augraphe ladétermination descotes c0mposant cote usinée Cf2-10;c'est unetolérance économique d'une lachaîne). .17.4 obtenue cote entournage ébauche : letableau paragraphe r Siune même cote composante plusieurs interuienldans donne lavaleur 0,5. chaînes, il estparlois utilederéduke sa lolérance. *** Cepointillé quelavaleur ;/ indique numérique deladonnée 0nrésoud lachaîne dont lacotecondition estaffectée delaplus (cote min,cotemaxoutolérance) eslinconnue. faible tolérance 0névite ainsi toutcalcul inutile.
18 Contratde phaseprévisionnel* prévisionnel Lecontrat dephase estundocument établi parlebureau desméthodes. ll sertà vérifier leprocessus opérationnel dela phase considérée, Cedocument est évolutif, Lorsque leposte d'usinage eststabilisé, onétablit lecontrat de phase tenant compte (lessymboles desrésultats desessais de prises depièces à utiliser sontceuxdu chapitre 4).Voir paragraphe 1.3.
l8' I Contenud'un contrat de phaseprévisionnel 1oInformations lelatives à laphase : (tournage, r Mode d'usinage fraisage, etc) r Numéro dephase. r Type demachine utilisée. r Nature duoorte-oièce 2oInformations relatives à lapièce : deI'ensemble r Nom auquel appartient lapièce. Nom de la r oièce. r Nombre depièces fabriquées elcadence, r Matière. r État (coulé, dubrut laminé, étiré, etc.). r Dessin delapièce dans l'état oùellesetrouve àlafindela phase
r Lestolérances géométriques etlesétats desurface. 4oÉléments decoupe : V : vitesse decoupe enm/mn. n : fréquence derotation entr/mn. partour | : avance (tournage), enmm/tr pardent atlance enmm(fraisage). A : atlance enmm/mn. p : profondeur depasse enmm. 5oOutillage decoupe : r Outil(type, nature, rayon debec,nombre dedents). r Porte-outil. 6oOutillage decontrôle : r Noms etcaractéristiques desinstruments utilisés.
l8 r 2 Exemples de contrats phase prévisionnels de EXEMPLES :
1oContrat dephase delournage Cecontrat donne toutes lesinformations relatives àlademijinition porte.fraise. ducône 7124 no40d'un r Lescotes-appareillage parlegabarit données nesontpas toutes indiquées. r Seules trois cotes interviennent dans leréglage : - lacote fabriquée suivant 0Z: Cf1, - lacotefabriquée suivant 0X: cette dernière esttransférée Cedessin comporte lesrenseignements suivants : etdevient unecote deposition (Cf2), duplan dejauge I Surfaces à usiner représentées entrait fort. - laconicité quiestunecote-appareillage 7124 parle donnée r Normales (chapitre derepérage 3). gabarit (àcondition quecedernier soitbienorienté, d'oula r Référentiel decotation : 0,X,Zpour lespièces detournage nécessité deconnaître cette valeur). et0, X,Y,Zpourlespièces usinées dans lestroisdimensions. 2oContrat dephase defraisage (Cf). r Cotes fabriquées Ce contrat donne toutes lesinTormations utiles à laréalisation géométriques r Tolérances etétats desurface. d une entaille circulaire obtenue l'aide à fraise d'une troistailles REMAROUE: ,"t.'n+0,1 or 1..{,rn 0 r
v r v ' a v _ 0 . 5i . r"' '" Ledessin de phase comporte également 0 desinformations Lamise enposition deiapièce surlemontage dans leplanX, relatives àI'outil : Y est réalisée l'aide (4,5) à d'un centreur (6). et d'un locating r dessin deI'outil, position La mise en I'outil de dans le référentiel dumontaoe est r cycle d'usinage. realrsee : 3olnformations relatives auxopérations à eflectuer: r suivant t 0.1: 0Xavec lacoteCf37 del'opération. r Nature r suivant t 0.1: 0Yavec lacoteCf20 fabriquées. r Cotes r suivant 0Zavec lacoteCf3r 0,15. ' D'après lesrecommandallons générale. del'lnspeclion
PHASETOURNAGÊ CN 40
M a c h i n e: T O U R C . N . H E S 3 0 0 *
Ens. : Barre d'alésaoe D é s i g n a t i o n :A x e
Porte-pièce : Mandrin 3 mors doux + oointe tournante
Matière:16NC6-Laminé
Nombre: 2slmois
1
Page No ,Date :
Dessiné:
O p é r a t i o n sd ' u s i n a q e
Désignation
N o ReD
Établissement
Ébauche a 1/2 finitionb CfO:12+0,1 cf1:10+? U CJ2=10,4+0,1 û3=425!O,O5 Cf4:110,1
E l é m e n t sd e c o u o e
Outillaqes
V n f A P Fabrication m / m m t r l m i n mm/tr mm/mn m m 100 0,3 PCLN I Sandwick 120 PCLN I Coromant 0,15
Contrôle
Montage de contrôle
-1 I
i t * L--_
o)
d
C t4 : 1 + 0 , 1x 4 5 o
Cf2:104t0.1 C f0 : 1 2 I 0 , 1
: cycle d'ébauche b : cycle de finition
Ra3,2/
V
* Voir Sô1.16.
Machine : Fraiseuseà cycle Ernault 21
Nb. de oièces: 50
Fraiserla rainure circulaire
ot
Fraisetrois taillesARS 280 éoaisseur10
Montagede contrôle
/Cf1 3t0.1t
{"t, to*g't
t ox 1cr33h0,1 Icf440_ô,s t OYCfS=20:0,1 État de surface Ra 6,3
.A
r
_ g , C y c l ed e l ' o u t i l
cf2= 1o+9'1
Ra6,3/
V
19 E,tude oe pnase 1
r n I s
l
lamatière utilisée, lenombre depièces à usiner, phase ladésignation dela etsonnuméro, lamachine utilisée.
L'étude quiconsiste dephase estuneétude détailiée à définir précision avec lesmoyens techniques etéconomiques à mettre Conseils préalables enæuvre enfonction desrésultats à obtenir.
1oPrendre (dessin connaissance desdocuments dudossier de gamme définition, d'usinage, simulation d'usinage, dossier dephase complète r L'étude estrelativement longue àétablir machine). quepourdesJabrications etnesejustifie importantes. sérielles à partir delagamme etdelasrmulation d'usinage Lesentreprises établissent, enTonction deleursbesoins des 2oHéaliser préparatoire (numéroter un croquis les surfaces à usiner, lracer phases plus éludes de quiexplique, oumoins simpliliées. C'estce passes les différentes el définir leurs longueurs et leurs notamment, ladiversité matérielle desprésentations etmême les profondeurs). appellations données àcesdocuments. letemps d'exécution r Afindedéterminer leplusfaible entre 3" Étudrer le dossier machine et imaginer lesgestes de procédés divers d'usinage, desprojets d'études dephase sont l'opéraleur. parfois réalisés. 4" Rédiger quelques aucrayon, pourles enlaissant lignes opérations dusinage, lesopératrons par élémentaires effectuées l9r I Etablissement Iopérateur REMAROUES :
d'uneétude de phase
Ledocument comporte essentiellement : dessous-phases, r ladésignation etleséléments r lesopérations detravail successils, r ladésignation desoutillages etdesmontages employés, r lesvérificateurs à utiliser, decoupe r leséléments etleséléments depasse, defabrication, r lestemps dephase. r lecroquis lldoit indiquer enoutre : pièce références (nom les de la r etnuméro) Pièce : Malière Nombre
\|.
Phase: Numéro : Machine :
Désignation dessous.phases 0pérations etéléments detravail
pour 5oChoisir chaque opération d'usinage, leséléments de coupe etleséléments depasse : parminute w vitesse (m/min), decoupe V enmètre par par n avancetour I enmillimètre tour(mm/tr), r fréquence parminute (t/min), derotation n entours p enmillimètre (mm) r profondeur depasse fl nombre depasses N, r vitesse d'avance parminute (mm/min), A enmillimètre n longueur (mm) depasse L enmillimètre ($19.16) 6oDéterminer lestemps deTabrication Éruop DE pHASE
0ulillaoes llonlaàes d'usinàge
No:
Feuille no:
Ëléments Elémentg Temps decoupe de passe en:Vérificateurg V I n p l'l A L Tt TtmTm fz
64
19.2
TEMPS DE FABRICATION
19.21
TEMPS MANUELS Tm*
C'estla duréed'unhavailphysique oumental dépendant uniquemenl del'opéraleur
Fraiseuses Ernaulhsomua Mouvemenl
0rganes
Type
z1
Tmencmn 2
Embrayer la broche oudébrayer lréquence Changer dela broche (1 levier) Broche
6
lréquence Changer de la broche (2leviers) Changer fréquence dela broche (3leviers)
0rganes Sere.bare
Poupée
20
(avance)
(I levier) Changet d'avance (2leviers) Changer d'avance Déplacemenl lransversal de30mm
10 10
Déplacemenl lransversal de60mm
15
transversal de90mm Tableet chariot Déplacemenl Bloquer la table oudébloquer trânsversâl (déplacement (2levieis)
20 b
(2 leviers) Bloquer oudébloquer Descendre le monlant de30mm Descendre le montant de60mm
2 2
Inverser le sensdemarche AVel AR
1
z
Changet la fréquence debroche
1
6
7
8
12
14
Approcher l'oulilel embrayer I'avence
2
J
4
20 28
Bloquer oudébloquer la coulirse la vilesse Changer d'avance
4
z
Embrayer
3
0
(déclenchemenl Débrayer aulomalique) Chafiot le mouvement d'avance longitudinal Changer
16
0ébrayer manuellement
14
32
Changer le mouvement d'avance
21 30 lt
co
Chariot
Eloquer la coulisse
86
transversal
manæuvter la coulisse de50mm .|00 Manæuvler la coulisse de mm
J' ta
60 92 t5
TEMPSTECHNO-MANUELTtm
TEMPSMASQUETz
2
a
2 4
2 2 4
4
6
o
ù
I
0
Mancuvrer la coulisse de150mm
4
Veilouiller le badlletdebutée Amener le vetnietaureoère
Tourelle carrée
I
Evoluel 4 laces
REMAROUE:
qu'une Cetemps n'intervient foispourl'exécution seule delaséde.
I 9.2.5
10 1 0
Ëvoluer 1 face
ExEirPtE :VOirS 19.31 .
C'.cl
TEMPSFRÉQUENTIELTf d'rrna
dlrn
périodiquemenl ledérculement ducycle. (Cmin/cycle) Tl : Temps lréquentiel pouléquiper C'est ladurée (mise desopéralions nécessakes leposte enplace Tft : Temps lréquentiel total(Cmin) porte.pièce, dumontâge quecelles monlage etléglage desouiils), ainsi inleryenant lorcdudémontage prévus. duposte. n : Nombre decycles * Temps (cmn) encentième deminute
I
o
Toulelle hexagonale
10
Amener le vernier aurepère
TEMPSsÉRIE Ts
a
(6faces) Evoluer 16tourelle enrotation libre
10
pendant C'estla duréed'untravailhumain oumachine accompli l'exécution d'untravailprédominant.
]r9.24
4
11
Embrayer
Monter le monlanl de90mm
ÊxEirPE:Voir I 19.31.
a
7
simultanées de l'oDéraleur et dela machine. TEMPLE : VOirQ 19.31.
lL).'23
1
Débrayer
10
Monterle montanlde60mm
19.22
Embtayer la malche avant
(1cran) Changer buléelongitudinale
10
Monter le monlanl de30mm
12 1 4
Bloquer lechariot
Amener levernier aureoère (lable ouchadot transversal)
Descendre le montanl de90mm
8
5
et immobilisâtiôBloquer oudébloquer le chadot (1 levier)
ilonlant
Tmencmn
(2frces) EYoluer la lourelle de100mm surunelongueur
Embrayer lenle oudébrayer avance Embrayer oudébrayer rapide avance
Type N 2 BN l 3 N5
(1face) Evoluer latourelle de100mm surunelongueur
lnverser le sensde rolation Table
Mouvement Avancot la bane,methela oièce enbutéeet selrer
10 15
16
Tourssemi-automatiques Ernault-Somua
z3
4
I
I
65
19.26
TEMPS TECHNOLOGIQUES Tt pendanl C'esl ladurée laquelle letrayail etfectué dépend uniquement desmoyens matédels (chadotage) Tournage
: Courss axiale del'oulil(mm)l (mm/mln) :Vlterse d'avance \-partow(mm/tr) | : Avanco : Fréquence (t/mln)i __J derotalion I lonpstechnologique (mln)
L =lle A = f.n Tt = L I A
(Dressage) Tournage
Ftaisage deface(Ébauche)
(mm) : Course delatable :Rayondelaftaise(mm) (mm/min) :Vllesse d'ayance pardent(mm/dent) : Avance : l{ombre dedents delafralse
(lr/mln) n I Fréquonæ derotatlon (mln) L Tt' : Temp3 lechnologlque L =R+e+l-x+e' R 1 = 1f,u-Jâ A A = f,Z.n | Tt = L/A Z
Fralsage de prolil
(mm) :Coune delatable :Rayondelaftaise(mm) :Vitessed'avance(mm/min) pardent(mm/denl) : Avance : Nomble dedenbdelalraise : Féquence (ù/min) derotation
(min) Tt' : Tenps technologl$e L =x+e+l+e' L I =/RZl-lp R - p) = V'p(2R A A = l.Zn I Tt = L/A
par100 Tlencentièmes SiI'ondésire il fautmultiplier deminute, le résultat
1
(mm) L : Course radlale deI'outil (mm) P : Largeul ducopeau (mm/mln) A :Vlle$ed'avance pallou (mm/lr) | : Avanco (lr/mln) n : Fréquence derolallon (mln) Tl' : Temps lechnologlque
1*l
L =l+e+e'+x x - P/tgXr A = f,n TI = L I A
Fraisage de face(Flnition)
(mm) : Cource delatablo (lrlmln) n : Fréquence derotallon | (mm) : Rayon delalralse j (mln) Tt' I Temps tæhnologlque :Vlleroed'avance(mm/min) t =2R+e'+l+e i' pârdent(mm/dent) : AYanæ A = f.Z.n : Nombre dedenbdèlafraise Tt = t/A
Perçage
(mm) Coulse ariale deI'outil Rayon duloret(mm) (mm/min) Vitesse d'avanæ partour(mm/lr) Avance (t/min) Fréquenæ derolalion
(min) 1l' : Temps læhnologlque L=x+e+l+e' x = R/tgx, A=[n Tl= L/A
66 (Sudacage) Rabotage
Aller Retour
r \ |
I
'ib
lkle?HerFJS
L : Course ndlalodeI'outl(mm) depasre(mm) C = 0r + lr + e2 p : Profondeur lilc: ilomhetoteldocyclo! Vm= 2 C/I | : Avance lransvenale ff =l (mm) onflndêcycle T Lt : longuour (mm) lolaloparcourue vm=2Cl{ Tt': Temps (min) tochnologlque
(mm) C : Courue arlale del'outll (mm/mln) Vm:Vlte*emoyenne T : Durée ducycle'(mln) ll:1{ombredocyclo, pr nlnute (dyclea/mln) 'Unrycle= lâller+ l retour
L=x+e+l+e' x = P/tgXr Nc=Uf tl = 2 C.llc tt 1t= Vm
plane(Àl'âide plrto) Rectilication d'une meule
T
W I
I
F
F
i l l
Vm
-l -lfl -i
(mm) radlale c : Course arlale(rnrn) c = l l + 2 s L : Couree l{cl Nombro decoune!pourunepasse (mm) s ; Dégagement t r = * t ; * t i Avsncg tranSvonrlo l{p: ilombro dop.s!03 (mm) enllndecourre arlale p : Prolondeu (mm) depasro Nc{:l{omblo totaldocoursog V : Vlbsse dslatrblo(mm/mli) Np:l{ombo deparæs REIIAROUE : (mm) Lt : Longuour lolaleparcourue Loclhuld. tompr cl-contro lmpllquo uni pd!3dop|rsoà l'âlloret8uretoùr. (mn) tæhnologlque Silapdædeparae pouunallorotlolour(uneseule r'offooùts souloment fobpar Tt' : Temps V : Vltesse delatrblo(mm/mln) cycle), il lautmulûpllor lolomp!Ttpar2,
il=+
(Charlotage) Reclilicalion cylindrique
! : Course arlale(nm) N : ilombre deparees p : Profondeur (mn) depasse (mm/min) A : Vllesse d'avanæ paltourdelapiàce(mn/tl) | : Avance (t/min) n : Fréquenæ demtaton delaplèce Ll : Longusùr lolaleparcourue {mm} (min) Tl': Temgs technologique '
SiI'ondésire Ttencentièmes il fautmultrplier deminute,
L =2er+l+s Nc=Ul I
t{cr=+,l{p I
Ll = l{cl.C Tt =tt
v
(Plongée) Rectification cylindrlque
L=e+l+U3-E =e'+l-2l3,E R.-R N = -jL : Coulso radlale {mm) P Vlbsse (mm/min) A : d'avance A tn (nm/tr) parlourdelapièce | : Avanæ u LN (ù/min) n : Fréquence detotalion delapièce LI (min) Tl': Temps technologique A
t Rt-R+e A l.n
! A
67
19.3 Exemplesd'application 19.31 Tournage d'un axe fileté pièce CCCCCette estréalisée enacier dedécolletage 10t2 éfiéA prévue 16.Laquantité pas estde500pièces. Cette série n'est renouvelable, prévoit Lagamme phases deux : r 10tournage, Matière: 10F2 a^s,z/ (pour r 20fraisage effectuer lafente demanæuvre). Quantité: 500 V Lamachine pour sélectionnée phase lapremière estuntoursemiCalcul pourfileter delafréquence derolalion leO il6: automatique Ernault type N28. Pour cette nuance d'acier, la vitesse de filelage coupe de àl'arde l'ordre r Usinage: desopérations d'usinage esllesuivant : d'une filière àdéclanchement estde5 à 12m/min. 1oMise enbutée. u t!' 5x1!3 = 26strlmin. n= 2oChariotage Z 10,longueur 18. nD nx6 3oChariotage Z 6,longueur 13. Lafréquence derotation laplusproche luedans le dossier machine 4oChanfreinage estde250t/min,Lecouple defréquences 0,8x 45". derotation retenue est: 1000et250trlmin. 5oFiletage M6,longueur 10. r Avance: ledossier queseules machine montre deux avances 6oTronçonnage. sont disponibles : 0,08 et0,16Afin d'obtenir l'état desurface fiEI|AROUE: Ra<32,l'avance retenue estlaplus faible soit 0,08. Temps technologique Les cinqpremiers : outils sontmontés surlatourelle hexagonale,r calcul dutemps lesixième d'exécution outil duchariolage estmonté 1: surlatourelle arrière. dephase : ledessin r Dessin dephase comporte $ 19.162. tousles Voir = 80mm/min A = f,n= 0,08 x 1000 renseignements (voircontrat g 1B). utiles à l'usinage dephase Tt ' =Af =4 8 0= 0,25 mn= 25cmn. Pour cetexemple préparatoire simple, uncroquis n'estpas nécessaire caril n'yaqu'une passe prévue seule enchariotage r Simogramme : cette représentation graphique permet la compte tenudestolérances dimensionnelles et desétats de visualisation fu cycle. porter Enabscisses lestemps et en surface demandés. ordonnées lesdifférents types detemps : manuel, technomànuels : lestemps r Temps manuels sontdéterminés à manuel, etc, Ladurée ducycle estde104cmin. (S19161) laide dutableau REMAROUE : decoupe : lavitesse r Vitesse Vchoisie eçtde50m/min Letemps decontrôle 160cmin nepeut êtremasqué etêtre (s4412) considéré comme untemps Tzcarilesttrop long. r Fréquence derotation : pasdans ll n'apparait lesimogramme etilestinclus dans letemps Calcul dela fréquence pourchariotei derotation le dia. série : mètre 1: = 4000 S, rOO cmin Soir ; 0,66 h. 20' -50-i^3 -r - - -V-. -1-0=3+ =994tr/min. 1IU ÎX IO delaproduction r Calcul horaire : = production = 57,6 horaire pièces théorique L'examen dudossier machine quelafréquence montre 1000 # c z Âv z c existe; elleestdonc retenue. Cependant I'opérateur n'aquedeux production = 43pièces. horaire à 75% = # vitesses Iuu debroche pour àsadisposition réaliser tous lesusinages. REMAR0UE . quelecouple llfaut permette defréquences choisi laréalisation Laproduction horaire estminorée de250/oafinqu-e lacadence dufiletage. soitacceotable.
68
I I
Pièce: ,ùE Fll-ETÉ llatière: 10F2(6tvéA $l Nombre: 5oo
Phase: TOURNAGE Numéro: 10 Machine : T.S,A. Ernaull lypotl2B
llollreonbuléeol lerror Approcher outll2 etEmbrayer ta
oufil3otomôrayer lla 0. Couteou A.R,S,
otéYoluor (2tacer) tourello
ConlÉler: ftéquênce t/20(i60.20 cninl' Ech. : 1 mm représente 1 cmn. Tt Ttm Tm 0
Tm : Temps manuel Tlmi Temps techno.manuel Tz : Temps masqué
(pourusinage)
cf 10-
WR." 3 V. 2 /
. Voirremarque S 19.31.
69
19.32 Fraisaged'un support
I
Phase : no30,fraisage dubras. (cycle li|achine : Z3Chorizontale spécial), Pièce : Support droitetgauche. ilatière : Acier Rr= 90à 105daN/mm2. illontage Deux montages (unmontage envis-à-vis pièce àsenage rapide pièce gauche); droite, unmontage
T
decoupe r Vitesse decoupe : 80,38 m/min; r lréquence derotation : 160trlmin; pardenl r avance : 0,1mm; r attance : 315mm/min; affichée r avance : 157,5 travail envertical mm/min: r profondeur depasse : - 2,5mm. Accessohes horssérie Visà billes surlemouvement lonoitudinal: r boîte de18avances de12,5à 1000mm/min Cycle r Départ decycle; (longitudinal); r avance rapide
I I I
(longitudinal) lente avance ; (vertical) avance rapide ; (vertical) avance travail ; (vertical) retour rapide ; (longitudinal), retour rapide
TenprdecouDe : 32/157,5 + 8/815 : 132/1 500+ O8/3000 Tm: Temlrmlnuelencmin
r Letemps decoupe aétécalculé comme suit: t R l ) Tl " =I= I + 3 = nn25 + 0,208= min($ 0,25 19.162). A 315 157,5 pour r Letemps total d'usinage unepièce estégal à0,51 min i-= 117,6 pièces (production soit àl'heure théorique à100 %). u , 3|
Laproduction horaire à75%estégaleà, # r* U , 3I
DESSIN DE PHASE
= 88pièces.
IUU
20 Eléments de mise en position
@ roucHeaoireÉe
20.1 Appuisponctuels 20.11 Touches ponctuelles axiales
TOUCHEPLANE
brutes Sudaces Lestouches enprincipe, Lapièce, d'appuis sont, sphériques. prend lorsdusenage, laformation saplace avec depetites empreintes sphériques, Sudaces usinées planes. Lestouches d'appuis sont, enprincipe, 0névite ainsi lapièce lorsdusenage. ll fauttoulefois veiller demarquer à inférieure cequelapression decontact soitnettement à la limite dumatériau delapièce. élastique
LARGE @ roucxe PLANE
REMAROUES
r Si I'aire de la surface decontact estrelativement plane (touche importante large), sonaction n'estplus comparable àcelle normale d'une derepérage etlamise en position delapièce devient aléatoire. 0n remédie à cet @ aurÉes queseule inconvénient en précisant unesurface non concave esiadmise, r Voirégalement auchapitre modulaire) la 32(système partie traitant destêtes d'appui. 20. 12 Touches ponctuelles radiales parunedeleurs Cestouches sontencontact lapièce avec génératrices (fig. précédemment, a4.Comme s'ilest nécessaire d'éviter demarquer lessurfaces usinées, onutilise des plates touches dontI'aire estfonction delapression admis(lig. 4b). sible Pour desraisons demontage onutilise, dans certains cas, unebutée dégagée Laqualité ounlocating,. decettemise quepourdespressions enposition n'est obtenue négligeables. pages Nous étudierons, suivantes desexemples decalcul delocating.
ffimH
20 * l. i C a l c u ld ' u n l o ca ti n s
D E S S I ND E D E F I N I T I O N
EXEMPLE :
Ledessin dedéfinition figure 1 peut êtreconsidéré comme uncasgénéral. F pouvant être,parexemple, unesurface plane, unplan médian oul'axe d'unalésage, Lasurface F doitrespecter unespécification delocalisation t1etunespécification deparallélisme t2 parrapport auplan deréférence A-B(plan contenant lesaxesdesdeuxplus grands cylindres inscrits danslesalésaqes G et H et perpendiculaires plan. à l'appui VALEURS CONNUES Diamètres desalésaqes Enlraxe desalésaqes Tolérance deparallélismeLonqueur dê la pièce
F
-
o
I1
A_B
//
l2
A_B
Ep:tt
t; t:
o*3
H
Ep
A
H b '
w-\R/
t2
w
MISE EN POSITIONTHEORIOUE
VALEURS CHOISIES I
Diamètre ducentreur Enlraxe centreur.localing
I
I
Èm
VALEURS A CALCULER Débatlement maximal d max Oiamètre du localing L
)ésaxage locatinq.alésase H .atgeur dulocating dépincé
2e
Calcul dudébattement maximal d max H m a x - L m iG nmax,Cmin r jm l y = -
2 0 ltlâX =
2
ÉcRnT DE PARALLÉLISMEDÛ AUX JEUX J1 max ET J2 max
(1)
valeur dortêtrecompaJ1max+ J2max Cette trbleaveca tolérance de parallélisme.
2 0na:tan
d max t2 Eo Ep
t2.Epmax . d'oudmax Wmin w min Wmin
max t2.Ep Jlmax*J2maxs2-. Wmin Calcul dudiamètre minimal dulocating L min (1),ona : Daprès larelation 2 d m a x = G m- C a xm i n+ H m a-xL m i n
L min= Gmax- Cmin+ Hmax- 2dmax. 'S' n'y pas prendre a detoérance restrctive deparalérsme, a valeur de la (ocalisation, 101érance deposlion symélre oucoaxiaité).
B
72
Calcul dudiamètre maximal dulæating L mu plus Lecasle défavorable seprésente lorsque lapièce, le centreur etlelocating sontaumaximum dematière. ll v a deux caspossibles.
CALCULDELmax Premiercas
OG CentreurQ
PREiIIER CAS:
PourJA=0,ona: 0 = - RLmu- Emmu- RCmax+ RGmin+ Epmin + RHmin RLmu= RGmin+ Epmin+ RHmin- Emmu- RCmu L max= Gmin+ 2 Epmin+ Hmin- 2Emmax - Cmax. l)EuxtÈt EcAs : PourJB=0,ona: 0 = RHmin- Epmax + RGmin- RCmax+ Emmin - RLmax = RLmu RHmin-Epmu+ RGmin RCmu+ Emmin
i
I JAmin j RLmax Emmax i RGmaxII
R G m i ni Epmin RHmin Deuxièmecas
Lmax= Hmin- 2Epmax+ Gmin- Cmu + 2Em min.
JBmin : R H m i ni E p m a x, RGmin RGmax, Emmin RLmax
ptElt0uDÉptilcÉ: clrorx D'ulLocATtr{c SiL mu calculé > L mincalculé, prendre unlocating plein,sinonchoishunlocating dépincé. Détermination del'épaissew 2edulocating = lH2+ H02 d'oùlH2= RH2 - H02 RHz RL2= lH2+ HP2 d'oùlH2= RL2- Hp2 soit: RH2- H02= RL2- HP2avecHO= e + a et Hp= e 0na RH2-(eta)2=g1z-rz R H 2 - e-22 e a - a 2 = R Ê - e 2 - 2ea- a2= RL2 d'où RH2 RH2- RL2 !g=--2. a
a = désaxage
CALCULDE a
Premiercas
Lavaleur dudésuage a estàcalculer. Calcul dudésaxage a Reprenons lesdeux précédents casdefigures enremplales locatings pleins par des locatings dépincés. çant PREIIIER CAS:
PourJC=0,ona: 0 = RGmin+ Epmin+ amin- Emmu - RCmu a min= Emmax+ RCmax- RGmin- Epmin, Bibliographie : J.Destrac, i. F.Euriot, M.Vinænt, Alexandre
JCmin RGmin Epmin amin Emmax RCmax
c
S
73 DEUXIEME CAS :
PourJD=0,ona: 0 = - RCmax+ Emmin+ a min- Epmax+ RGmin amin= Epmax- RGmin+ RCmax- Emmin,
CALCUL DE a - Deuxièmecas
REIi|ARQUES :
deux calculs dea eïfectués grande onchoisit laplus r Les valeur dea pour lecalcul del'épaisseur 2edulocating. Epdelapièce et Emdumontage n Silesentraxes ont même valeur nominale (t), on avec desécarts symétriques poura lamême trouve valeur danslesdeuxcasdecalculs.
JDmin RCmax E mm i n amin
2û", r: Applicationsnumériques
Epmax
20nir!i Premièreapplication VALEURS CONNUES G
Entraxe desalésaoes
Ep = looao,2 t2 =2 W
PREMIEREAPPLICATION
= 30+o,o5lH=20+0.1
Diamètre desalésaqes Tolérance deparallélisme Lonqueur dela oièce
R Gm i n
= 150+9's
VALEURS CHOISIES
= so 3'l;
Diamètre ducentreur
c
Enkaxe centreur localinq
Em = 10010,01
VALEURS A CALCULER Débattement maximal Diamèùe dulocatinq Désaxaqe locatino-alésaoe H htqeurdu locatinq déoincé
onax= L
2e
Calcul dudébattement maximal d max 1 2 . Empa x 2 x 1 0 0 2 I
-^,,
= I,JJo.
UittdÀ=-
Wmin
DEUXIÈMEAPPLICATION
150
Calcul dudiamètre minimal dulocating L min = Gmax Cmin+ Hmax 2dmax Lmin - 29,97 - 2 x 1,336 = 3005 + 20,1 = 17,50.
i
Calcul dudiamètre maximal dulocating L max = Gmin+ 2 Epmin+ Hmin- 2Emmax- Cmax Lmax = 30+ (2x 99,8)+ - 29,99 20- (2x100,01) = 19,59. pleinoudépincé Choix dulocating > L min) locating plein SiLmax > 17,50. 19,59
Em Ep*t
i i
i
I
'.il
74
20.142Deuxièmeapplication
f^Â tdilu
=
d max
_
12
Eo WCos tf t2.EP max x 100,2 0,2 6 p1 = = 0.12g UVmin/Cos 15 150/Cos 15" Lmin= Gmax- Cmin+ Hmax- 2dmax - 29,97 = 30,05 = 19,92 + 20,1-(2x 0,129) L max= Gmin+ 2 Epmin+ Hmin- 2 Emmax-Cmax = 30+ 2 x gg,8 - 29,99 = 19,59 + 20-2x 100,01 -+Locating L max> L min: 19,59 < 19,92 dépincé a min= Emmax+ RCmax- RGmin- Epmin - 15- 99,8 = 100,01 = 0,2ô5 + 14,995 2g _
2 i n'R, ,H, m
'
,Qt LI 2m a x _ a
- 0,205 = roz (g,g l2)2 = 4,66. REMAROUE: 0,205 Pour lecalculde 2e,ilfautprendre RLmuréel, soit1g,g etnon oas19.59. 20.15 Touches palonnées Certaines formes depièces pasdeplacer nepermettent unappui ponctuel à I'emplacement théorique d'une normale derepérage. Dans cecas, onutilise palonnés desappuis dontI'action demise enposition estsensiblement égale àcelle ponctuel. d'unappui Lasolution technologique représentée estrelativement classique, Elleconvient bienpourdestouches éloignées. Voirégalement page suivante.
Exemplede solutiontechnologique
PRINCIPE D'UNAPPUIPNIOruruÉ
Appuien 4 points dont 2 palonnés
/
75
20.2 Appuis linéaires
APPUISTII'IÉRIRES TIXCS
Unappui linéaire estéquivalent àdeuxnormales derepérage Enfonction despressions admissrbies : onchoisit ponctuels; contacts r soitdeux surface dégagée dans r soituneétroite sapartie centrale; soit une étroite surlace r continue, dansce casune géométrique spécification deforme estnécessaire k position linéaires parla desappuis Tixes estdonnée fabrication dumontage, permettent Lesappuis iinéaires réglables un réglage en position pièce dela surlamachine.,lls autorisent notafiment pou.une unréernploi dumortage séne depièces oontles cotes demise enposition sont voisines Les linéaires appuis éclipsables sont pour utilisés, engénéral, laisser lepassage desoutils l exemple Dans donné. laprèce partasurface estorientée quisera puis usinée, position bloquée dans cette ll estalors possible pourlaisser dedégager I appui linéaire lepassage deI outil
Portéestraitéespour HRc > 58 A P P U I SL I N E A I R E S ECLIPSABLES Princioe
Exemplede solution technologique
T
76
20t3 Appuis plans plan Unappui estéquivalent àtrois normales derepérage. Enlonction despressions decontact admissibles, onchoisit : ponctuels, r soit trois contacts quepossible; aussi distants plane r soitunesurface quetrois dont onneconservera portées i plane r soitune surface dégagée dans sapartie centrale; plane r soit une surface continue; onprécise, dans cecas, queseule surface nonconvexe estadmise. .
0nobtiendra : - soit plane, une surface - soitunesurface concave, Cette spécilication deforme restrictive assure, dans tousles portée cas, une correcte delapièce usinée sursonappui. REIIAROUES:
r Pour une bonne plan stabilité d'un appui àtrois contacts, que recherche larésultante On desforces élémentaires de -*-eontactsoitsensiblement confondue avec lecentre degravité (Gestà l'intersection desustentation Qdutriangle oes lnédianes). r Entre planes deux surfaces précision dehaute il est # relativement difficile dechasser I'airetd'assurer uneportée W' parfaite.peut 0n remédier àcetinconvénient enrainurant la F,' $urface concernée dumontage
i
rcml t-
=Él MI
21Prépositionnement *l
oÉtRol,lpeuR
il eslsouvent d'unepièce, lamiseenposition Afin defaciliter unprépositionnemenl. nécessaire d'effectuer doilassurer Leprépositionnement surle position, dea pièce ambiguité en sans r unemise rn0ntage; vers sesapouis. cietaptece sarsproblème. ! unguidage.
2l ' I Détrompeurs position uneseule d'assurer a pourobjet Undétrompeur I'exemple donné, pièce Pour posslble appuis, surses dela par estassurée delapièce sursesappuis unique laposition pièce placé dela dissymétrique dans uneTorme unobstacle
ENGAGEMENTOE PRÉCENTRAGE
21.2 Engagements l'arc-boutement d'une estdéviter Lebutdunengagement relalivement pièce unlogement laprésente dans lorsqu'on précis clasd'engagements lesproportions donnent Lescroquis cinrroc do nronpntr:no
Exemplesde solutions technologiques
: IMPORTANTE RElrlAROUE
uneerreur d'usinage c'estloujours |étude d'unmontage Dans qued'oublier despièces gave leprépositionnement queprocure pourI utilisateur un lesdésagréments Outre ptèce place dela miseen unemauvaise diTiicile engagement quipeut êtrecause peul délectueux unbridage engendrer d'acctdent
prÈcrscerurnÉes PARuNnlÉsRee
PIÈoESÀ GUIDAGEPRISMATIQUE
Acceptable
Correct
Correct
22 pc
22 Centreursfixes
22
Le c0 ce Le lim
22.1 Centreurs pour alésages 22.11 Centreurscourts Lescentreurs courts éliminent deux degrés deliberté I isostatisme : demise enposition 0naméliore pressions les enfonction des admissibles, r enréduisant, Centresd'usinaqe admissibles porlées (longueur faible, dégagé); aumaximum centreur C E N T R Ê ULRO N GC Y L I N D R I O U E queseule nonconcave unegénératrice est r enspéciTiant admise prévoir Pour facrliter l'engagement, unchanTrein deprécen relativement important. trage
22.12 Centreurslongs cylindriques un Lasurface cylindrique decentrage conserve àlapièce deliberté en degré deliberté enrotation et undegré translatron. Pour unemiseenpositron axiale, un obtenir onluiassocie plan perpendiculaire. quiluieslrigoureusement parI'actron L'immobilisation en rotatron estobtenue du serrage. manuels LejeuJ nécessaire aumontage etaudémontage limite delaoièce laorécision encoaxialité
al
0r
2
L m u
T I
t Surfacesde portée traitées pour HRc > 50 C E N T R E U RL O N G C O N I Q U E
I i@P- -o-
22.13 Centreurs longs coniques qualité Lecentrage esldetrèshaute obtenu Lesécarts de positron pièces lorsdumontage desdifférentes axiale d'une etlefaible fontquecescenlreurs série couple d'entraînement pour utilisés desmontages sont surtout decontrôle REMAROUES:
despoiléesaméliore l'isostatisme r La téduction quelquefois maisaugmente le prixderevient. lessurfaces loules deporlée sonttraitées r Enprincipe pour > 50. obtenir unedureté HRc lechapitre 24surlesserrages concenr Voirégalement trioues
I tl L t
Section d'un centreur donne un contact moins correct qui ne permet pas un contrôle aisé clu diamètre) Traité pour HRc > 50
79
22.2 Centreurs pourarbres
C E N T R E U RC O U R T
22.21Centreurscourts Les centreurs courls éliminenl deux degrés deliberlé etles qte cerles condiilo^s a respecter sontlesménes des f Ê n l r ê r r rnc n rr r r l  c r n o c
LejeuJ nécessaire aumonlage etaudémontage delapièce limite laprécision encoaxialité
22.72Centreurslongs Lélimination parun desquatre degrés deliberté estobfenue longdégagé alésage dans sapartie centrale queI onmatérialise 0npeut direaussi deuxcentreurs courts
C E N T R E U RL O N G
22.21Yés de centrage qualite vésdecent'age Les donnent ureexcellente dela position mise en lesdegrés Suivant deliberté àéliminer, on utilrse : (élimination unvécourt dedeux degrés deliberté) r soit (élimination deux véscourts dequatre degrés r soit de liberlé)
vÉs oe cENTRAGE
Écart deposition surunvé Enlonction delacotedel'arbre, unvédonne unécart de position x pour lecentre delapièceSoit: Rlerayon maximal del'arbre, minimal r lerayon deI arbre aledemi-angle duvé
R-r x = --:-. slna MATERIALISATION D'UN VE PAR 2 BROCHES
23 Montages entre-pointes
C E N T R E SD ' U S I N A G E
NF E 60-051
2 3 t l C h o i xd ' u n c e n t r e d'usinage* Lechorx d'uncentre d'usinage estessentiellement fonction desdimensions, dupoids delapièce, deselforts decoupe etdelaprécision dutravail àexéculer. Atitredepremière estimation elpourlescasgénéraux, on peut déterminer d à l'aide dutableau ci-dessous.
TYPE R R e p r é s e n t a t i o sni m p l i f i é e: G . D ,b t - 4 .
(0,5) 1,06 (0,8) 1,70
23t2 Pointestournantes Lespotntes paradhérence, tournantes sontenlraînées, en rotation lapièce. avec 0névite ainsi toutrisque degrippage. Lespointes tournantes avecindicaleurs depoussée axiale sont utilisés avec unentraîneur (S frontal37.6) POINTESTOURNANTES
I
2,12
â lt
1,6
3,35
I
2 2,5
4,25
6,3
5,30
I
1,3
3,15
1,9
4
6,70
10
8,50 10,60
16
11,2 14
12,5
7 8,9
3,5
(5) 6,3
13,n
t8
4,5
(8)
17
22,4
17,9
5,5
t0
21,20
28
n5
2,3
parenthèses l'emplol desvaleurs Eviter entre
POINTESToURNANTES AVEC INDIcATEUR os poussÉp
POINTES SPÉCIALES Poinleaveccentrepourpièceà exlrémité conique
Pointe pourpiàce creuse à tétoncylindrique pouremboul Pointe creux, centrage intédeur Poinleavecexlrémitérappoiléeen carbure
ffi{4ffimffiffi Fabricalion : Rôhm
l-
24 Serrages concentriques
EXEMPLESDE SECTIONS
Les dispositils àserrage concentrique assurent, la à laJois, mise radiale enposition etlemaintien despièces.
24tl Pincestirées Cespinces assurent unebonne coaxialité delaprisede pièces présentent avec I'axe delabroche. Elles toutefors l'inconvénient, lorsduserrage, lapièce d'entrainer dans un P I N C E ST I R E E SW déplacement relativement axial important. pinces parunebonne Les biconiques sedistinguent répartiparticulier tion dusenage surlasurface à maintenir le eten proche serrage estassuré dans lazone laplus deI'outil PrNcEsrnÉBs w
PINCES BICONIQUES E
Plagede serrage: 0,5
Défaut global de coaxialité : 0,02 max
PINCES BICONIOUES PTNCES BTCONTQUES ES
Défaut global de coaxialité : 0.0'l max PINCESBICONIOUESE
Plage de serrage : 0,2
- Synergie. Fabricâlion : Schaublin 75011-Paris
PINCESBICONIQUESES
Plages de serrage : 0 , 5j u s q u ' à d = 3 1àpartirded=4
82
24t2 Pincespoussées Cespinces assurent unebonne coaxialité delaprise de
PINCESPoUssÉESF
niÀno avon le hrnnho
Lorsqu'elles sontenbutée surlalaceF,il n'ya pasde déplacement pendant axial Iesenage. letypedepinces C'est queI'onrencontre le plusfré. quemment surlestours semi-automatiques etautomatioues.
Pas de dé lacement e ra ptece ors ou serrage
Plagede serrage; 0,5 Défautglobalde coaxialité: 0.02
24t3 Tasseauxexpansibles* Cedispositif estsimple etéconomique. pourdes ll convient pièces n'exigeant pasunegrande tolérance decoaxialité (>0,05)
6 tenteséquidistantes
Plage de serrage : 0,5
24t 4 Mandrins expansibles
MANDRINSEXPANSIBLES
Lesexpansibles par: secaractérisent r unebutée axiale fixe, r unserrage concentrique énergique, précision r unegrande pour encoaxialité laprise depièce. PRII{CIPE:
Surunarbre conique, ondéplace axialement unedouille à fentes alternées enacier à ressort. Lesdouilles sontinterchangeables. pages Lestableaux, suivantes, donnent lescaractéristiques desexpansibles standards et desexemples d'expansiblesDéfaut global de coaxialité: 0,01 max. spéciaux.
axiale fixe
* Fabrication - Synergie. : Schaublin 750il-paris.
&-_
83 MANDRTN ÀS s e R n R G eR R R t È n e
Fixationentre-oointes
Fixationoar cône Morse
10 8,5 12 12 1 0 1 3
11
7 1 , 5 35
12 10
15
17 13,2
74
t4
58,5 30 4
*.
ff
r
OJ
4
J
L, icÊ *q
4
K ffi
Û
r-
4
t.. 3 it.
ffi mFttrt
22
t2
U,J
40
l6
u,a 7 , 5 - 8 . 8 , 5 - 9
'|
27
20
u,c
8,5 10,5
5,5.6.6,5-7 9 , 5 .1 0. 1 0 , 5t.1 . 1 1 , 5
13
15
21
16
1
29
26
0,5 12. 12,5. 13. 13,5. 14. 14,5
t 8 16
15
27
21
1 t
30
J3
0,5 14,5. 15... ...18,5. 19
85,5 40
20 1 8
20
a0
I'J
30
1t
93,5 45
25 23
22
37
31
40
42
0,5 19,5- 20......24.24,5 . U,7. 28,7 24,7- 25,7. 26,7
98,5 'U
30 25
25
42
36
1,5
40
46
106,5
40
aa
48
41
1,5
40
52
{o
1,5
40
f,ô
1,5
45
'J
03
1,5
48
85
83
1,5
50
96
4
I
30
JJ
1 1 1 , 5 60
40
124
ot
45
20
J3
130
o,
m
44
JC
l2t r
0r
50
4t
J3
30
' Expansibilité maximale dechaque douiJte.
62 71
-31,7.32,7.33,7 æ,7. 30,7 . 36,7 . 37,7 . 38,7 347. 35,7
rl
I
- 40,t. 41,7 . 42,7 . 43,7 39,7 . 45,7......52,7 . 53,7 44,7 . 55,7... .63,7 54,7 .,,62,7 . 65,7... 64,7 ...n1.78,1
r--
MANDRINSÀ FIXATIONPAR PLATEAU
l r
| l
tl
peutêlrecomnandé [esertage desdouilles : pârI'ertrémité avant, à l'aide I soilmanuellement, d'une I I clé(1/2vuesupérieure delaligure); t t à l'aide d'untubedetirage, maneuvré I soitpalI'arrière, cï l pneumaliquemsnl manuellemenl, (1/2 N ou hydrauliquement vueinfédeure delafigure). L8butée esldémonlable etconçue enfonclion despièces à netlre enDosilion axiale. global I Défaul decoaxialité : 0,01 max.
l(o
l À
t 1 t -
olo
lrl. t l
t l Lt
<4 1 (
l
i rl 102
51,5
rc
60
40
16
14
700
1E
- 15,7 .16,7.17,7.18,7 14,7
102
ala
ta
60
40
16
19
900
40
102
51,5
IJ
60
40
16
23
1200
46
. 20,7 - 21,7 . 22,7. 23,7 19,7 - 27,7 . n,7 24,7.25,7. 26,7
112
61
ot
70
54
16
27
| 200
50
112
01
OJ
t0
54
16
31,5
1500
60
.30,7- 31,7 . 32,7 .33,7 29,7 . 35,7 - 36,7. 34,7 37,7.38,7
85
70
54
16
36
2000
60
39,7- 40,7- 41,7. 42,7. 43,7
- 50,1 . 52,7 44,7. 46,7. 48,7. 49,7 - 56,7.58,7. .60,7.62,7 54,7 59,7
112
61
llr
80
104,8
100
78
22
t2
2000
80
135
80
104,8
100
78
22
51
2500
90
Fabric€lion Tobler . 92120-lVontrouge
** Efforl maximal detirage endécanewlons.
i
I I
æ
24.5 SystèmeRingspann* Lesystème deserrage concentrique Ringspann estcomposé derondelles légèrement coniques enacier àressort L'élasticrtédesrondelles estconsidérablement parlaréalisaaccrue tiondefentes radiales permettent alternées. Elles uneprise parunarbre depièces ouparunalésage cylindrique PRINCIPE :
Aumoment duserrage lespièces sontd'abord puis centrées plaquées surleurface d'appui 0npeut utiliser : I soitdesrondelles queI onempile simples enfonction desbesoins, r soitdesblocs derondelles standards.
Défaut decoaxialité : 0,01 max. Tolérance admissible swEA despièces serrées : lT11,
@ enrrucree Serraged'un arbre
Serraged'un alésage
21.51 Prisesde pièces par un arbre cylindrique EXËMPLES :
Figure 4 : Lapièce estmise parunappui plan enposition eluncentrage court. Lespièces 1et2,enacier traité, sont nécessaires afindavoir desarêtes vives encontact les Q' BLOCDE RONDELLES avec rondelles Ringspann. Figure 5 : Lapièce estmiseenposition paruncentrage longetunebutée axiale. Afind'éviter l'arc-boulement des rondelles dedroite, I'entretoise esten2 parties coaxiales et estrectifiée assemblée comme il estindiqué ïioure 5 b.
P r i n c i p ed u m o n t a g e des entretoisespour la rectification
surfaces en contact avec res rondeilesRingspanntraitéespour HRC > 60. Cl.Ringspann
8l
Dans cetexemple, I'action desrondelles Ringspann parI'intermédiaire s'exerce surlapièce p'une douille élastique fendue. 0n éviteainsi marque toute surlasurface desenage. Lapièce parunepointe eslmaintenue àl'autre extrémité decentrage surlaquelle s'exerce lapoussée d'un ensemble derondelles Belleville.
Rondellesr",'"fn--__-l
W
R pourun "on,"",îÎl--l Jeucarcuré
t.surarzl RONDELLES RINGSPANN TYPEA Qualité1
BLOCDE RONDELLES R I N G S P A NRNN 1 1 1 3
M, : Momentde rotationmaximal par une rondelle. transmissible
M, : Momentde rotationmaximal par le bloc. trànsmissible Nota : calculdu momentde rotation,voir chaoitre45.
t:' tà
0,013 à 0,0ss
4
0,1à 0,76
o
0,16 à r,r
I
0,2rà 1,5
1 0 à2 0
0,75
0,12à 0,48
o
0,96 à 3,8
0
1,4 à 5,8
12
0,9 à 7,7
20à 30
0,75
0,48à 1,8
o
3,8à 8,6
I
5,8à 13
l2
7,1à 17
30à 40
0,75
1,08à 1,9
o
8,6à ls
I
t3 à23
12
17 à30
oà 50
0,75
1 , 9à 3
o
t5 à24
0
23 à36
l2
30 à48
5 0 àm
1
3,9 à 5,6
D
23 à34
10
39 à56
16
62 à90
5,0 à 7,5
6
34 à45
10
56 à7s
16
7,5 à 10
6
45 à60
10
75 à 100
t6
1n à160
60à 70 70à 80
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I
12,7 à 15,7
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127 à 157
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203 à 251
95à 115
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17,7àû
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89 à 130
10
142 à 2t)8
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283 à 416
115à 135
1,25
n
à 35,8
6,3
130 à 179
10
208 à 286
20
416 à 573
135à 155
1,25
35,8 à 47,3
6,3
179 à237
10
286 à 378
20
573 à757
155à 170
1,25
47,3 à 53,6
6,3
237 à 268
10
378 à 429
20
757 à 858
r Lâvaleur lapluslaible serapporte audiamètre d minlmal etlaplusgrande audlamètre d maximal Valeurs endâN.m,
I ,i
Eremple de désignation d'unerondelle Ringspann, Rondelles Ringspann A 032019,02 | qualité lypeA, l, diamètre d'appui 32H7,diamètre de serrage surlapièce 19+0,2; Exemple dedésignation d'unblocderondelles typeA delongueur L = 9,diamètre d'appui 32H7,diamètre de serrage surlapièce 17 r 005:
I
âp$J,"'ffi
t'i 6 ;uyphra*.
0,5
T1
I I
tl ll
Blocderondelles Ringspann RN113A 032017,05 x9
tl0Tl:Seul lediamètre muimal desenage intervient dans ladésignation. quelatolérance Étant entendu surcediamètre doitêtre inférieure à lT11. Ringspann. D'après
I I
86
24.52Prisesde pleces par un alésage EXEMPLES :
Figute 1 : Lapièce parunappui plan estmise enposition etuncentrage court. Pour unbonguidage deI'entretoise : F>0,7D.Larondelle sphérique l'écrou sous compense de légers défauts deperpendicularité Figure 2 : Lapièce parunappui plan estmise enposition el uncentrage L'importance court. ducouple d'usinage a nécessité positil parl'intermédiaire unentraînement dune tigequis'engage dans untrou delapièce d'entraînement
RONDELLESRINGSPANNTYPE B Qualité 1
BLOCDE RONDELLES R I N G S P A NRNN 1 1 . I 3
M1 : Moment de rotation maximal transmissiblepar une rondelle.
M, : Momentde rotationmaximal t r a n s m i s s i bpl ea r l e b l o c Nota : calculdu momentde rotation,voir chapitre45.
d
D
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7 11 15 15 20 25 30 40 50 50 60 70 80 90 100 100
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8 0 à9 0 90à 100
1
100 à 110 110à 120
1
120à 130
Désignation dimensionnelle desrondelles etdesblocs derondelles, voirtableau 0a0e orécédente ' Valeurs endaN.m
D'après Ringspann
25 Répartiteurs
REPARTITEUR
permettent Les répartiteurs desituer pièce unélément d'une plan partageant, etc.) en defaçon sensiblement Pxe, égale, lamatière autour decetélément
25tl Vés de centrage standardisés, représentés l-esvésdecentrage ci-contre, précision définissent, avecune généralement acceptable I'axe desymétrre X'Xdelapièce. REi|AROUES : VE FIX,E r Levéfixeélimine deux degrés deliberté. r Levémobile élimine undeqré deliberté.
25.2 Vés de centrage à serragesymétriqué Ledéplacement symétrique desvéspermet par VE COULISSANT dedéfinir, tapport pièce àlasurface latérale dela lesaxes X'XetY'Y. lecas,parexemple, C'est d'unmandrin detour,à senage concentrique, etéquipé de2 mors envés. REMAROUE:
Voir page également suivante, desexemples derépartiteurs axles.
ndrinà serr concentrique
Partiesf rottantesRâ1,6 traitéesoour HRc > 30
Y_ 88
Ë !-'
EXEMPLES DE RÉPARTITEURSAXILES
25û Canonsvissés à cuvette
CANONS VISSÉSÀ CUVCTTE
Lescanons vissés à cuvette assurent unerépartition relativement correcte dela matière autour-de l'axedutrouà réaliser. llssontsurtout utilisés lorsqu'un alésage doitêtresensiblement coaxial avec unesurface latérale derévolution. Matière: Jusqu'à d = 10: XC65l. Au-delà ded = l0 : XC10cémenté. pour > 58. Traitée HRc
-.- -
&"
26 Extracteurs Après l'usinage pièce d'une il estquelquefois difiicile de I'extraire desonlogement. Pour certains cas, onprévoit permetundispositif mécanique tantde sortir lapièce delazone difficilement accessible ; pour d'autres cas, notamment lespièces suffisamment légères, un jetd'air simple peut comprimé être suffisant. EXEMPLES:
Figure 1: Lesdimensions pasd'extraire nepermettent manuellement lapièce. Une action surlepoussoir, monté libre entranslation permet etenrotation, desortir lapièce trèsfacilement. Pour unesolution automatisée, il estfacile deremolacer le poussoir parun petit pneumatique. vérin Figure 2: Afind'éviter I'arc-boutement, l'action résultante desefforts d'extraction doitêtresupérieure etdirectement opposée àla résultante desefforts résistants. Pour respecter ceprincipe, ilfaut utiliser aumoins deux tiges d'extraction. Figure 3: pinces Les à éjecteur sefontdans lasérie desoinces W ($24.31 permettent, Elles pour après dessenage, ). despièces erruces ÀÉlecreuns. peudelapince dépassant pour @ unesortie depièce suffisante prise une manuelle. Figure 4: Pour ce montage, l'insuffisance deplace enhauteur a nécessité I'utilisation d'unextracteur articulé. L,action de commande parunvérin estexercée pneumatique.
27 Vis et écrous '
vrs DEPRESSToN À rÉroN
oe malntlen |
t
'
permet Laliaison vis-écrou d'obtenir surlapièce uneffort de maintien relativement important enfonction ducouple de (voir senâge exercé couples desenage G.D.74).
27tl Vis de pression parI'extrémité L'effort demaintien estassuré delavis. visrésultent Ces delacombinaison dedeux éléments. r laforme deI'extrémité delavis, r laforme delatêteoulemode d'entraînement. ponctuel Pour unevisàcontact l'effort Frésultant surlatige filetée estdonné oarI'exoression : ''ll Ê '-i(i3nffi P I È c E SM I N c E S F= effort axial s'exerçant surlavisennewton. ût= couple desenage exercé surlavisenmètre.newton (voir G.D.74). r = rayon moyen delavisenmètre. q = angle d'inclinaison dufilet. g = angle defrotlement delavissurl'écrou.
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I
a max : angle d'adhérence P r a t i q u e m e n t a m a x =1 0 0
VISDE PRESSIoN À pRIlI
NFE27-164-27-165
Autres visdeoression, voirG.D.31.2
REiIAROUES:
r Voir également S2.4. r Pour despièces minces, ladistance d esttrèsfaible, quelecontact voire nulle; ilenrésulte delapièce surleplan d'appui estaléatoire. remédier 0npeut àcetinconvénient en inclinant légèrement I'axe delavis, r Lecontact direct del'extrémité delavisavec laoièce a pourprincipal inconvénient quireçoit demarquer lasurface lapression. 0n remédie à cetinconvénient enmettant un patin à I'extrémité delavis. Lespatins normalisés autorisent unelégère inclinaison de parrapport I'axe dupatin à l'axe delavis(G.D. 31.3). "1MPa=1N/mm2.
&
91
27.2 Écrouset boulons
ÉcRoucRorsrLLoN À seRnlce RAptDE.
Parrapport auxécrous et boulons d'assemblage, I'intérêt essentiel delaplupart decesdispositifs estunsenage etun dessenage rapide. 27.21 Écrous croisillon à serrage rapide jeudans Aumontage l'écrou estincliné etlavispasse avec letroucylindrique lisse. parunsimple ll estainsipossible, coulissement, d'amener l'écrou encontact lasurface avec à sener. Leredressement del'écrou engage lesfilets etle serrage estréduit àquelques tours. 15
30
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o
n
34 80 Aulres écrous, vohG,D.32.2
17,6
45
E
MANETTE INDEXABLEtype B'
27.22 Manettes indexables Cesmanettes I'avantage offrent depermettre, après dégagement desdentelures, quelconque unréglage angulaire parrapport delapoignée à l'écrou. n
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61
126
Autres manettes, voirG.D.32.4.
Matière: XC 35 traité R > 900MPa RONDELLE FENDUE AMOVIBLE
NF E 27-616
27.23 Rondelles fendues amovibles Elles pièce autorisent ledémontage qu'ilsoit d'une sans nécessaire d'enlever l'écrou. Eneffet, après dessenage d'un peuplusd'untourdel'écrou, peut retirer la rondelle on et (voir lapièce démonter G.0.34.13). REiIAROUE:
Afindepermettre lepassage delapièce, I'alésage D1doit être supérieur à lacote surangle Ddel'écrou. D- 1,15 a;a = cote surplats del'écrou. * Fabrication
92
21.24 Boulons à æil BOULoNÀ CEIL permettent Cesboulons undesserrage rafldedelapièce Bridearticulée partiel après undévissage del'écrou à portée sphérique et basculemenl duboulon dans lesens delaflèche. Laremise enplace s'effectue avec autant derapidité. Laparlie droite delafigure montre l'emploi d'une visà æil comme articulation. Ll
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32
17
27.25 Rondellesfendues pivotantes Leursutilisations sontanalogues auxrondelles fendues XC 35 traité R > amovibles mais ellesprésentent l'avantage derester fixées a leur suooort. RONDELLE FENDUE PIVOTANTE D
Dr
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900 MPa"
I
(c11) Matière : XC 35 R > 900 MPa* .1[/Pa=]N/mm2
Fabrication : Nlm.
28 Etaux
( 1 ) E T A UA M O R S P L A Q U E U R S
Lesétaux sontunmoyen usuel deprises depièces 0n distingue lesétaux à commande manuelle, à commande hydraulique etàcommande oléopneumatique. ll fautveiller, enlonction delaprécision exigée, à ce qu'au moment dusenage I'action desmotsconserve lamise enposition initiale delapièce. EXEIT|PLES Ottuons spÉcnux: Figures 2 à 6 : Lemors mobile à tendance à soulever la pièce desonappui, onremédie à cetinconvénient en concevant desmors spéciaux enfonction desconditrons de labrication etdestolérances à respecter. Figures 7 etI : Augmentation delacapacité deserrage en longueur etenhauteur. Figure 9: Lapoussée dumors mobile doitappliquer lapièce sur sesappuis. Figures 10à 12: Prises depièces cylindriques.
Vue F partielle
8
r1i l
Cl.Sagop
94
29 Brides*
B R I D EC O U L I S S A N T E+
Lesbrides s0ntdesdispositifs de maintien trèsutilisés pour Comme unlevier simple, ondistingue : r lesbrides inter-effort, r lesbrides inter-appui, r lesbrides inter-senage,
29. I Brides inter-effort Dans lesbrides droites standardisées ondistingue essentiellement lesbrides coulissantes pivotantes; et lesbrides ce quiassure undégagement aisédelapièce après déblocage del'écrou. BRIDE COULISSANTE H
E
50 20 80 20 63 25 100 25 80 125 32 100 40
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Matière XC 35 R>900
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16
Matière : XC 35 R > 900 MPa'
32 RESSORT
A P P U ID E B R I D E
RESSORT Dl
10,5
1,2
12,5 '1,4
A L
Longueur coupée à la demande.
' Voirégalement chapitres 32.33.34
Matière : 55 57
M a t i è r e: X C 1 0 H R C > 5 8 Fabflcation Nlm
95
29.2 Brides inter-appui Dans lesbrides droites standardisées ondistingue essentiellement lesbrides coulissantes àvisetlesbrides coulissantes àcame, Les brides coulissanies àvispeuvenl, avecunappui réglable, êlre transTormées enbrides inter-effort. BRIDE COULISSANTE A VIS L
A
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80 t00 125 160
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B R I D A G EA C A M E
Hmin{ max s 900 s 600 D 21 29 2,8 M 8 24 29 6,5 J,C M10 28 3t 8,5 4,5 M12 E3
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Matière: XC 35 R > 900 Mpa. B R I D EC O U L I S S A N TA E V I S A V E C A P P U IR É G L A B L E
L1
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125
L'ensemble debridage àcame pasunesécurité neprésente absolue silapièce estsoumise àdefortes pendant vibrations sonusinage. E N S E M B LDEE B R T D A GÀEc n u e C a m edse b r i d a g e( V o i rS 3 1 - 4 j ) VueF
Matière
Came 35 NCD 6 HRc > 50
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I_t\.
Débattementà 900
.__/
(sà s6o;
\ ifTt,l ,//rf\"- ./- 11 t-{\ I ll /hdedarement -------C--oà 600 ) lil r'./i
BrideXC 35 R > 900 MPa* P t
30
*1[4Pa=1N/mm2
tabrication ; Nlm
96
29.3 Brides inter-serrage
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22 12,5 105 t1
12 12 27 14,5 138 l 4
3
B R I D EA R T I C U L E E
Dans lesbrides standardisées, onutilise essentiellemenl les brides articulées. quelles Cesbrides sontutilisées telles ouavec unélément parexempie d'adaptation enlonction delasurface à serrer, lepalonnier central delafigure ci-dessous
ue
Pivo type Elle d'im gem
12,5 1 5
30
Elle For
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29.4 Brides transversales
I
[; L:
B R I D EP I V O T A N T E DEMONTABLE
Unebride transversale estunebarette escamolable éouioée d'une vrspourleserrage par delapièce0n peututiliser exemple unevisdepression décrite au$ 27.1ouunevisde pression (G.D31.2). classique etnormalisée REMAROUE : Lecontact direct deI extrémité delavisavec laoièce a oour principal inconvénient demarquer quireçoit la surface la pression. Sinécessaire, onremédie à cetinconvénient en mettant unpatin à I'extrémité delavis.
r
BRIDES PIVOTANTES DÉMONTABLES I
Cette bride eststandardisée. Ellecomporte deuxencoches quiautorisent alternées larotation delabride dans lesens desllèches. ll estainsipossible d'enlever rapidement le système de bridage après unsimple déblocage delavisdeserrage. L
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*lltPa=1N/mm2
Matière: XC 35 R > 900 MPaFabrication : Nlm
CR
30 Brides prvotantes
BRIDE ESCAMOTABLE(commandehydraulique) O
A
Horizontate
Pivoter etserrer prrncipales sontlescaractéristiques deces types debrides. présentent Elles I'avantage dedégager entièrement I'espace d'implantation de la pièceauchargement et au déchargement.
30. 1 Brides escamotables Elles offrent rapidité etrigidité duserrage. Force maximale : 50kN.
30.2 Crochets pivotantes Lescrochets sontdesbrides defaible encombrement. A cetitre, elles pour sont trèsintéressantes de nombreux montaoes, D 16
I I
20 25 32
c
H
E
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I
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A
Verticale
Vue A
Hl
Serragemanuel
Serragehydraulique
Vérinà visser f i l e t é( S 3 4 . 2 1 )
XC 35
R> 90 MPa
Fabrication : Nlm
31 Maintien par corns il.l
3
C O I ND E B R I D A G E
Le rela 0e qua
C o i n sd e b r i d a g e
Aucun élément deserrage nedépasse delasurface àusiner, Lessolutions technologiques courantes sontassez nombreuses, Lasolution parla représentée estinléressante relative facilité desusinages. Pourunnonarc-boutemenl du coinetundémontage facile onprend :?> 200
3
UN
às
| ';r LUI
0e Le s0
3l "2 Cramponsplaqueurs Cesdispositifs standards s utilisent danslescasoùaucun élément deserrage nedoitdépasser delasurface à usiner. paradhérence, llssefixent, danslesrainures enTdestables demachines. Cescrampons exercenl uneaction desenage quiassure oblique à lafoisIecontact delapièce surlabutée (effet (effet dappui P)elsurlatable P').
c
Hr
H2
12 50 14 53
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04
E Q U I L I B R ED U C O I N
EX
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P-
o
750 80
o
750
80
NOTA:
Voirégalement lechapitre 32(système modulaire)
C R A M P O NP L A Q U E U R
Pc pr â
b
F a b r i c a t i o n: N l m Exprimé endécanewtons
T r a i t éo o u r H R c > 5 8
99
3ln3 Tamponstangents
TAMPONSTANGENÏS
partampons Leserrage est despièces cylindriques tangents relativement simpleAfindenepasgêner lamiseenposition nitourner, nicoulisser delapièce, lestampons nedoivent n r r r n dr n i À n po c t r o f i r  o
3l*4 Excentriques parrapport Unexcentrique eslundisque cylindrique excentré àsonaxederotation, Létude utilisés dans lesdispositiïs selimite auxexcentriques deserrage. rapides lls deserrages Lesexcentriques sontdesdispositifs mais ilsprésentent l'rnconvénient d'eTforts sontmultiplicateurs relalivement faibles. d'avoir descourses
ARBRE EXCENTRIQUE Positionhaute
Position basse (Plaquede butée enlevée)
y-rrt\ Positionbasse pratique â = angle de course de réserve (pour compenserI'usure) 1 = angte normal de la course de serrage
A A
; w I
100
Coursemaximale=2e. e : excentricité enlrel'axederotation etl'axedudisoue de serrage.
ÉourLrene D'uNEXcENTRteUE
POSITIOI{ IIEL'AXE DEROTATION :
page précédente. Voirfigure h=R1(ecosâ). xr=êsinâ' COURSE DE TMVAIT: c=Yr-Yo.
Yo= Vffl?' c=[R+(ecosâ[-Vnt-e1 CONDITION DIRRÉVERSIEIUTÉ :
L'équilibre strict, entoutpoint quand duprofil, eslréalisé les directions desactions de contact surI'excentrioue sont tangentes auxcirconJérences derayons Rsin9 etr sing1. passent Silesdirections decontact à I'intérieur deces circonférences, il y a arc-boutement et I'excentrique est inéversible, soit: e < Rsin9 + r sinq, r Lavaleur petite r sing, estrelativement etlefaitdela négliger estfavorable à lasécurité. r Lesangles petits, étant onpeut estimer : sing = 19q = | (f= coef16ent d'adhérence), pratique 0nobtient ainsi laformule :
g; 9t : angles d'adhérence
EXEMPLEDE MONTAGEDE TOURNAGE D'EXCENTRIOUE
F
r 0ns'impose quelesactions desforces dues àl'usinage pasI'excentrique nesollicitent dans lesensdudessenage. paslesexcentriques C'estpourquoi pourdes EXCENTRISUE onn'utilise  LEVIER serrages soumis àdesvibrations importantes, notamment en B fraisage. I Pour unserrage, lesexcentriques sontgénéralement préférés pour auxcames desraisons decommodité d'usinage. 31.41 Excentriques à levier Cesexcentriques standards ontunepartie dudisque coupée. possible ll estainsi : r d'augmenter lacourse dedessenage etdefaciliter la mise enplace delapièce, r dedonner, aurepos, àI'excentrique uneposition stable. ilTil=ilrzË'1 r Cesexcentriques sontutilisés dans lesensembles de bridage étudiés aug 29.2. 9 16 2'8 3,2 1'6 m t3,5 23 12 I 12 20 3,5 4 2 100 17 35 1 5 t0
Ë
14 26 4,5 5,2 2,6 125 22
n
44
t8
t0
Matière: 35 NCD6 sur prolil HRc> 50.
32 Fabdcation : Nlm
Al:,!) ,-to
101
32 Système modulaire
I
{l I
pourpermettre Lesystème modulaire estprévu deréalrser : ungrand nombre deprises depièces avecunsimple l r assemblage decomposants standard. Parrapport àlaplaque positionnés debase, lescomposants sont suivant unsystème parunetrame decoordonnées rectangulaires matérialisé d'alésages équidistants enX,YetZ.
t t
.T
a
REMAROUE:
Cesystème estcompatible aveclesautres éléments stan(brides, palonniers, poussoirs, dards cames.,,), PRINCIPAUX COMPOSANTS* PLAQUE d
M ô M ô
NFE 62.334
A 250 315
MO Mt0
400
1l|10 lil10
400 500
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18
50
50
cu
45
L
P
+++ +++ +-f+ o
+++ + + + + + +
o o
FIXATION DES COMPOSANTS Lesdouilles assurent le centrage deséléments et déchargent aucisaillement les visdelixation Lafixation descomposants sefail avecdesvisC HCdeclassedequalité 12.9. L'implanlalion doitêtresupérieure à 1,5d.
d'un alésageO E6)
Bouchon de plaque
COUPLE DE SERRAGE MAXIMAL
Vis ad M 6 M10
I
t?
30
JO
DOUILLEÀ coll-nREtrp D Dr D? H 12 0,c t5 10 12 6,5 15 to 12 0,t 15 19,5 12 0'c t5 25 't2 0,c 15 32 18 10
10,5
18 18
10,5
18
10,5
10,5
r0,5
22 22 22 22 22
t5 20 30 34 42
' Fabrication : Norelem. 91300-lVassy.
t
(kN) derctenue I Force = 2d | lmplanlation
Couple (N.m)
NFE62-331 H, 7 13
Secllonclsaillée
16,5
74,6mm2
aver un aimant FGL 250 stabilisée
f ixation
Douillede centrage à collerette
22 29 11 16
25 30 38
159,4mm2
10-HRC>55 - DOGA. Autres fabricatons : . Posilok, 1 Maurepas 7831 Cedex..
102 CONSOLE " CARRIIE "*
N FE 6 2 . 3 3 4 SUPPORT4 FACES+
NFE 62.332
Détail de la fixation : I pour console support, n pour régletted'appui. Douillede centrage
. +0,01 xc10-HRc>55 idenl
à ceux de la p r a q u e de base
Exempled'application
d
B
A
M 6 l r s 25 M 1 0l r z o I m
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REGI,ETTB I)'APPUI FIXE*
- |, N_, r _ - ] - _L , r' - - - L , -
'+ 0,01 A
d
NFE 62.332
il .++-l-.' T rTlrl
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l--i-l--rj f-T-t-=frl -Fîf
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FGL 250 Stabilisée B
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H
Hl
L
1 8 37,5 100 87,5 12,5
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60
160 1 4 0 20
APPUI CYT,INDRIQUIJ F.IXB*
N
Ll
NFE 62.332
3trous taraudés
E x e m p l ed ' a p p l i c a t i o n Voir détail F
. + 0,01 xc 10
Exemplesd'applications
HRC> 55 oétail F--Q-,.
ffiLE
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x Eéments empabeselluxlaposables
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9
103 SUPPORTD'APPUI RÉGLABLE
NFE 62.332 TÊTE D'AppuI oRIENTABLE
NFÊ 62.332
E x e m p l ed ' a p p l i c a t i o n
CHCa dlbDl in6l æ xc10-HRc>55 d
M 6 M10
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40 18 35 SUPPORTBUTEE POSITION
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NFE 62.335
t"Hluoprication
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Exemple d'application
I#,+J#:# '\1ffi1 M
Pour visIfTf-'T *l-=-,=Ë A
M 6 M10
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xc 10-HRc>
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SUPPORTUNIVERSEL
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Appul REGLABLE À opux
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NFE 62_s3z
Exemple d'application -+ô n1
xc10-HRc>55 A
E1
NFE 62-332
Exemple d'application
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M 6 1 2l 5 I 7 M10 18 10
xc 10 --HRc > 55
D
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D1 t0
!1(X ENTRETOISE
NFE 62.332 TÊTE D'APPUI
NFE 62.335
PIED À ROTULE
NIm2I1
Têtesd'appui Plate
Bombée
À picots
. t 0,01 xc10 HRc>55 12 12 12 18
18 18
s 300- HRc>55 25 25 25 40
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Nrm 2tô
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Exemple d'applicat(on
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APPUIOSCILLANT
5
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NFE 62-332
Exempled'application
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HRc>55 4 6
105 VE UNIVERSEL (gaucheer droir) - SUPPORTDE VE UNIVERSEL
NF E 62-332
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106 VE REGLABLE EN HAUTEUR
Ntm2226 SUPPORT COULISSANT
NFE 62-332
A-A Fixation
xc10
M d (Pourvis xc 10 HRC>55
HRC>55
c
K L s d A M 6 52 25 6 à 7 0 40 70 I 42 12 33 4 M 6 70 M 1 0 8 2 1 4 01 0 à 1 1 06 16 | 1 1 0 1 0 l 6 e l 1 8 l s60 lM 6 70 SUPPORTORIENTABLE NFE 62.t32 M 1 0 1 1 0 M 1 0 110 d
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EQUERRE COULISSANTE Douillede centrag€ +visCHCZd
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xc 10 HRC>55
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130 4 0 | 1 s | 3 2 l 2 6 0 l s 6 | 5 0 2 5 t 7 5 t 8 00
107 BLOC DE BRIDAGE HAUT
ENTRETOISEDE BRIDAGE
D. Èl r-1---+.ts |
,d, rT-t*
NFE 62.333
Exempled'application
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30
P 6
Exemplesd'application
PLAQUETTE D'ADAPTATION POUR BRIDAGE d
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B
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NF E 62-335
N
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M 6 60 1 2 , 5 M 8 1 9 M 1 0 60 20 M 1 2 20 M 1 0 100 25
M 1 2 30
25 20 40
Lesplaquettes permettent de réaliserune plusrésistante liaison avecla plaquede Dase.
xc 45
I
108 MINI-BRIDE
Ntm4s2
d
A
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22 35
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6
10
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BRIDE COUDEE
D 8 8 8 12 12 12
A 28 28 28 45 45 45
B
NFE 62.33s
E
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32 15 50 1 0 , 5I 1 7 , 5 70 1 3 l z o 50112 24 8 0 1 1 71 2 9 1 1 0 21 l s s
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39
L1
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o
12,5
0
12,5
20 1 3 5 30 20 165 30 20
D
10 10 10
NOTA: r Autres types debrides, voirchapitres 2get30. r Palonnier demaintien, voir$ 33.2 BRIDE OUVERTE
0 7 I 11
14 14 14
't8 18
L
NFE 21-502
Lr
E
El
60 t9 80 1 J 100 1 i 12s 38 160 38 200 1e
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6
48
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L 250 200 250 315| 200 | 2s0 I 31s|
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10 10 10 10 10 10 l0
CRAMPON PLAeUEUR LARGE NFE 62-3s3 F A B D d El H I K Kl L 65,5 25 12 M 6 1P t1 3 s 1 2 5 2,5 | 24 105 40 1 8 M 1 0 4 18 s 6 l 4 0 l 4l s s
. r a a a a a t t r t a a a a a a a l l a
xc 45
109 ^l ^t
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JJ )errages slmultanes '
l r
(1 ) SERRAGEDOUBLE
a
Lesserrages simultanés àcommande manuelle sonlparticulièrement nombreux. Nous limiterons l'étude à oueloues cas. Pour lessolulions àcommande hydraulique ouoléopneumag 342. trque, voirégalement
33. I Bridageséquilibrés Figure 1: ll sagitd'uncassimple de maintien de deuxpièces parunemême cylindriques bride
G'
SERRAGEA DEUX EFFETSCONVERGENTS
Figure 2: Lamanæuvre parunecommande desdeuxbrides estréalisée unique. Lafaible tolérance despièces autorise l'absence de rondelles sphériques entre lesbrides etleboulon. Figure 3: Ledisposilif commande deux brrdes relativement éloignées parl'intermédiaire d'unboulon à æilLesmanæuvres sont raprdes etledégagement deséléments demaintien esttotal (3) Figure 4: Cette solution à deuxeffets peutégalement divergents pourdesprises convenir parleuralésage depièces sicelui-ci grand estsuffisamment
S E R R A GÀEo e u x E F F E T 'So'o'ï\,
Figure 5: Les deux crochets debridage parunserrage sontcommandés unique. Lelevierderenvoi transmet et équilibre I'eTJort de parlescrochets. mainlien exercé @
pRRRtlÈlres sennnceÀ oeux EFFETs
@
sERRAGE À oeux EFFETS DTvERGENTs
t
110
33.2 Palonniersde maintien Unpalonnier estunlevier inter-appui quirépartit surlapièce uneaction plusieurs desenage Fen actions élémentaires i sensiblement éoales. L
L1
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37
JZ
20
14
46
44
ta
16
iu
30
18
PALONNIER
Figure 1: Cetypedepalonnier eststandardisé Unautreexemple d'utilisation estdonné à lafigure précédente 2 delapage Figure 2: Cette solution metenévidence l'utilisation pour d'unpalonnier pièces présentant serrer des desdifférences dehauteur Figure 3: Cepalonnier demême typequeceluidelasolution précédenle estcoudé afindes'adapter à lapièce à maintenir Figure 4: Fabricâtron : Nlm Lestouches decepalonnier hydraulique sadaptent à la position dessurTaces àserrer etlaforce depoussée, identique surchaque parunpiston touche, estdonnée commandé manuellement possible ll estainsi decommander ntouches 0epoussee.
(4 ) PALONNIER HYDRAULIQUE
.lltlPa=1N/mm2
Matière : XC 35 R > 900 MPa.
34 Vérins Poussoirs
N
Â. +
cO
34.1 Vérin à came L'étude estlimitée àdeux types devérins standardrsés Pour lepremier, onutilise unecamedisque etpourlesecond, une came à rainure creusée dans uncylindre. o( Pour lesdeux types, ondistingue : + r unecourse d'approche rapide, ts r unecourse deserrage autoblocante. Poussoir
vÉnrruÀclueÀRAINURE
Coursede serragef1ôourse
.i= >tN
DTFFERENTS rypEsDEpoussotRs o'exrnÉurrÉ
Course d'approche
EXEMPLE D'APPLICATION
Fabrication : Nlm.
112
34t2 Vérins hydrauliques
vÉRrNÀ vtssERrterÉ À stuple errer
Lemaintien enposition depièces àl'aide devérins hydrauliques assure, sousunfarble encombrement, desforces de serrage relativement importantes. Lapression (20à70mégapascals-) hydraulique estgénéralement obtenue : r soitparunepompe àcommande manuelle, I soitparungroupe moto-pompe hydraulique, r soitàpaftir pression pneumatique d'une avec unconver(échangeur-multiplicateur) tisseur (air-huile). depression Fluide : Huile minérale, viscosité cinématique 4 à 200mm2is** à 50oc FoRCE EXERCEEpAR uN vÉntx F = p.S
F = Forceennewtons (N) enmégapascats (Mpa) I p = Pression S = Section enmillimètres carrés(mm2)
34.21 Vérins à visser Cesvérins sevissent directement dans lecorps dumontage Lefluide depression pardesalésages. estamené VERINS À VISSEN r'TIPrÉS SIMPLE EFFET
Fmai c D Dl D2 G H H 1 h L2 s 7900 o 2,5 113 M22 l l M 5 1tï' 60 5J 140008 M26 1 5 M6 1t4' o0 c5 12 0 200 2200010 M33 t9 M6 1t4" ,û 6S 17 4 314 31700 M 3 8 22 M 8 1t4" oo 78 1 o 4,5 452 VÉRINSÀ vIssBR ÉpeuIÉs SIMPLEEFFET Fmax, c Dr 7900 M20 14000 I M24 22000 10 M30 31700 1 5 M36 Fmax H4 L 7900 1 1 24 14000 1 5 24 22000 20,5 30 31700 27 38
D2
D3
H1
H2
M5
16
11
21,5
M6
29 29 36
27,5
16,5
M8
46
JJ
20
o
Ll
I,
P
Pr
s
M6
2,5
H3
5
0
12
1,5
113
o
12
15
1,5
200
17
17
4,5
t9
21
DIMENSIONS DÊ L'ORIFICE DE RACCORDEMENT
t 1 l\,4Pa = 10bars. ** 1mm2/s=lcentistoke
314 I
452
ÉpnulÉÀ sttrztple errer
113
34.22 Vérins ,,cubiques, quecelui Leprincipe d'emploi estle même desvérins à ($34.21), visser mais ilssontplusencombrants. llspréI'avantage sentent de réduire l'usinage du montage au dressaoe d'unolan.
c
Dr
o2
D3
H
Hl
56200 40
20
30
M8
M10
t1
62
87900
50
ta
36
M8
M12
ô3
74
Fmax
H2
L
L1
L2
K
M
s
56
JD
803
!t
67
1256
F max
A
56200 20 87flro tt
60 70
l
32
VERTNS C U B T O U EÀ S SrVple errer Alimentationaxiale et latérale (1)Fixationaxiale
Cà rixationlatérale
;l
Raccordementavec tuvauterie
V É R I N SC R E U XS I M P L EE F F E T
34.23 Vérins à piston creux
Série basse
Course : C
VERINS CREUX A SIMPLE EFFET - Séliebasse Fmar A c D I D . D. D. H H , l s 79130 4 0 1 1 0 60 | 12,s t 8 M 8 6 2 | 1 0 1 1 1 3 0 10000048 10 ô 6 1 1 7 z, M 1 0 00 13 1428 VÉRINS CREUX À STITIPT-P EFFET - SéIiehaute
Fmax
c
D
Dl
D2
122kN 242kN
40
80
31,7
19
50
112
3D
32
F max
G
H
Hi
H2
122kN
1tr' 3ts"
zJ,t
20
20
40
242kN
178
D3
D4 M74x2
M 4 8 x 2M 1 1 2 x 2 Ll
s 1750
to
3430
Section S mm2
114
34.24 Vérins à serrageoblique L'action decesvérins setraduit oardeux effets : r plaquage plan delapièce surl'appui horizontal, r poussée delapièce surl'appui linéaire vertical 30 36 43 .52 33 40 48 57
16
J
M 8
M5
1t4'
19
I
M10
M6
1t4'
23 28
10
M12
1t4'
15
M16
M6 M8
86
16,5
24 28 34
107
J'
42
26 31
128
Eô
37,s
155
60
45
VÉRIN PLAQUEURÀ SIMPLE EFFET
1t4.'
16 21,5
27,5 35
35.25 Schémade principe d'une installation
anti-recul POUSSOIR
34.3 Poussoirs Lespoussoirs pour sont conçus exercer uneaction suffisante àlamise pièce encontact d'une sursesappuis. REMAROUE:
quelques Apart casparticuliers, certains montages decollage, desoudage parexemple, oudecontrôle undispositif de serrage énergique complémentaire estindispensable, t,5
15
1,5
0,ô
c
16
2A
18
23
12
o
20
47
n n
2,5
1,3
3,5
3
1,5
I
35
4
p,
3
1,5
I
35
6
28
4
2,7
t0
tt
7,5
s2
5
3,2
45
r00
Poussée ennewtons.
20
115
35 Maintien magnétique
( r ) aecrrrrcAloNENsÉRreoe RoNDELLES
permet magnétique Lemaintien d'éliminer toutdispositif m é n r n i nrro d o c o r r r n o
llestévident doitêtremagnétique r quelapièce danslaquelle elleestfixée, est I ouquele support magnétrque L'effort de marntien magnétique estTonction de nombreux parametres, nolamment : delasurlace decontact entre lapièce etleplateau, r l'aire delasurface encontact leplateau, r larugosité avec delapièce r lematériau à usiner r letraitement lhermique subiparlapièce.
pLATEAUHltRe pERMANENTS ruÉrreurrÀ RrHltRrurs TypePF
3-5.l Plateauxmagnétiques pourmaintenir Lecircuit magnétique decesplateaux estprévu pièces quelle quesoitleurépaisseur des REMAROUE :
Pour destravaux engendrant deschocs, oudeseffor.ts de relalivements coupe importants, il estconseillé defixerà (fig2) I'extrémité duplateau magnétique unebutée Longueurt30 1 7 5 200 250 255 250 300 350 450 470 Largeur 70 100 100 1 0 0 1 3 0 150 150 150 150 1 7 5 Longueur400 460 500 600 700 480 400 500 600 700 Largeur 200 200 200 200 200 220 250 250 250 250
3-5.2Mandrinsmagnétiques SiI'eTfort decoupele justifie, onpeutmettre unegoupille d'entraînement. Afin I'adhérence déviter lecentreur descopeaux, estamagnétrque. A B 150 54 200 58 250 3ù 300 58 35{t 70 400 80 Fabrication
t
c
D
20
50
M6
R1 40
28
60
M6
55
90
30
80
l
M6
70
110
40
150
o
M8
90
130
40
170
o
M8
110
150
40
200
8
M8
130
170
E
/3800'lVontmélian
d
R2 60
À EIVRNTSPERMANENTS MANDRINIT,IRCNÉTIQUE Type ERCA
116
35.3 Montagesmagnétiques
pounprÈcEs MoNTAGE nuncruÉrtoues
35.31 Piècesnon magnétiques générale Laméthode consiste enuneprise depièces dans unmontage enacierdoux. Lesdimensions delasemelle doivent êtresuffisantes unmaintien oour0ermettre efficace parleplateau magnétique possible ll estsouvent depréparer deuxmontages, cequi permet quelespièces d'encharger unpendant sontrectifiées surl'autre montage. 35.32 Blocs supports Lesblocs supports sonldeséléments composés delamelles allernées enacier doux etenlaiton. llsamènent leflux B L O C SS U P P O R T magnétique delaplaque supérieure duplateau auxpièces à llexiste usiner. deséléments ayantdes dimensions standardisées lesouelles dans onoeut usiner éventuellement unemise enposition adaptée delapièce. Longueur 80 Largeur 60 ' l JU Epalsseut
80
1N
230 330 400 180
80
80
80
80
50
50
50
50
100 120 50
40
35.33 Adaptateurs Pour lamrse enposilion depièces àprofil irrégulier, onévite généralement polaire plaque laplaque d'usiner enutilisantune auxiliaire vissée magnétique. surleplateau ll esttoutefois nécessaire d effectuer danscetadaptateur des polaire entreTers conJormément à ceuxde la plaque du plateau
ADAPTATEUR
35.34 Montagesà pôles pair Lecorps dumontage estconstitué d'unnombre depôles. pôleestconstitué Chaque d'unebarre dontlasurface en contact magnétique avecleplateau estdégagée à l'emplacement desentreïers etdespôles denoms contraires, MoNTAGEÀ POIES
35A Démagnétiseurs Lespièces soumises magnétlque à unmaintien consertrent unmagnétisme résiduel dontI'rmportance estfonction dela composition del'acier Cette magnétisation pourlecontrôle rémanente estgênante pourquoi, etl'utilisalion despièces. C'est ilestnécessaire de passer toutes lespièces ayant subiunmaintien magnétique surunplateau démagnétiseur oùlapièce estsoumise à un champ magnétique alternatif etdécroissant
36 Limiteurs de serrage Pour certaines applications et notamment dansle casde pièces déformables, il peut être nécessaire : r d'exercer surunepièce uneaction demaintien devaleur délinie, possibilité r d'interdire toute dedépassement decette valeur. Nous limiterons l'étude àquelques solutions classiques. Figure 1 : L'action par demaintien esttransmise àlapièce l'intermédiaire d'unressort decharge connue, Pour enlever lapièce, parle ressort onréduit lacharge exercée en dessenant Iavisdeoueloues tours. Figure 2 : Enutilisant (simple unvérin elfetoudouble eflet) etenrégulant lavaleur delapression dufluide, ilestpossible d'exercer surlapièce uneaction demaintien connue : F=p.S F= intensité deI'action demaintien, endaN, p = pression dufluide, daN/cm2 oubars, S= aire delasection dupiston, cm2. Figure 3 : Dans cedispositif àserrage concentrique, l'action pardesrondelles demaintien estdonnée Belleville. Le dessenage parlapoussée estoblenu pneumatique d'unvérin présente Cette solution I'avantage deconserver lesenage delapièce même silapression d'alimentation estcoupée. Figure permettent 4 : Lesclésdynamométrrques deserrer desvisoudesécrous avec uncouple desenage donné Lorsqu'au senage lavaleur dececouple estatteinte, laclé sedéclenche automatiquement etil estimpossible desener davantage. représenté, Surlemodèle lavaleur ducouple de peut serrage êlreréglée plusoumoins encomprimant le ressort. ct-Éovtrrlt'tov ÉrRtou e
37 Entraîneurs
erurRRÎrueuR FRoNTAL ooNSTANT TypeCoA
L'utilisation decesentraîneurs permet I usinage surtoute la pièces. longueur des L'enlraînement pardescouteaux esteffectué radiaux aflûtés quipénètrent pièce dans la Lapoussée nécessaire à la pénétration parlacontre-pointe. estdonnée Unindicateur permet delimiter lapoussée axiale à unevaleur déterminée (voir plage tableau). À chaque dediamètres T detournage, il existe undisque d'entraînement approprié Existe avec écrou Afindecompenser lesdéfauts deforme etdeposition des surJaces rces d'entraînement lesdisques sontmontés surtrois respalonnées touches hydrauliquement
( 1 0s u r C M 3 ) de déblocage
Capacilé de lournage 9.16 Poin|BA A
r1.m
13.24 17.32 21.40 26.50
D 10 16 33.64 41-80 51.10064.160 16-80 41.æ0
CapaciléA T Polile A A
16
16
16
16
o
16
D I S Q U E SD ' E N T R A I N E M E N TI N T E R C H A N G E A B L E S
TA : Un disque n'est étudié pour une rotation à droite pour une rotation à gauche
Capacité de tournage
16 80
41 200
c
15-40 18
+0-10c
B
c
27
27
1B
3 entraîneurs
Rôhrn. Lesappareils deserrâge 75011-Paris
CALCUL DELAPOUSSEE AXIALE DELACONTRE-POINTE :
r Chariotage verslapoupée fixe(outil A) 1oDétermination delasection Sducopeau = 6 x 0,4= 2,4mn2. x avance 3 = prof. depasse parexlension parlechoix 2oRésistance àlarupture donnée du (G.D.56-214) matériau : XC42f normalisé, R= 63daN/mm2 3oCalcul durapport R. deserrage "i' = A detournaoe60 i,c. :-Z d'entraînement 50 40Lecture surlediagramme delapoussée axiale. Pour I'exemple choisi : Pj"= 450daN. (outil r Exécution d'une saignée B) Lescalculs sontidentiques à ceuxduchariotage maisil {aut par1,5 multiplier lavaleur P*trouvée r Chariotage verslacontre.pointe Lescalculs sontidentiques àceux duchariotage verslapoupée par2. fixe, mais ilfautmultiplier lavaleur Pjitrouvée dc Scctlon coptau mm2 0,5
t8
Rédrtrncc àb ruplurc dclr plècc à urlner drN/mme
5ll
63
t0
lm
125
EXEMPLED'APPLICATION Matière XC 42 | normalisé A d'entraîn
r Dans la mesure dupossible, I'usinage commencer avec IoutilA afindebienfairepénétrer lesentraineurs lapièce. dans plusieurs r Encasd'usinage lespoussées avec outils, axiales déterminées chaoue sont àadditionner. oour outil
Vrlcurd'odcnhllon pur lr pouæéc Rrpport dc,.nrg. = {9-b"ntgcZd'cnlrrinomcnl rrblc Pu cndaN 0,t 0,9 1 1,121,25 1,1 1.6 1.8 2 2.2a 2.5
0,63 0,t I 1,25
tm 112
1,6
125 ilô
2 2,5 3,15
{ 5 0,3
160 tm
\ \
\ \
\
\
\
= \
\
=
\
=
200
\*
na
250
280 315 355
\\-
{00
\.-l-\\
r>
450
500 560
E
E30 7t0
10
t00
m 00
120 t 250 -|t-
r00 600 qlo
2ql||
2aag
z500 2m
38 Appuis secondaires
LUNETTEFIXE
vÉF
38' I Objet Pour pièces, certaines relativement flexibles, laprise deoièce n'estgénéralement passulfisante pourempêcher laflexron delapièce etéviter lesvibrations pendant I usinage ll enrésulte : r desdéfauts deforme delapièce; de mauvaises r conditions (taux d'usinage decoupe faible)
t
I r
\
L'a axi Le qu
VÉRIN D'APPUI
0naméliore larigidité prisedepièces d'une enutilisant desappuis desoutien à réglage irréversible.
al(
PRINCIPE D'UTILISATION :
;
Afinderéduire I'influence desmoments dûsaux efforts decoupe, lesappuis secondaires placés sont prèsquepossible aussi dessurfaces à usiner.
Su
Lg vrs
EXEMPLES :
| Ë ."" "n r.r.r
Suruntourparallèle, pourdespièces longues nepouvant êlremaintenues parunecontrepointe, onpeututiliser une lunette fixe. Demême, pour unchariotage degrande longueur, lalunette àsuivre maintient, àunedistance pièce constante, la àusiner parrapport à I'outil. REMAROUE :
2
E
Lasymbolisation lechnologique desappuis secondaires est
untriangle g4.22) équilaléral nonnoirci (voir
38r2 Vérins d'appui UTILISATION :
Lapièce estmontée vérin dappui débloqué. Après serrage dudispositif demaintien delapièce, tepiston duvérind,appui estmisenposition puisbloqué Lafiguredonne lescaractéristiques d'unvérindappui standard. REMAROUE : Cesdispositifs . antivibreurs, sontégalement appelés
H
D;
t'l
D r l D3
:g8ii 32
32
50' 50 l0' 50
iU
22 36
1m
of
140, 70 rgl 80
ç
i,g. 12
JO
13 21 32
42
44
25
I
r Fr' t l
0,5 0,5 0,5
],Gl
F.i
23 30 43
4
15
6
61
6
90
50 70 80
't2
ta
54
73
30
1,5
l0
60 60 100 t?0
98
12
OU
110
34
2,s 130 10
3s0
12
16
o
121 VÉRIN SUPPORT HORIZONTAL.
L'appareil latouche débloqué estmise enposition entirant lebouton uialement moleté. Lecontact lapièce avec oblenu, onsenel'écrou moleté, ce quiapour effet deprovoquer I'expansion delabague centrale etd'obtenir Iebloquage deI'appareil.
pour vrs
V E R I ND ' A P P U IH Y D R A U L I O U E "
8000 7000
Enposition repos, lepiston estrentré. I'action Sous delapression il vients'appuyer enexerçant unefaible force. lapression Lorsque monte, lapartie déformable ducylindre deguidage bloque lepiston. Lorsque lapression estsupprimée, lepiston eslsoumis à quiluifaitreprendre I'action d'unressort derappel saposition initiale.
th
6000
o 3 o c
5000
o
3000
o) o
1 000
4000
È 2 000 o E
o
0 40
r Fabrlcâtion : Nlm
Pression 50 en MPa"'
** Fabrication : Rômheld *** 1 lr/Pa - 10bars.
122
3 9 Guides de perçage et d'alésage desCesguides, oucanons, sontdesbagues cylindrlques : tinées parrapport enposition, à lapièce, unoutil de I à mettre perçage oud'alésage; position pendant letravail deI'outil. r à maintenir cette
39.1 Douillesfixes d. par0,1mm
D
Sédecouile D,I
7 1,5à 1,9 tB à 2,6 l î 2,7à û3 0 I 7 3 , { à4 ! 8 '11 4 , 1 à5
b,l à ô
ô , 1 àI 8,1à 10 10,1 à 12 12,1 à 15 à 18 15,1 18,1à22
nj à26 20,1à 30
FIXES DOUILLES
Séilelongue
1 0 13
12 ï
A
B
A
D
4
I
I
5,5
t0
I
1 5 18 1 8 22
26 26 30 30 34 -JC 39 42 46
I ta
I
B
NFE 21-OO1 Type avec collerette
0,01
12
16
t
Type sans collerette
0t
13
20
17 16
16
12
28
24
20
15
36
2t
tt
20
45
40
0,02
Matière'r: 35 CD 4
HRc ) 63
NOTA; Les douilles à collerette assurant une posilion axialeplus précis sont à utiliser de oréférence.
douille deperçage Exemple dedésignation d'une avec 18x 12,NFE2r.001 collerette collerettedediamètredecorysD=18,sériecourteA=12: Douille deperçage avec
39û Guides amovibles guides fixes. llssont utilisés desdouilles Ces semontenldans lorsque, : sans démonlage delapièce coaxialement avecdesoutils dediamètres r ontravaille per(trous perçage-alésage, grands diamètres, dlfférents de çage-ramage); letrou;dans ilsulfit leguide r onlaraude cecas, d'enlever parleperçage letaraud amovible, seguidant Casdeplusieurs usinages identiques quel'ondéplace habituellementun 0nutilise seulguide après perçage. chaque *Fabrication: Nlm.
Guideamovibleà goupille et vis d'arrêt
Guide amovibleà vis d'arrêt
G U I D E SA M O V I B L E S
NF E 21-OO2
partir particuliers, dedispositifs d'anêt unguide estutilisé enrotation soitpargoupille etvisd'anêt, oupar visd'anê1, soitcomplètement (bloqué) immobilisé Désignation dimensionnelle : r Guide goupille avec etvisd'anêt GGGGGuideamovible Dx A x G NFE21-002 I Guide avec visd'anêt Guideamovible Dx A NFE21- 002 r Visd'anêt Mpx L NFE21- 003 Matière: 35 CD 4
vrsennÊrorn
l;r p i . \il 5 [ 6
+'li.
: [ll*d"l
i l o 18 22
u 8 2t [10
N F E 2 1 - O O 3 G U I D E SA M O V I B L E S BLOOUÉS
38
6
8 10,5 13
ï'ntÏryfq-, Ë $fl,4 il;i
ETT
tt
3
t8
4
n
5,5 11,5N 12 18,524 I T
32
9
10 16
0l
NFE 21-OO2
40 Cônes Rainures à T
4
a k I
40r 1 Cônes d'emmanchement Cescônes assurent lecentrage desoutils dans lenezde broche desmachines. Uncôned'emmanchement est caractérisé oarsaconicité, L'étude estlimilée auxdeux lypes decônes lesplus usuels : nlVlorse n etlescônes lescônes 7/24 40.1 I Cônes < Morse ". Cônes57o préctsion llsassurent uncentrage detrèshaute faible Leur (voir procure généralement conicité tableau) uneadhérence pour suffisante l'entraînement del'outil; si nécessaire, un pardeux plats entraînement estprévu Ledémontage deloutilestdifficile ll nécessite unsystème d'extraction : pour peuprécises (perchasse-cône machines r clavette par ceuse exemple, voirfigure 1); côrueÀ TENoN pour précises (fraiseuse par fileté machines I extracleur exemple, voirfigure 2) côNss MoRSE No C e n % l)
a
s
t h l2 m 0.r t0.3 5 01 5 2 o 7 0t 53,s | 56 16 4,$5 17,780 J [,l10 1{,9 , l 6 41 6 7 5,020 23,8255 M12 20,2 94 8 11 8 4 28 24 5,19{ 31,2676,5 M16 26,5117,5102,5 | 107 32 15 32 5,263 44,399 6,5 l,M $,2 149,5129,5 | 1$ 40 t8 , t 5,?14 63,3{8I [|24 5{,ô 210 r82| 18650 25 D5
0
01
d2
5,205 9,045 3 {,988 t2,0653,5 M 6
2 4 c
6
CONES 5Vo(conicilê c=50/ol
D
4
a dr
2
6
80 I
M30 4,6
d2
71,5
220
I ll
2J
na
196
l2
25
34
202
m
oa
100 120 180 200 10
12
t6
20
M36
M36
M48
M48
90
280 232 240 80
108,5 145,5 182,5
300
380
460
288
412
276
340 350
80
100
100
424
Exemples dedésignation d'uncône Morse no3 el d'un cône 5%dediamètre dejauge D=100: Cône Morse no3. Cône 5 o/c100
NF E 66-531
125
40.12Cônes7124 Cescônes réalisent précis que uncentrage unpeumoins lescônes Morse. (environ Leur forteconicité pasI'entraî29,20/o) nepermet nement del'outil etnécessite l'adjonction detenons. Par contre, ledémontage aisé descônes esttrèsapprécié. 4t
30
ller no
45
31,75 44,45 57,15 69,83 88,88 10r,00 17,4 25,3 32,4 73 t00 120 16 20 20 t(0 lEo 19 M10 M12 Mt2 54 66,7 80 12,5 t6 t8 I I 9,5 16,5 23 30 16,5 19,5 19,5
Dl
D2 d
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m n 0
k
40
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Nezno
Dr
50
55
88,90 ln,5t 152,40 39,6 50,4 t(l 178 25 30 25,4 25,4 M16 M20 101,6 120,6 19 25 12,5 12,5 69,85
60 107,95 221,44
60,2 220 30 25,4 M20 177,8 38
48
61
26,5
28,5
45,5
50
55
45
d
lr 12
s t
t
v
co NrcrrE 7 / 2 4
60 107,95 60,2 210 161,8
o U E U ED ' o u l L S À c o r u r c r r É z/za
tô
M30 25,7 60 3,2
40û Rainures à T nrrn.ror N
6 I 10 12 14 18
n 28 36 42
c h br mln min max min
Lo vis O convien!éSSlerlg!!
b
11
I
5
14,5
11
16
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0
19
I
17
1t
23 30 37 46 56
I
19
12
24 29 36 46
12 t6 20 26 33 39
68
16
20 25 32
5J
C1
t0 t3 t5 t8
4
d
dl
H 8 (guidoge)
M 5
o
M 6
û
M 8
M 6
I
il10
M 8
n
I
M12
M10
28 34 43
10 't4
3J
23 28
64
18
NF E60-023
A-A
12,5
1a
31,75 44,45 57,15 69,85 88,90 17,4 25,3 32,4 39,6 50,4 t0 110 130 t68 48,4 65,4 82,8 101,8 126,8 24 30 38 45 45 Mt2 Mt6 M20 M24 M24 16,1 16,1 t9,3 25,7 25,7 16,2 22,5 29 35,3 45 1,6 1,6 s,2 3,2 3,2
N E Z D E B R O C H E SA
M 1 6 M12
M20 M16 M24 M20 M30 M24 M36 M30
Zone commune
N F E 60-024
126
4 1 Index age
I N D E X A G EÀ T R o U S
Lesdispositifs permettent d'indexage derepérer laposition pièce, d'une lorsd'usinages identiques décalés angulairement oulinéairement. Lesindexages àtrous sont defabrication simple. Lameilleure précision estobtenue avec uneextrémité debroche conique. Toutefois, si lesindexages sonlsoumis à dessollicrtations répétées, relativement imporlantes, lestrous s'ovalisent. Pour cesapplications, onprélère lesindexages à crans. Les indexages à bille sont simples etstandardisés' mais ilsne permettent pasunrepérage précis. Sil'usinage engendre (fraisage, parexemple), desvibrations Broche cylindrique leplateau tournant devra êtrebloqué après chaque rotation. 0
L, t5
c
Fr
F2 t 1
l4
17,5
1,5
0,9 1,5
15
21
z
d 3,5
L t3
M 8 il10 il12
6
18
24,5
a,a
Irl 16
t0
av
27,5
3,5
ilô
I
INDEXAGEA BILLE
0,t
3
12,5
Forces en décanewtons
INDEXAGEÀ CRANS
@+q
rer
Indexage sur roue d'engrenag
PLATEAU ToURNANT À BLocAGE
Forces endécane',T,lons
*
42 Géométrie de I'outil qe
COUpe
DESCRIPTION DE L'OUTIL
NFE66.5.3 !-66te
active
ç,orPs
42tl Description Unoutil coupant estconstitué d'uncorps comportant uneou plusieurs parties actives. L'élément essentiel delapartie parI'intersection active estI'arête formée delaface decoupe etdelaface dedépouille.
à droite : R E X E M P L E : O u t i l à c h a r i o t e rd r o i t ( P l a n sd e l ' o u t i l e n m a i n )
42t2 Outil en main Outil en travail LesdéTinitions quel'onconsidère desplans varienl selon I'outil (indépendamment possibilités) enmain desesdiverses (dans ouentravail lesconditions d'emploi).
42t3 Plans de I'outil en main précise Ladélinition desangles esteffectuée à partir d'un partrois plans système deréférence constitué : 1oPlan derélérence Pr parlepoint C'est unplanpassant considéré del'arête A et (pour contenant I'axe del'outil lesoutils tournants) ouparallèle auplandebase servant defaced'appui aucorps del'outil (pour unoutil classique detou0. Prestperpendiculaire à ladirection supposée duvecteur vitesse decoupe Fô, 2oPlan d'alête Ps pr au C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence point considéré del'arête Aetcontenant latanqente àI'arête encepoint. 3oPlan delravail convenlionnel Pf C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence Prau point considéré deI'arête A etparallèle àI'avance supposée âdeI'outil. EXEMPLE :
0utilàchailoter droit: Leplan deréférence Prestparallèle auplan debase
tj
128
42.4 Plans de I'outil en travail
EN TRAVAIL
précise Ladéfinition desangles esteffectuée à partir d'un système partrors derélérence plans constitué : 10Plan deréférence entravail Pre parlepoint C'est unplanpassant considéré deIarête A et perpendiculaire à la direction dela résultante duvecteur vrtesse decoupe Fôetduvecteur vitesse d'avanceâ ence point. 2oPlan d'arête entravail Pse preau C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence point considéré del'arête A etcontenant latanqente àI'arête enceooint. 30Plan detravail eflectif Ple C'est point unplan contenant, au considéré del'arête A,les directions desvecteurs vitesse decoupe Fôet vitesse d'avanceâ à l'instant considéré.
42.5 Orientationde I'arête 42.51 Outil à droite R L'outil étant tenu verticalement, lapointe enbas, l'observateur "à droite" regardant laface decoupe; l'outilest sil'arête estorrentée vers ladroite. REMAROUE :
"à droite, uàgauche,, Unoutil à arête travaille sens du g mouvement (voir44.9 d'avance et4411). 42.52 Outil à gauche L L'outil étant tenu verticalement, lapointe enbas, l'observateur regardant laface decoupe; I'outil est"àgauche, sil'arête oRIENTATIoN DE L.ARËTE DE L'oUTIL estorientée vers lagauche. REMAROUE :
*à gauche, "à droite,, Unoulil à arête travaille sens du mouvement d'avance. 42.53 Outil neutre N Lapartie parrapport active decetoutilestsymétrique àI'axe ducorps. ll travaille inditléremment à droite ouà gauche; c'estlecasd'unoutilàdeux arêtes telqueI outil àretoucher. 0ubien l'avance estparallèle aucorps deIoutil;c'estlecas d'un outil pelle. àune arête telle celle del'outil
O u t i nl e u t r e : N O u t i àl g a u c h e L: O u t iàl d r o i t e :R
129
42.(t Angles de l'outil en main
( 1 ) P L A N D E S E C Ï O N O R T H O G O N A LO O S e c t i o nO - O
42.61Angles de I'arête x
Anglededireclion d'arête de I'outil
I' ' t
Angled'inclinaison d'arêtê de I'outil
ù,
Anglededirætion complémentaire de I'outil Angledepointede I'outil Vue S (PS)
42.62 Angles des faces Lesangles desfaces sontdéfinis dans unplandesection donné, quatre ll existe systèmes d'angles : orthogonaux, normaux, laléraux etvers l'arrière, directs d'affûtage. 42t62l Anglesorthogonaux Les angles (indice orthogonaux o)sontmesurés dans unplan pr perpendiculaire desection à lafoisauplanderéférence etauplan d'arête Ps.Ceplan plan estappelé desection orthogonal 00. 00
Dépouille oilhogonale deI'outil
Êo
Angledetaillantoilhogonâl deI'outil
Io
Angledecoupeorlhogonal del'outil
Point considéré de I'arête A Vue R
\
(Pr)
S e c t i o nN - N (Pn)
I
42t622Anglesnormaux Lesangles (indice normaux n)sontmesurés dans unplan deseclion normal àl'arête. plan Ceplan estappelé desection normal NN. Qn
Dépouille normale deI'oulil
a
Angledelaillant nomaldel'outil
In
f6
Angledecoupenormal del'outil
42r623 Angleslatérauxet vers I'arrière Lesangles (indice latéraux f) sontmesurés dansle plan conventionnel Pl.Ceplanestappelé plandesection latéral FF: tt
Dépouille latérale del'outil
P'
n
AngledelaillanllaléraldeI'outil
Ïr
AngledecoupelatéraldeI'outil
Lesangles versl'arrière (indice p)sontmesuré dans unplan perpendiculaire àPretPl.Ceplan plan estappelé desection vers l'anière PP. 0p
Dépouille versl'arièredeI'outil
9o
AnglE detaillanlversI'ailièrede I'outil
rp
Angledecoupeversl'arièredel'outil
P L A N D E S E C T I O NL A T Ë R A LF F
PLANDÊsccloN veRst'nRntÈnrpp
sR
--ô_ t I
Seclron F-F
(Pf) Point considéré d e l ' a r ê t e( A )
VueR (Pr)
r 130
43 Axes normalisés
TOUR CN
NFz68.om
Cesdéfinitions sontdestinées essentiellement la à faciliter programmation surmachines àcommande numérique.
43tl Référentiel placée ll estliéà lapièce surlamachine etil estdèsigné parleslettres (')'.Les X,Y,Znonmunies dusigne axes sont parallèles auxglissières delamachine, positif Lesens dumouvement d'unchariot delamachine est celuiquiprovoque uneaugmentation surla piècedela coordonnée conesoondante. lesaxes pardeslettres Surlamachine, sont désignés munies (') y dusigne lorsqu'iladéplacement (outil delapièce fixe). positif Lesens decemouvement estopposé àcelui désigné parlalettre ('). nonmunie dusigne Lechoix deI'origine 0 durélérentiel estarbitraire.
Référentiel de programmation lié à la pièce FRAISEUSÊVERTICALECN Broche
43.11Axe Z quecelle-ci C'esll'axedelabroche, fasse tourner l'outil ou laoièce. REIIAROUES:
possédant r Pour plusieurs lesmachines broches, I'une principale. d'entre elles estchoisie comme broche pasdebroche (étauxr Pour lesmachines nepossédant limeurs, raboteuses), l'axe Z estperpendiculaire àlasurface Référentiel de programmation delatable. lié à la pièce 43.12 Axe X C'est unue conespondant àunmouvement delamachine, il estperpendiculaire àl'axe Z.
CENTREHORIZONTALCN Tourelle
43.13Axe Y C'est celuiquiforme, aveclesaxesXetZ précédemment définis, untrièdre desens direct.
43t2 Mouvements de rotation Lessymboles A,B,Cdésignent lesmouvements derotation effectués respectivement autour d'uesparallèles àX,YetZ. positives Lesvaleurs parle deA, B, C sontdonnées mouvement d'une visà droite-tournant dans lesenspositif etavançant respectivement endirection de+X,+Y,+Z (voir ligure ci-contre).
de programmation lié à la oièce
' Lire.prime'
-
l
131
44 Tournage
PRINCIPE
OA:Constante
-1-
permettant Letournage estunprocédé d'usinage l'obtention desurfaces derévolution intérieures et extérieures, de planes qued'autres quecelles surfaces ainsi surfaces telles parfiletage, gravure, obtenues détalonnage, etc,
44.1 Surfacesde révolution
I
I
Unesurface paruneligne derévolution estengendrée G (génératrice) tournant autour d'unaxe0Z auquel elleest rnvariablement lrée. point Tout delagénératrice décrit unecirconférence ayant s0ncentre surl'axeetdontleplanestperpendiculaire àl'axe,
44t 2 Angles caracteristiques de l'outil de coupe Symbole
A N G L E SC A R A C T E R I S T I Q U E S
Désignation
0
Dépouille
p
Angledetaillant
T
Angledecoupe
À
Angled'inclinaison deI'arête
lt1
Anglededhection d'arôte
û,
Anglededirection complémentahe Angledepointe
44t3 Formesdu bec Laforme dubecinfluence | étatdesurface (g44.114) Lesprincipales formes sont, r I'intersection vive, r lerayon, r leplat. Symbole
Désignation
I
Rayon nominal del'anondi dubec
b,
Largeur nominale duchanlrein dubec
44t4 Rayonsde becs
Voir chapitre 42 : Géométried€ I'outil de couoe BEC DE L'OUTIL
L
Lavaleur durayon debecestmesurée dansle plande référence Pr(voirg 42.3) REMARQUES :
r Pour lesplaquettes amovibles, il estpréférable d'uti liser lerayon 2,4(standard) plutôt quelerayon 2,5 r Lavaleur du rayon de becinfluence le choixde la g 44.114) vitesse d'avance (voir * Prononcer r x kappa-rlr psr-eepsrlon.
|
- I Intêrsection vive
'132
44t5
OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE
OUTILS DROITS A CHARIOTER hxb l1 c NXD I 1 0 x 1 0 r00 2 25x25 200 125 2,5 12x,12 32x32 250 I 1 6 x 1 ô 150 4llx {0 300
20x20
NFE66.361
O u t iàl d r o i t e : B
c 6 I
175
: EMPLOI Usinagedes cylindres,cônes,surlacesplanes. DESIGNATION : Oulil droità charioterR16q.20o,NF E 66.361.
NFE66.3ô2
OUTILS COUDES A CHARIOTER hxb
10x10 12x12 16x16 20x20
lr
c
r00
7
t25
I
t50
12
t75
14
hxb
25x25 32x32 40x40
lr
c
200
17
250
23
300
29
O u t i là d r o i t e : R
,à
EMPLOI: Chadolage, dtessageet chanlreinage. : DÉSIGNATION
R16q.20o, outilcoudé à charioter NFE66.362.
,^ NFE66-363
OUTILS COUTEAU hxb
l1
c
10x10 12x12
100
4
16x16
150
D
20x20
175
I
hxb
25x25 32x32 40x40
125
lr 200
c 10
250
12
300
t6
EMPLOI: Chariotâgeel dressagesimultanés. : DESIGNATION outil couleauRlô q.20o,NF E 66.363.
OUTILS A DRESSER D'ANGLE NXD
lr
c
hxb
10x10 12x12
100
i
125
0
25x25 32x32
16x16
150
I
4{lx 40
20x20
t75
t0
lr 200
NFE66.364 c l2
250
t6
300
20
[Ê+-
L_I+
,n rW
i{' l-L
ÊMPLOI :
Dfessage et raccordement,
outiràdro*e:R E."
h l
N<
l l
F [ -
DESIGNATION : outil à dresserd'angleR 16 q.20o,NF E 66-364.
DËSIGNATION :
REMAROUES :
SoitI'eremple deI'outildroità charioter 816q 20o.
g 42,5), I L'oulilà gauche a poursymbole L (voirreprésentation
B: outilàdroite. 16: dimension dela section.
q: seciionca.rée. 20o: angledecoupe.
r Lavaleurdel'angledecoupevadeenfonction (vohg 46.10). desmatériaux
133
4 4t 6
OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE OUTIL A RETOUCHER
hxb
10x.|0 12x12 16x16 20x20
I{FE66.365
hxb
tl
100
25x25 32x32 40x40
125 150
J_-f
I
200 250
?ef g Nx^ Â ë
3:
Ætu
175
EMPLOI : Chadotage linition,copiage. DËSIGNATION:
-€
outil à retouchêr16 q.20o,NF E 66.365.
OUTIL PELLE hxb
Ff-1
!
300
lr
l2
hxb
10x10 12x12
100
10
125
12
16x16
150
16
25x25 32x32 40x{0
20x20
175
20
-tr
R :0,1 b
NFE66.366 l2
l.l
200
l7
250
32
300
40
ÊMPLOI: Rainurage de grandedimension. OÉSIGNATIoN : outil pelle 16 q.20o,NF E 66.366.
OUTIL A SAIGNER
NFE66.367
t,
l2
l3
hxb I I,
l2
100
12
4
25x25 | 200
32
I
125
16
40
10
1 6 x 1 ô 150
20
32x32I 250 40x40| 3oo
50
12
2 0 x 2 0 17s
25
hxb
10x10 12x12
Out i l à d r o i t e : R
l3
ffilE
lëlrdJ'
D
EMPLOI : Rainuragede petitedimension. DÊSIGNATION : outil a saignerR 16 q.20o,liF E 66.36I.
OUTIL A TRONÇONNER hxb
I
h
1 0 x 1 0 100 12x12 125 '|6x16
150
l2
l3
t)
4
30
{
1t
f,
hxb I
NFE66.368 I,
20x20| 17s 25x25| 2oo 30x30| 2so
l2
l3
45
o
O u t i là d r o i t e : R
.+kî"-*
JI
70
I
-J;ÏT
EMPLOI : Ironçonnage. DESIGNATION : outil à tronçonnerR 16 q.30o,NF E ô6.368.
DÉsrcNAT|oN :
REMARQUES :
Soitl'eremple del'outilà sâigner R 16q.20o.
r
R: outilàdtoite. 16: dimension dela section.
I
o: seciioncanée. 20o: angledecgupe.
L'oulilà gauche a poursymbole L (vohreprésentation S42.5). La valeurde l'anglede coupevadeen lonctiondesmatéilaux usinés(voir
s {6.10).
134
44tl
OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE OUTIL A ALÉSER
NFE66.370
Dmin b
b 6 I
d l l , l2 c 6 1 1 2 530 I'J 8 1 1 4 035 J 10 10 I 160 40 4 12 12 I 180 50 J
d l l r t,
16
16I 20 20 | 25 25| t2 32|
11 14 18
21
210 250 300 355
c Dnin 63 o 27 80 I 34 100 10 43 125 52
EMPLOI :
Alésage decylindres oudecônes à pailhd'untroubrutouébauché. DÉSIGNAÎION : Oulil à aléser16 0.200.NF Ê 66.370.
OUTIL A ALÉSER ET A DRESSER b
c Dmin ô 6 1 r 2 530 2,5 11 I 8 1 1 4 035 14 10 10 | 160 40 4 18 12 12 | 180 50 J 21 d l l .
NFE66.371
d l l ' t6 20 25 32
c
16I 210 63 20| 2s0 80 25 | 300 r00 32 | 355 125
Dmin 27 I 34 t0 43 12 52 6
EMPLOI: Alésageel dlessageà pailir d'un tlou. DÉSIGNAÎION :
k!
T I
N:
Oulilà aléser el à dressel 16q.20o, NFE66.371. OUTIL A CHAMBRER b l d
6l6
l3
125 30
J
8 l I t40 35 3,5 1 0 1 1t60 0 40 4 12|'12180 50 i
c 4
Dmln b d I, 12 16 t6 210 OJ
I
14
6
t8 22
NFE66.372 o
N 20 250 80 I 25 25 300100 I
c lomln 101 28 121 35 161 43
ll
l2
l3
c
6 l 6 12530 4 8 l I 140 JJ 3,5 1 0 1 1r60 0 40 4 0
121121m tn
Dmln b d h 12 l3 12 16 10 210 63 0 14 20 20 250 80 I 18 25 25 300 r00 I
8
22
ffi
&,
4Fq
oÉSIGNATIoN: oulilà chambrer 16q.so,NFE 66.372.
OUTIL A FILETER INTÉRIEUREMENT
EZf
$l r_
El,lPLOl:
Chambrage, Exécution degorges inléileures.
b l d
-+i-l-ËL--t-
NFE66.373
c lDmln r0l 28 121 35 161 43
W
EMPLOI :
{
Filelageintérieurà droile ou à gauche. DÉSIGNATION : oulil à liletel intéileurement 16 q.so, NF E 66.A79.
DESIGNATION : SoilI'exemple deI'outilà aléser: R 16q.20o, R: outilà droite. 16: dimension dela seclion.
q : seclion canée. 20o; angledecoupe.
REMAROUES : r
L'oulilayanluneseclion rondea poursymbole L Sondiamètle estégalà d. r La valeurde I'anglede coupevadeen foncliondes matédaux usinés (voh$ 46.10).
135
44t8 Outils à plaquettecarbure Ladésignation normalisée comporte 14symboles : (fixation 1 : Mode deretenue delaplaquelte). 2: Forme (ronde, delaplaquetle carrée, etc.). (x-r) 3 : Angle dedirection d'arôte 4 : Angle dedépouille delaplaquette c " 5 : Direction (àdroite decoupe R righl,, à gauche L " left") 6;7 : Hauteur delaqueue deI outil B;9 : Largeur delaqueue deI'outil. 10: Longueur principale deI'arête à I'extrémité delaqueue 1l; 12: Dimension del'arête delaolaouette. propres 13;14:Caractéristiques aufabricant IDENTIFICATION D'UN OUTIL 1 MODEOE RETENUE
2 FORMEDE LA PLAOUETTE
3 ANGLEoE DtREcloN o'ARÊTE
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F i x a t i o no a r vis céntrale
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450 500
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1 3 - 1 4S Y M B O L E S COMPLËMENTAIRES S ymbolesdu fabricant E X E M P L E: W : s e r r a q ep a r c o i n Q : o u t i l sd e o r é c i s i o n Cl.Sandvik S.A
136
44t9 Choix d'un porte-plaquette
PREMIERE SOLUTION
pour Lalorme delapièce à usiner estuncritère déterminant lechoix d'unlypedoutil. permet Letableau cr-dessous le choixd unporte-plaquette à partir decinqopérations : élémentaires frE||4AROUE : L'usinage possibilités delapièce ci-contre comporte deux : r Lapremière conduit auchoix d'unseul outil PCLN, r Ladeuxième conduil auchoixdedeuxoutilsPTGN etPTFN.
DEUXIÈME SoLUTIoN
CHOIX D'UN PORTE-OUTIL D'USINAGE eXtÉRISUn
enlonction deI'ooération à eftectuer
nh h nnnfl n nt nDn
Typed'oulil
ô
Désignalion
PRGN PCLN PDJN PTJN PTGN PSBV PCBN P N N , PNTE PTDN PSDN PSSN PSKN PTFN
Anglededhec,tion d'arêle(xr)
950
930
930
900
750
750
600
600
450
450
450
750
900
Chadolage
X
Remonlée delaco
X
Copiage : penleascendanle
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15! Copiage : descendanie Donle
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Dressage delace
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Plâquetles
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ct{t{D I)NMG ÏIil,|A It,IMA StllilA CNi|A lr,rirA TTIti|A Tt.IMA SNli,lA SNli|A SI,IMA Tt{lilA CI{|'|G oilMG 71 Iilt'|G Tt.Iil|G SI{l,|G CNli|G TNli|G TNli|G Tt.Ili|G Sl{l,lG SttlilG SNli|G TNIiIG CI,Iti|||i| TNli|G.61 TNti|G6.61 SIi|'|ii| CNli,lli| Tt{lilG.01 ÎiltitG6.6'1 TtIli|GTl SIIii|||i| SII|,|tl SNli|II IililG.61 ct{l,|||t|.71 Illlilil TII||l|i,l sltii|tit.TlClllilM'71 TNfi,lIiI lNli|li,l TNi,li| st{illli|.71silil|fi|nl st{I|||l|.71Tilitl, TNi|[,l.71Tilli||l.71 stil.|x It{|,|||'|.7l Il||i|i,.71ïr,i|,|t.71 SNl,|)( Sl'lLl)( SNli|)( Iil|,[|.71 TiIMX Ttl|,|X TTI|'|T
pouvânt ô : ângle maxmal êlreréalisé r, - v0rdéiinitlon S42.61
D'après Sandvik 451 00-0rléans
14. 10
CHOIX DES NUANCES DE CARBURE EN TOURNAGE
Nuances de base
slP
Pl0 P01
Nuances complémentaires
Finitionet légerdégrossissage d'acieret d'acier coulédansdescondilions lavorâbles à vitesses de coupeélevées el avances modérées. Deprélérence à utiliselsansliquide pour decoupe. Recommandée le copiage el le tiletage.
Finilion el dégrossissage légerd'acier, d'aciercoulé, P t 5 de lontesmalléables el nodulahes à copeaux longs. P 1 0 Latrèsgranderésislance à I'usurepermelun débit GC0r5 P 2 0 pouruneplaged'application d'usinage impoilanl très P 3 0 rarge.
Dégtossissage moyenà lort de I'acieret de I'acier
s4
P 3 0 couléà vitesses de coupeassezlaibleset avances P 4 0 importantes, dansdesconditions de travaildéfavorables.
ù b
P40 P30
pourapplications Nuances spéciales
P 2 5 Légerel moyen dégrossissage d'acier coulé, delontes t 0 2 el nodulaires à vilesses decouoeélevées ic 1025 P t 0 malléables P20 P 3 0 résistance à I'usure.
s2
oégrossis6age moyen à forldel'acier, d'acier coulé P 3 5 el de lonlesmalléables el nodulahes. Peutêlre P20 GC135 P 3 0 el avances relativement élevées, Trèsgrande résis. P 4 0 lanceà I'usure. pour R 4 Excellenle nuance universelle I'usinage deI'acier.
P0t
it t0
P35 it 10 GC315 M20 M30
pourle copiage, mandée ltl 40 P50
Déglossl$age torldel'acler 0tdeI'acier coulé dans descondltlons défavoaablos à desvitesses decoup6 taibles, etavance importante.
Nuances complémenlaires
Finltlon etébauche légères d'alliages résbtants aur haulss tempéaaturos etd'aciers inorydables telsque poù les réacteuas ceurulillgés nucléahes. Tràr GC135 grande résistance à l'usure enentaille, vite$ede coupe relatlvement élevée el avance moyenne. Èrnuron erregefoegrosstssage d'ailiages rélractaires; arêtede coupetrèsrésistante. Vitesses oe coupe felatlvemenl éloyées et ayances modéfées. Gnnde résistance à l'usure.
P35 M10 M20 M30
Dégtossissage légerà lort d'acierinoxydable lorgé ou laminéavecuneslructure austénilioue, Vitesses et avances relativement élevéEs. Convient à ceilains typesd'acierdedécolletage.
Dégrossissage légerà fod
s6
d'aciers inoxydables aus. P 4 0 ténitiques et matériaux inoxydâbles aveccroûtede M30 couléeou de laminage, dansdesconditions d'usi. M40 nage0rrnciles.
H20
t( 20 Dégrossissage légerà fortd'alliages réfractaires. M20 M 3 0 Irèsélevée deI'arêle decouoe.
R4
it d0 P50
HlP
Nuances de base Nuances complémentaires Finitlon lt l0 elléger dégrossissage delafonte, delalonte P 2 5 oégtossissage légerà moyende lontefalblemenl K 0 1 alllée, dublonze etdulaiton à vitesses relativement GC102 K t 0 alliéeà vllessede couoeel avancelslativemenl K 2 0 glandes elavances modérées. K 2 0 élevées. Trèsgrande résistance à I'usure.
Finilion etébauche d'aciers coulés êt auslénitioues inorydables el d'aciers inoxydables aveccroûte de coulée oudelaminage. Vltesses decoupe basses et S H avances imporlantes. Trésrésislante à ladeslruction del'arête lorsd'usinage inlemittent.
Finition etdégrossissage grises légerdefontes delai. Dreet0enauteresrstance, delontemalleâble etnodu. pourleslonlesmodelnes laile.Sunoul recommandée H20 G C0 1 5 K 1 0 taiblement alliées. Latrèsgrande résistance à I'usure
Kt5
nermêl !n déhil ,l\r.inrôô
I
Finition del'acieretdel'aciercouléà detrèsgrandes yilesses et laiblesavances dansde3condltlom de travsilstablss.
DéEosrissage léger etmoyen deI'acier etdel'rciet P 2 0 courea vlesses0ecoupeetav8nc03 moyennes ûans P 1 0 desconditlons de travailmoinsfavorables, Recom.
Nuances de base
Rlp
Grosse ébauche d'acier, d'acier inorydable et d'aciel coulédansdes conditions défavorables, à tsible3 vite$es de coupe,avanceimpoilante et grande profondeur decoupe.
trà. inn^ifrnl
pourapplications Nuances spéciales Forldégrossissage d'aciers et d'aciers coulés, t20 auMneldêfontes alliées malléables donnant M 1 0 d'aciers pailicullèremenl longs. pour Convienl le M 3 0 descopeaux reprolilage desroues dechemin deler.
K20 Grosse ébauche dela fonte.Conditions détavorables K 3 0 à faiblesvitesses et avances imoodanles.
al i^nnô lô
K 2 0 meilleurrésullallors de I'utilisation de plaquettes avecbrise-copeaux incoporés. pourI'usinage Nuanceuniverselle de la lonteet H05 K0r K t 5 autrcsmalériaux donnant descoDeaux couilsdans peutavorables, G C3 1 5 K 1 0 desconditions à vitesses de coupe K 2 0 relativement élevées et avances imoortantes. Très H 1 0 t( t0 grande résistance à I'usure.
qras. Utiliser depréférence lesnuances encaractères
pourapplications Nuances spéciales Finition pourla lontetrempée de la lonte.Convient plasliques, encoquilles eic,
pourI'usinage Convient deI'aluminium.
138
44.11 Plaquettescarbure
ï : Plaquelte triangulaire P : D é p o u=i1l l1e" . M :Tolérances : surs =10,13 44. | | | Désignation normalisée Surm=t0,18. positive. R : Non réversible etcoupe Ladésignation normalisée : comporte 9 symboles = 16mm 16: Dimension deI'arête (ronde, 1 ' Forne I car'ée. etc). U J : t p a l s s êm Um r =,3 2 : Angle dedépouille. =0,8mm 0B: Rayon 3 : Tolérances. S : Coupe négative +rayon (réversrble 4 : Type positive deplaquette 0un0n, c0upe ounulle, N : Neutre (pouvant êtremonté surunoutil à droile Rouà pleine oucomportant untrou defixation), gauche L). 5 : Dimensron deIarête ^ i (s). 0 : rparsseur 7 : Rayon. A.A
B;I : Symboles complémentaires {se0r e fabricant)
/
Z.
Exemple dedésignation : T P M R 160308S N lExenple 2 ANGLE (t --- mm) oE oÉpourt-le 3 roLçRANgEs m m s
1 FORMEDE PLAQUETTE
E E q E ,1L3" -1L5. JLzo
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0.18 0.13
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0,38 0 , 1 3 0,25 d:Zducentre inscrit s: épaisseur m : dimension suivantligures
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0,0050,025 0 , 1 3 0 , 0 1 30.025 0 . 1 3 0.025 0 . 0 2 5 0 , 1 3
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l e s y m b o l en ' a q u ' u n s e u l iffre, un 0 (zéro) doit le pr ler. . : l= 9.52 mm soit 09
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t 6 ÉPAISSÊUR
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Rayon en1/0 mm 00Plaquene ronde 00Angle vil 020,2nn 040,4mm 050,5mm 080,8mm 1 01 , 0m m 1 21 , 2 n n Si le symbole n'a 1 51 , 5m m q u ' u n s e u l c h i f f r e ,u n 0 , ( z é r o ) d o i t l e p r é - 1 61 , 6m m 242,4nn ceoer E x . : s = 4 , 7 5 m m 323,2nn 40 4,0mm soit : 04
"t
} EXECUTION
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-
139 CHOIX DES PLAQUETTES CARBURE en fonctionde la matière usinéeet desconditions de coupe
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Forme
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T T N N N t{ ti ti lrl M M M M i,| G It-?1 A G G-61M
Désignation
l{ombred'arêlesde couæ
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Matières usinées
iopeaur 4 0ngs )opgaux 3 ;0un8 Ac.Inor.ol I Ac.réftaclahes llélru moug t.4 1 (Al.Cu.,etc,) Alllager &rs
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Possibilités deruplure
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matère3 1.1ot1.3 lofsde:
t : 0,4.1 r : 4.10
Ebaucho 24 ,imporlanle >1 p : 6.20
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3 Usage inlermlttent Risque de vibralions
Puissance limitée Typed'outilcorrespondant Plaquelte réversible
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Copiaqe T mar
- Orléans D'après Sandvik. 45100
)-l.v.i : ,.).Choixdesplaquettes carbure 2oEstimer lesautres facteurs importants (exemple : ébauche). Lechoix dutype d'outil etlalorme delaplaquette étantdélerminés 3'Choisir, enfonclion desnotes chiffrées, letypedeplaquette g 44.92,le à I'aide dutableau choix finaldutypedeptaquetle qui correspond le mieux. estréalisé à l'aide dutableau ci-dessus. Lesqualités desplaquettes pouruncritère détermlné sont EXEMPLE: caracténsées parunchiftre variant de0 à5 : Soit à réaliser une opération d'ébauche (a=0,5;p=5),surune m 0:éviterl'emploi, pièce en alliage d'atuminium, à t,aide m'r5 : bonnes d,un outit équipé caractéristiques. d'une plaquette triangulaire Méthode dechoix 1' Choisir lestypes deplaquettes quicorrespondent lemieux à L'examen du tableau quelesplaquettes montre TNMM_71 lamatière usinée parfaitement. conviennent
140
.tr4É I l3 Choix de la longueur de I'arête I d'une plaquéttecarbure profondeur 1oCalculer 1aplusgrande depasse à eTfectuer sur pièce pour la Parexemple, à usiner. unepièce à ébaucher en plusieurs passes, il lautdéterminer laprofondeur depasse maximale enfonction delapuissance disponible surlamachine (voir lecalcul de1apuissance absorbée S44.14) 2oDéterminer lalongueur effective detranchant L selon I'angle dedirection d'arête x, el laprofondeur p: decoupe p r- _
APPLICATION:
p=J (1=JQo
= bm m ' L =- 3 c o s6 æ 3oChoisir dansledeuxième tableau ci-dessous uneplaquette ayant unelongueur d'arête nominale I supérieure à la longueur L calculée. REMAROUE :
Sil y a ungrand risque derupture il Taut delapiaquette choisir plus grande uneplaquette etplus épaisse
L - : - -
(90"-xr) Cos
DETERMINATION DE I-A LONGUEUR EFFECTIVE (L) entonction (xr) deta profondeur decoupe(p)et de I'angte Anglede Profondeur decoupe(p)mm 1 a tt direclion 6 7 I 10 d'arêle(*r) Longueur (L)mm effeclive dulranchant 90
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o I 10 12 14 16 20 30 12 16 20 24 27 JJ 31 JC 58 CHOIX DE LA LONGUEUR D'ARETE NOMINALE (l) enfonction de la formeet de la longueur (L) ellective lt
8
Longueur (l)mm d'arôle nominale Forme
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tl 12 t5 16 19 22 ta Longueur etfective maximale detranchanlL) mm
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12
141
44t114Choix du ravonde bec d'uneplaquettecarb-ure Lechoix durayon debecestfonclion deI'opération àeffectuer, ébauche finition. ou Ébauche Afind'obtenir unearêledecoupe résistante, il lautchoisir le possible. r"debecleplusgrand permet rayon r Ungrand unegrande avance. r Encasderisque devibration, il fautréduire AVANCE MAX a - RAYONDE BEC re lerayon debec, Pour r unrayon debecdéterminé, il existe uneavance 0'4 0,8 1,2 l'6 2,4 maximale; voirletableau ci-contre. 0,25à0,s51 0,4à0,7 | o,ser | 0,2àr,s I rir,s r Uneavance implique plaquette élevée lechoix d'une ayant ETAT DE SURFACERa - RAYON DE BEC re lescaractéristioues suivanles : - angle depointe er= 60ominimum, 0'4 0'8 1,2 1,0 2,4 - nonréversible, - angle dedirection d'arête xf inférieur à 90o. 0'6 1,6 0,07 0,1 0,12 0,14 0,17 Par ailleurs, lapièce àusiner doitêtre réalisée avec unmatériau 1'8 4 0,11 0,15 0,19 0,n 0,20 ayant unebonne usinabilité et lavitesse decouoe doitêtre 3,2 10 0,17 0,24 0,29 0,31 0,42 modérée. Finition L'état desurface qu'ilestpossible etlestolérances d'obtenir sont pour essentiellemént fonction durayon debecetdeI'avance. desconditions d'usinage favorable, letableau ci-contre rêcommande pourunétatdesurface I'avance à utiliser donné etun rayon debecdéterminé. RETIAROUES:
6,3
tô
0,n
0,3
0J7
0,43
0,53
I
25
0,21
0,38
0,47
0,60
32
100
0,54 .|,08
t0
16
N
25
0,0
1,6
0,25
0,28
0i2
0,36
0,4
1,6
4
0'{
0,51
0,57
0,63
3,2
t0
0,4t1 0,03
0,09
0,8
0,89
I
peutêtreamélioré r L'état desurface avec uneaugmentation ô,3 delavitesse decoupe et unegéométrie positive decoupe I positif). h 32 r Encasderisque devibrations, ilfautréduire lerayon debec.
44.12 Conditions de coupe pour outils en acier rapide
12
1,32
t6
0,8
0,88
t,01
t,t3
l,2t
25
1
1,1
1,26
1,42
1,41
1ût
2
2,2
2,14
2,94
3,33
paramètres liésà lamachine, à lapièce età I'outil. Seuls des peuvent permettre essais dedéterminer lesconditions decoupe optimales.
Lesconditions decoupe indiquées dans letableau ci-dessous Dans la désignation de la nuance de I'outil, lessymboles concernent lechariotage, I'outil enacier rapide ayant.une durée par W.D.V.C. sonl remplacés les chiffres indiquant le % et deviede60à90mn. conespondent dans I'ordre auxconstituants suivants : tungslène, Lesconditions de coupe varient en fonction de nombreux molybdène, vanadium, chrome
r Prononcer : "kaooa,.
142 CHARIOTAGE Malière Désignation
Conditions decoupe État
Vilesse Nuance 'v Section Rr Avance r€ Puissance daN/ 0epâsse(mm/tr) 0ecoupe abtégée (deEé) (mm) oulil (kv'l) mm2 (mn) (m/nin) l'l|.D,v.c. (mmx mm)
Aciers aucarbone etfaiblement alliés
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 6 5 à 6 0 1 à 4 0,2à 0,4 6 0 à 4 5
Ac.aucarbone : XC32à XC80
Recuit
4à8
Ac.aumanganèse
0,4à 0,8
45à30
0 , 2 à 1 ),1à 0,22 Becuil
40 a
1 à 4 0,2à 0,4
ÙU
4 à 8 0,4à 0,8 3 6 à 2 6 8 à 1 2 0,8à 1,2
Ac.aunickel.chrome
52à36
26à20
0 , 2 à 1 0,1à 1,2 5 0 à 4 5 Ac.aunickel.chrome.molybdène
0.5-z
0,4
12x12
<1
6.5.2
0,8
16x16
1à4
O.J.Z
1,2
25x25
4à10
6.5.2
1,6
32x32
10à15
<40 8 à 1 2 0,8à 1,2 3 0 à 2 5
Ac.aunickel
Tour
Outilacietraoide
60
1 à 4 0,2à 0,4
/5
4à8
45à30
ù-i-z
l8
0,4
12x12
<1
O.J-l
t8
0,8
16x16
1à3
0.C.1
18
1,2
25x25
3à5
O'f.l
18
1,6
32x32
5à10
o-i-l
14
0,4
1 2x 1 2
6.5.2
14
0,8
16x16
1à3
25x25
3à5
32x32
5à10
Recuit Ac,aumolybdène
0,4à 0,8 3 0 à 2 5
ù.J-Z
25à20
Ù.J.2
8 à 1 2 0,8à 1,2
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 4 0 à 3 5 2.9.1.8
14
1,6
14
0,4
12x12
<1
2.9.1.8
14
0,8
16x16
1à3
2.9n.8
14
Ac.auchtome molybdène 1 à 4 0,2à 0,4 3 s à 2 5 Recuit Ac.aunickel molybdène
0n
4à8
0,4à 0,8 25à20
8 à 1 2 0,8à 1,2 2 0 à 1 5 Auchrone vanadium
90 Recuil
à
110
Auchrome
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 28à22
1,2
2 5x 2 5
J a 5
2.9.1.8
t,6
32x32
5à10
2.9.1.8
0,4
12x12
0,2à 0,4 22à17
2'9.1.8
14
0,8
16x16
tà3
4 à 8 0,4à 0,8 1 7 à 1 4
2.9.1.8
14
1,2
25x25
3à5
1à4
NoTA : L'usinage desaciers trempés (Rr)resteinférieure et revenus dontla résistance à la rupture à 190daN/mmz estpossible (
Ausilicium
grises Fontes FGL150
Dureté0 , 2 à 1 0,1à 0,2 7 0 à 6 5 HB Ferritique 1 à 4 0,2à 0,4 6 s à 5 0 Recuite < 150
4à8
0,4à 0,8
50à35
8 à 1 2 0,8à 1,2 3 s à 2 8
FGL2OO
160
Ferrite
À
moulée
200
0,4
12x12
0
0,8
16x16
<2
1,2
25x25
2à6 6à10
D-3-Z
0
1,6
32x32
0
0,4
12x12
12.0.5.5
0
0,8
16x16
<2
0,{à 0,8 3 s à 2 0 12.0.5.5
0
1,2
25x25
2à3
1 à 4 0,2à 0,4 4à8
0
o-c-z
12.0.5.5
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 5 2 à 4 5 Perlite
0-c-z
45à35
6'5.2
8 à 1 2 0,8à 1,2 2 0 à 1 5 12.0.5.s 0
<,1
1,6
32x32
3à5
0 , 2 à 1 0,1à 0,2
4 s à 4 0 12.0.5.5
0
0,4
12x12
<1
1 à 4 0,2à 0,4
4 0 à 3 0 12.0.5.5
0
0,8
16x16
<2
4 à 0 0,4à 0,8
3 0 à 1 5 12.0.5.5
0
1,2
25x25
2à3
8 à 1 2 0,8à 1,2
15à12
0
1,6
32x32
3à4
0
0,4
12x12
< 1
0
0,8
16x16
< l
0
1,2
25x25
1à2
180 Perlitique FGL3OO moulée
à 220
tGL 400
12.0.5'5
Baînite 0 , 2 à 1 0,1à 0,2 2 0 à 1 8 12.0.5.5 moulée 250 0u à 1 à 4 0,2à 0,4 1 8 à 1 3 12.0-5.5 trempée 320 tevenue 4 à 8 0,4à 0,8 1 3 à 1 0 12.0.5.5
D'aprè l . .6 0 3 6 0S' e n l l s e sC .E . T .M
143
CHARIOTAGE Matière 0ésignation
Conditions decoupe I
I Etâl
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 > 1000
Alliages ultra.légers
o-c-l
5 à 1 0 0,5
1à4
0,2à 0,4
> 1000
o-o-t
5 à 1 0 1,2
16x16
4à8
0,4à 0,8
> 1000
0.3.2
5à10
25x25
6.5.2
5à10
3 2 x 3 2 70à 150
o-c-l
l 0 à 2 s 0,5
12x12
6.5.2
r 0 à 2 51,2
16x16
0,4à 0,8 800à 700
o-t.z
2 0 à 2 sI
25x25
8 à 1 2 0,8à 1,2 700à 600
o.J.z
20à25
I
3 2 x 3 2 60à 120
0,1à 0,2 800à 700
0.f,.2
20à2s
0,5
12x12
1 à 4 0,2à 0,4 700à 650
O.l.Z
2 0 à 2 s 1,2
16x16
4à8
8 à 1 2 0,8à 1,2 1000à 900 0 , 2 à 1 0,1à0,2 r 000à 900 15
1 à 4 0,2à 0,4 900à 800
à
4à8
90
0,2à1 90 Alliages légers avecsilicium (< 5 %)
'
Cuivres Iaitons Maillechorts Bronzes à l'étain
Eliré
froid
4à20 20à70
1à4
3à20 20à60
>3 3à17
6.5.2
20à2s
. J X I J
8 à 1 2 0,8à 1,2
600à 550
0-f,-t
l0à25
3 2 x 3 2 50à 100
b-5.2
r 0 à 2 s0,5
12x12
17à50
>2
1à4
0,2à 0,4 500à 450
6.5.2
r 0 à 2 5t,2
16x16
4à8
0,4à 0,8
450à 400
0-J.t
r0à25
25x25
8 à 1 2 0,8à 1,2
400à 350
6.5.2
20à25
32x32 3 5 à 7 0
Dutetê 0 , 2 à 1 0,1à 0,2 1 3 0à 1 1 0 (HRb)
8 à 1 2 0,5
12x12
0-c-z
8 à 1 2 1,2
1 6 x 1 6 0,5à 2,5
1à4
à
4 à 8 0,4à 0,6
90à85
O.l.l
8à12 2
2 5x 2 5
8 à 1 2 0,4à 0,8
90à80
32x32
0,2à 0,4 1 1 0à 9 0
2à12 12à35
0-J-z
60
r00
2à4
650à 600
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 600à 500 Alliages légers avecsilicium (< 13%)
12x12
0,4à 0,8
160
Alliages cuivreux
TTour
Vitesso Seclion 0ureté Avance Nuance 1 r0 Puissance 0util (HB) 0epasse (mm/tr) 0ecoupe wD.v.c. (mm) (klry) ldeEél (mm) (m/min) (mmx mm)
Alliages légers
Alliages légers sanssilicium
Outtacierrapide
2,5à 9,s
0-J.z
8à12
Laitons spéciaux
4 0 à 0 , 2 à 1 0,1à 0,2 '120 à 100
o-c-l
8à12
Cupto-nickels
200
1à4
0,2à 0,4 100à 75
o-t-z
8 à 1 2 1,2
1 6 x 1 6 0,5à3
(500s
4à8
0,4à 0,6
75à70
o.c-t
8à12
25x25
2à8
500daN) 8 à 1 2 0,4à 0,8
75à65
6-5.2
8à12
32x32
4à13
O'l.l
3 à 8 0,5
12x12
Moulé
Cupro.aluminiums
' Lailons spéciaux Maillechoils Cupro.nickels
Etiré
60
à
à
fioid
100
Cuivres spéciaux
0 , 2 à 1 0,1à 0,2 190à 160
U'J
5à14
12x12
1à4
0,2à 0,4
160à 130
6.5.2
3à8
1 6 x 1 6 0,5à3
4à8
0,{ à 0,6
130à 120
O.l.l
3à8
25x25
3à12
8 à 1 2 0,4à 0,8
1 3 0à 1 1 0
O.J.Z
3à8
32x32
6à20
I
cesmalériaux àI éta1 recu r (dureté 10à70HRb) ontpratiquement lesmêmes vilesses oecouoe D'après leC.E.T.l.lr/.
,\
44.1?l Influencede la forme des outils sur la vitessede coupe Letableau decoefficients petltserilir ci-contre comme oase pour d'essai modifier lavitesse decoupe, ** Pour lesoutils à fieter encarbure, voirletableau desvilesses de coupe $ 4g.6.
0util
Coefficient
0utilà charioter
1
oulilcouteau
0,8
outilà tronçonner
u,5
0utilà filetef'
0,3
Outilà aléser
0,7
't44
44"13Conditionsde coupe des outils à plaquettecarbure
D E S N U A N C E SS A N D V T K CHAMP D'APPI-ICATION C O R R E S P O N D A N CA EV t s C L E S N U A N C E S I S O
permet lechoix delavitesse decoupe Letableau S44.132 pour lechariotage àl'aide des outils encarbure, 44.131Méthode : Procéder delamanière suivante (voir 1oSélectronner lanuance decarbure $ 44.10) plus possible grande liée 2oChoisir la avance aurayon de dela stabilité et dela bec(fonction del'étatdesurface, puissance delamachine, etc) quicorrespond 3oChoisir lavitesse decoupe aumieux à I ' r v r n n or d n n t É p
^
ll estnécessaire decalculer lapuissance absorbée afinde que puissante (voir la machine est sufTisamment s'assurer s 4414)
E t
t0
.2 .o
a
É o e
l5
I
n
_e
ê ê o
REMAROUE :
0l
g
E* :
T
c
: Ê o =
J!
< E
EXEMPLE :
{0
àusiner enacier XC381=6,3U t Otcarbone). Soit uneprèce Létatde L'opération réalisée e$ducopiage endemi-finition. àRa=3,2pmLerayon debec surface demandé correspond
G
50
ts
v
imnncôoctânalà1)mm
indique 1oLetableau duchoixdelanuance carbure $44.10 ( S 1 P ) P10 enlonction durayon de 20Letableau duchoixdel'avance de becetdel'état desurface uneavance S44114donne 0,3mm/tr. estégale 3oLavitesse decoupe correspondante S44.132 p0urunedurée de15mnenviron. à240m/mn deviedeI'outrl
_5
+ E
s*€
+ËË E , ÈE
REIIAR()UES :
n Signification dessymboles utilisés dansle tableau x": pression decoupe spécifique endaN/mm2 $ 44.132: pour uneavance de0,4mm/tr(Pour uneavance diflérente, voirlelableau 44.14.) $
A =
M
K
(Pourles aciers, HB : dureté Brinell la en daN/mm2 résistance RrendaN/mm2 àlarupture estsensiblementégale Ëâ à 0,35 HB;voirletableau 72.) d'équivalence GD chapitre n Tableau CEF lS0-Sandvik d'équivalence desnuances de < = 9 carbures: éËâ Letableau lescorrespondances ci-dessus donne desvaleurs È - d lS0etSandvik ll estàutiliser conjointement avec letableau (S44.14) queletableau desvitesses decoupe ainsi duchoix (S4410) desnuances decarbure
GC GC t025 t35
E
145 CONDITIONS DE COUPE GC01s
KA
Matière
OUTILS A PLAQUETTE CARBURE
GC102s GC135
(daNi HB--
Nuances decarbure SandvikslP ùù s4 F02 (mm/tr) Avance
s2
1,2-0,4-0,2 r,r.o,z.o,rs l,s.l.o,l I r,z.o,l.o,z I r.o,r.o,z I o,z.o,l.o,r I z.o,l.o,r I z,s.r-o,l lo,s.o,rs.o,osl
mm2)
I
(m/min) Vitesse decoupe
Acierau
c = 0 , 1 5 % 190
catbone
c=0,35% c = 0,701o
210
Recuit
210
nonallié Acier
tt7 180.310.385 r60.300.40( 95.220.280 200.290-410 10.190-250 45.95.160 350.440.540 130.260.330 35.65.100 r50 165.245.350 140.245.330 t5-170-220 170-240.350 i5.150.200 40.75"125 290.360.460 100.210.270 25.50-80 230 180.250130.245.300 r10.190-260 60.135.175 130-190.280 r5-115.160 JU.JC.JI 230.290.370 80'160-210 1 5.35.60
Trempé et recuit 250 Trempé et recuit 275
allié
Trempé et recuit 300
90-155.210 10.125-17040.90-115 85-120.175 30.75.100 20.40.60145.180.230 50.100.130 10.25.40 325.45070-125.17055.100.135 30.70.90 65.95.14025.60.80 1$30.50115-145.185 40.80.1058.20-30 ttu-ot7
Mailensitique 230
Acier coulé
Matière
Acierdur
125-200150.250.310 I 10.190.26( 60.135-175 130.190.280 ;0-120-16035.60.95230.290.370 80.160-210 20.40.60 200-275110,195.265 8 5.155.210 50.110.140 105.150.220 40.95.125 3 0.50.75180.230-290 65-130.17015-30-50
150-270140.200.250 12t185.230'170.210 200.280 15.165.200 65-90.1 15 Austénitique 260 150.220100.165.200 90.150.1 80 135.165 80.125.150 55.80.1 10 Nonallié 180 150 '100.185.26( 80.155.225 60.120.'r50 1 60.200 55.1 15.14540.60.90 Faiblement allié 2'10 150.250 75.135.165 60.t20.160 45.80.100 1 1 5 . 1 6 n 35.75.100 2 5.40.60 Hautement allié 240 160.200 155.195 80.95 30.70.90 20.35.50
Acieri|]ox. tecurt fenitique
ka (daN/ HB mm2)
Ac.auMn(12o/o 360 Ac.trempé
250
450 t0.65HR(
120.190.225 40.55.70
140n75 40.55.70 80.135.160 25.40.60 55-95.1 15 20-30.40 90.105 15.25.35
GC015
GC315
1.0,3.0,2
1.0t0,2
HrP H20 H05 H10 R1P R4 Avance(mm/tf) 1.0,1.0,2 1.0,5.0,2 r,2.0,7.0,4 0,2.0,10,20,3.0,15 0,4-0,2
25.30.40
20.30.40
25.40.70 20.35.50
GC1025
Vitesse (m/min) decoupe 15.25.35
10.20.35
10.30 10-20
Recuit
Ac.réfraclahes
R{
60.75 35.45
Vieilli
Ji.iU
IJ.JC
Aciefà
Recuit
lc-Jt
10.20
basede
Vieilli
Ni-Co
Coulé
t0.25 10.15 5.10
Fonle
Copeaux courts 1 1 0 110.145150.215.275130-165.200 t20.140.23190.140-200 60.90.110 malléable Copeaux longs '100 200.250 170-22s,290 t30.155.26r 95.160.230 Fontegrise Faiblerésistance 1 1 0 180 120.205.33090.150.220 90n50.225 65.90.105 160.200180 Ft.grisealliée Haute résistance1 5 0 260 85.150.243 7 0 . 1 1 5 . 1 6 0 6 t 1 1 0 . 1 7 5 45.65.75 90.135130 Feriltique 1 1 0 160 85.135.185 85.135.180 80.1 10.155 65.110.1 75 Fonte GS Perlitique 180 250 80.120.165 65.110.140 65.90.13055.95.160 t7\ Fonte trempée -12.20 400 9.15.25 6.20 encoquille Cu.électrolitique Eronzes
Alliages auPb
350
600
-10.15
110
cu.oJ
225.320-450
250.350.475 150.210.280
70
.10.15
4.16
80.150
305.375.4i0
350.420.500 220.280.335
Laiton rouge
60.110
220.270-335
250.300.360 160.200.240
laiton
Phosphoreux t 1 3
85.110
130.1 80.250
150.210.275100.130.165
Alliages
Nontraitables 50 à chaud
30.80
Alliages de
d'aluminium iaitables à chau 70 N0nlraitables Alliages 75 à chaud d'aluminium c0ules I'raitables à chau 90
Matériaux divers
1300.1700.2200 800.1000'1300
80.120
350.480.650 200-270.350
100
300.480.700 140.225.320
130
160.250.380 85.130.190
Caoutchouc dur
230t50.
Fibre
115.230.
85.170
230.460.
175.350
Plastiques durs * Voire tableau deconespondance avec iesnuânces lS0S44.13. C e sc o n d i l rdoencs0 l p seo ndt 0 n n épeosul rn ed l r é e d ev e c i e' a f é tdeec o u pdee1 5m i n
115.230
"
Pouresaciers Rr= 0,35HB
Daprès Sandvik-Coromant
_
146
44.14 Effort de coupe et puissanceabsorbée
4
44tl4l Effortde coupe avec unoutil à charioter coudé. Soitlecasd'unusinage la.piège loutil de P sur 0 admet trois L'ætion ffi : Fc;Fa;Fp composantes
p
Eflorttangentiel decoupe: Fc= Ka.S, (N) Fc: effort ennewtons tangentiel decoupe pression Ka: decoupe enN/mm2 spécifique S : section ducopeau enmm2, s = f.p. partour(mm/tr). f : avance enmillimètre p : profondeur depasse enmm. Fc= Ka.f.p.
l t L(
0utilcouleau
44t142 Puissancenécessaireà la coupe F P (watls) auproduit delaforce Lapuissance estégale parlavitesse (m/s) (newtons) : V P= F,V. : Dans lecasd'outil à charioter coudé P= (FVc)+ (Fa.Va) + (Fp.Vp) relatif I'outil Vp= 0 (pas demouvement entre etlapièce suivant cetaxe), Vapeut êtrenégligé devant Vcd'oùr ^ FcVc ^ Kaf.o.Vc ' 6 0 6 0 P = -
^ i l
Fa
Fp
Aciet
215Fc
215Fc
Fonte
1/3Fc
1/3Fc
Acier
213Fc
1/10Fc
Fonte
2lt Fc
Matéilau uslné
Typed'oulil
Outilà charioter coudéà 45'
Avance
Maiière
0,1 0,2 0,1 0,8
(c 70
260 r90 {00 290 210 420 300 220 440 3 1 5 230 320 230 1 7 0 360 260 190 390 285 205
lcieraumanganèse
470 3{0 245 180
lcieraunickel.chtome
500 360 260 185
4.33. E 26
Aciers ordinaires q.60 [.70 (c38.XC42
Aciers fins
Y = - .
(W) nécessaire P . puissance a iacoupe enwatts Fc: efforl decoupe ennewtons, tangenliel Vc: vrtesse decoupe enm/min, parla machine Puissance absorbée Pu 'P = T l
Aciers alliés
11: rendement delamachine.
Alliages decuivte
Fontes
(c5s.xc65
JOU
160 165 125
1{0 150
530 380 275 200
\cierinorydable :t10.Ft15
520
Ft20.Ft25
290 210 150 1 1 0 325 230 t70 t20 24q 175 125 90
Fonte alliée
17t
270 r90
190 136 100 70
Laitotl
160 t15
Btonze
340 245 180 130
(si< 137") Alliage d'alu.
140 100 70
(Rr< 19) Alliage demoulage Alliages (19< Rr < 27) Alliage demoulage d'aluminium (27< Rr< 37) Alliage de moulage
85
60
50 60 45 140 100 70 50 ùt 1 7 0 122 ot 115
ù3
: APPLICATION
parlamachine : Puissance absorbée paruneopération de lapuissance absorbée Soità évaluer XC38à | aide d'unoutil . K a x l x p x V c surunepièce enacier chariotage !,60 etxr= 75o), Ka=170daN/mm2. P 10(1=6o encarbure passe p=3mm,Vitessep - 1700x 0,4x3x270 = 1 1 4 7 5 Avance a=04mmProïondeurde w a l l s ; P = 1k1W, 5 delamachine 0Bx 60 decoupe V= 270m/minRendement I =0 8 ' Prononcer "êta".
140 150
lcierauchrome molybdène
Fonte malléable
RE[|AROUES: absorbée varie également enfonction de I Lapuissance I angle decoupe dedirection d'arête xr, I etdeI angle (Ka)estfonction spécifique decoupe du I Lapression matériau etdel'avance a (voir tableau ci-contre).
1/10Fc Ka(daN/nm2)
147 rrvr\lvllLù 44.tr5 t - ) rIncidents d'usinage L r uùrrlaËç
rrt
Letableau ci-dessous donne uneindication surlescauses probables desincidents d'usinaqe. Incidents d'usinaoe
<À
--l'---probables Causes
i,latériaux decoupe
Usure endépouille Plaquette caôureà ieter.
--qq'."
tn
Viiesse tropfone;avance troptaible;nuance maladaptée.
Acierrapideet carbure brasé.
!ratéilsation
Plaquette carbure à jeteret carbure brâsé.
BÉlage del'arête
Acie.rapide.
Vitesse excessive; rayondebectroppetit;lubritication insuffisante; nuance inadaptée,
Arête rapponée copsro adhérent)
lcierrapide. Plaqueiles caÈureà eter0ubrasées,
Vitesse troDfaible.
lcierrapide.
outilmalaffûté; outilfissuré; outilbrûléà I'affûtage; formation d'arête rapponee; nuance d'acier troptragile.
tlaquetle carbure à ieter.
Avance excessive; dépouille excessive; tropdevibrations; brise.copeaux malréglé;carbure tropfragile;coupediscontinue; inclusions ousoulllurest mauyais arrosaoe.
)arbure brasé
Avance excessive; dépouille excessive; tropdevibrations; brise-copeaux malfail;caÈure tropfragile, coupediscontinue; inclusions ousoutflures; mauvais ariosage.
Àcierrapide.
Fléchissement del'outil;profondeur depasseexcessive; avance excessive; fissurations d'arlûtage.
Plaquette carbure à ieter.
Fléchissement del'outil;ptotondeur depasseexcessive; avance excessive; mauvais bridage dela plaquette, brise.copeaux tropproche;coupeinterrompue dânsla oièce: ; inclusions cdques d'aftûtage; mauvais étatdupone.outil; écaillage ouusure excessive dela plaquette.
laôure brasé.
Fléchhsemenl deI'outil;prolondeur depasseexcessive; avance excessivel mauvais brasage dela plaquette; brise.copeaux tropétroit;coupeinterrompue; inclusions dansla pièce; cdques d'alfûtage; écaillage ouusureexcessive.
,laquette carbute à ieter.
Dépouille insulfisante; anglededirection malchoisi;outil au.dessus deI'axe.
Acielrapideet caÈutebrasé.
Dépouille insutlisante; anglededkection malchoisi;outilau-dessus deI'are.
Plaquelle carbure à ieter. Acierrapideel carbure brasé.
Vitesse decoupe troplaible;avance tropforlepourunrayon debecdonné; angledecoupe tropfaible; vibralions; mauvaise lubrification plaquette hopfaible; uséeôu écaillée; ; rayon copeau nonconlrôlé; arêterappodée.
Acierrapide.
puissanc-e etderigidité detamachine; porte.à.taur imponant pièce deI'outil; !rqy..9l tropllexible oumalfixée; rayon debectropfort;outil malcentré; leuxsurlamachine; géomét.ie etconditions decoupe maladaptées.
tlaquetle carbure el carbure brasé.
puissance et derigidité porte-à.faux dela machine, imponant deI'outil;pièce lrtly..9l tropflexible oumalfixée;rayondebectropfoil; outilmalcentré;'avance tropfaibl;; bris€.copeaur tropprèsoumalfait;jeuxdansla chaînecinématique dela mâchine; !éonétrie deI'outilet conditions decouDe maIadaotées.
tlaqueltes caÈufeà ieter.
Erise-copeaux tropproche troploile; vilessetroplaible. ; avance
;atburebtasé.
Brise.copeaux lropétroit;avance tropfoile: vitesse troDfaible.
Ecaillage* deI'arêle
Brisdet'outil
Talonnage Finition grossière
Broulement
Bounage ducopeau Copeau lilifome
Plaquette carbure à ietefet carbure Avance û0pfaible;brise.copeaur malrégléoumalusiné. xasé,
- Protéger l'arête enlachanfrelnalr.
è
Usure en cral
-t,ra^.
D'après le CEïll\,4
-a:.-a.
-t.:.
..
148
44.16 Durée de vie
DROITEDETAYLOR
L'usure d'unoutildenature et géométrie pour données usiner unmatériau déterminé avecunlubrifianl connu est fonction desconditions decoupe V,f, p, Denombreux travaux ontconduit à desloisdelaforme : T= | (V,f,p) ouplussimplifiée telleque: T = | (V). deTaylor I Droite L'étude pour del'usure desvitesses decoupe Vr,V2,V3,... donne destemps correspondants T,,Tr,Tr,,,,pourun critère (parexemple d'usure VB-)et unelimite Tixée Cescouples V1,T1,V2,T2,V3,T3,.., reportés surungraphe à coordonnées logarithmiques donne unecourbe relatiproche vement d'unedroite et diterdroitede Tayloru quia pourexpression : T= C".V.. =n LogT LogVtLogC,(forme y=ax*b) ï =durée deviedeI'outilen mlnutes. Cu=coeTficient représentant letemps que théorique durerait pourunevitesse I'outil de coupe de 1 m/min LogCu=ordonnée à I'origine deladroite. V =vitesse decoupe enm/min. n =coefTicient représentant le coefTicient directeur oupente deladroite. REMARQUES :
cemodèle simplifié I Pour delaloideTaylor, l'avance et laprofondeur depasse sontconstantes, de Taylor 1 Le modèle est parfois exprimé sousla forme : V.Tr= constante, soit: V1.TI= V2.Tb Lecoefficient k estdilférent ducoefficient n, L'ordre de grandeur est: - pour I'outilARS 0,09
Soitun matériau 35 NC6 à usiner avecun outilcar. bure P10. Ladroite deTaylor et sescaractéristiques ontétedéterparessais. minés Vitesse proposée decoupe : V= 220m/min. Déterminer ladurée devreT. Appliquons laformule : T=Cv.Vn='l 161012X220-46 T= 19,6minutes, ' VB=hauteur del'usure endépouille.
T , (Durée de vie de I'outil en minutes)
Vr, T.
T:Cv.Vn
n: -{ + Vz'Tz
Cr:Çu-t/n
T et V sont en échellesLog-Log. v1, Tr
V(Vitessede coupe en m/min) APPLICATION
T (min) Conditionsd'essais: r Matièreusinée 35NC6 r Outil ril.:900 r PlaquettecarburePl0 r f:0,3 mm/tr
50 40
1,.
I
>i
Résultatsd'essais: (VBt 0,3) r V':300 m/min r Tt=5,5tln r Vr:250 m/min .I T , 2, : 1 3 t ' n r VV.:200 . m/min r T.=30 s=30min
l" l"
t: t,
Calculs n:-ylxx-92120 n p -4,6 Cu:Çr-n Cv^r420-(-4'6) Cur 1,16.10r2
_1, 200
300
l-----2!-*l "K:lirekappa
400500
V(m/min)
45 Perçage
PRINCIPE
Leperçage esluneopération destinée à produire untrou cylindrique sousl'aclion d'unoutilcoupant appelé mèche ou forel. Irèssouvent le mouvement de couoe et le mouvement d'avance (fig.1). sont donnés à l'outil Leperçage estunmoyen d'usinage : r particulièrement économique etrapide, r utilisant desmachines relativement simples 45 t 1
PRINCIPAUXÉlÉupNrs
CYCLEDE DÉBOURRAGE 1"' débourrage 4 d 2" débourrage 1 , 5d 3" débourrage 1 , 5d etc.
de coupe
d
d
D'uN FoRET sÉI-tcoToal
Angtes normatisés. NFE66.s02
V i t e s s ed e c o u p e s u p p o s é e Vitesse de coupe supposée
Bec de I'outil A-l
T r a c e d u p l a n d e r é f é r e n c eP , c o n t e n a n tI ' a x e d e I ' o u t i l e t n o r m a l à l a v i t e s s ed e c o u o e
a : angledepointe= 22(r, (vohtableau g 45.3). b : angled'hélice devaleurs NOTA : L'amincissemenl dela partiecenlrale duloret(âme)présente lesavanlages suivanls : r réduction deI'etlorldepénétration, plusglande, I avance possible r supptession deI'avanl-lrou depointage. permet Unemachine" d'obtenir automatiquement cetallûtage dit ( alfûtage r. 3 oentes
c o n t e n a n t l a v i t e s s ed e c o u P e e t l a v i t e s s ed ' a v a n c e
t ANGLES ORTHOGONAUX (angles contenus dansunplan perpendiculaire à Prel Ps)
de dépouille
'Danslesystème del'outil enmain. ** Avyac
Vitesse d' supposée
Trace du d'arêteP c o n t e n a n tI e v i t e s s ed e c o u p e
4 5t 2
PRINCIPAUX OUTILS DE PERÇAGE
FORETS À QUEUB CYLTNDRTQUE*
DÉstcilaTtoil: Forel, série
FORETS À queuE côNp À,roRss*
DÉSIGNATION: ForetsédenomatedeO d, NF E 66-OZi.
à queuecylindrique, de7 d, NF E _
Sérleexlra.courte
NFE66.06iSérienormale Nt E6o.(ltt 2,2 2,5| 2,8 3,2 2 Â 3,8 d 4 4,5 3 I'l 6 6,5 0,u /'ù 7,8 I 8,2 8,5 I 0 I I t0 11 12 I J 1 4 1 1 616 1 8 20 22 I 43 47 52 I T J I 63 69 OU 75 75 75 ' J 75 d 4,2 4,5 4,8 b 6,2 6,5 6,8 7 7,2 7,5 I CM 1 1 I 1 1 I 1 22 24 26 26 28 ,lt 31 34 34 34 34 0 t 9,8 t0 10,210,510,81 1 d 8,8 I 11,21 1 , 511,8 12 d 8,5 I 10 10,5 11 12 1 3 1 1 41 5 16 17 1 8 81 8 1 8 1 87 87 87 87 94 9{ 94 94 94 101 17 40 40 43 43 47 5 1 5 1 1 5 4 56 JÙ 60 62 CM 1 1 1 1 t Sériecourle Nt E66.06id ta,a 12,5 12,8 13 tJ,a 13,5 t3,8 1 4 14,5 4,71 1 5 r5,25 I d 1,1 1,2 t,3 1 , 4 I ' l 1,6 1 , 7 1 , 8 1 A 2,2 2,3 î 1 0 1 101 101 1 0 1 101 108 108 108 1 1 4 114 1 1 4 114 120 4l 12 1 4 t o 16 t8 1 8 20 n 22 24 24 27 27 CM 1 'I T T 1 1 2 2 t a d 2,4 t,a 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 3,2 3,4 J,J 3,6 é,t d t5,5 E t l 16 t6,2116,5 t6,7117 17,251 7,517,7a t8 18,5 I 30 30 30 33 33 33 33 J Ù 36 36 39 39 39 39 120 120 120 125 125 125 125 130 130 r30 130 r35 135 d J!rc 3,8 3,9 4 4,1 4,2 4,254,3 4,4 4,5 4,6 4,7 t,7l 4,8CM a 2 a 2 2 a a 2 a 2 2 I 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 52 52 d 18,711 9 t9,21t 0 t 0 t l 20 m,5r0,7!1 l 21,5 lt 7a d 4,9 5,1 5,2 tt 5,4 5,5 5,6 5,7 5,8 t 0 0 I 135 t35 140 140 140 t40 145 145 145 145 150 150 150 I 52 52 52 52 52 52 t t 17 57 ' I 5 / t / 5 / 5 / CM 2 2 2 2 2 2 d 6,1 6,2 6,25 6,3 6,4 6,5 6,6 6,7 r,/l 6,8 6,9 7 7,1 d 22 22,5 23 23,5 24 24,5 25 25,5 to 26,5 27 27,5 28 63 63 63 63 OJ 63 63 63 69 69 69 69 69 69 I 150 155 t55 l t ( 160 160 160 1ô5 lnl 165 170 170 170 d 7,25 I ' J 7,4 /'0 t,7 7,75 7,8 7 o I 8,1 8,2 8,258,3 CM 2 2 2 J J J t J 3 I d
1,5 1,6 t,8
rl
8,4 8,5 8,6 8,7 t 7 l 8,8 8,9 I
69 69
t7
OJ
a
I'
Tà
rt
I'
f3
9,1 9,2
7a
t5
r5 d
,^t 9,4 9,5
28,5 29 29,5 30 30,5 31 1 l a 175 t75 175 175 180 180 t80
32 32,5 JJ tlt
33,5 34
185 185 185 185 190
8 1 81 81 81 81 8 1 8 1 81 81 81 81 8t CM J J J 4 4 4 4 4 9,8 0 0 10 10,110,2r0,310,4 10,610,710,1 d 34,5 J J 35,5 36 36,5 1 a 37,5 38 38,5 JJ 39,s40 40,5 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 87 94 94 190 190 190 195 195 195 195 200 200 n0 200 n0 205 d 10,9 t l '|1,1 11,21 1 , 31 1 , 41 1 , 511,6I t , i 11 , 8 l l ( 12,112,i CM 4 4 4 4 4 4 4 4 I 94 94 94 94 94 94 94 94 9{ 94 101 1 0 1 101 t0l d 41 41,5 42,5 43 43,5 44 44,5 45 45,5 46 46,5 47 d 12,5 12,7 13 13,5 1 4 14,5 t t 15,5 16 16,5 1 7 17,5 1 8 205 205 205 205 210 210 210 210 210 215 215 215 215 I 101 r01 101 108 t08 1 1 4 114 114 120120 120125130 t30 CM 4 4 4 4 4 4 4 Séfielongue ilFEô6.008d 47,5 48 48,5 49 19,5 50 50,5 51 52 53 54 5J 3b IJ
d
9,6
d
I
a7
1,2 1,4
t t
1,6 1,8 2 2,1 2'212,32,4 2,5 2,6 2,8
I 215 220 220 220 220 220 225 225 225 225 230 230 230 5 6 1 5 65 91 5 9 62 62 62 00 bb 'M 4 4 J 5 J'0 3,8 4 4,1 4,2| 4,s 4,7 4,8 5,1 5,2 d 57 58 59 60 61 62 63 64 66 o6 70 72 73 78 7 8 1 7 87 8 82 82 87 87 87 87 235 235 235 235 240 240 240 245 245 245 250 250 255 0 6,1 6,2 6,3| 6,4 0,t 0,0 6,7 6,8 I CM t 5
45 45 50 d
3,1 3,2 3,3 69 69 69
71
d
T1
17
J,0
87 9 1 91
JJ
3
al
9 1 9 1 9 7 l g z9 7 t 9 7 07
97 10210:, d 74 t i /0 t o 80 nt 90 100 d 7,5 7,8 I 8,2 8,5 9 e,s| 10 10,5 | 11 1 1 , 5 t t 12,5 13 1 4 I 255 255 2m 260 260 265 210 275 280 102 109 109 109 109 1 1 511sI 1211211128128| 134134 134141,CM I D D o 6 6 0 07
f,
' Coupe (coupe à droite poure décoltelage, à gauche, _ pantin surdemande). A$ra.93502
I
151 FORRTS-ALESEURS A queuecylindrique
NFE66-067 A oueuecôneMorse
NFE66-l!71
DÉsrcNATroN: Foret-aléseur à queue cylindrique, deZ d,NFE66.067. sériecoude
DÉSIGNATION: Forehaléseur séde nomale de A d, NF E 66.071.
quele foretsériecourte. : Mênesdimensions 0imensions
Dimensions : Mêmes dimensions ouele loretcôneMorce,
L'aclion desarêtes decoupe(3ou4)eslanalogue à celledunforeldepertsge. : llssontutilisés poullesalésages a endemi-linition, oufinition, à pailird'unperçage; n poutaléserdeslrousbrulsavecforlessurépaisseur.
AltuagefiniO D
Tolérance deI'alésage obtenu: I < lT < 11.
10à20 20à30 30à50
Type A d 1 1,6
2 2,5
D 3,15
L 1 1
29,5 11ç
3
2,5
38
6,3
3,1
43
d
D
I
L
l lt
8
10
48
10 t6
I
4
6,3 10
0.2
0.0,2
blut
D-0,s
blut
0.0,4
FORET À CSNTRER*
NFE66.051
25
0ù
12,8
97
I
L
Type A
I D 6,3
3,35
2 I 2,5 10 TypeR
4,25
d
D
1
3,15
1,6 2 2'5
4
D'J
d l D
L
d1
2,12
I
1,6
Z Forct aléæur
3J
TypeB d
O Avanttrou
5,30
3 , 1 5 11,2 6'7 | s,g
t 1
43
2,5 3,1
I
L
J
,0ç
4,25
0t
116
c'J
38
6,7
43
4 1 1 4
8 , 15 s
I
JT
64
6,3| 20 1 3 , 2| 8 77 1 0 | 3 1 , 5 21,2| 12,8 122
48 IJ
D
d
L
3,15
I
8,5
4
10
6,3 10
16
10,6 10,7
25
26,5
48 f,J
68 97
r,.:Lechoird'uncentred'usinage eslessenliellemenl lonclion desdimensions dela pièce,deseffortsdecoupeet dela précision dulravailà etlectuer.
Type R
R min=2.5d
\ -'"-
géoméldques i.r Afinde comenerdansle tempslesqualités de la surlace (typeB). conique, uliliserlescentres ayæunchanfrein deprolection
r Enprincipe, lestypesR sontréservés aurlravaux dehauteprécision. D i m e n s i o n sd e s c e n t r e s: v o i r S 2 3 . 1 . DESIGNATION : Foretà centrerZ d, type-NF
eslimalion.
Diamètre maxpièce | Oenlre d | de diamètre
<2 0,5
2às | 0,8
* tilagalor. 94120-Fontenay/Astra 93502-Panlin
5à8 | 1
8à10 1,6
1 0 à 1 6I 1 6 à 2 5| 3,15
E 66-051.
2 s à 4 5 | 4 5 à S 0 8 e àl m | > l n 4 ù 6,3 10
't52 PERçAGE DE TROUS PROFONDS L > 5D Séilelongue
Foretà trousd'huile,queue côneMorse. Disoositif d'alimentation
D
L CM D L CM D L CM D L CM I 100 20 ln 28 222 40 2n 9 107 21 184 29 230 41 257 1 0 t16 18 165 30 230 42 281 a 1 1 125 19 171 31 239 43 298 12 t34 N 1n 32 248 44 298 13 134 21 184 33 24Â 45 298 a 4 14 142 22 191 34 257 {6 310 t5 147 23 198 35 257 47 310 4 1ô 153 24 m6 36 267 48 321 17 lto 25 206 37 267 49 321 t0 165 28 214 38 2n 50 321 19 171 27 n2 39 277
Série extra-longue D L CM D L CM D L CM D L CM I t6 24 32 I 17 25 33 300 10 18 26 34 215 11 2 19 27 35 375 J 360 12 20 28 36 400 13 21 29 37 tf 22 27t 30 38 300 J 15 23 31 40 OUTILS DE FORAGE**
Pouraciersjusqu'à120 da N/mm2,fontes,alliaoes d'alu,aciersinoxydable-s Leslrouspemettent d'amener lelubriliant souspression directement àlapoinrc
dul01et. ll enrésulle unletroidissement coreclet unretoulement descopeaur.
Forel3/4rond
CaÉure K 10
I
ol AI
amovibles à pastilles encarbure
l-A ô
oY
c.c
A.A D 3 à 4,20 4,21à 6,70 6,71à 20 * Aslra.93502-Pantin
Divers types de a $àÉ0
M
L
4|}
250.3m.{00-500
45
400.800.1000-1200
t0
1500max
Cesforebpermeilent deréaliser économiquement destrouslongset précis(lT 9 env.). Lesmeilleuls résultats sontobtenus surunemachine à forel. lls possMent untroud'amené delubdliant souspression. ** Sandvik-Coromanl.
153 Pour visC
FRAISES A LAMERT. r<*
D d L 4,2 30 5,2 2,5 30
z
L
z
u l 0
L
aIT 5
40 40 45 49
10,2 I 6
30 32
13,2| I 16,2| 10
D
2
8 , 2 15 J J r0,2| 6 40 14,21 I 49 t 7 , 2 1 1 0 49
5'2 30 ?,2 32 Pour visCHc D d L 4,2 2,5 30 5,7 1,2 E,2
D l d
d
L
21.2 12 23,2 t4 26,2 l 6 29,2 l 8 D
z 3
67 t0
(l
18
D
d
4
IO
L 49
19,2 12 22,2 l 4 24,2 16
27,2
pourlogements Fraises deviscylindriques
2
ot
2
pourlogements Fraises de visconiques
b/
67 to
PoutvisH D d 4,2 6,2 8,2 10.2
z
L
D l d
L 40
12,216
30 30
16,2I I 20,2| 10 24,2| 12
40
z
L
28,2 1 4 32,2 16
49
z
to
rD
Fraises à lamercylindriques amovibles"'
49 ot
4de
Pourvis F/90
D
d
3'2 4,f
1 t
z
L 30 30 5,2 2,5 30 6,2 30
A
-Lr
D l d
8 , 2 14 10,2| 5 12,216 16.2| I
r 0 . 1,1, . 1-51 ô
I
L
D
z
L
d
40
20,2 10 24,2 12
40 49
28,2 32,2
JJ
z
ll -\lL_ -Tr_t-
49 DT
14' 16
1.2
A
24-2s...33.34
.38 28-29...31
B
r 0 . 1. . 1. 7 1 .8
1 2 . 1 31. .9. . 2 0
CM
30 2-3
20
15
+-
tb
Fraises à lamerconiques amovibles'-
8- 9 . . . . 1 3 . 1 4
6.7.8-9.10
F CM
I I
/ù
14-15,..19-20 18-19...25-26
J-0./-u
_iiLii_r lt ( -{r
I _H+ I r-ril__
25
t.n
a-J
38-39...45-46 t6-17...23-24
35
40 3.4
- 55.58.60 .65 46.48.50.52
A R
20.21...29.30
F CM
D
15
d
6,4
h
to
CM
20
18 6,4
6,4
16
16
2 0 1 2 5 25 8,4 |
8,4
2 0 1 2 0
30
30
10,4
10.4
12,4
25
25
25
1
D
35
35
4{t
4 5 1 4 5 50
55
60
(t
12,4
16,4
t0,4
16,4 | 20,4
20,4
20,4
20,4
n
25
30
30
30 135
1t
J3
CM
Fraises à lamefentirantamovibles"
a e t b s u i v a n td e m a n d e
3-4
a-J
FA chaque opération leslrai. sessontmonlées el fixéesI parunsyslème à ubaionneh ! lesD.
\
JL l+
, Magâfor. 94120-Fontenay
M a t i è r e: C a r b u r e *" Bavollot. 69003-Lyon
1il FORETS HÉLICOÏDAUX EN CARBURE (H 20)* A queuecôneMorse
A queuecylindrique
î
8,5 D 50
10 50 0 14 1 1 , 5| 1 2 t3 D 9,5 1 0 10,5 I l CM t JO 6 3 t 6 3 63 71 I 50 50 56 ib D 20 90 : fonle, bronze, lailon, Parliculièlement adaplés auxmatédaux àcopeaur courts etc. acierstlèsdurs,bakélile. Cil J
D
4
25
4,5 I 28 28
32
32
6,51 7 32t40
I
/,4
40
4lt
1 6 17 1 8 19 63 70 70 80 80 ,l I 2 2 2 2 I n aô 24 25 26 2t 28 29 30 90 100 100 100 1 1 0 1 1 0 1 1 0 125 125 I 4 4 4 J 4 4 3
10,5 1 l
50 1
21 90
1 1 , 5 12
50
13 1 4 50 63
15
FORETSETAGES à enuneséried'opérations L'exécution deperçages étagéspeutêtleoblenue l'aidede loreb élagés,Un loretétagépeutêtreréaliséà pâilhd'unlorel parunefabricalion à double spéciale hélicoidal slandatd ouplustationnellement goujutes".
LAMES AMOVIBLES | 100.260 D 1 8 à 3 625"40 32.55| 45.80 60.10070.11080.150 dr 1 3 à 1 716-22 m.30i 26.35 32.4ô 35.56 43.70 62n07 d2
L CM
Lamage en poussanl
1 4 à 1 8 17.22 22-30I 28.3s 3342 45.52 55.70 65.108
1m 2
133 2
157 | 198
Lamage avec lame étagée
220
254
4
4
284 | 315 J
J
B-B
e5 A.A I
plage endiamètres delamages et Ceslames amovibles ollrenlunegrande pour pemeltent Elles inléressanles lalabdcation simple deprolils spéciaux. sont lespetiles sédes. APPAREILS À TNÉPANBN U 40à 410(en3 appareils)
D h
(}) 20max(partravailà la reloume
lalôlesontutilisés : Lesappareils à hépanel gfands, r pour dediamètres telativement obtenil desdisques grands pour r diamètres. réaliser desllousde parun piloles'engageant dansun lrou L'appareil esl guidéen rolation oréalablement efleclué.
' Sandvik-Coromant. '* Astra.93502-Pantin
." Stokvis.94200-1vry. ".' Brlz-Univacier. 93500-Pantin
155
4-5w3
CONDITIONS DE COUPE FORETS HELICOIDAUX*
Matière
Vilesse decoupe 2 m/min
Aciers< 600MPa
25.35
600à1000MPa
15.25
Plus de1000MPa
ZJ.JJ
Aciers 1000 à 1200MPa
10.15
1200à 1400MPa
0,05 0,12 0 , 1 8 0,23 0,29 0,35 0,41 0,48 0,04 0,09 0,14 0 , 1 9 0,24 0,29 0,34 0,39 0,04 0,09 0,14 0,19 0,24 0,29 0,34 0,39 0,07 0 , 1 5 0,22 0,29 0,36 0,44 0,55 0,70 0,03 0,07 0 , 1 1 0,15 0,20 0,24 0,28 0,32 0,03 0,05 0,07 0,090,10 0,10 0,10 0,10 0,05 0,12 0 , 1 8 0,23 0,29 0,35 0,41 0,48 0,07 0,16 0,23 0,31 0,39 0,49 0,62 0,80 0,07 0 , 1 6 0,23 0,31 0,39 0,49 0,62 0,80
8-12
Fontes douces
5.10
Fontes dures Bronzes d'aluminium
25.35
Bronzes copeaux longs
ZC.Jf,
12.20
Aciers inoxydables genreZ 10CNT18-08
8.12
0,03 0,04 0,05 0,08 0,11 0,15 0,20 0,25 0,30
Alliages réfractaires 800à1000MPa
6.10
0,02 0,03 0,04 0,06 0,10 0t5 0,20 0,25 0,25
4.6
0,03 0,02 0,02 0,03 0.04 0,02 0,03 0.04
< 1400MPa All.réfiactaires 1400à 1800MPa Ac.12o/o demanganèse Ac,traités1400à 1600MPa
1-J
4.6 5.10
A.R.E.S.
Diamètre de perçage 2-3 3-4 4-6 6.1010.151 25-3t35-505 0.8( 15-25 partour Avance enmillimètre
Caractéristiques (5"-35.
-lê<-=
rc"-35" 25o-35o f ITiK-={a,,zs-\
0,03 0,05 0,07 0,10 0 , 1 5 0 , 1 5 0,05 0,080;t2 0,20 0,25 0,25 0,05 0,07 0,090,10 0,12 0 , 1 5
50n00
0,05 0,12 0 , 1 8 0,23 0,29 0,35 0,41 0,48
Eronzes
25.60
0,05 0,12 0,18 0,23 0,29 0,35 0,41 0,48
plastiques iratières 0ures
IJ.J3
0 , 1 4 0 , 1 9 0,22 0,22 0,24 0,24 0,30 0,30
Alliages légers
60.200
0,07 0,16 0,23 0,31 0,39 0,49 0,62 0,80
Cuivres
40.70
0,07 0,16 0,23 0,31 0,39 0,49 0,62 0,80
plastiques Malières tendres
t5-20
0,08 0,10 0,12 0,12 0 , 1 6 0,16 0,20 0,20
-r1s"
1fu=<--rz\ rrx--E---/Y
"){
o/
FORETS HÉLICOÏDAUX**
Aciets alliés lciersà outils Fontes douces
Diamèlre de perçage Vitesse de coupe 6 10 14 20 30 Malière m/min Avanceen mm/lr 15.30 0,04 0,05 0,06 0,08 0,08Fontes dures . Bronzes 8-12 0,03 0,04 0,05 0,06 0,06 Laitons 15.80 0,10 0,15 0,20 0,30 0,35 Matières plastiques dures
Carbure
deperçage Vitesse Diamètre decoupe 6 1 1 0 1 4 20 30 m/min Avance enmm/lr 30-60
0,06 0 , 1 0 1 0 , 1 s 1 0 , 2 5 1 0 , 3 0
50-80
0,05 0,06 0,08 0,10 0,12 0,06 0,08 0,10 0,12 0,15
50-80
FORET 3/4 RONDx'o Matière
de perçage Vitesse Diamètre decoupe 6,5 12,5 20 m/min Avance enmm/tr
Aciers nonalliés
80.125 i0.100
0,02 0,02
0,06
Aciers alliés Aciers cémentés-lremoés
50.80
0,02
0,05
inoxydables Aciers
50.90
0,02
0,05
0,05
1
0,05 0,08 0,10 0 , 1 5 0,20 0,20
Lailons
Matière
\
0,1 0,1 0,1 0,1
Malière Fontes nonalliées et alliées
Cuivres Lailons Alliages d'aluminium
Carbure de perçage Vitesse Diamètre decoupe 6,5 12,5 20 m/min Avanceen mm/h 63.100
0,1 0,05 70.130 0,02 125.200 0,05 63.100
0,12 0,12
0,2
0,12
0,12
0,12
0,25
0,3
** D'après Sandvik-Coromant
156
45.4 Efforts de coupe Puissanceabsorbée
EFFORTS DE COUPE
Larésultante desefforts decoupe s'exerçant surunearêle admet trois composantes : r 1l lettort tangentiet decoupe), r {lettortdavance) r f, 6tortde pénétrarion). Sileforet estparfattement affuté etsilematériau delapièce esthomogène, ona : -t -- / - + -- + , {t I rc
/c,
ra
ril
tp -
tp.
Lesc0mposanles foetf'oégales etpratiquement opposées s'annulent. Larésultante desefforts d'avance F^= ZI eslportée par l'axe duloret. Lesforces 1fet'ii constrtuent lecouple résistant auforage. 0nalesrésultats expérimentaux suivants,, Efforl d'avance
lE=rrdl F.: effort (N), d'avance ennewtons f : avance enmm, d ; diamètre duforet enmm, k : coefficient déterminé expérimentalement REMAR()UE : L'amincissementde lâme (affûtage duloret dutype 3 pentes parexemple g451)réduit notablement pénétration I'effort de : - 75okenviron pour lesaciers, - 50%environ pour lesalliages légers Puissance nécessaire à la coupe i-
------------
l p = K . i , dl . v , P: purssance nécessaire àlacoupe (W) enwatts f : avance enmm/tr, d : diamètre duforet enmm, v : vitesse decoupe enm/min, K : coefficient déterminé expérimentalement.
Puissance parla machine absoôée
f-----tr
lP"=:'l delamacntne. l": rendement " '"
D'après G.S.P . êIa,. Prononcer
Matlète
K
t
AciersB<600MPa
11
| 000
AciefsB>600MPa
11,5
1200
Aciersinoxydables
IT
r 300
Aciersaunickel.chrome
14
900
{ciersauchrome.molybdène
IJ
gilses Fontes
I
Fonles GS
/'l
1600 700 I 100
Lailons
3,5
800
Alliages d'aluminium
5
850
Valeurs données à titredepremière estimalion
APPLICATION
Soitàévaluer l'effort d'avance etlapuissance parune absorbée opération deperçage surunepièce enXC32(R-550Mpa). r,,;Diamètre d = 1 2 m m . r.t Avance f =0,2mm/tr. rurVitesse decoupe v = 25m/min. e rk = 1 0 0 0 . rç.r K= 11, m Rendement delamachine I = 0,8. Elfort d'avance F"-kfd. F u = 1 0x000, 2 x 1 2 . F"- 2400 N. Puissance nécessaire à lacoupe P=Kfdv. P = 1x10 , 2 x 1 2 x 2 5 . P- 660tl/. Puissance parlamachine absoÉée D_P_660 TI
U,U
P"= 825W. llrlPa=lN/mm2
157
45r5
MACHINES DE PERÇAGE ET D'ALÉSAGE €raD[Aoam. ME l3G
cM1 lapacité deperçage lansl'acierà 600Mpa
Perceuse à colonne AdanMC32F Cônedebroche
cM4
Capacité deperçage dansI'acier à 600Mpa
40
330à 5100
Fréquence derotation dela broche (trlmin)
90à' 1000
60
Descente aulomatioue dela broche (coursà)
150
lamme desavances uneseule, lr/min)
0,08
Gammes desavances dela broche (mm/tr)
,assage sous broche nin.max
0,05à 0,15
220 405
Passage sousbroche mtn-max
t2
Frfiuence derotation delabroche (tr/min) Course sensitive de ahoche
roret.cot0nne
2t5
Junace detatable
285x270
0,4kw
110 OTJ
0islance forel.colonne
280 305x 400 1,3kW
Surface de la table Cl.Adam Puissance dumoteur
EMPLoT ; Petitstravaux d'outillage. Lorsqu'elles sontalignées, on peutlesutiliser ÊMPLo| - tafaudage : Travaux d'outillage jusqu,à M27. Evec oespertrs montages deperçage (perceuses p.B.A.). à broches alrgnées
Poriée Course delatête ,'ourse dubras
perceuse radhteGSp** 40S/45.K160 1600 1315 800
325 Cône debroche Fréquence derotation delâbroche (t/min) Avance debroche (mm/tr) Capacité deperçage dansI'acier à 600Mpa
I
Perceuse atéseuse à CNGSptype25gACN
JZJ
I
Puissance
cus
Cônede broche (serrage automatique)
lso40
40à 1800
Fréquence derotation dela broche (trlmin)
40à r 800
Avance debroche (mm/min)
0à 700
0,045 à 0,5 45
5kll|
Capacilé deperçage Cl.Foresl dansI'acier à 600Mpa
cN0M0 28.36
Capacité deperçage dansl'aluminium
F\HA nar Écart min
64
Écaflmax
Capacilé detaraudage Moleur debroche
163
Vitesse min.max (t/min)
30
IJ
GC20.0
/itesse max(trlmin)
3000
Rappon derotation
l : 1
(sans Poids foret)
crG.sP.
Unitéd'usinage Clénênl{"t'N'r' Nezdebfoche
0,5
45
- alésage EMPtot - taraudage : Perçage depiècesprécises, 0emoyennes dimensions enpetites et moyennes séries.
Têtemultlbroches BIGaJK D4C-64**,r*
tince
lso
4kllt|
- alésage EMPtor - taraudage : Perçage depiècesde gran0es dimensions enpetites el moyennes séries.
Nombre detorets :otelQ nin
400 300
Course Y Course Z Course W
15kg
EfrPLot : Perçage deplusieurs trous simultanément (travaux desériesurperceuses et CN),
1,3kW 325.5 000
Avance min.max
Poussée max Course min Course max Excentration à 200
2000daN 315
630 0,01
EMPtor -taraudage : Perçâge-alésage - lamage (rravaux deseriesl.
ffi
Cl.Clément
158
46 Alésage
I
A L Ë S A G EA U T O U R
L
I
Lalésage permettant eslunensemble d'opérations dusinage I'obtention généralement desurfaces derévolution intérieu res. Enprincipe, lanotron d'alésage sous-entend : précision (qualité r une bonne dimensionnelle 6 7,8); précisron géométrique (cylindricité, r unebonne circularité) ; (Ra r unbon étatde surface 0,4à 1,6pmenfinition).
I
46.1 Principe de réalisation paralésage L'usinage d'une surface cylindrique nécessile : r unmouvement (rotatron); decoupe (translation) r unm0uvement d'avance MACHINES ET MOUVEMENTS
llÉslce sun M A C H I N EA P O I N T E R . FRAISEUSES VERTICALE
M0uvemenl Mouvemenl decoupe d'avance
Machine Tour
Pièce
0ulil
Pointeuses, verticales aléseuses
0util
0util
Flaiseuses Aléseuses-fraiseuses horizontales
0util
Pièce
PRINCIPALESFORMES OBTENUES 1 Alésage intérieur
7 Chanlrein intérieur
2 Dressage 3 Gorge
I Chanlrein extérieur
4 Lamage
(enthant, 10 Dressage
5 Surfaçage
(entirantD 11 Chanlrein
6 Tournage
uentirant, 12 Lamage
9 Gorge extérieure
F O R M E SP R I N C I P A L E S O B T E N U E SE N A L E S A G E ----^---\
--\
6
ALESAGE SUR FRAISEUSES,
5
E T C o M M A N D E SN U M É R I Q U E S
RlÉseusesHoRTzoNTALES
159
46t2 Outils de forme
FORME
ANGLES CARACTËRISTIOUES
Les utilisés outils enalésage sont dedeux types r Lesoutils (alésoirs, deforme forets-aléseurs) r Lesoulils (voir d'enveloppe $ 461 el466)
46,21Alésoirs 46t2lrI Description Les alésoirs sontdérivés duforet.I s comportent deuxparlies essentrelles : r Lapartre active eslconstituée de dentsformant de petils véritablesoutils decoupe, permet r Laqueue I'entraînement ; saformevariesuivant lemode detravail - travail (fabrrcalion manuel unitaire outrèspetile série). La queue estcylindrique etcomporte uncarré d'entraînement, - travail poures surmachine, Laqueue estcylindrique é b a u c h e u r4 petrts pour > 13mm drametres etconique lesdiamètres
lèvres
TOLERANCE D ' U N A L Ê S O I R- N F E 7 4 - 1 O O
REMAROUE :
guide Lelistel 1outililestrectifié correspondant àchaque dent arlec unelégère versI'arrière conicité ic* 0,02)
-
c 46t212Emploi 6 .o pour Les (foret-aléseur) outils deforme l'ébauche sont utilisés (alésoirs) etpour lafinition descylindres etcônes defaible pente I permet Unoutildeforme pféctst0n d'obtenir unebonne l o pasdecorriger o dimensionne lemais nepermet undéfaut de t B È F A posrtlon Lapositron deI alésage estgénéralement obtenue a endemi-finition à | aide d unoutil denveloppe È
ilo
QIID
46r2I3 Tolérance Latolérance d unalésoir estfonction dela tolérance de (voir lalésage à obtenir Tig2) quil e$possibe Laqualité deI alésage d obtenir estgravée parexemple surI'alésoir 20HB APPLICATION :
pour CCCCCalcul delatolérance dunalésoir réaiiser unalésage A 20HB Tolé,ance det'alésage 20HBlT= 0033 = Tolérance delalésoir0,35 lT= 0012. - 0,15 = 20033 delalésoir lT= 20,028. A naxinal 8 , 3 5= l al d l ées=o2i r0 , 0-2 0 O minima 12 T0 0 1 6 +0028 L'irterval'e detolérarce 0.012 etlesécarts J-6,9,6 pour donnent lalésoir latolérance m6(G. D.14)
,16n ll 1.1
CONDITIONS DE COUPE*
Malière ** ) (RrenMPa \cierRr= 400 \cier400< Rr< 600 tcier600< Rr< 800 tcier800< Rr< 100( tcier't000< Rr<120(
Vitesse Surépaisseur Diamètre Avance decoupe aurayon (mm) (mm/tr) (m/minl amml
20 16
12 I 6
ronledouce ;onledure
12à18
tlliages légers
20à60
I à12
>70
0,80à 1
0,10 0,15
0,20 0,30 0,40 0,50
0,60
REMAROUES : ; Lesavances peuvenl varier largement enlonction del'étatdesurface désiré. É4 Uneavance tropfaible donne souvent unalésage tropgrand. s Uneavance troplortedonne unalésage à la cotemaisun mauvais élalde surlace. * Daprès Aslra93502-Panl n
.av?a::t.
5 à 1 0 0,06à 0,10 1 0 à 1 5 0,10 à 0,15 1 5 à 2 0 0,15 à 0,20 2 0 à 3 5 0,20à 0,30 3 5 à 5 0 0,30 à 0,50 5 î à 7 0 0,50à 0,80
160
46.3
ALESOIRS CYLINDRIQUES*
ALESOIRS A MACHINE A QUEUE CYLINDRIeUE t L d L d
d 1
18
60
10
1.5 18 2 18 3 20
60 60 70 80 90
11 12 13
4
22 25 28 30 32
5 6
7' I I
JD
40 40 40 45
t40 145 155
20
NFE66.014 I 50
21 5J 22 'J 160 23 60 1 4 {5 170 24 60 15 45 175 25 ou 100 16 45 180 26 60 1 1 0 17 50 190 28 O J 120 18 50 195 30 70 130 19 50 205 32 70
L 210 215
225 230 240 245
250 270 280
d c
6
7 I 0 10 11 12 13
20 Coupe à droite
290
EMPLoI : Alésage cylindrique surmachine. possible Oualité : H7.
DÉSIGNATION : Atésoh à machine de16,NFE 66.014
ALESOIRS 4 MACHINE A QUEUE CONE MORSE NFE66.015 L d I L d L 25 140 1 4 45 180 23 63 240 25 140 1 5 45 t80 24 63 200 28 150 1 6 45 200 25 OJ 260 32 155 l7 qn 210 28 63 260 JO 160 t 8 50 210 28 63 270 40 170 19 50 220 30 70 290 40 170 20 iU 220 32 70 290 {0 170 21 5b 230 45 180 22 JO 230
ËMPLo| : Alésage cylindrique surmachine. Oualilé oossible : H7.
ALESOIRS A MACHINE EXPANSIBI,ES EN RôI1T* d LlcM d t CM d L I Ctil I ao 1 5 s l 1 1 7 l 4 0110 2 24 àJ 2 6 0 13 10 301 7 0 11 1 1 8 1 4110 0 25 602 6 0 13 12 301 7 0 11 1 1 9 1 4t20 0 a 26 602 6 0 13 3 301 8 0 t 1 t 2 0 t 5 0220 2 27 602t0l 3 14130 1 8 0 1 l 2 1 l s230 o 28 60270t 3 3 f0 r8o | 1 lz2lis 230 2 2S ô02 8 0 13 16 {0 2 0 0 12 l 2 3 l s 2 s40 2 t 3 0 ô02 9 0 t 3
" Pour alésages débouchants ou borgnes avec possibilité de logement des copeaux.
DÉsrcNATtoN : Alésoh à machine de16,NFE 66.015.
I L
EMPLoI : P0ssibililé de réglage encasdetolérances serrées.
d
4 c
6
7 I I
10
ALESOIRS A MA N REGLABLES* I L d l l L l d L d L 35 90 11 55 1145 195 25 I 18 145 39 5J 12 5slrss | 19 , T 205 26 95 Itu 40 1 1 5 13 60 1160 | 20 80 210 28 105 210 45 120 14 6s 1170 | 21 ùt 215 30 1 1 0 280 CU 125 15 70 1175122 85 225 50 130 1ô 70 1180 I 23 90 230 140 17 70l1e0 | 24 90 240
EMPLo| : Alésage à la main(ajustage) Faible enlèvement decooeaux.
L e c o r p s d e l a p a r t i e c o u p a n t ee s t m u n i d ' u n c ô n e intérieur rectifié, le réglage s'effectue à l,aide d'une cheville conique rectifiée; ainsi toutes les arêtes de coupe restent concentriques après l,ajustage. C o u p e à d r o i t e - R é g l a g er a d i a t = O , t 5 m m DESIGNAT|oN : Alésoir à machine de.|6.Expansible enbout.
L e r é g l â g er a d i a ls ' e f f e c t u eà I ' a i d ed , u n e v i s à b o u t c o n i q u e .l l e s t l i m i t é p a r l ' é l a s t i c i t éd e I ' a c i e re t s o n a m p l i t u d ee s t é g a t e à d / 1 0 0 . DEslcNATroN : Alésoir à mainde16.Réolable. * EtsTrouvay . LeHavre. etCauvin 76600
161
46'4
ALÉSOIRS CREUX
ALÉSOIRS CREUX D'ÉBAUCHE NFE66.002 10 13 16 19 22 27
40 d.5 45 d.6
JU
d.8 56 d.9 03 d.11 71 s2 d.13 80 40 d.15 90
0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,9 0,9
4,3 5,4 5,4 6,2 6,4 7,8 7,4 8,6 8,4 9,3 10,4 10,5 12,4 11,2 DËsrcNATloN : Alésoir creux d'ébauche à alésage conique de30,]{F E66.(xl2.
EilPLol: Alésage ébauche surnachine.
ALESOIRS CREUX DE FINITION I'IFEôO.OO' 10 28 40 t3 32 45 16 36 50 t 9 4rl 56 22 45 O J 27 50 71 32 30 80 4{t 63 90 50 71 100
ui
4,i
0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,9 0,9 0,9
4'i
5,4 5,4 6,2 7,8 8,0
CJ
0y' 7
UJ
JrJ
'|0,/ 10,5 12,l 11,2 l4,t 13,1
DÉsrcNATtoN à alé3rge de30,NFE66.001. : Al6soir creurdetlnltion conique
EirPLol : Alé389e finitionsurmachine.
1
ALÉSOIRSCREUXDE FINITION (A COUPEDESCENDANTE"* 'i
i :
N
; a , b , 1 3s u i v a n tN F E 6 6 - 0 0 1
: Alé8agê8 débouchants avecp0ssibililé EirPLol 0u borgnes, de pardevanl. lescopeaux logemenl descopeaux, étantchâssés Belélatdesudace el pasderayure.
ARBRESPORTE.ALESOIR
Q
1] t-r
iË 85
ts 10 57 13 62 16 71 19 t8 22
|'.1-.
rN îl
oÉsrcilAlroN: Alésoir cieurdelinitionde30à coupedescendante.
NFE66.031
ilTrT I S.il,l 1 0 {0 1 8 140 221 0,8
1,2
13 45 21 151 16 50 2t 162261 1 9 56 32 174 22 63 39 188 27 aa 46 203 32 80 io t20 40 90 65 140 50 10(80 160
0,9 0,9
1,4
2 3
1,4
J
1,1
1,7 1,7 1,7 2,2 2,2 2,2
4
1,1 1.1 1,4 1,4 1,4
4 3
J
ElilPtol: Montage : Poile.alésoh de6alésoirs creurd'ébauche et definition. DÉsrcNATroN de30,NFE66.031, * Astra.93502 - Panlin.
't62
46n 5 Outils d'enveloppe
I (
46 ' 5l Généralités Lesoutils denveloppe sont dérivés desoutils detour. lls sont montés généralement surdesbarres d'alésage destêtes aaléser oudesoutillages spéciaux Leurs caractéristiques comrnunes concernent lapartie active dont lesangles sont indiqués surlafigure ci-contre. Lecorps deIoutilpeutprendre desformes trèsvariables comme lemontrent lespages suivantes
c L f E
46.52 Conditions de coupe peuvent Elles êtretrèsvariables suivant lariqidité desoutils etdesporte-outils utilisés.
46t6 Outils rigides 0nconsidère qu'ils sontmontés surunebarre dalésaoe de dimensions quelaftexion teltes estrégligeabte oUTIL D,ENVELoPPE-ANGLES cnRncTÉRIsrIoues
VITESSE DE COUPE Voirlesconditions decoupe g 44.12 enchariotage et44.132
A-A
AVANCE Ébauche : 0,2à 0,3mm/tr. Finilion:<0,1mm/tr. NOMBRE DE PASSES
Malière usinée 0ualilédéskée Nombre depasses Aciers
<7
4
7
3
8 <.7
Fontes
3
7 I
46tl Outilsmontés sur une tête universellex* Cesontdesoutils dontleoiamètre estinférieur ouéqar à 1 6m m VITESSE ET ANGLE DE COUPE Matériaux usinés(RrenMpa.) V(m/min) Anglede coupe(1) \cierdouxRf< 700 DU 300à 350 \ciermi-dur700< Rr < 800 JU 200à 250 Acierdur800< Rr < 1000 40 160à 200 {cierinoxydable tno 20 -aiton 80 80 à 100 {lliaged'aluminium 80 400 :onledouce 25 50 à 100 llvpa=1N/mm2
NOMBRE DE PASSES* Pourobtenir unequalilé < 7,compte possibles, tenudesflexions il est conseillé defaireenlinition deuxà troispasses égales relativement - 0,1mm. laibles '
Outlllexbemonté surunetêleà aéser danse casdetravaux d'outillage .* Voirchapitfe 46.14
163
46r 8 Choix d'un porte-plaquetteà aléser
EXEMPLE
pour Laforme deIapièce à usiner esluncritère le déterminant d'unlypedoutil. cltoix permet Letableau cl-dessous le choixd'unporte-plaquette en lonction decinqtypes d'opérations élémentaires EIEIIPLE :
permetd'effectuer Lbutil471-5 lesopérations O a@ cHoIX D'uN poRTE-ourIL e elÉsBR EN FONCTIoNon l'opÉRATIoN A EFFECTUER @Chariotage (l).Dressage (p,)Copiase (DCopiage (!) Remontée longiludinal 0etace Denle ascend, pente descend, de tece
-:;1
Èl
.Types a deporte- xl nir plaquettes
| t
-i
Keter9nce plaquette! oulils
Sandvik
l
- \ r i l \.. i"a/ ,{(
l I 1
tcGl{ TPGR TPGR.21 TPMR TPGIi
ô Angle 900
12
750 600 450 300
I
æ
x
PI
x
x
300 251
x
136.9
IPIIN
iPGR 750
12
x
x
I
'PMR iPGN
x
TCGR TPGR TPGR.21 TPi,lR TPGN TPIIN
131.9
iP UN
900
32
x
t
x
x
479.9
SPGR 7io
32
x
x
SPMR I
I
SPGN
474.9
SPUN
930
32
x
TCGR TPGR TPGR.21 ÏPMR
477-9
SNMA 750
80
x
x
SNMG
x
S NM M
474.3
SNMM.71 CNMA 950
80
x
x
x
x
x
x
x
CNMG CNMI'
471-31
CNMM.71
930
40
x
(voir44.52) xr: Angle dedirectron d'arêle minimum duperçage. O min: Diamètre
x
x
x
x
maxpouvant ô angle ôtreréalisé
x
x
KNUX
{71.5
- Orléans D'après 45100 Sandvik
164
46.9 Porte-outils à aléser capacité20 à 100mm
(1 ) ponTE-ourrL e llÉsrn - cnpRcrrÉ 20à 100mm
Cesporte-outils sont à queue cône morse oucône 7/24. lls peuvent recevoir trois types detête àaléser : ébauche ; demifinition; finitron.
46.91 Têtes à aléser à deux tranchants Ces têtes pour sont utilisées l'ébauche (voir etlademi-finition )apaciÉAnn d l1 l2 Porle-outil Têteà aléser fig2a). t0 25-26 80 100 rso30 Ébauche Lesdeux couteaux 40 sontréglables axialement etradialement : 25-33 24 100 r30 50 r Dans lecas d'une ébauche légère oud'une demi.finition, 32-42 31 130 160 Morse 2 l/2 finition lesdeux peuvent couteaux 41.54 sesituer 39 160 surlememe 200 dramètre 4 53-70 etdans plan 50 lemême 160 200 sA30 Finition r Dans lecas d'une ébauche importante, rlestnécessaire 68.100 64 r60 200 40 dedécaler lesoutils axialement etradialement. @ reresn RlÉsen 46.92 Têtes à aléser A - Ébauche à un tranchant pourlademi-finition Cestêtessontutilisées et lafinition précis dalésages : B - Demi-finition C - Finition r Lesmodèles employés endemi-Tinition réglables sont parvismicrométrique radialement (voir fig.2b) r Lesmodèles employés enfinition sont réglables radiaparbague. lement J
REMAR()UES :
r Lalongueur L n'estpasinfluencée parIeréglage radial, r Leblocage dumouvement radial estréalisé àl'arde d'une vis 46.93 Montage des têtes à aléser Lamise enposition delatêteàaléser surleporte-outil est réaliæe àl'aide duncentrage etd'un appui-plan; une visà bout conique assure I'orientation etlemaintien enposition.
caeacfï#;lésase
A
L
R
T
20-26 25.33 32-42
r9,5
29,5
11
M6
24,5
,tJtJ
l4
M8
31,5
40
18
M10
41-54
39,5
47
M12
50,5
c,
22 28
64,3
71
JO
53.70 68.100
M16
M20
rÊren nr-Ésen Cù r'rot'oro'urur
- Courbevoie parSovéco. Kaiser distribué 92420
46.12 Barres d'alésage et outils micrométriques*
MONTAGE DROITET OBLIQUEDE L'OUTIL.TRIABORE
46t121 Description et emploi
Ces outils àréglage micrométrique semontentsur desbarres d'alésage standard duconstructeur ousurdesbanes concues etréalisées oarI'utilisateur, Lasection canée oucirculaire desoutils varie de4 à19mm pour lesoutils enacier rapide etdeBà32mmpour lesoutils pastille carbure àieteroubrasée. outils s'adaptent à touslesdiamètres debarre compris 18et190mm. pour perpendiculairemenl outils sontétudiés êtremontés I'uedelabane (a= 53o8'). ouobliquemenl fl'alésage vispointeau immobilise parrapport lapince deI'outil à barre plat etunevisdeserrage à bout immobilise I'outil CARTOUCHE déformation delaoince élastioue. r, = $to gu 9@ Leréglage radial s'effectue endévissant lavisdesenage c = 5 0 à 1 0 0 'y = æ (fonte) etenagissant gradué surletambour delavisderéglage = go (ecior) = 0,02 audiamètre). = l20 (alliaeeslégers) {1division 4fu122Cartouche Lacartouche secomoose : t d'tlne pince I à section circulaire oucarrée; I d'un ressort demi-lune 2; r d'une visderéglage gradué. 3 avec tambour Achaque section quatre d'outil correspondent longueurs R, pince S,T,Uetuneseule delongueur A. pince peutêtreraccourcie Cette enacier nontrempé à la dimension voulue, comprise entre A et(F+ R). 46t123Montageet adaptation pourl'adapter la pince Scier audiamètre dela bane pince 2oPositionner la dans I'alésage Càl'aide delavisde .3oEfTectuer uncentre à120o lavrsdefixation. oour 4oSener lavisdefixation. 5oTourner etrectilier lapince même temos ouelabane
1 :Pinc€ 2 : Ræsort 3 : Vis
fr:-G
-l
3
DIMENSIONS
@
-@
tr I
_:Fz *Tilabore - Levaltois parG0ldring. dislribué 92303 Cedex
166
46. l3 Cartouches d'alésage NFE66.s4s DEDEUX suRFAcES Onr-esaoesruulrlruÉ 46r l3l Généralités C a r t o u c h em o n t é eà I Lescartouches principalement sontutilisées avec desporteoutils à arêtes (barres multiples d'alésage, outillages spéciaux) Cesporte-outils pourdesproductions sontutilisés desérie plusieurs dans lesquelles opérations sonteffectuées simul. tanément Lescartouches sontréglables axialement etradialement au moyen devisderéglage, I'amplilude estégale à t 1 mm EXE[|PLE :
Lemonlage dedeuxcartouches dans unebaned'alésage permetl'usinage simultané (voir dedeux surJaces fig.1) permet Ladisposition descartouches derépartir Ieffort de c0u0e. 4(Ir I32 CHOIXDEs CARToUCHES \90,
l*.75' t -60(
E
À
ffi Yil 8l\ ffi ffilfr r++ 'g Il x E g +
+60
+60
+30
f30
0o
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t.
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12
16
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16
t-l^il
Fs' t* i0o
k+ Hr \\
H
ô
ftô .IÉ
rr : anglededireclion d'arête. \ : angle d'inclinaison d'arête. I : longueur d'arêle.
( . 2 ) D T M E N S | O ND SES CARTOUCHES
L
iJN
Montageradial
)_ Ï
+60
1 : A min= 32nm. 2: A nin = 45. (Voirfig.3.)
Outil à droite (R)
46r 133 DTMENSIoNS DEs cARToucHES R Plaquette xl H Hl L Lr G
ril rt t q l
900
17
11,5
t0
{J,f
600
17
11,5
10
48,9
40,9
450
17
11,5
10
48,5
40,5
lno
11,5
900
11,5
10 10
750
11,5
10
450
11,5
10
37,5
25,4
23,2 20,7 48,7 40,7 tg,2 46,3 38,3 26,3 47,7 39,2 24,1 51 42,9 24,2
46r l14 MoNTAGEDEScARToucHEs Plaquette "tl
t';I HT'
m l o l
Cotec pourrayon deplaquette I
K
A
0,2
0,4 0.8 1,2
900
43
23
t4,5
14,2
600
46
ao
t4,6
14,2
13,8
450
46
zn
14,55 14,2
13,8
2no
46
26
l{,5
13,S
900
14,2
13,9
Montage radial
750
45
t7
14,3
450
46
to
14,35 14,2
' D'après - 45100 Sand\/tk Orléans
14,2
14,1 14
( 3 ) M O N T A G ED E S C A R T O U C H E S
Fraisage
NFE66.1ee
L'enlèvement demétal pardeux estréalisé mouvemenls ,conjugués : I unmouvement (Mc)del'outil-fraise, decoupe entraîné par labroche delamachine, I unmouvementd'avance (Ma) delapièce fixée surlatable. F R A I S A G EE N R O U L A N T Suivant laposition desarêtes decoupe, ondistingue : r lefraisage deprofil ouenroulant, I lefraisage deface ouenbout, r lefraisage combiné enbout etenroulant. Suivant lesensduvecteur vitesse ([) par decoupe rapport auvecteur vilesse d'avance le fraisage esl: [, I soit enopposrtion, I soit enconcordance ouenavalant.
47tl Caractêristiques desfraises 47.11 Sens de coupe Suivant lesens pourunobservateur decoupe placé ducôté deI'entraînement, lesïraises sont : r soità coupe à droite, I soit àcoupe àgauche, 47.12 Types de dentures Suivant l'inclinaison desarêtes decoupe ondistingue : r lesdentures droites, I lesdentures (hélice hélicoldales à gauche ouhélice à droite), I lesdentures àdouble hélice alternée. périodicité La d'action desarêtes decoupe esttrèsnette avec lesdentures droites. Elle estpratiquement éliminée avec lesdentures hélicoidales. Fraisehélice à gauche, coupe à droite
FRAISAGE
F R A I S A G EC O M B I N E
JTI_
FÊ^Êi F R A I S A G EE N O P P O S I T I O N Û. et ù" de sens contraire
F R A I S A G EE N A V A L A N T V. et û. de même sens
ffiÆ S E N SD E C O U P E
Coupe à droite
TYPESDE DENTURES Denture Denture droite hélicoidale
Doublehélice alternée
168
47 w2
PRINCIPAUX Ét-ÉUpNrS D'UNE FRAISE
Angtes normatisés' NFE66.502
toiredu point a
4"
FR D V i t e s s ed e c o u p e supposée
P
T
._ >___ V i t e s s ed ' a v a n c e supposée
f é r e n c eP
conlen
l a v i t e s s ed e c o u p e
50 63 80 t00 12 16
2fi
25 31
r a c ed u p l a nd ' a r ê t eP " c o n l e n a n lI a r e t e e t l a v r t e s s ed e c o u p e
D E T A I LD E L A M I S E E N P O S I T I O N D ' U N EP L A O U E T T E
FI
Axe -l de la fraise i I
F
de travail
V i t e s s ed ' a v a n c e supposée
e t l a v i t e s s ed ' a v a n c e
N-N
(ângles contenus dansunplan perDendiculaire à P. et P-)
0 2l
2i
2
P
(lo
Anglededépouille orthogonal
0o
Angle detaillant odhogonal V i t e s s ed e
Àr
Angled'inclin.ison d'arête
3
ïo
Angledecoupe o?thogonal s u p p o s é e V .
tr
Anglededhection d'arête
3
2
GEOMETRIE DE COUPE
Fraises C o u p ep o s i t i v e enacielrapide Pratiquement, qéométrie lesfraises standards sonltoutes à de p0stttve. coupe Ftaises encaûure positive Lacoupe estutilisée essentiellement : er pour puissance loutmatériau surdesmachines à limitée. iiqpour lesaciers inoxydables etréfractaires. Lacoupe négative estemployée : Fr pour l'usinage demétaux trèsdurs, n pour l'usinage delafonte, e lorsque q+P+1=90o lesdents sont exposées àdeschocs
Lt
C o u o en é o a t i v e
dt
H
V" r+ B+1>90"
CHOIX DU DIAMÈTRE DE FRAISE
Ensurfaçage, onprend : D = 1,3L, Entravail d'ébauche, engénéral : D max= 250. Pièces defaible largeur : ondéporte lafraise afindepermettre à plusieurs dents detravailler enmême temps. Dans lesvstème del'oulil enmarn
4 7t 3
FRAISES EN ACIER RAPIDE*
FRAISES-SCIESI TAILLE
NFE66.233
D 50 63 80 100
zl z, 80 80 100 32 124 40 124 40 1m 50 50
e
d
13 t6 27 27
125 160 32 200 32 250 32 315 40
0 , 5 . 0 , 6 . 01,-81., 2 - 1 , 6 . 2 . 2 , 5 . 3 0 , 5 . 0 , 6 . 01,-81., 21. , 6 . 2 . 2 , 5 . 3 0 , 5- 0 , 60. , 81. .1 , 21. , 62. .2 , 53. .4 .5 0 , 5 . 0 , 6 . 0 , 81-,12.1. , 6 . 2 - 2 , 5 - 3 . 4 . 5
r . 1 , 2 . 1 , 6 . 2 .-24,.55. 3 | . 1 , 2 . 1-,26. 2 , 5 . 3 . 4 . 5 1,2-1,6.2.2,5.3.4.5 2.2,5-3-4-5 2,5.3.4.5
d 27 1,6.2.2,5-3 32 1,6.2.2,5-3 32 1,6-2-2,5.3
l'lF E 66.233
nz
62
FRAISES-SCIES3 TAILLES
D 80 100 125
DÉSIGNATION : Fraise-scie, denture: D.e.
à denture atrernée
z
e
t1
40 48
FRAISES-SCIESDENTURE HELLER
D d 200 32 2-2,5
e
z1 22 1m 80
220 32 2-2,5
160 100
25{t 32
tm 100
275
t- 4,7
4ll 2-2,5
Fraise.scie3 lailles,dentureallernée: D.e.
Détard l e n t u r eH e l l e r
200 100
300 40 2,5.3
220 100
315 40 2,5.3
220 100
Lesltaises-scies 1taillesontutilisées leslravaux Dour deprécision. Lesdenlures altenées etlesdentures pour Heller lelronçonnage à grand débit. FRAISES I TAILLE À RATNURPR
D d ô3 22 5 . 68- . r 0
DËSIGNATION :
Z , : d e n l u r ef i n e 2 2 : d e n t u r em o y e n n e
_l
DÊSIGNATION : Ftaise.scie à denlureHeller:D.e.
NFE66.225
e
80 27 6 . 8 . 1 t02. 100 32 6 . 8 . 1 0 . 1 2 . 1 4
z 18
24 24
présenlent Ceslraises pal rappodaurlraises I'avanlage, 3hilles,d'etlecluer desninuresdontla largeur esl
OÉSIGNATION :
la mêmequela lraise. Fatiquement
Fraise à rainurer : D-e.
NFE66.225
FRAISES 1 TAILLE À SURFACER NFE66.226 Hélice 30oà droite Hélice45oà oauche Coupe à droile Coupeà droiti D d L z D d L z 63 25.40.63 t a 63 a t 25.40.63 I 80 32 63.80.1001 4 80 32 63-80.1001 0 100 40 )0-100.125 16 100 40 t0.100.12r t2 Fraises à grandrendemenl (grand et robustes logement decopeaux enlrelesdentsel allaquepâruneporliondegénéraidce). * Aslra. 93502-Pântin. Bavoillot. 69003-Lyon. Huré. 92220"Bagneux, eh
DÊSIGNATION : Fraise1 lailleà surfacer:D.L, à droile,
NF Ê 66-26
170
FRArsEs cLocHEsÀ sunpecnn
rueoo.æz
P$L4
Z, : acieÊfontb 3I: lég€rs
. | -râ.
n
n
27 27
40 45 50
n
56
25
40
63
28
8
J
n
10
7
22
12
I
14
10
-l
I
16 12 Fraisos àgrand rendemenl el robwles (grand logement decoposu enlre l$ denbetattaque dàlamaUËrJ'par unctrantreinl,
DESIGNATION:
Fraise{loche : D.
ilFEfi.e7
FRAISES CYLINDRIQUES 2 TAILLES
T
Aqueue cylindrique
1FE06.2i.|
wr 'r 4 4
{ 4 6
7 8 8 11 13 t3
10 12 12
3
19
24 24
8 10 12 12 16
n
19
n 26 26 32 38
Aqueue côneMoree 1 I
13 19
1
n
I 2 2 2
26 28 32 38
38 45 53 53 63 t5
h^*J
4
-1_t\
DESIGNATION : Fralse queuelisseDxd, A'. 2 tallles,
1t 13
24 38 45 53 53
3
4
3 3 3 3 4
a
4
75
4
6
16
6 10 10
18 22 24
7
18 24 3tt 30 33
38 45 45 5i3 53 63 75
75 90 90 106 106 125 150
4
44
12 16 16 25 32 32 32
26 30 35
64
44
51
m 63
Alrouhraudéetcentrage anière nfl Mt2
25 .28 32 lil20 n 38 Entraînement partenons 14
14 t 1 ô t8
1ô
n n 27
32 36 40 45
4
5
6
DESIGNATION:
I
Fnlæ2hlllesCùlno--
, D,A..
6 6 6 I
NFE66.212
51 76 99 102 102 1t2
4 5
6 6
DÉSIGilATIoN :
Fraise cylinddque quoue 2tâllles, titetée Dxd,séde,_
I
ilFE6e213 M24 26 M30 32 il30 32 M36 38
40 45 50 56
8 10 12 12
ilFE66.214
18
6
n
50
m
I
4(l
6
50
56 03
n n
NFE 66.211
ilFE6&212
A queue cyllnddque flletée 6 0 6
_T
t0
Éviter l'emploi desvaleurs enlreoarenlhèses.
25 28 3t
12 12 14
DESIGNATION:
Fraise cylinddque 2 t illes,D. r Lalettre A estutilisée pourdésigner seulement lasérielongue; onnemetrienpourla.séfle courte ounormale,
! lt!l-.
171
FRArsEs À RarNunrR 2 DENTS--..,-
I queue cylindrique
D 2
d
h2
hl
4 I I
3 4
D
d
6
0
7 | 11
h2
6
I
13
10
t6
11
t0
1t 13
19
t0
IJ
t2 t2
h2
D
d lhr
h2
13
12
12ttô
a0
l6
1 2 1 1 6 t0 1 6 1 1 9 32 1 6 1 1 9 32
2g
2 0 1 2 2 38
16 l9 1 0 t 1 1 t9 1 0 t 1 3 22
û 10
I 1 1 3 lt I queue côneMorse
D Cl,l hr
HFE66.217
hr
I I 1 1 0 tl
10
o
2 t a i l l e s ,c o u p e c e n t r a l e
lo
to
to
Queue CôneMorse
1 2 t 1 3 22 NFE66.218
D CM h l h2 D c M l h l h2 (14) 2 t 1 6 26 32 3 1 3 2 53 16
32 32
19 ta
32
4 3 4 4 4
20 22 38 22 20 3 1 2 2 38 40 22 122) 2 1 2 2 JO 45
to
.f
ll
I-__1
.ffi
ll
3 1 2 2 38 3 t 2 6 45
25
1 1 1 1 1
3 3 3 3 3
Oueue filetée
2 3J 2 53 2 8 oé 8 OJ
50
4 1 4 5
/5
56
4 l 4 s
tf,
tr4)| 1 | 16 I 26 l(28)l 3 | 26 | 45 I - | - | - | quand Ceslraisessontdestinées à l'usinage desrainures
tqueuefilelée
D
d
2
h1
h2
D
6
7
4
10
10 11 11
o
10 t0
E
13
11 l1 13 16 1ô 16 19
hr
d
D
h2
d lh'
10
l0
nl 20
FRAISESPOUR RAINURES À T
D
d
b
c
It
10
t0
lz,t
10 10 12 12
11 14
3,5 6 I I I
t6 18 21
17 20
h2
1 0 t 1 4 22 2 5 1 2 5 41 1 0 t 1 4 22 z5 2 5 1 2 7 45 1 2 1 1 t 11 2 5 t 3 0 45 1 2 1 1 9 25 32 3 2 t 3 8 51 1 2 1 2 1 tt t36) 3 2 t 4 0 54 1 6 t 2 1 32 40 3 2 t 4 6 J I 1 6 t 2 4 35 3 2 1 5 1T I 1 6 t 2 5 ,'U
o
D
a
dl
25 32 8 1 4 0 t0 50 t2 60 o
a
l0
Laucoupe centrale,(unedesdentsa unelongueul d'aÉte decoupeL > D)aulodse unlravailenplongée préalable. sansperçage
DËSIGNATIONS: queuecylindrique, Fraise à rainurer, 0 x d, A'.
NFE 66.217
Fraise à rainurer, côneMorseno, D. Fraise à rainurer 2 denls,queuefileiée,D,série-.
NFE 66.218
NFE66.22s d
b
c ldr
16
23 28 34 42
1 1 t 1 2 14 1 4 1 1 5 18 1 8 1 1 9 22
t6 tt
32 32
a
Fg-rr----_]æfu Zdents
fiâitËs
2 2 t 2 5 28 2 8 t 3 0 JO
51
Æ
Elle estulilisée aDrès l'exéculion d'unerainure
: DËSIGNATION
delargeur a, à la lraise3 taillesouà la ftaise2 tailles.
Fraiseà queuecylindriquepour rainureà T de a.
FRAISE pourlogemenl de clavettes-disques
D a 7
d
d.t
z
D a 16
1,5
d
dl
z
J
ù
10
16
t3
dr
b q{.ug,-,k -/" 6flr,$,t*r'
.ln,z,,l
l. NF E 66.228
r'|.,^rTn
z
10 10 5
10 2,5
13
d
28
T
I
7
NFE66.2a4
D a
-li i
19
0
32
16
o
28
19 12,5 4,5 4,5 10
12,5 7
10
t0 14 12,5 1 1
32
11 I
22 22
7
38
I
45
25
14 ll
16
0 c
I
Ev,ter I e,nploi desvaleLfs erfepare-ihèses.
10
45 10
18 tÂ
DÉSIGNATION : Fraisepour logemenlde clavettedisqueD-a.
NF E 66-234
LaetlreA désrgne pourlasérienormale laserecolrle,nerienmettre
172 FRAISES D'ÉBAUCHE
Denlure brise-copeaux
A queue cytindrique D t 10
12
(14)
1ô
18)
12 26
12 2ô
16
16
16
32
J'
38
4
4
4
d
't0
h
19
10 22
Z
4
4
20
4
À queuecôneMorse
D hr 12 26 (14) 2n
z
h2
53 53
16
32 (18) 32
OJ
4 DJ
20 JO /t t5 @:, JÙ 25 45 90 3 parténons Entrainement D 40 50 H
t6 32
z
0
d
D (28) 32 (36) 40 (45) 50
CM
22 36
hr 45
z
h2
90
53
106
t1
106
63 63
125
I7
125
DESIGNATION : Fraise2 lailles,denlurebdse.copeaux, profil-
6
125
, queuecylindrique,D x d.
Cône Morse
7
ô3
80
100
125
32 50 12
40
40
2t 45 10
I
Profil rond ou profil plat
CM
Profil rond ou profil plat
JD
14
DËSIGNATION :
profil Ftaise 2lailles, denture brise.copeaux, queue cône Morse no, D,séile-
Profil rono
Cesftaises secaraclérisenl oar ungrand débit decopeaux. Profilplat Elles sontà prolilrondpourles lravsux d'ébauche el à prolilplat pourleslravaux desemi.linition. OÉSIGNATION : Ftaisecylinddque 2 tailles,denturebdse.copeaux, prolil. pa1tenons, D,
FRArsEs 3 rArLLEsa uovau !,f!fii! D d dl 63 M 1 6 1 8 80 M20 22 100 M 2 4 26
H
z
16
16| s.6.8.10
20 24
16 | 6.8.10-12
NFE66.247
e
18 | 8.10.12-14.16
L'obliquité desdentspemêtunecoupeavecmoinsde chocsqu'une denluledroileel I'inclinaison alternative praliquement suppilme la poussée axiale. Surleslaces,seuleunedenlsurdeux,coupe
FRAISES 3 TAILLES Denture alternée
D 63 80 100 125 160 200
d
22 32 32 40 40
z
, enlrâînement
dl
DËSIGNATION : Fraise3 laillesà moyeu: D.e.
NFE66.245
Z dents Ttâilles
e
16 16
JJ
40
3 . 4 - 5 . 6 -180- . 1 2 3 . 4 - "56 . 81-0 . 1 2 . 1 46. 1
18
46
3.4.5-6.8.10-12.14.16-18.20
20 24 24
46
3 - 4 - 5 - 6 . 81 .0 1 - 21 . 41 . 61 - 8.20
54 54
4-5.6-8-10.12.14-16.18.20 4 - 5 - 6 . 81 -0- 1 2 . 1 46. 1 .18.20
NF E 66.247
!1u
DÊSIGNATION :
L'absence plusieurs demoyeu filetépermet demontel lraises. Eviter I'emploi parenthèse desvaleufs enlre
Flaise3 tailles : D.e.
NF E 66.245
173 FRAISESEXTENSIBLES 3 taillesdenture alternée NFE66.224 D
E
z
l0
18
12 16
80
D
e
d
D
z
20 100 27
to
ta
to
16
16
t4
20
t6 16
18
l6
125 32
c
z
22
to
2'
to
J'
Extensibilité par a d J o n c t i o nd e r on d e l l e s d ' é p a i s s e ru
16
to
l4
125
16
l4
t00 27 t6
d
t6
18
18
l8
20
t8
160
18
20
20
20
JZ
20
20
t
L'extensibilité decettetraiseestintéressante derainures DourI'exécution à une coteDrécise. Leréglage del'épaisseul estobtenu enplaçant desrondelles intercalaires enlreles2 Darlies dela fraise.
e
pal 0 , 0 5m i n DESIGNATION : Fraiseertensible 3 lailles: D.e.
FRAISESCONIQUES
T y p e A l t a i l l eo u 2 t a i l l e s
. 1 ou2 tailles Aqueue cylindrique
NFE66.231
D
d
16
12
20 25 32
16
6,3
t6
I
12,5
16
H2
z
6,3
l2
ô
14
10
l4
H1
12
À troutaraudé el centlage arrièle
Z donts
Type B 1 taille Z dents
NFE66.227
D
40
50
63
80
100
d
M12
M12
M16
M20
M24
dl
l4
14
18
22
26
H
10
13
to
20
t7
z
14
16
18
20
parclavettes Entraînement
D
d
z
80
27
NFE66.243
H
a
D
d
2
H
a
450
t3
500
20
g
16
NF E 66.224
03"
80
27
20
,0"
16
750
600
800
pourréaliser Ceslraisessontutilisées notamment desqueues d'atonde el tailler desrouesà rochel. Enpdncipe, ceslraisessonlemployées aprèsI'exécution d'unetainure rectangulahe d'ébauche.
FRAISES ISOCÈLES
DÉSIGNATION : queuelisseao,type-, Flaiseconique Ftaise 2 tailles conique ao,D.
D,-
taille.
NFE 66-231 NFE 66.-
NFE66.242
D
80
80
80
100
100
d
27
27
27
27
27
H
13
t3
t3
ta
tt
z
20
20
20
a
450
000
0no
22 600
k
,s
900
pourI'exécution Cesfraises sontutilisées notamment derainures envé,les dégagemenls d'angles oudepodées.
: DÉsrcNATtoN Fraise isocèle : ao,D.
NF66.242
174 FRAISESCONVEXES POUR I/2 CERCLE R
D
z
R
0
1 50 16 1,25 50 t6 1,6 50 16
16
3
16
4
63 63
16
D
2 2,5
d
50
l6
14
6
OJ
22
14
I
d
22 22 0t 22 80 27 80 27
z
D
R
12 10 100 12 t2 100 12 16 125 12 20 125 12
FRAISES CONCAVES POUR /2 CERCLE R
D
d
z
1 1,25
50
16
IU
16
1,6
50
16
14
c
22 63 22 63 22
2 50 16 2,5 A2 22
14
ô
80
14
I
80
R
D
14
3
OJ
1{
4
z
d
27
D
R
NFE66.220 d
z
32 32 32 32
12 10 10
10
: NFE66.219DÉSIGNATIoN Fraiseconvere,R.
d
ô6.220
-1
2
10 100 32 1 0 12 r00 32 12 '16 16 12s 32 1 0 1 4 20 t25 32 I 14
16
II
12
FRAISES CONCAVES POUR I/4 CERCLE quele tableau Mêmes dimensions ci-dessus.
I{FEô6.232 oÉSIGNATIoN : Fraise concave, R.
Applications
Pour coslrâisss à prolilconstant, ladépouille est par(détalonnageD obtenue enspirale. L'affûtage selaisant surla,acedecoupe, leproflestconservé,
gF E 66.219
DÊSIGNATION : FtaiseconcaveL (ou R),R.
NF E 66.232
FRAISES A CHANFREINER Coniques à queuecylindrique
0
d
hr
h2
dr
D
d
hr
h2
d,
8
1,6
t6
12
I
1ô
3,2
10 2 12,5 2,5
18
1{
I
16
I
20 24 29
10
20
20 25
24 28 33
10 10
Coniques à noyer3 dents'
D 4'3 5,3 6,3 7r3
8,3
d
h
dr
1,5 1 0 rF
10
1,5 t 0
12 12
o o D
D
h 2 ( p o u ra = 9 0 " et â= 120")
NFE66.250
DÉSIGNATION :
d
h
9,4 2,5 12 10,4 2,5 12 12,4 3 17 14,4 3,5 20 16,5 4 20
dr
D
d
h
d1
o
20,5 25 28 31
4
28
10
o
J5
ta
.{
D
J'
+
o
48
12 12
6 8 8 I
pemetentdeschanlreinages Cestraises précisainsi queI'exécution soignée pourtêtesdevis desl0gem€nts
Fraiseà chanlreinerà queuecylindrique,D x ao, o
5 l I] r u) ,
=I.W
C lVagalor
* fi,4agafor. 94'120-Fontenay
+____Y"/
â = oo" go" rzo"
à tôtesfraisées. Leslraisesà noyer3 denlssedislinguenl pârun grandrendemenl et unecoupepâniculièrement éouilihée.
NF E 66.250
DESIGNATION : Fraiseà noyer,3 dents,D x ao.
47.4
FRAISES EN CARBURE A PLAQUETTES AMOVIBLES*
FRAISESA SURFACER d
Ftaise T'MAX45.R260.7(pour aciers)
;D t25 160 200
d 40 40
H
z
OJ
o
D 250
60
OJ
I
31s
60
ô0
OJ
t0
400
60
H 63 80 80
d
z
t u l #
'
|
(H 7)
P l a q u e t t e sd e 1 8 m m
l
10
12 16
Plolondeur maxlmale decoupe : 12. pour: Fralses à pasdifférentiêls utilisées r l'ébâuche el la demi.tinition del'acieret del'acief coulé à desavances élevées, r lestravaur oùI'usinage estdélicatenraisondes (porte.à.laux parexemple). vlbralions
DÊSIGNATION :
Fraise à surfacer T MAX 45-R D.d. 260.7,
Fraises Auto.R260.3(pour fontes)
D t25 t00 '200
o
H 63
4l)
63
60
OJ
250
60
OJ
d
z
D
d
20 26 32 40
315
00
355 400 500
ou
60
H 80 80 80
60
80
P l a o u e t t e sd e 1 2 m m
z 50
àù 64
80
Profondeur decoupemaximale (1pourlalinition)
pourl'ébauche Ftaises à pastéduit utilisées etla linltion delâlonteà desavances élevées.
: DÉsrcHlrror'r Fraise à sur{acer Aulo.R260.3, D.d.
Fraise T-MAXR 265(pour lontes etacie0
T H z1 0 1 2 7 JU 0 0 14 0 CU 2 5 14 0 63 6
z, z"
6 0 14 0 63
10
o
I 8
I
P l a o u e t t e sd e 1 2 m m
D d H z1 z, z" 200 60 OJ 1 0 12 24 250 60 63 12 16 32 12 315 60 80 16 20 40 1 8 400 60 80 20 26 52
Ptolondeur decoupemaximale :6 pasdillérentiels Fnises pourla à grands utilisées demi.finition et la linitiondela fonteet de l'acier. pourla fonte. négative Coupe
DËSIGNATION : (ouangles Ftaiseà surfacer T MAX.R 265,0.d,angles decoupepositils decoup, négatifs).
positive pourI'acier. Coupe
Plaquettes à surfacer
Fraise T-MAXR 265.2AL (pour alliages d'aluminium)
D d 80 100 32 125 40 {ô0 40
H
Ztl Z,
50 50 63
o
I
OJ
I
10
D d 200 60 250 60 315 60 400 60
Tolondeur decoupe maximale : 9. Cesfraises conviennent à la plupandesalliages d'alu. pourlesalliages minium. Toutefois, à hautes caractéris. mécaniques, positifs liques lesangles et la dépouille sont plusEandspouréliminer l'arêterapportée. * Sâ1dvi(-Coromarl. 45100-La SoL'ce 0reâns
tl
z.
z2
OJ
10
12
OJ
tt
80
to
80
20
16
20 26 uelar I
A
Plaquettes à planer
FRAISES A SURFACER ET DRESSER FtaisesT.MAXR 262.2(pour lontes etaciers)
z
p' 0 d ll c 50 22 40 l 6 13,3 ô3 22 40 t6 13,3 80 2l 50 22 1 8 100 JI 50 22 1 8
D d 125 40 160 40 200 60 250 60
4
o
I
H DJ
63 63
z
p'
c 22 22 22 22
18
r, -æ - r !i "M' % l
&& _
18
I
18
11
Lil Dil rf, ÎL
I ]F_t
..t_
rJrol d ïl" B t Eli * Nri
,t
tt
-"'r
t,/,/,/,
V//..
v///
tv./,// n////
18 t5
p : prolondeur decoupe maximale
Cesfraises pourla réalisation sontufilisées de rainures et d,épaulements.
DÉSIGNATION ;
Fraise à surfacer etdresser, T.MAX R262.2_, D. FtaisesT.MAXR 262.2AL (pour attiages d'atuminium) Cesfraises pourI'usinage conviennent dela plupart desalliages d'aluminium pourlesalliages Toutefois, à hautes caractéristiques mécaniques, positilset la dépouille lesangles sontplusgrands alind'éliminer I'arêterapportée.
D d 80 22 100 32 125 40
tl
z
c
48,2 48,2
4
OJ
7
22
D d 1ô0 40 200 00 250 60
z
H 63 63
11
DJ
15
c
0
22
Prolondeur decoupe maxrmale : 18.
FRAISESA RAINURER
Queue Cône Morse
FraisesT-MAXR 215.2(pouraciers)
D
rl
tl
c
p'
z
16
16
30
11
I
'I
20 25
20
JJ
t1
0
a
ta
,ti
11
a
a
J
s2
32
Ji
16
2
J
r3,3
CM a J
40 x2 30 16 13,3 FraisesT-MAXR 215.1(pourtonresl D 25 92 38
d
Hr
H2
cr
25
34
39
1ô
3.4
c2 Pr' P r .l \ 16 1 41 z 16
22
1 4 . t2 2 01 3
14
22
CM J
p ; profondeur decoupemaximale DÊSIGNATION :
pourI'usinage Cesfiaisessontulilisées deprofils, d'épaulements et detainures nondébouchants.
queueFraise à rainurer,
R215,Î-MAX,
, D.
FRAISES3 TAILLES T-MAX R 331.2Denture alternée
0
d
E
c
h'
z
.D
d
E
c
h
z
80 2l 10 100 32 12
15
D
160 40
18
45
10
24
8
45
10
125 40
30
10
160 40 20 200 }U 22
60
12
45
12 250 50
24
60
16
45
12 315
24
OU
20
30
I
12 1 1
160 40 12 160 40 t6 125 40 20
16
'U
16
ol ol
t l
I
l-r
I
|
) ËIt l 3t
l-
h hauleur depasse maximale
I
t Y r
Ceslraisessonlparticulièrement adaptées à I'usinage desrainures. ll estpossible d'en monlêl nlusieurs sut un nâme arhrc ltrain da lrricact
I a. hôillô,,r.
'Âô,'r.r.
: sonloblenus si lesfraises-disques sonlutilisées en combinaison avecun volanl oÉstctattoN d'inerlie.
Ftaise-disque, T.MAX, R331.2, D.E. Cl Sandv k SA
r5 Puissance absorbée nécessairc à lacoupe puissance propornécessaire àlacoupe estsensiblement audébit dematière : enlevée
tJ=',co I puissance (W). nécessaire à lacoupe enwatts = débit enmm3/min, = coefficient déterminé exoérimentalement. lesdonnées dudébit. oourle calcul ona les : suivantes
p. P - K.l. f,z.v.103 nd Aclen R<00drl{lmm2 AcLn60 110dr]{/mmz
puissance (W). nécessaire à lacoupe enwatts (voir coefficient tableau). I largeur decoupe enmm. profondeur depasse enmm. enmillimètre avance oardent, : nombre dedents. : fréouence derotation ent/min, ;vitesse dewcouoe u y w ven , , , m/min, ,r,,.,,', ; diamètre delafraise enmm, = f.z.n) (A mm/min avance en ; parlamachine absoôée
(de0,65à0,85env.), rendement delamachine
APPLICATION paruneopération Soità évaluer la puis3ance absorbée defralsage à I'aided'unetraisé2 tailleseurunepiCceonxC32(R r 500Mpa).
r Latgeur decoupe r Prcfondeur depasre r Avance r F l a l s e 2 t a f f f e rA r Nombre dedenk r Vllossê decoupe X=0,05. 1 =0,8.
| = 80mm. p = 5 mm | = 0,12nn/dent. d=$[nn z = 12, v = 25m/mln
Puioranoc néceæahe à la coupe: p = k'l.P.f.z.v.los nd 1 x0 2e 5 x p= 0,05x80x5x0,12x12 nx100 P=2292Y
lapuissance Lorsque calculée estsupérieure à lapuisdisponible, lavitesse onpeutréduire decoupe et préconisées précédents, dans lestableaux formation alindeconserver unebonne ducooeau. RrisranceabroÉéeparla nachine: queI'avance, mieux lavitesse abaisser decoupe 0 P r= T lesfraises ilpeut àplaquettes amovibles, êtreintéressant uneplaquette surdeux. 'e' _ 2 2 9 2 Unoutiluséconsomme environ 257odeouissance en qu'un outilneuf. .êh,
0.8
P.-2865w 1MP.=1111'ntz. ' Valeurs données à titredepremière eslimation.
178
41.6
CONDITIONS DE COUPE DES FRAISES EN ACIER RAPIDE
Alin d'obtenirun rendemenl optimaldes ,raises,il est nécessâire d'adapterla yitessede coupeet I'avanceen fonctionde nombreux lâcteurs, notanment: r la matière à usiner, sastructule et sadureté, r la quantité demétalà enlever, r la rigidité pièce,montage, del'ensemble, machines,
r la puissance et le typedemachine r la précision et l'étaidesurface déiiré, : le lypeel le diamètre dela fraiseutilisée, r la lubrification. C'est pourquoiles valeurssuivantesne sont donnéesou,à titre de estimation. oremière
FRAISESD'EBAUCHE Denture brise-copeaux*
Vitesse de
parlenons Entrainement
Oueue cylindrique ouconique
c0upe
Diamèlre
Diamètre
lratière
m/min jusqu'à Aciers
32
600MPa j usqu'à Aciers
28
800MPa Acietsjusqu'à
25
1000MPa
jusqu'à Aciers 1200MPa Aciers iusqu'à
t8
n
40
50
63
A
80 250 50 224 40 200
I10
125
140
160
200 t60 63 80 180 140 50 63
125
100
100
125
112
90
80
100
160
125
100
80 80
n A n A n A
JO
40
50
63
n
140
112
90
71
40
50
OJ
50
A
t2
1400MPa FonteFGL200
25 16
31,5
JO
n
100
A
63 200 160 40 JU
n FonteFGL250
80 100 125
n
125
80 80
100 125
100
125
100
DJ
80
80
OJ
10 12
50 30 80 1000 850 140 40 45 71 900 750 125 32 36 t80
DJ
750
630
100
25
28
45
560
500
16
20
OJ
25
32
40
50
71
80
90
630 500 50 îo
400
315
560
450
lRr
40
45
tn
co
OJ
71
500
400
315
250
200
160
100 112
250 200 71 80 90 280 224 180
63
32
JO 40 45 50 JO 280 224 180 141) 112 DJ 80 20 22 25 28 32 J O 40 45 40 31,5 {00 3 1 5 250 200 160 12s 100 80 140 160 40 45 50 DJ 56 80 90 80 O J ,'U OJU 500 400 3 1 5 250 200 r60 100 125 32 J O 40 45 tu t0 63 71 50 40 500 450 3 1 5 250 200 r60 t25 100 f,o
J5à
'A : - n : nombre parmlnule avance enmiliimètres parminule detours r-Fr | |
Conditions de travail
r--flA:rlonnée I l"
Ax2
ftrÀ
gËt HH y FII I:l \-=l g p r#d I + r l t . p ,] Matière
Vitesse decoupe m/min
Fonte FcL200
20.3s
FonteFGL300
10.20
Fontemalléable
Aciers 600MPa lusqu'à
20.40 20.40
fl-&
mffi l-ll ô
l=l
L _ o.sp.l L .
€
l
t'
Avance enmmpardent A
B
c
D
E
F
0,25 0,20 0,25 0,10 0,25 0,10 0,15 0,12 0 , 1 5 0,06 0,15 0,07 A 0,15 0,12 0,15 0,06 0,15 0,07 B 0,15 0 , 1 2 12 0,08 0,20 0,07
Aciersde600à 1000MPa
15.30
0,12 0,10 0,10 0,05 0,13 0,05
12-20
Aciersde1200à 1400MPa
8-15
0,10 0,07 0,07 0,0{ 0,10 0,05 0,07 0,05 0,05 0,04 0,10| 0,05
lciersinorydables
8.15
Lâitons et blonzes lendtes
30.70
Lailons etbronzes durs
0,10 0,07 0,07 0,06 0,15| 0,05 0,20 0,20 0,20 0,08 0,20| 0,10
15.30
0,15 0,12|
Alliages d'alurninium
60.300 300-600
0,35| 0,30I
. D'après Kestag-Unrvacier. 93500-Pantin.
l
p>l 0,25 I
Aciers de1000à 1200MPa
puretall.légers Alluminium tendres
l
0,35|
0,06 0,15I 0,07 0,35 0,08 0,15j 0,15 15
o,3oI 0,35
0,10 0,20| 0,15
1 tailleà surtacer
2 tailles à queue cylinddque ouconique
c
2 taillesà trou tataudé oulisse
D
2 laillesà rainurer (2dentset coniques)
E
3 taillesà denture âlternée
F
A profilconstant
*** D'après Astra. 93502-pantin
- t i
179
: : I,
.-rr i:
CONDITIONS DE COUPE DES FRAISES EN CARBURE Profondeur de passe
Avance
Pour avoir la meilleure économied'outil,choisirla plus grande prolondeur de passepossible.
L'avance doitêtrechoisie de laçonquel'épaisseur moyenne du copeau soitau moinségaleà 0,1mmpardenl.
FRAISES A SURFACERET A SURFACER-DRESSER Malière Aciers au
c < 0,25ok
caûone
c<0,8 %
nonalliés
c < 1,4 o/o
Durelé' Vilesse decoupe enm/min r30 205 1 8 5 130 235 190 r80 t J l 120 85 150 125
Matière qc.aumanganèse
0ureté- Vitesse decoupe enm/min 300
Aciers trempés
HRc65
20
18
30 10
12
350
110
100
t0
125
t00 Fontes cooeaux courls
145
195
125
80
150
160
85
150
125 Malléables copeaux longs
230
175
115
ot
125
140
220
230 120
95
130 160
330
170
90
70
100 120
Faiblement
Recuit
225
tJc
120
alliés
Trempé
450
ôJ
75
Haulemenl
Recuit
250
alliés
ilt
95
CJ
105
80
135
80 Fontes gtises 110 Fontes
Trempé
500
t7
OJ
50
90
70 Fontes fenitiques
230
r50
90
ot
I10
120
Ac.rapide
Recuit
250
105
5i
60
YJ
85 GSperlilique
300
135
85
60
100
110
Ac.outils
Trempé
80
70
40
i0
60 Fonles trempées
18
20
270
165
150
105
190
155
Aust.
220
130 1 1 5
80
150
120
Nonalliés
230
ilc
105
75
140
110
Faib. all.
250
100
90
65
115
95
Haut. all.
200
70
OJ
45
80
65
/J
enmm/denl 60 Avance
Inoxydables Fen.mart. recuits Aciers coulés
Inoxydables Fen.mart.
Aust.
coulés
lEn
250 250
50
60
40
CJ
30
Avance enmm/dent
JU
60
Avance enmm/denl
0,1
Nuance*'
0,2
7
0,1
H20 H 1 P GC315
G C 3 1 0HM
Alliages d'aluminium Vitesse decoupeen m/min
500 0,1min
Nuance"'
H10
0,2
Nuance**
sM30 s 6
SM
S 1 P GC135
Vae-rsdo'neesa I lrede prpriereesln alo^
F R A I S E SA R A I N U R E R Matière
Durelét
Vilesse decoupeenm/min
Malière
Dureté' Vitesse decoupe enm/min
nonalliés Aciers
300
t60
140
120
Y5
lcierstrempés
HRc65
25
18
30
Faiblemenl alliés
400
140
125
105
ÙJ
:ontes malléables
230
120
90
145
Haulemenl alliés
500
130
120
100
80
:onles grises
260
115
85
140
Inoxydables
220
120
110
90
70
:onlesGS
250
80
60
JC
Coulés
200
110
100
80
of,
lronzesel lailons
150
160
120
190
Avance enmm/dent
Avance enmm/denl
0,15
Nuance"
sM30
SM
s6
ù0
0,15
Nuance"
H20
HM
H.1P
FRAISES TAILLES Matière
Dureté' Vitesse decoupe enm/min 't40
120
Malière
Dureté- Vitesse decoupe enm/min
Aciers nonalliés
300
Faiblement alliés
400
100
80
Hautement alliés
500
70
60
Inoxydables
220
90
80
60
85
45
Fontes GS
Coulés
200
60
JJ
40
55
30
Alliages d'aluminium
100
lronzeset laitons
150
Avance enmm/dent Nuance"
90
130
oi
0,3 SM
sM30
{ciers trempés
90
ùo
* Dureté (HBmax) maximale Brinell .'Nrance Sandvik, correspondance lS0,vor$ 4410. avec unenuance
230
130
70
ontesgrises
260
150
t?
250
100
Avance enmm/dent GCl35
HRc60
:onles malléables
R 4 Nuance"
50
10
12
85
110
90
125
b3
80
400 290
1m
135
0,1 G C 3 1 0HM
U,J
0,1
H20 H 1 P U L J I C D'après Sandvik-Coromant
"t
T 180
48 Filetage 48 r I Généralités* Unfiletage estunesurface hélicoidale parla obtenue combinaison d'unmouvement d'avance etd'unmouvement derotation. llestcaractérisé parlediamètre nominal, laforme, NoMTNAL C ornr',rÈrne lepasetlesens.
a
r Diamètre nominal C'est undiamètre théorique, nonaffecté detolérance, utilisé pour ladésignation. =l f-, viset l'écrouont te mêmediamètrenominat. Lediamètre usiné conespondant estaffecté d'une tolérance lO - pRoFtL ruÉrnroue rso r Forme [2 ] FoRME parI'outil Elleestdonnée (prolil triangutaire lS0,trapézoïdal, rond, endents desciegaz, cané, etc.) r Pas ll estdéfini comme étant ladistance comprise entre deux sommets consécutifs. Pour lafabrication, celaconespond à l'avance pour del'outil untour debroche
E ,!)
E
l--______v-
D i a m è t r e sd e l ' é c o u r Pasmultiple Unécrou ouunevisestdità pasmultiple s'ilcomported = D = d i a m è t r e n o m i n a l plusieurs filets;lenombre defiletsconespond aunombre d 1 : [ . , = d - 1 , 0 8 2 5 P dz=Dz=d-0,6495P d'entrées à I'extrémité del'écrou oudelavis.(Les visà =d-1,2268P ds plusieurs filets sontréalisées dans lebutd'obtenir unoas important toutenconservant unesection sufiisante.) @ ser'rs H é l i c eà d r o i t e r Sens Lefiletage esldit : -à droite, silesens d'enroulement de I'hélice està droite; il estdità (gauche, si le sens d'enroulemenl del'hélice eslàoauche.
@
ees MULTeLE
(visà 2 filets) V u e s u i v a n tF
L a v i s à d e u x fi l e t s c o m porte deux hélicesdont les e n t r é e ss o n t v i s i b l e se n b o u t de pièce. La distance entre deux filets est égale au pas a p p a r e n tp a .
P = pas de I'hétice
r11 Soit i un poinl * Voirégalement G D.30
i
r l e n a n t à l a ' l r e h é l i c e i s o i t i u n p o i n t a p p a r t e n a n tà l a 2 e h é l i c e
D i a m è t r e sd e l a v i s
P:pas H = 0,866P Hr= 0'5412P r = 0,1443P a gaucne
48r2 Outils de filetage
RtsleuES-pÉruÉrRnrtoru NoRMALE
48.21Outils à pénétration normale (fig1): 0utilnotmalisé Lapénélntion estnormale L'outil deI'outil à| axedeIapièce il enrésulte coupe à | aide desdeux arêtes tranchanles; un cooeau ouiseIorme avec diïficulté. plus grand Langle decoupe estlimité à 6'carunangle modifie laformeduTiletage obtenu esttropfaible , cetangle pour I usinage desaciers doux etdesalliages légers (lig2): 0utilà fileterau-dessus ducentre Laconception decesoutilspermet dobtenir desangles de = importants coupe face 20 à 30'tout en conservant une fp decoupe horizontale.
( 2 )ANGLEScenlcrÉnISTIQUES - FILETAGE AU.DESSUS DU
r Calcul dela hauteur H pourobtenir deréglage un angle decoupe déterminé 1o Pt2 a 0= u - t tan(€1/2)
F t$il] ; d=D-2
(tronçature négligée) E ) ( E MDP=T4E0:P ; = 3 ;e r = 6 0 ol;p = 3 0 o 3 d=40-*=34,Bmm rgJU348
H = + . S i3n0 " = 8m7m . I
po r Calcul deI'angle detaillant = l [ } o = 9 o o - r o - ocool , 6 o l p =3 o o 0p=90o-30o-6o=54o,
r Calcul e, (Hconnu) del'angle depointe
pt) I0tt./zl = -:-i â0= 0c- câ ab
bc=l@nf- ç-;ca=d/2.cos 1o EXEiID | P=L4E0:p; = 3 ;l p = 3 0 od,= 3 4 , 8H = B7 I "n "n -- t^6 "n .\ çi '^t z - t ç" ^"'-- = - ! ab=18-'506=294 ca=34,812. Cos30" 1506J
(r,2)= ;* = O,St tan ) r, = 54o, I,J+
48.22 Outil à pénétration obliqueltigey parallèlement Lapénétration s'effectue auflanc dufilel
I : a n g l e â o b t e n i r ( l S O= , : anglede pointe = angle de coupe
D : A extérieur d=Aàfonddefilet
(g )eteles cenecrÉnrsrrQues
182
48.3
OUTILS A FILETER EXTÉRIEUREMENT Outil à droite R
}UTILS A FILETER EXTÉRTIUREMENT A MISE RAPPORTEE EN ACIER RAPIDE NFE66.369 h x b
L
l2
l3
I U X I U 100 12 1 2 x 1 2 125 16 'Itt x l0 150 20
4
h x b
L
l2
2 0 x 2 0 175 2J 2 5 x 2 5 200 32 3 2 x 3 2 250 40
l3
ù ô 10
extérieur à droileouà gauche, EMPtol: Filetage
fUTILS A FILETEREXTÉRIEUREMENT A MISE BAPPORTEE EN CARBUREMETALLIQUE NFE66.339 h x b
: outilà lileter exlérieurement R 16q - 5o.NFE 66-369. DÉSTGNATTON
L t c Plaquetteh
1 2 x 1 2r 0 02l 1 6 x 1 r610| 2,5
F4 to
x b L C lPlaquette F6 2 0 x 2 0125 2 5 x 2 5140 3 , 5 1 n
surmachines :MPLo| : Filetage ertéileurà droileouà gauche manuellement), radialdeI'ouliln'estpaspossible e dégagemenl
OUTILS A FILETER EXTERIEUREMENT A PLAQUETTE CARBURE A JETER*
c
Pas
H
B
u,/l-t,5-l,/5-J
20 25 25
16 | 125
16,9
25 | 150
25,9
25 | 150
25,8
t,/t-I,c-1,/i-J
3,5.5
L
exlérieurement R 16q . 0o,NFE 66-339. DÉsrcNAlroN : outilà fileler
E 25 25 32
O u t i lT m a x à droite R
surmachines EMPLoI : Filetage extérieur à droileouà gauche semi.automaliques. pas-diamèlte L'oulilestnormalemenl ulilisépourdescombinaisons de1o.Pourlesaulrescombinaisons, donnanl unangled'hélice metlreunecalepentée sousI'oulil.
PORTE-OUTILS ET LAMES A PROFIL CONSTANT (A.R. OU CARBURE)
Type h 12 0 16 1 1é 2
b 10 14
L Type 100 3 127 4
zt
b 21
162
7a
to
182
h
L
20 142 t. Lames u. Lames 3, Lames à 300 Lame normales pourpasfins inclinées type Pasmaximal Pasmaximal Pasmaximal y1t;16. 600 600lwn',n. 55oltso môNhiih. 55olls0 55olt$0 32 1 0 11 1 Â 3,5 24 1 I a I 20 2 I D I 18 2,5 3 t
4
l
16
6,5
(téaflûtage EMPLoI : Filetage eilérieurà droiteouà gauche Letypeà lameinclinée à 30oesiuiilisépourliletet simplilié). au.dessus ducenlre. * Sandvik - Orléans 45100 * * R u s6 h7 . 2 4 0B' s c h w r l e r
L a m e sà p r o { i l c o n s t a n t ( a c i e r r a p i d eo u c a r b u r e )
183
4t1.4
OUTILS A FILETER INTERIEUREMENT
OUTILS A FILETER INTERIEUREMENT MONOBLOCS A PROFIL CONSTANT*
D 4 4 4 4 6
Pasmax D
L
d
4,5
7 12
6
JJ
2
7,5
60 60 60 60
I I
1,5
t,5
7
60
'I
o
4,5
12
1
D
o
14
60 60 60
I
JC
1,5 t,5
3
A
6
60 60
10,5
0
1 t
I I 8 I I 8 I I
10 10
d
I
L
7
50
{,c
12
EN
o
15
50
7,5
20
J3
:fi-
l i ri l l t l l Lk-l
1,5 t q
10,5
F i l e t a g eà g a u c h e
70 70
14 16
40
I3
18
{3
60
t0 13
t8
ô3
195
5
Y3
245
6
16 19
25 30
125
280 140 310
7
Pasmax D
L
22 25 30 35
I
+#
-l
]
I withworth et trapézoldal GrG
d = a l é s a g em i n i m u m | = l o n g u e u ru t i l e
OUTILS A FILETER INTÉRIEUREMENT TÈTES A vISSER (pRoFIL CONSTANT)* I
ifl
Acier rapide ou caroure. Existe en profil ISO
2,5
(Outil montésurtêteà aléseruniverselle.)
d
|
Fitetaffàgaucne
EMPL0I : Filelage intérieur petits dediamètres el moyens, Filetage deprécision surpièces d'alésage.
D
DG
TA_
t t
tz
F i l e t a g eà d r o i t e
Pasma:
60
5
F i l e t a g eà d r o i t e
Pasmar
L
d Ji
185 365
42 50
200 395
10 12
215
425
14
60
270 485
18
"lbld ll--r{
EMPLoI : Filetage intérieur dediemètres moyens etgros.
, PORTE.OUTILSA FILETER INTERIEUREÀ4ENT- FORMES CARRÉES ET TRAPÉZOÏNEIT,S - TÊTES A VISSER* D L d D I L d
10 13 16
19
193
dl
19
240 1 2 5 1 2 7 4| 1 4 0 1 3 0 2|
24 30 36
22 25 30 35
185
Jtf,
42
200
JôJ
48
215
413
co
270
468
64
EMPtot : Filelage intérieur deprotils carrés oulrapézoidaux. Réalisalion degorges intérieures quelconques. etdeprolils
PORTE-OUTILSA FILETER INTERIEUREMENT A PASTILLE A JETER EN CARBURE**
Pas
0
L
H
0,75 à 1,5 1'5 a 3
16
200
20 20 25 32
250 250 300
c1
14
7
1 1 , 5 0.34
18
J
13,6
0,34
50
18
I
14,6
0,35 25
41
17,2
0.35
30
48
20,8 0,35 EMPtol : Filetage intérieur deprofils triangulaires lS0surtour oumachine à fileter. Pasréalisés : 0,75à 3.
37
60
Jt3
ZJ
11ç
30
15
- R u s6h7 2 4 0 - B i s cehr .w i 'out| Pour àlileter ntérieuremenl enacerrapdenormal sé.voir$ 447 ,T' r
W:ni,s:i:itiîr $&W' OUTIL T MAX"
Hr
F
d . = a l é s a g em i n a m u m I ' l o n g u e u ru t i l e .
A
A1
20
' * S a n d v4k5 1 0- 00 r " a a n s C. Rush
144
4Eu-5,Filetageen commande numenque
C Y C L ED E F I L E T A G EG 3 3 . T O U R H E S 3 O O
Lefiletage surtourà commande numérique estrelativement facile à mettre enæuvre, LetourHES permet 300-,parexemple, l'usinage desformes (cylindres, courantes cônes, etc)etdesfiletages cylindriques, coniques oufrontaux. EXEMPLE:
Garde:2 x pas
Soità réaliser unfiletage M40x 1,5delongueur 43.Matériau (voir acierRr= 90daN/mnr2, outilcarbure, v = 100m/min tableau). Cette opération estI'une desdiverses opérations réalisées au phase. cours d'une même Détemination deséléments caractéristiques Longueur ducycle : 7 = -46. Pas k = 1,5 Retrait : a 1. G a r d e = 2 p a s = 2 x 1 , 5 3. = 0,613 pas= 0,92 Hauteur dufiletage = 20/3x hauteur Nombre depasses duTiletage = x passes, soit 20/3 092 7 Décomposition despasses : ( 0 ,x23 )+ ( 0 , 1x52 )+ ( 0 , 0x21 ) +( 0x 1 ) =0 , 9 2 Lapasse à videpermei decompenser lesdéfauts dusaux flexions.
F: épaisseurdu copeau S = nombre de cooeaux de même orofondeur
PROGRAMMATIONDUFIT-ETACE**
NUM460
N 500T 707M6(outilà lileter) N 510S 800M3
N520X21000 Z88000 N530G33Z - 46000 k 1500R1000F, 200S3 Ns40F-1s0s2 N550F-2051 N560F0
N570G0G70X0Z0 N580M2
CONDITIONS DE COUPE DES OUTILS CARBURE Malière (RrendaN/mma)
Angle decoupe ^v
Nuance decarbure
Acier45< Rr< 60 Acier60< Rr< 75 Acier75< Rr< 90 Acier90< Rr< 105 Acier105< Rr< 135 Acierinor.137odeCr Acierinor.18-8
50à70
7o
P40
FonleHB< 250 Fonte250< HB< 400
no no
K10 K10
100à 120
P10
0o
5o
K10 K10 K10 K10
120à 150
K10
120
K10
Cuivre Laiton Bronze ordinahe Bronze aluminium Bronze dur Aluminium Duralumin
to
20à50
Vilesse decoupe m/min 180 à 250
Passes égales
P10
150à 180
Passes égales
120à 150
5 à 7 passes siB.>80 5 à 7 passes
Huiledecoupe
5 à 7 passes
Huiledecoupe
P10.M20
u20
90à 110
20
M20
7à90
P40
90à70 60à70 50
0o
" Voir 61.1 .. Volr page 257progranrmat onavec NUI\4 /207 $ 6.
Lubrificalion
P10
2o
30à50
Processus depénétmlion
80à 140
60à80 300à 400 250à 350 200à 300 1 1 0à 1 5 0
/0à 110 1000à1500 300à 500
5 à 7 passes
Huiledecoupe
5 à 7 paqses
Huiledecoupe
2 à 3 passes 2 à 3 passes Passes égales
2 à 3 passes 2 à 3 passes 2 à 3 passes 5 à 7 passes 2 à 3 passes 2 à 3 passes
Huiledecoupe
Huiledecoupe
185
48' 6 Tarauds 48'61 Description et mode d'action Les tarauds principales comportent troisparties : (1)entrée; (2)guidage; (3)queue. Lestarauds coupent avec lesarêtes parl'intersection formées ducône dentrée avec lesgoujures, 48"62 Défauts d'usinage r Aspect défectueux a n g l ed e d é p o u i l l e possibles Causes : vitesse decoupe; angle d'aflûtage; a n g l e d e c o u p e a n g l e d e d i r e c t i o nc o m p l é m e n t a i r e lubriliant; durelé dumatériau dedureté dunepièce ; variation d é t a l o n n a g ed e l a p a r t i e . g u i d a g e , , àune autre, r Taraudage horstolérance 48.63 cHoIX DU TypE DE TARAUDS* possibles Causes . défaut dalignement dutaraud; fauxrond dq P!, ïypsdêhrauds Curactéri#ques dës hniidç dutaraud ; affûtage farauds "Gun" à enlrée hélocoidale REMARoUE: Plus I'angle pluslediamètre decoupe estgrand Tarauds à héliceà gauche, entréenormale DÉhu. detaraudage Goujures 'arauds estpetit etinversemenl. à filetsalternés, "Gun, entrée hélicoldale chills hélicoldales r Pasinexact queue farauds à hélice à gauche, atlonqée à gauche farauds (Gun,,queue à enhée possibles allongée Causes : inexactitude parla dupasengendré arauds à coule droite (taraudage machine surmachine à vis-patronne ouà vistatauds à hélice à droite el enlrée normare pression mère); provoquant exagérée deIappareil àtarauder Borgnes Gouiures rarauds à héliceà dfoiteà 45o unaffaiblissemenl dufilet hélicoidales l|,h
-
à droite
48.64 (RrenMPa') Matière
farauds à liletsallernés, couoedroite 'arâuds queue à hélice à dfoite. altongée
CONDITIONS D'UTILISATION DES TARAUDS*
^y Anglededépoullle Angle decoupe (m/mtn) o Vitesse decoupe
Lubrllianls
AciersRr< 500
150
100
15à18
. Emulsion Huile decoupe
Aciers500< Rr < 700
120
100
12à15
. Emulsion Huile decouoe
Aciers700< Br < 900
100
8o
6à10
. Émulsion Huiledecoupesoufrée
AciersRr > 900
8o
6o
. Émulsion Huile decouDe soufrée
Aciers inoxydables
110
8o
Fonle lendre
3o
4o
3à6 2à6 10à12
Fonte alliée(dure)
4o
4o
Fonle malléable
100
6o
3à6
4o
100
150à 200
100
10à15 12à25 6à10 20à25
Cuivre élecholytique
9o
100
8à12
Zinc
130
100
10à15
Aluminium
190
9o
15à25
plastiques Malières tendres
130
100 ,|00
Lailon
Bronze dur Cuivre rouge
plasliques ilatières dures(Bakélite) Alliages réfractahes 800< Rr< 1000
5à100
30à60
100
8à10
3à5
. Emulsion Huiledecouoe soulrée Pétrole. A sec- Ak comprimé Huiledecoupe. A sec. Aircompdmé
. Aircomprimé Huile decoupe . A sec Huiledecoupesoulrée . Emulsion Huile decouDe Huile decoupe Huile decoupe
. Émulsion Huile decouoe . Pétrole Emulsion A sec. Aircomprimé A sec- Aircomodmé
5à8
Alliages réfraciaires 1000
2à4
Alliages rélractakes 1400< Rr<1800 Aciers alliés1400< Rr< 1600
0,5à1
3à6
(18. 8) Aciers inorydables
6à10
Tilane
3à16 ' D'après - Pantin Astra. 93502
-i
ir !l il i
186 TARAUDS A MAIN - TARAUDS CoURTS A MACHINE*
4817
TARAUDS COURTS A MAIN
TARAUDS A MAIN TARAUDS COURTS A MACHINE
À
Par
d
L
0,25
38,5 2,5
1,2 0,25
38,5 2,5
1,4 0,30 1,5 0,30 1'6 0,30 1'6 0,35 1,8 U.JJ 1,8 0,40 2 0,40
s/ plals
NFE66-103
t
Pas
d
12 12
s/
O
t t
89
I
t7(
89
I
Yf,
1,2 1,2
vc
11,2
7
40
7
41
7
4'l
2,5 2,5
29 29 1 4 1,25 30 14 30 14 30
7
41
z,J
16
16 102 12,5 10 1 8 1 , 5 37 112 1 4 1 8 2,5 37 112 1 4 11,2
7
4l
7
41
2,5 2,5
o
41
z,t
2 0,45 ô 2,2 0,45 2,5 0,45 2,5 0,50
I'c
102
JZ
Ebauche
plats 7,1 ,reu 7.1 d e lrois 9 larauds I
Demifinilion
I
Finition
ry,
2,5 l 0
J'
2,5 20 1 , 5 112 44,5 2,8 2,24 20 2,5 37 112 44,5 2,8 2,24 22 1 , 5 J Ô 1 1 8 44,5 2,8 2,24 22 2,5 38 1 1 8 48 3 , 1 5 2,5 24 t  130 EN J!JC 2,8 24 ct r30 41
l4
1'1,2 Gouirrrpq
14
11,2
to
12,5
to
12,5
18
14
Goujures
18
14
Entrée
27 cc tJt 20 tô c5 27 135 20 5 1 16 J 6 I 28 1 , 5 37 127 20 6 0,75 1 9 O D 6,3 c 30 t,5 48 1 3 8 20 6 1 9 oo 6,3 20 J , J 48 138 20 7.'l 5,6 33 1 9 DO 51 1 5 1 I I 72 o 6,3 36 4 5/ 162 za I 1,25 22 t z I 6,3 39 4 OU 170 28 10 24 80 10 I 42 9 , J OU 170 28 10 I , C 80 1 0 I
16
â
0,50 11
3,5 0,60 4 5
13
0,70 13 0,80 16
3,15
CJ
æ
drnrrac
16 16 16 to
Fi"r,x6;ftd;"-'%
* gun, Enlrée
18
20 22,4 Goujures 22,4 hélicoidales
:wJw
W
DÉSIGNATION : r Jeude3 tarauds à mainM6. pas1,NFE 66.103. r Taraud goujure courlà machine, M 6 x 1,NFE 66.103.
EMPLoI I Taraudage surmachines. Pourle choixdutypedegoulures etdeI'entrée, voirg 43.73.
TARAUDS PoLYGoN**
48r8 d
Pas
I
L
2
0,4
À w S/plats queue perçage
14
40
2,5 | o,+s
16
44
3 3
0,5
18
48
3
0,6
18
48
3
4 4
20 20
J2
5
0,7 0,75 0,8 0,9
tz
Jb
o
1
24
60
o
7
1
62
7
5
I
3
3t JO
2,3 2,3 2,3 2,3 3
2,75
2,70 3,70 3,60
Lediamètre deperçage estditlérent du -diamètre depetirgà - àestarauai ordinaires. d
Pas
L
4,60
5
4,5
EMPLoI : Cetaraud refoule le métal, il n'ya pasdecopeaux. ll autorise desvilesses decouoe élevées. * Astra. - Panlin 93502
1,8 a,ë
4,50
8
5,10
10 12
6,50
I'l
26 30
1,75
JJ
1,25
00
80
section âgrandie dularaud
a queue
a
S/plats perçage
I
6
7,30
7,6
0
I
7
9,20 11,20
pourlesmétaux ll estemployé ductiles telsquele laiton, lecuivre, l,aluminium, le zamac, le zinc,le ferpur,lesaciers douxetalliésrecuits.
147
49 Rectification Larectification parabrasion permetestunprocédé d'usinage précises d'obtenir tant dessurlaces (lT5 à endimension position lT7),forme, (0,025 etétatdesurface < Ra< 3,2). Génération dessudaces cylindriques etconiques llyaunegrande (chapitre analogie letournage avec 44) peuvent Les surfaces être obtenues : deforme; lalargeur r soitparuntravarl delameule est supérieure à lalongueur àusiner etelletravaille enplongée (voir liglaet1b); d'enveloppe; r soitparunlravail lalargeur delameule est inférieure àlalongueur àusiner parchariotage etelletravaille (voir fig.2aet2b).
é\ '{_1
planes Génération dessuilaces peuvent Elles être obtenues : plates l'aide soità de meules r travaillant surleurpériphérie (voir fig.3).Laxedelabroche estparallèle à lasurface à obtenrr; à I'aide r soit demeules, boisseaux oudemeules cylindriques, voir$49.2(laxedelabroche estperpendiculaire à
- i -I I
l*/ i{
lâ ^"'{^^^ À ^hr^-iil rd ùuildrJu d uutËilil 1,
oÉsrcNeroN D'uNE MEULE
49tI Désignalion dimenslonnslle
Désignatlon detacompositlon
200x35x95
1 1 ï
Diamètreextérieur Epaisseur D i a m è t r ei n t é r i e u r
N a t u r ed u g r a d e
Ahaslf Symbole Symbole condrucleul nonndisé 4 1a
25 32 38
37
 (Abrasil alumineux)
structure
_l | .
Aggloméranl Grain Gros
8.10 12.14
-f-l \ N-/'J 3 . 3à t l
1ô.20 24
30.36 46-54 60 70
â
(Carbure t80 de 220 silicium) à 600
Shucture
Grade 0 AàG
HàK
Trèstendre
Tendre
1
2 3
Moyen \
l
I Yl
o,t"o,o
LàO
Moyen
Ftn
tvl ,l |
0,3à1
7 8 PàS
Dur
Trèsfin Poudre
o
tàz
TÈsdur
0
10 11
Isy''b.Ë conslrucleur
(Ë?m Serrée
Moyenne c
Symbolo nomallsé
t q1) nv 0uverle
v
Vitrilié
VG VBE
I
Résinoide
H
s
Silicale
v
R
\ l a
O D
Caoutchouc laoue Gomme
MG
Magnésie
F
w
188
49rZ
PRINCIPALES MEULES MEULES PLATES RECTIIICATION CYLINDRIQUE INTÉRIEURE
D
E
10
10
13
13
A
D
E
A
D
D
E
A
20 1 0 à 2 06 à 6,35 40 1 0 à 3 26 à 1 3 6i 3,18 à 4 25 6 à 2 56 à 1 0 50 6 à 4 0 6 à 2 0 oi
t0
13
13
l3
3,1à 84
16 1 0 à 2 06 à 6,35 32 1 0 à 3 26 à 1 0 50
40
MEULES PLATES -
D
A
E
E
D
A
zsl t0
20
25-32
D
20
J'
76,2
A
E
D
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A
E 25.32
127
2 5 à 4 076,2-127 t5( 40.50
12t
101
50,8
illq* :i
16
SURFACAGE
t 3 à 2 5 32.50,8251 20-25 50,8.76,2
1 0 à 2 0 32 8l 1 0 à 2 0
A
E
r5(
13
rm; "[th -r il+
76,2
3U
50
127
pxrÉnIpuRs MEULESPLATES- RECTIFTCATION
It
E
A
25
32
10-20
127
32
76,2
25-32
127
16
76,2
40.50
127 151 80
D
E
A
D
A
E
D
t0(
2 5 à 5 0 127 40.50
E
A
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l-l
d ' e n v e l o p p eI
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forme I
ln
32.50 203,8
127
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304.8
127
75(
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304,8
- appûtecB MEULESASSTETTES D
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A
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dl
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IJ
125
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A
b
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I
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I
51
3,2
7
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7
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a
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l3
J]
2,5
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20
31
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o
150
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o
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32
I
96
3,2 10
JD
3,2
7
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32
14
82
10
90 t3 20.13 100 13 20.13
5
to
MEULES BOISSEAUXDROITS**- SURFACAGE
D
E
A
b
I
D
20 20
0
c
c
63 40 25 10 t0 150 32 60 32
13
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o
o
0
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16
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0
6
o
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46
t0
I
8
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13
10
10
125 40
32
50
E
A
32
JI
D
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b
E
A
b
t0
10 165 50
tt
16
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10
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16
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OJ
{,
.t=il
MEULESBOISSEAUX coNIeuES** - eppûrecE D
E
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F
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F
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29
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32
I
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10
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I
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32
10
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89
13
I
50
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10
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32
10
10
61
79
13
180 50
32
13
96 1 1 4 t3 120 144 '13
J'
100 40 1 1 5 50
32
D
E
'U
* O'après Norton "r Lameule boisseau travalle touours enboul, iamais surlecôlé
--,d, Tfr41"l lm"llË-l
189
49t3
lciercouranl lciermi.dur lcierhempé lclerrapide lclernilruré lcierinor,13%Cr lcielinor.18.8
lclersurcarburé aqed'aluminium
.allon
CHOIX DES MEULES.E
;..": A46N5VG A60t5VG 3846015V 38A00t5Vc 39C60J8VK 38A6015VG 37C46t5V 25AMJVG 37C36K5V 37C30K5V
32A60M5VG 32A60K8VG 32A60K8VG 39C80H8VK
32A46t8VG
lalièreplaslique
ronte ronle trempée ilellile
;hrome dur métalllque )atbure
3843ôH8VG 3843ôH8Vc
38A36H8VG 38A30t8VG
32A30H8VG 37C30H8V
32A30H8Vc 37C3018V
38A46K5VG 37C36J5V
38A60L5Vc 38A60t8VG 39C80t8VK"
37C36t5V
37C24J5V 32A30H8VG
37C30t5V 37C30t5V
32A60t8VG 39C6618VK"
CONDITIONSD'USINAGE
lecllfl calloncyllndrlque exlérieure lecfficallon cyllndilque Inlérleure lecllfr calion Centedess
25à32 10à30 25à32 æà25 15à22 30à45 25à30 20à25 32 50 80 50à60
ffi
iudaçage (meule cyllndilque ouà segûents) lætlflcatlon defllelage tflûlage(meuleplale)
(meule lilûlage bolsseau oumeule assiette) batbage (meule à pelltevitesse vitriflée) (meule laôageà grande vllesse résinoide) gpêciale ronçonnage 3urmschine
Ironçonnage surnachine couranle 49 t5
38A30H8VG
37C36J5V 37C46K5V 37C46K5V 37C46t5V
49t4
périphérique, Vitesse
38A30t8VG
37C46J5V 3 7 C 4 6 1 5 W 1 1 . . | 23 7 C 3 0 J 5 V 1 r , 1 2 3 7 C 2 4 . | 5 V 1 r . 1 2 3 7 C 2 4 J 5 V l r . t 2
lr0nte
lronze dur
38A36J8VG 32A46t8VG 38A46H8VG 3844ôH8VG
" Vitesse longitudinale
8à25'
0,00s à0,1
10àm'
0,002 à 0,05 0,01à 0,4 0,01à 0,1 0,01à 0,15
1à5" 5à25' 5à20" 0,3à 1,5'
0,1à 0,5 0,05à 0,5
o,o5 à0,1 0,01 à 0,5 0,05 à2
" Fonclionpas du etdudiamètre
RECTIFICATIONCYLINDRIQUE- Vitesse detranstarion detatabte
lr = Vilesse dekanslation delatableenm/mln | = tacteur (voirlableau) delranslalion | = épaisseut delameule enmm | = fréquence derotation delapièce entr/min pédphédque | = vitesse delapièce enm/min l = diamèile ducylindre à rectifier enmm
vl
K,e.I r 000
r000v t= r"O
riir{
)égrossbsage
0,8
lec{flcalion usuelle
0,6
læùïcalionfne
0,3
teclificalion lrèsllne ' O'après Norton." 0u meule diamantée.
0,1à 0,2
parunerectification Soilà rectifier uncylindre erlédeur line. Maléilau : acierlremoé. Diamètre ducylindre D = 50mm. Epaisseur de la meulee = 25mm. périphéilque Vitesse dela pièceVp= 15m/min. Facleur detranslalion k = 0,3.
N=Lqogv ff= rru,r'n. vl=ffil i#=o,zmlmin.
F 190
49.6 Rectification >> sanscentre..Centerless pour Ceprocédé eslappliqué larectification extérieure de petites pièces etdesbanes cylindriques, ainsiquepourla reclification intérieure debagues cylindriques biencalibrées extérieurement.
EXTÉR|EURE sANsCENTRE (rpRrNCrpEDEREcïFrcATloN (diamètre = Z)
E
o o
49.61 Rectification extérieure r lapièce r Pdncipe estmise enposition à l'aide d'une réglette. parunemeule Lemaintien etlarotation sont assurés P i è c e sd o n t l e d i a m è t r ee s t i n f é r i e u rà 1 5 m m : x = 0 (voir d'entraînement fig.1). P i è c e sd o n t l e d i a m è t r ee s t s u D é r i e u rà 1 5 m m : 1 / 5 4 < x < 1 1 4 4 r Rectification à I'enfilade : l'axe delameule d'entraînement estincliné d'un angle a : 5o.Lapièce oulabane ( 2 a ) R E C T I F I C A T I OAN L ' Ê N F I L A D E avance suivant sonaxeà lavitesse Va=Ve.sin a (voir fig2a). I Rectification enplongée : l'axe delameule d'entraînement estparallèle àl'axe delameule detravail Unebutée positionne lapièce axialement 49.62 Machine à rectifier sans centre type 2J* Elle estdestinée à larectification extérieure à I'enfilade ou enplongée. Lamachine debase estàcommande manuelle; ellepeut êtreéquipée dedispositifs d'amenée depièce et decontrôle automatique. Diamèlre dela pièce
1,5à 125
Plongée standard surmachine manuelle Plongée maximale surmachine à cycle
1,4
Fréquence (meule de rolalion detravail)
25 980 500x200x305 305x200x120 I 140trlmin
(meule Fréquence de rolalion d'enlraînernent)
12à 105lrlmin
Hauleur d'axedela blochede rectiticalion. Meuledelravail Meuled'enlrainemenl
Puissance dumoleur dela meuledelravail
15kW
Puissance dumoleuldela meuled'€ntraînement
1,5kW
EXEMPLE:
V e = v i t e s s e d e l a m e u l e d ' e n t r a î n e m e n(tm / m i n ) V a = v i t e s s e d ' a v a n c ed e l a p i è c e ( m / m i n )
(j|, AXE REcrFrÉ SURMAoH|NEsANs CENTRETypE 2J
L'axe suivant lafigure 5 estrectifié extérieuremenl surune Centerless type2Jéquipée d'undispositif d'amenée etde contrôle automatique. Lescinqdramètres sontrectifiés simultanémenl enplongée r Matière : acier. r Surépaisseur d'usinage : 0,13 à0,3mm. r État desurface : Ra0,6pm. I Tolérance : 0,012 mm. r Nombre depasses : 1. r Production parminute, : 4 pièces * Vickman. 95523-Neuilly.sur-Seine.
lk
0 Rodage Superfinition
Mouvement de translation M o u v e m e n td e r o t a t i o n
permettent Cesprocédés parabrasion, deparachever, la jusqu'au npoli-miroir,. rugosité dessurfaces L'amélioration del'état desurface estobtenue enutilisant desabrasifs de plus enplus fins.
50:1 Rodage peuvent Tous lesmatériaux êtrerodés : aciers, carbures, plastiques, pièces pièces trempées, , matières chrocéramioues, etc. POSSIBILITES 0,025
R O D A G EP L A N D i s q u ed e f e u t r e ( e p a r s s e u1r0e n v . )
PRINCIPAUX ABRASIFS
Ac.inor,,ac,à oulila, caÉuree, céramiques GROSSEURDES GRAINS
LUBRIFICATION abondanle d'hulle mlnérale etdepétrole
Face à roder
ÉseucHB
RoDAGED'ARBRES Er o'eLÉsecns CONDITIONS D'USINAGE
defreinage, cylindre devérins, dchêmises,ïaîtr$.cylindrer Ftéquence derotation duplaleau Toule faced'appui avecunetonclion étanchéilé.
pendulaire) Cl.Pleiger
192
50.2 Superfinition
M A C H I N EÀ n o o E R L E S P L A N S
permet Lasuperfinilion d'oblenir desétats desurface d'excelqualité (Ra< 0,1)avec lente destemps d usinage relatipolrla faibles. vement Parexemple. il faut15secordes ducône desynchronisation superfinition delafigure 2
3 a n n e a u xd e
Lebrun exercé P àfluerda (R< 13 Ceproc unea une
PRINCIPE :
Lapièce estentraînée enrotalion uniforme et lespierres parallèle oscillent suivant unedirection à l'axe delapièce sous unepression conslante. lalongueur delasurface I'opération Suivanl eslexécutée, soitenplongée, soitavec uneavance a. possible ll estainsi : desuperfinir cylindriques derévolution r dessurfaces coniques derévoiution r dessurfaces E X E M P L ED E S U P E R F I N I T I O N sphériques ettoriques, r dessurfaces planes, r dessurfaces
5lrl
Cebru ' conce n)etlaf
EXEMPLES D'APPLICATIONS :
rotalifs defrottemenl deloints oualternatifs r Surfaces p0urrouetchemins deroulement desbagues r Galets lements. r ïigesdevérins. derotors. r Portées depoussoirs. r Têtes
r:l0S0lll
d SurépaisseurEtal st Vit R": 0,06 0.0025 0.003 | | Avan P R T N o TD PELA suPERFtNtloN f ffi pression0,4 Mpax environ , --!-9-u!9rn94 Ellqql 1...5 Ebauche
Etatdesurlace
Coarialité
: EI4PLO
ETATS DE SURFACE mrte Sudrce Sudace bdllanle avoctncoscroiréol (poll.mhoh) lutftcêbdllanlo samrayure
51
Lorso c0mp perm
0,05
Râ< 0,025
ABRASIFS
51
rienestendres el delinesse suoérieure à I'indice 600.
LUBRIFICATION A P P A R E I LD E S U P E R F I N I T I OS N' A D A P T A N TS U R T O U R
Lubrilication abondante d'huileminérale et depétrole mélangés ouemployés seuls.
ÉseucHp Surépairaeur
loer
0,006max
rou tn\/ d'o côn La av les su
L'épaisseur demétalenlevé nepelmetpasdecoiligerdes dérauts delomeimponants.
CONDITIONS D'USINAGE Vitéfso derotafon
Ébauche Finition
20mimin
70m/min iusqu'à
Fréquencê d'osclllathn2500battements/mn I Ebauche
*--
l
---".llriniton
avecserrage despièces I Superfinition Centerless I Superlinition
C'es révo b des cem
:!2mm tlmm
Cl.Suplrni d  n v"Y
1à 2,5m/min jusqu'à 7 m/min
ma * 1 l\.4Pa = 10bars: 1 N/mm2
193
5l Brunissage Le0runrssage estuneopération definition oùlapression parl'outil exercée surlapièce oblige lescrètes d,une surface àfluer dans lescreux. Elle s,applique auxpièces métallioues (R< 130daN/mm2 - HBc< 42). Ceprocédé permet d'obtenir , BRUNISSOIRS EN DIAMANT r uneamélioration de| étatdesurface, I uneaugmentation de la dureté superficielle et de la résistance à larupture, r uncalibrage dimensionnel
5l r I Brunissoirsen diamant* Cebrunissorr pourlessurfaces estutilisé derévolutron, Sa conception limite sonutilisation près (cote desépaulements r) etlafragilité dudiamant interditson emploi surdessurfaces ",résentant desinterruptions. Etatdesudace Vilesse linéaire Avance
R"=0,05à0,40 Jusqu'à 230m/min
Aôres
A prilir dc 13nm cnviron
0,08 à 0,10 mm/tr
Aléragee
A prdhde250mnenviron.
Nécessité d'uniiquide derefroidissemenl aoonoânr
BRUNlssotRs À enlErs
Lorsdu réglage I'outil estavancé jusqu,à surla pièce compression totale desressorts, puis reculé de1,6mmoour permettre lelibre déplacement duporte,diamant, M é c a n i s m ed e d é g a g e m e n td e s g a l e t s
5l û Galetage
C'est unbrunissoir àgalets. pour ll convient toule surface de révolution. ll autorise unbrunissage près desépaulements et Avance desbrunissoirs permettent spéciaux un( galetâge derenfor- m a c n r n e cernent, pour lescongés deraccordement. Lesgalets sontconiques etmaintenus dansunecaoe. lls roulent suruncône dont lapente, demême vateù, est inversée parrapport à celle desgalets. ll estainsi possible d'obtenir unréglage endiamètre pardéplacement axial du G A L E T A G E SS P É c I A U X cône. Laposition inclinée desgalets parrapport àl,axe assure une avance automatique. Lorsqu'on u++ir arrête I'avance delamachine lesgalets conlinuent à progresser, cequia poureffetde supprimer lapression surlapièce Il estalors possible de dégager lebruhissoir sans inverser lesens derotation dela machine, t
Rotation pièce
ou rotation brunissoir
LU
Ëq
l,
--------r
I
l
I
\\y n /
-Iil-, \SZ
* WiedekeÊGoldring. 92303-Levallois. Cl.Univacier I
194
Éruos DE LA pHASE
Préparation delasuilace galetage avant Detrèsbons résultats sontobtenus si lapièce estusinée régulièrement (sillons uniformes) avec lesconditrons données ci_ contre. Enutilisant cesrecommandations, onobtient unerug0s[e R"- 3,2.
CONDITIONS D'USINAGE AVANT CAI-ETNCN Fonte o) Tousmétauxgaletable
Lebr o d'un Sile
. Montage 0,8R desbrunissoirs I w re montage estpossible surtoutes : 0,013 lesmachines tournantesSurépaisseur Surépaisseur : 0,032 1 (tours, tours A v a n c e : 0 ,10à0,13 s'emi-automatrques, perceuses, Avance:0,20à0,25 etc.). | n Défaut maximale : lT g (pourgrandes decoaxiatité broche-brunissoir sédes) : 0,15 max, SiI ecarTTolé.ance I de coaxialité est supérieur, AVANCEAUToffi te brunissoir doit être monté avec I unentraineur ftottant. D n" bD b' D b' I E Lesoutils lourds, montés position 5 0 , 1 0 en verticate 25 0,64 sont bloqués ô5 1,73 I 1000 parunevisagissant 7 0,15 surunplatdei,outil 30 0,76 66 1,02 I 1500 I 0,18 35 1,01 75 1,12 mm/tr I Avances 10 40 1,07 85 1,27 Silamachine a uneavance a etlebrunissoir uneavance b,on 13 0,28
CStEX
REMA
n" 300 {00
v,17
dni+ n',^i' .
vvrtqvvrr'
o,lb
Fréquence derotation n trlmin Voir tableau ci-contre. Sens derotation Rotation àdroite delapièce oudeI'outil Lubrification Huile decoupe 0uémulsion grasse, abondante etfiltrée
<, /t
16 18
0,38
20
0,50
0,45
1000
45 50
1,40
9C
1,45
1,15
100 1,63 120 1,96 140 2,36
600
60
1,52 160 2,67 I esavances oeuvell etre auqnentees 0e 50go ' LesI'eouelces peuvent érrÀ aLgmenrees 0u0n.nuees oe50?0.
250
rLt lrave préa rP con d'en mal: raya
l*é
EE
200
ETATS DE SURFACE OBTENUS PAN CAT-PTACE
52
Btonzee. All,d'aluminium
Rs0,05à 0,20
Aciers Fontes
R80'10à 0'20
Les tell qu
ùJIJIK5 IJ'ALESAGES A GALETS
Ra0,25à 0,50
B R U N I S S O I R SD ' A R B R E SÀ C E T - C T S
+9,? Réglage de I'expansion
A
sauf de
t a nl *i,ll
Ê
tl==-
tÆ
Su
B
D' 4,7à 12,7
A
F
B
c
98
16,7-30,9 30,9.46,9 46,8.t4,9 84,9-165,9
lllinité
fallonges
| 16s,e.400 |
F
CM
12,7
38
1
12,7
38
19,05
38
2s,4
63
38,1
127
38,1.66,7
40
100
66,7-95,3
178
92.101
avec
p0
E
I
92
'i'2,7.16,7
I
lllimité
6,3 7,1
0'
Réglage A
B
c
E
F
2,4
25,4
50
2,75.11,9 + 0,07 - 0,43
/5
98 103
11,9.38,1
90
116
31,75
ti
110
140
44,45
95
r10
140
44,45
J3
+ 0,1 - 0,9
.Cotes nominales r ' a 12,7; d€0 4 e n 0lusqu de0,8en0 8 lusqu a 400 ( 1 )R < 1 3 0d â N / m m H 2 -B c< 4 2 lvadison'univacier. 93500-pantin. Hegenscheid!Arnror. 44000-Nantes g2203"Levailois, wiedeke-Gordring elc
CM
{a
52 Brochage
B R O C H A G EI N T E R I E U R
Lebrochage estunprocédé d'usinage desurfaces à I'aide * broche,. d'un deforme outil à lranchants multiples appelé Sileprofil à brocher estlermé, lebrochage estinlérieur. ll estextérieur sileprofil estoutlert,
Tète de traction Fixe
Exemptede travaux
r Lebrochage quela broche puisse intérieur nécessite traverser la pièce. ll esldoncnécessaire de réaliser au préalable untroudébouchant. r Parunerotalion relative, entrela pièce et la broche, conjuguée aveclatranslation dela broche, il estpossible (angle dengendrer dessurfaces hélicoidales d hélice maximal : 45oenviron) : liletage à plusieurs filets ; parexemple rayage decanons d'armes, Précision lugosité
tT6
Normale
Ra0,8
Jtstl_lel.nte
+\ 1ô \(Psz \6I 2tVb B R O C H A G EE X T E R I E U R
E x e m p l e sd e t r a v a u x
i l J
Possible
Râ0,4
-52.l L'outil broche (e)progressivement Lesdents augmentent dehauteur de quechacune plusprofondément entaille lapièce telle sorte que quilaprécède celle EXEMPLES DE PROGRESSIONS e
Matière
Ebauche1/2linition Finition 0,04
0,02
0,08
lronzes'Laitons
0,06 0,2 0,3
llliages d'aluminium
0,15
0,12
0,02 0,02 0,02
Àciers iusqu'à70daN/mn2 '0nles
0,16
peut Suivant l'emploi unebroche : avoir I desprogressions (unepourl'ébauche, différentes une pour pour parexemple), lademiJinition etuneautre lafinition I unepr0gression (parexemple pourdessurconstanle laces àïinir). ro_e4!e
G u i d ed e c e n t r
RENSEIGNEMpNTS NÉcBssAIREspouR r-'ÉruDE D,UNE BRocHEx Machine
0util
r Type r Puissance r Course Données a folrrirauconslrucleLr spécial se
^v
Pièce
I Typedel'accrochage avant
! Dessin dedélinition deproduit fini
r Distance I del'extrémité à la 1,edent r lype d'acc.ochage ardère
I cotesavant brochage I Matiè.e, état,dureté
196
52.2 Travaux de brochage
u
T
52.21 Etude de la pièce Longueur à hocher Afin deréduire lalongueur r desbroches, onévite, en principe, debrocher deslongueurs supérieures à deux fois (brochage lediamètre debroche intérieur)[fig. 1]. Pourle brochage extérieur, la longueur à brocher est généralement parrapport faible auxautres dimensions. leslongueurs r 0npeutréduire à brocher eneffectuant, parexemple, unlamage (fig.1). àuneouauxdeux extrémités Bavules L'exéculion, avant brochage, dechanfreins d'entrée etde (fig. sortie évite l'ébavurage 1) Pièces déformables parle brochage peuvent engendrées r Lescontraintes déformer exagérément pièce. lesparois lesplus minces d'une pourquoi C'est toutusinage susceptible d'affaiblir lapièce doit réalisé (fig, être après brochage 2). Boulrage decopeaux toutbourrage r ll fautéviter excessif decopeaux. Les qualités géométriques dessurfaces brochées enseraient affeclées etonrisquerait, enoutre, d'entraîner larupture de labroche. 0n nedortdonc effectuer lesgorges et les qu'après chambrages defaibles (fig.3) volumes brochage Actions surlabroche quis'exercent r Silesactions surlabroche sontdissymétriques, labroche fléchie etlarectitude deI'usinage enest affectée. Pour éviter cette flexion, lemontage doitcomporter lessurfaces (fig. demaintien nécessaires 4), Usure desdents l'usure queles r Afinderéduire del'outil, il fautéviter dents n'attaquent directement surunesurface brute. ll est conseillé : - soitdedresser aupréalable l'extrémité delapièce, - soitd'effectuer (fig, unchanfrein5).
b ê
n
c
197
lt|atière Étatdesurface : A cause delafragilité desdents delabroche, m Afind'obtenir onévite de unbonétatdesurface etd'éviter desarrache. brocher despièces parextensron ments dont larésistance à larupture il estquelqueïois nécessaire d effectuer surlapièce des estsupérieure à 950MPa.Exceplionnellement, avecdes traitements thermiques d'homogénéisation broches enacier rapide aucobalt ouencarbure, il estpossible NOTA : dedépasser cette valeur, mais ladurée deviedesbroches est s0uvent abrégée, Lebrochage s'eTfectue toujours avecunelubrification abondante.
-51*12Étude de la phase RÈGLE:
Engénéral le brochage phase estla première definition. r Pour lesphases suivantes éventuelles, lapièce estreprise parlessurfaces brochées. parlessurfaces r Silareprise paspossible, brochées n'est le brochage phase estellectl.]é àladernière etlemontage estconçu pour centrer à lafoislapièce etlabroche.
BROCHAGE CYLINDRIQUE Q apùt brochage D
<20
20.50
50.100
A auenlbrochage D.'
0.0,3
0.0,5
0.0,8
pnM otprËce:
BRocHAGES HEXAcoNALou cennÉ
Pour lebrochage intérieur, laprise depièce estdans lamajorrté parunappui des réalisée plan cas, surlatable delamachine et uncentrage courl (voir surleguide delabroche figure).
Engénéral le diamètre d'âlésage ayantbrochage estégâlà la cotesurplsts (G.0.31). Vâleurs données à litredepremière approximation.
BROCHESSTANDARDS*
Broche cylindrique
I
v a-r--T* b
- Carré (G.0.31) (f Hexagone
(G.D.38) declavettes l) Rainures Brocheplatecotea I
zazo
ô
quoles Mêmes dimensions a
surcommande
colessurplalsdesYiset écrous
parallèles (c.D,3S.2) à flancs .!) Cannelures Sérielégère n
@
Sériemoyenne n
0
23.26-28 I 3 2 3. 6- 4 2 . 4 6 . 5 2 : 5 6 . 6 2
d
D
t 1 . 1 3 . 1168. . 2 1 . 2 3 . 2 6 . 2 8
ô
3 2 . 3 6 . 4 2 . 4562.5 . 6- 6 2
1 0 72-82-92-102
à tlancs (c.D.3S-22) endévetoppante !) Cannelures 8à35 1,25
m
t,00t t\ l
n
15à60
d
10 1 6 . 1 8 . 2 1 . 2 3 . 2 6 - 2 8
@
16 5 2 . 5 6
^,-\
cannetures
(c.D.3S.3) rectilignes @ Dentelures
M o d u l e: m
0,5 m
0,75
8à22 A
M o d u l e: m
24à30
20à 100
1
33à,39
65à 130
;
42à48
*Longueur à brocher L<2d env. 'effort Enprincipe I estgravé surlesbroches maxmâl detraclron
^
l._d-t
32.36.42.46
10à50
A
.
@<(
Sérieforte
D'après S.LN B.R 0. 92400-Courbevoie. R.B.V.- Univacier. 93500-Pantin IVarchel o.92400-Courbevoie, etc.
198
52.2:\
Matière
AciersR<60
VITESSE DE Brochage intérieur COUPE enm/min' Broche enacier rapide Blochage extérieur
AciersR< 90
All.d'aluminium FonteFt20
Bronzes-[ailorti
2à4
1,5à3
4à6
2à4
3à6
4à6
2à5
6 àt 0
5à8
ôà10
Lubrlication abondante.
Valeurs données à tilreogprsmieps 951;rn21gn
52.24 Exemplesde travaux RAINURES DE CLAVETTES* Avecdémonlage de broche(plèæe tourdes) 0pération 'I
Miseenplace1.opièce
2 Montage dela broche 2
Brochage
4 Démontage de la pièce 5
pièce Miseenplacenouvelle
Position tête detraction AV(avant) AV AV+At AR(atdère) AR
6 Démontage dela broche
AR-AR,
7 Transtert deI'outil
AVeAR,
I
Lecyclerecommence à2
Sansdémontage de broche(ptèces manirbtes) 0pération 1 Monhgedela broche Mireenplacedela pièce J
Brochage
4 Démontage dela pièce i
Avance dela bloche
0
Lecyclerecommence à2
Position têle delraction AV
AV AV-AR AR AV.AR
D'après R.B.V
-52.2-5Machinesà brocher Table porte-pièce Vérin Groupe
C l J. . l . CS. y s l e m s
MACHINES A BROCHER HORIZONTALES*X
MACHINES A BROCHER VERTICALES**
Folcemaximale
40kN
Fotcemaximale
250kN
Course maximale Vitesse decoupe
| 000
Course maximale
2000
6 m/min
Vitesse decoupe
2 à 24mm/min
** J.LC.Systems : Z.l. 6,ruedeBuray 41500 lr/er
199
53 E,lectroerosron /
r
ELECTRO-EROSION
.
nonmécanique. L'électro-érosion estunprocédé d'usinage pardesdécharges L'enlèvement de matière estoblenue pièce électriques entre uneélectrode etuneélectrode-outil parlespropriétés estcaractérisé : Ceprocédé suivantes r Usinage de matériaux trempés et dursimpossibles à parenlèvement usiner avec lesprocédés decopeaux. udémour Usinage continu deformes tridimensionnelles pénètle (loutil 16Uss, dans lapièce etii y laisse saforme comolémentaire), Exemples d'applications r l/atrices d'outillages depresse. r lVoules métalliques. r Estampes. r Profilage d'outils deforme encarbure. r l\/icro-usinages. f,Eil{AROUES :
I Leprocédé qu'aux nes'applique matières conductrices de| électricilé. r ll eslpossible d'obtenir dessurfaces hélicoidales en donnant à l'outilunmouvement derotation coniuouée avec sonrnouvement detranslation. Êbauche 1/2tinition
Précision*
Finition
ftnt$0n
normale
possible
0,03
0,01
D T M E N S T ooNeS s ÉlecrRoogsENFoNcloN DER"' o
0,5
Rugosilé'
0,1
normale : 3,2
o .o
possible : 1,6
Fonclion del'électrode, desmatériaux etdesconditi0ns d'usina0e
o l c
)
-53.I L'outil électrode : 0ndistingue I lesélectrodes générant lesquelles unprofil etpour seul le1eu latéral d étincelage estfonctionnel; r lesélectrodes engendrant uneempreinte et pourlesquelles lejeufrontal d étincelage estégalement fonctionnel. Pour réduire leseffets deI'usure del'électrode-outil onprend enlonction despossibilités d'usinage : r soituneélectrode pour passe, chaque r soituneélectrode (trou étagée débouchant). .Crirère (G.D. derugosiré 16t. **Dr: Trou d'ébauche à effectuer enfonclion desposslbililés D1= D-2 mm.
R"
L
1'6
3'2
6,3
12,5
0,02
0,05à 0,1
0,2à 0,3
0,4à 0,6
2H
1,5H
H
0,6H
Cesvaleurs sonlfonction notammenl delanature desmatériaux del'éleclr0de, delapièce eldesc0nditi0ns d'usinage. Elles sontdonnées àtitred'estimati0n.
200
53t2 Étude de la phase
MACHINECHARMILLES*Type FORM 20 Porte-électrode
Afinderéduire letemps parélectro-érosion, d'usinage il est conseillé d'efiectuer parusinage uneébauche mécanique à 2 mmenviron duprofil définitif sipossible. USURE DES ELECTRODES*
Bac con
*',[. 20
Electlode
Ebauche 1/2finilion Finition Cuivre électrolytique I t gt30%^| s0%Graphite 0,5%lalo' l % " 'Pertede parrapport voiume del'électrode auvolume demétal enlevé. Surles arêtes l'usilre estolusimoortante.
DÉBIT DE MÉTAL enmm3/nin
Electrode Ébauche Cuivre électrolytiqu€ 200 Gnphile
1000
Finition 80 400
Possible de20à 10000 mm3/min
MACHINE
C HARMILLES
Tvoe FOR2 M0
REMAROUE: Parconjugaison desdéplacements delatable etéventuel. lement dechangements d'électrodes, ilestpossible d'engenproÏils (analogie drer tous1es avec lefrarsage)
-53 .3
CYCLES D'USINAGE PROGRAMMESROBOFORM
Usinageorbital Usinage orbitalplan Usinage enplongée suivid'oôites.permet l,usinage Pour I'usinage degorges, taraudages, etc. d'empreintes de formestridimensionnelles. Axàs Aresd'usinage X,YouZ. d'usinage X,Y ouZ.
Usinagevectoriel Combiné avecrotation pourI'usinage de l'électrode de formescompliquées au moyend'éleclrodes de formes simoles. * Charnlles palaiseau technologies : B.P.219t'122
Usinage en hélice PourI'usinage detaraudages et derainures héli. coidales.
Usinageconique Usinagesphériqueconvexe PourI'usinage de dépouilles négatives et positives. Pemetd'usinerdes formessphétiques avecdes programnables Angles de0 à t g0o.Aresd,usinage électrodes enformedesphère oudescalottes sphê X,YouZ. ilquesavecdesélectrodes cylindriques minces. Axes d'usinage X,Y ouZ.
201
54 Lubrification
TECHNIQUE D'ARROSAGE
L'action d'unïluidedecoupe assure desfonctions multiples, nonmmenl : r refroidir l'outil etlapièce usinée r diminuer lesfrottements descopeaux surla facede c0upe, r réduire Iefrottement deI'outil surlapièce, r améliorer l'état desurface enévitant lesmicro-soudures (arête departicules demétal rapportée) r évacuer lescopeaux hors delazone decoupe, r réduire lesefforts decoupe, r augmenter ladurée decoupe d'unoutil.
uerÉRreu
LUBRIFIANT
TECHNIQUE D'ARROSACE
. Huileminéralê AciersB<70daN/mm 2 soluble Huile EP AciersR>70daN/mm z soluble.Huilemin.EP . Liquide Huile synthétique lciersinoxydables Huileminérale EP. Huilesoluble EP Àciers à outils Huileminérale EP I'arrosage doitêlleconmencé avanlle débutdel'usinege. . Liq.semisynthétique Bronzes, lritons, lontes Usinage à sec.Huile soluble illiagesd'aluminium
. Liquide Huilesoluble synthétique
. liq. synlhélique . Huilecompoundée illiages Huilesoluble decuivre disposer le iel no1 (fig.ci.dessus). comme Titane Huilesoluble plasliques Huilesoluble(2%) Mâlières
à
TYPES DE LUBRIFIANTS
Conposition lluilessolubleg
Catégorie
(5à 10%) iau,huile minérale imulgateur.
Huiles EP' solubles
Aspect
Applications
Blanc laiteur pourleslravâux Liquide decoupeptatiquenent universel usuels surtoutmâtédau. semi.traniparent à opaque suivant le pourcEntâge d'huile (aciers Ttavaux surmatériaux etc.;. d'usinage ditficile durs,aciersinoxydables,
ProduitsHuilesolubleavecadditifs. solublesLiquides semi-synthétiques (5à 25o/o) Eau,huileminérale
d'usinage et derectilication courants surmétaux. Semi.transDatent Travaux
additifs divers.
Liquides synthétiques Eau,produits desynthèse et additits divers.
Transparent
llayauxd'ustnage el de teclrlication relativement dillicilessul metâullereuxet nonfeneuxusuels.
Huiles minérales
Ce lubriliant évile le orinnaoe dês ôliqsières nôn nrôfédÉêî des nechines.nulile
parratlinage obtenues dupétrole.
Acierset âlliages légers.
Huiles Huilesqconpoundéesn** entièresContient descorpsgras(huiledelard,etc
Huiles minérales EP' Huileminérale avecadditils.
Semi.transDarent Tourneoeet rabole0edes mélaur lerreur. A éviler en fraisaoeen onoosilion (glissement del'ârêtedecoupe). Travaud'usina0e telativement difficiles. brochaoe. taillaoe d'enoreneoes. filetaoe. lraisage enavalant, usinage d'aciers à outilset d'aciers inoxydables.
. Additif (EP) pour dit"extrême-pression, ayant butdemaintenir unfilmdelubrifiant même dans descondrtions d'usinage difliciles ** Comooundée = mélanoée.
202
55 Dureté
llexiste unerelation larésistance approximative entre àlarupture quiestvalable pourlesaciers, Brinell etladureté uniquement
qu'offre par Ladureté esllarésistance uncorps àsapénétration unautre c0rps. Lamesure dedureté renseigne notamment surlesvariations de structure etlanature dumatériau
Rr: résistance (MPa) à larupture HB: dureté (MPa) Brinell Voir letableau également deconespondance entre lesdifférentes (G.D mesures dedureté etlarésistance àiaruoture desacrers 72) chaoitre
pnocÉoÉsDE MESURE op ounBrÉ
Principe
j I
z
Principe
(daN) charge d'essai HB=ai-rei-ef empr-ëineh-mII Mesure 2P HB= n D ( D - r! z - 6 2 1
!l
u)
Pénélraleur Pyramide diamanl
3002pourlesAc.
Charge
Domaine Matériaux dedurelélaibleel moyenne d'emploi Piècesindélormables. 1 0d a \
7
10+
|
I e0daNl
È
Mesure
1 0d a N l
10+ I ta0 da\
V
Principe
HRb=130.e e = délomâtion rémanenle.
Pénékaleur BilleAoA 1,6 Charge
100daN
Domaine Matéilaux delaibleet moyenne dureté. d'emploi Rr< 800Moâ* 1l\lpa=1N/mm2
1 , 51; 0 ;2 0 ; 3 05; 0 ;8 0 ;1 2 0d a i l
Domaine Malériaux deduretémoyenne el élevée. d'emploi Piècesrélléchissantes.
Principe
U
P P _ 1,854 dzl2Sin(136/2) d2
U
Charge
J J
charoe deI'essai ldaN) HV aitedeI'empreinte (mm2)
HV=
rrl
Pénélrateur Bitte Ac.A 10,5;2,5 ou1
À
Mesure
l è , / \ l
U J J
B (,
Mesure
HRc=100.e rémanente. e = délormation
Pénélraleur Cônediamanl Charge
150daN
Domaine Malériaux durs. d'emploi Rr > 800Mpax
56 Références t
a
,
slmulegs
NFE04.554
présenter Toute surface réelle deréférence desdéfauts oeut quirendent deforme aberrantes lesvérifications effectuées surunepièce. lecasnotamment,pour C'est unesurface de (fig. référence convexe 1a). Atind'éviter toute équivoque, lesvérilications doivent s'effectuer à pailirderéfé. r f a c e r é e l l ea e l a rences simulées, Lesréférences pour 6ù uresune coRREcrE simulées sontla matérialisation, lavéritication, desréférences spécifiées surledessin (fig1b) dedéfinition REIi|ARQUES :
R é l é r e n c es i m u l é e
r Pour lessurfaces générale (fig.2) les dallure concave références simulées sontdélinies sans équrvoque r Pour générale lessurïaces dallure convexe, laréférence queladistance simulée estorientée defaçon h entre elleet lepoint leplus éloigné delasurface réelle soitminimale. C r Leserreurs géométriques des rélérences simulées doivent parrapp0rt etrenégligeables auxtolérances àvérifier peutêtreétablie r Laréférence simulée matériellemenl (contrôle (mesures conventionnel) ou théoriquement en coordonnées). EXEMPLE
RÉpÉneNcp spÉcrprÉB
Plan Laréférence simulée estunolanorienté delaçonquela distance h soitminimare (a,b parallèle auplanderéférence).
Axed'unarbre La référence simulée est l'axedu olus pelitcylindre circonscdl àlasurface réelle odentée de façonquela distance h soit minimale.
, a vaeurh mn peulêirevériiiée à aldede cales
t
rr--*-/a //a a a /.r/._
*rt..rrce srurulÉE
S u r f a c e sc o n c a v e s
RÉpÉnBNcsslN,rut-Ée
EXEMPLE
nÉr'ÉneNcs sruulÉe
RÉFÉRENCE SPÉcIFIÉE
Axed'unalésage La référence simuléeest I'axedu Dlus grandcylindre inscrilà la surlaceléelle êl odenlée delaçonquesondéplacemenl angulaire éventuel soille pluslaiblepos. sible.
simulée
Planmédian Larélérence simulée estle olanmédian desplans simulanl lessudaces réelles de référence.
Axed'unalésage perpendlculahe à unplan
$aii#:'t".li* l a r é f é r e n c es i m u l é e l
Lârélérence simulée estI'areduplus grand cylindre inscrlt dansl'8|ésage et pependiculairc àlaréférence simulée du pl.nA.
A
rélérence primaire
B
rétérence secondaire
L-_reléqce_ I
Axecommun à deur cylindres Laréférence simulée eslI'aredélinioar lescenlres despluspelilscelcles chcons. critsauxseclions A et L
d u c e r c l ec i r c o n s c r i t tloll: voirègalement, geometnque tolêrance G.D.17
du cercle circonscrit
57 Mesureen cooroonnees l
PRINCIPAUX TYPES DE MACHINESA MESURER
,
Colonne verticale
DrN32880NFE 05.015NFE 11.150NFX 05.901
permet parmesures Lamesure encoordonnées decontrôler, successives depoints, laforme, lesdimensions etlaposition quelconques. desurfaces oudeprofils
57.1 Machineà mesurer pour Système demesure, utilisé à poste lixeetconçu effectuer desmesurages à pailirde déplacements générés parlamachine. linéaires ouangulaires Cesmachines sontuni,bioutridimensionnelles enfonction peuvent dunombre d'axes dedéplacement Elles êileà manuelle, motorisée commande ounumérique, -57.I I Palpage pièce Exploration d'une conduisant aurepérage dela position pointspaltapport d'unouplusieurs auxaxes dedéplacement. Lorsque lerepérage esteffectué à I'anêt, lepalpage estdit nstatique, esteffectué aucours d'undéplacement, ; lorsqu'il ilestdit*dynamique,. 51.17 Axe de déplacement Vecteur à partir duquel sontdéterminés : r soitI'amplitude dedéplacements linéaires ouangu. (axedemesure), laires r soitunrepère (axe deposition linéaire ouangulaire depositionnement). , 5 7 . 1 3T y p e s d e m a c h i n e s a mesurer Lesfigures ci-contre schématisent lesprincipaux types. Les peuvent machines à mesurer à troisaxeslinéaires être ïanslormées enmachine à coordonnées cylrndriques soil parl'adjonction d'unaxederotation à laplace d'unaxe (plateau linéaire sortparl'addition d'unue derotation tournant). EXEMPLEoE oÉstcNetloN Machine à mesurer tridimensionnelle, à podique, numérique, commande X = 600, Y = 800, Z = 450,palpage dynamique NFE 11.150
EXEMPLE DE PRECISION* lncertitude demesure dansle volume(pm) M = 4 , 5 + L / 2 0 0 Répâabilité de mesure(pm) R = 2 * Renau , N/.[/.7 t automaton
Banc horizontal
Col de cygne
206
57û
Élément
CAS D'UNE DROITE
Partieconstitutive d'unepièce,quellequ'ensoitla (surface, point). nature ligne, géométrique Élément : élément idéal dontlaforme etles parle dessinou toutautre dimensions sontdélinies document technique. quilimile Élément réel: élément lapièce et lasépare du quiI'environne. milieu Élément géométrique parfait équivalent : élément obtenu après traitement mathématique delaposition desdivers points palpés. REMAROUES:
résultant deI intersection I Lesarêtes dedeux surfaces ne qnnl nac nrlnôoc
n'apasuneétendue r Siunesurface suffisante onpalpe profil directement points un oudes (parexemple, uncylindre trèscourt paruncercle estdéterminé équivalent), oudeslignes r Sidespoints, nepeuvent êtrepalpés, ils paruneintersection sontdéterminés d'éléments équivalents.
51.3 Principede la mesure en coordonnées Lesaxesdelamachine constituent unrepère demesure suivant lequel sontrelevés lescoordonnées despoints palpes. 57.31 Système de coordonnées Système decooldonnées delamachine Xn,yn,Zo Lacombinaison descoordonnées despoints permet mesurés dedéterminer la position, l'orientation et la forme d'un élément équivalent. SYSTÈME DE cooRDoNNÉES Système decoordonnées delapièce Xw,yw Zw Lesvaleurs saisies dans lesystème decoordonnées dela peuvent machine êtretransformées encellesdu système de coordonnées pourdéterminer dela pièce la position et l'orientation dedjfférents éléments équivalents entre eux. 57.32 Contrôle de formes Leserreurs deforme d'unélément mesuré sontlesécarts qu'il présente parrapport à l'élément équivalent. 57.33 Contrôle de dimensions et de position Leseneurs dedimensions et de position del'élément mesuré sont lesécarts parrapport de|élément équivalent auxdimensions parledessin. età laposition délinies
207
51.4 Points de mesure
DETERMINATION DE LA POSITION ET DES D I M E N S T o N So ' u N e l É v E N T E e U T v A L E N T Nombre minimal depoints Elément géométrique Théorique Recommandé* Point 1
Ladétermination delaforme, desdimensions etdelaposition dunélément équivalenl nécessite unnombre depoints de mesure Tonction notamment deIagéoméIie del'élément desdimensions etdelaprécision recherchée. Droite
57.41Nombre minimalde points A partir d un élément réel,le tableau donne le nombre minimal pourla détermination de points de mesure, de géométrique | élémenT équivalent*.
57.42Nombre de points supérieursau nombre minimal
Cercle Plan Sphère Gylindre Cône
3
7 I
12 6
12
M E N T SE N V E L O P P E S Pour un arbre
Enfonction desexigences, onutilise divers critères d évaluationpermettanl dedéterminer l'élément équivalent lemieux adapté 51t42l Élémentenveloppe** Leséléments enveloooes servent notamment à ladétermination desréférences simulées etauxcontrôles d'anoariement, norr un alésage @ EXEMPLES DECERCLES ENVELOPPES :
r Pour unarbre, lecercle enveloppe estlepluspetit cercle (fig.1). circonscril auxpoints demesure r Pour unalésage lecercle enveloppe estleplusgrand points cercle inscrit (lig2). aux demesure 51'422 Conditionminimale** Lacondition pour minimale sert, enparticulier, ladétermina tiondesécarts deforme. Ellenécessite uncouple d'éléments demême forme, de MINIMALE position même etdemême orientation. Lecouple d éléments ( 9 ) c o N D r T r o N doitenglober touslespoints et avoirun écartminimal équidistant. EXEMPLE :
'
Lamesure d unécaft decircularité nécessile deuxcercles concentriques, coplanaires etdontlaposition estchoisie de façon à cequeladistance radiale entre euxsoitminimale (fis3) 51t423Méthodede Gauss Cette méthode convient bien à lacomoensation desécarts @ vÉrHOoE DE GAUSS(ou des moindrescarrés) (fig, aléatoires 4). 0nminimise lasomme descarrés desdistances d despoints - ^ ^ , , ^ ^ À r r  r ; * ^ ^ +^ .
ilresJres d Iereilru'rr equl\/alenl, EXEMPLE :
Pour uneligne droite équivalente auprofrl réellasomme des carrés desdistances d,doitêtreminimale. * Larépartition despoinls dernesure doitêtrechoise defaçon à réduire l'ncertltude -. Voiraussi e c\apI e 56 Refére"ces si^1" ees 0emesure.
208
5l ,5 Mesuressur MMT*
DESSINDE DEFINITION PARTIEL
Soità mesurer lesspécifications pièce suivantes d'une (voir figure ci-contre) : -0 I Planéité : t1 r Longueur : L1- ta Perpendicularité I : t2 +tb r Diamètre : D2 0 I Cylindricité: t3
57.57 Méthode 1"Analyser ledessin dedéfinition. nltooÈu eÉovÉrnroue Ledessin dedéfinition comporte notamment desspécifications dimensionnelles, deforme, deposition etd'orientation quidoivent êtreinterprétées (GD.1Zet1B), avec rigueur 2' Établir géométrique, unmodèle Faire unschéma àpartir deséléments àcontrôler ldentifier - CHOIXDESPALPEURS MISEEN POSITION etrepérer chacun (plans deséléments 1et3 -cylindre 2). 3' Définir lamiseenposition, lemaintien enposition etchoisir lespalpeurs. Lamise enposition etlemaintien enposition sontchoisis demanière ànepasgêner lepassage despalpeurs, Lechoix despalpeurs estfonction del'accessibiljté des éléments, Pour plusieurs unmême palpeurs élément, peuvent êtreutilisés : il suffit dedéclarer lenuméro du palpeur palpage, avant chaque 4' Palper leséléments, préalablement Lespalpeurs étalonnés, onprocède au palpage deséléments (plan 1 : palpeur Pa3, etc,) ll résulte decette opération uneimage dechaque élément parunnuage constituée depoints. Aparlir decette étape, lelogiciel ldentifie leséléments mesurés enassociant points à chaque nuage de géoméunélément trique demême quecelui précisé nature dans lemodèle géométrique, llenrésulte une base par: dedonnées constituée TNTERpRÉTATIoN DESspÉcrrrcRrroNS r deséléments géométriques équivalents auxéléments (PLl, mesurés PL3, CY2--) ; r despoints appartenant auxéléments mesurés, 5"Interpréter lesspécifications, Lesmenus deslogiciels nepermettent pastoujours une mesure directe desspécifications. Dans cecas,il est nécessaire d'effectuer permettant desconstructions une interprétation conecte (voir desspécifications Sb7.53),
- MMT ouCl\,l|V : l\,4achine à mesurer tridimensionnelie. .. chaque géomélrique élément équivalenl esiaffecté quiendéfinit d'unvecteur laposrt onetl'orentation
6 F n I I
1 L
209
6" Réaliser lesconstructions, CONSTRUCTION DESÉLÉMENTS GÉOMÉTRIQUES Pour cette application, lamesure del'écart deperpendicularité nécessite laconstruction d'unplanperpendiculaire à CY2: r point PT4, intersection del'axe CY2avec leplanPL1; r planPL6,passant parlepointPT4etperpendiculaire àI'axe Cy2 . Vérifier 7" Choisir lesmenus lesspécifications, Lesmenus permettent dulogiciel detraitement devérifier les valeurs desspécifications suivantes : 0 Longueur L1= 142- 0,15@ (G.DI 8-12) . Ensemble dedistances Surface PL1/ Plan PL3, - Ensemble dedistances Surface PL3/ Plan PL1, Lamesure deladistance entre deuxsurfaces nécessite deux mesures, chaque prise surface étant alternativement comme plan deréférence, Lamesure laplusdéfavorable estretenue. + 0.05 Diamètre D2=32 0' Obtenu directement lorsdupalpage Planéité t1 = 0,05 0btenue directement lorsdupalpage peut 0n appliquer lemenu : " ensemble dedistances Surface PL1i Plan PL1". Perpendicularité t2 = 0,05 " Ensemble dedistances Surface PLI/ Plan PL6,, " Ensemble dedistances Surface PL3/ Plan PLZ,. Cylindricité t3 = 0,05 0btenue directement lorsdupalpage. 8oComparer lesvaleurs (voircompte mesurées rendu) aveclesspécifications dudessin dedéfinition etconclure. pour Parexemple L1: L1- ta< L mesuré< L1; Défaut mesuré Df: Df< ta ; soit0,024 < 0,1b.
-I!Ë
COMPTE RENDU DE MESURE
{oop
I
2
Planmesuré
4
Cylindre mesuré Diamètre
iI
Dl : Q,!14 D0= 29,369
7
0,016
0
2 11 32,000 0,050 0,000 7
0,044 32,003+0,003 0,004
Pointinlersection X= 98,181 Y = 57,556 z = 13,393
CY2/ PLl Pointintersection CY2/ PL3
c
x = 93,254 Y=- 84,334 z= 13,453
I
Planperpendiculaire PrAI CY2
I
Planperpendiculaire 7 PTs/ CY2
10
Ensemble dedislances PLl/ PL6 Max Min Ëtendue
0,021 - 0,018 0,039
Ensemble dedistances PL3/ PL7 Max Min Etendue
0,010 - 0,009 0,019
Ensemble dedistances PL1/ PL3 Max Min Étendue
- 141,963 - 141,987 0,024
Ênsemble dedistances PL3/ PLl Max Min Étendue
- 141,964 - 141,985 0,021
fi
de n6
- LaPlaine.saint-Denis), D'après (N/étroec e loglclel IVESTRID 93214
1,834
Planmesuré
6
-L àCY2
Pointspalpés de la surface emin=-0,018
Df = 0,010 D0=29,369
Palpeur
3
12 Conditionà respecter D f< t 2 0,039< 0,05 e max = 0,021
1,965
Pa3
Cas de la perpendicularité t2 = 0,05 PL6 planconstruil
Palpeur Pa5
vÉRrFrcATtoN ors spÉcrptcATtoNS Df=e max-emin D f= 0 , 0 2 1 - ( - 0 , 0 1 8 ) Df=0,039
0pérations N"â. Nb.P[ Tol, Df Écarts Gote Tol, min, Résultab nom. max.
t3
D
210
51.52
MÉTROLOGIE
TRIDIMENSIONNELLE
MENU PRINCIPAL
Rep'
- MENUS (LogicielMESTRTD+)
Menu 3
Description
CALCUL DES POSITIONS RELATIVES
3rl
DISTANOES{suite)
1
géométriques Mesure d'éléments
Rep.
2 3
Exploitation delabanoue dedonnées
3.1.2 Point/ droite
D : Distance Doint / droite,
4
géométf Constructions iques
3.1,3Point/ plan
point/ plan. D : Distance
3,1.4Droite / droite
D : Longueur delaperpendiculaire commune.
Distances etangles Repère dedégauchissage
6
Gestion d'unplateau tournant
a
Modification delaconliguration Édition duprocès verbal
6
MENU1 MESURE D'ÉLÉMENTS GÉOMÉTRIQUES
ÉÉment
Rep.
1 . 1 Point {PT)
"t.2 1.3
lllustration LepointPT1estdéfini parsescoordonnées ( X 1Y, 1Z, 1 ) .
3t2
s.2.2 Droite/ plan
A : Angle droite / plan.
Plan (PL)
PL3: Planéquivalent.
(cP)
1,4.2 Cercle n0n projelé
(cE)
ANGLES A : Angle droite / droite.
DR2: Droiteéouivalente**.
projeté
3,2,3 Plan/ plan
Sphère
ENSEMBLE DEDISTANCES
3,3.1Sudace / point L'axe estperpendiculaire pointpalpé à P.Chaque estprojeté surP. LeplanPestpréalablement mesuré ouconstruit. 3.3,2 Surface / droite projeté CP4: Cercle équivalent.
Lelogiciel détermine leplanP passant parlespoints palpés, Lespoints sont projetés surPetuncercle équivalent CEestobtenu.
{cY)
1.7 Cône
(c0)
D: Distance surïace PL1/ pointPT2.
D : Ensemble dedistances surface PL1/ droite DR2.
3.3,3 Surface / plan 3.3,4 Droite/ droite 3,3,5 Droite / plan
D : Ensemble dedistances surface PL2/ planPLl,
CONSTRUCTIONSGEOMETRIQUES
4r 1
CONSTRUCTION D'UNPOINT
SP6: Sphère équivalente.
{sP) 1,6 Cylindre
plan/ plan. A : Angle
3T 3
Menu4
1,5
llluskation
3.2.1 Droite / droite
Droite {DR)
1,4.1 Cercle
ÉÉment
4:t.1 Milieu
PT3: Milieu entredeux points PT1etPT2.
entredeux p0tnts
1.6.1 : Axe-Là unplan. 1.6.2: Axe// à unedroite. 1.6.3 : Axe// à uncylindre. 4.1.2Pointprojelé 1.6.4: Axe// à uncône. surunedroite CY7: Cylindre équivalent.
1.7.1 : Calculie I'angle 1 . 7 . 2 : A nA g li e mposé. C08: Cône équivalent.
PT3:Projection dePT1 surDR2.
4.1.3 Pointprojeté
PT2:Projection dePT1 surPL2.
surunplan
4.1.4 Intersection Menu 3
CALCUL DES POSITIONS RELATIVES
3.1 3.1.1 Point/ point
DISTANCES point/ point, D : Distance
- l/étrolec, ." Eément 932]4LaPane.Sant-Denis é0uvalent : voirE57.2
droite/ droite
QFt
e9,
Lelogiciel détermine la perpendiculaire commune à DR1etDR2etdonne lepointmilieu PT3de cetteperpendiculaire, ll donne lalongueur L delaperpendiculaire.
211
METROLOGI E TRIDIM ENSION E]- L E Mer 4 t r
CONSTRTJCTIONSGEOMÉTRIQUES
Elément
par n points-
PT1
Prz
'-!9r/
Droite projetée surunplan
1.2 lCerclenonoroieté | voirpagepréceoenle.
I
CNU5
E t À Â { E
4.2.5 Parallèle à unedroite etpassant parunpoint
DF7
-{q!g
PT2 ,J-
4.2.6 Intersection
à ladroite DR1etpassant paflepointPT2.
L axeYY passe parlesprojections des centres desalésages BetCsurleplanA. L'axeX'Xpasse parle centre deI'alésageB projeté surle planA et il est perpendiculaire à Y'Y.
DR3: Droite parallèle à la droite DR1el passant parlepointPT2.
Lepoint0 estIecentre deI'alésage B projeté surleplanA.
PL3: Planpassant parle pointPTIetladroite DR2.
+.\r.o Planparallèle à unplan etpassant parunpoint
géométrique Modèle Constructions
PT-1
Planperpendiculaire à une droite etpassant parunpoint diculaire à un planetpassant parunedroite Planparallèle à unedroite etpassant parunedroite
p 0 u rp 0 s t t t 0 n nleersc e n t r e tsh é o r i q u edse sa l é s a g e Zs 1 0H 7l j é sa _ référentiel X'X.Y'Ydelapièce, l'opérateurdoitcréeraucoursdesagamme de m e s u r a gu ens y s t è mde, a x easp p e l é " repère dedégauchissage ,.
points PT1, PT2, PT3.
4.3.2 Planpassant
4.3.4 Planperpen-
\ 9 /
R1
4r3 CONSTRUCTION D'UNPLAN 4.3.1 Planpassanl PL4: Planpassant parles pafn potnts
Êt
I
DR3: Droite intersection desplans PLIetPL2.
plan-plan
parunpoint etunedroite
FIND'UTILISATION DUREPÈRE DEDÉGAUCHISSAGE
c v ' v r r r perpendiculaire PT2 DR3: Droite
DRs UH1
Parallèle à unedroite
Direction 5.1.6 Parallèle à I'axed,uncylindre secondaire 5,1.7 Parallèle à I'axe d'uncône origine 5.1.8 Donner lenuméfo DR3: Projection dupoint deladroite Point D R 1s u rI ep l a nP L 2 . 0rientation  1 0 Donner lenuméro dupointdanslesecteur**
t eztnuz
4.2.4 Perpendiculaire à unedroite etpassant parunpornt
Parallèle à l'axed'uncône
DR3: Droite perpendiculaire EXEMPLE D'UTILISATION DUREPÈRE DEDÉGAUCHISSAGE auplanPLletpassant par lepointPT2. Application
à unplan passant parunpoint
+.tt.c
REPERE DE DÉGAUCHISSACE
DR3: Droite passant parles points PTletPT2.
512
4.2.3 Perpendiculaire
+.ù.J
lllustration
!
iONSTRUCTION D'UNEIROITE
4.2.1 Droite
q,z,z
Elément I
5'1 c R É A n o Nn l t n F p È p Fn F n É n a r r n u r c c r n r PTI: Point théorique cons5.1.1 Normale à unplan truitdansunrepère de Direction 5,n Parallèle dégauchissage. à unedroite 1 P T (1X = g A ; Y = 5 9 . 7 = 9 primaire 5 1 3 Parallèle à I'axe d'uncvlindre
F0tnt
théorique cartésien
4.2
)p. l
4.+,| uercre prolete Analogue à lamesure d'uncercle, | I
PT3: Intersection dela droite DRIavecleplanpL2.
- plan droite
4,1.6
;
lllustration
4.1,5 Intersection
(Logiciel MESI'RrD)
4 I4 CONSTRUCTION D'UNCERCLE PASSANT PARN POINTS-
C0NSTRUCTION D'UNpOtNT(suite)
I
tr"
- MENUS
PL3: Planperpendiculajre à ladroite DR1etpassant parlepointPT2. PL3: PlanperpendiculairePT9 auplanPL'1 etpassant parladroite DB2. PL3
\_ rlr
PL3: Planparallèle à la droite 081etpassant parladroite DR2. PL3: Planparallèle au planPL1etpassant parlepointPT2.
Palpage Eléments palpés : PL1,PL2,Cp3,Cp4, cY5,CY6.
Constructions DR7: Droite passant parCp3etCp4. PT8,PTg: Points intersections deCys avecPL1ètPL2. P T 1 0P, T 1 1 : P o i n tisn t e r s e c t i odnes CY6avecPL1etPL2.
ll PrB i icP4
l l t l
CP4
PT11I l P r l o tt tl t l t l
PL1
cY6
Repère dedégauchissage D i r e c t iporni m a i r2e,:1 à P L 1 , oirection secondaire: Y,// à DR7. Pornt d'origine: 0, pointCp4, Pointpositif: PTg(oriente lerepere). Lescoordonnées X,Y,Z, desalésages s0ntrelatives aurepère dedégauchis. sage,
Tous lespoinls dovent être dlrnrême type ro!spapessott " ' L e p 0 n t p o s t i f a p p a r l e n t a u s esoir c t e u r p o s t f 0 uious r e pconstruts èredeoégauchssage, estchoisdernanèreàl'orienter.lpeulêtrepapéouccnstruit
t;
-57 . 5 3 SPÉcIFICATIoNSDIMENSIoNNELLES- DE FoRME - D'oRIENTATToN - DE posITIoN LONGUEURL
CIRCULARITÉ O
Application
lllustration
géométriques ÉÉments PL1
l1
la surface palpée1 Df
cE1
DI
équivalent
Eqlntsde
E''n-.1pr-z Ererf pra"
géométriques Eléments - Mesure Palpage
PL2 Palpage
(-
Plans : PL1etPL2.
C e r c l eC:E 1 .
Cercle mesuré CE1
I
Ensemble dedistances PL2/ PLt
Dl = L1 66; - 11 t;n
z
Ensemble dedistances PL1/ PL2
lX = L2max- L2min
Dfdecircularilé
a
Diamètre Z
Df* . Résultats
0pérations
Df- Résultals
0pérations
No
Mesure deL (menu) planéquivalent 1 étantalternativement priscomme référence. Ensemble dedistances surface / olan. 2 No
lllustration
Pointsde
pL1 lL1 max
Pr*-lllru
Application
INCLINAISON.Z
PLANEITE ** E palpée1 PL1 Planéquivalent
géométriques Eléments PL1 NO
- Mesure Palpage
géométriques Eléments Constructions
P l a :nP L l .
Df- Résultats
0pérations
I
Planmesuré PL1
Dfdeplanéité
2
Ensemble dedistances PL1/ PL1
Dldeplanéité
PL1 PL3 PT6 DRs X
riquePL8incliné de60'parrapport au planéquivalent PL1.
Palpage
RECTITUDE 4* -
Y palpée1
Pr4
DR1 Drorteéquivalente
géométriques Eléments
- Mesure Palpage
1
0roitemesurée DRI
Repère dedégauchissage
Dlderectitude
CYLINDRICI-IB*X P
Constructions Y
tan 60' = Y/X = 17,32/1O
géométriques ÉÉments
1
Opérations
=
- Mesure Palpage
PT7: Point théorique construit dansle repère dedégauchissage ( X : 1 0 ; Y= 1 7 , 3 2 ; Z = 0 1 . parDRsetPT7. PL8: Planpassant Findurepère dedégauchissage.
t,l oz
Mesure Z
(menu)
L e r e p è r ed e d é g a u c h i s s aagéet é Ensemble dedistances surface / plan, pourdélinh utilisé lepointPT7. = PL2.Plan= PL8. Surface
C y l i n d rCeY : l. NO
Constructions
principale: Direction Y -Là PL1. Direction secondaire: Z // à DRs. AxeXIàYetZ. Origine 0: PointPT6. Pointpositif: PT4(oriente lerepère).
Df- Résultats
0pérations
PlansPL1,PL2,PL3. PointPT4.
DR5: Intersection PL1/ PL2. PT6: Intersection DRS/ PL3.
D r o i t eD: R 1 . NO
L a m e s u r e0 u o e t a u t0 ' t n c i l n a t s 0 n implique la construclion d'unplanthéo-
Df- Résultats
N'
0pérations
Cylindre mesuré CYl Dfdecylindricité t Ensemble dedistances PL2/ PL8 . Défaut mesuré. *.Lameslre destoérances deïorme estobtenue palpage, drecternent après sansutisation d unmenu
Df- Résultats Dfd'inclinaison
I 213 SPECIFICATIONSDIMENSIONNELLES. DE FORME - D ORIENTAI'ION DE POSITION PARALLÉLISME
//
Application
LOCALTSATTON q lllustration
Application Points
oe Ia surface 2
o o mrn Eléments géométriques
Palpage Plans : PL1etPL2.
Mesure duparallélisme (menu*)
lllustration
Ensemble dedistances surtace / 0lan.
0pérations
No
DR12
Df**- Résultats
pL2/ pL1 Ensemble dedistances
PTB
CYO
CY6 Axeou
Dl=drn31-6t;n
PERPENDICULARITÉ I
Df/2
(d,uncsurfacc) Df/2 PT1
- Constructions géomékiques Eléments
PL1 ll
Plan
équivalent
:------&glfs!
DRg PT1O PTs PL2 CY6
PTs
PL2 DRg PL1 PÏ1 1 DR12
construit1 à PL1
Eléments géométriques
PÏB
Palpage Plans : PL1,PL2,PL3.
E-
PT13
Constructions
cY6
Dt .4
pL2/ pL3. DR4: Droite intersection PL5 : PlanI à PL1passant DarDR4.
Mesuredela J (menu)
Palpage
Ensemble dedistances surlace . y l i n d rCey: 6 . / Dlan. P l a n sP: L 1P, L 2P, L 3P, L 4- p o i n tp: T S C
0pérations
No
1
Dl- Résultats
pL3/ pL5 Ensemble dedistances
PERPENDICULARITÉI
Constructions
Dfdeperpendicularité P T 7 : P o i ni tn t e r s e c tC i oyn6 / p 1 1 , PT8 : Pointintersection Cy6/ pL4. (d'un axe) pL1/ pL2. DRg: Droite intersection PT10: Pointintersection DR9/ pL3.
Pr7
cY3
PT6 DR5 Éléments géométriques PL2 PT6 DR5 CY3 PL1
Plan équivalent
Palpage
{"*
tffi
Plans : PL1,PL2" Cylindre : Cy3.
Constructions PT4 DR5 PT6 PT7
Point intersection CY3/ pl1. Droite I à PL1passant pafpT4. Pointintersection DR5/ pL2. Pointintersection CY3/ pL2.
Mesure dela I (menu) point/ point. Distance NO
0pérations
Ilf - Résultats
- Constructions Repère dedégauchissage primaire: Z perpendiculaire Direction auplanpL1. Direction secondaire: X parallèle à ladroite DRg. AxeYlàXetZ, Point d'origine 0: PointPT10. P0intpositif : PT5(oriente lerepère dedégauchissage). P T , l :1 Point théorique (X- 30,Y = 15,Z = 0). Findurepère dedégauchissage, DR12: Droite I à PLIpassant parpT11, P T , 1: 3 Pointintefsection DR12 / pL4. Lerepère dedégauchissage pourdéfinir a étéutilisé lepointpT11.
Mesure dela localisation {menu} point/ point. Distance ll fautprendre encompte la distance point/ pointla plusgrande (pTl1/ pTZou PT8/ PT13) par2. etlamultiplier NO
opérations
1 Distance PT11 / PT7 Distance PT6/ PT7 Df/2 deperoendicularité2 | Distance PT8/ pT13 Lesmenus u1isés sont ceux duogce I/ESTFID (lr/étrolec). .' Df: Dé1au1 d'orentaton oudeposton.
I
Ot-Résultats Df/2de$ ù t l 2 d e-
214
SPECIFICATIONSDIMENSIONNELLES- DE FORME - D'ORIENTATION - DE POSITION COAXIALITÉ
SYMETRIE -
@
Application
lllustration CY1 Axedu
Application
ltz
cylindre équivalent
I
CY2
CY2
t tBtc L-
Axe du cylindre équivalent
PT6 PT7
PT5
géomékiques Éléments Constructions PL3
a1
PT8
Palpage
ltz
PT6
PT8
CY2
CY2
PT7
P l a n sP: L 3P, L 4- C y l i n d r eCsY: 1C, Y 2
Constructions PTs: lntersection CYI/ PL4. PT6:Intersection CYI/ PL3. PT7: lntersection CY2/ PL4. PT8: lntersection CY2/ PL3.
lllustration PL17 Planconstruitpassanl par DR11 et PT16
Mesure (menu*) delacoaxialité point/ point. Distance
REMABOUE: ll lautprendre encompte ladistance laplusgrande, PT6/ PTO oupTS/ pT7,etla multiDlier oar2. No
z
0pérations
Df*'-Résultais
Distance Pï6/ PT8
Df/2 de coaxialité
Distance PTS/ PT7
Dl/2decoaxialité
CONCENTRICITÉ O Application lllustralion
P L 1 7 P l a nd e s y m é t r i e aes prarrsrLJ eI tsL4 D'f/2 DéIaurde svmétrie/2
-l#
-
|| || ||
géométfiques Eléments Construction DRl 1
PL17 géométriques Éléments
lre
Centredu
Centredu
Palpage \JY
Z
P l a n s: P L 1 , Cercle : CP2. Cercle : CP3.
CY7 PT8 PL6
PL1
cY7
DR1O PT9
cP2 delaconcenkicité {menu} Lecercleproietéet soncentresont Mesure appelés dumême point/ point. nom Distance
NO
0pérations Distance CP3/ CP2
IX- Résultats Df/2deconcentricité
. Lesmenus utilséssontceux (Mé1ro duOgic e N/ESTRID ec). -. Di: Défaut depos|on.
Palpage P l a n sP: L 1P, L 2P, L 3P, L 4P, L 5P, L 6 . Cylindre: CY7.
Constructions
DR13
PL5
ll s'agitdecylindres courts, lesquels sontdéclarés projetés (Cp) comme cercles surleolanPL1. Ledéfaut deconcentricité par2. estégalà ladistance Cp3/ Cp2multipliée
D R 1 0 d r o i t ec o n s t r u i t e (axeUY/. ltmtlea la nauteur de la pièce)
PL2
PT8 : Pointintersection CY7/PL6. PTg : Pointintersection CY7/ PLS. passant parPT8/ PT9. DR10 : Droite DR11 : Droite intersection PL3/ PL4. DR12 : Droite intersection PL3/ PL5. DRl3 : Droite intersection PL4/ PLs. PT14: Pointintersection DR12 / PL2. PT15: Pointintersection DR13 / PL2. P T 1 6; P o i nmt i l i ePuT l 4 /P T 1 5 . parDR11 PLl7: Planpassant / PT16.
Mesure (menu) delasymétrie Ensemble dedistances droite / plan.
No
opérations
I
lx-Résultats
1 | E n s e m b l e d e d i s t a n c e s D R l o / P 1 1 7| D f / 2 d e s y m é t r i e
215
58 Vérification dimensionnelle
Unebonne vérification despièces estfonction denombreux oara- précision exigée, dunombre depièces desdimensions, delamasse, mètres, nolamment : 0uvotume.,. r l'interprétation correcte desspécifications de cotation et de r Unedéformation minimale despièces parunemise enposition tolérancement, en particulier la distinction entrele principe de etunmaintien adaptés I'enveloppe etleprincipe del,indépendance (G.D 1B). 0n doitavoirentreI'incertitude demesure i et la tolérance t: judicieux n Lechoix desmoyens devérjfication enfonctjon oera i < 1 t / 9 , s i l T < 5 (D G1 4 . 2 4 ) i < r v 4
-Sfi" I
pRTNCTpAUX pE naesunEpr op c6NTn6r_s MATERTELS CALES ÉTALONS
MICROMETRES Micromètre standard
--ilI
Nb 0 0
40
Épaisseurs
Nb
Épaisseurs
r,001 à 1,009
Capacilé
1 , 6à 1 , 9
0.25
75-100
150n75
225.250
1,01à 1,09
t9
0,5à 9,5
25.50
100-125
175.200
1,1 à 1,{9
250.275
10
10à 100
3U., i
125-150
200-225
275.300
TAMPONS LISSES OOUBLES
oALTBRES ÀnÂcnornes ÀI'opposÉ
0e 0,75 à 150mm nEnlre,
uN,erre.pas ,
JAUGES PLATES DOUBLES
De4 à 100mm
cALTBRES ÀrrlÂcnotnes
De4
SIMPLES BAGUES LISSES
à 130mm
CALIBRES À IIÂcIoInes RÉGLABLEs
a d
11calibres pourcotes
De4à500mm
Parieude2 bagues : ( entteD, unebague (n'entre unebague pasD. De2à300mm
TAMpoNs rr encursHlrrÉs
d e0 à 1 0 1 , 5
lesbagues liletéessontutilisées parieude2 bagues, unebague ( n enllepasD. oague O. M2à ,116S I Cl.Roch54303, Lunéville.
216 MICROMËTRES D'ALÉSAGES
JAUGES MICROMÉTRIQUES DEPROFONDEUR
De6 à300m
COMPARATEURS MËCANIOUES À CADRAN
-
R6eolution 0.01 mm
Diamètre ducadran
0O
I
Coune
0e0à300nm.H=800u100 COMPARATEURS A LEVIER
l0 et 15
Récnhrllnn
Forcede r0sule
ËËlËË leË I. ô 8
Rrlsolution 0,001 mm
a8h6
1N
->
Crr*
(pour
it
0,01 0p1 0p1 !,0020,002
f ixation) ll Toucf.re J amovtDle
DIFFERENTES FORMES DETOUCHES
A
0,8 0,8 0,5 0,2 0,2
28
12,5
1e
12,5
;oo
4 38
aat
1r^5 12,5
t\ I \1,
coMpARATEURS ÉLEcTRoNtouEs À cmnm Résolution 0.01mm
ffit|
ï'-t *l I{ :l
F1-l .. ||f_l^ "rF M 2,5
Précision
10 r 0,02
Répétabililé
t 0,01
Coutse
ds
tvl
Forcedemesure Autonomie Diamètre ducadran
ô 5.2
460
Hauteur totale
113
Épaisseur
21,5
Fonction
Ulilisation habituelle Zérollonant.
Stop
Proiection de la cotededépart.
GO
Libèreoufigela coteatfich&. Figeunpointhaut (bosse).
Min
il t
Signification
Nomal
Max
Cl.Roch. 54303-Lunéville
1,5N ' 7500h
Figeunpointbas (creux).
NOTA:
Associé à un système de M.A.O.* pemetun traitement stalistique du mesurage : r calcul delamoyenne, r étendue, r écanrype, r histogramme. - M.4.0. l\resu.age paf0rd.nateur assisté
47.
,58I2 Mesuressur piges SURFACESOBLIQUES Relalion enllen et r
Position d'unangle
n = r+ 0 H
x = m+ G H+ r GH=tsino
0H=tcoSa n = r(l +cos0l
x=m+ r(l+sinql
Mesurê d'unangle. 1'. solution
Mesure d'unangle- 2asolution
Piçs de diamètresditférentg
Pigesde mômedienètre
12-t. t a nX = J
mf,-ffi
=(mr,mr)-(r2-11)
n
02H=n OrH= m2-fi'
rz-ll
tanx=, lm2-mrl,l12-?rl
ranzr= *14
Lâlabledestangentes donne rd'où2x
URFACES CÔNIQUES - POSITIO N D'UN DIAMETR Côneconlenanl
DE JAUGE Cônecontenu
x = n+ H 0+ r H0=rsinF
Relation entren et r n I + sinp
x = n+ 4 l + s i n p l
(voirci.dessus relalion enlrenetr 9 = 9 0 -0 a + s i nB = c o s 0 ) r=r+HG+* a HG=rcos0 sl x = 9 + ( 1 + c oB 2r=d+2r(t+cosBl
FILETAGE Méthode des3 prges
Pas
Pas
n
d
d
m
Pas
d
m
Pas
Mesure dudiamètre surllancsD2 d
m
0,250,1440,0540,7 0,4040,152 1,75 1,0100,371 4 2,3080,86( 0,350,2020,076 0,8 0,{62 0,173 2 1,1540,4334,5 2,5770,97{ 0,4 0,2310,087 1 0,5770,217 2,5 t,4{3 0,541 3 2,8851,08: t,45 0,2600,097 1,25 0,7210,271 3
0,5
o=f =f x o,oss r
i-i ' '-i='-l#* Effortde mesure: 2 à 3 llewlons * Prolimétrique tS0,voirG.D.30.31.
*
-
r
-
r
/
1,7320,ô50 5,5 3,1741 , 1 9 1
0,2891 , 1 0 81,5 0,8660,3253,5 2,0200,758 6
/
/
/
/
/
.
t
t
3,4621,29!
d=0r57?p n = 0,2165P r = D+ m
218
58.3 Vérificateursspéciaux pour llssont : utilisés destravaux desérie, 0ndistingue (entre> on'entre pas) à limites et r lesvérilicateurs 0u quelapièce (ilsvérifient lestolérances), contrôleurs estdans à lecture dedimensions r lesvérificateurs 0umesureurs (ilsindiquent lavaleur desécarts).
* Lescomparaleurs sontétalonnés aupréalable à l'aide decales oudepièces élalons.
L
EXEMPLES DE RENVOIS D'ANGLES ARTICULATION CYLINDRIOUE Touchefixe
ARTICULATION ÉLISTIOUCSANSJEU.RENVOI À 9(P
Montagepour inverser lo 36nsde palpago
Montagopour inverser lo sensde palpage
MARBRESÀ pOTBNCBSà unouplusieurs postes devérilication Celibresstandarde
Fabncation : Nlm.
220
58.4
TOLERANCESFONDAMEN'TALESIT EN MICROMETRES
QUAL|TÉ 2
iusqu'à q,
0 1t 0
au-delà de iusou'à
2
1
0,3| 0,5 0,8 1,2
3 0,4 0,6 | 6 o t0 0,4| 0,6
U G t-
u
=
3
J
=
18 0 , 6 11 30 30 0 , 61 1 50
2, u U' U OE F ,U
ut o C) G
u J
11
12
t0
14
25
40
80
13
14
15
16
100 140
250
400
600
300
480
750
5
ù
12
18
30
48
t5
1,5
2,5
o
I
15
22
JD
58
90
150
220
360
580
900
5
I
11
18
27
43
70
110
180
270
430
700
1100
o
I
13
21
52
84
130 210 330
520
840
1300
7
11
16
25
39
62
100 160
250 390
620
1000
1600
I
l3
19
30
46
74
120 190
300 460
740
1200
1900
cc
87
140
220 350 540
870
1400
2200
1000
1600
2500
720 1150
1850
2900
2,5
1 , 5 2,5
50 2 , 51 4 15 315 3 l s 400
10
2,5
J
10
15
I
tz
T8
t7
40
OJ
100 160
250 400 630
20
29
co
72
115
185
290 460
t2
81
130
210 320 520 8 1 0
1300
2100 3200
7t
89
140
230
360 570 890
1400
2300 3600
10
14
o
I
12
to
7
I
13
18
25î
o
0
120 .180
50 0,8| 1,2 3 80 80 120 1 | 1,5 2,5 't20 180 t , 1 | t 180 2 l 3 4,5 7
= sÊt
o
i ç
3
I'c
I
6
c
3
t 0 o'5| o'8 1,2 18
J
4
.J
ta
JO
TemDéralure de rélérence : 20oc P R I N C I P A U XE C A R T SE N M I C R O M E T R E S Jusqu'à3 à 6 6 à 1 0 1 0 à 1 8 1 8 à 3 03 0 à 5 05 0 à 8 0 80à 120 120à 180 180à 250 250à 315 315à O0 ALESAGES 3 inclus inclus +60 7E + 12U VU + l4t +180 +220 160 + 305 +355 + 400 +440 D10 +20 + ôa 30 40 + 50 + 8 0 +100 t20 +1 4 5 + 170 + 190 +210 +16 22 to + 3 4 + 4'1 + 5 0 + 0 u + t 1 +83 +96 +108 + 119 F7 10 13 + . | 6 + 2 0 +25 +30 +43 +5n + i D +62 + 8 tz I4 + 1 1 +20 +25 +29 r- 34 + ,rv + tl4 +49 +54 G6 r {Â 5 + o + 9 - 10 +12 +14 +18 1 1, 2 1 { 0 + 8 t e + I 1 , , , *t E r f r t ! rlg +. r,r I tz.t.I , ,:f],E8 H6 . , n 'î. , t ,.:ll n ,I ri'n . n n . .il' . .. :ll flt :r:,!9 .,*. . .tz +.,':10 + 2 1 ti tt':.tr + . t s *rr:t5,, r 4.1140 ô.z t i{6 t, H7 ,.' 0 ...,û !i,i:ô . ô ' . r't,.lt ,,,,r.,10 ll . 0 0 l , ,r ' : ô ' H8
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d9 d10 d 11 e7 e8 e9 f6 l7 l8 g5 g6
Jusqu'à , r a b 6 à 1 0 1 0 à 1 8 1 8 à 3 03 0 à 5 05 0 à 8 080à 120 120à 180 3 inclus inclus - 270 , 2 7 0 ,280 - 360 290 300 - 320 410 580 - 330 345 370 - 710 400 - 430 - 470 530 600 -60 70 - 230 80 95 1 1 0 - 130 150 180 - 280 , 330 120 1 4 5 - 1 7 0 ,205 - 450 240 390 20 - 120 30 40 50 0t 80 100 145 45 60 /3 - 245 93 111 - 142 207 8 0 20 30 40 - 145 50 65 100 120 ,149 60 ,250 78 98 - 120 180 305 ,80 20 30 40 --145 50 65 100 120 80 105 130 - 160 , 1 9 5 240 290 - 340 39s 14 20 25 ,85 32 40 50 60 24 32 40 ,125 50 o l 75 90 107 14 -60 20 25 40 50 72 85 28 38 47 59 89 106 126 148 6 0 14 20 25 32 40 50 85 39 - 159 50 ol /t - 185 92 112 134 6 10 13 16 20 25 30 36 43 '18 27 JJ 41 49 58 68 6 10 IJ t0 20 25 30 36 43 IO 28 34 41 50 60 71 83 '10 6 IJ to 20 t7 30 JO 43 20 28 35 43 53 /o 64 90 106 2 4 5 6 7 I 10 14 6 I 11 14 to 20 23 32 2 4 5 6 7 I 10 14 I 14 17 20 25 29 34 39
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n
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o
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10 1 + 1 2
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8
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0 * 160 0 * 390
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0 30 n 46
0 74 n * 120
0 - 100 0 - 460 12 7
1 . 9 4
11 5
6,5
8
26
31
37
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t
- 8 + t
0 0 54 0 87 0 - t40 0 -220 0 * 540 + 1 3 - 9
280 530 ,170 285 - 170 170 - 460 - 100 146 100 - 100 - 215
50 96
50 15 35 IJ
44
0 20 0 29 0 46 0
0 -25 0 40
0 - r00
+ 1 6 -13
16 16
tt
t5
+29 +19
35 22
42 26
NI
+ 5 2 + 2 0
27 +68 !43
79 50
+ 8 8 + 5 6
35 + 1 3 +45 l Z J
T J J
IJ
ct
L
A
J/
'17
IJJ
232 135 290 68 t08 68 131 68 t0t
20 47
20 60 0
n
0 40 0 DJ
0 89 0 r40 0 230
û t60 0 890 + 1 8 - 1 8
18 70 '180
r o c
46 17 +60 +31
30 11 39 20 +51
t t z
50
tJc
'198
0 97 0 155 0 250 0 - 400 0 970 20 20
12,5
40
zx
0
t6
+33 + 4
+28 |13
0
10 114,5
28 3 33 15
11
ÈA
0 130
+ + + +
24
62 151 18 43 18
JO
f 1 4 1l
+1' ç
62 98 62 119
JI
-NU
0 -25û 0
ZDJ
0 25
0 210 0 320 0 810
0 - 160
125 182 125 214 125
0 23 0
+24
g
+33
230 385 230 480 230 630
+21 + 3
+
28
210 350 210 440 210 570
18 3
+20
123
190 320 190 400 190 510 110 162 110 '191
r 145
17
J
480 840
!125
+25 + 3
0
400 720
0 115 0 - 185 0 - 290 0 -720
43
,1
+21 t
+15 + 2
,1650 1900
0 52 0 81
ta
DJ
400à500
1350 1560
110 240 56 88 56 106 56 137 17 40 17 49
50 79
0 -t8
315à 400
1050 1240 330 620
110
+ 18
0
18 7
11
tf,
6 19 10
20 6
n
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0 't0
0 15 0
250à 315
820 950
I
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I J
37
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I 3
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0 13
3
30
k6
0 52 0 84 0 - 130 0 - 330
: 4,5 I
is11
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0 21
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4
3
n6
0 25
+ js5
m6
0 T8
n 21
U
JO
0 tl 0
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- 140
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0 22 0
0 *
0 13
0 0 t3 90 110 v 0 0 - 180 -220 *270
h1 1 h13
0 t8 0 30 0 48 0
IJ
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0 lç
ta
0 14 0
h8
0 I
180à 250
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+
4 JO
+ 4 3 + 2 0
+
4
+ 4 0 + + + +
4 2 5 2
6 1 7 1
t 2 0 77
200 b
+ 4 5 + 5
50 zn
+ 6 3 + 1 1
80 40
f 6 6
+ 3 4 - 9 8 + o l
108 68
59 Vérificationsgéométriques* pour indique, Cechapitre destolérances deforme etdepositions produit spécifiées surundessin dedéfinition de fini,uneméthooe devérilication, Lessolutions données sontindicatives etcomportent denombreuses variantes technologiques, notamment en fonction delaprécision exigée etdunombre depièces àvérifier.
REMAROUES:
r 0n effectue d'abord lavérification dimensionnelle ouisla vérification desformes etdespositions, r L'application du pdncipe du maximum de matière" conduit lesmoins auxproduits chers.
Unogénéradco doltrosler compdso ontro douxdroltes dlstrnlog deL
Déphcgr l0comparatoul lelongdôh généntdco. Êcad m|xlmal toléré: t (nlnlmun Bépétor lam$uioau n généritlcos 3I
Lr bléranæ derecdùrdo a 6técalculÉe snrupp6.ntla plàco dono ronôlotmrdmddemailànavæledéfrutdorædtudo ls plurgmd (Yolumo O d nrrf t). Slh plàco n'srlm! damcotéhl,ollôdoltmtorlnædto dan! lc mônoYolumo.
[r plàædoltparw danrlecallbntoncdonnel,
!r hléranæ denciltuder étécrbulÉe onsupponnt la plàco dils ronahl maxlmel demadào avæled6la0t doroctlhdo lo plurgnnd(volume O Dmln-t}. Slla plhon'odpardanrcetôt.t,ollodoltiorlorclrconscdte aunônevolumo,
[e crllbnloncilonnel doitpasror danslaDiàce,
pr-aNÉnÉ
la rurhcedoitêrecompdso ontrsdeu pl.n! dldanbdot
géglacer lecomprrsleur sultoutela suilace. Ecadmarlmrl toléré: L * Tolérances géométriques G.D.17. *" Principe dumuimum dematière G.D.22
"' Calcul destoléranæs deposition G.D. 22.
223 CIRCULARITÉ
Leprotilde chaque section droitedoitêtrecomDris enlredeux circontérences concenlriques dontlesrayonsdifférent de t. La circonférence extérieure est la plus petite circonférence circonscrite.
Appareil demesure dela vadation d'unrayon autour d,uncentfe fixe. Écartmaximal toléré: t.
1,.
ii,l-ۃ
Lapièceeffectue unerotation complète. Ecâilmaximal parsecfion : 2 t, Afinderéduire I'influence desdétauts defofme, il estconseillé d'effectuer deuxtoiscettemesure: l,uneavecun vé à 90o. I'autre avecunvéà 1200. M a c h i n eà m e s u r e r '
CYLINDRICITÉ
Lasudace doitêtrecomprise entredeuxcylindres coaxiaur dont lesfayons diffèrent det.
Appareil demesure dela variation d'unrayonautour d,unaxe fire. Écart maximal toléré : t.
!t itv
q
Relever les déviations pendantune rotationcomolète sur n sections. Ecartmaximal entretouslespointsdessections : 2t, Afinderéduhe l'influence desdétauts deforme, il estconseillé d'effectuer deuxfoisceltemesure: I'uneavecun vé à g0o, l'autre âvecunvéà 1200. M a c h i n eà m e s u r e r '
Latolérance decylindricité a étécalculée ensupposant la pièce danssonétatmaximal dematière avecle défauidecvlindricité le plusgrand (volume A d nax.0. Si la piècen'estpasdanscetétat,elledoitresterinsfiitedans le même volume.
Lapièce doilpassef dansle calibre fonctionnel . Tolérance decoâxial1é "Formtesler,0,07prn delamachine
6
E N
224 PARALLELISME (lig.1) Tolérance
2 contrôles
P i è c ef i g u r e 1 1 e rc o n t r ô l e
Enprenant chaque sudace, à tourderôle,comneréférence, la surlace conlrôlée doitêtrecomprise entredeuxplansparallèles distants det etparallèles à la surlace choisie comme référence.
Contrôle
1 contrôle 2êcontrôle
Pourchaque contrôle, déplacer le comparateur sur toutela sudace. Ëcartmaximal toléré: t. REMAROUE : Si unesurface de rétérence estindiquée, unseulcontrôle est (piècefig.2). ettectué
Tolétance Latolérance de parallélisme a étécalculée en supposant la piècedanssonétatmaximal de matière avecle délaut deparallélisme le plusgrand'. Sila pièce n'estpasdanscetétat,la tolérance t peutêtre dépassée enlonction dudiamètre réel02.
Conlrôle Labroche doitse montet dansle calibrefonctionnel.
Tolérance Lalolérance deparallélisme a étécalculée ensupposant lapièce dânssonétatmaximal dematière avecledétautdeoaralléiisme le plusgrand', Si la piècen'estpasdanscet état,la tolérance t Deutêtre dépassée entonction desdiamètres réelsD2etDi.
Contrôle Labroche doitsemonter dansle calibre fonctionnel
Tolérance la tolérance deparallélisme a étécalculée ensupposant lapièce danssonétatmaximal dematière avecle délautdeparallélisme le plusgrand'. Silapiècen'estpasdanscetétat,latolérance peutêtredépassée entonction desdiamètres réelsD2et Dl.
Conùôle Labroche doitsemonler dansle calibrefonctionnel. * Princ pedumaximum demalière, vorrG.D.22
225 PERPENDICULARITÉET INCLINAISON
[a sudace tolérancée doitêtrecomprise deu plansparallèles distantdet perpendiculaires à la surface derélérence A
Déplacer le comparateur surloutela sudace. Écaftmaximal toléré: t,
L'axeducylindre tolérancé doitêtre compris dansunezonecylindrique de Z t peqendiculaire à la surface derélérence.
Relever enposition, surunmêmedocumenr, lesécanspendant unerotation comDlere surn sections. Lescentres detouteslessections doivent êtreà l'intérieur d'uncercle deA I gg.2l.
@ 2
[a tolérance deperpendicularité a été calculée ensupposant la piècedansson étatmaximal dernatière avecle détautde perpendicularité le plusgrand(volume d max+ t). Si la piècen'estpasdanscetétat,elledoit reslerinscrite dansle mêmevolume.
Lapiècedoitpouvoir êtreenappuisurA.
Latolérance deperpendicularité a été calculée ensupposant la pièce dansson étatmaximal dematière avecle défaut de.peryendicularité le plusgrand(volume d max- t). Sila piècen'estpasdanssonétat. la tolérance t peutêtredépassée enlonction des diamètres réelsD1et 02.
Labroche decontrôle doitpassefdansla pièce, REMARQUE : SiI'indication delatoléfance deperpendicularité estcelledela figure 2,il fautremDlacer la broche 2 parunexpansible (la pièce doitrester coulissanle, neDas bloquer).
aD, * d,
â P i è c ef i g . 1 : B r o c h e A D c m i n . z P i è c e f i g . 2 : E x p a n s i b l ef r é f é r e n c e
226
lolérdnc
LOCALISATION Tolétance L'aredulroudoitêtrecompils dansune zonecylindrique deZ t dontI'axeest dansla position théorique spécifiée.
tolé18n
T^-RRRRRRR Ill { \.-/ l } |n|fun + 1 uJi)
Cont6le L'appareil unetoisréglésurunétalon, laireet ætuerunerotation complète au (0npeutmesuler comparateur plusieurs sections). Ecadmarimal toléré: t,
l
Contrôle
:iïï
rl9la,(Dl
lfonctionner |
|
FTN.
YD (
lrrl I L J I
Tolérance
Tolérance Latolérance delocalisation a étécalcllée ensupposanl la piècedanssonétat maximal dematière avecle délâutde localisâtion le plusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat, la tolérance I peutêtredépassée en fonction desdiamètres réels Dl et 02.
I
,i :l"l
+d
, 5 i R l = i
2x
L'aredu compda coailali
.lCatibre , ll]l-'-|-tfonct,cnnei
Princrpe maximlm dematière, voirG.D.22
I
Lecênlr êke dan @ DrR
]
Écadm Locont ls ænlK
T
H7/h6\
I
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min-l
lolé
3uppo
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E '?'.l',.r-,
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.,t , I I f,n
W
I Y
ue uolttt0tt
Lspià
Tolé
R l Â
-\-7
li-
contrôle
REMAROUE : Lesspécifications apparemment compliquées impliquent lescontlôles souvent lesplus simples. derélérences : voirG,D.17.3. Système
la piècen èlreposs
Êl Êl Sl
aor+ f;z
passer Les4 broches doivent dansla pièce.
dU
MW
Lalolérance delocalisation a étécalculée ensupposant la piècedanssonétat maximal dematière avecle défautde localisation le plusgrand. Si la piècen'estpasdanscetétat, la tolé.ance t peutêtredépassée enfonction desdiamètres réelsD.
passerdansla pièce. Lesbroches doivent
Ér'
rrtRl-.,
Labroche doitpasser dansla pièce.
Contrôle
r
ensuppo dematiè leplusgra éhl,latolé
I*erer"n.".simutées
Tolérance Lalolérance delocalisation a étécalculée ensupposant la piècedanssonétatmaximal dematière avecle détautdelocalisation leplusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat,la tolérance t peutêlredépassée enfonction dudiamètre réelD'.
LâzonedeI mentenuti letée,sym
Tournantautourd'un axe
H+'
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Ia tol supp mati
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Cott La bt
T i
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*illr M 10-6o max
|
lil
-gs-!j
ll
direc'tezonedelolénnce$l expdmée enulilisanlla zonedeloléranceprosymbole P',
lolérance delæalbaùon a étécalculée laplàce supposanl danrsonélatmaxlmal delocalisaton avecledélaut plus gnnd.Sllaplàce n'eslpasdans cel lahlérance I peulêlredépassée en réeldelasudaæ dudiamèlro 8.
plècemonléedam le callbæ,ll doit o$3lbledev|33srloul$ lesbfochog
COAXIALITÉ
L'are ducyllndre deZ D2dollôlro æmpdr dane unezone cylinddque deZ t mrrlale à I'areducyllndre Dr. deréférenco
[ôæntodelasectonmesurée doll ëtl dana unærcle deO t concenlrlque au Z D1.Répéter lamesuro slr plusleurs 3oc{ons. Ecail maxlmal dsm$uro: t h clntôlenéc$slto unrelevé allndedélemlner à lasecûon meruÉe, l0ctnùsducorclo clrconædl Calibrefonctionnel [ablélance docoaxlalllé a élécalculée en luppoûant laplàcedanssonélalmarlmal de nadènavæledéfaul decoaxlallté leplus gnnd. Slh plècen'odpasdamæl élal,la bbrance t peutêlrodépassée enfonc-ûon des
lonc{onnel, b plècs doftenlrel damlecallbre
Lrlolérance decoaxialité I élécalculée en supposanl lapièce dans3onélatmailmal de nallère avæledéfaul deæarlallté leplus gand.Silaplèco n'$l pasdanscelétatla lolénnce I peulêlredépassée enloncllon des danèteséelsD.tel Dr.
% - r hochedoltenlreldansla dècê.
' Voir parplusieurs 22-32. " Béférence G.D. délinie éléments, voirG.D. 17,3
E
228 SYMETRIE Tolérance
iédtEnl-_-_] ffi*simurée
||-1gl
Leplanmédian dêla rainure doilêtre compfis enlredeuxplansparallèles dis. tanlsdet el disposés par symélriquement rapport auplanmédian deréférence I
G'F-r partielre t--l-f
I
rE_-
,f\--l
Ladilférence entrelesdimensions e et f eslégâleà l'écâfldesymétrie. Ecanmarimal toléré: t.
'
t
poulchaq
demesu
la Répéter
t
.-= i|
.Calibre I roncttonnel
5ll /--) ml
fif#:fi
Conlrôle
Lebatte lolsd'un deI'are(
IËri
pasdép I dupla RépétI dilléte
- r
- - '
LiL__/
[a piècedoitentrerdansle calibre ,onctionnel.
= l r ( 9 r( g l A
C a l i b r ef o n c t i o n n e l
;-1
I
ô ro
) -
RÉsfellcj4tbee_! 3_[3I
Lebatle
fi--T-\
Contrôle la réglette calibrée montée dansla rainure, la piècedoitentrercomplètement dansle câlibre.
l-h
t-ffi -_JÊI
lorsdes
I
aulourd
doilêtte et pe4€
@l
EI
(ol
NOÎA :
niseer position parrapport à uneautre pièce par|,intermédiaire d,une ,égtette Leball 9:I.e.!iîr". atuslee nô.::t uanscecas,la zonedetolérance estendehors dela rainure (zone detoléiance lorsde proietée').
aulour
Tolérance Latolérance desymétile a étécalculée ensuo. posant la piècedanssonétatmaximal de natièreavecle défautdesymétile le ptus grand. Sila piècen'êstpasdanscetétat,la tolérance t peutêtredépassée entonction desdimensions réelles Dl et 0r.
Conlrôle
diflérent
Beilefiê
Lâtolérance desyDétile a éÉ calculée en supposant la piècedanssonélatmaximal dematière avecle défautdesymétrie te plusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat. la tolérance peut t êtredépassée entonction desdimensions réelles K et 1..
Lazonedetolérance esterpdmée dheqement enutilisant la zonedetolérânce proieree, symbole P'. Lalolérance desymétile a étécalculée en supposanl la piècedenssonétatmaximel dematière avecle détautdesymétrie te plusgrand. Si la piècen,estpasdanscer état,la lolérance t peutêtredépassée enfonc. tiondesdimensions réellesK et L.
lorsd'une
renceA, n
Tolérance
Tolérance
Lebatlem autoulde
I llf- +-;
Contrôle
Baflem
AelB
coaxla
coinc
A-A
rgnce,
agrandie
Lebâ
surlâ Lesbroches doivent se monter comDlèrement.
dela
REMARQUE : Sionn'utilisait pasle principe dumarirnum dematière lesbtochês devraient être erpansibles danslesalésages Dl et 02.
tence
ïolérance projetée, voirG.D.2132
dista
lesax
rélér
229 BATTEMENT*
Lebaltemenl a{aldelasuilace toléiancée, révolulion lm d'une complèle delapièce derélé. lutouldeI'areducyllndre A,nedoitpasdépasser séparémem, hnce powchaque d ducyllndre dlamèlre h mesule, lavaleur t, lamesure surplusieun diamètr$ d [égéter hfiérents.
radialdelasurface h ballement tolérancée, lorsd'une révolulion dela plèceaulour æmplèle A,nedoit detéférence $eI'areducylindre pmdépasser pourchaquo positlon séparémenl, I duplan demesure, lavaleur t, pourplusieun Répéler lamesure longueurs I dflÉrentes,
Ê
l)
t
A-B
tolérancée tobaltement axialdelasurlace delapièce æmDlètes bBdesréyolutons 1 tul0ûdeI'axedescenlræ deréférence entre2 plans dlshnkdaI thllêùecomprls olpe4endlculake à I'srodescenlres,
B
A
Ul t lA-B radialdela sudrce lolé.ancée ,ebatlement dela pièce complèlæ [rsdesrévolutions deréférences ûhuldeI'aredescerclæ L. 2cylindres [:otB,doitêtrecompds enlre deI donllesaxeg mrlaurdishnls deréféhlnci&nlavecl'aredescercles marimal delecture : 2t). AotB(écart Ënce
B
A
n
n
,obsllemenl, dansunedheclion donnée, dela lor desréyolutions ildæeloléranée, complètes derélÉ lelaplèce autour del'axeducylindre 0næ,doilèlrecompùentredeurcônes coailaur ibhnlsdet dansla direction donnée, el dont leruescoihcidenl I'axe ducylindre de avec télôrence. * Voiré0alement 17.4 : tolérances debattement G.D.
60 Méthode desdispersions
fixe lié à la
Elles'applique essentiellement à lavérification d'unavanf projet d'étude defabrication etaucalcul descotes fabriouées entenant compte desdifférentes dispersions Al,(liredelta I indice i)quivont intervenir aucours desmises enoositions etdeI'usinage pièces. des phase Pour chaque lesdispersions Al repÉôentent, dans unrepèrc fireliéà lamachine, I'ensemble des DISPERSIONS DUESAUX DÉFAUTS DE FORME positions parchaque occupées suilace i detoutes les RéférentielAf RéférentielAf SurfacdsproduitesAf pièces delasérie.
60r 1 Exemple Soitunesérie depièce àfabriquer suivant figure 1,Lescotes npotentielleso fabriquées suivant I'axeôZsontCf.,..,Cfr-, etCfr-a. Lechoix descotes fabriquées serafonction dela cotation bureau d'étude etdeI'avant-proiet.
60t2 Notion de dispersion r Dispersion globale auniveau duréférentiel Al,* Elleinclut ladispersion dueaudéfaut deforme delasurface liée auréférenliel Af'etladispersion derepérage delapièce parrapport à lamachine ARp7, i Al'=Af*ARy,.
DrspeRstoN oe nepÉnlceoe u prÈce
PARRAppoRrÀ u MACHINE aRo/,
r Dispersion globale auniveau dela surface usinée AI Elleinclut ladispersion dueaudéfaut deforme delasurface usinée dueà I'usure deI'outil As**etla \ ladispersion dispersion deremise enposition parrapport deI'outil à la DISPERSION DE REMISEEN POSITION DE LOUTIL pAR RAppoRr À u MACH|NEapo/m machine APo7, : Al=Af+As+Apor,. *La première dispersion estrepérée Al, la deuxième parÀ1,el la troisième par page Â1", etc.(exemple 260: Àlr,Âfe,At,e). ** Voirchapife 7. Bibliographie : Recommandations del'lnspection générale : - A.Bourdet, ENSET - D,8élio, R.Dupont, ITET nos234et236 - G.Dagois, Séminaire L.E.T.Puteaux, 1983.
6013 Écart sur la cote fabriquéeACf
ECARTSURLA COTEFABRNUÉEACf
r SoitCfr-zlacotefabriquée lessurfaces entre 1et2,on a:0Îr-2=02-ot, ACl,-, l'écart r Soit surlacote fabriquée Ct-r,lecalcul = A02+ A01. d'eneur donne : ACf,-, Soit : A02= AlzetA01= Al'r; enordonnant : ACfl-2=Al"+Alr,
L'écart ACft-. surlacotefabriquée Cf,.2estégalà la globale somme deladispersion liéeauréférentiel Al! globale etdeladispersion liéeà lasurface usinée Alr. ;_----ê13 CALCULDESDISPERSIONS GLOBALES A=401
CotEs(
r'r' t
Il
t
60r4 Calcul des dispersions
globales Al' et Al
1
Â
Soitlescotes fabriquées Cfr.getCfs_, obtenues dans une phase seule etendeux opérations distinctes, Lecalcul des globales dispersions Al',,Al,etAl3nécessite troiséquations, cequiimplique deprendre encompte lacotefabriquée (résultante) Cf,.2 nonincluse I'avant-projet dans d'étude de fabrication, 10 ACf3-2 SoitACf,-r, et ACf, descotes , les écarts fabriquées, mesurés après usinage d'une série depièces : A C f r - 2 =+AAl 'l,, ACfs-2=Al3+Alz A0fl-s=A + l4"1 . , dusystème d'équations donne : $ résolution - ACf.r+ACf,_r) tz 1 ACfl_2 Al',-= ' i l -r = 1z 1 A C l , -+2A C f 3-2A C f l _ 3 ) 'itl
-= 1 / 1^ 1 ,{ôr +r lut.' + acf1..), lt, t (- au11_2
zs=o.z
l+
a
Als
(Cf'-')
z >
Cfs-, Gft-.
APPLICATION NUMERIQUE LCtr-,= 9,12 ACf.-,= 9,13 ACf,-,= I,g9
( I I I I (
Ecartsrelevésentre la premièreet la dernièrepièce d'unesérieréaliséeavec u n e m a c h i n ed o n n é eu, n outillagespécifique et p o u ru n r é g l a g e d'outil.
= 0,04 ar"=i( 0,12- 0,13+ 0,09) = s,sg ar, = +( 0,12+ 0,13- o,o9) a r .= i ( - 0 , 1 2 + 0,13 + o , o 9: ) o , o 5
232
60 * -'j
VALEURS DES DISPERSIONS
DISPERSIONSGLOBALES AU NIVEAU globales Lesvaleurs desdispersions auniveau duréférentiel Al' D E L A S U R F A C EU S I N E EA I etdelasurface généralemenl usinée Alsont oblenues à partir desdispersions relevées lorsdefabrications semblables opération Al=ÀPorm+Àf+Ae surles Typedebutéeg memes macnrnes etconslgnees tesoossters-macntnes oans et d'winage ÀPotn Àf Às Âl lesdossiers defabrications. Ébauche 0,04à 0,08 Fixe Toutefois, à titredepremière estimation 0npeututiliser les Finilion 0,02à 0,04 valeurs données dans cetableau. DISPERSIONSGLOBALES AU NIVEAU DU RÉFÉRENTIEL AI'
planes Miseenposilion desur{aces Sudaco dela Modo Àl'=ÀRpr.+Af d'obtsnlion de pièco oncontact lagurlace en avec leréférenliel contact svecle mechine rélérentlel.machine ÂRprm AI' Ât
Brute
Moulée ausable
0,4
Moulée encoouille
0,2
Déblayâble
Ébauche
0,1à0,2
mécanlque
Finition
0,05à 0, 1
Débrayable
Ébauche
0,05à 0, 1
électdquo
Finition
0,01 à 0,02
- u r ù p v r ù r uui lu u d u ^ u u t d u t ùu u t u i l i l uu u t d ù u i l d u uu 5 i l t u u , Q r r r f l n on h i o nr o n r r t r a v c i ld o f n r m o  f d n i t  t r o m o c r r  o
Miseenposition desurfaces cylindriques Àl'= ARpr.+ Àf' Pode.pièco ARrrm
Éthée ouurlnée
Af
Àt'
Mandrin 3 morsdurs
0,1à 0,2
Mandrin 3 morsdoux
0,02 à 0,04
Cenlreur cylindrique
suivanl ieu
Centreur conique
0,02
Rondelles Ringspann
0,01à 0,02
Êxpansible
0,001 à 0,03
L€
B
Li é d
I
APor.= Dispersion dueà laremise enposition deI'outil.
0uevatuee. Sciée 0,1à 0,4 partravail r Surface obtenue Af< 0,01(fonction d'enveloppe, delaprécision duguidage deschariots etdelaraideur deI'outil) Usinée Tournage.Fraisage 0,02 à 0,1 peut être négligé dans certains cas. ARpr.= Dispersion parrapport systématique due à I'usure derepérage del'outil; elle rlarie dela pièce à la Às= Dispersion (l0nction paramètres (voir enfonction machine denombreux delaqualité chapitres 7etB)eldoit dumontage). êlrernesurée après essais, lesessais Sionnepeut effectuer = 0. r Senage dappui modéré : ARpr, possible une évalLlation de la dispersion As est en fonction de r Sans (mise serrage d'appui encontact à lamain) : l'lT de la cote Cf. - 0,05. ARpr' r Silasérie estpetite etconcerne untrarlail definition, Asest = Af' Dispersion dueaudéfaul deforme, relativement faible elil peut souvent être négligé
Suilace dela pièce
6 e
I'axedu porte-pièce
U3inée
ARpr,= Dispersion parrapport derepérage delapièce à la Âf'= Dispersion (circularité, dueauxdéfauts deforme cyclindri(foncti0n parexemple, machine delaqualité delaprise depièce; cité) delasurface enc0ntact leporte-pièce. avec pièce rectifiée ÂR07, enpince négligeable). r Silasurface parétirage estobtenue ouusinée entravail d'enveloppe, Af'<002.
t (
I
233
60r6 Processus d'usinage et tolérancede la cote È. n.
EXEMPLE B=20+0.15
Lerespect delatolérance delacotebureau (lTcote d'études B,E.) dépend duprocessus d,usinage.
.TR
.
Latolérance dela coteB.E.doitêtresupérieure ou égale à la somme desdispersions Al,intervenant lors duplocessus d'usinage. lTcoteB,E.> )4t,, EXEMPLE 2 A=601
r OGMPLEl:
'.
LacoteB issue delacotefabriquée Cfr_,estobtenue en deux opérations phase. distinctes aucours d,une même lïB> Al2+ Al.soit0,3> Al,+ Al.. (t) Alasuite d'essais etmesures, onobtient : Âlz= 0,08 etAl.= 9,95, (1)estvérifiée Larelalion : 0,3> 0,13.
B_:]o É 0,1!
{
_,__ alz
>
<
Clr-,
Ph.1 0 I
2 al"
EXEMPLE 2:
LacoteB issue descotes labriquées Cl.,_, et Cfr+est obtenue endeuxopérations distinctes aucoursdedeux phases différentes 10et20. r ITB>Àl'r . - , +- -Al, / -+ Al", 6;., Phase 10
(2)
phase 20
Alasuite d'essais etmesures, onoblient : ' Al2= 9,63 ' Al",= 9,64, Al"= 9,94 Al3= 0,0S, Larelation (2)estvérifiée : 0,3> 0,21. EXEMPLE3 I
EXEIiIPLE 3:
'.
LacoteB issue delacotefabriquée Clr-3estobtenue en une seule opération aucours d'une phase. même tTB> At2 3-. (3) Alasuite d'essais etmesures, onobtient Al2, = 6,64. Larelation (3)estvérifiée : 0,3> 0,04.
l5 B,: 20 + 0,15
{
als
___-
2
' Ladispersion Al2-3 estégale àl,erreur deposition relative desoutils 2et3.Ladispersion deposition del'outil2 parrapport auréférentiel n,intervient pas.
>
al' J - >--*!::
---A Ph.1 0
Pour lesexemples ci-dessus, ona supposé uneusure des outils négligeables (As= 0).
=60t
q
Cf'-,
3
234
{r{isr7 Méthodologie 60"71Vérification d'un avant-projet
6l
1oTracer lecroquis delapièce encoupe. llJ 2oPlacer lescotes parlebureau données (cotes 6i d'études o q) BE) 3oDessrner lessurépaisseurs dusinage par C) encommençant phase. ladernière 4oPlacer lesconditions (conditions dubureau desméthodes BN/, parexemple copeau minimum), 5oPlacer lescotes (avanfprojet defabrication d'étude de fabrrcalion) Lepointindique leréférentiel, taflèche indique lasurface usinée". ;(D 6oRepérer chaque (1,2 3..). surface à| aide dechiffres 7oTracer le graphe de localisation desdispersions Ce o graphe donne I'ensemble desAl,propre àchaque CfTracer ()o uneligneparphase. quechaque Vérifier ligneverticale compone aumoins unAl. 8' Rechercher lesvaleurs globalisées desdispersions o = Al'= ARprm + Af';Âl APor, + Af+ As dans lesdossiers machines etlesdossiers defabricalions contenantdes opérations similaires effectuées surlesmêmes g 59.5Lesdispermachines, ouàdéfaut suivant letableau sions concernant leréférentiel sont repérées oarunecroix Lesdispersions dessurfaces brutes repérées sont AB",n étant lenuméro delaligne verticale o 9oTracer legraphe descotes CT(g17,611). o 10oRechercher I ensemble deAl,propre àchaque coteBE. o (AcoteBE résultante > ) Â1, desCTcomposantes) en .9 o utilisanl legraphe descotes CI. 11"Remplir le tableau derépartition desdispersions et vérifier lafaisabilité del'avant-proiet d'étude defabrication (tTB F > XAti) g 59.8 Voir application O
L'
p
d L p
6
c
d
(l)
Ph.00 Brut
Ph.10 Tournage Ph.20 Tournage
L
Ph50 Perçage Ph.00 Ph1 ,0 Ph.20
@
o
60.J2 Calcul des cotes Cf 1" 0plimiser lesdispersions qui Al,dutableau derépartition deviennent lesAl,optimisées 2oTracer legraphe descotes BE 3oCalculer lescopeaux moyens. 4oCalculer lescotes B.E. moyennes. 5oCalculer lescotes Cfmoyennes enulilisant legraphe des cotes BE. 6oCalculer lestolérances descotes CL g 599. Voir application
ti ô A A I I I I ,
o o o (l)
E o
* I n'est pâsndlspensable d'inslallef cescotes mais lacillent elles lâ ecture duprOcessus d'usinage etl'élablissemenl dugraphe descotes Ci
-' -
f
r
235
I
J OO.SVérificationd'un avantI Rrojetde fabrication I
r Cote 2-! comprise entre leslignes 4 et5 > (Â14 + Al5) Directe 1 avec Cfo-u,
II
* (Al'2 - Ale) lT> (482,ABz) -
\--vJ
Phase 20
1 > 0 , 0 5 +=00, 1 5 .
traitéconcerne la fourchette d'embrayage donlle I Lexemple gamme dæsin de définition la pages et sont donnés 61 et 62. I t'axe La vérification est effectuée suivant Z rvorr fig oage I r Cote 1mincomprise entre leslignes 7 etg etsuit laméthode dornée aug 5971 Orécédentet Cfr,, + Clr.n. I Phase 00
Phase 10
6 0 ' 8 1 V a l e u r sd e s A l , I l T> 0 , 5+ 0 5+ 0 , 5+ 0 0 5= 1 5 5 valeurs sont0rises lesdossiers-machines dans oules I Ces defabrications contenant lesrelevés faitslorsdopéraI dossiers r Cote tions similaires les 34t 0,5comprise sur mêmes machines" entre leslignes 1et7 I I l o - ^ D -- i { D -- ^ D = (lÏ'2 + Cfr.r. ru7 JUrr 0 5 Clr_, COte de brUt) I rv2- )u1 1 > ( A B+ , B r ) sursurface brule defonderie) I Al',= I 5 (reprise = 32 (usinage lt,o plane) ébauche d'une surface Phase 00 I = 0,05 (usinage plane) lt, finition > d'une surlace 1 0 5 + 0 , 5= 1 I = (usinage Als 1 0 finition d un chanfrein) I Ali= 003(reprise sursurface usinée) r Cotê 16t 1 comprise leslignes entre 6 et7 Al3= 02 (usinage plane) ébauche dunesurface C f r _ r + C f r _ n + C f n _ u . = À[ 0,05 (usinage piane) finition dunesurface + ÀBr) 2> l[Bz + (Al', + Alr)+ (,\l"n + Âlu) Âlu= 6,1 (usinage finitlon \--vdunchanTrein). \_\-\Phæe Phase 00 10 Phase = 9,93 50 Al"e (reprise sursurface usinée), > + 2 + + 0 5 0 , 5 + + 9 5 0 , 0 5 0 0 3 0 0 7= 1 6 5 Alu= g97(usinage perçage) enmontage de r Copeau 0,2mincompris entre leslignes 9 et10
60.82 Faisabilitéde I'avant-projet de fabrication L'avant-projet defabrication sera vérifié si : lTcote B.E> )Âli
1t 1t v r 2 _ gT v r 2 _ 1 0 .
> (Al,o lTcopeau + ,\ln) = 025. > 02+ 0,05 lTcopeau
d o cC f n n m n n c r n t o c
r Cote 19t 0,3comprise entre leslignes 2 etg 0,6> (Al'2 + Aln) Directe avec Cfr_n. -\Phase 10
06>05-005=0,55 r Cote t 0,1comprise 15,8 entre leslignes 4 et9 > ({l'n 02 + Alr) Directe avec CTa_e. Phase 20
02> 0,03 + 005= 0,08
r Copeau 0,7mincompris entre leslignes 10et11 C f r , , ,+ C f r - , 0 .
> ({8, r AB.,)- (Al',. Jr,o), lTcopeau Phæe 00
Phase t0
l Tc o p e>a0u, 5+ 0 5+ 0 , 5+ 0 2= 1 , 7 . r Copeau 0,2mincompris entre leslignes 3 et4 + Cfn_., Cfn,, > (Al.+ Alr) lTcopeau \-.--v-
phase 20
r Cote 2_fcomprise entre leslignes I etg 1 > (Ale + Àis) Directe avec Cfn , -\< Phase 10
1 > 0 , 0 5 +=00, 11 5 ' À délâut, voirtableau S595.
= 025. > 02+ 0,05 lTcopeau r Toutes lesinéquations sontvérifiées l'avant-prolet estfarg59I portés sable Tous lesrésultats sont letableau dans
236
60.9 Calculdes cotesCf L'avanfprojet ayant étévérifié etretenu, projet il devient et ilestnécessaire decalculer lescotes Cfpour lesinstaller sur lescontrats dephase. 0n utilise laméthode donnée au q 59.72.
ui to 6
o
o
60.91Optimisation desdispérsions. Lacondition defaisabilité delaoamme est: > XAl,. lTcote B.E. r SilTcoteB.E.> t Al,,il estpossible paruneméthodeT o l d'approches o l successives d'optimiser lesvaleurs Al,afinde o l distribuer aumieux, du pointde vueéconomique, les cËt Ll tolérances descotes fabriquées entre lesdifférents r Al,tout Ph.00 enrespectant lTcote > )Alr. B.E, BruI c) '0
EXEIiIPLE:
Ph.10 Tourmge
CL
LacoteB.E,19t 0,3comprise entre leslignes 2 etga un lTde0,6. (voir )Al,= 6,55 $ 59.82). - )Â1, = 9,65, Reliquat : lTcote B,E. = Alg+ reliquat Alroplimisé = 0,05 = 0,1, + 0,05
I
Ê o
i
Ph.20 Toumage Ph50 Porçâgo
L'utilisation decereliquat estintéressante carellepermet, en particulier, d'augmenter latolérance surlacotederéglage, REPARTITIONET OFrTIMISATION QESDISPERSIONS
Colos
Llgnos IT
19r 0,3
2.9
15,81 0,1
4.9
0,6 0,2
E.9
1
4.5
1
a-
1mln 34r 0,5
7.0 1.7
1
1 61 1
6.7
2
0,2min 0,7min 0,2mln
9.10 10.11
Â8r aBz ABz
ABtt
au alro
Âle
0,5
0,05
ale
Àt; Àlr alr
als
Àtj
ale
0,05
0,05 0,1 0,05 0,1 0,5 0,5 0,5
0,5
0,05
0,5
0,05
u,a
0,05 0,12
0ul
0,15
0,85
oui
0,15
0,85
0ui
0
oui
0,03
'0,0t
0,2 0,05 0,5 0,5 0,2
3.4 0,2 0,05 0,1 + + + 0,1 0,05 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 0,s 0,3 0,1 0,7 0,03
0,2 0,2 + 0,1 0,3
0,05 0,05 +
1 t,65
0,3s
0,25 1,7 0,25
0,r
0,07 +
0,1 0,6 0,3 0,15 0,7 0,03 0,37
r Pourdesraisonséconomiquesdeproducliondes"bruts,,lesreliquatstropimp0rlantsnesontqueoartiellementulilisés. I
0ul
1,55
0,5
0,5 0,5
0,08
0,55
0,03
pourréaliser Lesaliintervenant lescotesB.E.ouB.[/.unilimiles peuvent êtresystémaliquemeil parexemple, optimisés; Al3etAllo + 0,1
0ui
237
60,92 Calcul des copeaux moyens Copeau moy= 1/2(copeau min+ copeau max) Copeau max= copeau min+ )Al,opt.
GRAPHEDESCOTESB,E.
= 11210,2 C0opeau moy(9-10) + (0,2 + 0,4)l = 0,4. = 11210,7 (10-11) Cccccopeau moy (0,7 + + 1,8)l = 1,6. = CO0opeau moy($4) 11210,2 + 0,45)l= 0,425. + (0,2
60.93 Calcul des cotes movennes bureaud'études B.E. moyennes r Cotes issues decotes unilimites Cote B.Emoy(7-9)= 1/2lcotemin+ (cote min+ )Al1opt)] = 1 t 2 [+1 ( 1+ 1 , 6=) ]1 , 8 . B.E. moyennes r Cotes issues decotes bilimites Cote B.E. moy = 1/2(cote min+ cote max). = 19;cote = 15,6. (2-9) B.E. Cote moy (4-9) B.E, moy = 1,5;cote (8-9) Cote B.E. moy (4-S1 B.E. moy = 1,5. = = 16 (1-7) B.E. Cote moy (6-7; 34;cote B.E. moy
60.94 Calcul des cotes Cf moyennes
n{ vr9-3
moy= CB.E.n-. moy+ CB.E.o-. moy = 158- 0,425 = 16,225. n{ wr9-4 m o y = C B E e o m o y = 1 $ , 9 1l = CBE.a = 1,5. w r 4 - 5 moy umoy 1( = v r 9 - 6 moy CB,E,n-, moy+ CB.Er5moy = 1 , 8+ 1 6= 1 7 , 8 .
Lavaleur moyenne d'unecotefabriquée Clsituée entre deux lignes données estégaleà la somme descotes moyennes B,E,et desconditions desméthodes situées .lr(}*95Calcul des tolérances des Cf entre cesdeux lignes, lTCf= AlJopt + Alropt. = lTCf2-11 ÂBzopt+ AB,,opt= 0,5+ 0,5= t 0,5. = ) cotesmoyB,E,- conditions Cfmoy. moyB.M. = lTCf2.7 AB,opt+ AB,opt= 0,5+ 0,5= t 0,5. Résultante Composanles l T C f 2=- A r B ,o p t + A Bo ,p t = 0 ,+50 5 = 1 0 , 5 , lTCf,'o = 611opt+ Alioopt=0,5+ 0,3= t 04. LacoteCfr-,,estcomprise entre leslignes 2 et11,legraphe l T C f r=n t r | , o p t - ^ l e o p t = 0 ,+50 , 1= 1 0 3 . des cotes B.E. etB.lr/. indique : = 41nopt+ Al8 opt= 0,1+ 0,7= t 0,4. lTCfn-u = C8.E,2-e Cfr-,, moy moy lTCfn,= tr16gpt+ Al3 opt= 0,03 + 0,3= t 0,165 + CB.E.n_,0 moy + CB.E.,o_,, moy = gpt = t 0,09. lTCfe.4 Al; + Al4 opt= 0,03 + 0,15 =19+0,4+1,6=21. l T C f o=u4 ; oo p t + A lo5p t = 0 , 1 5 +=0t,07, 4 2 5 , - CB.E.n_, Cf2,moy= C8.E.2-e moy moy = Al"eopt+A16opt=0,03 = 10,2. lTCfe6 + 0,37 =19-18=17,2. Cfr-,moy= CB,E.r + CB.E.r-n moy z moy 6{}"96 Valeurs des cotes Cf - CB.E.n, moy = 3 4+ 1 , 8- 1 9= 1 6 , 8 . ; f r _ n1=, 5r 0 4 ; C l 2 , r = 2110 , 5 C Cf2 moy + CB.E.n_,. = moy ,omoy= C8.E.2-e C f z - t 1 7 ,120 , 5 ;C f e=3 1 6 , 2t2051 6 5 ; = 19+ 0,4= 19,4 = 16,8 = 15,6t 0,09; I 0,5;Cfe-, C12.1 = Cfrnmoy= C8.E.2-e moy 19. C f z - r o = 1 9 , 4C 10 ; 1 , 5t 0 , 4 2 5 ; L4 s= = 1,5. Cfnrmoy= CB.E.e_6 moy C b e= 1 9 t 0 , 3 ;C f n=u 1 / , $ t 0 , 2 .
238
6 d
60r 10 Vérification d'une symétrie Soità vérifier silacote B.E:= =0,5estfaisable àpartir de l'avant-prolet suivant croquis ci-contre.
I
o o o
REMAROUE :
S
'4 ld l l l l l
o L
ll n'ya pasdeAlsurlesaxes desymétrie 2-7et1-8, SoitS le défaut desymélrie delensemble despièces Ë pour tri usinées elCt,C,lescotes decontrôle déterminer le o o défaut desymétrie deIensemble despièces usinées. o = o Cr distance delasurface 1àI'axe 5 Cz= distance delasurface 1à | axe4. 0na: q - n u - w 1
6 P P P
q!.mtn min 0,2'
6
_ wn 2 ,
legraphe les Daprès descoles Cfona C,comoris entre lignes 1et5,soit: q = 112 Cla4. C2estcompris leslignes entre 1et4 C2=Cf1-2+1l2Clrr. (Cl,, - Cf,,). C2= C\-2+ 112 = (Cf,, + Cf't) Cz 112 S=Cr-Cz. + Cf,t) S = 1/2Cfe r - 112(Cfj.2 (Ll:i+ AS= 12(Al,j + Al,)+ 112 Al,+ Àl{'+Alr) (Al,+ Alr). AS= 12(Al;+ Al1) + Llli+112
O
T Ph.m
n
Ph.10 :o ol E E I Ph.æ o-ol Ph.30
F,El
Ërl
à LP h . 4 0 I
(I'r
8al
^-ool g l "El
:-El ô.eL
APPLTcAnoN r'rumÉRnul : Soitlesvaleurs deAlrelevées lorsd'une fabrication analogue précédente o : o = 4gn= 0,4(lT/2 ABo sciage). o (reprise Alô= 0,4 surbrut q) scié $59.5) = = Alu 41r 0,15 (surlace usinée), o ^lâ= Ali= Ali'= 004(reprise sursurface usinée) (! o (surface À12= 61t= 0,05 usinée) lTcote BE > )Al,desCfcomposantes (Àl{+ Al,)+ Ll','+ (Al,+ Àlr). 0,5>112 112 ( 0 , 0 4 ( 0 0 4 0,5>112 +0,15 +) 50,05). + 1 / 2( 0 0 + 05>0185. (J
LacoteBE = = 0,5estfaisable avecl avant-projel proposé
I
n
|
L
r |
L
6 I tl
c
L
239
60r I t Vérification d'une coaxialité a z Soit àvérifier lescotes condition B,E. 5; 6; 7',@ A 0,5', UI o tri o @A 03;@A 0,25 I'avant-proietdonné. suivant o o o
60.111 Avant-projet P h a0s0e: O 1 ; O 4 ;F , ;F {( b r u t ) . Phase 10:tz;Q 2;Fâ (tournage). Phase 20:Fs',O3;Fâ (tournage),
10!0,15 50!0,6 5{1r0,(F s!0,15
@z o,s @oo,o @ao,2s
o
o1
60.112Écartssur lescotesB.E. Condition B.E.1 Condition B.E. 2 B.E.3 Condition Condition B.E. 4 B.E.5 Condition Condition B.E. 6 Condition B.E.7
= ABo* ABrr A B.E.o-1r = Alr * Alg. A 8.E.1-e = Alz + Alro. A 8,E.2-ro = ABs{ ABg. A 8.E.3-s = ABs+ ABo. A B.E.s.6 A B . E . 4=5A l i + A l + . A B , E , 4=7A l i + A I t .
Q 1
F'
?. j I
.I
Ph.m 8rut
60. 113 Vérification > )Al'descotes lTcote B.E. Cfcomposantes Condition 5: lT.r = 6,5 0,5>ABu+ABu. C o n d i t i o n 6=: l6T,r3. r 0,3>Ali+Alo. Condition 7: lTr, = 6,25 0,25>All+Alr. pression) r Dispersion surlebrut(coquille sous = 63.= ABs = AB.= 43r= ABrr= 0,1', ABo globales r Dispetsions auniveau duréférentiel-(reprise Al;= 6,15 enmandrin 3 mors durs) (reprise Ali= 9,94 enmandrin 3 mors doux). r Dispersions surlesaxesusinés = = (ieu Ala 4;t 0,01 delabroche), Condition 5 : @A 0,5> ABu + ABo > 0,1+ 0,1= 0,2. Condition 6 : @A 0,3> Al!+ Alo = 0,16. > 0,15 + 0,01 Condition 7 : @Q 0,25>LIL+ Ll, = 0,05. > 0,04 + 0,01 proposé Lescoaxialités sontlaisables I'avanfprojet avec 'Voir 11.25 (0,2aulotalsoit0,1parface). S " Voir ( 59.5.
ËLt Ph.10
Ph.â)
ef
Ph.m
EI
Ph.10
ol
ol cLl ol
oL
t
Ph.20
?l
6l Commande , . numenque
SCHÉITIN DE PBINCIPEDU TOUR HES 3OOH. ETNAUII-T
Unemachine estcommandée numériquement lorsque les déplacements desorganes mobiles sonteffectués à partir d'instructions numériques codées.
61. I Principe génêral Ledirecteur (D.C decommande numérique N.)après leclure desinstructions detravail (hydrauliques agitsurlesmoteurs ouélectriques àcourant continu) d'entraînement desorganes 61.2 Structure d'un programme comporte toutes mobiles lesinformations etassure lamise enæuvre utiles à lamachine desfonctions auxiliaires Unprogramme (vitesses, pour avances, réaliser l'usinage. changement-d'outils, arrosage, etc.). Lamesure desdéplacements sefaitsoitdirectement le Unprogramme parexemple estformé delignes oublocs, : capteur monté étant (parexemple N40X21.208, surlatable delamachrne *inductosyn,*) pourlesmesures règle trèsprécises, ligne parexemple soil Une estformée demots, : X21,208. ,,X21.209 indirectement. Lesystème étant monté enboutdevis(par Unmotcomprend parexemple uneadresse etunformat, nrésolver,**) pour exemple plus desmesures grossières(XestI'adresse, 21.208 leformat) Certains systèmes sont mixtes, X + 0021.000, premiers lesquatre chiffres donnent lesmillimètres, lestrois derniers lesmicromètres, soit enécriture simplifiée X2i, principalement Unpr0gramme comporte : préparatoires fonctions des (G), r des fonctions d'appel r Schéma demooe deprincipe dutourHES 300 (G0)oudecycles d interpolation (G84), jeulavisàbilles Lemoteur àcourant continu 1enlraîne sans (X,Y,Z,l,K,,,.), depoints r descoordonnées 2 dont l'écrou 3 estliéauchariot 4,À I'extrémité delavis (S,F,..), devitesses, r desinformations d'avances uncompteur d'impulsions 5 vérifie constamment laposition r desfonctions (M,..). auxilliaires exacte 4 enadditionnant duchariot lenombre defractions petites) (très detours devis.Cette information transmise au EXEMPLÊDE PROGRAMME directeur decommande numérique 6 estcomparée les Dressageet chariotage avec positions prévues parleprogramme, cette seconde action nboucle continuelle decontrôle etd'ajustement estappelée deposition,. permettant L'exercice descontrôles l'obtention d'une boucle devitesse etd'une boucle deposition sur chacun desaxesautorise la commande numérique des déplacements delamachine. Ainsi contrôlé lesystème d'axe peut recevoir sous forme denombres desordres telsque naller , pointA point du au Bàlavitesse vr etainsi desuite jusqu'à cequel'ensemble destrajectoires nécessaires à I'usinage soitdécrit, * lnductosyn: pourunemesure système de mesure analogique direct ijne. **
système de mesure pourunemesure analogique indûect grossière. i relativemenl
241 EXEMPLE DE PROGRAMME - Dressage etchariotage NUM720T- 7607
)da
Programme
Désignation 0/o : début deprogramme. 1 : n deprogramme " G52XZ: retour G0: avance rapide à l'origine mesure
- Chariotage - NUM720T) %1(Dressage N10G0652XZ
T3: outiln"3 - D3: correcteur n'3 - M6: rotation tourelle = S1000 : fréquence der0tation1000tr/min- M4: rotation sens trigonométrique
N2O T3D3M6 N3051000M4M8
Déplacement rapide enal -X42:A = 42
a1)N40X42260 N50G92X4252500
G92: limitation delavitesse debroche
N60G96X425100
G96:vitesse decoupe constante S= 100m/min. - G1: interpolation - G95:avance Dressage linéaire enmm/tr-F = 0,3
ar) N70 G1G95X0F.3
Becul aupointar envitesse rapide = 2 500tr/min G97: annulation deGge- S1000 : tréouence derotation
a3) N80G0261 N90G97S1000
I
X32 a4) N100
Positionnement del'outilaupointa4envitesse rapide
a r ) N 1 0G l2 3 8F . 3
jusqu'au pointa5 Chariotage
a6) N120 X42
Dressage etreculaupointa5
N130 G0G52XZM5
- M5:anêtbroche G52XZ:retour delatourelle à I'origine mesure
D1M6 N140T1
Appel del'outiln' 1{foret à centrer)
6X'u Trajectoires décrites en C. N.
TRAJËCToIRES DÉCRITES EN c.N. I n t e r p o l a t i ol inn é a i r G e 01 Trajectoire
o
Toutes lestrajectoires unedefinition mathématique ayant sont A réalisabes numérloue. encommande Ceoendant. oourles machines lestrajectoires usuelles, sontdesdroites oudes : cercles r Interpolation linéaire G01 estuneportion dedroitequelconque dansle Latrajectoire olan, circulaire r lnterpolation G02-G03 Interpolation c i r c u l a i r eG 0 2 - G0 3 I r l r : i o n l n i r oo c t r n n o r n l o n --r r Jnep01t01 0ecercre montre correspond ausens desaiguilles d'une G02 G03 correspond ausens trgonométrique. , B r Contournage tyt Gnl dansle planG01.G02- G03 Leprofil dedroiles usinéestunecombinaison etdecercles. quelconque y = f(x)il fautdonner Sileprofileslunecourbe points les ia tous definissant courbe arlec un(incrément,(fig4). fonction del'étatdesurface acceptable, / f rajecloire r Contournage dansl'espace Cetypede contournage ne peutêt,eréalisé avecdes C o n t o u r n a g ed a n s l e p l a n G 0 1- G 0 2 - G 0 3 machines usuelles.
@
I
'7 @^oo,
7 , X
I
6
r --5
o-O. /o' " ncrément pus ncren'renl : segment dedrolte. eslpell,mereurest elaldesurlace
242
61.4 Positionrelative de I'origine programme(OP) par rapport à I'origine mesure(Om)
CENTRED'USINAGE- AXES- ET MOUVEMENTS
programme L'origine 0Pappartient àlapièce, elleestchoisie parle programmeur. L'origine machine 0Mestunpointduréférentiel mesure pardesbutées défini électriques, il conespond à laprise d'origine machine P0M. L'origine mesure 0m estunpoint arbttraire deI'espace machine, il estdéfiniparunparamètre machine 0M/0m (pratiquement 0Met0msont souvent confondus).
PRtsEDEnÉrÉneruce DtREcrE
Après avoir installé leporte-pièce surlamachine, I'opérateur doitdéterminer position la programme deI'origine 0p par rapportà I'origine mesure 0m. Cette opération consiste àrendre coaxial l'axe Zduréférentiel deprogrammation d'origine 0P,avecl'axedelabroche; à l'aide desmouvements suivant lesaxes XetYpuisàrelever laposition programme del'origine 0Pselon l'ue Z,celte position étant fonction delalongueur del'outil**. Cesrelevés s'eflectuent àI'aident demoyens conventionnels telsquelescales deréglage et pinule decentrage. Les pf,if**xsont yxlguls lues surtatltsu. possibles Deux cassont : - Prise r Fraisage deréférence directe: programme I'origine estaccessible, ladistance séparant les deuxorigines estégale selon chaque axeà pRÉF X, PRÉF Y,PRÉF Z. I Fraisage. Prise deréférence indirecte: programme l'origine n'estpasaccessible (parexemple, ue d'unalésage déjàréalisé), c'estlecasd,unalésage non encore réalisé Lamesure sefaità l,aide d,unréférentiel intermédiaire ayantson origine 0pchoisie surlapièce ousur leporte-pièce. Ladistance entre l'origine pièce 0petl,origine programme y, 0Pestappetée pÉCX,DÉC décatage DÉC DEC Z).
Y
Y r
Y r P R Ë FZ
P i n u l ed e
X X+
o
E E (o
I
pRÉF L'enregistrement desvaleurs etDÉC Oans ledirecteur decommande numérique estobtenu procédure àl'aide d'une simple r Volrchapitre 43: Axesnormalisés **Le relevé peulse{airedirectemenl surlalacedelabroche si l'onconnait leslongueurs desoutils.
,r,rlFpREF : '1sederêférence,
61.5 Notion de correcteur - Correction r Fraisage delongueur, derayon L ouleursdifférences Leslongueurs d'outils H,et les rayons Rdoivent leD.C.N. êtremesurés etintroduits dans méthodes Deux sontutilisées. Lapremière consiste à mesurer leslongueurs L, Lz,Ls...etlesrayons R1, d'outils Rz, Rs,..àl'aide d'unbanc depréréglage. Ladeuxième la machine consiste à utiliser à commande numérique comme machine à mesurer. pasaucontournage Les neservant R=0, outils ontpourrayon
- CORRECTION FRAISAGE DE LONGUEUR ET DE RAYON- JAUGE-OUTIL(L et R)
descorrecteurs r Détermination delongueur sans (exemple fig 1) utiliser debancdepréréglage poureffectuer la prise Lepremier outilT1estutilisé laquelle l'axeZ enfaisant d'origine, estobtenue suivant - pnÉr coïncider lafacedecetoutilavec leplanZ0 Lecorrecteur ( z ) rounuRoE- JAUGE-ourt Hldeceoremier outil a oour valeur zéro, Ledeuxième outilT2estpluscourt,Lavaleur ducorrecteur H2estégale à ladifférence despositions luessurlavisu I outil T1priscomme référence T2considéré enire etl'outil ; valeur cette estnégative. - Jauge-outil - Préf(fig2) r Tournage jauges Les T1mesurées del'outil à l'aide d unbancde préréglage sont égales àJ,ZetJ,X. lesvaleurs : Une opération dechariotage donne suivantes (lues X11ZTI surlavisu) ; L,Ql2 (nesurées surlapièce) ; PRÉFZ=_(L+ZT1+JIZ); = - \A t2+XT1+ J,X); PRÉFX L e s v a l eduerJs, Z; J , X; F ; P R EZF; P R EXFs o n t introduites leD.CN dans
( 3 ) FRAISAGE- CORRECTIONDE RAYON
r Correction derayonenfraisage oPÉRATIoN permei Leprincipe ducorrecteur derayon d'effectuer D.ÉBAUcHE successivement avecunmême outiluneébauche et une programme, finition modifier le ll sans estégalement utile pour I'usure compenser delafraise oupourchanger d outil. ébauchée E)tElrlPLE {lig.3):
Pour réserver uncopeau definition d'épaisseur e = 0,3, pour loutil I1 O30aura : d'ébauche correcteur R 0=1 R + 0 = 1 5 + 0 , 3 = 1 5 , 3 . parleD.C.N, quicalcule Cerayon fictifestprisencompte par latrajectoire d'ébauche décalée de0,3 rapport à la trajectoire definition. L'outil T1aurapour definition conecteur R02= 15
(ligneprogrammée)
I
244
coDrFtcATtoN DES BANDESeERFoRÉES sELoN LES coDES rso ET ErA
6 | r 6
tso. DtN66024
Tableau descodes Nodesélémenkbin.hêg Nodesplslesd'infomation
E .c)
P'
6
t
4
I
o
5
4
Signification
Îi g o
()
Pasdepeiloration Relour aflière Tabulation hodzontale Interligne Retour dechailot
Espace 0uveilure oarenthèse
parenthèse Femeture Débuldeprogramme, arrêtdurebobinage
LF CR SP
a a
( )
o
Plus
a a a o a a a o a a a a a a o a o o
O
a +
Moins Chitfie0
0
Chiflre1
1
Chiftie2
2 3
Chiffre 3
a o o
Coordonnée angulahe autourdeI'axeY
4 5 6 7 I 9 A B
Cooldonnée angulaire autourdel'axeZ
c
o
Appeldecorection derayond'outil
q
Deuxième vitesse d'avance
E
a a a o a a o a o a a a a o a o a o a a a o o a a o a a
Chiffie4 Chitfre 5 Chiffie6 Chiflre 7 Chiffre I Chiflre 9 Coordonnée angulaire autowdeI'axeX
Vitesse d'avance
F
préparatoire Fonction
Coordonnées ducentteducerclesuivanl l'axeY
G H I J
Coordonnées ducenlreducerclesuivanll'axeZ
K
Appeldunodelongueur d'ouiil Numéro debloc
Lr M N
Anepasutiliser
0
Cosinus dhecteur enX durayond'outildansI'espace
P
Fonctions spéciales Coordonnées ducenlreducerclesuivanlI'axeX ouI
Fonctions auxiliaires
Cosinus directeur enY durayond'outildansI'espace
0.
Coordonnées R pourlescycleset intenolations
R
Vitesse derotation dela broche
s
Numéros d'outils Mouvement secondaire à l'axedesX Darallèle
T U
Mouvement secondaite à l'axedesY oarallèle
v
a a
a
o
a
O
o o
O
a
o
a a
a
o a
a a a
a a o a
a
a
a
o a a a a o a o o a a a
O
o
O
o o o a o a a o
a
a a a a
o a a a a a a
O
a a a a a o o
a
a o
a
a
o
O
O
a I
a a a
a a o o a o a o a a a a a a o
' P = Eément parité de (Lenombre T = Piste deparité deperforations poure code estpairpourlecode lS0,lmpair EA)
"
I
a
a o a o
Blocprincipal et premier bloc Blocoptionnel
I
Perlorations
NUL BS a HT
o/o
EtA244
2 T'" 3 2
a a a a o o a O a a a
a
o a a a
a a
a o a o a
a O a o o a a a
a
a
a a
o o a a
a o
O
o a o a a
o 'o o 6 6 (J
I I
7
D
P' 4
o
i
4 T"
3 3
2 a
'|
Perlorations Pasdeperforation a R1 a o a a TAB a a o a a a <- t o LC I o O a o a zwR a a a a a a I a a a a o ) a a o O I a a a a a o o a O o a O o + a o o 0 o 1 a o 2 a o 3 a a o o a 4 a a 5 a a o a 6 a o a a 7 a a a 8 a o I O a a a a a a a a o b a o a c a a a o a a d a o o a e a a O o o a I a a o a a o g o o o o o a h o a a a a a o o a a o a o a i k o a o a a o a o m a a a a n O a o o 0 a a O o p a o o a o a q a a a a I a o a o s o o o a I o o a o a a O u O v a o a a
ir I
I
245 CODIFICATION DES BANDES PERFOREESSELON LES CODES ISO ET EIA tso. DtN6ô024
Tableau descodee Nodesélémenls binairês Nodespislesd'inlormatlon
1
E 6
I
7
w
3 2 1 t T" 3 2 I 6 Perforalions o
a a a o o Y a z DEL a a o a o a * a a
Mouvement secondaire oarallèle à I'axedesZ
x
pdncipal parallèle li|ouvement à I'axedesX pdncipal patallèle Mouvemeni à l'axedesY pfincipal parallèle à I'axedesZ Mouvement 0blilération Vhgule Point
Astérisque
pouR ADRESSES CARACTÈRES
4
a o a o o o a a a a a a O a a o a a a o a o o a a o a o O O a a NFz6B.03t
EtA244 o .o
8
I
0
I G
I
7
6
() 6
Y'
a
x
o a o a o a o o o
v z IRR
*
3 2 1 3 2 I Perforations P' 4 t
4 T"
a o O o o
a
a o a o a a o a a o
a a
a
a a a a o a O a
a
o
a a a
EXEMPLE BANDE ISO
Signification
A B
Coordonnée angulaire aulourdel'axeX
c
Coordonnée angulaire autourde I'axeZ
D
P'
(t
Signilication
6 I m rt Caractère
E
,o o
Coodonnée angulaire aulourdel'areY Coordonnée angulaire autoutd'unaxespécial ou : (1) troisième vitesse d'avance
E
Coordonnée angulaite autourd'unaxespécial ou : (1) seconde vitesse d'avance
F G H
Vitesse d'avance
J K L M N
0isponiblelessystèmes demiseenposition
0
A nepasulilisel
préparatoire Fonction Oisponible defaçonpermanente Nepasutiliser dans parallèle et d'usinage auxaxes Disponible delaçonpermanenle Fonclion auriliaire Numéro debloc
P
parallèle Mouvement tertiaire à I'axe desX(1)
0
Mouvement leiliaireparallèle à I'aredesY (1)
R
Déplacement rapide surl'axedesZ ou: parallèle mouvement tertiaire à I'axedesZ(1)
S
Vitesse derotation dela broche
T U
Fonclion outil
v w x
parallèle Mouvemenl secondahe à I'axedesY (1)
Y
p.incipal parallèle Mouyemenl à I'aredesY
z
pdncipal parallèle filouvement à I'aredesZ (ll) Fonction subdivision deproqramme
parallèle Mouvement secondaire à I'axedesX (l) parallèle Mouvement secondaire à I'axedesZ (1) principal parallèle Mouvement à I'axedesX
' P= élément deparité. "- ï - piste departé
8 7 6 54
321
Tît]-t-ï-r
-
"/o
-LF -N -SP _1
n
-SP -G
_o _sP -G _7 _0 -SP -X _0 -SP _0 -LF
-N -SP _2 _0 -SP -T _1 U _1
_sP -M _6 -LF -N -SP _3 _0 -SP -S _1 _0 _0 _0
246
6 1r 8
FONCTIONSPRÉPERETOIRES G ET AUXILIAIRES M POUR ARMOIRES NUM
- 760T1 TOURNAGE (Armoires NUM720T Code GO G01*
G02 G03
Désignation Interpolation linéaire enraoide Inlerpolation programmée linéaire à lavilesse Interpolation circulaire sensantitrigonométrique hterp0lation circulaire sens trigonométrique programmable Temporisation avecF
- 760F1 FRAISAGE (Armoire NUM 720F Code
GO * G01 G02 G03
Désignation Interpolation linéaire enrapide Interpolation linéaire programmée à lavitesse Interpolation circulaire sensantitrigonométrique lnterpolation circulaire senstrigonométrique
G04 G09 Anêtprécis entindebloc
programmable G04 Temporisation avecF
G33
Conection derayon d'outil à gauche duprofil Correction derayon d'outil à droite duprofil
c52
G 1 0 Anêtd'usinage butée findebloc) {signal G16 Définition del'axedeI'outil avecPQR G l 7* ChoixplanXYpourinterpolation circularre G18 ChoixplanZXpourinterpolation circulaire G 1 9 ChoixplanYZpourinterpolation circulaire
Progf ammation (origine absolue mesure)
G40' Annulation delacorrection derayon
G53
Suspension duzéroprogramme / auzéromachine
G41
Correction (outilà gauche derayon duprofil)
G42
Correction derayon(outilà droiteduprolill
G38 G40* G41 G42
G09
Cycle deliletage à pasconstant Filetage enchaîné surcône Annulation delacorrection defayon
G54 Validation duzéroprogramme / auzéromachine G59 Décalage programme d'origine G64 Cycled'ébaucheparaxial G65 Cycled'ébauche de gorge G66 Cyclede détonçage
G70
Entrée desdonnées enDouce
G71* Entrée desdonnées enmétrique G75 Validation d'unsous-pr0gramme dedégagement d'urgence G77 Appelinconditionnel d'unsous.programme oudeblocs G79 Sautà uneséquence (conditionnel sansretour ouinconditionnel)
080
Annulation decycled'usinage
G83 Cycle dedébounage G87 Cycle deperçage avecbrise.copeaux
G90*
Programmation programme absolue / à I'origine
G91 G92* G92 G94*
Programmation relative / aupointdedépart dubloc Limitation delavitesse debroche S) {avec Présélection programme deI'origine (avec X ouZ) Vitesse d'avance exprimée enmm/min Vitesse d'avance exprimée enmm/tr
G95 G96 Vitesse decoupeconstante G97 Révocation delavitesse decouDe constante
M00
Anêtprogrammé
M01 Arrêtoptionnel
M02 M03 M04 M05 M06 M07 M08 M09 M19 M40
à
M42
Findeprogramme delapièce Rotation broche sensantitrigonométrique Rotation broche senstrigonométrique Arrêtbroche
Arrêtprécisenlin debloc
G45 Cyclede poche G51 Validation (tonction 0uinvalidation miroh)
G52 G53 G54
Programmation (origine absolue mesure) Invalidation desdécalages PREF etDECl pRÉF Validation desdécalages etDECl
G59 Décalage programme d'origine G70 Entrée desdonnées enDouce
G71
Entrée desdonnées enmétrioue
G73 G74 G77 G79 G80' G81 G82 G83 G84 G85 G86 G87 G88 G89 G90* G91 G93 G94*
Annulation dufacteur d'échelle Validation dutacteur d'échelle Appel inconditionnel d'unsous-programme oudeblocs Sautà uneséquence (conditionnel sansretour ouinconditionnel) Annulation decycled'usinage Cyclede perçagecentrage Cyclede pefçagechambrage
Cycledeperçage avecdébounage Cycledetaraudage Cycled'alésage
Cycled'alésage avecarrêtdebroche Cycledeperçage avecbrise.copeaux Cycle d'alésage etdressage deface Cycle d'alésage avecanêttemporisé Programmation programme) (origine absolue Programmation (pointdedépartbloc) relative Vitesse d'avance eninverse dutemDs V/L Vitesse d'avance enmm/min
Changement d'outil Arrosage n'2
REMARQUE : Lesfonctions auxiliaires Mdecesarmoires sontidentiques à celles
Arrosage n"1
desNUM720T et760T.
Anêtdesanosages
M40
Indexation broche
M45 M60 Déchargement palette palette M61 Chargement
3 gammes debroche
Fonctrons intialséesà amisesoustenson.
à
-- Fonctions pourNUIV communes 720_ Z60TetF
6 gammes devitesse debroche
247
6ir9
FONCTIONSPREPARATOIRESG - CYCI-ES Exemples
Code G()
Désignation
Schéma
Programme Interpolation linéaire enrapide
460T) 7o1 (NUM N10T101M6S400M41M4
0)N20G0G70X0Z0 1) N30X40000 2152000 Floo 2) N4oGl 260000 3) N50X82000
0)il60G0G70x0z0 G01
Interyolation linéaire à vilesre prognmmée
N7OM2 720F-760F) % 2 (NUM 0) N5T20251000M42M3 1) N10G0X80Y30252
245 2)Nr5GrF100 (d$cente aupt2 à 100mm/min) Y70 3)N20X200 4)N25Fs00 252 0) N30G0X300Y2002200
G02
lnterpolation circulake sensantitrigo. nométrique
N35M2 % 3 (NUM720F-760F) o) N513 D3Slo()oM42M3 1) N10G0X60Y30252 245 4 N15G1F10o
R70 3t N20G2X200 (intenolation chculahe de2 à 3) 4)N25 252 G1Fs00 2200 Y200 0)N30G0X300
G03
lnterpolation circulahe senslrigonomélilque
N35M2 % 4 (NUM720F-760F) 0) N5T4D431000M42M3
Y3oZs2 1)N1oGoX200 Z4s 2)N15 G1F100 3) N20G3X60R70 (interpolation de2 à 3) ckculaite 252 0 N25G1F500
2200 o N30G0x300Y200 N35M2
G04 Temporisation
max= F99, soit9,9s) N...G04Fl0{temporisation
460T) % 5 (Num M3 0) N5TsosM65800 LeblocdeG3i! contient 288000 1) N10G0X21000 ducycle Z : longueur N15G332.46000K1500 K:lepas R1000 F-200 s3 R: leretrait etexécution ducycle} depasse F : profondeur {appel S: nombre depasses N20F.15052 N25F.2051
G33* Cycledefiletase
Filetage M20x3 Longueur
N3()F(} 0) N35G0G70X0Z0 N4OM2
' Cycle page 257) NUN/ 720T760T{v0r delletage a\/ec
N o m b r ed e p a s s e s : 2 0 / 3 x h ; h - 0 , 6 1 3 P a s
2Æ FONCTIONS PRÉPARATOIRES G. CYCLES Code
Exemples
Désignation Programme
G40 Annulation G41.G42 G41 Correction derayon duprofil) {outilà gauche
%6 (NUM720F-760F) N5T1D15320M41M3 1 ) N 1 0G 0X " l ôY - 1 2 635
Travail en avalant
1 i 11 G41l
Schéma
Voirlesdeuxexemoles suivants
N15G1F1000 Z-2
FraiseA 20
2) N20G41X0F190 (conecteur à gauche) 3) N25Y0 4) N30G2X52Y52R52 5) N35Gl X68 6) N40G40Y68(annulation c41) N45G02200
NsO M2
G42
Corection derayon (outilà droiteduprofil)
% 7 {NUM720F.760F) N5T2D25320M41M3 r) N10G0x68Y68235
Travail N15G1F1000 Z-2 en opposition 2) N20G42Y52F190(conecteur à droite)
l1 IA\
N-/ P lc42
3) N25X52 4t N30G3X0Y0R52 5) N35c1 Y-16 6) N40G40X.16(annulation G42)
->-
z
N45G02200
NsO M2 G64 G77 G79 G80
G83
paraxialV oirexemples Cycled'ébauche pages 255et 256 Appolsous.programme pages V oirexemples 255et 256 Sautà uneséquence
page255 Vorrexemple
Annulation descycles . Cycledeperçage
voirexomoles suivants
débounage
%8 {NUM460T) N5T30351000M41M3M6
N10G0X0291000 (pt0) NUM 460T : 0à7)N15G83 213000 R22000 F250 R : longueur delapasse 8) N20G80X100000 2200000 Z : cotedufonddu N25M2 perçage NUM72OF.i6OF Voirpâge250
G84 Cycle d'ébauche
oioI (NUM460T)
dedressage
N5G0G70X0Z0
Num460T: R : profondeur depasse
N10T404M651000M41 - X500 N15G92 (décalage 2200 d'origine)
Cycle d'ébauche G84dechariotage
1) N20G0X47000 25?000 2) N25G84X13000 R4000 F3000 3) N30G2X28000 242000 t15000 K0* 4l N35Gl 230000 5) N40X47000 224412 N45G80G0X100000 2100000 N5OM2
T
z
249 FONCTIONSPREPARATOIRES G - CYCLES Code
Exemples
Désignation Programme o/o33(Mors- NUM720F)
G45 Cycledepoche
N75T2D2M6(foretO 8,coupealu.)
X,Y,Z : coordonnées du c e n t r e t d uf o n dd el a 1) poche enabsolu G90 1) ER:pland'approche EB:rayon EX:longueur suivant X EY:longueur Y suivant
N76S3800M3
latérale Q : passe ébauche | : passe axiale finition J : passe latérale linition EP:vitesæ axiale ébauche 1) EQ:vitesse latérale ébaucne El : vitesse axiale finition EJ: vitesse latéralefinition
N10553500M3
N80G0X31.875 Y-2025M8 N85G81X31.875 Y-20Z-12ER2F300
Schéma
,T ffi, -l=l I *,fffi .*
N90G0G80Zl0 M5M9 N95GG52ZD c{
N100 T3D3M6(fraise 2T,O 10,coupe alu.)
tl LU
Nl 10G0X31.875 Y-20 N l 1 52 1 0M 8 N120045X31,875 Y-20Z-8ER2p3Ql
r0.1J0.1EP150 EQ200 8t150 EJ200 EX40 EB6(cycledepoche) Nl25210M5M9 N130G0G52Z D N135GG52X-105 Y0(dégagement)
G51 Fonction miroh
N140M2 o/o2073(Flasque AR-NUM 720F) N 1G G 5 2 Z D N5T1D1MO(fraise 2T,O 12,coupe alu.) N10M3S2000M8
2 7 8
1) N1521Y30X30(éb.1repasse) 2l N17Z-3.25 3) N20Gl G41F200 X9.43
1i2',7;8
4) N25F200Y17.67 5) N30G3X17.67 Yg.,tg R8 6) N35G1X30 2) N40G1G40Y30 7) N452-6.5(éb.2epasse) N50G77N20N40(ex.: blocs20à 40) 8) N552-6.75(finition) N60G77N20N40 N65230 (sautdebride) 9) N67X-26.67 N70G51X.{fonction mkohsuivant X) N75G77N10N65 t0) N77GY-26.67 3
N80G51Y-(fonction miroirsuivant Y) N85G77N10N65 4
11)N86GX+26.67 N90G5lX+{annulation fonction miroirdubloc70} N95G77N10N65
N
N96G51Y+lannulation tonclionmiroirdubloc70)
N
-R Bt)
s-+)
-9,43-|
N97M5M9 N100G0G52X-150Z D N105M2
6
s' X
o.P.
17,67
rtl.l
250 FONCTIONS PRÉPARATOIRESG . CYCLES
Exemples
Désignation
Programme G81
Cyclede polntage perç8ge
0)N45c0x200Y200 2100 Ns()M2 Cyclê ds per0age chambrage
o
Z+
0) N5T1D151000M42M3
N10G81R1826F65(appelcyctô) Leblocdec81 1)N15X48Y22(positionnement et perçage) contienl : N202.4(modilication profondeur) R : pland'approche. 2)N25X30Y14(perçage) Z : cotedutond 0uperçage profondeurl N3026(modification enabsolu (percasel 3) N35 X10 Y8 F : avance en N40G80(annulation mm/min ducycle)
G82
Schéma
% 1 (NUM720F-760F)
T-
@l -l
-- @TY+
fgTt _ rl I ul:l r
I 1@l ,
%2 (NUM720F-760F)
'lf
ztl
mr-P"
Z+
0) N5T2D25500M41M3c0 2100 N10G04tF10 (initialisation dela temporisation) N15G82R18210F35(appelcycte)
2)N20Y30Y14(positionnement etlamage) N25G80(annulation ducycle)
Et
0)N30G0x200Y200 2100 N35M2 G04estsituéavantle bloccontenant G82
G83
Cycle de pêrçage avec débounage
%3 (NUM720F.760F)
Cyc,le de taraudage
Z+
0) N5T3D351000M42M3c0 2100
N10G83R322.4P1208F60
Leblocdec83 (appel ducycle) contient : 2) N15X30Y8 R : pland'approche* (positionnement etexécution ducycle) Z : cotedulond duperçage en N20G80(annulation ducycle) absolu N25G0X200Y2002100 P : première passe N3()M2 Q : passe suivante F : avance en mm/min
G84
T
J-
l_-
--T-f-{
% 4 {NUM720F.760F) 0) N5T4D45500M41M3G02100
LeblocdeG84 N10G84R182.3F500 contient : (appelducycle) R : pland'approche' 2)N15X30Y14 z : cotedufond dutaraudage (posilionnement el taraudâge) = F : avance N20G80(annulation ducycle) S entrlminx pasenmm N25G0X200Y2002100 ex.:S=500 N3() M2 D - r F=500x1 500mm/min
Z+
T-
@l
r-< Y*,
T-
sl
I " Lep and'approche Rde\jrent EFpourteDCN.NU[/720Fet760F
t
I
I I t-e lrou V) 5 est déià nercé
251 FONCTIONS PRÉPARATOIRESG - CYCLES
Exemples Fonction
Désignation Programme
G85
Cycle d'alésage LeblocdeG85 : compone R: plan' d'approche Z rcotedu londde I'alésage F : avance enmm/min
Schéma
% 5 (NUM720F.760F) 0) N511D15400M41M3 NtOG85R162.4F100(appelcycls)
l) 1'115 XlOY10 (mlseenposilion et alésage l)
3)N20RtO(remontée à R2) N25214(londalésage 2)
2)N30X4o (miso el alésa62) ei posilion 2100 N3sG80G0X.200 Y200 N4OM2
G8ô
Cycle d'altuage avec arêl broche Le bloc de
G86compone R: p l a n ' d'approche Z : coledu londde l'alésage F : avance
%6 (NUM720F-i60F) 0) N5T2D2S500M41M3
Nroc86R432.3F50 (appel ducyclo) 1)N15X60Y32 (mise otalésage) enposition _ Y200 2100 0 N20G80G0X200 N25M2 REMARoUE : I'inderation de la broche Dermel le reculradialde l'outil(enposilion basse) L ' o u t i l u t i l i s ée s t u n e b a r r e d ' a l é s a g e
G87
Cycledeperçage avecbrigecopeaux
% 7 (NUM720F-760F) 1I N5T3D351000M42M3 I I I
N10G04t10 LeblocdeG87 compone : R : plan' d'approche Z : cotedufond 0uperçage P : l'e passe Q : passes suivantes F : avance
G90
Programmalion absolue Toutela cotalion parlde I'origine Programme 0P
(inilialisation delatemporisation)
ll15G07R32Z'4pr208F60 (appelducycle)
1l N20X30Y10 (missenpo3ilion et perçage) N25G80G0X200Y2002100 N3OM2
I cycte X+ --+F
I I I
Nota : A chaque passe ilyaunarrêt seton ta temporisation
i20F.760F) %I (NUM N5T4D4M3M4251000
'tl N10G90)(8Y1022 N15G1F3002.0.5 2) N20X48 3) N25Y30 N30G02200M5 N35M2
Lepland'approche R devient EBpourle D.CN
-'--.iF
X +
252 FONCTIONS PREPARATOIRESG ET CYCLES Fonction
Exemples
Désignation
Programme G91
Programmation relalive
Schéma
%9 (armoireNUM720F-760F,l N5T4D4M3M425'1000 1) N10G90X8Y1022
Laposition relative de l'axe N15G1F300 2.0.5 dela brocheest 2) N20 C91 X40 Y0 par définie rapport aupoinl 3) N25X0Y20 précédent qui N30G90c0 2200 devient référentiel N35M2 REMARoUE : lepoint(1)estdélinien perrapporl absolu à 0P.Lepoint(2) estdéfinienrelatifparrapport à (1). Lepoinl(3)estdéfini enrelatif parrapport à (2).
G92 A I
t
(s) LimMion vitêsse debroche
- Programmation del'avance (avec tangentielle R). - Présélection programme deI'Origine (avec XouZ).
sAUT DANSuN pRoGRAMME- RÉpÉTrrroN- BLoc oprroNNEL ( NUM 560F)
l0
Inslruction
Signification
N200Æ
Exécution dublocN5situéantérieurement dansle pfogramme
N200/5; 20
Exéculion dublocN5à N20inclus
N200* 20/5 N200* 10/5X200 N200* 2X10Y20 /N200...
Vingterécutions dublocN5 Dixerécutions dublocN5aprèsledéplacement X200 Deux exécutions dublocN200 aprèsledéplacement X10y20 Blocoptionnel par à valider l'opérateuf surle pupitre decommande
fil' li
SOUS-PROCRAMME
un sous'pfogramme estunepailieduprog.amme pouvant êtreappelée uneouplusieurs fois,afin d'exécuter desopérations répétitives. ll estdéfinienlin deprogramme aprèsle M2.
EXEMPLE: Usinage d'unerainure(NUM S60F)
1)
0/9
(rain ure)
N5
T2.02S1500 M3M42
Nl0
Y.2021 G0x19.85
N15
c1F150
;N20 N25
Y*l À
x 5/.1(5appels dusous.programme.l) G90F1000 25(retour enabsolu)
N30
(dégagement G02100 enZ)
N35
M2
x2ot5 z. 4l Tru.t ce1
1)l lH10 \.28.2s2-1 rorr-o,on,rr.. { T H999
REMARQUE : Le pfogramme ci.dessus incluant le sous.programme (.1)permet l,usinage de la rainure encinqalletsel tetours.
Instruction
Signification
N20/,1
Appeldusous.programme,1
H 5.1GgtX28.25...
Première lignedusous.programme
H999
Findusous.programme
( cy"t" I obtenu
( à l'aide
7 9
I
I du sousIprogramme
61..r2
PROGRAMMATION PARAMÉTRÉE
Généralités : programme paramétrée Laprogrammation L sontaunombre a pourobjetde rendreuniversel de120: det0 à 119et deti00 à L'199. unprogrammeLesvariables Ellespeuvent concernant despièces avohunevaleur similaires maisditférentes. fixeouunevaleurrésultant d,une opération +, -, ., /, sin(s), etc. programmés Lesparamèhos sontdesfonctionsqui peuvent êtreaffectées à Exemoles i touteslesadresses à la placedevaleurs numériques. L2=5 ; Ll = L2+ 5,3* 3 * S30*équivaut à Ll = 15.45 Lesparamètres sontutiliséspourlâ programmation desfamillesde piècesde Paramétrage desiaugss.outil : lormessemblables, pourdonner plusdesouplesse lls sontégalement utilisés aur %2073{Flasque AR.NUM 720F) programmes contonant desdonnées variables, on peutchanger : 48103(Jauge-outil desvaleurs E50001 T1,L = 48.103) numériques sansmodllier leprogramme, = 5 0O (Jauge-outil E52001 11,R=5)
., ".:-,
'tta.
USINAGE DEMORS DOUX %3101 720T1 {NUM N10Ll =69.2
2l r'r90 zL4
N20L4: - I
3) 1'1100 xLsZL4
N 3 0L 5 : 3 5
N4012=2
N75G79ftN1t0
USINAGEDEMORSDOUX
11 l'180 G1G41 XLrZL2
Nt10G64ft-1{100 N80t..2K.2Pl
N50L9= 31
31 Nr20XtgZL4G95F.2 21 N130ZL2
N70G77H102
1) 1{140XLt
NMM2
N150 G80 2t N100Gl G42XLgZL2F.2
olo102 NlOGOG52XY N2O T7D7M6 N30S1500 M42M3M8
N40G92 52500 Nô0xt422 N70G96Xt4 S100
2l N170G90S100Xtg 11 Nr80GlG4'rG95F,2XLlZL2 2) Nr90F,05 ZL4 31 N200XLg 21 N210G0G40ZL2 N220 G80 N230G52GXZ
Soitun€famille depiècas, despoinçons comportant undétourage à dimensions uslNAGE D'UNPOtNÇON variablos. L'extrait deprogramme suivânt correspond àlatinition dudétourage : . NUM560R 7o13(Alcéra-Gambin l{505 Pl :35 P2= 60Rl = 15R2=18R3=27
N510 G74G0X-300 Y.300 Z+50 N515T2.025500M41M3
0) N520 G0X=Pl Y75232 N525G1F1000 Z = Rl 1) N530G91G41X = - R3Y0F500 2) N535G3R= 3Y=-R3R=R3F150 3) N540G1X=P2
' + , L WI t
-
-'lffiu'ï
N542Ql = R2+ R2 4) N545G2X0Y:-Q1R=R2 5 ) N 5 5 0 GX1= - P 2 ô) N555 G2X0Y: Ql R= R2
4 N560G3X=ROY=R3R=R3 0) N565G40X=-R3
N570 G90 G02100 N575M2 - s30= sinus 30"=
0.5, ** G79| sautinconditionnel à laséquence Nt 10.
Lesparamèhes P1,P2,R1,R2,R3coffespondant à desdimensions indépendantes, sontdéfinisen débutde programme, Lesparamètres correspondant à des dimensions liéesentreellessontdélinisà I'intérieur du programme, soit,par exemple, Ql=R2+ R2quiestsituéenligne542, --- G64: cvcle d'ébauche oaraxial.
254
61.13
PROCESSUSD'ÉTUDE DE FABRICATION EN C. N.
1oEtudier ledessin dedéfinition delapièce à usiner. r Choisir lesconditions (V,n, p,f),lessens decoupe de 2oFaireunavantprojet d'étude de fabrication en groupanlrotation. toutes lesopérations pouvant être faites enC.N, r Traduire enlangage deprogrammation manuelle toutes les 3oÉtudier laoulesphases C.N, informations utiles àlamachine surunbordereau deprogramma_ r Schématiser lemontage automatique enpensant avecI'assistance à lamise enposition d,un et tron0uenprogrammation ordinateur. aumaintien enposrtion delapièce ainsiqu,aux passages des 40Tester (attention leprogramme outils en(syntaxe>* auxbrrdes). enI'introduisant drrecpupitre tement au dans le D.C.N, parlir ou à d,une bande r Établir uncroquis phase. de perforée obtenue surletélétype. r Établir lalistedesopérations àeffectuer, dans I'ordre chrono-5oVérifier les trajectoires surlavisu(siI'armoire decommande logique avec lesoutils. comporte lelogiciel adéquat). r Calculer lescoordonnées despoints repérés des traiectoires. 6oTester leprogramme ensemt-automatique (bloc purs à bloc) Enfaire untableau, enautomatique. \, I r r.+ oII
h,xb,MpLE DE PROCESSUSDE FABRICATION _ TOURNAGE
Iz+I
D E S S I ND E o É p I N I T I o N
9 3
12i
. c
2x4 I
i"tmlf-
I
lr)l
sl xl
I
$ | , l l
.: rO
o
ôl
X
s t\
a
n
t ' tI a 1 4 l
ôl X o o)
I Sl -l al
Chanfreinsnon cotés :
1x4so
Tolérance générate : * 0,05 Matière: XC38 F$1"
surfacesénérat:
BAGUE HurÉe
PROJETDE FABRICATION
P}IASE 10: Élrboradon dubrutà I'aide dê3prccédés conventionn èlsA efl i 121;Z int5g;ls.64, PHASÊ 2Ol1 TOURI{AGE CN PHASE 2Ol2 TOURIIAGE CN
0p.
l{aluredeI'opération 0p.
a b
Dræraçébarrhe
c rl
Ebauche intérieure (cycle)
ê
I
llaturedeI'opéntion Relournement pièce
0p.
Dr$ssgc éùauche
Ebauche extérieure {cycle) Êbauche intérieure (cycle)
n
I
Finition extérieure (cycle)
q
Ebauche extérieure (cycle) Finition ertérieure {cycle) Finition intérieure (cycle)
l{alurcdel'0géradon 0p. Irùn deI'opérrdon m Fdliontr pofl irÉrl€u.
h
k
Filetrge inlér'rur
p UCnrçrh lagoqc Flletrge ertériesr
Finition intérieure {cycle)
* synlaxe : leprogramme s'écril enlangage spécilique audirecleur decommande numérique (D.c, N.)ercelangage précises, obéità desrègles d,oirlanotion desvntaxe
255 BAGUE. PHASE 2Ol1. NUM 72OT Désignation G64 Ebauche extérieure G79 G64: cycled'ébauche
Programme % 720(Bague Phase 20T/1) NlOGOG52XZD
Schéma
ÉeRucHeEXTÉRTEURE
NN : bornes duprolilfini N3OT1 D1M6 R : pénétration dela N405400M4M8G5921 passe enZ N50G9251s00 P : pénétration dela 0) N60G0x130265 passe enX Nio G96X130S160 | : surépaisseur enX N80G95F.3 K : surépaisseur enZ N90G79N160 1) N100 G1X5û261 2l N110 X98
3) N120 X100 260 Profilfini
4) N130 257 5) N140 X123
ÉeRucHerNTÉRTEURE
6) N150 X12s 256 7) N155 244 N160G64N100N150R1t.2K.2 Prolilbrut
I
l.
G64 Ebauche intérieure G64:cycled'ébauche NN : bornes duprofil fini R: pénétration de lapasse enZ P : pénétration dela passe enX | : surépaisseur enX K : surépaisseur enZ Profil fini
8) N1i0G1X56262
22'
9l N180 X127
I J
1 0 )N 1 9 0 2 5 4 N200G0G80X2002200 N21O T3D3M6 N220G0X54266.5 1 2 )N 2 3 0 G 9 6 X 5 4 5 1 5 0 N240G95F.3 N250G79N340
FINITIONEXTERIEURE
13)N260X952ô2 14)N270X90260 15)N280 251,5 16) N290 G3R8X78.142243.773 17) N300G1X62241.61 18) N310 X60240.61 19)N320232 20) N330 X58 N340G64N330N260Pl t.,2K.2
20)N350 X58232 Profilbrut
21')N360262
22')N370 X95 N380G0G80X2002200 uil
Finition extérieure
N39O T5D5M6
G42 G77:appeld'unesuite 24) N400G0X52265
I
deséquences G42: conection 0eravon a 'M\L à droite 'J duprofil
N410G96X52S180 N420Gl G42G95F,2 1.71N430G77N100N155 N440G0G40X133 N450X2002200
G77 Finition intérieure G41 G41: correction derayon à gauche duprotil
N46O T7D7M6 N470G96X2005160 N480G1G4tG95F.2
F I N I T I O INN T E R I E U R E
256 BAGUE PHASE 20l1 (suite) ET PHASE 20t2 -NUMr720'f :onctior
Désignation
Programme
Schéma
G77 Finition (suite) 13-20) intérieure N490G77N260N330 G77: appel d'unesuite deséquences
N500 G0G40263 N510G97S1000 N52OG52XZD
G64
Ëbauche extérieure N54O T1Dl M6 G64:cycled'ébauche N550 pièce) M0(retournement NN: bornes duprolilfini N560S400M4G59Z0 R : pénétration de N565G9252000 lapasse enZ 2 5 )N 5 7 0 X 1 3 0 2 6 1 , 2 M 8 P : pénétration de N580G96X130S'160 lapasse enX 26) N590Gl X56F300 | : surépaisseur enX 27) N600G0X84262 K : surépaisseur enZ N610G1G95F.3 N620G79N690
ÉBAUcHE tNTÉRtEURE
28)N030 X90259 29) N640 230.5 30) N650 G2R10X99.186 219.186
Profil lini
31) N600G1 X107.744215 32) N670X123
33)N680X126213,5 N690 G64N680 N630 P2t.2K.2 341N700 Gl X130 213.5 Protilbrut
351Nil0Zô2 3ô1N720 X84262 N730G80G02200X200
G64 Ebauche intérieure
N74O T3D3M6
G64: cycled'ébauche NN: bornes duprolilfini B : pénétration de lapasse enZ P : pénétration de ( lapasse enX I | : surépaisseur et'X I K : surépaisseur enZ { I Profil lini I
\
FINITIONEXTERIEURE
39) N750 G0X76.17 263 N760G965150X76.17 N770 Gl c95F.3 Ni80G79N840 40) N790X74.17262 41t N800X68.17259 42) N810 225 43) N820X62 44) N830 X58223 N840G64N830N790P2t..2K.2
451N0s0 G1X58223 Profilbrut
46) N860262 47'lN870X74.17 N875G0G80262 N880G0X2002200
G77 Finition extérieure G41: correction derayon f;\ àgauche N G42: correction 0eravon
arroite#)
N89O T5D5M6 501N900G0x92262 51) N910G41F.2X90261 52) N920X66 53) N930G0G40X82263 N940Gl c95F.2 27) N950G42X84262 28-33)N960G77N630N680
FINITIONINTÉRIEURE
257 B A C U E P H A S E2 0 / 2( s u i t e )- N U M 7 2 0 7 Fonction
Programme
Désignation
G77 Finition intérieure
N970G0G80X2002200
G77: appel d'une suite N98O T7Di M6 deséquences 39) N990 G0X76.17 263
Schéma FILETAGE INTERIEUR ET GORGE
N1000 G96X7ô.17 5180
Voircroquis pageprécédente
Nl010G95F.2G41 40.44)N1020 G77N790N830 N1025 G0G80G40262 N1030G0G52XZDM5
G33
Filetage intérieur etgorge N1040 T8D8M6 G33: cycledetiletage N1050 G97S500M3M8 XZ : coordonnées de 5 5 )N 1 0 ô 0 G 0 X 6 8 . 1 7 2 6 4 lafinduliletage 5ô) N1070 G33X68.17240 Q.02 K:pas Kl.5 P.92EB30S6R1.5 P : profondeur dutilet N1O8O GOG52XZD M5 dela Q : profondeur N1090 T6D6M6 passe dernière 581N1100 G0X922405425M4 EB : 1/2angle S : nb.depasses R : longueur ducône
5 9 1N 1 1 1 0 G F8 10 X 8 6 5 8 )N l 1 2 0 G 0 X 9 2 N1130GOG52XZD M5
G33
FILETAGE EXTERIEUR
Filetage extérieur G33: cycledefiletage
N1140T2D2M6 Nl150G973500M3M8
R -r B,,r
6 0 )N 1 1 5 s G 0 X 9 4 2 6 5 6 1 )N 1 1 6 0 G 3 3 X 9 K 0241
P1.0ô 0,06EB30 S8R2 N1170G0G52XZD Nl180M2
61 . 1.5
EXEMPLE DE PROCESSUS DE FABRICATION - CENTRE D'USINAGE 3 AXES 1/2
Phase 00 Débit 80x 30x 140). {brutétiré Phase 10 (prisme). Fraisage conventionnel Phase 20 perçage, Ftaisage, alésage, taraudage sur centre d'usinage àaxehorizontal. Phase 30 (découpe Fraisage conventionnel dutalon). Phase 40 (chanf Fraisage conventionnel reins), Phase 50 Perçage, taraudage {Z 1/4").
-
__l
Letaonsedà lapfisedep èceenphase 20
Ph.30 Ph.40
Ph.10
Ph.40
-1
ph.10
r Talon" r
l
258 TOURS A COMMANDE NUMERIQUE TourErnault*HES300 Course longitudinale (Z)
730
Course (X) transversale
240
Distance entfe.pointes
800
(tr/min) Vilesses debroche
66à 3680
Puissance dumoteur debroche
15kW
Nezdebroche
N.6' A 52
Cône debroche
Morseno6
Diamètre maximal surbanc
345
Diamètre maximal surcoulisse
r60
Avances lravail Avance (m/min) rapide Tourelle (nombre d'outils; section)
8 Cl.H Ernaut
12;J 25 25
TourRéalméca** T200 Course longitudinale (Z)
300
Course lransversale (X)
100
Course enlte.poinles (trlmin) Vilesses debroche Puissance dumoteur debroche Senage dumandrin Serrage dela pièce Avances (mm/min) lravail (m/min) Avance rapide tésolution Tourelle Section desoutils(int.et ext.)
JOJ
100à 6000
8kw 4fil v'/31,5, F27.F38
rin
1 à 5000
t0 0,01 8 ou12outils Cl.Réa meca
) 12;A fl
TourMulleret Pesant***Challenger l Course longitudinale (Z)
540
Coufse lransversale (X)
150
Coufse entre.pointes
540
Ë
4000mar
q
Puissance dumoteur debroche
5,5kW
Ç
Nezdebroche
A 2-4'
Vitesses (trlmin) debroche
Alésage dansla broche
36,5
O depassage
28'
Mandrin Avances (mm/min) travail Avance (m/min) rapide (nombre Tourelle d'outils ; section) * Ernau l-Toyoda B.P.47- 78147 Verzy
4125 0 à 1000
irt .t
t,t*
c
6à8;!20x20 E * R é a m éB ca . P. 1 0 - 5 5 1 2C0e r m oenntA r g o n n e
tr C. N/uller el Pesant a*x Muller . 59605 etPesant [/aubeuge
2s9
61. Il
FRAISEUSEET CENTRES D'USINAGE À c. N.
Fralseuse aléseuge vefilcale ethoilzonhle Alcera.Gamblnl ôlC X )ourse longitudinale loursetransversale Y Course verlicale Z
(tr/min) Vitesse debroche Puissance dumoteur debroche Cônedebroche
Couple max(N,ml Avance travail(mm/min) (m/min) Avance rapide Précision : Dosilionnement unidirectionnel Plécision : posilionnement avecinversion Précision : réDétabilité PÉcision : circularité Table(rainurese=14)
E00 490 630 1 5à 3 8 9 0 10kl^l 1S040;1S050
ô60 r à 5000 c
0,01
0,015 0,005 0,02 x 400 1300 Pellet Cl.Alcera-Gambier/R,
Typesdecommânde : Heldenhain.Num.Siemens
Centre d'u3lnage veillcal Réalméca'r' C200V X Counelongiludinale
215
Course transversale Y
170 210 85.330 300à 6000
CouBeverticale Z Distance minet maxlablenezdebroche
Vilesse dehoche(lr/min) Puissance dumoleur debroche Cônedebroche Avance lravail(mm/minl AYanæ râpide(m/minl Résolution
Caoacité duchanoeur d'outils Typed'oulils Lonoueul maxd'unoulil
Z maxd'unoutil Typedecommande NUM
3kl/l|
E25 1 à 10000 10
0,001 '10outils E25 120 3f
720.750.7mF
Cl.Réalméca
Vernler***GH500 Centred'urlnagehoilzonlal longitudinele X Coulse
750
Course lransversâle venicale Y CouBe
ttu
(conlinu Plateau indexé enoption) (lr/min) Vilesse debroche
Puissance dumoleur debroche Cônedebroche Avanætravâil(mm/mln) Avance tapide(m/min) R&olulion Capacité duchangeur d'outils
Longueur mard'unoutil Z maxd'unoutiladiacent Sur{âce despâletles Typedecommande NUM Alcéra-Gambin. B.P.1 74250 ViuzenSallaz
{50 3ô0Dositions
30à 3500 9kl,l/
sA40 1à 4000 10
0,001 24outils 300 110
500x 500 7mF * Réalméca. B.P.10-55120 Clermonl enArgonne.
+*' Vernier. L P.63- 06340 LaTrinité
62 Programmation géométrique de profil
ÉLÉMENTD'ANGLEEA Plan XY
E A+ 1 2 0 OU EA - 240
62t1Principe général Laprogrammation géométrique de profilpermet d'écrire Plan ZX unprogramme enutilisant directement lescotesdudessrn dedéfinitionElleeffectue lescalculs despoints deraccordemenl, de contact oud'intersection nondéfrnis enlredeuxéléments deparcours surlapièce (ex; droite-droite). programmation r Cette s'effectue enabsolu (GgO). : Laprogrammation classique Plan YZ reste valable et peutêlre p p utilisée conjointement avecla G r Laprogrammation estréalisée parblocsChaque bloc comporte unélément géométrique I Unélément géométrique peutêtreenilèrement défini dansun bloc(cotesextrêmes d'unedroite, ooints extrêmes d'unarcdecercle etcoordonnées ducentre) ou incomplètement définiSi lélément E L E M E NC TO N G É estincomplètement EB+ Raccordement droite-droite définilecomplément d'information setrouve danslebloc survant, ouéventuellement danslesdeuxblocs suivants, FoNCTToNp.G.p.çARACTÉRrSANT UN ELEMENT Elément d'angle EA Discriminant Elément congé ÈËf ET Elémenl E6chanlrein E+ ; EÉlément tanqent ES Elément sécant ES CONDITIONS D'APPLICATION DELA P.G.P. :
r Ellenécessite lacorrection derayon G4iouG42, r Elles'applique dansl'undestroisplans d'interpo. lation XY,ZX,YZ. r Lepremier pointdelatrajectoire et ledernier doivent êtreparfaitemenl définis
62t2 Élémentsgéométriques r Élément d'angle EA L'élément géométrique EAdéfinit laposilion angulaire en degrés parrapport d unedroite à unaxederéférence. r Elément congé EB+ Lélément géométrique EB* permet de raccorder deux éléments parun arc de cercletanQent sécants aux deux éléments, t Disponible surlesDCNNUtr/ 750et 760.
EA+30 ou EA- 330
EA-30 ou EA+ 330
N U M7 5 O T 1) N50 c1 x32.- 250 2,3) N60 222 EB+ 10 4) N70 X60
Raccordementdroite-cercte
N U M7 5 O T 1 ) N 5 0 G 1 X 8 02 1 6 0 2 , 3 ) N 6 0 E A + 1 8 0E S -
X
3Æ9
EB+50 4) N70 c3 t104K35. R40 5) N80 c1 x80z-5
z
Raccordementcercle-cercle X
€xï_? T
02
91 80
NUM 75OT
'o1
1) N50 c1 X0 280 2) N60 x20 280 3) N70 c3 t20 K64 3 R16 ? 4) N80 c2 R 1 2 5) N90 c3 t 2 0 K 1 8 -z R18 6) N100G1 X18 Z0 I
t I et K : coordonnées ducentre ducercle O, parrapport aurélérentiel (enlournage) x* AveclaNUI\4 750Tlavateur deX corespond (Rl6+ X32t audiamèke
261
$ Élément chanfrein EBE L E M E N TC H A N F R E I N EB_ géomélrique L'élément EB- permet de raccorder deux parunchanfrein. droites sécantes Lutilisatron de l'élément quesr les EB- nestvalable points 1 et2 sontà égale programmé distance dupoint
N U M7 5 O T 1 ) N 5 0 G 1 X 1 62 6 0 2,3) N60 X60 EB - 8 4) N70 225
n Élément tangent ET géomélrique Lélément ETrendlangent deuxélémentsELEMENTTANGENTET droite el cercle oucercle etcercle. Leblocdanslequel estprogrammée cettefonction et le blocsuivanl sonltangenls. Laprogrammation deETestobligatoire lorsque c'estla seule fonclion géomé du blocquicaractérise l'élément trique, soitparexemple, unedroite dontlepoint dedépart estconnu et tangente au cercle suivant ou unedroite tanqente à deux cercles.
N U M7 6 0 F 0 ) N 4 02 1 0 1 ) N 5 0c 1 X 1 3 0Y - 5 Z 0 2) N60Y0 3 ) N 7 0c 3 t 1 1 0J 0 ' . R20 4 ) N 8 0G 1 E T 5) N90G3 t30J0 x0 Y0 6 ) N 1 0 0G 1 Y - 5
H Élément ES sécant géométrique Lélément ES permet de définir un point d'rntersection enlredeuxéléments droite.droile, drorte. cercle oucercle-cercle, Lorsque deux éléments sécants ontunpoint d'intersection nonprogrammé, la fonction ESestobligatoire dansla programmation dupremier bloc, Unefonction ESdoittoujours êtreaccompagnée d'une fonction EA. Leblocsuivanl doitcontenir lescoordonnées XZet une fonction EA, Unefonclion ESnepeutêtreassociée à unefonction ET. Leblocdanslequel estprogrammé cellefonction et le ÉlÉuerurDrscRtMtNANT blocsuivant E+; Esontsécants. u Elément discriminant EI Lorsque laprogrammation d'unbloc, oud'unensemble de blocs, laisse lechoix entre possibles deux solulions ledis. criminant E* ouE- permet delever I'indétermination Laprogrammation peulêtreincluse dudiscriminant dans lesfonctions ETetES. ET- estéquivalent à ETE+ ET ss1équivalent à ESE+
' l, J . coordonnées ducenlredu cerce 0r parrapporl (eniralsage) au rélérenliei
Droite-cercleNUNI7507 1) N50G0 X0 270 2) N60 Gl X40 3 ) N 7 0 E A 1 8 0E S 4) N80 G2 t50 K40.. R2OES + 5 ) N 9 0 G 1 E A 1 8 0X 4 0 Z 0
NUM75OT 1) N50G1 X0 280 2.3) N60 X40 EB-s 4.5)N70 EAl80 ES EB12 6.7i N80 EA150X80 230 E B 15
8 . 9 )N 9 02 1 0 E B s 1 0 I N 1 0 0X 9 6 5 102 1 1 i N 1 0 5E A 1 3 X
EXEMPLES :
Figure 4 : Position parrapport d'unpoint à unedroite Figure 5 : Exemple global dapplication
Droite-droiteNUM 7507 1) N50 G0 X20 254 2) N60 c1 EA90 ES 3 ) N 7 0 E A 1 5 0X 6 8 236 4 ) N B oX 6 8 2 1 2
80
1 z
" lK I coordonnées parrapporl (entournage) ducenlre ducercle auréférentiel
f
1
rar
/ \
rr | : 63. It Machine* autonome
t.
ÔJ SyStèmeS
flexible c'est une machine-outit patettisée, àc.N, Ele aune aurono-
fleXibles
mieimportante enétant dotée pour d'un canousel depalettes le , chargement etledéchargement despièces, d'un oudeplusieurs magasins d'outils, d'un logiciel demultiprogrammation despièces, desmoyens d'auto-contrôle dereconnaissance depièces oude palettes etdedétection debrisd'outils, d'usure d'outil. Elle est pour conçue s'intégrer dans unecellule flexible automatisée.
^l r _ _ _ : q USlnage ll existe trois types desystèmes flexibles d'usinage : r Machine* autonome flexible, r Cellule flexible automatisée, r Atelier flexible. pourtamoyenne Cesmoyens, adaptés et tagrande série, assument quelechargement, destâches multiples telles l'usinage, ledéchargement, letransport, pour lecontrôle, lestockage, despièces différentes, d'où lanotion deflexibilité. Lesobjectifs recherchés à l'aide decessystèmes sont: un temps d'usinage minimal, desstocks tendant vers zéro, undélai court derestitution despièces, uneqrande fiabilité
63: 2 CellUle fleXible aUtomatlsge C'est unsystème formé deplusieurs machines derypes sem. parundispositif blables ounon, liées entre elles detransfert de pièces. Sonfonctionnement estentièrement autonome; il est piloté parunsystème informatique coordonnant l'ensemble des fonctions àassurer.
63 I3
EXEMPLE DE MACHINE AUTONOME FLEXIBLE DE ToURNAGE : MULLER ET PESANT**
63 I4
EXEMPLE DE MACHINE AUTONOME FLEXIBLE DE FRAISAGE : VERNIER-GSP*,T*
î
#. ûl[ r"
q4.
de Dalettes x Lemot( cellule, pourlamachine estégalement ulilisê autonome f exible.
** [.4uller - 59605 etPesant l\,4auberge.
**x Vernier GSp- B.p,63- 06340 LaTrinité.
!63
6 3 r 5 A t e l i e rf l e x i b l e C'estun système plusieurs complexe comportant cellules lecontrôle etlestockage, sont entièrement automatiques etgérés flexibles automatisées. Lepilotage desmachines, lamanutention,parordinateur.
6 3 . 5I
EXEMPLE D'IMPLANTATION D'ATELIER FLEXIBLE
Extensible oe gemenl
63.52
EXEMpLED'ATELTERFLEXTBLE:crrRoËN-INDUSTRTE-MEUDoN
Cetatelter flexible composé dedeux ce/lu/es permet flexib/es l'usinage pièce detoute s'inscrivant dans uncube de500decôté
avec laprécision du1/100Ledélai defabrication depièces prototypes mécaniques estréduit de35jours à Bjours.
i
I
64 Démarche productique Ladémarche productique estglobale. Elleconcerne nolamment: les étudesmarketing*, les étudesproduits, les méthodes, la gestion de production pro. et lesmoyens de duction. Elle implique,entretous les acleursconcernés, des objectifs communs et unlangage commun. ll enrésulte uneutilisaiion généralisée del'informatique à tous lesniveaux : r conception parordinateur assistée (C,A.O.), dessin par r assisté ordinateur (D,A.O.), r gestion deproduction parordinateur assistée (G,P.A.O,), r fabrication parordinateur assistée (F.A.O.), r maintenance parordinateur assistée (M,A.O.), r gestion delaqualité parordinateur assistée (GO.A0.). Lamiseenæuvre deladémarche productique nécessite une liaison entre touslesservices concernés.
64tl Objectifs Lesobjectifs ultimes sont: r zérodéfaut, r zérodélai, I zérostock, r zétopapier, r zétopanne,
quelesprévisions ainsi et ellefournit le plandirecteur de production (P,D.P.). r Laplanification descomposants. gère Elle lesdélais et lesstocks descomposants, Ellereçoit leP,D.P. etlesnomen. clalures etellefournit lesordres defabrication etd'achats r L'oldonnancement, llgère lespostes desateliers. llreçoit lesgammes, temps, ordre et disponibilités, ll fournit I'engagement despostes desateliers, g- uÉuooes Elles établissent lesprocessus defabrication, lesgammes et lestemps, Elles définissent notamment lesmoyens à mettre en æuvre. Elles reçoivent lesdessins dedéfinition desproduits etelles fournissent desdocuments defabrication. 4 - FABRICATION
Ellecomporte enparticulier : 64t2 Principalesfonctions r Lesuivideptoduction. ll a pour tâche lesuivi etlasur. veillance de I'exécution des ordres. ll reçoit les documents et productique Ladémarche faitappelà quatre fonctions essen. programmes de fabrication et il fournit les données de suivr. tielles : r Lesateliers et lespostes defabdcation. llsexécutent 1 _ CONCEPTION lesdifférentes opérations deréalisation despièces. llsreçoivent Elleconsiste enl'étude et laréalisation les dedocuments ordres de fabrication (0.F.) oourla et lesdonnées techniques fabrication desproduits. Ellereçoit (parexemple, lescahiers descharges contrats programmes dephase, et CN,fiches de ellefournit lesdocuments dedéfinition réglage...), desproduits. llsfournissent différents états, notamment celuioe I'avancement destravaux. 2 - GESTION DEPRODUCTION r Lamaintenance. Enplusdesactions demaintenance, elle Ellecomporte notamment : contribue àlafiabilisation desmoyens. Ellereçoit lesmessages r La planification stratégique, Ellegire lesdélars et res despostes de fabrication et ellefournit lesdonnées oe stocks desproduits finis. Ellereçoit lescommandes desclients maintenance. ' Expression usuelle, ondevrait direr mercarquer.
265
65 Technologie de groupe
Gamme spécifique pièce. C'est lagamme détaillée d'une REMAROUE : ll y a uneseulegamme typepourI'ensemble de toutesles
productique Ladémarche implique lanotion delechnologie de pièces piècea unegamme de lafamille et chaque spécitique. groupe quiconsiste à rassembler despièces similaires vue en d'organiser laproduction enîlot. 0nregroupe ainsi touslesmoyens deréflexion etderéalisation. 65t2 Etablissement d'un
systèmede production en îlots
65r 1 Définitions
10Codifier morphologiquement lesproduits (S65.4), fabriqués 2oClasser lespièces enfamille depièces. 3oDansunemême famille de pièces déterminer lespièces significatives enfonction de critères de coûtet de quantité
Famille depièces C'estun regroupement de pièces ayantdessimilitudes de (s65,5). formes, dedimensions oudecheminements. Ceregroupement 4oSchématiser l'implantation desîlotsdans I'atelier. Indiquer le esteffectué à partir d'unecodification. ll comporte lesétapes sens jusqu'à dufluxdeproduction despièces depuis l'entrée la suivantes : sortie. r invenlaire delamorphologie etdesdimensions despièces, 5oDéfinir ($68), lescadences r classement despièces à partir decritères deformes, de 60Inventorier lesmoyens defabrication disponibles, dimensions, dematière, detraitements,.., 70Rédiger lesgammes types. 8oPréciser Iefluxdeproduction dans chaque îlot. llotdeproduction 9oChiffrer lestemps desopérations despièces significatives C'estunensemble de machines regroupées dansunatelier (études dephases avecsimogramme 19.31). S pourpermettre lafabrication d'une famille depièces subissant 10oAnalyser ettraiter lechevauchement d'opérations toutoupartie deprocessus defabrication semblables. 110Définir I'organisation del'îlotdeproduction. 120Gérer lefluxdeproduclion etfairelebilan. REMAROUES : r Cette organisation estfondée surlatechnologie degroupe Ellerésulte d'uneactionconcertée entrelesservices des 65r 3 Codification produits, études desméthodes, delagestion deproduction et desmoyens deproduction. À partir d'unebasemorphodimensionnelle et desesspécifi. r Lebureau d'étude doitmaîtriser, à I'aide d'une codification,cations, pièce chaque a uncooe. produites laforme quedes Cecodepermel despièces et necréer, sipossible, untraitement aisédecespièces. ll estainsi pièces semblables à celles déjàexistantes Lesdessins doivent possible de lesclasser en familles, de lescomparer, de (D.A.0.). êtrenumérisés déterminer lespièces significatives.. r Lebureau desméthodes doitmaîtriser lesprocessus de Cette classification estutileà touslesstades d'élaboration du fabrication, connaître lestemps defabrication, leplanning produit de : charge desmachines, lesoutils, lesoutillages.., I Études produits Réutilisation depièces semblables, standardisation interne.. Gamme typeougamme r Méthodes mère C'estlalisteordonnée desphases despièces appartenant à Réduction dunombre degammes, chiffrage destemps etdes unemême famille. L'ordre opéraioire estoptimisé lousles coûts... degrés de complexité r Ploduction despièces de la famille sontprisen globalemenl compte mais nonanalysés dansledétail. Travail enîlots, optimisation desoutillages etdesoutils.
J
i
266
65t4 Exemple Lexemple estrelatif ausystème decodiÏication CET Mplr/G Nous traiterons partiellement legroupe I concernant espièces derévolution Soitunarbre épaulé, appartenant à uneTamille (voir depièces figure) Létude destreize tableaux desdifférents rangs, dontdeuxsont représentés cr-dessous donne lecode suivant
D E S S I ND E D E F I N I T I O P NA R T I E L Arbre épaulé
ô30
Ransl1 l2
Brut laminé XC 48 3 t 4 1 5 t 6 l8i 9 1 1 0 1 1 12 1 1 T. 3 th. : trempe
Code lz s
1 1 7 1 1 1 1 0 l 01 1 0
C O D I F I C A T I O ND E L ' A R B R EE P A U L E
Ra 3.2 Cadence120 oir pièces/mois pendantun an
3 1 3
A N A L Y S ED E L A C ' O D I F I C A T I O N Rang 1
2 4
Titfedu tableau
Élément spécitiéCode Rang
générale Morphologie
Rond L/D>4
I
Varianlde façon quelconque
l\lorphologie exlérieure lllorphologie intérieure - Rapporl Dimensions L/Det D
5
I 10
Aveclrouborgne L/D>4-D<40
Eléments delormes coaxiales
7
Elément plal.,. delormetyperainure,
7
Elément deformetypetrousauxiliaires
Rainure erlérieure
l/latière
Qualité dimensionnelle Etatde sudace
IJ
0uanlitéet cadence
P I E C E SD E R E V O L U T I O N générate Rang1 - Morphologie
0 1
L/0< 0,5
L/0>4
I
L/0< 1,5
4
L/0> 1,5
5
Multi-axiale (aresparallèles unrquement)
6
Segmenl
I
,ffi_o.{ Ï
1
-E
trF
&
DaprèsCET]t/ 60304 Senls
cylindre usrne 0eur cylindres
I
Variant dansun
4
Variant de façon symernque
5
Variant de laçon quelconque
T
Filetde mouvemenlcône;sphère
I
Génératrice curvaligne
Secteur circulaire
Aulres
un cylindre brut
2
æ++ffi
q
Néant
0
Barreronde
Autres
0
Irempedemasse L>50 1,6 ' 1 0 1C < 3 0 l o r s 3
P I E ( ' E SD E R E V O L T J T I O N Rang2 - Morphologie extérieure
UN
),5
2
7
{
Elément spéciliéCode
Aciernonallié
)résentation dubrul
12 0
Nêanl
Elément delormetypedenture, cannelutes...
1 1 Traitements thermiques et desurlace
Filetage
A
Ïitre du tableau
ir-jro:j Classement Pour unîlotdeproduclion, il estimportant declasser les pièces fabriquées suivant leurnombre etleurvaleur afinde connaître quisontlesplussignificatives. celles
EXEMPLE
Pièce I
PRINCIPE :
Leclassement A B,C eslfondé surleprincipe depareto ditaussi des80-20 : * 20 o/"despièces représentent B0% de l activité de| îlot, ri B07odespièces représentent 20 "Â de I'activité de| îlot. REMARQUES :
*t Leclassement plusimportant estd'autant à effectuer quelenombre depièces estélevé n Lesapplications sontrelativement nombreuses, classement avant codifrcation, analyse despièces stockées, coûts, etc, EXEMPLE :
Valeur (VA) aioutee enfrancs
Valeur ajoutée pourlaséde (oxvAl
2a
200 250
1250 2000 10000 22500
z5
tc
I 875
20
J5
ll
18
700 270 1500 240 300
0uantité (0)
No
50 20 50 90
2 3 4 5 6
7 8 9 10
50
100
15
30 25
12
I
TABLEAU DE CLASSEMENT
ajoutée o/o Pièce Valeur pourla série O X V A (0xVA) No cumulé cumulé QX V A 22500 10000 2000
4
3 2 5 I
Analyse dela courbe quelespièces 0n remarque 4 et 3 représentent B0% ok deI'aclivité totale et 20 dunombre depièce, c'estla classe A, L'ensemble pièces desaulres que20%de nereprésenle I'activité de| îlol. . Limiié à 10poursimolifier l'exemole.
53,40/o
10 olo
8 0 %
20'/o 30%
36375
84,9o/o 89'5 o/o
37875
93,2Io
50 7o
39125
96,37o
60 7o
39825
9 8 %
40125
98,770
70 o/c 80 o/o
22500 32500 34s00
Ondésire | 875 classer 10piècesappartenant à unemême 1 500 famille 1 250 1 0n connaît pièceet la valeur la quantité de chaque 700 6 pourlesdiverses ajoutée enfrancs transformations réa10 300 lisées dansl'îlot(pièces usinées). 270 7 Moded'obtention dela courbe ABC 240 9 piècedéterminer 1oPourchaque la valeur ajoutée en pourlasérie francs : COURBEABC Pour lapièce nol, parexemple : 25X50= 1250 F QXVA en % 2oReporter dansuntableau declassement cesvaleurs ajoutées dansI'ordre décroissant, 3oCalculer lesvaleurs cumulées desvaleurs ajoutées Pourlapièceno3,parexemple : 22500+ 10000= 32500. 40Calculer lespourcentages desvaleurs ajoutées 3?!90 = B0%. Pour lapièce no3,parexempte * 100 40635 5oTracer la courbe ABCen portant en abscisses les pourcenlages pièces de etenordonnées lespourcentages desvaleurs cumulées, pourla pièceno2 30% enabscisse Parexemple, et 84,9%enordonnée.
7opièces cumulé
40 lo
4039s
99,4%
90 o/o
40635
100 o/o
t00 70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 70
lt l t l t l lt l t l tl lt l l P t i lè c e s
t
4
t
3
2
t
5
t
8
t
1
t
6
t
1
0
l
7
t
9
l
No pièce
66 P.E.R.T.
66t2 Représentationgraphique
LePE.R.T. (Program Evaluation queI on andReview lechnrc, r Étape: peuttraduire parntechnique d'ordonnancement destâches et Uneétape estlecommencement oulafind'une tâcheEllena decontrôle desprogrammes) estuneméthode d'organisationpasdedurée, quiconsiste à mettre en ordre, sousformede réseau, les Ellepeutêtrereprésentée parun cercle, un carréou un quiparleurdépendance tâches el leurchronologie concourenl rectangle (voir figure). toutes à I'obtention d'unproduit. Chaque étape estnumérotée,
66r I Conditions préalables
r Tâche:
Pour établir unPE.R T.,il fautconnaître notamment : r l'ensemble projet du r lesdifférentes tâches quilecomposent, ouopérations I lesdurées conespondanles r lesliens entre lesdifférentes lâches REPRESENTATION D'UNE ETAPE
1âches
graphique Représentation
ff_l--U__g-{f
Successives
Oou nouff
Simullanées
RrpRÉsENtartoND'uNErÂcHe A : action t : durée ÔÔ r J
Unetâche estledéroulement, dans letemps, d'une opération. Elleest représentée parun vecteur surlequel est indiqué I action (tâche à effectuer A) et sontemps(t),Lestâches peuvent êlresuccessives, simultanées (voir ouconvergentes fioures).
Convergentes
- Exempte partiets CONSTRUCTIoN D'UN RESEAU- Méthode desgraphes
10Elablir la listedestâches, desdurées et destâches anté-4oConstruire lesgraphes partiels desautres tâches supposées rieures. convergentes, 2oDéterminer lestâches immédiatement antérieures. 3oConstruire partiels lesgraphes destâches immédiatemenr F antérieures. Tâche Durée' Tâche lmmédiatement Graphe antédeure antédeuro paniel I
AHD
E
o
c
12
6
No 1
lescontradictions partiels 5oLever entre lesgraphes simples et lesgraphes destâches supposées convergentes,
' f----,
B
I'l
L
gt---'-----J
F
24
A
ô
6
H
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È-rr-a-
5
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6
F---Lt-- G
7 I
H
H
' Préciser l'unltéjour, heure, centième d heure etc
ï-fg-
I
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E
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-!*1u-#Pf] E H
1 + 9 I
269
lesgraphes 6oRegrouper
Placer entre partiels, cestâches graphes lesautres
s B -l-lJ* 5 B -l-l j*
H
nï
o
7oDéterminer lestâches dedébut etdeTindel'ouvrage. quin'ont pasdetâches Les tâches de débul sontcelles r lesgraphes entre-eux r Relier enlenant compte destâches (EetB). antérieures immédiatement antérieures issues dutableau : Eantérieur à H, quinesontpas definderéseau r Lestâches sontcelles Hantérieur à D,F antérieur à G. (letG). anlérieures à d'autres tâches 8oConstruire leréseau. lestâches r Tracer dedébut etdefindel'ouvrage, t o -Lr'
l-J-q
\ -,'1-r
- Exempte D'UN RÉSEAU- Mérhode desniveaux 66 t 4 CONSTRUCTION
queprécédemment, Leprojet traité estlemême DESTÂCHESET DESNIVEAUX 1oRemplir untableau à deux entrées destâches etdestâchesTABLEAUX Tâches (parexemple antérieures A D el H sontantérieures à l), A B C D E F G H I I correspond auxtâchessansantécédents r Le niveau tl A (colonnes pasdecroixB etE) oùnefigure I B tl (lV)correspond niveau r Ledernier auxtâches de finde ill (lignes réseau pasdecroixG etl). oùneTigure D Tâches I dansletableau leslignes B et E correspondanl r Barrer au antérieures E ill F niveau l, 0n créeainsilescolonnes videsA, C et H qui G définissent leniveau ll, H 2oLesniveaux ainsi définis indiquent lesdébuts destâches I correspondantes, 3oConstruire leréseau PERT I lesdates, r Déterminer auplustôt,d'exécution destâches tl Niveaux Additionner degauche à droite lesdurées destâches, lesunes Il auxaulres, enprenant laplusgrande IV valeur, Inscrire chaque valeur calculée dans lacase supérieure droite, Déterminer lesdates, auplustard, r d'exécution destâches, Soustraire dedroite à gauche lesdurées destâches, lesunes RÉSEAUX P.E.R.T. auxautres, enprenant lapluspelite valeur. Inscrire chaque valeur calculée dans lacase inïérieure droite, Calculer la valeur du flottemenl, 1 Pourunetâche parexemple donnée, E,soustraire ladaleau plustardde la dateau plustôt (13- 8= 5 jours*, cela permet un retard éventuel de 5 joursdansla réalisation de latâche) Iechemin critique. r Définir Cechemin estcomposé delâches critiques, lesquelles ontune datederéalisation
L unrlechors e pou(at éke driférente
67 Gantt
Ru pr-usrôr JALoNNEMENT
LeGantt estuneméthode d'ordonnancement dontles princrpaux oblectils sont: r planilier lesopérations à eTiectuer, r lancer et suivre cesopéralions, r contrôler sil'exécution corresoond à laolaniTicalion JALONNEMENTAU PLUS TARD
6l tl Conditionspréalables PourétablirunGanlt,il fautconnaître notamment r ladurée destâches r lescontraintes d'antériorités deslâches, r lesdélais à respecter, r lescharges desmachines,
graphique 6l t2 Représentation
Phases 30 20 10 Réception
o.F.
t\,4 arge amont
D é b u td e p r o d u c t i o n de production
C H E V A U C H E M EDN' O TP E R A T I O N S Nombre de pièces
r Jalonnement auplustôt le Lamatière oulespièces brutes étantdisponrbles, s'eflectue dèsla réception oe début de la production (0.F). I'ordre deTabrication r Jalonnement auplustard A partir terminale, letemps delaphase onremonte dans pour productron ladate de délerminer dudébut r Marge Lamarge entre letemps disponible avant estladiTférence ladatedelivraison defabrication. etletemps r Chevauchementd'opérations pourréduire les Unchevauchement d'opérations s'efTectue production. délais de
D u r é ed u c y c l e
Temps
EXEMPLEDE DIAGRAMMEDE GANTT (AUPIUStATd) Planninode fabricationet d'assemblaqe - de 80 ensembles compos?sdes piècesA, B, C, D, E. NOTA : Les chevauchements sont limitéspar le nombrede postes créantainsides temps d'attente(par exempledeux postes de contrôle).
X Elf I l--r r--'r l'Rl UN
Montage DélaiCommande Débit T. th. Contrôle Tournage Fraisage
filïïflTmPs1ç6gs gsç1;1;6.1;.t N
12 Tempsen iours ' Pour approvrsionnemeit équipement attentes dverses
68 Lot économique Pourplanifier la fabrication, il Tautdéterminer le nombre de permet Cetteformule, ditedeWilson dedéterminer lenombre pièces que à lancer, lataille c'esfà-dire dulotainsi lenombre depièces dulotéconomique Q6.0. delancements. (Nla) dunombre r Calcul delancements annuel Sileslancement sontpeuIréquents, celanécessite unstock N quicoûte cher,et si leslancements sonttropTréquents cela N I A = Quro engendre desfraisdelancement et desfraisdechangement defabrrcation. (F) r Calcul dela fréquence delancements qui . ll s'agit dedéterminer unequantité économique à lancer 365 365Q""" = =rlenlours) ' minimise lescoûts destocks etlescoûts delancement. Nl, N.: (Csa) r Coûtdestockage annuel Csa=Q/2xPuxt. périodiquement. Q = nombre depièces lancées (silademande moyen Q/2= stock estrégulière). t, = prixunitaire delapièce I = tauxdepossession dustock en0/"(20%< t < 3b%) r Coûtde lancement (Cla) annuel Cla=N/QxCl N = nombre depièces lancées enuneannée, = pièces nombre périodiquement. Q de lancées = N/Q nombre delancements, Cl =coûtunitaire d'unlancement, r Coûtdespièces(Cp)
APPLICATION I,IUITIÉRIOUC :
=600.
paran N = nombre depièces lancées Cl =coûtunitaire d'unlancement t = tauxdepossession dustock pièce Pu= prixunitaire deld
rrr - ^ * " = lzCu a ï p u , .=t \ D 540600 rooroæ
-Jau
| ,
= 2 5% = 0 , 2 5 , = 100F.
r 160pièces. Qn.o
Nombre de lancements annuels : Nt Ânn
Nla=::-=î=azS) Nla=4lancements annuels. u""" rbu Fréquence delancemenl - 365Q"""365x 160 N 600
F=97iours,
cp=NxPu,
REMARQUE :
r Coûttotal(Ct) Ct=Csa+Cla+Cp.
RepRÉserutRTtoN GRAPHTeUE
Lagestion optimale versunnstocknuln* doittendre
Coûten francs
r Coûttotalle plusfaiblepossible d O CPt u x+t /l - -1x C l x .N\ l + 0 d Q 2 \ Q 2 ) -
dCt^ d 0
= r ' = _
P u x tC l x N 2 Q 2
P u x tC l x N ^ , 2 C l x N * puxt 2 Q2'
70000
Coûttotal
60000 e '0)
'9" Csa 50
100 Q éco
200
250 Q pièces
- Notamment parle système
6ç Ru osité des surfaces
a .t!
z
(n a Q
CN
t! .q.l F (n r'l
N
lmprimé en France, par l'imprimerie Hérisseyà Evreux.(Eure)- N. 60840 D é p ô t l é g a l : 2 7 2 2 / 0 3 / 1 9 9 3- C o l l e c t i o nn o 5 3 - E d i t i o nn o 0 1
Valeursexceptionnelles
