1.ASANSÖR UYGULAMA PROJESİ HESAPLARI 1.1.HESAP KURALLARI
a) Projelerde asansör parçalarının tümü detaylı olarak gösterilmiş ve detay resimleri üzerinde gerekli ölçüler verilmiştir. b) Projelerde TS 8237'de belirtilen özellikler ve resimler ölçülü olarak ilave edilmiştir. c) Asansör parçalarının hesaplanmasında emniyet katsayısı için TS 1812'de Çizelge-1 ve Çizelge- 2'den faydalanılmıştır. Bunların dışında kalan parçaların emniyet katsayısı 5 olarak alınmıştır. 1.2.ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI [ N ] 246
N = ( 1 / η ) . ( P . V / 102 ) = (
.
1.00 ) / (
0.7
.
102 ) =
3.44 kw 4.68 ps
P = F1 - F2 =
946
-
700
=
246 kgf
P = Makine Miline,Kabin Yükü ile Kabin Karşı Ağırlık ve Askı Halatı Ağırlıkları Nedeniyle Gelen En Büyük Döndürme Kuvvet F1 = Gy + Gk + Gh = Gh = gh . Ih . nh
=
400
+
0.348
.
500 33
+ .
46 = 4=
946 kgf
P=
246 kgf
46 kgf
Gh : Halat Kütlesi gh : 1m Halatın Kütlesi
0.348 kg/m
Ih : Halat Uzunluğu
33 m
nh : Halat Sayısı
4 Adet
Gk : Kabin Kütlesi
500 kg
Gy : Kabin Anma Yükü Kütlesi
400 kg
F2 = Ga
700 kgf
=
700
Ga = Gk + Gy / 2
= Ga : Karşı Ağırlık Kütlesi
500
+
400
/2
700 kg
η : Sistemin Verimi (Makine Kataloğundan)
0.70
V : Kabin Hızı
1.00 m/s
F2=
700
kgf
F1=
946
1.3.KABİN İSKELETİ VE DÖŞEMESİNDEKİ GERİLMELER 1.3.1.Kabin Üst askı Kirişinin Eğilme Gerilmesi [ σ' ] σ'e = Me / ( n . W ) = Me = ( Gtü . L ) / 4
=
30375
/ (
900
.
2
.
135
/
26.5 4
)
573 kgf / cm2 30375 kgf.cm
Me:Eğilme Momenti Gtü = Gy + Gk =
400 + 500 Gtü : Kabin En Üst Durakta İken Oluşan En Büyük Statik Yük Üst Askı Kiriş Malzemesi L : Kirişlerin Boyu ( Ray arası uzaklık ) n : Kiriş Adedi
900 kg
NPU 80 135 cm 2 Adet
W : Mukavement Momenti
26.5 cm3
σe = Eğilme Gerilmesi (TS 1812-Çizelge3)
900 kgf/cm2
σe > σ'e
1
900
kgf/cm2
L/2=
68 cm
>
573
Gtü
kgf/cm2
=
900
olduğundan kabin üst askı kirişleri
NPU 80
'den yapılacaktır.
UYGUN
kg.f
Gtü / 2=
450
kgf
+ -
T
Me
1.3.2.Kabin Üst Kirişlerinin Sehimi ( E ) e =(Gtü.L3) / 48.E.Ix.n =(
900
. (
135 )3 )
/ (
48
.
2100000
E : Malzemenin Esneklik Modülü Ix : Atalet Momenti
.
106
.
2
)
0.1036209148 cm
2.1E+06 kgf/cm2 106 cm4
n : Kiriş Adedi
2 Adet
e / L < 1 / 1000 olmalıdır. e/L =
0.10
/
135
0.00077
<
1 / 1000
=
0.001
olduğundan
NPU 80
sehim bakımından
uygundur.
UYGUN
1.3..3.Kabin Alt Kirişinin Çarpmadan Doğan Gerilmesi [ σE ] Kabinin tampona çarptığı zaman alt kirişinin tam ortasına isabet edecek şekilde tampon kullanılacaktır. Kabinin tampona çarptığı kabin çarpma kirişinde meydana gelecek gerilmeler tamponun kiriş ortasına çarptığı ve kirişin her iki ucuna gelecek yük kabin yükü ile kabin ve halat ağırlıkları toplamının yarısıdır. σ'e = L . ( Gy + Gk + Gh ) / n . 2 . W σ'e =
135 . (
400
1205 kgf/cm2
+
500
+
46 ) / (
Kabin Alt Kirişi Malzemesi
2
.
2
.
26.5
) NPU 80
L : Kirişlerin Boyu ( Ray arası uzaklık )
135 cm
n : Kiriş Adedi
2 Adet
W : Mukavement Momenti σe=Eğilme Gerilmesi (TS 1812-Çizelge3)
26.5 cm3 1800 kgf/cm2
σe > σ'e olmalıdır 1800
kgf/cm2
>
1205
kgf/cm2
olduğundan kabin alt askı kirişi NPU 80 den yapılacaktır
UYGUN
1.3.4.Kabin İskeleti Yan Kirişlerinin Boyut Kontrolü A.Yan Kirişlerin Net Faydalı Kesit Hesabı [ A ] A = An - a =
4.8
-
0.7
a=d.T
1.3
.
0.5
=
4.2 cm2 0.7 cm
2
a : Cıvata Deliklerinin Toplam Kesit Alanı
2
Kullanılan Malzemenin Boyutları An : Kiriş Kesiti
50x50x5 4.8 cm2
d : Delik Çapı
1.3 cm
t : Malzemenin et kalılığı
0.5 cm
B.Kabin İskeleti Yan Kirişlerinin Eğilme ve Çekmeden Oluşan Gerilmeleri [ σtop ] σtop = [ ( M . h ) / ( 4 . H . W ) ] + [ G / ( 2 . A ) ] σtop = [(
6000
M = ( Gy . b ) / 8
.
260 /(4.
300
=
400
.
.
540 kgf/cm2 3.05
1200
)] +
/8
[
946
/2.
4.2 ]
=
6000 kgf.cm
946 kg
b : Kabin Genişliği
120 cm
h : Kiriş Serbest Uzunluğu
260 cm
H : Kiriş Uzunluğu ( Patenlet Arası Düşey Uzakllık )
300 cm
W : Dikey Kiriş Dayanımı
3.05 cm3
b=
A : Yan Kirişin Net Kesit Alanı σe=Eğilme Gerilmesi (TS 1812-Çizelge3)
1300 kgf/cm2
120 cm
h= 260
G : Kabin Anma Yükü ile Yüklü iken Dikey Kirişlerin Taşıyacağı Yük G : Gy + Gk + Gh
cm
M : Döndürme Momenti
4.2 cm2
σe > σtop olmalıdır 1300 kgf/cm2
>
540 kgf/cm2
olduğundan uygundur.
UYGUN
C . Narinlik Derecesi h / R ≤ 120
Yan Kirişlerin Narinlik Derecesi R = √ Ix / A
=
√
11
/
4.2
olmalıdır. 1.63 cm
R : Kirişin En Küçük Atalet Yarıçapı h : Yan Kirişlerin Uzunluğu h=h/2 h=h/2
260 cm
Alttan ve üstten civatalanmış burkulma boyu =
260
/
2
=
130
Ix : Atalet Momenti
11.0 cm4
A : Yan Kirişlerin Net Faydalı Kesit alanı h/R =
130
/
h/R =
1.63 80
=
<
4.2 cm2 80
120
olduğundan yan kirişler narinlik bakımından emniyetlidir.
D . Yan Kirişlerin Atalet Momentinin Emniyet Kontrolü Ix' = ( M . H3 ) / ( 457,2 . E . H )
Ix' = (
600
. 3 )3 / (
457,2 .
M : Döndürme Momenti
210000000
.
3
)
3.7E-08 m4
600 Nm
E : Yan Kirişte Kullanılan Malzemenin Esneklik Modeli
210000000 kPa
H : Patenler Arası Düşey Uzaklık
3m
h : Yan Kiriş Uzunluğu Ix : Atalet Momenti
2.6 m 1.1E-07 m4
Ix > Ix' olmalıdır. 1.1E-07 m4
>
3.7E-08 m4
olduğundan kirişler uygundur.
UYGUN
3
1.3.5.Kabin Döşemesinin Gerilme Hesabı [ σE' ] σ'e = ( Me / n . W )
656 kg/cm2
Me = ( Gy . b ) / 4
12000 kgf.cm
Me=Eğilme Momenti n : Döşemedeki Kiriş Adedi
6 Adet
W : Mukavemet Momenti σem = σmax / k
=
3.05 cm3
3700
/
5
=
740
740 kg/cm2
σmax : Eğilme Gerilmesi ( st 37 için )
3700
k : Emniyet Katsayısı ( TS 863 ) σem ≥ σ'e olmalıdır.
5
740 kg/cm2
>
656 kg/cm2 olduğundan uygundur.
Kabin Döşemesinde taşıyıcı olarak
6
adet
50
x
Gy= b/2=
50
400
x
UYGUN 5
Profil kullanılacaktır.
kgf
60 cm
Gy / 2
Gy / 2
+ -
T
Me
1.4.ASKI HALATI HESABI 1.4.1. DÜZ YÖNDE BÜKÜLMELİ KASNAK SAYISI
NSD=
1
TERS YÖNDE BÜKÜLMELİ SAPTIRMA KASNAĞI SAYISI
NST=
0
w=
38
NT= 10,5
n : Halat Adeti d=
4
Kp=(Dt/Ds)4
Kp= 2.441406
NS=Kp*(NSD+4*NST)
NS= 2.441406
NE=NT+NS
NE= #VALUE!
10 mm
Ds: TAHRİK KASNAĞI HARİÇ DİĞER TÜM KASNAKLARIN ORTALAMA ÇAPI Sf=
### d
w 1.4.2.
HALAT GÜVENLİK KONTROLÜ
4
Halata gelen en büyük yük
b=0,67v2+0,13v
Fmax=gn*(((Gk+(1,25*Gy))/(n*i))+Gh)*(1+b/gn)
Fmax=
2774.34524
en az normal durumda b>0,5 m/s2 stroku kısaltılmış tampon kul b>0,8 m/s2 8*19 LÖ ÇT 1570 s/Z EN KÜÇÜK KOPMA YÜKÜ =
b=
0.8
45900 / Fmax >Sf OLMALIDIR.
1.4.3.
45900
İVME 16.54444 >
#VALUE!
###
HALAT UZAMASI KONTROLÜ A=
L=Halat boyu
33000
mm
E=Çelik halat için elestikiyet modülü x=8*19 halat için
0.44
x=6*19 Halat için
0.49
63000
%L değeriİ %1 den fazla olmamalıdır.
34.55752 mm2
%L= 0.420525 UYGUN N/mm2
A=(Pİ*d2*x)/4
%L=Fmax*L/E*A
1.4.3.Halatların Tahrik Kasnağı Kanal Yüzeylerine Yaptığı Basınç Kontrolü "V" Kanallı kasnaklarda, halatların kasnak kanal yüzeyine yaptığı basınç P P = [ T / ( n . dh . DT ) ] . [ 4,5 / sin ( α / 2 ) ] P=
[
9459.36
/(
4
.
10
6.537359293 N/mm2 .
500 ) ] .
[ 4,5 / sin ( 35° / 2 ) ]
T : Kabin En Alt Katta ve Anma Yükü ile Yüklü Olduğunda Halatlar Vasıtasıyla Tahrik Kasnağına Gelen Statik Kuvvet T : 10 . ( Gy + Gk + Gh )=
10.(
400
+
500
+
46 ) =
9459 N
n : Halat Sayısı dh : Halat Çapı
4 Adet 10 mm
DT : Tahrik Kasnağı Çapı
500 mm
P' = ( 12,5 + 4 . Vc ) / ( 1 + Vc ) = (
12,5 +
1.00
4.
)/( 1+
1.00
)
8.3
N/mm2
Vc : Kabin Anma Hıznda Giderken Halatların Hızı P' ≥ P olmalıdır. 8.3
N/mm2
>
6.54
N/mm2
olduğundan halat kasnak çifti ezilmeye karşı emniyetlidir.
UYGUN
1.5.TAMPONLAR Tamponlar kabin ve karşı ağırlığın altına dikey simetri ekseninin altına gelecek şekilde kuyu tabanına yerleştirilecektir. Yaylı tamponlar kabin ile kabin anma yükünün toplamının ( veya karşı ağırlıkta yaylı tampona kullanıyorsa karşı ağırlık kütlesinin ) 2,5 ile 4 katı arasında, statik yük (çarpma değil, yay üzerine ağırlık konularak) altında stroku kapanmayacak şekilde yapılmalıdır. Yaylı tamponların strokları çizelgede verilen değerlere uygun olmalıdır.
Kabin Hızı ( m / sn)
Yaylı Tampon Stroku en az ( cm )
0,75'e kadar
6.5
0,76 - 1,00
10
5
1.5.1.Kabin Tamponu S : Yayın Kısalması ( Strok ) Dy : Yayın Ortalama Daire Çapı
10 cm
dt : Yayın Tel Çapı
1.3 cm
13 cm
if : Yaylanan Sarım Sayısı
4 adet
n : Tampon Sayısı
2 adet
G : Yayın Kayma Modülü
830000 kg/cm2
F = Yay Kuvveti
F = ( KT - KYK ) / n =(
KT = 4 . ( Gy + Gk ) = 4.(
400
+
500
KYK = 2,5 . ( Gy + Gk ) = 2,5 . (
400
S = 8 . ( Dy3 . İf . F ) / ( G . dt4 ) =
8 .(
)= +
3600 500
13 )3 .
4
kg
)= .
3600
-
2250
)/
2
=
675
( Kabin Tamponu Yaya Gelen Çarpma Kuvveti ) 2250
675
/(
kg
( Kabin Tamponu Yaya İade Kuvveti )
830000 . (
1.3 )4 ) =
20 cm
≥
10
UYGUN olduğundan uygundur. 1.5.2..Karşı Ağırlık Tamponu F = Yay Kuvveti AT = 4 . ( Ga ) = AYK = 2,5 . ( Ga ) =
F = ( AT - AYK ) / n =( 4
. 2.5
700 .
= 700
S = 8 . ( Dy3 . İf . F ) / ( G . D14 ) = 8 . (
2800 =
kg
-
1750
)/1 =
1050
kg
( Ağırlık Tamponu Yaya Gelen Çarpma Kuvveti )
1750
13 )3 .
2800
kg 4
.
( Ağırlık Tamponu Yaya İade Kuvveti ) 1050
/(
830000
.(
1.3 )3 =
olduğundan uygundur.
40 cm
≥
10 cm UYGUN
1.6.KUYU ALT VE ÜST BOŞLUK YÜKSEKLİKLERİ İnsan asansörlerinde TS-8237, Yük asansörlerinde TS-8238'de verilen değerler projede gösterildiği gibidir.
1.7.KILAVUZ RAYLARIN HESABI Kılavuz rayların hesabı TS - 10922 EN 81-1'e göre yapılmıştır. 1.7.1.Kabin Kılavuz Rayların Özellikleri Ray Tipi
T 70-2
70x65x9 mm
Elastikiyet Modülü
E
210000 N/mm2
X-Ekseni Atalet Momenti
Ix
413000 mm4
Y-Ekseni Atalet Momenti
Iy
209000 mm4
Metre Ağırlığı
k
7.47 kg/m
Kılavuz Rayın Kesiti
A
Konsollar Arası
L
951 mm2 1500 mm
X-Ekseni Mukavemet Momenti
Wx
9240 mm3
Y-Ekseni Mukavemet Momenti
Wy
5350 mm3
Jirasyon Yarı çapı
i
20.4 mm
Kılavuz ray değerleri TS 4789'dan alınmıştır.
2.MERKEZDEN KILAVUZLANMIŞ KABİN 2.1.GÜVENLİK TERTİBATI ÇALIŞMASI 2.1.1.Eğilme Gerilmesi a) Kılavuz Rayın y-eksenindeki kuvvetlerinden kaynaklanan eğilme gerilmesi :
6
Fx = k1 . gn . ( Gy . XQ + Gk . Xp ) / n . H
My = 3 . Fx . I / 16
σy = My / Wy
Dx
: x-yönündeki kabin boyutu, kabin derinliği
Dy
: y-yönündeki kabin boyutu, kabin genişliği
xC,yC
: Kabin merkezinin ( C ), kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri
xS,yS
: Askı noktasının (S), kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri
xCP,yCP
: Boş kabin ağırlık merkezinin, x ve y eksenlerinde kabin merkezine olan mesafeleri
S
: Kabin askı noktası
C Gk
: Kabinin geometrik merkezi
Gy
: Beyan yükü kütlesi
xi,yi
: ilgili kabin kapısının, kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri
n
: Kılavuz rayın sayısı
H xQ,yQ
: Kabin kılavuz patenleri arasındaki mesafe
xCQ,yCQ
: x ve y eksenlerine göre kabin merkezi ile beyan yükü ağırlık merkezi arasımndaki mesafe
L
: Kılavuz ray konsolları arasındaki enbüyük mesafe
: Boş kabin kütlesi
: Beyan yükü ağırlık merkezinin kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri
Yük Dağılımı Durum 1 : x - ekseni y Dx=
1500
XQ = Dx / 8
mm
YQ = 0
Dy=
1200
mm
C
S
Gy
x Gk
XP
=
2
/
8=
0.188
X1
=
1
/
2=
0.8 m
m
yP
XQ XP X1
Durum 2 : y - ekseni y Dx=
1500
mm yQ
XQ = 0 YQ = Dy / 8
Gy Dy=
1200
mm
x C
S
Gk
yP
XP X1
7
Normal kullanma ve "güvenlik tertibatının çalışması" gibi yük durumlarında beyan yükü ( Gy ), kılavuz raylar açısından en elverişsiz şekilde kabin alanının dörtte üçüne eşit olarak dağılmış kabul edilir. Fx = k1.gn.(Gy.xQ + Gk . xP ) /n.H = XQ =
1.50
/8
=
2
0.1875
My = 3.Fx.L / 16 = 3.
400
.
0.1875
+
500
.
0.1875
/ 4. 3 =
552
m
552
σy = My / W y =
.9,81.(
155197
.
1500
/
5350
/ 16 = =
155197
N.mm
29 N/mm2
b) Kılavuz rayın x - eksenindeki kılavuz kuvvetlerinden kaynaklanan eğilme gerilmesi : Fy = k1. gn . (Gy.yQ + Gk . yP ) / ( n / 2) . H= YQ = Dy / 8
=
1.2
/
Mx = 3 .Fy . L / 16 = σx = Mx / W x
8= 2
=
88290
.
0.1500 314
/
2 . 9,81. (
400
/ 16 =
88290
.
0.1500
+
500
.0)= 314 N
m
.
1500
9240
=
Nmm
10 N/mm2
Boş kabin ve kabin tarafından taşınan piston, kabin bükülgen kablosunu bir kısmı ve ( varsa ) dengeleme halatları / zincirleri gibi elemanların kütlelerinin -Gk-etki ettiği noktanın kabinin ağırlık merkezi olduğu kabul edilir. 2.1.2.Bükülme Fk = k1. gn . ( Gy + Gk ) / 2
σk = ( Fk + k3 . M ) . ω / A
k1 :
2
Kaymalı Güvenlik Tertibatı
k2 :
0
Darbe katsayısı ( yardımcı donanımdan meydana gelen ) ;
M:
0
Kılavuz raylara tespit edilmiş yardımcı cihazlar yoktur. Yardımcı donanım kılavuz raylarda meydana getirdiği kuvvet ( N )
Hız regülatörü ve bununla ilgili parçalar ile anahtarlar, şalterler veya kabinin konumlandırılması için cihazlar haricinde kılavuz raylara tespit edilmiş yardımcı cihazlardan kaynaklanan kuvvetler -M- göz önüne alınmalıdır. Fk =
2 . 9,81 .
σk = (
(
8829
λ = L/i =
400 +
1500
+
500
0).
2.55
/
/
20.4
=
)/2 = 951 74
8829 =
N
24 N/mm2
( st 37 için)
ω=
2.55
2.1.3.Birleşik Gerilme σ σm
: Birleşik eğilme ve basınç gerilmeleri ( N/mm2)
σx
: x-eksenindeki eğilme gerilmesi ( N/mm2 )
σy
: y-eksenindeki eğilme gerilmesi ( N/mm2 )
σzul
: İzin verilen gerilme ( N/mm2 )
Fk
: Bir kabin kılavuz rayındaki bükülme kuvveti ( N )
σk
: Bükülme gerilmesi ( N/mm2 )
A
: Kılavuz rayın kesit alanı ( mm2 )
:Eğilme gerilmesi ( N/mm2 )
σm = σ x + σ y σm =
10
σzul
≤ +
29
=
39 N/mm2
8
σ = σm + (Fk + k3 . M ) / A
≤ σzul
σc = σk + 0,9 . σm =
σ=
24
/
0,9.
39
=
39
+
(
8829
+
951
=
48 N/mm2
58 N/mm2
σm
=
39 N/mm2 <
205 N/mm2
UYGUN
σ σc
=
48 N/mm <
205 N/mm2
UYGUN
=
58 N/mm2 <
205 N/mm2
UYGUN
2
0)/
2.1.4.Ray Boynu Eğilmesi σ F = (1,85 . Fx ) / c2
σzul
≤
σF
: Ray boyundaki eğilme gerilmesi (N/mm2)
Fx
: Kılavuz patenin ray boyundaki kuvveti (N/mm2)
c : Kılavuz ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği σzul : İzin verilen gerilme (N/mm2) σF =
1,85 .
552
/(
6
)2 =
28
N/mm2
<
205 N/mm2
UYGUN
2.1.5.Eğilme Miktarları δx = 0,7 . (Fx . I3 ) / ( 48 . E . Iy ) δx= 0,7.(
552
.(
δzul
≤
1500
)3 )
/ ( 48 .
210000
.
209000 ) =
0.62
<
mm
5 mm olduğundan uygundur.
δy = 0,7 . (Fy .L3 ) / ( 48 . E . Ix ) δy = 0,7 . (
314 . (
δzul
≤
1500
)3 ) / ( 48 .
UYGUN 210000 .
413000
)=
0.18
mm
<
5 mm olduğundan uygundur.
2.2.NORMAL KULLANMA HAREKET
UYGUN
a) Kılavuz Rayın y-Eksenindeki Kılavuz Kuvvetlerinden Kaynaklanan Eğilme Gerilmesi XQ = Dx / 8
YQ = 0
Fx = k2 . gn . ( Gy . xQ + Gk . xP ) / n . H k2 = Darbe Katsayısı ( Çizelge 1 ) Fx = 1,2 . 9,81 . (
400
My = 3 .Fx . L / 16 = σy = My / W y =
.
0.1875
3.
331
93118
/
+
. 5350
500
1500 =
/ 16
.
0.1875
=
93118
)/(
2.3)=
331
N
530
N
Nmm
17 N/mm2
b) Kılavuz rayın x - eksenindeki kılavuz kuvvetlerinden kaynaklanan eğilme gerilmesi : Fy = k2 . gn . ( Gy . yQ + Gk . yP ) / ( n / 2 ) . H Fy = 1,2 . 9,81. ( XQ =0 YP = Dy / 8
400 YQ = Dy / 8 =
0.1500
Mx = 3 .Fy . L / 16 =
3.
σx = Mx / W x
=
.
0.1500
=
0.1500
+
500
.
0.1500
) / ( (2/2) .3 =
m
m
148989
530
. /
9240
1500 =
/ 16 = 16
148989
Nmm
N/mm2
9
2.2.1.Bükülme : "Normal kullanma- hareket" yük durumunda bükülme meydana gelmez 2.2.2.Birleşik Gerilme : σm = σ x + σ y =
16
+
σ = σ m + ( F k + k3 . M ) / A σ=
34
+
17
=
<
34 N/mm2
165 N/mm2
≤ σzul
8829
Fk =
/
951
=
<
43 N/mm2
UYGUN
8829
N
165 N/mm2
UYGUN
2.2.3.Ray Boynu Eğilmesi σ F = (1,85 . Fx ) / c2 σ F = 1,85 .
≤ σzul
331
/(
6
17
)2 =
N/mm2
<
165
UYGUN
N/mm2
2.2.4.Eğilme Miktarları δx = 0,7 . ( Fx . I3 ) / ( 48 . E . Iy ) δx = 0,7 . (
331
.(
≤ δzul 1500
)3 /( 48 .
210000
.
209000 ) =
0.37
mm
≤
5 mm olduğundan uygundur.
δy = 0,7 . (Fy .L3 ) / ( 48 . E . Ix ) δy = 0,7 . (
530
.(
δzul
≤ 1500
UYGUN
)3 ) / ( 48 .
210000
.
413000
)=
0.30
mm ≤
5 mm olduğundan uygundur.
2.3.NORMAL KULLANMA YÜKLENME
UYGUN
2.3.1. Eğilme Gerilmesi : a) Kılavuz Rayın y-Eksenindeki Kılavuz Kuvvetlerinden Kaynaklanan Eğilme Gerilmesi Fx = ( gn . Gk . xP + Fs . x1 ) / 2 . H Eşik Kuvvetinin büyüklüğü ; Konut, büro, otel, hastane v.b. Binalardaki beyan yükü 2500 kg'dan küçük asansörler için : FS = 0,4 . gn . Gy
=
Fx =( 9,81 . (
0,4 . 9,81 .
500
.
My = 3 .Fx . L / 16 = σy = My / W y =
=
1570
N
0.1875
) +
1570
.
0.8 )/(2.
349
.
1500
/
16
3. 98292
400
/
5350
=
=
3 ) = 98292
349
N
Nmm
18 N/mm2
b) Kılavuz rayın x - eksenindeki kılavuz kuvvetlerinden kaynaklanan eğilme gerilmesi : Fy = ( gn . ( Gk . yP) + Fs . y1 ) / H = Mx = 3 .Fy . L / 16 = σx = Mx / W x
=
( 9,81 .
3. 68977
245 /
.
9240
500 1500
=
7
/
.
0.1500
16
=
+
68977
1570
.0 )/
3
=
245 N
Nmm
N/mm2
2.3.2.Bükülme : "Normal kullanma- yükleme" yük durumunda bükülme meydana gelmez 2.3.3.Birleşik Gerilme : σm = σ x + σ y =
7
+
18
=
26 N/mm2
<
165 N/mm2
UYGUN
10
σ = σ m + ( k3 . M ) / A
≤ σzul
σ=
<
26 N/mm2
165 N/mm2
UYGUN
2.3.4.Ray Boynu Eğilmesi σ F = (1,85 . Fx ) / c2 σ F = 1,85 .
349
≤ σzul /(
6
)2 =
<
18 N/mm2
165 N/mm2
UYGUN
2.3.5.Eğilme Miktarları δx = 0,7 . ( Fx . L3 ) / ( 48 . E . Iy ) δx = 0,7 . (
349
.(
≤ δzul 1500
)3 /( 48 .
210000
.
209000 ) =
0.39
mm
<
5 mm olduğundan uygundur.
δy = 0,7 . (Fy .L3 ) / ( 48 . E . Ix ) δy = 0,7 . (
245 . (
1500
δzul
≤ )3 ) / ( 48 .
UYGUN 210000
.
413000
)=
0.14 mm
<
5 mm olduğundan uygundur.
3.KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARINA GELEN DÜŞEY KUVVETLER
UYGUN
Karşı ağırlıkta fren tertibatı olmadığından hesaplanmamıştır. 4.EK PARÇALARIN EMNİYET KONTROLÜ Oturtma tip yapıdığından hesaplanmamıştır. 5.BİRLEŞİM ELEMANLARI 5.1.KAYNAK Konstrüksiyondaki kaynaklar,kaynak tekniği kurallarına göre yapılacaktır. 5.2.PERÇİNLER Perçinler TS 94'de uygun olmalıdır. 5.3.CİVATALAR Civataların gövdeleri deliğe yumuşak geçmeli,boşluk kalmamalıdır.Yük aktaran bütün civataların somunların altına dişlerin deliğin içine taşmasını önlemek için TS 79'a uygun rondelalar yerleştirilmelidir.Civataların dişsiz düz kısımlarının boyu, birleştirilen parçaların kalınlıklarının en az toplamı kadar olmalıdır. Cıvata ve somunun oturduğu yüzler eğik ise somunların veya cıvata başlarının altına pahlı özel pullar konulmalıdır.Daha çok dinamik özellikle yüklerin etkilediği asansör yüklerin etkilediği asansör parçalarında somunların gevşememesi için yaylı rondelalı maşalı pim v.s. kullanılarak gerekli düzenler sağlanmalıdır. SÜRTÜNME DEĞERİNİN HESAPLANMASI B:Alt kesilme açısının değeri
YÜKLEME İÇİN
u=
0.1
f=u*(1/sin(w/2)
f=
0.307
w:Kanal açısının değeri u:Sürtünme katsayısı
DURDURMA TERTİBATI ÇALIŞMASI İÇİN
f: Sürtünme değeri v:Kabinin anma hızındaki halat değeri
u=0,1/(1+v/10)
u=
0.090909
f=u*(1/sin(w/2)
f=
0.279
f=
0.614
1.00 M/S KABİNİN BLOKE EDİLDİĞİ DURUMLAR İÇİN
u=
0.2
f=u*(1/sin(w/2) T1,T2 NİN HESAPLANMASI VE TAHRİK KABİLİYETİNİN KONTROLÜ T1:Tahrik kasnağı yüklü tarafı T2:Tahrik kasnağı küçük yüklü tarafı B:halatların tahrik kasnağına sarılma açısı
B= B=
160
DERECE
2.792527 RADYAN B
A-
KABİNİN YÜKLENMESİ
u=
0.1
f=
0.307
11
T1=(((1,25*Gy+Gk)/i)+Gh)
T1= 1045.936 KG
T2=Ga/i
T2= T1/T2=
T1/T2
<
1.494194 <
ef.β
700
ef.β= 2.344217
u=
0.090909
f=
T1=((Gy+Gk)/i+Gh)*(1+b/gn)
KABİN EN ALT SEVİYEDE KABUL ET
T2=(Ga/i)*(1-b/gn)
T1= 1023.077 T2= 642.9154 T1/T2=
1.59
<=
ef.β 2.16951
UYGUN KABİN EN SÜT SEVİYEDE KABUL ET T1=((Ga/i+Gh)*(1+b/gn)
T1= 806.7667
T2=(Gk/i)*(1-b/gn) <=
1.76
<=
1.591308
ef.β= 2.16951
BOŞ KABİNİN YUKARI ÇIKMASI
T1/T2
T2
0.279
DOLU KABİNİN AŞAĞI İNMESİ
<=
T1
2.344217 UYGUN
B- DURDURMA TERTİBATI ÇALIŞMASI
T1/T2
KG
1.494194
T2= 459.2253
ef.β
T1/T2=
2.16951
UYGUN
1.756799
ef.β= 2.16951
C- KABİNİN BLOKE EDİLMESİ u=
0.2
f=
0.614
KARŞI AĞIRLIK TAMPONA OTURDUĞUNDA T1/T2
>=
ef.β
11
>=
5.495352
T1=Gk/i
T1=
500
T2=Gh
T2=
46
T1/T2= UYGUN
10.88471
ef.β= 5.495352
MAKİNE KAİDESİNİN MALZEMESİNİN KONTROLÜ Malzeme NPU 100 Kaide üzerindeki etkili kuvvet
F=k2*gn*(Gk+Gy+Ga+Gm+Gh)
F=
24084.76 N
Makinenin ağırlık merkezi yatay putrele 2/3 oranında yerleştirilmiştir. 3 adet
750
mm boyuında
W= L1= TEM=
NPU 100
41.2 cm3 9800
mm3
TE=M/W
M=(1/3)*L1*(2/3)*F/2
mm
600 N/mm2
M= TE
k2=
kullanılmıştır.
41200
26225626.022 Nmm
TE= 636.5443
600
UYGUN DEĞİL
1.2 Sert elektriki frenleme katsayısı HALAT SARMA AÇISI HESABI
B=SEÇİLEN HALAT SARILMA AÇISI R1=TAHRİK KASNAĞI YARIÇAPI(Dt/2)
160 DERECE 27 cm
KO/a> =
R2=SAPTIRMA KASNAĞI YARIÇAPI(Ds/ 20 cm
2.725061
KO/a> =2,75
a=MERKEZLAR ARASI YATAY UZAKLIK 913 cm
OLMALIDIR. KO=
2488.0
cm
L=kabin ağırlık merkezi karşı ağırlık ağırlık merkezine mesafe 960 cm KO=MERKEZLER ARASI DİKEY MESAFEKO= 2488.0 cm f=
70 derece
a= 913 cm L=
960 cm
12
AO= 971.6
cm
TO=
7
cm
AT=
964.6
cm
PT= 2650.2 cm OP= 2650.2 cm
13
HALAT SARMA AÇISININ KONTROLÜ a
913 cm
KO
2488.0 cm
R1
27 cm BETON VEYA ÇELİK KONS. YÜKSEKLİĞ AR
R2
20 cm
2493.0
CM
sinX=(a*karekök((b2+KO2-(R1-R2)2))-KO*(R1-R2))/(a2+KO2) 0.34202 X= 0.3 RADYAN X=
20 DERECE
B= 160 DERECE DİKİNE KİRİŞLERİN BÜKÜLME KONTROLÜ Ayaklarda 4 adet n=
0.0
mm
yüksekliğinde NPU 100 kullanılmıştır.
4
İmin=21.2 mm L2=
0.0
x=L2/İmin NPU 100 Temn
mm kirişin boyu 0
x değerine göre tablodan w =
için tabloda kesit alanı
1.17 A=
13.5
cm2 =
1350
MM2
130 N/mm2 Tb=F*w/n*A
Tb= 5.218364
N/mm2
Tb
5.218364 <
130
UYGUN
14
946 kgf
15
UYGUN
16
17
H = 300 cm
18
N
19
kg
cm
20
21
N
22
ğundan uygundur.
ğundan uygundur.
23
ğundan uygundur.
ğundan uygundur.
24
ğundan uygundur.
ğundan uygundur.
25
26
27
28
KIRMIZI İLE İŞARETLİ DEĞERLERİ GİRİNİZ.
DURAK SAYISI SEYİR MESAFESİ HIZ KAPASİTE KAPI GENİŞLİĞİ HER KATTA DAİRE SAYISI 1 DAİREDEKİ YATAK ODASI SAYISI 1 DAİREDEKİ ODA SAYISI KABİN ANMA YÜKÜ KÜTLESİ
10 27 1 5 900 2 2 2 400
adet m m/s kişi mm adet 40 40
GÜVENLİK TERTİBATI Ani frenlemeli güvenlik tertibatı Ani frenlemeli makaralı güvenlik tertibatı Kaymalı Güvenlik Tertibatı
A B C
C
Hangi Güvenlik Tertibatı Kullanılmışsa Bu Kutucuğa
A , B , C Harflerinde
1. ASANSÖR AVAN PROJESİ HESAPLARI 1.1 ASANSÖR TRAFİK HESABI Binanın Kat Adedi Her Kattaki Daire Sayısı Asansörün Seyir Mesafesi
10 Adet 2.00 Adet 27 m
n= ###
1.1.1 Binada Bulunan İnsan Sayısı [B] B=
b
+
n.b
80
1.2 ASANSÖRÜN BİR SEFERİ İÇİN GEREKLİ SEYİR ZAMANI
[Tr]
TR = (2 . H.tv) + (S + 1)ts + tp . P.2.0,8
TR =
tv
=
ts =
h/V ta+tk+tg-tv
H : Seyir Mesafesi
3
+
271.60 s
s
12
(Projeden)
27.00 m
0.30
.
V : Kabin Hızı ta : Kalkış ve Duruş İçin Harcanan Kayıp Zaman tk : Kapı Tipi ve Genişliğini Bağlı Kayıp Zaman Sp : Ana Durak Üzerindeki Muhtemel Duruş Sayısı tg : Bir İnsanın Giriş Çıkış Zamanı P : İndirgenmiş Kabin Yükü h : katlar arası mesafe tp : kişi transfer zamanı
(Tablo-2) (Tablo-3) (Tablo-4) (Çizelge-1) (Tablo-5) (Tablo-6)
1 3 10 5.2 2 10 3 2.2
1.4 BİNADA 5 DAKİKADA TAŞINACAK İNSAN SAYISI [R] R
=
L
B.
=
K
s kişi
0.1
5.60. . P TR
=
m/s s s
8.84
kişi
1.1769333333
R 2 Adet Asansör Olarak Seçildi
1.5 BEKLEME ZAMANI Z
=
Tr n
271.6 2
135.8 s
135.8 <
80
s
UYGUN DEĞİL
k1 :
2
Kaymalı Güvenlik Tertibatı
k2 :
0 0
Darbe katsayısı ( yardımcı donanımdan meydana gelen ) ; Kılavuz raylara tespit edilmiş yardımcı cihazlar yoktur. Yardımcı donanım kılavuz raylarda meydana getirdiği kuvvet ( N )
M:
YATAK ODASI ODA
40 40
80
b
A , B , C Harflerinden Birini Yazınız.
Kapasite Hız Karşı Ağırlık
80
=
104
5 1 arka
KİŞİ
2 1
kişi kişi
lavuz raylarda
