L a ev o lu c ión d e la Gu ía A A SHTO p ara el d is eñ o d e p av im en to s :
De l Exp e rim e n to V ia Del iall AA SHO al a l AASHTO-93
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
Aplicación para los Pavimentos flexibles
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
La aplicación del Método AASHTO-72 se mantuvo hasta mediados del año 1983, cuando se determinó que, aún cuando el procedimiento que se aplicaba alcanzaba sus objetivos básicos, podían incorporársele algunos de los adelantos logrados en los análisis y el diseño de pavimentos que se habían conocido y estudiado desde ese año 1972.
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos Por esta razón, en el período 1984-1985 el SubComité de Diseño de Pavimentos junto con un grupo de Ingenieros Consultores comenzó a revisar el "Procedimiento Provisional para el Diseño de Pavimentos AASHTO-72", y a finales del año 1986 concluye su trabajo con la publicación del nuevo "Manual de Diseño de Estructuras de Pavimentos AASHTO '86", y sigue una nueva revisión en el año 1993, por lo cual, hoy en día, el método se conoce como Método AASHTO-93.
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
Es te Man ual m an tien e las ec uac io nes d e c om p ortam ien to d e lo s p av im en to s q u e s e es tab lec iero n en el Ex p erim en to Vial d e la A ASHO en 1961, c o m o lo s m od elo s b ás ic os q u e d eb en s er em p lead os en el d is eñ o d e p av im en to s; in tro d uc ien do , s in em b arg o , los c am b io s m ás im p o rtan tes s u c edid o s en diferentes áreas del diseñ o, incluyendo las siguientes: 1. In c o rp o rac ión d e u n " Fac to r d e Co n fiab ilid ad " - fu n dam en tad o en u n p o sib le c am bio d el tráfic o a lo larg o d el p erío d o d e d is eñ o , q u e p erm ite al In g en iero Pro y ec tis ta u tilizar el c o n c ep to d e anális is d e ries go p ara lo s d iv ers o s t ip o s d e f ac il id ad es v iales a p ro y ec tar.
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
2. Sus tituc ión del Valor Sop ort e del Suelo (Si), po r el Módu lo Res ili ent e (Mé to d o de En s ayo A A SHTO T274), el c ual proporc iona un procedimiento de laboratorio racional, o mejor aún d e car ác ter c ien tífic o q ue s e co rr esp on de c o n l os pr in c ip io s fu nd am ent ales d e la teo ría elás tic a p ara la determ inación de los pro piedades de resistenc ia de los materiales. 3. Emp leo de los m ódulo s r esilientes para la determinación de los co eficientes estructu rales, tanto d e los m ateriales naturales o pro cesados , co m o de los estabilizados.
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
4. Establecim iento d e gu ías p ara la con str uc ción d e sis temas de su b-dr enajes, y m od ific ación d e las ecu acio nes d e dis eñ o, que perm iten tomar en cu enta las ventajas qu e resultan, sobre el com portamiento de los pavimentos, com o c onsecuencia de un b uen drenaje. . 5. Sustituc ión del " Factor Region al" -valor indu dablemente bastante su bjetivo- por un enfoque m ás racion al que tom a en co ns ideración lo s efecto s de las característic as amb ientales - tales com o hum edad y temp eratura- sobre las propiedades de los m ateriales.
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Aplicación para los Pavimentos flexibles
Manual Sieca
Apuntes USM-UCAB
Programa de diseño de pavimentos desarrollado por la Asociación Americana de Pavimentos de Concreto (ACPA), versión WinPas, aplicación para pavimentos flexibles (1993).
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93: log 10 log 10 Wt 18
Z R
* S o
9.36 * log 10 ( SN 1)
0.20 0.40
PSI
4.2 1.5 1094 SN
1
2.32 * log 10 M R
5.19
Variables independientes:
Wt18 :
Número de aplicaciones de cargas equivalentes de 80 kN acumuladas en el periodo de diseño ( n ).
ZR :
Valor del desviador en una curva de distribución normal, función de la Confiabilidad del diseño (R) o grado confianza en que las cargas de diseño no serán superadas por las cargas reales aplicadas sobre el pavimento.
8.07
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93: log 10 log 10 Wt 18
Z R
* S o
9.36 * log 10 ( SN 1)
0.20 0.40
PSI
4.2 1.5 1094 SN
1
2.32 * log 10 M R
8.07
5.19
– So: Desviación estándar del sistema, función de posibles variaciones en las estimaciones de tránsito (cargas y volúmenes) y comportamiento del pavimento a lo largo de su vida de servicio.
–
PSI: Pérdida de Serviciabilidad (Condición de Servicio) prevista en el diseño, y medida como la diferencia entre la “planitud” (calidad de acabado) del pavimento al concluirse su po ) y su planitud al final del periodo de diseño construcción (Serviceabilidad Inicial ( (Servicapacidad Final ( p ). t
–
MR: Módulo Resiliente de la subrasante y de las capas de bases y sub-bases granulares, obtenido a través de ecuaciones de correlación con la materiales (suelos y granulares).
capacidad portante (CBR) de los
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93: log 10 log 10 Wt 18
Z R
* S o
9.36 * log 10 ( SN 1)
0.20 0.40
PSI
4.2 1.5 1094 SN
1
2.32 * log 10 M R
5.19
– Variable dependiente: – SN:
Número Estructural, o capacidad de la estructura para soportar las cargas bajo las condiciones (variables independientes) de diseño.
El valor de SN se resuelve por iteraciones sucesivas, o por la aplicación de algunos de los Programas de Diseño, tal como el PAS
8.07
3. Estimación de las cargas de diseño (W t18 ) EEo = Cargas acumuladas en el primer año del periodo de diseño
EEo =TPDA * %Vp * FC * fds * fuc * A * D TPDA = Tráfico Promedio Diario Anual, para el primer año del periodo de diseño. %V p = Porcentaje de vehículos de carga dentro del volumen de tráfico total FC
= Factor Camión, o carga equivalente total por “camión promedio”
fds
= factor de distribución del tráfico por sentido de circulación
fuc
= factor de utilización del tráfico total por sentido en el canal de diseño
A
= factor de ajuste por tráfico desbalanceado
D = Días por año en que circulará por el canal de diseño el tráfico definido por los términos anteriores (365 días en este proyecto).
Limitaciones de las cargas aplicadas en el Experimento AASHO
La Confiabilidad en el diseño
L a " Co nf iabilid ad d el Dis eñ o (R)" se refiere al g rad o de certidum bre (segu ridad) de que un a determin ada alter n ativ a de d is eñ o alc an c e a d u rar, en la reali d ad , el tiem p o es tab lecid o en el p erío d o s elecc io n ado .
La Confiabilidad en el diseño L a co nf iabilid ad tam bi é n p ued e ser d efini da c o m o la pro babilidad de q ue el núm ero d e repeticion es de cargas (Nt) qu e un p avim ento pu eda so po rtar para alcanzar un determ inado n ivel de servic apacidad de servic io, no sea exc edida por el núm ero d e cargas q u e realm en te est é n s ien d o ap lic adas (WT)so b re es e pavimento".
La Confiabilidad en el diseño
L a Con fi ab il id ad en el d is eñ o (R)
Una vez definido el valor de ―R‖, se selecciona el c orres pondiente valo r de Zr, de la Tabla 7-13.
o La d esv iación estánd ar d el s is tem a (s )
TABLA II Valores Recomendados para la Desviación Estándar (So) _______________________________________________________ Condición de Diseño Desviación Estándar _______________________________________________________ Variación de la predicción en el comportamiento del pavimento (sin error de tráfico) 0,25 Variación total en la predicción del comportamiento del pavimento y en la estimación del tráfico
0,35 — 0.50 (0.45 valo r recom end ado)
_______________________________________________________ La Gu ía A ASHTO-93 recom iend a selecci on ar u n v alor d e so = 0.45 para el diseñ o d e pavim entos flexibles nu evos y d e 0.49 para el di señ o de reh abi lit acio n es
L a Con fi ab ili d ad en el d is eñ o (R)
Cargas de diseño (millones de Valor repeticiones) recomendado de Pavimentos Pavimentos confiabilidad (R) flexibles rígidos <= 3.5 <= 5 50-60 3.5 a 10 5 a 15 50-70 10 a 20 15 a 30 60-75 20 a 35 30 a 50 70-80 35 a 50 50 a 70 70-85 Mas de 50 Más de 70 70-90 Nota: Criterio desarrollado en Chile para pavimentos rígidos
L a Con fi ab ili d ad en el d is eñ o (R)
L a Con fiab ili d ad en el d is eñ o (R) en el A A SHTO-2004
Confiabilidad en el diseño (R)
• La Confiabilidad y el Factor de Seguridad
Valor de la Confiabilidad 50 60
Zr 0.000 - 0.253
70
- 0.524
75 85 95
- 0.674 - 1.037 - 1.645
So
Factor de seguridad 1.00 1.30 1.72
0.45
2.01 2.93 5.50
Criterio de c o m portamiento
o y la fin al (p t La Serviciab ilidad inic ial (p ) )
Lo s índ ic es d e serv ic apac id ad ini cial (po ) y fi nal -o termin al- (pt), deben ser establecido s p ara calcular el cam bio t ot al en serv icap acidad q ue seráinc orp or ado en la ec u ac ión d e d is eñ o. El Ind ice de Serv icap acidad Inicial (po ) es fun ción del d is eñ o de p avim ento s y d el gr ado d e calid ad du rante la co ns truc ción. El valor establecido en el Experim ento Vial de la A A SHO para los pavim entos flex ib les fu e de 4,2.
o y la fin al (p t La Serviciab ilidad inic ial (p ) )
El Ind ice d e Serv icap acidad Final (pt ), es el valo r m ás bajo que puede ser tolerado por los u su arios de la vía an tes d e qu e sea nec esario el tom ar acc io n es d e rehabilitación, reco ns truc ción o repavim entación, y gen eralmen te v aría c on la im po rtanc ia o clasif icación fu n c io n al d e la v ía c u y o p av im en to s e d is eñ a:
t La Servic iabilidad final (p )
° Par a v ías c o n c ar ac te rís tic as d e au to p is tas u rb an as y t ro nc ales de m uc ho tráfico :
p t = 2.5 -3.0 ° Par a v ías c o n c ar ac te rís tic as d e au to p is tas u rb an as y tr o n c ales d e in ten s id ad d e tr áfic o n o rm al, as í co m o p ara autop istas Interurbanas,
p t = 2.0-2.5 ° Par a v ías lo c ales , ram ales , sec u n d ar ias y ag ríc o las se tom a un valor de
p t = 1.8-2.0
t La Servic iabilidad final (p )
Valor de Pt
3.0 2.5 2.0
% de usuarios que aceptan como buena la condición de servicio del pavimento 82 45 15
La Serv ic iab ili dad en la ecu aci ón de d is eñ o
El v alo r d e d is eñ o p ara el c ri teri o d e co m portam iento qu e se introd uc e en la ec u aci ón d e d is eñ o es la d ifer en c ia entre po y p t, es decir:
PSI = po - pt
Calidad d e la sub -rasante
El Módu lo Resilien te El módulo resiliente (MR) está definido como la magnitud del esfuerzo desviador repetido en compresión triaxial dividido entre la deformación axial recuperable, siendo éste equivalente al módulo deYoung (Módulo de Elasticidad) y se representa como sigue:
MR = ( 1 – ) 3 /
axial
=
/ axial
d
donde: MR = Módu lo de resiliencia 1 = Esfuerzo princip al mayor 3 = Esfuerzo princ ipal meno r (con finamiento lateral) d = Esfuerzo desviado r axial =
Deform ación axial recu perable
El ens ayo d e Módulo Resiliente (MR)
Figura 2. Ensayo CBR en su etapa de inmersión y medición de la expansión, y en su etapa de penetración.
Otras ecu acio nes de c or relac ión para m ateriales d e terracería (1):
(a) Mr = 1,500 * CB R (b) Mr = 3,000 * CB R 0.65
(para CB R > 7.2%
(para 7.2% >= CB R < 20%)
(c) Mr = 4,326 * (ln CB R) + 241
(para CBR > 20%
(1) Corredo r, G: Apu ntes de Pavimento s, Volum en 1, Octub re 2006, Edicion es USM, Caracas
Caracterización del material de sub-rasante Ecu ación de correlación según según Prog ram a PAS PAS
Caracterización del material de sub-rasante Ecu ación de correlación según según Prog ram a PAS PAS
Rango de % de CBR CBR<= 7. 7.2 7.2>CBR<=20 CBR>20
Ecuación de correlación PAS MR = 875,15 * CB CBR + 1. 1.386,79 MR = 1.941,54 * (CBR)^ 0.68 1.253, 3,50 50 * ln CBR -18.6 18.667 67,2 ,20 0 MR = 11.25
Otra ecu e cu ació ación n d e correlación correlació n para m ateria ateriales les de t er r ac er ía
Mr = 750 * 6 = 4,500 4,500 ps i
Mr = 1,500 * 6 = 9,000 ps i
Mr = 3,000 * 6 = 18,000 ps i
Otras ecuaciones d e correlación entre MR y CBR
Caracterización de la su b-rasante
Se recom ienda qu e los resu ltados de CBR sean analizado s b ajo el ind icad or estad ís tic o d e los ―valores acumulados‖, para determinar las ―Secciones Homogéneas o Unidades de Diseño‖.
Wirtgen Co ld Recyc ling Manual, Segun da Edición 2004
Caracterización del material de sub-rasante
Caracterización del material de sub-rasante
La Guía AASHTO-93 hace hincapié en que se utilicen valores ―promedios‖ para que no resulten pavimentos sobre-diseñados, ya que se aplica un ―FS‖ Integral, función de ―R‖.
¿Cu ál MR d eb em o s em p lear?
(Ref er en c ia: Gu ía A A SHTO-93, p ág in a I-15)
Calidad d e la sub -rasante
Pond eración del MR en fun ción de las co nd icion es de hum edad
El m é to do ex ig e q ue el v alo r d e m ód ulo elás tic o d el m ater ial d e fu n d ac ión q u e s e in tro d u zc a en la ec u ac ión d e d is eñ o, rep res en te el efec to c om b in ad o d e lo s d iferen tes m ód ulo s d e es e m aterial a lo larg o d el añ o , el c ual s e m o dific a en fu nc ión d e las c o n d ic io n es am bien tales a lo s c u ales es tá s o m etid o d u ran te es e t iem p o . Es te v alo r, p or o tra p arte, c uan tific a el d añ o relativ o al c ual es tás om etid o u n p av im en to d uran te c ad a é p oc a d el añ o, y p o n d era es te d añ o en u n a fo rm a g lob al p ara c u alq u ier m om ento del añ o.
Figura 2: Distribuci ón de los suelos venezolanos según la condición de humedad Ref: Jugo, Augusto: Validación del Método AASHTO-93 para Venezuel a
Tabla 1: Zonas climáticas de Venezuela y números de meses del suelo en condiciones de saturación, humedad cercana a la óptima y seca. Fuente: Ing. Augusto Jugo B. (PhD). ´
Una vez co no cid os los v alores de MR del m aterial para cada estado de hu m edad, se determin a el c o rres p on di ente " Valor d e Dañ o Relativo ( f)" , a partir de la sigu iente ecu ación:
f = 1.18 * 10^ 8 * MR ( —2.32)
Caracterización d e los m ateriales y mezclas del ―paquete estructural‖ • Mezclas en c alient e • Bases y su b-bases g ranu lares • B ases estabilizad as • cemento • asfalto
Material es y m ezclas asf álti cas
Mezclas en c alien te
0.45
Fuente: Corredor, G.; Ap
460000 ps i
de Pavimento s, Volumen 3, Ediciones USM, Caracas, 1989
Ecuación de correlación para obtener el Módulo Resiliente de una MAC a partir de los resultados Marshall El Ingeniero venezolano Freddy Sánchez Leal ha propuesto una nueva ecuación de correlación , basada en análisis de regresión de resultados de ensayos Marshall y mediciones de módulo secante mediante el equipo de tensión indirecta. Esta ecuación toma la siguiente forma:
[MRca] = 1.4 * (P/( v*t) * (a+0.64 )
Ecuación de correlación para obtener el Módulo Resiliente de una MAC a partir de los resultados Marshall
[MRca] = 1.4 * (P/( v*t) * (a+0.64 ) En donde:
[MRca] = Módulo resiliente, en psi P = Carga Marshall, en lbs v = Deformación (Flujo Marshall), en pulgadas t = altura de la briqueta, en pulgadas (de no disponerse de esta medición en el ensayo, puede emplearse un valor de 2.50)
a = constante experimental (adimensional) que varía entre 20 y 26, sugiriéndose un valor de 23 (promedio del rango) como más frecuente = relación de Poisson para mezclas asfálticas, el cual se asume en 0.35
Ecuación de Correlación de Witczak: log [Eca] = 0,553833 + 0,028829 (P200/ƒ0,17033) - 0,03476 Vv +
+ 0,070377µ(106, 70°F) + 0,000005 T (1,3 + 0,49825 logƒ) Pcam0,5 - 0,00189 T (1,3 + 0,49825 logƒ) (Pcam0,5/ƒ1,1) + (0,931757/ƒ0,02774)
[Eca] = m ódu lo elást ic o de la m ezcla asf álti ca: P200 = porcentaje de material pasa el tamiz Nº 200 en la combinación de agregados que conforma la mezcla asfáltica Vv = porcentaje de vacíos totales en la mezcla asfáltica µ(106, 70°F) = viscosidad a 70 °F, en poises, del cemento asfáltico empleado en la mezcla asfáltica ƒ = frecuencia de carga, en Hz (este valor puede ser 2, 4 ó 6, pero normalmente se toma el valor medio de 4) T = temperatura promedio de trabajo de la mezcla asfáltica al ser colocada sobre el pavimento (este valor normalmente se toma como 68 °F, para poder utilizar los gráficos de "ar" del método de diseño de pavimentos de la AASHTO) Pcam = porcentaje de asfalto en la mezcla asfáltica, expresado como porcentaje en peso de mezcla total
Dynamic Modulus Regression Equation 100
10 0.1
i s p
0.3
5
0 1 x E
1
`
3 10
1
0.1 0
20
40
60
80
Temperature, F
100
120
140
Dynamic Modulus Regression Equation 100
10 10 F
i s p
40 F
5
70 F
0 1 x
100 F
E
130 F
1
0.1 0.1
1 Frequency Hz.
10
Bases y s ub -bases granulares
Figura 2. Ensayo CBR en su etapa de inmersión y medición de la expansión, y en su etapa de penetración.
0.135
0.12
Las siguientes ecuaciones han sido tomadas de la versión de la Portland Cement Association (PCA), denominada Pavement Analysis System (PAS) la Guía de Diseño AASHTO-93: • Para sub-bases y bases granulares con CBR hasta 80%
MR = 385,08* CB R + 8.660 (ps i) • Para sub-bases y bases granulares con CBR >= 80%
MR = 321,05* CB R + 13.327 (ps i)
El coeficiente estructural puede ser también obtenido de las Ecuaciones de correlación que se indican, a partir del MR:
a b as e g r an u lar = 0,249 (lo g Eb ) — 0.977 Para esta ecuación debe tomarse en cuenta que el valor se acota en un máximo de 0.14, excepto cuando se emplea agregado siderúrgico con CBR>110%, cuando se acepta un valor de 0.15.
a sub-base = 0,227 (log Esb ) — 0.839 Para esta ecuación debe tomarse en cuenta que el valor se acota en un máximo de 0.13.
Cm B g = 0.90
Cm Sb g = 0.80
Bases estabilizadas con c emento
Bases estabilizadas c on asfalto (m ezclas en c aliente)
Prin ci pi o y p ro ced im ient o d e dis eñ o
Prin ci pi o y p ro ced im ient o d e dis eñ o
ECUA CI ÓN DE L A GUI A AASH TO 1993
SN
a1 D1
a2m2 D2
a3m3 D3
El número estructural se convierte a una combinación de espesores de capa, combinando coeficientes que representan la capacidad estructural relativa del material de cada capa ai : Coeficiente estructural de capa i mi : Coeficiente de drenaje i Di : Espesor (en pulgadas) de capa i
Ecuación resuelve SN sobre cada capa (sistema multicapa) NO HAY SOLUCIÓN ÚNICA!!
Ejem pl o d e dis eñ o d e pav im ent os
• Cargas
de diseño (wt18 ó ESAL’s) = 5,293,963 • Con fiabilidad (R) = 60% • Des v iac ión es tán d ar d el si s tem a (s o ) = 0.45 • Variación en la Serv iciab ilidad ( PSI) = 1.7 • Servic iabilidad in icial (po) = 4.2 • Servic iabilidad fin al (pt) = 2.5 • Caracterización de los a, CB R = 6% • Terrac er í
m ateriales:
• B ase gran ular, CBR = 80% • Sub base g ranu lar, CBR = 42% • Material estabilizado c on cem ento , UCS = 32 kg/cm 2 (7 d ías ) • Mezcla as fáltic a dens am ente g rad ada, INVEA S 19, co n estabilidad Marsh all = 2.800 lbs , flujo Marsh all = 10 (0.01 pulg )
Ejemp lo de d iseñ o de p avim ento s
Ejemp lo d e d iseñ o d e pav imen tos
Ejemp lo d e d iseñ o d e pav imen tos
Ejemp lo de d iseñ o de p avim ento s
Resum en de valores de SN/ i
4.01
2.41
2.03
Determinación del esp esor de la c apa de ro dam iento asfáltica:
B g e r o d = SN/ / a r o d = 2.03 / .45 = 4.51 p u lg = 11.45 cm
Redo nd ear este esp eso r a 11.50 cm Verificación: SN*/Bg = (11.50 / 2.54) * 0.45 = 2.037 > 2.03
OK
!CAPA DE Base Granular ESTÁ DEB IDA MENTE PROTEGIDA ¡
Determinación del espeso r de la capa de Base granular:
B g SN/S b g = SN/B g + SN B g = 2.037 + e B g * a B g * Cm
2.41 = 2.037 + e B g * 0.135 * 0.90 eBg = (2.41 – 2.037) / (0.135 * 0.90) = 3.07 p ul g = 7.80 c m
Determinación del espeso r de la capa de Base granular:
eBg = (2.41 – 2.037) / (0.135 * 0.90) = 3.07 p u lg = 7.80 c m
Com o las carg as están entre 2 y 7 m illon es d e ee, debe selecc ion arse un espes or m ínim o d e 15 cm para la capa de Base granu lar SN*/Sbg = SN*/B g + eBg * aBg * Cm Bg = = 2.037 + (15 * 0.135 * 0.90)/ 2.54
SN*/S b g = 2.037 + 0.718 = 2.755 > 2.41
OK
!CAPA DE Sub-base GRANUL AR ESTÁ DEBIDAMENTE PROTEGIDA¡
Determinación del espeso r de la capa de Sub-base granu lar:
SN/ S R = SN/S B g + SN* S B g = 2.755 + 4.01 = 2.775 +
e S B g * a S B g * Cm S B g
e S B g * 0.12 * 0.80
e SB g = (4.01 – 2.775) / (0.12 * 0.80) = 12.87 p u lg = 32.68 c m
Determinación del espeso r de la capa de Sub-base granu lar:
e S B g = (4.01 – 2.775) / (0.12 * 0.80) = 12.87 p u lg = 32.68 c m Se recom ienda por facilidad de co nstru cc ión (replanteo), el que los espesor es de capas granulares s e redon deen al cent ím etro en tero s up erio r, en n ues tro cas o:
e S bg = 33.0 cm Verificación de protección de la capa de sub-rasante:
SN*/sr = 2.037 + (15 * 0.135 * 0.90 + 33 * 0.12 * 0.80) / 2.54 = 4.01 SN*/s r = SN/sr (po r c álc u lo d e carg as)
OK
!CAPA DE Sub-rasante ESTÁ DEB IDAMENTE PROTEGIDA¡
Resu m en d el d is eñ o estr uc tu ral:
Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluación de pavimentos
Aplicación para los Pavimentos flexibles
OTROS M ÉTOD OS DE D I SEÑO •
•
Métodos que limitan falla por corte. Principales propiedades: cohesión y ángulo de fricción interna •
Yoder (1959): uso de fórmulas de Tersaghi
•
Yoder (1975): Actualización
Métodos que limitan las deflexiones: •
Kansas (1947): 2.54 mm
•
US NAVY (1953): 6.35 mm
OTROS M ÉTOD OS DE D I SEÑO •
Métodos empirico- mecanísticos: métodos racionales basados en consideraciones teóricas sobre distribución de esfuerzos y deformaciones. •
Método Chevron (1963)
•
Método Shell International Petroleum (1977)
•
Método del Instituto del Asfalto (1981)
•
Método de la Shell (1981)
•
Método Venezolano (MTC), 1982
•
Diseño mecanístico de pavimentos NCHRP 1-37A (2008)
DI SEÑO M ECANÍSTI CO NCH RP 1 – 37A •
Propuesta de nueva guía de diseño AASHTO 2002, para estructuras nuevas y rehabilitación de pavimentos basado en principios mecanicistas – empíricos (Se espera que esté concluido para finales del 2012)
•
•
Introduce el concepto de carga de diseño (Número de pasadas) en lugar de la conversión a ejes equivalente (ESAL) Reemplaza el índice de servicio por indicadores de deterioro, funcional y estructural
DI SEÑO M ECANÍSTI CO NCH RP 1 – 37A •
Investigaciones del TxDOT en 2003
•
Objetivos: •
•
Análisis de sensibilidad de parámetros de entrada
•
Comparación de resultados con otros métodos
•
Revisión de protocolos de ensayos de materiales
•
Valores iníciales de caracterización de materiales
•
Establecer criterios de diseño
•
Encontrar coeficientes iníciales de calibración
El método requiere un diseño previo